WO2022158600A1

WO2022158600A1 - 樹脂組成物及び樹脂成形体

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Publication number: WO2022158600A1
Application number: PCT/JP2022/002550
Authority: WO
Inventors: 拓哉桝田; 祐介末永; 龍志松村; 勲夫樋口; 貴道篠原
Original assignee: 積水テクノ成型株式会社
Priority date: 2021-01-25
Filing date: 2022-01-25
Publication date: 2022-07-28
Also published as: KR20230134119A; JP2022164711A; EP4282609A1; JP7127234B1; US20240084098A1; KR20230134120A; US20240092979A1; EP4282610A1; JPWO2022158599A1; JPWO2022158600A1; WO2022158599A1

Abstract

放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる、樹脂組成物を提供する。　熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の樹脂組成物を得られる樹脂成形体１の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体１を得たときに、樹脂成形体１を充填方向に対して平行な方向Ｘ及び厚み方向Ｚに沿って切断した断面において、厚み方向Ｚに５等分した領域１Ａ～１Ｅのうち、少なくとも一方の最表層側の領域１Ａ，１Ｅにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１５°以下であり、中央側の領域１Ｃにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が３５°以上である、樹脂組成物。

Description

樹脂組成物及び樹脂成形体

　本発明は、樹脂組成物及び該樹脂組成物を用いた樹脂成形体に関する。

　従来、屋内外で使用する通信機器や、防犯カメラ又はスマートメータなどの電子機器の筐体、カーナビ、スマートメータなどのマルチインフォメーションディスプレイ、車載カメラの放熱シャーシ、ＬＥＤ放熱ヒートシンク、ＳｏＣ、あるいはＧＤＣ等の放熱板には、金属板や、熱伝導性を有する樹脂成形体などが用いられている。なお、ＳｏＣとは「Ｓｙｓｔｅｍ－ｏｎ－ａ－ｃｈｉｐ」のことをいい、ＧＤＣとは「Ｇｒａｐｈｉｃｓ　Ｄｉｓｐｌａｙ　Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ」のことをいう。

　下記の特許文献１には、熱可塑性樹脂と、熱可塑性樹脂中に分散されており、グラフェン構造を有する炭素材料からなるフィラーとを含む、樹脂複合成形体が記載されている。特許文献１では、全フィラーの長手方向の平均方向とフィラーの長手方向とのなす角度とその角度を満たすフィラーの割合との関係が、特許文献１の図１に示す領域Ａ（上記割合をｙ、上記角度をｘとしたときに、ｙ≧６．６７ｘ）内に位置している。

　下記の特許文献２には、熱可塑性樹脂と、グラフェン構造を有する炭素材料からなるフィラーとを含む、樹脂多層成形体が開示されている。特許文献２において、上記樹脂多層成形体は、フィラーが熱可塑性樹脂中に分散されている複数の樹脂組成物層が積層されてなり、各々の前記フィラーの長手方向と、全ての前記フィラーの長手方向の平均となる方向とのなす角度が±６°以下である。

特開２０１２－０８２３８２号公報特開２０１４－０００７８９号公報

　近年、ＣＰＵの高速化に伴い、従来よりも高い放熱性を有する樹脂成形体が求められている。しかしながら、特許文献１や特許文献２のような樹脂成形体においては、特に厚みが大きくなった場合に、面方向における放熱性がなお十分ではないという問題がある。

　本発明の目的は、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる、樹脂組成物及び該樹脂組成物を用いた樹脂成形体を提供することにある。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１５°以下であり、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が３５°以上である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下であり、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が１５°以上である。

　本願の第３の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）と、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）との比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、３．５以上である。

　本願の第４の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）と、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）との比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、２以上である。

　本願の第５の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体の表層部をラマン分光分析した際に得られるＤバンドとＧバンドとのピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）をＭとし、前記樹脂成形体を厚み方向に沿って切断した断面における断面中央部をラマン分光分析した際に得られるＤバンドとＧバンドとのピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）をＮとしたときの比Ｍ／Ｎが、０．３０以上である。

　以下、本願の第１～第５の発明を総称して本発明と称することがある。

　本発明に係る樹脂組成物のある特定の局面では、前記黒鉛が、板状黒鉛である。

　本発明に係る樹脂組成物の他の特定の局面では、前記繊維体が、ガラス繊維、炭素繊維、及び樹脂繊維からなる群から選択される少なくとも１種である。

　本発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、カーボンブラックをさらに含む。

　本発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記熱可塑性樹脂が、オレフィン系樹脂を含む。

　本発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体の主面における面内方向の熱伝導率が、２Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。

　本発明に係る樹脂成形体は、本発明に従って構成される樹脂組成物の成形体である。

　本発明によれば、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる、樹脂組成物及び該樹脂組成物を用いた樹脂成形体を提供することができる。

図１（ａ）は、本発明の一実施形態に係る樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体の一例を示す模式的平面図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）のＡ－Ａ線に沿って切断して得られた模式的断面図である。図２は、図１（ａ）のＢ－Ｂ線に沿って切断して得られた模式的断面図である。図３は、放熱シャーシを示す模式的斜視図である。図４は、放熱筐体を示す模式的斜視図である。図５は、ヒートシンク形状を示す模式的斜視図である。図６は、実施例１で得られた樹脂成形体の断面写真である。図７は、実施例１で得られた樹脂成形体の断面における各領域の平均配向角を示す図である。図８は、比較例１で得られた樹脂成形体の断面における各領域の平均配向角を示す図である。

　以下、図面を参照しつつ、本発明の具体的な実施形態を説明することにより、本発明を明らかにする。

　［樹脂組成物］
　本発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物は、下記条件（１）の樹脂成形体を得たときに、上記樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１５°以下である。また、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が３５°以上である。

　条件（１）：金型内に溶融状態の樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得る。

　以下、第１の発明における樹脂組成物の一例について、図１（ａ）及び図１（ｂ）を参照してより詳細に説明する。

　図１（ａ）は、本発明の一実施形態に係る樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体の一例を示す模式的平面図である。また、図１（ｂ）は、図１（ａ）における樹脂成形体をＡ－Ａ線に沿って切断して得られた模式的断面図である。

　図１（ａ）及び図１（ｂ）に示す樹脂成形体１は、上述の条件（１）に従って得られた樹脂成形体である。

　第１の発明では、図１（ａ）に示すＸ方向が、溶融状態の樹脂組成物をゲートから充填させる充填方向であるとしたときに、樹脂成形体１を充填方向に平行なＸ方向に沿って切断した断面を得る。より具体的には、図１（ｂ）に示すように、樹脂成形体１を充填方向に対して平行なＸ方向及び厚み方向であるＺ方向に沿って切断した断面を得る。

　上記のようにして得られた図１（ｂ）の断面図において、厚み方向に５等分して領域１Ａ～１Ｅを得る。この際、領域１Ａ，１Ｅが最表層側の領域となり、領域１Ｃが中央側の領域となる。本実施形態では、最表層側の領域１Ａ，１Ｅにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、それぞれ、１５°以下であり、中央側の領域１Ｃにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が３５°以上である。なお、図１（ｂ）の断面図においては、Ｘ方向が面方向であり、配向角は、黒鉛が、面方向となるＸ方向に対し、厚み方向であるＺ方向に何度傾いているかを示している。

　平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）を求めるに際し、樹脂成形体１の断面は、例えば、超音波切削装置や、クロスセクションポリッシャー（ＣＰ）で処理して得ることができる。得られた断面の観察は、マイクロスコープや、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて行うことができる。また、マイクロスコープや、走査型電子顕微鏡で得られた写真について、画像解析ソフトを用いて解析することにより、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）を得ることができる。画像解析ソフトとしては、例えば、後述する実施例で説明するように、画像解析用ソフトＩｍａｇｅＪ用のプラグインであるＯｒｉｅｎｔａｔｉｏｎＪを用いることができる。具体的には、Rezakhaniha et al, 2012, Biomechanics and modeling inmechanobiology, 11 : 461-73による配列状態の解析を実施することにより、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）を得ることができる。

　このような第１の発明に係る樹脂組成物によれば、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる。

　従来、黒鉛を含む樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体では、黒鉛をシートの延伸方向に配向させることにより、面方向の熱伝導性が高められていた。しかしながら、この方法では、樹脂成形体の厚みを大きくした場合に、放熱性が十分に高められないという問題があった。

　これに対して、第１の発明の樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体では、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１５°以下であり、最表層側の領域において、黒鉛が面方向に、より配向している。また、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が３５°以上であり、中央側の領域において、黒鉛が厚み方向側にも配向している。そのため、面方向だけではなく厚み方向にも熱伝導パスが形成されることになり、特に厚みの大きい樹脂成形体においても、樹脂成形体全体で面方向における放熱性を高めることができる。

　なお、第１の発明においては、厚み方向に５等分した領域のうち、一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１５°以下であればよいが、両側の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、それぞれ、１５°以下であることが好ましい。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。

　第１の発明においては、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、好ましくは１２°以下であり、より好ましくは１０°以下である。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。なお、平均配向角（Ａ）の下限値は、特に限定されないが、例えば、５°とすることができる。

　また、第１の発明においては、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が、３５°以上であり、好ましくは３７°以上である。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。なお、平均配向角（Ｂ）の上限値は、特に限定されないが、例えば、６０°とすることができ、好ましくは５０°以下である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物は、上記条件（１）の樹脂成形体を得たときに、上記樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下である。また、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が１５°以上である。

　第２の発明では、例えば、図１（ａ）に示すＸ方向が、溶融状態の樹脂組成物をゲートから充填させる充填方向であるとしたときに、樹脂成形体１をＸ方向に対して直交するＹ方向に沿って切断した断面を得る。より具体的には、図２に示すように、樹脂成形体１をＸ方向に対して直交するＹ方向及び厚み方向であるＺ方向に沿って切断した断面を得る。このようにして得られた断面において、厚み方向に５等分した領域２Ａ～２Ｅのうち、少なくとも一方の最表層側の領域２Ａ，２Ｅにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下であり、中央側の領域２Ｃにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が１５°以上である。なお、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）は、第１の発明と同様の方法により求めることができる。なお、図２の断面図においては、Ｙ方向が面方向であり、配向角は、黒鉛が、面方向となるＹ方向に対し、厚み方向であるＺ方向に何度傾いているかを示している。

　このような第２の発明に係る樹脂組成物によれば、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる。

　具体的に、第２の発明の樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体では、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下であり、最表層側の領域において、黒鉛が面方向に、より配向している。また、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が１５°以上であり、中央側の領域において、黒鉛が厚み方向側にも配向している。そのため、面方向だけではなく厚み方向にも熱伝導パスが形成されることになり、特に厚みの大きい樹脂成形体においても、樹脂成形体全体で面方向における放熱性を高めることができる。

　なお、第２の発明においては、厚み方向に５等分した領域のうち、一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下であればよいが、両側の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下であることが好ましい。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。

　第２の発明においては、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、１０°以下であり、好ましくは８°以下である。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。なお、平均配向角（Ａ）の下限値は、特に限定されないが、例えば、３°とすることができる。

　また、第２の発明においては、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が、１５°以上であり、好ましくは１８°以上である。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。なお、平均配向角（Ｂ）の上限値は、特に限定されないが、例えば、６０°とすることができ、好ましくは５０°以下、より好ましくは４０°以下、さらに好ましくは３０°以下である。

　本願の第３の発明に係る樹脂組成物は、上記条件（１）の樹脂成形体を得たときに、第１の発明と同様にして、上記樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、平均配向角（Ａ）に対する平均配向角（Ｂ）の比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、３．５以上である。なお、平均配向角（Ａ）は、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角である。また、平均配向角（Ｂ）は、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角である。

　第３の発明では、図１（ａ）に示すＸ方向が、溶融状態の樹脂組成物をゲートから充填させる充填方向であるとしたときに、樹脂成形体１を充填方向に平行なＸ方向に沿って切断した断面を得る。より具体的には、図１（ｂ）に示すように、樹脂成形体１を充填方向に対して平行なＸ方向及び厚み方向であるＺ方向に沿って切断した断面を得る。このようにして得られた断面において、厚み方向に５等分した領域１Ａ～１Ｅのうち、中央側の領域１Ｃにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）と、少なくとも一方の最表層側の領域１Ａ，１Ｅにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）との比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、３．５以上である。なお、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）は、第１の発明と同様の方法により求めることができる。

　第３の発明に係る樹脂組成物によれば、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる。

　第３の発明の樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体では、上記比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、３．５以上であるので、最表層側の領域において、黒鉛を面方向に配向させつつ、中央側の領域において、黒鉛を厚み方向側にも配向させることができる。そのため、面方向だけではなく厚み方向にも熱伝導パスが形成されることになり、特に厚みの大きい樹脂成形体においても、樹脂成形体全体で面方向における放熱性を高めることができる。

　なお、第３の発明においては、一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、上記比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））を満たしていればよい。もっとも、両側の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、それぞれ、上記比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））を満たしていることが好ましい。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。

　また、第３の発明では、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、３．５以上であり、好ましくは３．７以上である。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））の上限値は、特に限定されないが、例えば、７．０とすることができ、好ましくは６．０以下、より好ましくは５．０以下である。

　本願の第４の発明に係る樹脂組成物は、上記条件（１）の樹脂成形体を得たときに、第２の発明と同様にして、上記樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、平均配向角（Ａ）に対する平均配向角（Ｂ）の比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、２．０以上である。なお、平均配向角（Ａ）は、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角である。また、平均配向角（Ｂ）は、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角である。

　第４の発明では、例えば、図１（ａ）に示すＸ方向が、溶融状態の樹脂組成物をゲートから充填させる充填方向であるとしたときに、樹脂成形体１をＸ方向に対して直交するＹ方向に沿って切断した断面を得る。より具体的には、図２に示すように、樹脂成形体１をＸ方向に対して直交するＹ方向及び厚み方向であるＺ方向に沿って切断した断面を得る。このようにして得られた断面において、厚み方向に５等分した領域２Ａ～２Ｅのうち、中央側の領域２Ｃにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）と、少なくとも一方の最表層側の領域２Ａ，２Ｅにおける黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）との比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、２．０以上である。なお、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）は、第１の発明と同様の方法により求めることができる。

　第４の発明に係る樹脂組成物によれば、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる。

　第４の発明の樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体では、上記比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、２．０以上であるので、最表層側の領域において、黒鉛を面方向に配向させつつ、中央側の領域において、黒鉛を厚み方向側にも配向させることができる。そのため、面方向だけではなく厚み方向にも熱伝導パスが形成されることになり、特に厚みの大きい樹脂成形体においても、樹脂成形体全体で面方向における放熱性を高めることができる。

　なお、第４の発明においては、一方の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））を満たしていればよい。また、両側の最表層側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が、それぞれ、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））を満たしていることが好ましい。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。

　また、第４の発明では、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、２．０以上であり、好ましくは２．２以上である。この場合、樹脂成形体全体での面方向における放熱性をより一層高めることができる。比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））の上限値は、特に限定されないが、例えば、６．０とすることができ、好ましくは５．０以下、より好ましくは４．０以下である。

　本願の第５の発明に係る樹脂組成物は、上記条件（１）の樹脂成形体を得たときに、樹脂成形体の表層部のＤ／Ｇ比をＭとし、樹脂成形体を厚み方向に沿って切断した断面における断面中央部のＤ／Ｇ比をＮとしたときの比Ｍ／Ｎが、０．３０以上である。

　第５の発明では、例えば、樹脂成形体１の図１（ａ）におけるＸＹ面を表層部とする。また、図１（ａ）に示すＸ方向が、溶融状態の樹脂組成物をゲートから充填させる充填方向であるとしたときに、樹脂成形体１を充填方向に平行なＸ方向に沿って切断した断面を得る。より具体的には、図１（ｂ）に示すように、樹脂成形体１を充填方向に対して平行なＸ方向及び厚み方向であるＺ方向に沿って切断した断面を得る。さらに、第５の発明では、図１（ａ）に示すＸ方向が、溶融状態の樹脂組成物をゲートから充填させる充填方向であるとしたときに、樹脂成形体１をＸ方向に対して直交するＹ方向に沿って切断した断面を得る。より具体的には、図２に示すように、樹脂成形体１をＸ方向に対して直交するＹ方向及び厚み方向であるＺ方向に沿って切断した断面を得る。樹脂成形体１の断面を５等分した領域のうち表層部以外の領域に相当する部分、すなわち図１（ｂ）における１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ及び図２における２Ｂ、２Ｃ、２Ｄの領域を断面中央部とする。

　第５の発明において、Ｄ／Ｇ比は、ラマン分光分析した際に得られるラマンスペクトルにおけるＤバンドとＧバンドとのピーク強度比である。

　なお、ラマンスペクトルにおけるＤバンドは、欠陥構造に由来するピ－クである。炭素材料において、上記Ｄバンドは、通常、ラマンスペクトルの１３００ｃｍ^－１～１４００ｃｍ^－１付近に観察される。

　他方、ラマンスペクトルにおけるＧバンドは、炭素原子の６員環構造の面内伸縮振動に由来するピ－クである。炭素材料において、上記Ｇバンドは、通常、ラマンスペクトルの１５５０ｃｍ^－１～１６２０ｃｍ^－１付近に観察される。

　また、ラマン分光分析は、例えば、ラマン分光装置（レニショー社製、商品名「ｉｎＶｉａ　Ｑｏｎｔｏｒ」）を用いて行うことができる。なお、好ましい測定条件は以下の通りである。

　＜測定条件＞
　対物レンズ：５０倍
　励起レーザー波長：５３２ｎｍ
　レーザー出力：０．５％
　照射時間：５秒
　回折格子：１８００本／ｍｍ
　測定波数：６０５ｃｍ^－１～２２８１ｃｍ^－１

　樹脂成形体の表層部のピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）Ｍは、例えば、以下のようにして求めることができる。まず、表面（例えば、図１（ａ）のＸＹ面）に対してラマンスペクトルを１００点以上測定し、得られた各スペクトルについてベースライン補正、異常スペクトルの除去、Ｙ軸（ラマン強度）のノーマライズを行う。次に、得られた平均スペクトルに対してピーク分離処理を行い、Ｄバンド及びＧバンドに相当するピークの強度比Ｄ／Ｇ比を算出する。なお、測定は、表面と裏面に対して行い、平均値をＭとする。

　樹脂成形体の断面中央部のピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）Ｎは、例えば、以下のようにして求めることができる。まず、図１（ａ）ＸＺ面における１Ｂ、１Ｃ、１Ｄの領域に対してラマンスペクトルを１００点以上測定し、得られた各スペクトルについてベースライン補正、異常スペクトルの除去、Ｙ軸（ラマン強度）のノーマライズを行う。次に、得られた平均スペクトルに対してピーク分離処理を行い、Ｄバンド及びＧバンドに相当するピークの強度比のＤ／Ｇ比を算出する。さらに図２におけるＹＺ面の２Ｂ、２Ｃ、２Ｄの領域に対しても同様に測定を行い、ＸＺ面とＹＺ面の平均値をＮとする。

　第５の発明に係る樹脂組成物によれば、放熱性に優れた樹脂成形体を得ることができる。

　第５の発明の樹脂組成物を成形して得られた樹脂成形体では、表層部のＤ／Ｇ比をＭとし、断面中央部のＤ／Ｇ比をＮとしたときの比Ｍ／Ｎが、０．３以上であるので、表層側の領域において、黒鉛の含有量を多くすることができ、黒鉛を偏在化させることができる。そのため、面方向において良好な熱伝導パスが形成されることとなり、厚みの大きい樹脂成形体においても、面方向における放熱性を高めることができる。

　また、第５の発明では、比Ｍ／Ｎ（（表層部のＤ／Ｇ比）／（断面中央部のＤ／Ｇ比））が、０．３０以上であり、好ましくは０．５０以上であり、より好ましくは０．７０以上である。この場合、樹脂成形体の面方向における放熱性をより一層高めることができる。比Ｍ／Ｎ（（表層部のＤ／Ｇ比）／（断面中央部のＤ／Ｇ比））の上限値は、特に限定されないが、例えば、５．０とすることができ、好ましくは４．０以下、より好ましくは３．０以下、さらに好ましくは２．０以下、特に好ましくは１．５以下である。

　本願の第１～第５の発明は、それぞれ、単独で用いてもよく、少なくとも２以上の発明を併用してもよい。以下、本願の第１～第５の発明を総称して本発明と称することがある。

　本発明の樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む。また、樹脂組成物は、必要に応じてカーボンブラックやその他添加剤などの他の材料を含んでいてもよい。特に、第５の発明においては、樹脂組成物がカーボンブラックを含むことが好ましい。この場合、表層側の領域において偏在化している黒鉛にカーボンブラックを付着させることができ、カーボンブラックも表層側の領域において偏在化させることができる。そのため、樹脂成形体の面方向における放熱性をより一層高めることができる。

　なお、上述した平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）や比Ｍ／Ｎは、後述する樹脂組成物（Ａ）と、樹脂組成物（Ｂ）とをドライブレンドすることにより得られた混合物を用いることによって、調整することができる。

　また、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）や比Ｍ／Ｎは、黒鉛のアスペクト比や含有量；黒鉛の平均粒子径；繊維体の長さ、アスペクト比や含有量；樹脂の種類、分子量やＭＦＲ（Ｍｅｌｔ　Ｆｌｏｗ　Ｒａｔｅ）；樹脂、黒鉛、及び繊維体の含有量比；カーボンブラックの有無やその含有量等により調整することができる。

　以下、本発明の樹脂組成物を構成する各材料の詳細について説明する。

　（熱可塑性樹脂）
　熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、公知の熱可塑性樹脂を用いることができる。熱可塑性樹脂の具体例としては、ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリメタクリレート、ポリアクリロニトリル、ポリエステル、ポリアミド、ポリウレタン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリイミド、ポリジメチルシロキサン、ポリカーボネート、又はこれらのうち少なくとも２種を含む共重合体などが挙げられる。これらの熱可塑性樹脂は、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。

　熱可塑性樹脂の溶融時における流動性を制御することによっても、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）を制御することができるので、熱可塑性樹脂としては、溶融時の流動性を制御し易い樹脂であることが好ましい。このような熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン（オレフィン系樹脂）及びポリアミド（ナイロン系樹脂）であることが好ましく、ポリオレフィン（オレフィン系樹脂）であることがより好ましい。

　ポリオレフィンとしては、特に限定されず、公知のポリオレフィンを用いることができる。ポリオレフィンの具体例としては、エチレン単独重合体であるポリエチレン、エチレン－α－オレフィン共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体などのポリエチレン系樹脂が挙げられる。また、ポリオレフィンは、プロピレン単独重合体であるポリプロピレン、プロピレン－α－オレフィン共重合体などのポリプロピレン系樹脂、ブテン単独重合体であるポリブテン、ブタジエン、イソプレンなどの共役ジエンの単独重合体又は共重合体などであってもよい。これらのポリオレフィンは、単独で用いてもよく複数を併用してもよい。溶融時の流動性をより一層制御し易くする観点から、ポリオレフィンは、ポリプロピレン（ポリプロピレン系樹脂）であることが好ましい。

　また、ポリオレフィン（オレフィン系樹脂）は、エチレン成分を含有していることが好ましい。エチレン成分の含有量は、５質量％～４０質量％であることが好ましい。エチレン成分の含有量が、上記範囲内にある場合、樹脂成形体の耐衝撃性をより一層高めつつ、耐熱性をより一層高めることができる。

　熱可塑性樹脂のＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠して測定されたＭＦＲは、好ましくは１０ｇ／１０分以上、より好ましくは３０ｇ／１０分以上、好ましくは２００ｇ／１０分以下、より好ましくは１００ｇ／１０分以下である。この場合、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）をより一層大きくすることができる。そのため、樹脂成形体全体で面方向における放熱性をより一層高めることができる。

　（黒鉛）
　黒鉛としては、板状黒鉛であることが好ましく、例えば、鱗片状黒鉛、薄片化黒鉛、又はグラフェンなどを用いることができる。放熱性をより一層高める観点から、黒鉛が、好ましくは鱗片状黒鉛である。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。なお、黒鉛は、難燃性をより一層高める観点から、膨張黒鉛であってもよい。

　薄片化黒鉛とは、元の黒鉛を剥離処理して得られるものであり、元の黒鉛よりも薄いグラフェンシート積層体をいう。薄片化黒鉛にするための剥離処理としては、特に限定されず、超臨界流体などを用いた機械的剥離法、あるいは酸を用いた化学的剥離法のいずれを用いてもよい。薄片化黒鉛におけるグラフェンシートの積層数は、元の黒鉛より少なければよいが、１００００層以下であることが好ましく、５０００層以下であることがより好ましく、２０００層以下であることがさらに好ましい。

　板状黒鉛の体積平均粒子径は、好ましくは５０μｍ以上、より好ましくは５０μｍを超え、さらに好ましくは１００μｍ以上、さらにより好ましくは１５０μｍ以上、特に好ましくは２００μｍ以上、最も好ましくは２５０μｍ以上であり、好ましくは５００μｍ以下、より好ましくは３５０μｍ以下である。板状黒鉛の体積平均粒子径が、上記下限値以上又は下限値を超える場合、熱可塑性樹脂の流動の影響をより一層受け易くすることができ、中央側の領域における黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）をより一層大きくすることができる。そのため、樹脂成形体全体で面方向における放熱性をより一層高めることができる。他方、板状黒鉛の体積平均粒子径が、上記上限値以下である場合、樹脂成形体の難燃性をより一層高めることができる。なお、本発明においては、異なる体積平均粒子径の板状黒鉛を２種類以上組み合わせて使用してもよい。

　また、本発明において、体積平均粒子径とは、ＪＩＳ　Ｚ　８８２５：２０１３に準拠し、レーザー回折／散乱式粒度分布測定装置を用いて、レーザー回折法により、体積基準分布で算出した値をいう。

　体積平均粒子径を測定するに際しては、例えば、板状黒鉛をその濃度が２重量％となるように石鹸水溶液（中性洗剤：０．０１％含有）に投入し、超音波ホモジナイザーを用いて３００Ｗの出力で超音波を１分間照射し、懸濁液を得る。次に、懸濁液についてレーザー回折・散乱式の粒度分析測定装置（日機装社製、製品名「マイクロトラックＭＴ３３００」）により板状黒鉛の体積粒子径分布を測定する。この体積粒子径分布の累積５０％の値を板状黒鉛の体積平均粒子径として算出することができる。

　板状黒鉛の含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは５０重量部以上、より好ましくは７０重量部以上、さらに好ましくは１００重量部以上、特に好ましくは１００重量部を超え、最も好ましくは１２０重量部以上であり、好ましくは３００重量部以下、より好ましくは２５０重量部以下、さらに好ましくは２００重量部以下である。板状黒鉛の含有量が上記下限値以上又は下限値を超える場合、放熱性をより一層高めることができる。また、板状黒鉛の含有量が多すぎると破壊の起点となる界面の面積が大きくなることから、板状黒鉛の含有量が上記上限値以下である場合、耐衝撃性をより一層高めることができる。

　板状黒鉛のアスペクト比は、好ましくは５以上、より好ましくは２１以上、好ましくは２０００以下、より好ましくは１０００以下、さらに好ましくは１００以下である。板状黒鉛のアスペクト比が、上記下限値以上である場合、面方向における放熱性をより一層高めることができる。また、板状黒鉛のアスペクト比が上記上限値以下である場合、例えば射出成形時に黒鉛粒子自身が熱可塑性樹脂中で折れ曲がり難い。そのため、面内方向の熱伝導率をより一層高めることができる。なお、本明細書において、アスペクト比とは、板状黒鉛の厚みに対する板状黒鉛の積層面方向における最大寸法の比をいう。

　なお、板状黒鉛の形状及び厚みは、例えば、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて測定することができる。より一層観察し易くする観点から、樹脂組成物又は樹脂成形体から切り出した試験片を６００℃で加熱することで樹脂を飛ばして透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）又は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察することが望ましい。なお、試験片は、樹脂を飛ばして板状黒鉛の厚みを測定できる限り、樹脂成形体の主面に沿う方向に沿って切り出してもよく、樹脂成形体の主面に直交する方向に沿って切り出してもよい。

　（繊維体）
　繊維体としては、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、セルロース繊維、アラミド繊維などの樹脂繊維、金属繊維等を用いることができる。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。なかでも、繊維体は、ガラス繊維、炭素繊維、又は樹脂繊維であることが好ましく、ガラス繊維であることがより好ましい。

　炭素繊維としては、特に限定されないが、ＰＡＮ系若しくはピッチ系の炭素繊維などを用いることができる。

　繊維体の長さは、特に限定されないが、好ましくは３ｍｍ以上、より好ましくは５ｍｍ以上、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下である。繊維体の長さが上記範囲内にある場合、得られる樹脂成形体の放熱性をより一層高めることができる。

　また、繊維体の繊維径は、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上、好ましくは５０μｍ以下、より好ましくは３０μｍ以下である。繊維体の繊維径が上記範囲内にある場合、得られる樹脂成形体の放熱性をより一層高めることができる。

　なお、繊維体の長さ及び繊維径は、例えば、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて測定した１００個の平均値とすることができる。より一層観察し易くする観点から、樹脂組成物又は樹脂成形体から切り出した試験片を６００℃で加熱することで樹脂を飛ばして透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）又は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察することが望ましい。

　繊維体の含有量は、特に限定されないが、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは１０重量部以上、より好ましくは２０重量部以上、好ましくは２００重量部以下、より好ましくは１００重量部以下である。繊維体の含有量が上記範囲内にある場合、得られる樹脂成形体の放熱性をより一層高めることができる。

　（カーボンブラック）
　本発明の樹脂組成物は、さらにカーボンブラックを含んでいてもよい。カーボンブラックとしては、例えば、ケッチェンブラックなどのオイルファーネスブラック、アセチレンブラック、チャンネルブラック、サーマルブラックなどを用いることができる。なかでも、得られる樹脂成形体の導電性をより一層高める観点から、オイルファーネスブラックであることが好ましい。また、カーボンブラックはＦｅ、Ｎｉなどの金属不純物を含有していてもよい。カーボンブラックは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

　カーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、特に限定されないが、好ましくは１６０ｍｌ／１００ｇ以上、より好ましくは２００ｍｌ／１００ｇ以上であり、好ましくは８００ｍｌ／１００ｇ以下、より好ましくは５００ｍｌ／１００ｇ以下、さらに好ましくは４００ｍｌ／１００ｇ以下である。カーボンブラックのＤＢＰ吸油量が上記下限値以上である場合、得られる樹脂成形体の導電性と難燃性をより一層高めることができる。カーボンブラックのＤＢＰ吸油量が上記上限値以下である場合、混錬時の凝集を防ぎ安定性をより一層向上させることができる。

　カーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、ＪＩＳ　Ｋ　６２１７－４に準拠して測定することができる。ＤＢＰ吸油量は、例えば、吸収量測定器（あさひ総研社製、品番「Ｓ－５００」）を用いて測定することができる。

　カーボンブラックの含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは１０重量部以上、より好ましくは１５重量部以上、さらに好ましくは２０重量部以上、好ましくは１００重量部以下、より好ましくは８０重量部以下、さらに好ましくは５０重量部以下である。カーボンブラックの含有量が上記下限値以上である場合、導電性及び難燃性をより一層高めることができる。また、樹脂成形体の面方向における放熱性をより一層高めることができる。一方、カーボンブラックの含有量が上記上限値以下である場合、導電性及び難燃性と耐衝撃性のバランスをより一層高めることができる。

　カーボンブラックの一次粒子径は、好ましくは３５ｎｍ以上、好ましくは５０ｎｍ以下、より好ましくは４５ｎｍ以下である。カーボンブラックの一次粒子径が上記範囲内にある場合、より一層低濃度のカーボンブラック含有量でより一層高い導電性と難燃性を得ることができる。

　なお、カーボンブラックの一次粒子径は、例えば、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により得られたカーボンブラックの画像データを用いて求めた平均一次粒子径である。透過型電子顕微鏡としては、例えば、日本電子社製、製品名「ＪＥＭ－２２００ＦＳ」を用いることができる。

　（その他添加剤）
　本発明の樹脂組成物は、本発明の効果を阻害しない範囲において、任意成分として様々なその他添加剤が添加されていてもよい。添加剤としては、例えば、フェノール系、リン系、アミン系、イオウ系などの酸化防止剤；ベンゾトリアゾール系、ヒドロキシフェニルトリアジン系などの紫外線吸収剤；金属害防止剤；各種充填剤；帯電防止剤；安定剤；顔料などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。

　（樹脂組成物）
　本発明の樹脂組成物は、樹脂組成物（Ａ）と、樹脂組成物（Ｂ）とをドライブレンドすることにより得られた混合物であることが好ましい。この場合、樹脂組成物（Ａ）５０重量％以上、９９重量％以下と、下記樹脂組成物（Ｂ）１重量％以上、５０重量％以下とが、ドライブレンドされた混合物であることが好ましい。

　樹脂組成物（Ａ）は、熱可塑性樹脂（ａ）１０重量％以上、７０重量％以下と、黒鉛３０重量％以上、９０重量％以下とを含有することが好ましい。上記熱可塑性樹脂（ａ）及び板状黒鉛の含有量は、樹脂組成物（Ａ）全体を１００重量％としたときの含有量である。なお、熱可塑性樹脂（ａ）の含有量は、樹脂組成物（Ａ）全体を１００重量％としたときに、好ましくは２０重量％以上、好ましくは６０重量％以下である。また、板状黒鉛の含有量は、樹脂組成物（Ａ）全体を１００重量％としたときに、好ましくは４０重量％以上、好ましくは８０重量％以下である。

　樹脂組成物（Ａ）は、熱可塑性樹脂（ａ）１０重量％以上、７０重量％以下と、黒鉛３０重量％以上、９０重量％以下とを溶融混練することにより得られたコンパウンドであることが好ましい。溶融混練の方法については、特に限定されないが、例えば、プラストミルなどの二軸スクリュー混練機、単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ロール、加圧式ニーダーなどの混練装置を用いて、加熱下において混練する方法などが挙げられる。これらのなかでも、押出機を用いて溶融混練する方法が好ましい。樹脂組成物（Ａ）の形態としては、特に限定されないが、例えば、ペレットとすることができる。

　ペレットとする場合、その形状は特に限定されないが、球形、円柱形、角柱形などが挙げられる。これらの中でもペレット形状の安定性の観点から円柱形が好ましい。また、ペレットのサイズは例えば円柱形の場合は、その直径は、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは１ｍｍ以上であり、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。その長さは、好ましくは１ｍｍ以上、より好ましくは３ｍｍ以上であり、好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは７ｍｍ以下である。ペレットのサイズは、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて測定することができる。

　なお、円柱形以外の樹脂組成物（Ａ）のペレットの直径（ペレット径）は、１ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましく、１０ｍｍ以下が好ましく、８ｍｍ以下がより好ましい。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めることができる。

　なお、熱可塑性樹脂（ａ）としては、上述した熱可塑性樹脂を適宜用いることができる。また、黒鉛としても、上述した黒鉛を適宜用いることができる。熱可塑性樹脂（ａ）は、必要に応じて上述したカーボンブラックやその他添加剤などの他の材料を含んでいてもよい。

　樹脂組成物（Ｂ）は、熱可塑性樹脂（ｂ）１０重量％以上、７０重量％以下と、長さ１ｍｍ以上の繊維体３０重量％以上、９０重量％以下とを含有することが好ましい。上記熱可塑性樹脂（ｂ）及び繊維体の含有量は、樹脂組成物（Ｂ）全体を１００重量％としたときの含有量である。なお、熱可塑性樹脂（ｂ）の含有量は、樹脂組成物（Ｂ）全体を１００重量％としたときに、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは３０重量％以上である。また、繊維の含有量は、樹脂組成物（Ｂ）全体を１００重量％としたときに、好ましくは８０重量％以下、より好ましくは７０重量％以下である。

　樹脂組成物（Ｂ）は、溶融した熱可塑性樹脂（ｂ）を繊維に含浸させることにより得られたコンパウンドであることが好ましい。なかでも、連続繊維中に熱可塑性樹脂（ｂ）を含浸させ、型の中で連続して固化させた後、引張機で連続的に引抜く、プルトルージョン法で製造されたコンパウンドであることがより望ましい。この場合、得られる樹脂成形体における放熱性をより一層高めることができる。また、樹脂組成物（Ｂ）の形態としては、特に限定されないが、例えば、ペレットとすることができる。

　なお、円柱形以外の樹脂組成物（Ｂ）のペレットの直径（ペレット径）は、１ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましく、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めることができる。

　なお、熱可塑性樹脂（ｂ）としては、上述した熱可塑性樹脂を適宜用いることができる。また、繊維体としても、上述した繊維体を適宜用いることができる。熱可塑性樹脂（ｂ）は、必要に応じてカーボンブラックやその他添加剤などの他の材料を含んでいてもよい。

　樹脂組成物（Ｂ）中において、繊維体は、配向していることが好ましい。なかでも、一軸配向していることが好ましい。このような樹脂組成物（Ｂ）は、繊維を引き揃え、溶融した熱可塑性樹脂（ｂ）と接触させることにより製造することができる。特に、プルトリューション法により製造する場合、繊維に熱可塑性樹脂（ｂ）が含浸した樹脂組成物（Ｂ）を得ることができる。

　なお、本明細書において、ドライブレンドとは、溶融や溶剤の添加をせずに、ペレット形状を変化させたり、粉砕させたりするような剪断等による外力を加えずに混合することをいう。このようなドライブレンドの方法としては、特に限定されず、例えば、単に樹脂組成物（Ａ）と樹脂組成物（Ｂ）とを手で混合することにより行なうことができる。また、小型タンブラーなどを用いて混合してもよい。

　［樹脂成形体］
　本発明の樹脂成形体は、上述した本発明の樹脂組成物の成形体である。

　樹脂組成物の成形方法としては、特に限定されないが、例えば、プレス加工、押出加工、押出ラミ加工、又は射出成形などの方法が挙げられる。なかでも、混合物を射出成形により成形することが好ましい。この場合、得られる樹脂成形体の放熱性や機械的強度をより一層高めることができる。

　本発明の樹脂成形体は、上述した本発明の樹脂組成物の成形体であるため、放熱性を高めることができる。

　なお、樹脂成形体において、本発明の樹脂組成物の成形体であるか否かは、樹脂成形体を一旦溶融させ、上述の条件（１）に従い再度樹脂成形体を作製して、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）を測定し、平均配向角（Ａ）及び平均配向角（Ｂ）が本発明の特定の範囲に入るか否かにより確認することができる。

　樹脂成形体の主面における面内方向の熱伝導率は、好ましくは５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、より好ましくは１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、さらに好ましくは１６Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、特に好ましくは２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、最も好ましくは２５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。この場合、樹脂成形体の放熱性をより一層高めることができる。また、面内方向の熱伝導率の上限値は、特に限定されないが、例えば、５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）とすることができる。なお、上記熱伝導率は、金型内に溶融状態の樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときの熱伝導率であるものとする。

　なお、上記主面は、平面であってもよく、曲面であってもよい。また、本発明において主面とは、樹脂成形体の外表面における複数の面のうち最も面積の大きい面であり、連なっている面をいうものとする。

　面内方向の熱伝導率は、下記式（１）を用いて計算することができる。

　熱伝導率（Ｗ／（ｍ・Ｋ））＝比重（ｇ／ｃｍ^３）×比熱（Ｊ／ｇ・Ｋ）×熱拡散率（ｍｍ^２／ｓ）…式（１）

　熱拡散率は、例えば、ネッチジャパン社製、品番「キセノンフラッシュレーザーアナライザ　ＬＦＡ４６７　ＨｙｐｅｒＦｌａｓｈ」を用いて測定することができる。

　また、樹脂成形体は、ｘ方向の熱伝導率λｘ、ｙ方向の熱伝導率λｙ及びｚ方向の熱伝導率λｚが、ｍｉｎ（λｘ，λｙ）／λｚ≧４を満たしていることが好ましい。

　ｘ方向は、上記主面に沿う任意の方向である。ｙ方向は、上記主面に沿い、かつｘ方向に直交する方向である。また、ｚ方向は、樹脂成形体の厚み方向である。樹脂成形体の厚み方向は、上記主面に直交する方向である。従って、ｚ方向は、ｘ方向及びｙ方向に直交する方向である。なお、上記主面は、平面であってもよく、曲面であってもよい。

　上記ｘ方向、ｙ方向及びｚ方向の各方向における熱伝導率は、それぞれ、上記式（１）を用いて計算することができる。

　上記ｍｉｎ（λｘ，λｙ）とは、λｘ及びλｙのうち、熱伝導率が低い方の値を意味するものとする。従って、ｍｉｎ（λｘ，λｙ）／λｚ≧４は、λｘ及びλｙのうち、低い方の熱伝導率のλｚに対する比が、４以上であることを意味している。

　ｍｉｎ（λｘ，λｙ）／λｚ≧４である場合、面方向の熱伝導率が、厚み方向の熱伝導率より高くなっている。従って、この場合、面方向における放熱性をより一層高めることができる。なお、ｍｉｎ（λｘ，λｙ）／λｚの上限値は、特に限定されないが、例えば、８とすることができる。

　本発明の樹脂成形体は、放熱性に優れている。そのため、樹脂成形体は、例えば、屋内外で使用する通信機器や、防犯カメラ又はスマートメータなどの電子機器の筐体に好適に用いることができる。あるいは、カーナビ、スマートメータなどのマルチインフォメーションディスプレイ、車載カメラの放熱シャーシ、ＬＥＤ放熱ヒートシンク等のヒートシンク、ＳｏＣ、ＧＤＣ等の放熱板に好適に用いることができる。

　本発明で得られる樹脂成形体は、放熱シャーシ、放熱筐体、又はヒートシンク形状であることが好ましい。以下、図３～図５を参照して、放熱シャーシ、放熱筐体、及びヒートシンク形状の具体例について説明する。

　図３は、放熱シャーシの模式図である。樹脂成形体が放熱シャーシ２０である場合、図３の矢印Ａで示す部分が主面である。

　図４は、放熱筐体の模式図である。樹脂成形体が放熱筐体３０である場合、図４の矢印Ｂで示す部分が主面である。なお、図３及び図４に示すように、主面は凹凸を有していてもよい。

　図５は、ヒートシンク形状の模式図である。樹脂成形体がヒートシンク形状４０である場合、図５の矢印Ｃで示す部分が主面である。具体的には、底板部の一方側の主面とフィン部の表面が主面である。このように、複数の主面が存在していてもよい。

　なお、このような樹脂成形体の表面には、回路形成されていてもよい。

　以下、本発明の具体的な実施例及び比較例を挙げることにより、本発明の効果を明らかにする。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

　（実施例１）
　樹脂組成物（Ａ－１）の製造；
　熱可塑性樹脂（ａ）としてのポリプロピレン（ＰＰ）３０重量％と、板状黒鉛としての鱗片状黒鉛７０重量％とを、ラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物（Ａ－１）を得た。なお、得られた樹脂組成物（Ａ－１）は、ペレット状であり、ペレット径は、５ｍｍであった。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めた。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ/１０分（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛としては、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－３００」（平均粒子径：３００μｍ、アスペクト比：１０）を用いた。

　樹脂組成物（Ｂ－１）の製造；
　熱可塑性樹脂（ｂ）としてのポリプロピレン（ＰＰ）４０重量％と、長さ７ｍｍのガラス繊維６０重量％とを用い、プルトルージョン法に従い樹脂組成物（Ｂ－１）を得た。なお、得られた樹脂組成物（Ｂ－１）は、ペレット状であり、ペレット径は、７ｍｍであった。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ/１０分（２３０℃））を用いた。ロービング繊維としては、日本電気硝子社製、商品名「ＴＵＦＲＯＶ４５２０」（繊維径：１６μｍ）を用いた。

　得られた樹脂組成物（Ａ－１）と樹脂組成物（Ｂ－１）とを、１７：３の割合で小型タンブラーを用いて、回転数３０ｒｐｍで、５分間ドライブレンドすることにより、樹脂組成物を得た。

　（実施例２）
　樹脂組成物（Ａ－２）の製造；
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）４０重量％と、板状黒鉛としての鱗片状黒鉛６０重量％と、これらをラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物（Ａ－２）を得た。なお、得られた樹脂組成物（Ａ－２）は、ペレット状であり、ペレット径は、５ｍｍであった。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めた。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ/１０分（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛としては、富士黒鉛工業所社製、商品名「ＣＲＣ－８０Ｎ」（平均粒子径：３００μｍ、アスペクト比：１０）を用いた。

　得られた樹脂組成物（Ａ－２）と樹脂組成物（Ｂ－１）とを、１９：１の割合で小型タンブラーを用いて、回転数３０ｒｐｍで、５分間ドライブレンドすることにより、樹脂組成物を得た。

　（実施例３）
　樹脂組成物（Ａ－３）の製造；
　熱可塑性樹脂（ａ）としてのポリプロピレン（ＰＰ）３０重量％と、板状黒鉛としての鱗片状黒鉛７０重量％とを、ラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物（Ａ－３）を得た。なお、得られた樹脂組成物（Ａ－３）は、ペレット状であり、ペレット径は、５ｍｍであった。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めた。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ/１０分（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛としては、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－１００Ｂ」（平均粒子径：８０μｍ、アスペクト比：４）を用いた。

　得られた樹脂組成物（Ａ－３）と樹脂組成物（Ｂ－１）とを、１７：３の割合で小型タンブラーを用いて、回転数３０ｒｐｍで、５分間ドライブレンドすることにより、樹脂組成物を得た。

　（比較例１）
　樹脂組成物（Ｂ―２）の製造；
　ガラス繊維を用いなかったこと以外は、樹脂組成物（Ｂ―１）と同様にして、樹脂組成物（Ｂ―２）を得た。

　樹脂組成物（Ａ－２）と樹脂組成物（Ｂ－２）とを、１７：３の割合で小型タンブラーを用いて、回転数３０ｒｐｍで、５分間ドライブレンドすることにより、樹脂組成物を得た。

　（比較例２）
　樹脂組成物（Ａ―５）の製造；
　ポリプロピレン（ＰＰ）の割合を６５重量％、鱗片状黒鉛の割合を３５重量％としたこと以外は、樹脂組成物（Ａ―２）と同様にして、樹脂組成物（Ａ―５）を得た。

　樹脂組成物（Ａ－２）の代わりに、上記のようにして作製した樹脂組成物（Ａ－５）を用いたこと以外は、実施例２と同様にして樹脂組成物を得た。

　（比較例３）
　樹脂組成物（Ｂ－１）の代わりに、樹脂組成物（Ｂ－２）を用いたこと以外は、実施例３と同様にして樹脂組成物を得た。

　（評価）
　＜平均配向角＞
　実施例１～２、比較例１～２で得られた樹脂組成物をゲート幅８ｍｍ、ゲート厚１．５ｍｍのサイドゲートの金型を用いて射出成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得た。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。また、溶融状態の樹脂組成物は、得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から金型内に充填させて成形した。

　得られた樹脂成形体について、図１（ｂ）に示すように、充填方向に対して平行な方向（Ｘ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って、はさみで切断し、超音波切削装置で処理することにより断面を得た。得られた断面について、マイクロスコープ（キーエンス社製、品番「ＶＨＸ－５０００」）を用いて倍率２００倍で観察した像を縦４枚×横５枚連結し、断面写真を得た。

　図６は、実施例１で得られた樹脂成形体の断面写真である。図６に示すように、実施例１で得られた樹脂成形体では、最表層側において黒鉛が面方向に、より配向しているのに対し、中央側では黒鉛が厚み方向にも配向していることがわかる。

　また、上記のようにして得られた断面写真について、画像解析ソフトＩｍａｇｅＪ（National Institute of Health; NIH製）用ＰｌｕｇｉｎであるＯｒｉｅｎｔａｔｉｏｎＪを用いて、平均配向角を求めた。具体的には、得られた断面写真における各画素の輝度値の傾きから向きを算出した。算出された向き（横軸とのなす角）を輝度値の代わりに画素の値として格納した。この操作を全画素で行い、輝度値の傾きから算出した向きを画素の値とした配向マップを得た。得られた配向マップの各画素の値を集計してヒストグラムを作成し、加重平均を算出することで、各層の平均配向角を求めた。なお、平均配向角は、断面写真を厚み方向に５等分した領域それぞれについて求めた。また、図２に示すように、樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向（Ｙ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面についても同様の方法で平均配向角を求めた。

　ＯｒｉｅｎｔａｔｉｏｎＪの画像解析条件は以下の通りである。
　１．ローカルウインドウ（tensor）＝５．０
　２．二値化の方法：Huang dark法

　図７は、実施例１で得られた樹脂成形体の断面における各領域の平均配向角を示す図である。図中、断面写真を厚み方向に５等分した領域を上から順に１～５として示している。なお、１，５が最表層側であり、３が中央側である。また、実線は、樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向（Ｘ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面の結果であり、破線は、樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向（Ｙ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面の結果である。図７より、樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向（Ｘ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面において、最表層側（１）の平均配向角（Ａ）は１０°であり、中央側（３）の平均配向角（Ｂ）は４０°であり、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））は、４．０であった。また、樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向（Ｙ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面において、最表層側（１）の平均配向角（Ａ）は７°であり、中央側（３）の平均配向角（Ｂ）は２０°であり、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））は、２．８６であった。

　図８は、比較例１で得られた樹脂成形体の断面における各領域の平均配向角を示す図である。図中、断面写真を厚み方向に５等分した領域を上から順に１～５として示している。なお、１，５が、最表層側であり、３が、中央側である。また、実線は、樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向（Ｘ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面の結果であり、破線は、樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向（Ｙ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面の結果である。図８より、樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向（Ｘ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面において、最表層側（１）の平均配向角（Ａ）は１２°であり、中央側（３）の平均配向角（Ｂ）は３３°であり、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））は、２．８であった。また、樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向（Ｙ方向）及び厚み方向（Ｚ方向）に沿って切断して得られた断面において、最表層側（１）の平均配向角（Ａ）は１２°であり、中央側（３）の平均配向角（Ｂ）は２１°であり、比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））は、１．８であった。

　＜熱伝導率（Ｗ／（ｍ・Ｋ））＞
　実施例１～３及び比較例１～３で得られた樹脂組成物を射出成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得た。得られた樹脂成形体の中心部を縦１０ｍｍ×横２ｍｍ×厚み２ｍｍに打ち抜き、測定サンプルとした。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。

　得られた測定サンプルの熱伝導率（面内方向及び厚み方向熱伝導率）は、ネッチジャパン社製、品番「キセノンフラッシュレーザーアナライザ　ＬＦＡ４６７　ＨｙｐｅｒＦｌａｓｈ」を用いて測定した。具体的には、熱伝導率が測定できる向きで測定サンプルをホルダにはめ込み、３０℃における熱拡散率を測定し、以下の式（１）に従って熱伝導率を算出した。

　＜ラマン分光分析＞
　実施例１、３及び比較例２～３で得られた樹脂組成物を射出成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得た。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。また、溶融状態の樹脂組成物は、得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から金型内に充填させて成形した。

　得られた樹脂成形体を厚み方向に沿って超音波切削装置で切断することにより断面を得た。得られた断面において、樹脂成形体の表層部及び断面中央部をラマン分光分析した。

　樹脂成形体のラマン分光分析は、ラマン分光装置（レニショー社製、商品名「ｉｎＶｉａ　Ｑｏｎｔｏｒ」）を用いて以下の測定条件で測定した。

　また、樹脂成形体の表層部及び断面中央部のＤ／Ｇ比は、得られたラマンスペクトルの１３００ｃｍ^－１～１４００ｃｍ^－１の範囲の最大ピーク強度をＤバンドのピーク強度とし、また、１５５０ｃｍ^－１～１６２０ｃｍ^－１の範囲の最大ピーク強度をＧバンドのピーク強度とすることにより求めた。

　また、樹脂成形体の表層部のピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）をＭとし、樹脂成形体の断面中央部をラマン分光分析した際に得られるＤバンドとＧバンドとのピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）をＮとして、比Ｍ／Ｎを求めた。測定及び解析は第５の発明の欄に記載の方法に従って行った。

　結果を下記の表１に示す。

　１…樹脂成形体
　１Ａ～１Ｅ，２Ａ～２Ｅ…領域
　２０…放熱シャーシ
　３０…放熱筐体
　４０…ヒートシンク形状

Claims

　熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１５°以下であり、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が３５°以上である、樹脂組成物。
　熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）が１０°以下であり、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）が１５°以上である、樹脂組成物。
　熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体を充填方向に対して平行な方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）と、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）との比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、３．５以上である、樹脂組成物。
　熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体を充填方向に対して直交する方向及び厚み方向に沿って切断した断面において、厚み方向に５等分した領域のうち、中央側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ｂ）と、少なくとも一方の最表層側の領域における前記黒鉛の面方向に対する平均配向角（Ａ）との比（平均配向角（Ｂ）／平均配向角（Ａ））が、２以上である、樹脂組成物。
　熱可塑性樹脂と、黒鉛と、繊維体とを含む、樹脂組成物であって、
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体の表層部をラマン分光分析した際に得られるＤバンドとＧバンドとのピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）をＭとし、前記樹脂成形体を厚み方向に沿って切断した断面における断面中央部をラマン分光分析した際に得られるＤバンドとＧバンドとのピーク強度比（Ｄ／Ｇ比）をＮとしたときの比Ｍ／Ｎが、０．３０以上である、樹脂組成物。
　前記黒鉛が、板状黒鉛である、請求項１～５のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　前記繊維体が、ガラス繊維、炭素繊維、及び樹脂繊維からなる群から選択される少なくとも１種である、請求項１～６のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　カーボンブラックをさらに含む、請求項１～７のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　前記熱可塑性樹脂が、オレフィン系樹脂を含む、請求項１～８のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体の主面における面内方向の熱伝導率が、２Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である、請求項１～９のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　請求項１～１０のいずれか１項に記載の樹脂組成物の成形体である、樹脂成形体。