WO2022030601A1

WO2022030601A1 - 軟磁性組成物、焼結体、複合体、ペースト、コイル部品およびアンテナ

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Publication number: WO2022030601A1
Application number: PCT/JP2021/029193
Authority: WO
Inventors: 輝伸石川
Original assignee: 株式会社村田製作所
Priority date: 2020-08-06
Filing date: 2021-08-05
Publication date: 2022-02-10
Also published as: JP7359312B2; US20230122061A1; CN115734945B; JPWO2022030601A1; CN115734945A

Abstract

本発明の軟磁性組成物は、Ｗ型六方晶フェライトを主相とする、以下の金属元素割合を有する酸化物であり、保磁力Ｈｃｊが１００ｋＡ／ｍ以下である。　Ｂａ＋Ｓｒ＋Ｎａ＋Ｋ＋Ｌａ＋Ｂｉ：４．７ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、　Ｂａ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、　Ｓｒ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、　Ｎａ：０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下、　Ｋ：０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下、　Ｌａ：０ｍｏｌ％以上２．１ｍｏｌ％以下、　Ｂｉ：０ｍｏｌ％以上１．０ｍｏｌ％以下、　Ｃａ：０．２ｍｏｌ％以上５．０ｍｏｌ％以下、　Ｆｅ：６７．４ｍｏｌ％以上８４．５ｍｏｌ％以下、　Ｍｅ（ＩＩ）＝Ｃｏ＋Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ：９．４ｍｏｌ％以上１８．１ｍｏｌ％以下、　Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ：７．８ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、　Ｃｕ：０ｍｏｌ％以上１．６ｍｏｌ％以下、　Ｍｇ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、　Ｍｎ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、　Ｎｉ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、　Ｚｎ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、　Ｃｏ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｍｅ（Ｉ）＝Ｎａ＋Ｋ＋Ｌｉ、Ｍｅ（ＩＩ）＝Ｃｏ＋Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ、Ｍｅ（ＩＶ）＝Ｇｅ＋Ｓｉ＋Ｓｎ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｈｆ、Ｍｅ（Ｖ）＝Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｓｂ＋Ｗ＋Ｖ、Ｄ＝Ｍｅ（Ｉ）＋Ｍｅ（ＩＩ）－Ｍｅ（ＩＶ）－２×Ｍｅ（Ｖ）と定義した時に、Ｄ：７．８ｍｏｌ％以上１１．６ｍｏｌ％以下、　Ｍ_２ｄ＝Ｉｎ＋Ｓｃ＋Ｓｎ＋Ｚｒ＋Ｈｆ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、　Ｓｎ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、　Ｚｒ＋Ｈｆ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、　Ｉｎ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、　Ｓｃ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、　Ｇｅ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｓｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｔｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ａｌ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｇａ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｍｏ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｎｂ＋Ｔａ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｓｂ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｗ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｖ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、　Ｌｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下。

Description

軟磁性組成物、焼結体、複合体、ペースト、コイル部品およびアンテナ

　本発明は、軟磁性組成物、焼結体、複合体、ペースト、コイル部品およびアンテナに関する。

　フェライト材料等の磁性材料は、インダクタ、アンテナ、ノイズフィルタ、電波吸収体、コンデンサと組み合わせたＬＣフィルタ等の部品を構成する材料として広く使用されている。これらの部品は、磁性材料の有する複素透磁率μの実数項である透磁率μ’または虚数項である磁気損失成分μ”の特性を目的に応じて利用する。例えば、インダクタやアンテナでは、透磁率μ’が高いことが求められる。さらに、インダクタやアンテナでは、磁気損失成分μ”が低いことも好ましいため、μ”／μ’の比で求められる磁気損失ｔａｎδが低いことが求められる。

　近年、電子機器を使用する周波数帯域の高周波数化が進んでおり、ＧＨｚ帯において必要な特性を満たす磁性材料が求められている。例えば、携帯情報通信規格である５Ｇ（５ｔｈ　Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ）の一部、ＥＴＣ（電子料金収受システム）、５ＧＨｚ帯のＷｉ－Ｆｉ（登録商標）等の通信市場では、４～６ＧＨｚ程度の領域で使用することが想定されている。

　特許文献１には、組成式がＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍＦｅ_２Ｏ_３で表される六方晶Ｗ型フェライト相から成り、且つその平均結晶粒径が０．３～４μｍであり、特定方向の磁気的異方性を有し、ＡはＢａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｐｂの１種または２種以上、ＢはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎの１種または２種以上、７．４≦ｍ≦８．８、１．２≦ｎ≦２．５である、Ｗ型フェライト焼結磁石が開示されている。

　特許文献２には、Ａ（ＡはＳｒ、ＢａまたはＣａである。）、ＣｏおよびＺｎを含有するＷ型フェライトの主相を有し、それぞれの金属元素（Ａ、Ｆｅ、ＣｏおよびＺｎ）の総計の構成比率が、全金属元素量に対し、Ａ：１～１３原子％、Ｆｅ：７８～９５原子％、Ｃｏ：０．５～１５原子％およびＺｎ：０．５～１５原子％である基本組成を有する、フェライト磁石が開示されている。

　特許文献３には、組成式（Ｓｒ_１－ｘＣａ_ｘ）Ｏ・（Ｆｅ_２－ｙＭ_ｙ）Ｏ・ｎ（Ｆｅ_２Ｏ_３）（但しＭはＮｉ、ＺｎおよびＣｏから選択される少なくとも１種の元素）で表され、上記ｘ、ｙおよびモル比を表すｎが、０．０５≦ｘ≦０．３、０．５＜ｙ＜２、７．２≦ｎ≦７．７、であり、構成相がＷ単相であるＷ型フェライト粉末が開示されている。

　特許文献４には、組成式がＡＭｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７で示されるＷ型六方晶フェライトの結晶構造のｃ軸異方性化合物を有し、組成式のＡはＣａ、Ｂａ、Ｓｒ、Ｐｂの１種または２種以上であり、総量が２モルのＭｅは、Ｃｏを０．８モル以下、並びにＭｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎの１種または２種以上を含むフェライト電波吸収材料が開示されている。さらに、特許文献４には、ＡＯ：８～１０ｍｏｌ％、ＭｅＯ：１７～１９ｍｏｌ％、Ｆｅ_２Ｏ_３：７１～７５ｍｏｌ％で示されるＷ型六方晶フェライトの結晶構造のｃ軸異方性化合物を有し、上記ＡはＣａ、Ｂａ、Ｓｒ、Ｐｂの１種または２種以上であり、ＭｅＯは、ＣｏＯを７ｍｏｌ％以下並びにＭｇＯ、ＭｎＯ、ＦｅＯ、ＮｉＯ、ＣｕＯ、ＺｎＯの１種または２種以上を含むフェライト電波吸収材料が開示されている。

　特許文献５には、Ｒ^２＋（但しＲはＢａ、Ｓｒ、ＰｂおよびＣａの少なくとも１種）の塩、Ｍｅ^２＋（但しＭｅはＮｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃｄ、Ｚｎ、Ｍｇおよび鉄の少なくとも１種）の塩、および第１鉄塩と第２鉄塩の少なくとも１種からなる混合水溶液からアルカリまたはシュウ酸塩の存在下で共沈物を得、該共沈物を分離・洗浄・濾過・乾燥後、焼成してＷ相単相あるいはＷ相を含む複合相のフェライト粒子を得る、Ｗ相型酸化物磁性粒子の製造方法が開示されている。

特開２０００－３１１８０９号公報特開２００３－１３３１１９号公報特開２０１７－６９３６５号公報特開２００５－３４７４８５号公報特開昭５９－１７４５３０号公報

　特許文献１および２には、いずれもフェライト磁石が記載されている。特許文献１の図１には、保磁力が１００ｋＡ／ｍ以上であることが記載されている。また、特許文献２の実施例９、１０および１１には、保磁力がそれぞれ１５９．２ｋＡ／ｍ、１７５．１ｋＡ／ｍおよび１７５．１ｋＡ／ｍであることが記載されている。そのため、特許文献１および２に記載のフェライト材料は、磁石材料としては有効であるが、インダクタやアンテナの材料として使用するには保磁力が高すぎる。

　特許文献３には、フェライト材料を焼結磁石またはボンド磁石として好適に使用できることが記載されている。さらに、特許文献３には、Ｍ元素が２、すなわちＦｅ^２＋が０になると保磁力が低下するという問題が指摘されている。フェライト材料では、低温減磁現象が知られている。低温減磁現象のため、磁石材料として使用する場合に保磁力が１００ｋＡ／ｍ以下と低いと、図２に示すように、低温から常温に戻した時に磁力が減少する問題が生じやすい。実使用上、磁石材料の低温減磁現象を防ぐために高保磁力化させるので、特許文献３に記載のフェライト材料は、インダクタやアンテナの材料として使用するには保磁力が高すぎると推定される。

　特許文献４には、高い磁気損失が要求される電波吸収体の材料で、該虚数部のμ”を上げることが記載されている。そのため、特許文献４に記載のフェライト材料は、低い磁気損失ｔａｎδ＝μ”÷μ’が要求されるインダクタやアンテナの材料とは、用途および特性が大きく異なる。

　特許文献５には、ＢａＭｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７というＷ相の組成式が記載されている。しかし、実施例では、ＭｅとしてＣｄ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｚｎの例のみが開示されており、Ｃｏ、ＭｇまたはＮｉを用いた組成は開示されず、Ｍｎは請求項の範囲外である。本特許の用途は磁気記録用であり、インダクタやアンテナに必要な高透磁率化や低損失化に関する言及がない。ＢａサイトにＣａを含む実施例はＭｅ元素がＦｅのみであり、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトの実施例にＣａを含まないことから、本特許に重なる実施例組成はない。なお、実施例１のように、Ｂａに対するＣａの置換量を変えていくと、ＭｅサイトにＦｅが入るため、Ｂａ_１－ｘＣａ_ｘＦｅ^２＋ _２Ｆｅ^３＋ _１６Ｏ_２７で表される組成が得られると考えられる。つまり、Ｆｅ^２＋は２価のＦｅ、Ｆｅ^３＋は３価のＦｅとして区別される。

　このように、特許文献１～５には種々のフェライト材料が記載されているものの、保磁力が低い軟磁性材料であって、高周波領域における透磁率μ’が高く、かつ、磁気損失ｔａｎδが低いフェライト材料は得られていないのが現状である。

　本発明は上記の問題を解決するためになされたものであり、例えば６ＧＨｚといった高周波領域における透磁率μ’が高く、かつ、磁気損失ｔａｎδが低い軟磁性組成物を提供することを目的とする。さらに、本発明は、上記軟磁性組成物を用いた焼結体、複合体およびペーストを提供すること、並びに、上記焼結体、複合体またはペーストを用いたコイル部品およびアンテナを提供することを目的とする。

　本発明の焼結体は、本発明の軟磁性組成物を焼成して得られる。

　本発明の複合体は、本発明の軟磁性組成物と、非磁性体とを混合して得られ、一体となっている。

　本発明のペーストは、本発明の軟磁性組成物と、非磁性体とを混合して得られ、流動性と高粘性がある。流動性を持つことで、穴の開いた空間などに形成することが容易になる。

　本発明のコイル部品は、コア部と、上記コア部の周囲に設けられた巻線部とを備え、上記コア部は、本発明の焼結体、複合体またはペーストを用いてなり、上記巻線部は、電気伝導体を含む。

　本発明のアンテナは、本発明の焼結体、複合体またはペーストと、電気伝導体とを用いてなる。

　本発明によれば、例えば６ＧＨｚといった高周波領域における透磁率μ’が高く、かつ、磁気損失ｔａｎδが低い軟磁性組成物を提供することができる。

図１は、Ｗ型六方晶フェライトの結晶構造を示す模式図である。図２は、低温減磁を説明するためのＢＨ曲線である。図３は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、ＺｎまたはＣｕ）のＸ線回折チャートである。図４は、組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．３または１．０）のＸ線回折チャートである。図５は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｇ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の焼結体の表面ＳＥＭ像である。図６は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の焼結体の表面ＳＥＭ像である。図７は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の焼結体の表面ＳＥＭ像である。図８は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の焼結体の表面ＳＥＭ像である。図９は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＭｇまたはＭｎ）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図１０は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＭｇまたはＭｎ）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図１１は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＮｉまたはＺｎ）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図１２は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＮｉまたはＺｎ）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図１３は、組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または０．３）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図１４は、組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または０．３）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図１５は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図１６は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図１７は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図１８は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図１９は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図２０は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図２１は、組成式（Ｂａ_１－ｘＳｒ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または１．０）および（Ｂａ_１－ｙＢｉ_ｙ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｙ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｙＯ_２７（ｙ＝０または０．２）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図２２は、組成式（Ｂａ_１－ｘＳｒ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または１．０）および（Ｂａ_１－ｙＢｉ_ｙ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｙ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｙＯ_２７（ｙ＝０または０．２）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図２３は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｘ}Ｃｕ_ｘＣｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または０．３）における透磁率μおよび磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図２４は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｙ}Ｎｉ_ｙＣｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｙ＝０または０．９）における透磁率μおよび磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図２５は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．５または０．９）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図２６は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．５または０．９）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図２７は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_{１６－２ｘ}Ｍｅ_ｘＯ_２７（ｘ＝０または０．５、Ｍｅ＝ＳｉまたはＴｉ）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図２８は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_{１６－２ｘ}Ｍｅ_ｘＯ_２７（ｘ＝０または０．５、Ｍｅ＝ＳｉまたはＴｉ）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図２９は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_{１６－２ｘ}（Ｚｒ＋Ｈｆ）_ｘＯ_２７（ｘ＝０または１）における透磁率μおよび磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図３０は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２ＺｎＳｎＦｅ_１４Ｏ_２７における磁化曲線を示すグラフである。図３１は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＳｎ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７（ｘ＝０、１．０または２．０）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図３２は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＳｎ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７（ｘ＝０、１．０または２．０）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図３３は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．２または１．０）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図３４は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．２または１．０）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図３５は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．５または１．０）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図３６は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．５または１．０）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を示すグラフである。図３７は、巻線コイルの一例を模式的に示す斜視図である。図３８は、コイルのインダクタンスＬの周波数特性を示すグラフである。図３９は、コイルのＱの周波数特性を示すグラフである。図４０は、積層コイルの一例を模式的に示す透視斜視図である。図４１は、積層コイルの別の一例を模式的に示す透視斜視図である。図４２は、アンテナの一例を模式的に示す斜視図である。図４３は、アンテナの別の一例を模式的に示す斜視図である。図４４は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎ）における透磁率μの周波数特性を示すグラフである。図４５は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎ）における透磁率平方和｜μ｜＝√｛μ”^２＋μ’^２｝の周波数特性を示すグラフである。

　以下、本発明の軟磁性組成物、焼結体、複合体、ペースト、コイル部品およびアンテナについて説明する。
　しかしながら、本発明は、以下の構成に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲において適宜変更して適用することができる。なお、以下において記載する個々の望ましい構成を２つ以上組み合わせたものもまた本発明である。

［軟磁性組成物］
　本発明の軟磁性組成物は、Ｗ型六方晶フェライトを主相とする。
　なお、軟磁性組成物とは、ＪＩＳ　Ｒ　１６００に定義されているソフトフェライトを意味する。

　本明細書において、主相とは、存在割合が最も多い相を意味する。具体的には、Ｗ型六方晶フェライトが主相である場合を、無配向の粉状で測定した場合に、以下の５条件を全て満足した時と定義する。（１）Ｗ型以外の六方晶フェライトの１０％以上の強さを持つピークが近くに存在しない格子面間隔＝４．１１、２．６０、２．１７［ｎｍ］（銅線源のＸ線を用いたときの回折角２θ＝２１．６、３４．５、４１．６°。ただしこの格子面間隔および回折角は、Ｂａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｏのみから構成される六方晶フェライトを基準としており、置換元素により格子定数が縮んだ場合は格子面間隔が狭くなり、格子定数が膨らんだ場合は格子面間隔が広くなる。なお、ＢａＣｏ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７・ＢａＭｇ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７・ＢａＭｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７・ＢａＮｉ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７・ＢａＺｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の間で回折角２θの差異は±０．３度程度である。）のピーク強度比の合計をＡとした時、Ａが８０％を超えている。（２）Ｍ型以外の六方晶フェライトの１０％以上の強さを持つピークが近くに存在しない格子面間隔＝２．６３［ｎｍ］（銅線源のＸ線を用いたときの回折角２θ＝３４．１°）のピーク強度比が８０％未満である。（３）Ｙ型以外の六方晶フェライトの１０％以上の強さを持つピークが近くに存在しない格子面間隔＝２．６５［ｎｍ］（銅線源のＸ線を用いたときの回折角２θ＝３３．８°）のピーク強度比が３０％未満である。（４）Ｚ型以外の六方晶フェライトの１０％以上の強さを持つピークが近くに存在しない格子面間隔＝２．６８［ｎｍ］（銅線源のＸ線を用いたときの回折角２θ＝３３．４°）のピーク強度比が３０％未満である。（５）スピネルフェライトのメインピークである格子面間隔＝２．５３［ｎｍ］（銅線源のＸ線を用いたときの回折角２θ＝３５．４°）のピーク強度比が９０％未満である。本発明の軟磁性組成物は、Ｗ型六方晶フェライトが単相、すなわち、Ｗ型六方晶フェライト相のモル比が実質的に１００％であってもよい。

　図１は、Ｗ型六方晶フェライトの結晶構造を示す模式図である。図１には、Ｂａ^２＋Ｆｅ^２＋ _２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の結晶構造を示している。
　Ｗ型六方晶フェライトの結晶構造は、構造式Ａ^２＋Ｍｅ^２＋ _２Ｆｅ_１６Ｏ_２７で表され、ＳブロックおよびＲブロックと呼ばれるｃ軸方向への積層構造から構成される。図１中、＊はｃ軸に対し１８０°回転したブロックを示す。

　六方晶フェライトの結晶構造としては、Ｗ型のほか、Ｍ型、Ｕ型、Ｘ型、Ｙ型およびＺ型が知られている。その中で、Ｗ型は、Ｍ型、Ｕ型、Ｘ型、Ｙ型およびＺ型より飽和磁化Ｉｓが高い特徴を持っている。なぜなら、Ｒブロック、Ｓブロック、Ｔブロックの３つの結晶因子の組み合わせで、Ｗ型はＳＳＲ、Ｍ型はＳＲ、Ｕ型はＳＲＳＲＳＴ、Ｘ型はＳＲＳＳＲ、Ｙ型はＳＴ、Ｚ型はＳＲＳＴの結晶因子を有しているが、Ｗ型は飽和磁化＝０のＴ結晶因子を含まず、最も飽和磁化が高いＳ結晶因子の割合は、Ｗ型２／３に対し、Ｘ型が３／５、Ｍ型とＵ型とＹ型とＺ型が１／２であり、Ｗ型フェライトが最も高いからである。このため、六方晶フェライトのスネークの関係式ｆｒ×（μ－１）＝（γＩｓ）÷（６πμ_０）×｛√（Ｈ_Ａ１／Ｈ_Ａ２）＋√（Ｈ_Ａ２／Ｈ_Ａ１）｝から飽和磁化Ｉｓを高くできて、共鳴周波数ｆｒを高くできるため、高周波で高い透磁率を得ることができると考えられる。なお、六方晶フェライトのスネークの関係式において、共鳴周波数ｆｒは磁気損失成分μ”の極大値の周波数であり、μは透磁率、γは磁気回転比、Ｉｓは飽和磁化、μ_０は真空の透磁率、Ｈ_Ａは異方性磁界、Ｈ_Ａ１は１方向の異方性磁界、Ｈ_Ａ２は２方向の異方性磁界であり、その方向はＨ_Ａ１とＨ_Ａ２の差が最も高くなるように設定する。六方晶フェライトは、Ｈ_Ａ１とＨ_Ａ２の差が１０倍以上と非常に大きいことを特徴としている。

　本発明の軟磁性組成物では、飽和磁化を高めることで共鳴周波数を高くする観点から、Ｗ型六方晶フェライトが単相であることが望ましい。ただし、Ｍ型六方晶フェライト、Ｙ型六方晶フェライト、Ｚ型六方晶フェライト、スピネルフェライト等の異相が少し含まれていてもよい。

　本発明の軟磁性組成物は、以下の金属元素割合を有する酸化物である。
　本明細書において、「Ｂａ＋Ｓｒ」等の記載は、各元素の合計を意味する。また、以下の組成は、磁性体の組成であり、無機ガラスなどが添加された場合には、後述する複合物として扱う。

　軟磁性組成物に含有される各元素の含有量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｐｌａｓｍａ　Ａｔｏｍｉｃ　Ｅｍｉｓｓｉｏｎ　Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ；ＩＣＰ－ＡＥＳ）を用いた組成分析により求めることができる。

・構成１－１：必須元素（Ｂａ＋Ｓｒ＋Ｎａ＋Ｋ＋Ｌａ＋Ｂｉ：４．７ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下）

　Ｗ型六方晶フェライト（構造式Ａ^２＋Ｍｅ_２ ^２＋Ｆｅ_１６Ｏ_２７）で、図１に示す結晶構造のＢａ位置に該当するＡサイト元素を構成するには、イオン半径が比較的大きな陽イオンであるバリウムＢａ、ストロンチウムＳｒ、ナトリウムＮａ、カリウムＫ、ランタンＬａおよびビスマスＢｉの総量を、４．７ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下とする必要がある。

　Ａサイト元素量が少ない（Ａ＝Ｂａ＋Ｓｒ＋Ｎａ＋Ｋ＋Ｌａ＋Ｂｉ＜４．７ｍｏｌ％）場合も、Ａサイト元素量が多い（Ａ＞５．８ｍｏｌ％）場合も、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ａサイト元素の上限は、後述のＢａ量およびＳｒ量の上限設定で説明する。Ａサイト元素の下限量を４．７ｍｏｌ％と設定する詳細は、以下のとおりである。
　Ａサイト元素がＢａ量＝４．７ｍｏｌ％のみの場合は、表１のＮｏ．１８、表２のＮｏ．３６、表３のＮｏ．５４および表４のＮｏ．７２より、いずれも透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ａサイト元素がＢａ量＜４．７ｍｏｌ％のみの場合は、表１のＮｏ．１９、表２のＮｏ．３７、表３のＮｏ．５５および表４のＮｏ．７３より、いずれも磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このため、ＢａなどのＡサイト元素量の下限を４．７ｍｏｌ％と設定する。

　各元素の含有量は、Ｂａ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、Ｓｒ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、Ｎａ：０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下、Ｋ：０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下、Ｌａ：０ｍｏｌ％以上２．１ｍｏｌ％以下、Ｂｉ：０ｍｏｌ％以上１．０ｍｏｌ％以下である。

　Ｂａ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する詳細は、以下のとおりである。
　Ｂａ量＝５．８ｍｏｌ％では、構造式ＢａＭｇ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（以下Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトと称する）の組成系で、表１のＮｏ．１６より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｂａ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、表１のＮｏ．１５より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＭｇ_２－Ｗ型フェライトではＢａの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。
　Ｂａ量＝５．８ｍｏｌ％では、構造式ＢａＭｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（以下Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトと称する）の組成系で、表２のＮｏ．３４より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｂａ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、表２のＮｏ．３３より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。このためＭｎ_２－Ｗ型フェライトでもＢａの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。
　Ｂａ量＝５．８ｍｏｌ％では、構造式ＢａＮｉ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（以下Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトと称する）の組成系で、表３のＮｏ．５２より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｂａ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、表３のＮｏ．５１より、透磁率μ’が１．１未満で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＮｉ_２－Ｗ型フェライトでもＢａの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。
　Ｂａ量＝５．８ｍｏｌ％では、構造式ＢａＺｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（以下Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトと称する）の組成系で、表４のＮｏ．７０より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｂａ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、表４のＮｏ．６９より、透磁率μ’が１．１未満で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＺｎ_２－Ｗ型フェライトでもＢａの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。

　Ｓｒ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する詳細は、以下のとおりである。
　Ｓｒ量＝５．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３０７より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｓｒ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３０６より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＭｇ_２－Ｗ型フェライトではＳｒの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。
　Ｓｒ量＝５．８ｍｏｌ％では、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３１２より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｓｒ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３１１より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＭｎ_２－Ｗ型フェライトでもＳｒの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。
　Ｓｒ量＝５．８ｍｏｌ％では、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３１７より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｓｒ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３１６より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＮｉ_２－Ｗ型フェライトでもＳｒの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。
　Ｓｒ量＝５．８ｍｏｌ％では、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３２２より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｓｒ量＞５．８ｍｏｌ％では、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、表１７のＮｏ．３２１より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＺｎ_２－Ｗ型フェライトでもＳｒの範囲を０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下と設定する。

　Ｎａ量＝５．２ｍｏｌ％では、表２１のＮｏ．３４６より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。このためＮａの範囲を０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下と設定する。

　Ｋ量＝５．２ｍｏｌ％では、表２１のＮｏ．３４８より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。このためＫの範囲を０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下と設定する。

　Ｌａ量＝２．１ｍｏｌ％では、表２０のＮｏ．３４２より、透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。Ｌａ量＞２．１ｍｏｌ％では、表２０のＮｏ．３４３より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上である。このためＬａの範囲を０ｍｏｌ％以上２．１ｍｏｌ％以下と設定する。

　Ｂｉ量＝１．０ｍｏｌ％では、表５のＮｏ．７７と８２と８７と９２より、透磁率μ’がいずれも１．１以上で、磁気損失ｔａｎδがいずれも０．０６以下である。Ｂｉ量＞１．０ｍｏｌ％では、表５のＮｏ．７８と８３と８８と９３より、磁気損失ｔａｎδがいずれも０．０６以上である。このためＢｉの範囲を０ｍｏｌ％以上１．０ｍｏｌ％以下と設定する。

　Ｓｒ量は、０ｍｏｌ％でもよい。Ｓｒが含まれないと、誘電率が低くなる。詳細は以下のとおりである。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｓｒを含むときの誘電率は表５のＮｏ．７５と７６より３０以上で、Ｓｒが含まないときの誘電率は表５のＮｏ．７４より１０であり、Ｓｒを含まない方が低誘電率化できる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｓｒを含むときの誘電率は表５のＮｏ．８０と８１より３０以上で、Ｓｒが含まないときの誘電率は表５のＮｏ．７９より１０であり、Ｓｒを含まない方が低誘電率化できる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｓｒを含むときの誘電率は表５のＮｏ．８５と８６より３０以上で、Ｓｒが含まないときの誘電率は表５のＮｏ．８４より１０であり、Ｓｒを含まない方が低誘電率化できる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｓｒを含むときの誘電率は表５のＮｏ．９０と９１より３０以上で、Ｓｒが含まないときの誘電率は表５のＮｏ．８９より１０であり、Ｓｒを含まない方が低誘電率化できる。

・構成１－２：必須元素（Ｃａ：０．２ｍｏｌ％以上５．０ｍｏｌ％以下）

　Ｗ型六方晶フェライト（構造式Ａ^２＋Ｍｅ_２ ^２＋Ｆｅ_１６Ｏ_２７）を単相合成するには、カルシウムＣａを添加することが効果的である。特許文献３にも同様の効果が示されているが、特許文献３においてＦｅ^２＋の生成を必須とする還元雰囲気とは違い、Ｆｅ^２＋を生成させない大気中での焼成により効果を得ている。特許文献５にも同様の効果が示されているが、特許文献５において水溶液の共沈物生成を必須とする湿式法とは違い、酸化物等の固相反応により効果を得ている。Ｃａは、ＡサイトやＦｅサイトに入るほか、粒界にも析出すると考えるため、Ｗ型六方晶フェライトの構造式の外で添加量を規定している。

　Ｃａを０．２ｍｏｌ％以上５．０ｍｏｌ％以下添加することで、Ｗ型六方晶フェライトの合成が促進され、表１～４より、保磁力を１００ｋＡ／ｍ以下と低くすることができる。

　Ｃａが少ない（Ｃａ＜０．２ｍｏｌ％）場合も、Ｃａが多い（Ｃａ＞５．０ｍｏｌ％）場合も、６ＧＨｚの透磁率がμ’＜１．１０に低下し、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝０．２ｍｏｌ％では表１のＮｏ．３より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが少ない（Ｃａ＜０．２ｍｏｌ％）場合、表１のＮｏ．１と２より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下または磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝５．０ｍｏｌ％では表１のＮｏ．７より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが多い（Ｃａ＞５．０ｍｏｌ％）場合、表１のＮｏ．８より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝０．２ｍｏｌ％では表２のＮｏ．２２より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが少ない（Ｃａ＜０．２ｍｏｌ％）場合、表２のＮｏ．２０と２１より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下または磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝５．０ｍｏｌ％では表２のＮｏ．２６より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが多い（Ｃａ＞５．０ｍｏｌ％）場合、表２のＮｏ．２７より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝０．２ｍｏｌ％では表３のＮｏ．４０より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが少ない（Ｃａ＜０．２ｍｏｌ％）場合、表３のＮｏ．３８と３９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝５．０ｍｏｌ％では表３のＮｏ．４４より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが多い（Ｃａ＞５．０ｍｏｌ％）場合、表３のＮｏ．４５より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝０．２ｍｏｌ％では表４のＮｏ．５８より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが少ない（Ｃａ＜０．２ｍｏｌ％）場合、表４のＮｏ．５６と５７より６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｃａ＝５．０ｍｏｌ％では表４のＮｏ．６２より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｃａが多い（Ｃａ＞５．０ｍｏｌ％）場合、表４のＮｏ．６３より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。

・構成１－３：必須元素（Ｆｅ：６７．４ｍｏｌ％以上８４．５ｍｏｌ％以下）

　Ｗ型六方晶フェライト（構造式Ａ^２＋Ｍｅ_２ ^２＋Ｆｅ_１６Ｏ_２７）を構成して強磁性を示すには、鉄Ｆｅが必要である。六方晶フェライト相（Ｍ型、Ｕ型、Ｗ型、Ｘ型、Ｙ型またはＺ型）の中で、Ｗ型フェライトは最もＦｅ量が多量に必要な結晶相である。Ｆｅ量が不足する場合は他の六方晶フェライト相（例えばＭ型＝ＡＦｅ_１２Ｏ_１９、Ｙ型＝Ａ_２Ｍｅ_２Ｆｅ_１２Ｏ_２２など）が生成しやすくなり、Ｆｅ量が過剰な場合はスピネルフェライト相（ＭｅＦｅ_２Ｏ_４）が生成しやすくなることが一般的に知られている。

　Ｆｅが少ない（Ｆｅ＜６７．４ｍｏｌ％）場合も、Ｆｅが多い（Ｆｅ＞８４．５ｍｏｌ％）場合も、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトではＦｅ＝６７．４ｍｏｌ％では表９のＮｏ．１２９と１３５と１４４と１５１より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが少ない（Ｆｅ＜６７．４ｍｏｌ％）場合、表９のＮｏ．１３０と１３６と１４５と１５２より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｆｅ＝８４．５ｍｏｌ％では表１のＮｏ．１８より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが多い（Ｆｅ＞８４．５ｍｏｌ％）場合、表１のＮｏ．１９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトではＦｅ＝６７．４ｍｏｌ％では表１０のＮｏ．１６０と１６６と１７５と１８２とより６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが少ない（Ｆｅ＜６７．４ｍｏｌ％）場合、表１０のＮｏ．１６１と１６７と１７６と１８３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｆｅ＝８４．５ｍｏｌ％では表２のＮｏ．３６より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが多い（Ｆｅ＞８４．５ｍｏｌ％）場合、表２のＮｏ．３７より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトではＦｅ＝６７．４ｍｏｌ％では表１１のＮｏ．１９１と１９７と２０６と２１３より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが少ない（Ｆｅ＜６７．４ｍｏｌ％）場合、表１１のＮｏ．１９２と１９８と２０７と２１４より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｆｅ＝８４．５ｍｏｌ％では表３のＮｏ．５４より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが多い（Ｆｅ＞８４．５ｍｏｌ％）場合、表３のＮｏ．５５より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以下で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトではＦｅ＝６７．４ｍｏｌ％では表１２のＮｏ．２２２と２２８と２３７と２４４より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが少ない（Ｆｅ＜６７．４ｍｏｌ％）場合、表１２のＮｏ．２２３と２２９と２３８と２４５より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｆｅ＝８４．５ｍｏｌ％では表４のＮｏ．７２より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｆｅが多い（Ｆｅ＞８４．５ｍｏｌ％）場合、表４のＮｏ．７３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。

・構成１－４：選択必須元素

　Ｗ型六方晶フェライト（構造式Ａ^２＋Ｍｅ_２ ^２＋Ｆｅ_１６Ｏ_２７）を構成するには、Ｍｅ（ＩＩ）元素が必要である。

　Ｍｅ（ＩＩ）＝Ｃｏ＋Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎと定義した時に、Ｍｅ（ＩＩ）：９．４ｍｏｌ％以上１８．１ｍｏｌ％以下である。

　Ｍｅ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ（ＩＩ）＜９．４ｍｏｌ％）場合も、Ｍｅ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ（ＩＩ）＞１８．１ｍｏｌ％）場合も、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝９．４ｍｏｌ％では、表１のＮｏ．１８より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ（ＩＩ）＜９．４ｍｏｌ％）場合、表１のＮｏ．１９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝１８．１ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２９と１３５と１４４と１５１より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ（ＩＩ）＞１８．１ｍｏｌ％）場合、表９のＮｏ．１３０と１３６と１４５と１５２より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝９．４ｍｏｌ％では、表２のＮｏ．３６より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ（ＩＩ）＜９．４ｍｏｌ％）場合、表２のＮｏ．３７より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝１８．１ｍｏｌ％では、表１０のＮｏ．１６０と１６６と１７５と１８２より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ（ＩＩ）＞１８．１ｍｏｌ％）場合、表１０のＮｏ．１６１と１６７と１７６と１８３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝９．４ｍｏｌ％では、表３のＮｏ．５４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ（ＩＩ）＜９．４ｍｏｌ％）場合、表３のＮｏ．５５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝１８．１ｍｏｌ％では、表１１のＮｏ．１９１と１９７と２０６と２１３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ（ＩＩ）＞１８．１ｍｏｌ％）場合、表１１のＮｏ．１９２と１９８と２０７と２１４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝９．４ｍｏｌ％では、表４のＮｏ．７２より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ（ＩＩ）＜９．４ｍｏｌ％）場合、表４のＮｏ．７３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ（ＩＩ）元素＝１８．１ｍｏｌ％では、表１２のＮｏ．２２２と２２８と２３７と２４４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ（ＩＩ）＞１８．１ｍｏｌ％）場合、表１２のＮｏ．２２３と２２９と２３８と２４５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。

　さらに、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎと定義した時に、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）：７．８ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下である。

　Ｍｅサイトの元素として、Ｍｇ、Ｍｎ、ＮｉおよびＺｎの少なくとも１種が含まれることにより、例えば６ＧＨｚといった高周波領域で高い透磁率μ’を得た状態で、磁気損失ｔａｎδを抑制することができる。したがって、インダクタやアンテナに適した磁気特性が得られる。

　Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＜７．８ｍｏｌ％）場合も、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＞１７．１ｍｏｌ％）場合も、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝７．８ｍｏｌ％では、表３のＮｏ．４９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が少ない（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＜７．８ｍｏｌ％）場合、表３のＮｏ．５０より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６と大きくなってしまう。Ｍｇ_２－Ｗ型・Ｍｎ_２－Ｗ型・Ｚｎ_２－Ｗ型のＭｅ_ｈ（ＩＩ）下限値は表１のＮｏ．１２、表２のＮｏ．３１および表４の６７より８．３ｍｏｌ％である。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝１７．１ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２９と１３５と１４４と１５１より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＞１７．１ｍｏｌ％）場合、表９のＮｏ．１３０と１３６と１４５と１５２より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下となる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝１７．１ｍｏｌ％では、表１０のＮｏ．１６０と１６６と１７５と１８２より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＞１７．１ｍｏｌ％）場合、表１０のＮｏ．１６１と１６７と１７６と１８３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝１７．１ｍｏｌ％では、表１１のＮｏ．１９１と１９７と２０６と２１３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＞１７．１ｍｏｌ％）場合、表１１のＮｏ．１９２と１９８と２０７と２１４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝１７．１ｍｏｌ％では、表１２のＮｏ．２２２と２２８と２３７と２４４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）元素が多い（Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＞１７．１ｍｏｌ％）場合、表１２のＮｏ．２２３と２２９と２３８と２４５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。

　各元素の含有量は、Ｃｕ：０ｍｏｌ％以上１．６ｍｏｌ％以下、Ｍｇ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、Ｍｎ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、Ｎｉ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、Ｚｎ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、Ｃｏ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下である。

　Ｃｕ量が多い（Ｃｕ＞１．６ｍｏｌ％）場合、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下となり、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上なるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｃｕ＝１．６ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．９５、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．９９、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．１０２、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．１０５より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上と高く、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下と低い。
　Ｃｕ量が多い（Ｃｕ＞１．６ｍｏｌ％）場合、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．９６と９７、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．１００、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．１０３、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表６のＮｏ．１０６より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下と低くなり、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。このため、Ｃｕ量の上限を１．６ｍｏｌ％と設定する。

　Ｍｇ＝１７．１ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２９と１３５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｇ＞１７．１ｍｏｌ％の場合、表９のＮｏ．１３０と１３６より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下となる。このため、Ｍｇ量の上限を１７．１ｍｏｌ％と設定する。

　Ｍｎ＝１７．１ｍｏｌ％では、表１０のＮｏ．１６０と１６６より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｍｎ＞１７．１ｍｏｌ％の場合、表１０のＮｏ．１６１と１６７より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。このため、Ｍｎ量の上限を１７．１ｍｏｌ％と設定する。

　Ｎｉ＝１７．１ｍｏｌ％では、表１１のＮｏ．１９１と１９７より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｎｉ＞１７．１ｍｏｌ％の場合、表１１のＮｏ．１９２と１９８より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。このため、Ｎｉ量の上限を１７．１ｍｏｌ％と設定する。

　Ｚｎ＝１７．１ｍｏｌ％では、表１２のＮｏ．２２２と２２８より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、Ｚｎ＞１７．１ｍｏｌ％の場合、表１２のＮｏ．２２３と２２９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。このため、Ｚｎ量の上限を１７．１ｍｏｌ％と設定する。

　Ｃｏ＝２．６ｍｏｌ％では、表３のＮｏ．４９より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上と高く、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下と低い。一方、Ｃｏ＞２．６ｍｏｌ％では、表３のＮｏ．５０より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　Ｃｏ＝０ｍｏｌ％では、表１のＮｏ．９、表２のＮｏ．２８、表３のＮｏ．４６および表４のＮｏ．６４より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上と高く、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下と低い。このため、Ｃｏの範囲を０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下と設定する。

・構成１－５：Ｃｏ：０．５ｍｏｌ％以上２．１ｍｏｌ％以下

　上記のとおり、Ｃｏ量は、０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下であればよいが、０．５ｍｏｌ％以上であることが望ましい。詳細は以下のとおりである。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｃｏ量０ｍｏｌ％では、表１のＮｏ．９より６ＧＨｚの透磁率は１．６３である。一方、Ｃｏ≧０．５ｍｏｌ％では、後述のＭ_２ｄ元素を置換しない場合、表１のＮｏ．１２より６ＧＨｚの透磁率の最大値を２．００に高めることができる。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｃｏ量０ｍｏｌ％では、表２のＮｏ．２８より６ＧＨｚの透磁率は１．２０である。一方、Ｃｏ≧０．５ｍｏｌ％では、後述のＭ_２ｄ元素を置換しない場合、表２のＮｏ．３０より６ＧＨｚの透磁率の最大値を１．６２に高めることができる。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｃｏ量０ｍｏｌ％では、表３のＮｏ．４６より６ＧＨｚの透磁率は１．２６である。一方、Ｃｏ≧０．５ｍｏｌ％では、後述のＭ_２ｄ元素を置換しない場合、表３のＮｏ．４９より６ＧＨｚの透磁率の最大値を１．７１に高めることができる。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトの場合、Ｃｏ量０ｍｏｌ％では、表４のＮｏ．６４より６ＧＨｚの透磁率は１．２７である。一方、Ｃｏ≧０．５ｍｏｌ％では、後述のＭ_２ｄ元素を置換しない場合、表４のＮｏ．６７より６ＧＨｚの透磁率の最大値を２．１２に高めることができる。

　Ｃｏを含まないＷ型六方晶フェライト（構造式Ａ^２＋Ｍｅ_２ ^２＋Ｆｅ_１６Ｏ_２７）は、通常は５配位位置（図１の２ｄ位置）にあるＦｅイオンの影響によりｃ軸異方性（ｃ軸にスピンが向き易くなる）を有するため、特許文献１、２および３に示すとおり磁石材料として適した硬磁性を示すことが知られている。Ｗ型六方晶フェライトで軟磁性を示して透磁率を高めるためには、六方晶フェライトのｃ面方向へスピンが向き易くする必要があるため、６配位位置（図１の４ｆ、４ｆ_ＶＩ、６ｇまたは１２ｋ位置）にコバルトＣｏを置換することが望ましい。なお、４配位位置（図１の４ｅまたは４ｆ_ＩＶ位置）にコバルトＣｏを置換すると、保磁力が高くなって硬磁性が強められて透磁率が減少することも知られているため、酸素雰囲気を９０％未満とすることが望ましい。

　Ｃｏ＜０．５ｍｏｌ％でＣｏを添加しない場合、６ＧＨｚの透磁率μ’は、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトが表１のＮｏ．９より１．６３、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトが表２のＮｏ．２８より１．２０、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトが表３のＮｏ．４６より１．２６、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトが表４のＮｏ．６４より１．２７であり、１．６３が上限であった。

　Ｃｏ量は、２．１ｍｏｌ％以下であることが望ましい。
　Ｃｏ＞２．１ｍｏｌ％の場合は、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトは表１のＮｏ．１３、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトは表２のＮｏ．３２、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトは表４のＮｏ．６８より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上のため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトのみＣｏ＝２．６ｍｏｌ％で表３のＮｏ．４９より磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかし、Ｃｏ＞２．６ｍｏｌ％では表３のＮｏ．５０より６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上のため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

・構成１－６：複数元素のバランス（Ｍｅ（Ｉ）＝Ｎａ＋Ｋ＋Ｌｉ、Ｍｅ（ＩＩ）＝Ｃｏ＋Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ、Ｍｅ（ＩＶ）＝Ｇｅ＋Ｓｉ＋Ｓｎ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｈｆ、Ｍｅ（Ｖ）＝Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｓｂ＋Ｗ＋Ｖ、Ｄ＝Ｍｅ（Ｉ）＋Ｍｅ（ＩＩ）－Ｍｅ（ＩＶ）－２×Ｍｅ（Ｖ）と定義した時に、Ｄ：７．８ｍｏｌ％以上１１．６ｍｏｌ％以下）

　Ｍｅ（Ｉ）には１価の陽イオンに、Ｍｅ（ＩＩ）には２価の陽イオンに、Ｍｅ（ＩＶ）には４価の陽イオンに、Ｍｅ（Ｖ）には５価以上の陽イオンになり易い元素で定義する。ただし、電荷量の測定は絶縁体の多結晶では困難なため、比抵抗が高いことで電荷バランスが取れていると推定している。

　電荷バランス量Ｄが多い（Ｄ＞１１．６ｍｏｌ％）場合も、少ない（Ｄ＜７．８ｍｏｌ％）場合も、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　電荷バランス量Ｄ＝１１．６ｍｏｌ％では、表１のＮｏ．１６と表２のＮｏ．３４と表３のＮｏ．５２と表４のＮｏ．７０と表１７のＮｏ．３０７とＮｏ．３１２とＮｏ．３１７とＮｏ．３２２より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、電荷バランス量Ｄが多い（Ｄ＞１１．６ｍｏｌ％）場合、表１のＮｏ．１５、表２のＮｏ．３３、表３のＮｏ．５１および表４のＮｏ．６９と、表１７のＮｏ．３０６，Ｎｏ．３１１，Ｎｏ．３１６およびＮｏ．３２１より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。
　電荷バランス量Ｄ＝７．８ｍｏｌ％では、表１９のＮｏ．３３８より６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。一方、電荷バランス量Ｄが少ない（Ｄ＜７．８ｍｏｌ％）場合、表１９のＮｏ．３３９より、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となる。

・構成１－７：Ｍ_２ｄ＝Ｉｎ＋Ｓｃ＋Ｓｎ＋Ｚｒ＋Ｈｆ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下

　Ｉｎ、Ｓｃ、Ｓｎ、ＺｒおよびＨｆは、六方晶フェライト中のＦｅの５配位位置と置換する作用を持つ非磁性元素である。５配位位置にあるＦｅは、六方晶フェライトのｃ軸にスピンが向き易い硬磁性の効果がある。六方晶フェライトの５配位位置に非磁性元素であるＩｎ、Ｓｃ、Ｓｎ、ＺｒおよびＨｆの少なくとも１種を置換すると、飽和磁化は減少するが、５配位位置にあるＦｅが示していた硬磁性の効果が弱められた結果、保磁力が急激に低下する。その結果、６ＧＨｚの透磁率μ’を、Ｍ_２ｄ＝０ｍｏｌの最大２．１２に対して、Ｍ_２ｄ≧１．０ｍｏｌ％では最大３．１５まで高めることができる。したがって、Ｍ_２ｄ量は１．０ｍｏｌ％以上であることが望ましい。Ｍ_２ｄの各元素（Ｓｎ・Ｚｒ＋Ｈｆ・Ｉｎ・Ｓｃ）とＷ型フェライト材料系（Ｍｇ_２－Ｗ型フェライト・Ｍｎ_２－Ｗ型フェライト・Ｎｉ_２－Ｗ型フェライト・Ｚｎ_２－Ｗ型フェライト）に場合分けして、以下に説明する。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｍ_２ｄ元素を置換しない場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１のＮｏ．１２よりμ’＝２．００である。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、Ｉｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１３のＮｏ．２５３よりμ’＝２．５１と高い。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｃ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１３のＮｏ．２５８よりμ’＝２．４９と高い。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表９のＮｏ．１４３よりμ’＝３．１５と高い。
　Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトで、Ｚｒ＋Ｈｆ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表９のＮｏ．１５０よりμ’＝３．１５と高い。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｍ_２ｄ元素を置換しない場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は、表２のＮｏ．３０よりμ’＝１．６２である。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｉｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１４のＮｏ．２６８よりμ’＝２．４５と高い。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｃ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１４のＮｏ．２７３よりμ’＝２．５１と高い。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１０のＮｏ．１７４よりμ’＝３．１５と高い。
　Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｚｒ＋Ｈｆ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１０のＮｏ．１８１よりμ’＝３．１５と高い。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｍ_２ｄ元素を置換しない場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は、表３のＮｏ．４９よりμ’＝１．７１である。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、Ｉｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１５のＮｏ．２８３よりμ’＝２．２６と高い。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｃ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１５のＮｏ．２８８よりμ’＝２．２７と高い。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１１のＮｏ．２０５のμ’＝２．６８と高い。
　Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトで、Ｚｒ＋Ｈｆ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１１のＮｏ．２１２よりμ’＝２．５６と高い。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは、Ｍ_２ｄ元素を置換しない場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は、表４のＮｏ．６７よりμ’＝２．１２である。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｉｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１６のＮｏ．２９８よりμ’＝２．４９と高い。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｃ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１６のＮｏ．３０３よりμ’＝２．５０と高い。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｓｎ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１２のＮｏ．２３６よりμ’＝２．９７と高い。
　Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトで、Ｚｒ＋Ｈｆ元素を置換した場合、６ＧＨｚの透磁率μ’の最大値は表１２のＮｏ．２４３よりμ’＝２．７９と高い。

　ただし、Ｗ型フェライトの結晶構造（ＡＭｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７）の中で５配位位置の陽イオンは５．３ｍｏｌ％であるため、過剰に添加した場合は６配位Ｆｅ位置にも非磁性イオンを置換する。６配位Ｆｅ位置に非磁性イオンを置換すると、強磁性Ｆｅの効果が弱められた結果、飽和磁化が減少し、磁気損失が大きくなってしまう。その結果、Ｍ_２ｄ＞７．８ｍｏｌ％では、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。Ｍ_２ｄの各元素（Ｓｎ・Ｚｒ＋Ｈｆ・Ｉｎ・Ｓｃ）に場合分けして、構成１－８と構成１－９で説明する。

・構成１－８：Ｓｎ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、Ｚｒ＋Ｈｆ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下

　Ｓｎ、ＺｒおよびＨｆは、Ｆｅの５配位位置に置換して高透磁率化する効果がある。しかし、いずれも４価の陽イオンになりやすい性質を持つため、２価の陽イオンになりやすいＭ（ＩＩ）の元素や、１価の陽イオンになりやすいＭ（Ｉ）の元素を添加して、電荷バランス量Ｄを補正する必要がある。

　なお、ＺｒとＨｆは同じ鉱石から産出される元素で、同じ効果があり、分離精製するとコストが高くなるため、Ｚｒ＋Ｈｆと表記している。

　Ｓｎ＞７．８ｍｏｌ％またはＺｒ＋Ｈｆ＞７．８ｍｏｌ％では、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｓｎ＝７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表９のＮｏ．１２９と１４４、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１０のＮｏ．１６０と１７５、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１１のＮｏ．１９１と２０６、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１２のＮｏ．２２２と２３７より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｓｎ＞７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表９のＮｏ．１３０と１４５、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１０のＮｏ．１６１と１７６、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１１のＮｏ．１９２と２０７、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１２のＮｏ．２２３と２３８より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｚｒ＋Ｈｆ＝７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表９のＮｏ．１３５と１５１、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１０のＮｏ．１６６と１８２、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１１のＮｏ．１９７と２１３、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１２のＮｏ．２２８と２４４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｚｒ＋Ｈｆ＞７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表９のＮｏ．１３６と１５２、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１０のＮｏ．１６７と１８３、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１１のＮｏ．１９８と２１４、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１２のＮｏ．２２９と２４５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

・構成１－９：Ｉｎ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、Ｓｃ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下

　ＩｎまたはＳｃを一部置換すると、Ｆｅの５配位位置に置換して高透磁率化する効果がある。いずれも３価の陽イオンになりやすい性質を持つため、３価のＦｅと置換しても電荷バランスが崩れず、電荷バランス量Ｄを補正する必要が無い。

　Ｉｎ＞７．８ｍｏｌ％またはＳｃ＞７．８ｍｏｌ％では、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｉｎ＝７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表１３のＮｏ．２５４、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１４のＮｏ．２６９、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１５のＮｏ．２８４、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１６のＮｏ．２９９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｉｎ＞７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表１３のＮｏ．２５５、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１４のＮｏ．２７０、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１５のＮｏ．２８５、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１６のＮｏ．３００より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｓｃ＝７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表１３のＮｏ．２５９、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１４のＮｏ．２７４、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１５のＮｏ．２８９、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１６のＮｏ．３０４より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。
　Ｓｃ＞７．８ｍｏｌ％では、Ｍｇ_２－Ｗ型フェライトでは表１３のＮｏ．２６０、Ｍｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１４のＮｏ．２７５、Ｎｉ_２－Ｗ型フェライトでは表１５のＮｏ．２９０、Ｚｎ_２－Ｗ型フェライトでは表１６のＮｏ．３０５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

・構成１－１０：Ｇｅ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｓｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｔｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下
　４価の陽イオンになりやすいＧｅ、ＳｉまたはＴｉを一部置換すると、２価の陽イオンになりやすいＭ（ＩＩ）の元素や、１価の陽イオンになりやすいＭ（Ｉ）の元素を添加して、電荷バランス量Ｄを補正する必要がある。

　Ｇｅ＞２．６ｍｏｌ％、Ｓｉ＞２．６ｍｏｌ％またはＴｉ＞２．６ｍｏｌ％では、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｇｅ＝２．６ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２３と１３７や、表１０のＮｏ．１５４と１６８や、表１１のＮｏ．１８５と１９９や、表１２のＮｏ．２１６と２３０より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＧｅ＞２．６ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２４と１３８や、表１０のＮｏ．１５５と１６９や、表１１のＮｏ．１８６と２００や、表１２のＮｏ．２１７と２３１より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｓｉ＝２．６ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２５と１３９や、表１０のＮｏ．１５６と１７０や、表１１の１８７と２０１や、表１２のＮｏ．２１８や２３２より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＳｉ＞２．６ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１２６と１４０や、表１０のＮｏ．１５７と１７１や、表１１のＮｏ．１８８と２０２や、表１２のＮｏ．２１９と２３３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｔｉ＝２．６ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１３１と１４６や、表１０のＮｏ．１６２と１７７や、表１１のＮｏ．１９３と２０８や、表１２のＮｏ．２２４と２３９より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＴｉ＞２．６ｍｏｌ％では、表９のＮｏ．１３２と１４７や、表１０のＮｏ．１６３と１７８や、表１１のＮｏ．１９４と２０９や、表１２のＮｏ．２２５と２４０より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

・構成１－１１：Ａｌ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｇａ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下

　ＡｌまたはＧａを一部置換すると、Ｆｅの６配位位置に置換するため、飽和磁化が低下し、かつ保磁力が高くなる。

　Ａｌ＞２．６ｍｏｌ％またはＧａ＞２．６ｍｏｌ％では、６ＧＨｚの透磁率がμ’＜１．１０に低下し、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ａｌ＝２．６ｍｏｌ％では、表１３のＮｏ．２４７や、表１４のＮｏ．２６２や、表１５のＮｏ．２７７や、表１６のＮｏ．２９２より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＡｌ＞２．６ｍｏｌ％では、表１３のＮｏ．２４８や、表１４のＮｏ．２６３や、表１５のＮｏ．２７８や、表１６のＮｏ．２９３より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｇａ＝２．６ｍｏｌ％では、表１３のＮｏ．２４９や、表１４のＮｏ．２６４や、表１５のＮｏ．２７９や、表１６のＮｏ．２９４より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＧａ＞２．６ｍｏｌ％では、表１３のＮｏ．２５０や、表１４のＮｏ．２６５や、表１５のＮｏ．２８０や、表１６のＮｏ．２９５より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

・構成１－１２：Ｍｏ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｓｂ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｗ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、Ｖ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下

　Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｓｂ、ＷまたはＶを一部置換すると、５価または６価の陽イオンになりやすい性質を持つため、２価の陽イオンになりやすいＭ（ＩＩ）の元素や、１価の陽イオンになりやすいＭ（Ｉ）の元素を添加して、電荷バランス量Ｄを補正する必要がある。

　Ｍｏ＞２．６ｍｏｌ％、Ｎｂ＋Ｔａ＞２．６ｍｏｌ％、Ｓｂ＞２．６ｍｏｌ％、Ｗ＞２．６ｍｏｌ％またはＶ＞２．６ｍｏｌ％では、６ＧＨｚの透磁率がμ’＜１．１０に低下し、６ＧＨｚの磁気損失がｔａｎδ＞０．０６と大きくなってしまうため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。詳細は以下のとおりである。
　Ｍｏ＝２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３２７より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＭｏ＞２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３２８より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下かつ、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｎｂ＋Ｔａ＝２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３２９より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＮｂ＋Ｔａ＞２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３０より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下かつ、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｓｂ＝２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３１より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＳｂ＞２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３２より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下かつ、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｗ＝２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３３より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＷ＞２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３４より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下かつ、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。
　Ｖ＝２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３５より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＶ＞２．６ｍｏｌ％では、表１８のＮｏ．３３６より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以下かつ、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

・構成１－１３：Ｌｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下

　Ｌｉ添加量＝２．６ｍｏｌ％では、表１９のＮｏ．３３８より、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１以上で、磁気損失ｔａｎδが０．０６以下である。しかしＬｉ添加量＞２．６ｍｏｌ％では、表１９のＮｏ．３３９より、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となるため、インダクタ等では使用困難な磁気特性を示す。

　本発明の軟磁性組成物においては、保磁力Ｈｃｊが１００ｋＡ／ｍ以下である。

　保磁力を低減させることで、軟磁性の特性を示して、６ＧＨｚの透磁率μ’を１．１０以上に高めることができる。

　保磁力が低いと、フェライト材料では低温減磁現象により残留する磁界が減るため、永久磁石としては実用上使用することが困難である。一方で、インダクタやアンテナではコイル状などの導線から発生する磁力を利用して透磁率を高めているため、残留する磁界が不要なメカニズムとなり、利用できる。

　一般的なＭ型六方晶フェライト磁石と、Ｗ型六方晶フェライト軟磁性体の磁化曲線（ＢＨ曲線）を図２に示す。一般的なフェライト磁石材料では、保磁力Ｈｃｊ≧３００ｋＡ／ｍと高いため、ＢＨ曲線は直線であり、パーミアンス係数に関わらず低温減磁を防ぐことができ、温度変化しても磁石からの磁力を維持できる。一方、本発明のＷ型フェライト軟磁性体では、保磁力がＨｃｊ≦１００ｋＡ／ｍと低いため、磁石として用いると低温減磁を防ぐことができず、温度変化により磁力が低下してしまい、磁石材料として実用上使用することができない。また、磁気記録材料で保磁力が小さいと、弱い外部磁界や低温減磁が生じて磁気記録が消えてしまうので、磁気記録材料としても実用上使用することができない。このため、特許文献１、２および３に記載の磁石特性を示す材料を、本発明のようにインダクタとして用いることは適していない。

　なお、本発明の軟磁性組成物からは、Ｗ型六方晶フェライトを主相とする、以下の金属元素割合を有する酸化物であり、以下の保磁力Ｈｃｊを有する軟磁性組成物のうち、少なくとも１種の軟磁性組成物を除いてもよい。
　Ｂａ：５．１８ｍｏｌ％、Ｃａ：１．５５ｍｏｌ％、Ｃｏ：２．５９ｍｏｌ％、Ｚｎ：７．７７ｍｏｌ％、Ｆｅ：８２．９０ｍｏｌ％、Ｈｃｊ：３６．４ｋＡ／ｍ。
　Ｂａ：５．１８ｍｏｌ％、Ｃａ：１．５５ｍｏｌ％、Ｃｏ：１．０４ｍｏｌ％、Ｚｎ：９．３３ｍｏｌ％、Ｉｎ：５．１８ｍｏｌ％、Ｆｅ：７７．７２ｍｏｌ％、Ｈｃｊ：８０．０ｋＡ／ｍ。
　Ｂａ：５．１８ｍｏｌ％、Ｃａ：１．５５ｍｏｌ％、Ｃｏ：１．０４ｍｏｌ％、Ｚｎ：９．３３ｍｏｌ％、Ｓｃ：５．１８ｍｏｌ％、Ｆｅ：７７．７２ｍｏｌ％、Ｈｃｊ：７８．８ｋＡ／ｍ。
　Ｂａ：５．１８ｍｏｌ％、Ｃａ：１．５５ｍｏｌ％、Ｃｏ：１．０４ｍｏｌ％、Ｎｉ：５．１８ｍｏｌ％、Ｚｎ：９．３３ｍｏｌ％、Ｓｎ：５．１８ｍｏｌ％、Ｆｅ：７２．５４ｍｏｌ％、Ｈｃｊ：７７．６ｋＡ／ｍ。
　Ｂａ：５．１８ｍｏｌ％、Ｃａ：１．５５ｍｏｌ％、Ｃｏ：１．０４ｍｏｌ％、Ｎｉ：５．１８ｍｏｌ％、Ｚｎ：９．３３ｍｏｌ％、Ｚｒ＋Ｈｆ：５．１８ｍｏｌ％、Ｆｅ：７２．５４ｍｏｌ％、Ｈｃｊ：７５．８ｋＡ／ｍ。

　本発明の軟磁性組成物においては、飽和磁化Ｉｓが２００ｍＴ以上であることが望ましい。

　材料の飽和磁化Ｉｓを高めて飽和磁束密度Ｂｓを高めることが、直流重畳特性を高めるのに有効であることは一般的に知られている。六方晶フェライトにおいては、Ｍ型およびＺ型よりＷ型の方が、高い飽和磁化を持つことが、特許文献１に記載されている。ＩＣ（集積回路）の低電圧高電流化のトレンドにより、電源回路だけでなく通信回路などにおいても電流値が増大する傾向にあるため、飽和磁化が低い材料では直流重畳特性が低下する問題がある。

　本発明の軟磁性組成物においては、比抵抗ρが１０^６Ω・ｍ以上であることが望ましい。

　比抵抗が低い場合、低周波で渦電流損失が高まってしまうため、磁気損失が高く、誘電率も高くなる。比抵抗がρ≧１０^６［Ω・ｍ］と高い値であれば、ＧＨｚ帯でも渦電流損失が低くなり、磁気損失を低くすることができる。

　本発明の軟磁性組成物においては、６ＧＨｚの透磁率μ’が１．１０以上であることが望ましく、２以上であることがさらに望ましい。
　透磁率がμ’≧１．１と高いと、同じ巻き数でコイルに加工した時のインダクタンスを、空芯コイルより高くすることができる。透磁率がμ’≧２．０と高いと、図３８に示す通り、コイルの巻数を減らしても空芯コイルと同等以上のインダクタンスを得ることができる。コイルの巻数を減らすことで、図３８に示す通りインダクタの浮遊容量Ｃが減少してＬＣ共振周波数を高めることができるため、図３９に示す通り高周波まで高Ｑ化できてインダクタの利用周波数の上限を高めることができる。
　なお、空芯コイルとは、巻芯材料にガラス・樹脂等の非磁性体のみを用いたコイルである。

　本発明の軟磁性組成物においては、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδが０．０６以下であることが望ましい。
　磁気損失ｔａｎδの減少で、磁気的な損失を低減できるので、磁性体コア挿入によるコイルのＱ低下を抑制することができる。磁性体とすることで、図３９に示すように、コイルに加工した時のコイルのＱを高周波領域で高くすることができる。

　本発明の軟磁性組成物においては、誘電率εが３０以下であることが望ましい。
　コイルの巻線間の浮遊容量が大きい場合、コイル部品内でＬＣ共振周波数が数ＧＨｚ以下に低下すると、磁性材料のＱが高くてもインダクタとして機能しなくなる。このため、ＧＨｚ帯インダクタとして利用するには、磁性材料の誘電率をε≦３０に抑制することが望ましい。ただし、図４１のように、巻線部２１Ｂに低誘電率材料を用い、コア部２１Ａのみに磁性材料を用いる場合は、低誘電率の磁性材料を必ずしも必要とはしない。

　本発明の軟磁性組成物は粉末の状態である。このような軟磁性組成物を産業上利用するには、液体または固体の状態にする必要がある。例えば、巻線インダクタとして利用するには焼結体にするのがよい。積層インダクタとして利用するには、焼結体でもよいが、低誘電率化により浮遊容量を減少させて高周波化を目指すために、ガラスや樹脂などの非磁性体と混ぜることが有効である。磁性流体として使用するには、ペースト形態が望ましい。

　このような、本発明の軟磁性組成物を焼成して得られる焼結体、あるいは、本発明の軟磁性組成物と、ガラスおよび樹脂の少なくとも一方からなる非磁性体とを混合して得られる複合体またはペーストも本発明の１つである。本発明の焼結体、複合体またはペーストには、強磁性体や他の軟磁性体などが含まれていてもよい。

　なお、焼結体は、ＪＩＳ　Ｒ　１６００に定義されているファインセラミックスを意味する。複合体は、２種類以上の性質が異なる素材を、それぞれの相を保ったまま界面で強固に結合し、合体または複合した材料を意味する。ペーストは、軟磁性粉を懸濁した分散系で、流動性と高い粘性のある物質を意味する。

　また、非磁性体は、飽和磁化が１ｍＴ以下である、強磁性体ではない物質を意味する。

　さらに、本発明の焼結体、複合体またはペーストを用いてなるコイル部品も本発明の１つである。本発明のコイル部品は、コンデンサと組み合わせることにより、ＬＣ共振を利用したノイズフィルタとしても使用することができる。

　なお、コイル部品は、ＪＩＳ　Ｃ　５６０２に記載のコイルを用いた電子部品を意味する。

　本発明のコイル部品は、コア部と、上記コア部の周囲に設けられた巻線部とを備え、上記コア部は、本発明の焼結体、複合体またはペーストを用いてなり、上記巻線部は、銀、銅などの電気伝導体を必ず含む。

　なお、巻線は、自発磁化を持つ物質の周囲または内部の一部を、電気伝導体で接続した線を意味する。電気伝導体は、電気伝導率σが１０^５Ｓ／ｍ以上である材質で構成され、巻線の両端が電気的に接続されている構造体を意味する。

　また、本発明の焼結体、複合体またはペーストを用いてなるアンテナも本発明の１つである。

　以下、本発明をより具体的に開示した実施例を示す。なお、本発明は、これらの実施例のみに限定されるものではない。

＜実施例１＞
　Ｗ型フェライト（結晶構造：図１参照、化学量論組成：ＢａＭｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７）では、カルシウムＣａがＢａ、Ｆｅ、粒界の全てに入ることができるため、組成式をＢａＣａ_ｘＭｅ_ｙＦｅ_２ｍＯ_２７－δの形で記載する。炭酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化鉄、酸化コバルト、酸化マグネシウム、酸化マンガン、酸化ニッケルおよび酸化亜鉛の各粉末素材を、選択元素Ｍｅ＝Ｃｏ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎとし、組成式ＢａＣａ_ｘＭｅ_ｙＦｅ_２ｍＯ_２７－δのＢａ、Ｃａ、ＭｅおよびＦｅの金属イオンの割合が表１～表４に示す所定割合で、素材の総和が１００ｇとなるように各粉末組成を調合した。さらに、純水８０～１２０ｇと、ポリカルボン酸アンモニウムの分散剤１～２ｇと、１～５ｍｍφのＰＳＺメディア１ｋｇを、５００ｃｃのポリエステル材質のポットに入れて、回転数１００～２００ｒｐｍのボールミルで８～２４時間混合してスラリー化した。混合したスラリーを、スプレー式乾燥機または凍結乾燥機を用いて蒸発乾燥して混合乾燥粉を得た。この混合乾燥粉を２０～２００μｍの目の粗さを持つふるいに通して整粒粉を得た。この整粒粉を１０００～１２００℃で大気中仮焼することで、図３および図４に示すＷ型六方晶フェライト結晶構造を持つ仮焼粉を固相合成することができた。

　図３は、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、ＺｎまたはＣｕ）のＸ線回折チャートである。図３中、Ｍｅ＝Ｃｏ元素は表１のＮｏ．１４、Ｍｅ＝Ｃｕ元素は表６のＮｏ．９７、Ｍｅ＝Ｍｇ元素は表１のＮｏ．９、Ｍｅ＝Ｍｎ元素は表２のＮｏ．２８、Ｍｅ＝Ｎｉ元素は表３のＮｏ．４６、Ｍｅ＝Ｚｎ元素は表４のＮｏ．６４である。
　Ｍｅ＝Ｃｏ、Ｍｇ、Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎの場合は、Ｗ型六方晶フェライト結晶構造（構造式＝ＢａＭｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７）のピークが観測された。しかし、Ｍｅ＝Ｃｕの場合は、Ｗ型六方晶フェライト結晶構造のピークが観測されず、Ｍ型六方晶フェライト（構造式＝ＢａＦｅ_１２Ｏ_１９）とスピネルフェライト（構造式＝ＣｕＦｅ_２Ｏ_４）の結晶構造のピークが観測された。

　図４は、組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．３または１．０）のＸ線回折チャートである。図４中、Ｃａ無添加は表２のＮｏ．２０、Ｃａ：ｘ＝０．３は表２のＮｏ．２４、Ｃａ：ｘ＝１．０は表２のＮｏ．２６である。
　Ｃａ量がｘ＝０．３である場合に、Ｗ型六方晶フェライト結晶構造（構造式＝ＢａＭｎ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７）のピークが主に観測された。しかし、Ｃａ量がｘ＝０または１．０である場合は、Ｗ型六方晶フェライト結晶構造も一部示すが、Ｍ型六方晶フェライト（構造式＝ＢａＦｅ_１２Ｏ_１９）とＹ型六方晶フェライト（構造式＝Ｂａ_２Ｍｎ_２Ｆｅ_１２Ｏ_２２）の異相が残り、特にＣａ量がｘ＝０である場合はＹ型六方晶フェライト相が主相である。

　上記仮焼粉を乾式粉砕機で粗粉砕し、二次粒子を５０μｍ以下となるよう微粒化した。微粒化した仮焼粉８０ｇに、純水６０～１００ｇとポリカルボン酸アンモニウムの分散剤２～４ｇと、１～５ｍｍφのＰＳＺメディア１０００ｇを、５００ｃｃのポリエステル材質のポットに入れて、回転数１００～２００ｒｐｍのボールミルで７０～１００時間粉砕して、さらに微粒化したスラリーを得た。この微粒化したスラリーに、分子量５０００～３００００の酢酸ビニルバインダー５～１５ｇを添加し、ドクターブレード法により、シート材質：ポリエチレンテレフタレート、ブレードとシートの間隙：１００～２５０μｍ、乾燥温度：５０～７０℃、シート巻取速度：５～５０ｃｍ／分でシート成形した。このシートを５．０ｃｍ角で打抜き加工し、ポリエチレンテレフタレートのシートを剥離除去したフェライトシートを、シート厚さの合計が０．３～２．０ｍｍとなるように重ねてステンレス材質の金型に入れ、５０～８０℃に温めた状態で上下から１５０～３００ＭＰａの圧力で圧着して圧着体を得た。圧着体を、透磁率測定用には、焼結後に１８ｍｍ×５ｍｍ×０．３ｍｍ厚または１０ｍｍ×２ｍｍ×０．２ｍｍ厚の薄板形状の大きさになるよう６０～８０℃に温めた状態で打抜き加工し、比抵抗、密度、磁化曲線測定用には１０ｍｍφの円板を打抜いて、加工体を得た。

　円板および薄板形状の加工体を、ジルコニア製のセッターの上に置き、大気中で昇温速度０．１～０．５℃／分かつ最高温度４００℃で最高温度保持時間１～２時間で加熱してバインダーなどを熱分解脱脂した後、６ＧＨｚの磁気損失成分μ”が最小となる９００～１４００℃内で焼成温度を選び、昇降温速度１～５℃／分で最高温度保持時間１～１０時間で大気中焼成し（酸素濃度約２１％）、焼結体を得た。
　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７の焼結体の表面ＳＥＭ像を、Ｍｅ＝Ｍｇ（表１のＮｏ．５）の時は図５に、Ｍｅ＝Ｍｎ（表２のＮｏ．２４）の時は図６に、Ｍｅ＝Ｎｉ（表３のＮｏ．４２）の時は図７に、Ｍｅ＝Ｚｎ（表４のＮｏ．６０）の時は図８に示す。
　図５、図７および図８より、Ｍｅ＝Ｍｇ，ＮｉまたはＺｎの時は六角板状粒子の集合体であり、空隙が多数残っている。この空隙により、磁気損失ｔａｎδを低減できている。
　図６より、Ｍｅ＝Ｍｎの時のみ、六角板状粒子が粒成長して空隙が少なくなり、焼結している。空隙が少ないにもかかわらず、Ｍｅ＝Ｍｎの場合は、磁気損失ｔａｎδを低減できている。

　透磁率の測定は、Ｋｅｙｓｉｇｈｔ製ネットワークアナライザーを用い、１～１０ＧＨｚの周波数で測定できるように、Ｋｅｙｃｏｍ製短絡マイクロストリップライン矩形冶具（試料サイズ縦１８．０ｍｍ、横５．０ｍｍ、厚さ≦０．３ｍｍ、モデル番号ＳＴ－００３Ｃ）を用いた。一部は、１～２０ＧＨｚの周波数で測定できるように、Ｋｅｙｃｏｍ製短絡マイクロストリップライン薄膜冶具（試料サイズ縦１０．０ｍｍ、横２．０ｍｍ、厚さ≦０．２ｍｍ、モデル番号ＳＴ－００５ＥＧ）を用いた。

　磁化曲線による飽和磁化（Ｉｓ）と保磁力（Ｈｃｊ＝ＭＨ曲線のＭ＝０の磁界）は、振動試料型磁力計（ＶＳＭ）を用い、最大磁界１０ｋＯｅ（７９６ｋＡ／ｍ）で測定した。飽和磁化を算出するため、別途、焼結密度をＪＩＳ　Ｒ　１６３４に従ってアルキメデス法で測定した。飽和磁化Ｉｓと保磁力Ｈｃｊは、試料の形状による反磁界補正が不要なので、容易に算出できる。

　比抵抗は、１０ｍｍφ円板の両平面部にＩｎＧａ合金で電極を形成し、絶縁抵抗計で測定した。

　誘電率は、Ｋｅｙｓｉｇｈｔ製インピーダンスアナライザーを用い、２０ｍｍφの平滑な単板を１６４５３Ａ冶具へ挿入し、１ＧＨｚの誘電率を測定した。

　組成式ＢａＣａ_ｘＭｇ_ｙＣｏ_ｚＦｅ_２ｍＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表１に示す。

　組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_ｙＣｏ_ｚＦｅ_２ｍＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表２に示す。

　組成式ＢａＣａ_ｘＮｉ_ｙＣｏ_ｚＦｅ_２ｍＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表３に示す。

　組成式ＢａＣａ_ｘＺｎ_ｙＣｏ_ｚＦｅ_２ｍＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表４に示す。

　例えば、表１中のＮｏ．５、１１および１７や、表２中のＮｏ．２４、３０および３５や、表３中のＮｏ．４２、４８および５３や、表４中のＮｏ．６０、６６および７１は、同じ組成のため、同じ特性である。なお、表１～表４において、＊印を付したものは、本発明の範囲外となる比較例である。以下の表においても同様である。

　表１～表４より、ＭｅサイトをＭｇ、Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎとすること等で、６ＧＨｚの透磁率μ’を１．１以上と高めた状態で、磁気損失ｔａｎδを０．０６以下と大幅に低くすることができる。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＭｇまたはＭｎ）における透磁率μの周波数特性を図９に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＭｇまたはＭｎ）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図１０に示す。
　図９と図１０中、Ｍｅ＝Ｃｏは表１のＮｏ．１４、Ｍｅ＝Ｍｇは表１のＮｏ．９、Ｍｅ＝Ｍｎは表２のＮｏ．２８である。

　図９より、１ＧＨｚ以上の周波数ではＭｅ＝Ｃｏである場合の透磁率μ’が最も高いが、Ｍｅ＝Ｃｏである場合は周波数が高くなるほど磁気損失成分μ”が高くなる。図１０より、周波数１ＧＨｚではＭｅ＝Ｃｏである場合の磁気損失ｔａｎδが最も低いが、６ＧＨｚなどの高周波数ではＭｅ＝ＭｇまたはＭｎである場合の方が、磁気損失ｔａｎδが低い。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＮｉまたはＺｎ）における透磁率μの周波数特性を図１１に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｃｏ、ＮｉまたはＺｎ）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図１２に示す。
　図１１と図１２中、Ｍｅ＝Ｃｏは表１のＮｏ．１４、Ｍｅ＝Ｎｉは表３のＮｏ．４６、Ｍｅ＝Ｚｎは表１のＮｏ．６４である。

　図１１より、Ｍｅ＝Ｃｏである場合の透磁率μ’が最も高く、Ｍｅ＝ＮｉまたはＺｎである場合は透磁率μ’が１．２程度と低いが磁気損失成分μ”も低い。図１２より、周波数１ＧＨｚではＭｅ＝Ｃｏである場合の磁気損失ｔａｎδが最も低いが、６ＧＨｚなどの高周波数ではＭｅ＝ＮｉまたはＺｎである場合の方が、磁気損失ｔａｎδが低い。

　図４に示すように、Ｗ型フェライト相はＣａ添加の有無にかかわらず検出できるが、Ｃａ無添加ではＭ型フェライトやＹ型フェライト相も観測されるため、Ｃａ添加によってＷ型フェライト相の割合を高めることができる。さらに、表１～表４より、Ｃａを添加しないときは透磁率がμ’＜１．１０と低いが、Ｃａを添加することにより透磁率をμ’≧１．１０に高めることができる。

　組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または０．３）における透磁率μの周波数特性を図１３に、組成式ＢａＣａ_ｘＭｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または０．３）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図１４に示す。
　図１３と図１４中、ｘ＝０は表２のＮｏ．２０、ｘ＝０．３は表２のＮｏ．２４である。
　図１３より、Ｃａ添加によって２ＧＨｚ以上での透磁率μ’を高めることができる。図１４より、Ｃａ量に関わらず３ＧＨｚ以上の磁気損失をｔａｎδ≦０．０１に抑制できる。

　また、Ｃｏを一部置換することで、透磁率μ’を最大１．６３から２．１２に高めることができる。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における透磁率μの周波数特性を図１５に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図１６に示す。
　図１５と図１６中、ｘ＝０は表２のＮｏ．２８、ｘ＝０．２は表２のＮｏ．３０、ｘ＝０．５は表２のＮｏ．３２である。
　図１５より、Ｃｏ量をｘ＝０ｍｏｌからｘ＝０．２ｍｏｌに増やすと軟磁性化により透磁率μ’を高めることができるが、Ｃｏ量をｘ＝０．５ｍｏｌに増やしすぎると透磁率の磁気損失成分μ”も高くなる。
　図１６より、Ｃｏ量がｘ＝０ｍｏｌとｘ＝０．２ｍｏｌでは３ＧＨｚ以上の磁気損失をｔａｎδ≦０．０１に抑制できたが、Ｃｏ量がｘ＝０．５ｍｏｌでは０．５ＧＨｚ以上の磁気損失がｔａｎδ≧０．３０と高い。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における透磁率μの周波数特性を図１７に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図１８に示す。
　図１７と図１８中、ｘ＝０は表３のＮｏ．４６、ｘ＝０．２は表３のＮｏ．４８、ｘ＝０．５は表３のＮｏ．４９である。
　図１７より、Ｃｏ量を増やすと軟磁性化により透磁率μ’を少し高めることができる。
　図１８より、Ｃｏ量に関わらず、１０ＧＨｚまで磁気損失ｔａｎδを０．０６以下に抑制できる。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における透磁率μの周波数特性を図１９に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_２－ｘＣｏ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．２または０．５）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２０に示す。
　図１９と図２０中、ｘ＝０は表４のＮｏ．６４、ｘ＝０．２は表４のＮｏ．６６、ｘ＝０．５は表４のＮｏ．６８である。
図１９より、Ｃｏ量を増やすと軟磁性化により透磁率μ’を高めることができたが、Ｃｏ量をｘ＝０．５ｍｏｌに増やしすぎると透磁率の磁気損失成分μ”も高くなった。
　図２０より、Ｃｏ量がｘ＝０ｍｏｌとｘ＝０．２ｍｏｌでは３ＧＨｚ以上の磁気損失ｔａｎδを０．０６以下に抑制できたが、Ｃｏ量がｘ＝０．５ｍｏｌでは１ＧＨｚ以上の磁気損失ｔａｎδが０．０６以上と高い。

＜実施例２＞
　各粉末素材による組成式を、ＡＣａ_０．３（Ｃｏ_０．２Ｍ_{ｉｉ１．８}）（Ｆｅ_{２ｍ－ａ－ｂ－ｃ－ｄ－ｅ}Ｌｉ_ａＭ_ｉｉｂＭ_ｉｉｉｃＭ_ｉｖｄＭ_ｖｅ）Ｏ_２７－δと設定した。
　Ａ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍ_ｉｉ、Ｍ_ｉｉｉ、Ｍ_ｉｖ、Ｍ_ｖの金属イオンを持つ酸化物、水酸化物または炭酸塩を、表５～表２１に示す所定割合で、素材の総和が１２０ｇとなるように調合した。なお、Ａはイオン半径が大きいためＦｅサイトに入らずＡサイトに入る元素であり、Ａ＝Ｂａ、Ｓｒ、Ｂｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｌａであり、Ｍ_ｉｉは２価金属イオンでＭ_ｉｉ＝Ｃｏ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｚｎであり、Ｍ_ｉｉｉは３価の金属イオンでＭ_ｉｉｉ＝Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｃであり、Ｍ_ｉｖは４価の金属イオンでＭ_ｉｖ＝Ｈｆ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｒであり、Ｍ_ｖは５価以上の金属イオンでＭ_ｖ＝Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｓｂ、Ｗ、Ｖが挙げられる。実施例１と同様の方法で混合乾燥粉、整粒粉、仮焼粉を合成し、仮焼粉を粉砕した後にシート成形体を作製し、焼結体を得た。測定に関しては実施例１と同様とした。

　組成式（Ｂａ_１－ｘＳｒ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｍｅ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７―δおよび（Ｂａ_１－ｘＢｉ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｍｅ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表５に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｕ_ｘＭｅ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表６に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_ｘＭｅ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表７に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_ｘＭｅ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表８に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｇ_{１．８＋ｘ}Ｍｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δと、組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｇ_１．８Ｚｎ_ｘＭｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表９に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｍｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δと組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｎ_１．８Ｚｎ_ｘＭｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１０に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｎｉ_{１．８＋ｘ}Ｍｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δと組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｎｉ_１．８Ｚｎ_ｘＭｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１１に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｚｎ_{１．８＋ｘ}Ｍｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δと組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｚｎ_１．８Ｎｉ_ｘＭｅ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１２に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｇ_１．８（Ｆｅ_１６－ｘＭｅ_ｘ）Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１３に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｎ_１．８（Ｆｅ_１６－ｘＭｅ_ｘ）Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１４に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｎｉ_１．８（Ｆｅ_１６－ｘＭｅ_ｘ）Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１５に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｚｎ_１．８（Ｆｅ_１６－ｘＭｅ_ｘ）Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１６に示す。

　組成式ＳｒＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｍｅ_１．８Ｆｅ_２ｍＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表１７に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｎｉ_{１．８＋２ｘ}Ｍｅ_ｘＦｅ_{１６－３ｘ}Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表１８に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｎｉ_１．８Ｌｉ_ｘＦｅ_{１６－３ｘ}Ｓｎ_２ｘＯ_２７―δの組成と磁気特性等を表１９に示す。

　組成式（Ｂａ_１－ｘＬａ_ｘ）Ｃａ_０．３（Ｃｏ_０．２Ｎｉ_１．８Ｌｉ_０．５ｘ）Ｆｅ_{１６－０．５ｘ}Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表２０に示す。

　組成式（Ｂａ_１－ｘＭｅ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｃｏ_０．２Ｎｉ_１．８（Ｆｅ_１６－ｘＳｎ_ｘ）Ｏ_２７―δの組成と磁気特性等を表２１に示す。

　表５～表２１のうち、表９～表１６に示すように、Ｗ型六方晶フェライトの５配位位置に置換しやすい非磁性元素Ｍ_２ｄ＝Ｉｎ、Ｓｃ、Ｓｎ、ＺｒおよびＨｆの少なくとも１種をＦｅと一部置換すると、透磁率μ’を、上記元素で置換しない場合の最高値２．１２から置換した場合の最高値３．１５と大幅に高めることができる。

　一方、その他の非磁性元素を置換すると、実施例１と同程度の効果が得られる。

　組成式（Ｂａ_１－ｘＳｒ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または１．０）および（Ｂａ_１－ｙＢｉ_ｙ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｙ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｙＯ_２７（ｙ＝０または０．２）における透磁率μの周波数特性を図２１に、組成式（Ｂａ_１－ｘＳｒ_ｘ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または１．０）および（Ｂａ_１－ｙＢｉ_ｙ）Ｃａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｙ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｙＯ_２７（ｙ＝０または０．２）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２２に示す。
　図２１と図２２中、ｘ＝０およびｙ＝０は表５のＮｏ．７９、ｘ＝１．０は表５のＮｏ．８１、ｙ＝０．２は表５のＮｏ．８２である。
　図２１および図２２より、ＢａサイトのＳｒ全置換や、Ｂｉ一部置換による、透磁率μ’や磁気損失ｔａｎδの差がほとんどないと考える。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｘ}Ｃｕ_ｘＣｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０または０．３）における透磁率μおよび磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２３に示す。
　図２３中、ｘ＝０は表６のＮｏ．９８、ｘ＝０．３は表６のＮｏ．９９である。
　図２３より、ＭｎサイトのＣｕ一部置換で、透磁率μ’が減少したと考える。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｙ}Ｎｉ_ｙＣｏ_０．２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（ｙ＝０または０．９）における透磁率μおよび磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２４に示す。
　図２４中、ｙ＝０は表７のＮｏ．１１１、ｙ＝０．９は表７のＮｏ．１１０である。
　図２４より、ＭｎサイトのＮｉ一部置換による、透磁率μ’や磁気損失ｔａｎδの差がほとんどないと考える。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．５または０．９）における透磁率μの周波数特性を図２５に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８―ｘ}Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＦｅ_１６Ｏ_２７（ｘ＝０、０．５または０．９）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２６に示す。
　図２５と図２６中、ｘ＝０は表８のＮｏ．１１９、ｘ＝０．５は表８のＮｏ．１１８、ｘ＝０．９は表４のＮｏ．１１７である。
　図２５より、ＭｎサイトのＺｎ一部置換により、６ＧＨｚの透磁率μ’はやや低下した。図２６より、ＭｎサイトのＺｎ一部置換により、６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδ≦０．０６を満たしており、磁気損失ｔａｎδ≦０．０６を示す最低周波数を２．３ＧＨｚから１．１ＧＨｚに低周波化できたと考える。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_{１６－２ｘ}Ｍｅ_ｘＯ_２７（ｘ＝０または０．５、Ｍｅ＝ＳｉまたはＴｉ）における透磁率μの周波数特性を図２７に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_{１６－２ｘ}Ｍｅ_ｘＯ_２７（ｘ＝０または０．５、Ｍｅ＝ＳｉまたはＴｉ）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２８に示す。
　図２７と図２８中、ｘ＝０は表１０のＮｏ．１５３、ｘ＝０．５かつＭｅ＝Ｓｉは表１０のＮｏ．１５６、ｘ＝０．５かつＭｅ＝Ｔｉは表１０のＮｏ．１６２である。
　図２７および図２８より、ＳｉやＴｉ一部置換による、透磁率μ’や磁気損失ｔａｎδの差がほとんどないと考える。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_{１．８＋ｘ}Ｃｏ_０．２Ｆｅ_{１６－２ｘ}Ｚｒ_ｘＯ_２７（ｘ＝０または１）における透磁率μおよび磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図２９に示す。
　図２９中、ｘ＝０は表１０のＮｏ．１５３、ｘ＝１は表１０のＮｏ．１６５である。
　図２９より、Ｚｒ単独置換で、透磁率μ’を高めることができるが、３～６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδも高くなる。図２７のＳｉ・Ｔｉ添加では透磁率μ’がほぼ同等であることから、Ｚｒ添加は高透磁率効果があると考える。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＳｎ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７（ｘ＝１．０、表１０のＮｏ．１７４）における磁化曲線を図３０に示す。
　図３０より、Ｗ型六方晶フェライトで報告が多い永久磁石材料や磁気記録材料と違い、保磁力が低い軟磁性材料である。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＳｎ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７（ｘ＝０、１．０または２．０）における透磁率μの周波数特性を図３１に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｚｎ_ｘＳｎ_ｘＦｅ_{１６－２ｘ}Ｏ_２７（ｘ＝０、１．０または２．０）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図３２に示す。
　図３１と図３２中、ｘ＝０は表１０のＮｏ．１５３、ｘ＝１．０は表１０のＮｏ．１７４、ｘ＝２．０は表１０のＮｏ．１７６である。
　図３１より、ＦｅサイトにＺｎとＳｎを複合置換することで、６ＧＨｚの透磁率を倍増できる。
　図３２より、ＺｎＳｎ複合置換量をｘ＝０ｍｏｌからｘ＝１ｍｏｌに増やすと、３～６ＧＨｚの磁気損失ｔａｎδを０．０６以下に抑制できる。ＺｎＳｎ複合置換量をｘ＝２ｍｏｌに増やすと、磁気損失ｔａｎδが０．０６以上となり、損失を抑制できなくなる。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．２または１．０）における透磁率μの周波数特性を図３３に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｎｉ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．２または１．０）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図３４に示す。
　図３３と図３４中、ｘ＝０は表１５のＮｏ．２７６、ｘ＝０．２は表１５のＮｏ．２８６、ｘ＝１．０は表１５のＮｏ．２８８である。
　図３３より、Ｓｃ量を増やすと、６ＧＨｚの透磁率μ’を高めることができるが、透磁率が減衰する周波数が低くなる。
　図３４より、Ｓｃを置換しない場合は、２０ＧＨｚまで磁気損失ｔａｎδを０．０６以下に抑制できる。Ｓｃ量を増やすと、磁気損失ｔａｎδが高くなり始める周波数が、Ｓｃ量ｘ＝０．２で１３ＧＨｚ、Ｓｃ量ｘ＝１．０で６ＧＨｚに低周波化する。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．５または１．０）における透磁率μの周波数特性を図３５に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｚｎ_１．８Ｃｏ_０．２Ｆｅ_１６－ｘＳｃ_ｘＯ_２７（ｘ＝０、０．５または１．０）における磁気損失ｔａｎδの周波数特性を図３６に示す。
　図３５と図３６中、ｘ＝０は表１６のＮｏ．２９１、ｘ＝０．５は表１６のＮｏ．３０２、ｘ＝１．０は表１６のＮｏ．３０３である。
　図３５より、Ｓｃ量を増やすと、６ＧＨｚの透磁率μ’を高めることができるが、透磁率が減衰する周波数が低くなる。
　図３６より、Ｓｃを置換しない場合は、２０ＧＨｚまで磁気損失ｔａｎδを０．０６以下に抑制できる。Ｓｃ量を増やすと、磁気損失ｔａｎδが高くなり始める周波数が、Ｓｃ量ｘ＝０．２で１３ＧＨｚ、Ｓｃ量ｘ＝１．０で６ＧＨｚに低周波化する。

＜実施例３－１＞
　実施例１または実施例２で作製した仮焼粉から、巻線コイルを作製することができる。

　図３７は、巻線コイルの一例を模式的に示す斜視図である。
　図３７に示す巻線コイル１０は、磁性体としてのコア１１を備えている。コア１１上には、導電性ワイヤ１２が螺旋状に巻かれている。コア１１は、導電性ワイヤ１２が巻かれる胴部１３と、胴部１３の両端部に位置する張出部１４および１５とを備えている。張出部１４および１５は、胴部１３よりも上方および下方に張り出す形状を有している。張出部１４および１５の下面には、端子電極１６および１７がめっき等によってそれぞれ形成されている。図示されていないが、導電性ワイヤ１２の両端部は、端子電極１６および１７にそれぞれ熱溶着によって固定されている。

　実施例１または２で作製した六方晶フェライトの仮焼粉８０ｇに、純水６０～１００ｇとポリカルボン酸アンモニウムの分散剤２～４ｇと、１～５ｍｍφのＰＳＺメディア１０００ｇを、５００ｃｃのポリエステル材質のポットに入れて、回転数１００～２００ｒｐｍのボールミルで７０～１００時間粉砕して、さらに微粒化したスラリーを得る。この微粒化したスラリーに、分子量５０００～３００００のバインダー５～１５ｇを添加し、スプレー造粒機で乾燥して顆粒状の粉を得る。この粉を図３７に示す巻線コイルのコア形状を得るようにプレス成形し、加工体を得る。

　この加工体を、ジルコニア製のセッターの上に置き、大気中で昇温速度０．１～０．５℃／分かつ最高温度４００℃で最高温度保持時間１～２時間で加熱してバインダーなどを熱分解脱脂した後、６ＧＨｚの磁気損失成分μ”が最小となる９００～１４００℃内で焼成温度を選び、昇降温速度１～５℃／分で最高温度保持時間１～１０時間で大気中焼成し（酸素濃度約２１％）、焼結体を得る。

　図３７に示すとおり、コア形状の焼結体の基板接触面に電極を形成した後、焼結体のコア部に銅線を巻きつけ、銅線の両端を基板接触面に形成した電極へ半田付けして、巻線コイルを作製する。

　空芯コイルで３回巻線した時と、表１０のＮｏ．１７４の磁性体試料を巻芯として２回巻線したときの、インダクタンスＬの周波数特性を図３８に、コイルのＱの周波数特性を図３９に示す。
　図３８より、インダクタンスＬは、空芯コイルでは４．２ＧＨｚでピーク値を示して高周波側で急激に低下するが、磁性体試料の場合はピーク値を示す周波数を６．３ＧＨｚに高めることができる。また、３～４ＧＨｚではインダクタンスＬ値は近い値を示しており、磁性体を巻芯にすることで巻数を減らすことができると考える。
　図３９より、磁性体試料を巻芯とすることで、３～６ＧＨｚで空芯コイルより高Ｑ化でき、Ｑのピーク周波数を高周波化できる。巻数を減らすことで、コイルの浮遊容量が減少した効果が高いと考える。

＜実施例３－２＞
　なお、コイル部品の構造としては、巻線コイルに限らず、積層コイルなどのコイル部品においても、高いインダクタンスＬ、かつ、高いＱの効果を得ることができる。

　図４０は、積層コイルの一例を模式的に示す透視斜視図である。
　図４０に示す積層コイル２０は、磁性体２１を備えている。磁性体２１中には、スルーホール２２を介して電気的に接続されたコイル状内部電極２３が形成されている。磁性体２１の表面には、コイル状内部電極２３と電気的に接続された外部電極２４および２５が形成されている。

　実施例１と同様の方法でシートを作製し、シートの一部にコイルを印刷した後に圧着体を作製する。この圧着体を、実施例３－１と同様の方法で焼成して焼結体を得る。この焼結体の表面をバレル加工して電極の両端部を露出させた後、外部電極を形成して焼付を行い、図４０に示す形状の積層コイルを作製する。

　図４１は、積層コイルの別の一例を模式的に示す透視斜視図である。
　図４１に示す積層コイル２０Ａは、中央にコア部２１Ａを備え、その周囲に巻線部２１Ｂを備えている。コア部２１Ａは、磁性体から構成される。巻線部２１Ｂは、非磁性体とコイル状内部電極２３とから構成されることが望ましいが、磁性体とコイル状内部電極２３とから構成されてもよい。巻線部２１Ｂの中には、スルーホール２２を介して電気的に接続されたコイル状内部電極２３が形成されている。巻線部２１Ｂの表面には、コイル状内部電極２３と電気的に接続された外部電極２４および２５が形成されている。

　実施例１または２で作製した六方晶フェライトの仮焼粉８０ｇに、純水６０～１００ｇとポリカルボン酸アンモニウムの分散剤２～４ｇと、１～５ｍｍφのＰＳＺメディア１０００ｇを、５００ｃｃのポリエステル材質のポットに入れて、回転数１００～２００ｒｐｍのボールミルで７０～１００時間粉砕して、さらに微粒化したスラリーを得る。この微粒化したスラリーに、分子量５０００～３００００のバインダー５～１５ｇを添加し、３本ロールにスラリーを通して粉砕してペーストを得る。このペーストを、図４１に示す積層コイル２０Ａのコア部２１Ａのみに流し入れ、流動性を失わせるために乾燥させ、積層コイルを作製する。

　図４１に示す積層コイル２０Ａの巻線部２１Ｂを低誘電率な非磁性体とし、コア部２１Ａのみに磁性体を挿入することにより、巻線間の浮遊容量成分を低減でき、磁性体によるインダクタンス成分は利用できるので、ＬＣ共振周波数を高めることで広帯域なインダクタとして機能することができる。

＜実施例４＞
　本発明の軟磁性組成物は、インダクタとして機能するコイル部品用途に限らず、透磁率μ’が高く、磁気損失ｔａｎδが低いことが望まれる、電波を受発信するアンテナ用途で使用することも可能である。

　図４２は、アンテナの一例を模式的に示す斜視図である。
　図４２に示すアンテナ３０では、リング状の磁性体３１が金属アンテナ線３２の一部または全部に配置されている。磁性体による波長短縮効果により、アンテナを小型化することができる。

　スプレー造粒機で得た顆粒状のＷ型六方晶フェライトの磁性粉体を、リング状にプレス成形してリング状加工体を得る。加工体を、ジルコニア製のセッターの上に置き、大気中で昇温速度０．１～０．５℃／分かつ最高温度４００℃で最高温度保持時間１～２時間で加熱してバインダーなどを熱分解脱脂した後、６ＧＨｚの磁気損失成分μ”が最小となる９００～１４００℃内で焼成温度を選び、昇降温速度１～５℃／分で最高温度保持時間１～１０時間で大気中焼成し（酸素濃度約２１％）、リング状の磁性体３１を得る。リング状の磁性体３１の穴に、金属アンテナ線３２を通して電線を形成する。

　図４３は、アンテナの別の一例を模式的に示す斜視図である。
　図４３に示すアンテナ４０では、磁性体４１の周囲にコイル状の金属アンテナ線４２が巻き付けられている。磁性体による波長短縮効果により、アンテナを小型化することができる。

＜実施例５＞
　携帯情報通信規格である５Ｇ、ＥＴＣ、５ＧＨｚ帯のＷｉ－Ｆｉ等の通信市場では、４～６ＧＨｚ程度の領域で使用することが想定されており、これらの信号から回路を守りたいというノイズフィルタ用途も存在する。磁性体のみによるノイズフィルタでは、４～６ＧＨｚの透磁率の損失成分μ”が低すぎるため、ノイズ吸収性能と小型化の両立に限界があった。本発明のインダクタを用い、コンデンサと組み合わせてＬＣ共振回路を形成することで、磁性体のみによるノイズフィルタより、共振周波数付近のノイズ吸収効果を高めることができ、ノイズ吸収性能と小型化の両立が可能となる。

＜実施例６＞
　実施例１の作製方法において、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７―δ（Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎ）の組成と磁気特性等を表２２に示す。

　組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎ）における透磁率μの周波数特性を図４４に、組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎ）における透磁率平方和｜μ｜＝√｛μ”^２＋μ’^２｝の周波数特性を図４５に示す。
　図４４と図４５中、Ｍｅ＝Ｍｎは表２２のＮｏ．３４９、Ｍｅ＝Ｎｉは表２２のＮｏ．３５０、Ｍｅ＝Ｚｎは表２２のＮｏ．３５１である。
　図４４と表２２より、Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎのいずれも２０ＧＨｚまでは透磁率μ’＞１．２０で非磁性体より透磁率を高めることができた。透磁率μ’は、Ｍｅ＝Ｍｎで３１ＧＨｚ、Ｍｅ＝Ｎｉで２９ＧＨｚ、Ｍｅ＝Ｚｎで２６ＧＨｚにおいて極大値を示した。透磁率の複素成分μ”は、Ｍｅ＝Ｍｎで３２ＧＨｚ、Ｍｅ＝Ｎｉで３０ＧＨｚ、Ｍｅ＝Ｚｎで２７ＧＨｚにおいて極大値を示し、自然共鳴現象が発生したと考える。
　図４５では、透磁率平方和の周波数特性を示したのは、単独でノイズフィルタおよび電波吸収体として機能するには、ＲＬ直列回路を想定すると、インピーダンスＺを高めるため、透磁率平方和｜μ｜＝√｛μ”^２＋μ’^２｝≧２．０が望ましいと考えたからである。なお、インピーダンスＺは、ＲＬ直列回路を想定すると、Ｚ＝（Ｒ＋ωＬ”）＋ｊωＬ’：Ｒは直流抵抗、ωは角周波数、インダクタンスＬ＝Ｌ’－ｊＬ”の関係を想定している。組成式ＢａＣａ_０．３Ｍｅ_２Ｆｅ_１６Ｏ_２７（Ｍｅ＝Ｍｎ、ＮｉまたはＺｎ）において、表２２よりＭｅ＝Ｚｎは２５ＧＨｚで、Ｍｅ＝ＭｎまたはＮｉは３０ＧＨｚで｜μ｜＞２を満たしており、ミリ波領域である２５ＧＨｚや３０ＧＨｚでノイズフィルタおよび電波吸収体として機能できる特性を示したと考える。図４５より、透磁率平方和｜μ｜は、Ｍｅ＝Ｍｎで３１ＧＨｚ、Ｍｅ＝Ｎｉで２９ＧＨｚ、Ｍｅ＝Ｚｎで２６ＧＨｚにおいて極大値を示した。

　携帯情報通信規格である５Ｇのミリ波帯の通信市場では、２４～８６ＧＨｚ程度の領域で使用することが想定されており、これらの信号から回路を守りたいというノイズフィルタおよび電波吸収体用途も存在する。従来の磁性体では、２４～４０ＧＨｚの透磁率の損失成分μ”が低すぎるため、ノイズ吸収性能と小型化の両立に限界があった。本発明の磁性体を用いることで、ミリ波帯の一部である２４～３０ＧＨｚのノイズ吸収性能と小型化の両立が可能となり、ノイズフィルタおよび電波吸収体用途に利用可能となる。

　１０　巻線コイル
　１１　コア（磁性体）
　１２　導電性ワイヤ
　１３　胴部
　１４、１５　張出部
　１６、１７　端子電極
　２０、２０Ａ　積層コイル
　２１　磁性体
　２１Ａ　コア部
　２１Ｂ　巻線部
　２２　スルーホール
　２３　コイル状内部電極
　２４、２５　外部電極
　３０、４０　アンテナ
　３１、４１　磁性体
　３２、４２　金属アンテナ線

Claims

　Ｗ型六方晶フェライトを主相とする、以下の金属元素割合を有する酸化物であり、保磁力Ｈｃｊが１００ｋＡ／ｍ以下である、軟磁性組成物。
　Ｂａ＋Ｓｒ＋Ｎａ＋Ｋ＋Ｌａ＋Ｂｉ：４．７ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、
　Ｂａ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、
　Ｓｒ：０ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％以下、
　Ｎａ：０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下、
　Ｋ：０ｍｏｌ％以上５．２ｍｏｌ％以下、
　Ｌａ：０ｍｏｌ％以上２．１ｍｏｌ％以下、
　Ｂｉ：０ｍｏｌ％以上１．０ｍｏｌ％以下、
　Ｃａ：０．２ｍｏｌ％以上５．０ｍｏｌ％以下、
　Ｆｅ：６７．４ｍｏｌ％以上８４．５ｍｏｌ％以下、
　Ｍｅ（ＩＩ）＝Ｃｏ＋Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ：９．４ｍｏｌ％以上１８．１ｍｏｌ％以下、
　Ｍｅ_ｈ（ＩＩ）＝Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ：７．８ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、
　Ｃｕ：０ｍｏｌ％以上１．６ｍｏｌ％以下、
　Ｍｇ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、
　Ｍｎ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、
　Ｎｉ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、
　Ｚｎ：０ｍｏｌ％以上１７．１ｍｏｌ％以下、
　Ｃｏ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｍｅ（Ｉ）＝Ｎａ＋Ｋ＋Ｌｉ、Ｍｅ（ＩＩ）＝Ｃｏ＋Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋Ｚｎ、Ｍｅ（ＩＶ）＝Ｇｅ＋Ｓｉ＋Ｓｎ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｈｆ、Ｍｅ（Ｖ）＝Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｓｂ＋Ｗ＋Ｖ、Ｄ＝Ｍｅ（Ｉ）＋Ｍｅ（ＩＩ）－Ｍｅ（ＩＶ）－２×Ｍｅ（Ｖ）と定義した時に、Ｄ：７．８ｍｏｌ％以上１１．６ｍｏｌ％以下、
　Ｍ_２ｄ＝Ｉｎ＋Ｓｃ＋Ｓｎ＋Ｚｒ＋Ｈｆ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、
　Ｓｎ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、
　Ｚｒ＋Ｈｆ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、
　Ｉｎ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、
　Ｓｃ：０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下、
　Ｇｅ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｓｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｔｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ａｌ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｇａ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｍｏ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｎｂ＋Ｔａ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｓｂ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｗ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｖ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下、
　Ｌｉ：０ｍｏｌ％以上２．６ｍｏｌ％以下。
　Ｃｏ：０．５ｍｏｌ％以上である、請求項１に記載の軟磁性組成物。
　Ｃｏ：２．１ｍｏｌ％以下である、請求項１または２に記載の軟磁性組成物。
　Ｍ_２ｄ＝Ｉｎ＋Ｓｃ＋Ｓｎ＋Ｚｒ＋Ｈｆ：１．０ｍｏｌ％以上７．８ｍｏｌ％以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の軟磁性組成物。
　Ｓｒ＝０ｍｏｌ％である、請求項１～４のいずれか１項に記載の軟磁性組成物。
　請求項１～５のいずれか１項に記載の軟磁性組成物を焼成して得られる焼結体。
　請求項１～５のいずれか１項に記載の軟磁性組成物と、非磁性体とを混合して得られる複合体。
　請求項１～５のいずれか１項に記載の軟磁性組成物と、非磁性体とを混合して得られるペースト。
　コア部と、前記コア部の周囲に設けられた巻線部とを備え、
　前記コア部は、請求項６に記載の焼結体、請求項７に記載の複合体または請求項８に記載のペーストを用いてなり、
　前記巻線部は、電気伝導体を含むコイル部品。
　請求項６に記載の焼結体、請求項７に記載の複合体または請求項８に記載のペーストと、電気伝導体とを用いてなるアンテナ。