WO2022030314A1 - 弁 - Google Patents

弁 Download PDF

Info

Publication number
WO2022030314A1
WO2022030314A1 PCT/JP2021/027770 JP2021027770W WO2022030314A1 WO 2022030314 A1 WO2022030314 A1 WO 2022030314A1 JP 2021027770 W JP2021027770 W JP 2021027770W WO 2022030314 A1 WO2022030314 A1 WO 2022030314A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
valve body
pressure
space
refrigerant
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/027770
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
康平 福留
敏智 神崎
啓吾 白藤
Original Assignee
イーグル工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by イーグル工業株式会社 filed Critical イーグル工業株式会社
Priority to EP21853972.4A priority Critical patent/EP4194728A4/en
Priority to CN202180057938.5A priority patent/CN116057310A/zh
Priority to US18/019,230 priority patent/US20230272868A1/en
Priority to JP2022541463A priority patent/JPWO2022030314A1/ja
Publication of WO2022030314A1 publication Critical patent/WO2022030314A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K39/00—Devices for relieving the pressure on the sealing faces
    • F16K39/02—Devices for relieving the pressure on the sealing faces for lift valves
    • F16K39/026—Devices for relieving the pressure on the sealing faces for lift valves using an external auxiliary valve
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
    • F25B41/31—Expansion valves
    • F25B41/34—Expansion valves with the valve member being actuated by electric means, e.g. by piezoelectric actuators
    • F25B41/345—Expansion valves with the valve member being actuated by electric means, e.g. by piezoelectric actuators by solenoids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K15/00—Check valves
    • F16K15/18—Check valves with actuating mechanism; Combined check valves and actuated valves
    • F16K15/184—Combined check valves and actuated valves
    • F16K15/1843—Combined check valves and actuated valves for ball check valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K31/00—Actuating devices; Operating means; Releasing devices
    • F16K31/02—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic
    • F16K31/06—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic using a magnet, e.g. diaphragm valves, cutting off by means of a liquid
    • F16K31/0644—One-way valve
    • F16K31/0655—Lift valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K31/00—Actuating devices; Operating means; Releasing devices
    • F16K31/02—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic
    • F16K31/06—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic using a magnet, e.g. diaphragm valves, cutting off by means of a liquid
    • F16K31/0686—Braking, pressure equilibration, shock absorbing
    • F16K31/0693—Pressure equilibration of the armature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K47/00—Means in valves for absorbing fluid energy
    • F16K47/01—Damping of valve members
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Definitions

  • the present invention relates to a valve used in an air conditioning system, for example, to a valve used in an air conditioning system.
  • the air conditioning system compresses the refrigerant to make it overheated steam, cools the refrigerant sent from the compressor to make it a supercooling liquid, and expands the refrigerant sent from the condenser to make moist steam.
  • It is mainly composed of an expansion valve and an evaporator that heats the refrigerant sent from the expansion valve to make it saturated steam, and has a refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in the order of the compressor, the condenser, the expansion valve, and the evaporator. ..
  • the valve of Patent Document 1 is an electronic expansion valve, which is formed in a valve housing by driving a valve body in a valve opening direction by an electromagnetic force of a solenoid as a drive source against the urging force of a spring.
  • the valve opening between the valve seat and the valve seat can be adjusted.
  • the current value applied to the solenoid is set based on the temperature and pressure of the refrigerant after passing through the condenser, and the valve opening is adjusted so that the degree of supercooling of the condenser is kept constant. ing.
  • a valve as in Patent Document 1 has a poppet valve structure in which the through-passage is closed by a valve body and a valve seat, so that the through-passage can be reliably closed.
  • a valve as in Patent Document 1 since a high-pressure primary pressure refrigerant is supplied from the condenser to the through flow path, in addition to the driving force of the solenoid in the valve opening direction with respect to the valve body. A force due to the pressure of the refrigerant is also applied, and there is a possibility that the valve opening with respect to the current value applied to the solenoid may differ slightly depending on the pressure of the refrigerant.
  • the present invention has been made by paying attention to such a problem, and an object of the present invention is to provide a valve having high accuracy of valve opening adjustment.
  • valve of the present invention is used.
  • a valve housing in which an inlet port and an outlet port are formed,
  • the valve body driven by the drive source and
  • a valve including a spring that urges the valve body in a direction opposite to the driving direction by the driving source.
  • It is provided with a communication means capable of communicating the inlet port and the space on the back side of the valve body. According to this, in a state where the inlet port and the space on the back side of the valve body are communicated by the communication means, the refrigerant of the primary pressure flowing into the inlet port from the fluid, for example, the condenser is the space on the back side of the valve body. Is supplied to.
  • the influence of the force of the refrigerant of the primary pressure acting on the valve body can be reduced, so that the accuracy of opening degree adjustment of the valve is improved. Further, by supplying the refrigerant of the primary pressure to the space on the back surface side of the valve body, it is possible to reduce the driving force of the driving source in the vicinity of the valve closing.
  • the space on the back side of the valve body is the space on the drive source side of the valve seat.
  • the space on the back surface side of the valve body may be connected to the outlet port via a throttle. According to this, the space on the back surface side of the valve body is maintained at a pressure close to the primary pressure by the throttle.
  • the throttle may be formed by a guide hole of the valve housing and a valve body inserted through the guide hole. According to this, the throttle is the clearance formed between the valve body and the guide hole of the valve housing. This simplifies the structure of the valve.
  • the communication means may be a through hole that communicates with the inlet port and the space on the back surface side of the valve body. According to this, the structure of the communication means is simple.
  • the communication means is urged in the valve closing direction by the through hole communicating with the inlet port and the space on the back surface side of the valve body, the urging means arranged in the through hole, and the urging means.
  • the actuated valve body may constitute a control pressure actuated valve that controls communication between the inlet port and the space on the back surface side of the valve body. According to this, the high primary pressure moves the actuated valve body against the urging force of the urging means, opens the control pressure actuated valve, and through the through hole the inlet port and the space on the back side of the valve body. Communicate. Thereby, when the control pressure actuating valve is opened, the communication means can reduce the influence of the primary pressure acting on the valve body.
  • control pressure actuating valve controls the amount of the refrigerant passing through, if necessary. Therefore, the amount of the primary pressure refrigerant leaking is small.
  • the valve may have a normally closed structure. According to this, the valve is suitable as an expansion valve for controlling the refrigerant from the condenser to the evaporator, for example.
  • FIG. 1 It is a schematic diagram which shows the refrigeration cycle to which the expansion valve of Example 1 which concerns on this invention is applied. It is sectional drawing which shows the state which the valve was closed in the expansion valve of Example 1. FIG. It is sectional drawing which shows the appearance that the valve was opened in the expansion valve of Example 1. FIG. It is sectional drawing which shows the valve chamber of the expansion valve of Example 1 in an enlarged view. It is sectional drawing which shows the pressure distribution in FIG. In addition, in order to show the pressure distribution, the display of the cross section of each member is omitted. It is sectional drawing which shows the state which the valve was closed in the expansion valve of Example 2 which concerns on this invention.
  • the expansion valve as the valve according to the first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 5. Although the embodiment will be described by taking an expansion valve as an example, it can also be applied to other uses.
  • the left and right sides when viewed from the front of FIG. 2 will be described as the left and right sides of the expansion valve.
  • the left side of the paper surface on which the valve housing 10 is arranged will be described as the left side of the expansion valve
  • the right side of the paper surface on which the solenoid 80 as a drive source is arranged will be described as the right side of the expansion valve.
  • the expansion valve V1 of the present invention has a refrigerating cycle R used in an air conditioning system such as an automobile together with a compressor C, an indoor heat exchanger H1, an outdoor heat exchanger H2, and the like. It is composed.
  • the refrigerating cycle R circulates the refrigerant in the order of the compressor C, the heat exchanger H1, the expansion valve V1, and the heat exchanger H2 during heating.
  • the refrigerant becomes superheated steam by the compressor C, heat exchanges with the indoor air by the heat exchanger H1 to become a supercooled liquid, and is reduced from the high pressure primary pressure to the low pressure secondary pressure by the expansion valve V1 to become wet steam.
  • heat is exchanged with the outdoor air by the heat exchanger H2 to become saturated steam.
  • the air in the room is heated by heat exchange with the heat exchanger H1. That is, at the time of heating, the heat exchanger H1 becomes a condenser and the heat exchanger H2 becomes an evaporator.
  • the refrigerant is circulated in the order of the compressor C, the heat exchanger H2, the expansion valve V1, and the heat exchanger H1 during cooling.
  • the refrigerant becomes superheated steam by the compressor C, heat exchanges with the outdoor air by the heat exchanger H2 to become a supercooled liquid, and is depressurized from the high pressure primary pressure to the low pressure secondary pressure by the expansion valve V1 to make wet steam. Then, heat is exchanged with the indoor air by the heat exchanger H1 to become saturated steam. Further, the air in the room is cooled by heat exchange with the heat exchanger H1. That is, at the time of cooling, the heat exchanger H1 becomes an evaporator and the heat exchanger H2 becomes a condenser.
  • the refrigeration cycle R is used for heating unless otherwise specified.
  • the heat exchanger H1 is referred to as a condenser H1 and the heat exchanger H2 is referred to as an evaporator H2 with reference to the time of heating.
  • the expansion valve V1 is arranged between the condenser H1 and the evaporator H2.
  • a current for energizing the coil 86 constituting the solenoid 80 is set based on the temperature difference of the refrigerant between the inlet side and the outlet side of the evaporator H2, and the valve opening degree of the valve 50 in the expansion valve V1 is adjusted.
  • the pressure of the refrigerant that has passed through the valve 50 is adjusted from the high-pressure primary pressure P1 to the relatively low-pressure secondary pressure P2, and the temperature thereof is also adjusted from high temperature to low temperature.
  • all the refrigerants that are supercooled liquids sent from the condenser H1 are adjusted to the dryness of the wet steam that can transition to the saturated steam after passing through the evaporator H2.
  • the valve 50 is composed of a valve body 51 and a valve seat 40a.
  • the valve seat 40a is formed in a cylindrical valve seat member 40 that is press-fitted and fixed in the recess 10a of the valve housing 10.
  • the valve 50 opens and closes when the tapered surface 52a at the tip end portion 52 of the valve body 51 comes into contact with and separates from the valve seat 40a.
  • the expansion valve V1 is mainly composed of a valve housing 10, a valve body 51, and a solenoid 80.
  • the valve housing 10 is made of a metal material or a resin material.
  • the valve body 51 is arranged at the left end in the axial direction in the valve housing 10.
  • the solenoid 80 is connected to the valve housing 10 and is for exerting a driving force on the valve body 51.
  • the valve body 51 has a tip portion 52, a small diameter portion 53, a large diameter portion 54, and a base portion 55 in this order from the left end in the axial direction. Further, the valve body 51 also serves as a rod that is arranged through the coil 86 of the solenoid 80.
  • the tip portion 52 includes a tip surface 52b and a tapered surface 52a, and is formed in a cross-sectional viewing table shape.
  • the tip surface 52b forms a flat substantially circle.
  • the tapered surface 52a extends from the tip surface 52b to the right in the axial direction with a constant cross section, and then gradually reduces in diameter toward the right in the axial direction.
  • the small diameter portion 53 is a columnar body extending from the right end in the axial direction of the tip portion 52 to the right in the axial direction with a constant cross section, and is formed to have a smaller diameter than the through flow path 40b described later.
  • the large diameter portion 54 is a columnar body having a larger diameter than the small diameter portion 53, and both ends thereof in the axial direction are gradually reduced in diameter.
  • the base portion 55 is a columnar body extending from the right end in the axial direction of the large diameter portion 54 to the right in the axial direction with a constant cross section.
  • the base 55 has a smaller diameter than the large diameter portion 54.
  • an inlet port 11 and a recess 10a are formed on the inner diameter side of the valve housing 10 at the left end in the axial direction.
  • the inlet port 11 is recessed to the right in the axial direction and communicates with the condenser H1.
  • the recess 10a is further recessed to the right in the axial direction at the center of the inlet port 11 in the radial direction.
  • an outlet port 12 penetrating in the radial direction communicates with the recess 10a.
  • the outlet port 12 also communicates with the evaporator H2.
  • the outlet port 12 communicates with the heat exchanger H1 and the inlet port 11 communicates with the heat exchanger H2.
  • the valve seat member 40 is integrally fixed to the recess 10a in a substantially sealed state by being press-fitted from the left side in the axial direction.
  • the valve seat member 40 is formed with a through flow path 40b penetrating in the axial direction.
  • the through flow path 40b includes a tapered surface 40c and a peripheral wall surface 40d.
  • the diameter of the tapered surface 40c is gradually reduced from the left end in the axial direction toward the right in the axial direction.
  • the peripheral wall surface 40d extends substantially parallel to the axial direction. The boundary between the tapered surface 40c and the peripheral wall surface 40d is the valve seat 40a.
  • the cross-sectional area RS1 of the portion seated on the valve seat 40a on the tapered surface 52a of the tip portion 52 is substantially the same as the maximum cross-sectional area RS2 in the large diameter portion 54 of the valve body 51.
  • the cross-sectional area RS1 is the effective pressure receiving area of the tip portion 52
  • the maximum cross-sectional area RS2 is the effective pressure receiving area of the large diameter portion 54.
  • a valve chamber 20 is formed inside the valve housing 10 by a recess 10a and a through flow path 40b in the valve seat member 40.
  • a part of the tip portion 52, a small diameter portion 53, and a part of the large diameter portion 54 of the valve body 51 are arranged so as to be reciprocally reciprocating in the axial direction.
  • a guide hole 10b is formed on the inner peripheral surface of the valve housing 10 on the solenoid 80 side of the valve seat 40a and the valve chamber 20 so that the outer peripheral surface of the large diameter portion 54 of the valve body 51 can slide.
  • a minute clearance as a throttle 90 is formed between the inner peripheral surface of the guide hole 10b and the outer peripheral surface of the valve body 51 by slightly separating them in the radial direction. As a result, the valve body 51 can smoothly move relative to the valve housing 10 in the axial direction.
  • valve housing 10 is formed with a recess 10c in which the inner diameter side of the right end in the axial direction is recessed to the left in the axial direction.
  • the flange portion 82d of the center post 82 is press-fitted and fixed to the recess 10c from the right side in the axial direction in a sealed state.
  • the casing 81 is fixed to the right end of the valve housing 10 from the right side in the axial direction of the flange portion 82d.
  • An open end on the solenoid 80 side of the guide hole 10b is formed on the inner diameter side of the bottom surface of the recess 10c of the valve housing 10.
  • valve housing 10 is formed with a through hole 21 as a communication means extending in the axial direction between the bottom portions of the recesses 10a and 10c at both ends in the axial direction.
  • the through hole 21 has a constant cross section and communicates with the inlet port 11 and the space S in the solenoid 80.
  • the solenoid 80 includes a casing 81, a center post 82, a valve body 51, a movable iron core 84, a coil spring 85, an exciting coil 86, and a sleeve 87. It is mainly composed of.
  • the casing 81 has an opening 81a that opens to the left in the axial direction.
  • the substantially cylindrical center post 82 is inserted from the left side in the axial direction with respect to the opening 81a of the casing 81, and is arranged between the inner diameter side of the casing 81 and the inner diameter side of the valve housing 10.
  • the valve body 51 is inserted through the center post 82 and can reciprocate in the axial direction, and its left end portion in the axial direction is arranged in the valve housing 10.
  • the right end portion in the axial direction of the valve body 51 is inserted and fixed to the movable iron core 84.
  • the coil spring 85 is provided between the center post 82 and the movable iron core 84, and urges the movable iron core 84 to the right in the axial direction, which is the valve closing direction of the valve 50.
  • the coil 86 is wound around the outside of the center post 82 via a bobbin.
  • a part of the center post 82, a movable iron core 84, a coil spring 85, and a part of the valve body 51 are housed in the sleeve 87 formed in the shape of a bottomed cylinder.
  • the center post 82 is formed of a rigid body which is a magnetic material such as iron or silicon steel, and has a cylindrical portion 82b and a flange portion 82d.
  • the cylindrical portion 82b is formed with an insertion hole 82c extending in the axial direction through which the valve body 51 is inserted.
  • the flange portion 82d is formed in an annular shape extending in the outer radial direction from the outer peripheral surface at the left end portion in the axial direction of the cylindrical portion 82b.
  • the space S in the solenoid 80 is a space mainly in the sleeve 87 located on the back side of the valve body 51 partitioned from the valve chamber 20, and includes the space in the recess 10c and the center post 82.
  • space S communicates with the downstream side of the valve seat 40a in the valve chamber 20 via the throttle 90.
  • the refrigerant having the primary pressure P1 flows into the space S through the inlet port 11 and the through hole 21, and can flow out from the outlet port 12 through the throttle 90 and the valve chamber 20.
  • the non-energized state of the expansion valve V1 will be described.
  • the movable iron core 84 is pressed to the right in the axial direction by the urging force (F sp ) of the coil spring 85.
  • the valve body 51 is pressed to the right in the axial direction, and the tapered surface 52a at the tip end portion 52 of the valve body 51 is seated on the valve seat 40a. That is, the valve 50 is closed.
  • valve 50 When closed, the valve 50 does not allow the refrigerant to pass through.
  • the downstream side of the valve seat 40a in the valve chamber 20 communicates with the evaporator H2 having a relatively low pressure through the outlet port 12. Therefore, a fluid having a secondary pressure P2, which is relatively lower than the primary pressure P1, is flowing into the downstream side of the valve seat 40a in the valve chamber 20.
  • the electromagnetic force (F sol) generated by applying a current to the solenoid 80 in the energized state of the expansion valve V1 (that is, during normal control, so-called duty control) is the electromagnetic force (F sol ) of the coil spring 85.
  • the urging force (F sp ) is exceeded (F sol > F sp )
  • the movable iron core 84 is attracted to the center post 82 side, that is, to the left side in the axial direction.
  • the valve body 51 fixed to the movable iron core 84 moves integrally with the movable iron core 84 to the left in the axial direction.
  • the tapered surface 52a at the tip end portion 52 of the valve body 51 is separated from the valve seat 40a, and the valve 50 is opened.
  • the valve 50 expands the refrigerant that passes when it is open. Along with this, the valve 50 at the time of opening can reduce the pressure of the refrigerant from the primary pressure P1 to the secondary pressure P2. That is, the fluid having the secondary pressure P2 is flowing into the downstream side of the valve seat 40a in the valve chamber 20.
  • the minute gap constituting the throttle 90 is narrower than the maximum opening area of the valve 50. Therefore, the refrigerant flowing into the space S during normal control is maintained at a pressure close to the primary pressure P1.
  • the force Frod acting on the valve body 51 will be described.
  • the fluid of the primary pressure P1 flows into the inlet port 11, the through hole 21, the upstream side of the valve seat 40a in the valve chamber 20, and the space S.
  • the fluid of the secondary pressure P2 flows into the downstream side of the valve seat 40a in the valve chamber 20 and the outlet port 12.
  • the valve 50 is closed, but the same applies even when the valve 50 is open. Therefore, the illustration when the valve 50 is open is omitted.
  • the valve body 51 is subjected to this.
  • the primary pressure P1 and the secondary pressure P2 of the refrigerant act toward the valve closing direction and the valve opening direction, respectively.
  • the force acting on the valve body 51 from the refrigerant is the force due to the primary pressure P1
  • F p1 P1 ⁇ (RS1-RS2) to the force due to the secondary pressure P2.
  • F p2 P2 ⁇ (RS1-RS2) is subtracted.
  • the force F rod F sp + F p1 ⁇ F p2 acts on the valve body 51 with the valve closing direction as positive and the valve opening direction as negative.
  • the solenoid 80 when the valve closed, that is, the valve 50 which is closed is opened by supplying the refrigerant of the primary pressure supplied to the space S on the back surface side of the valve body 51 through the through hole 21. It is possible to reduce the driving force of the solenoid 80 and the driving force of the solenoid 80 when the valve 50 is kept slightly opened.
  • the cross-sectional area RS1 and the cross-sectional area RS2 have been described as having substantially the same configuration, but the cross-sectional area RS1 is larger than the cross-sectional area RS2 (RS1> RS2), or the cross-sectional area is not limited to this.
  • RS1 may be smaller than the cross-sectional area RS2 (RS1 ⁇ RS2). Even with such a configuration, the force corresponding to the overlapping area is canceled, and only the force corresponding to the area difference from the cross-sectional areas RS1 and RS2 acts on the valve body 51. Therefore, the refrigerant of the primary pressure supplied to the space S on the back surface side of the valve body 51 can reduce the influence of the pressure of the refrigerant acting on the valve body 51.
  • the pressure of the refrigerant in the space S has been described as a primary pressure, but the pressure is not limited to this and may be a pressure close to the primary pressure.
  • the throttle 90 is a clearance formed between the valve body 51 and the guide hole 10b of the valve housing 10. As a result, the structure of the expansion valve V1 is simple.
  • the means of communication in this embodiment is a through hole 21 that communicates with the entrance port 11 and the space S. Therefore, the structure of the communication means is simple.
  • the expansion valve V1 has a normally closed structure in which the valve 50 is closed in a non-energized state. Therefore, the expansion valve V1 maintains the pressure on the condenser H1 side at the primary pressure P1 even when the refrigeration cycle R is stopped, that is, the refrigerant on the condenser H1 side remains a supercooled liquid even when the refrigeration cycle R is stopped. Can be maintained. As a result, even immediately after the refrigeration cycle R is started, all the refrigerant can be transferred to the saturated steam in the evaporator H2 to heat the refrigerant as in the normal control, so that the expansion valve V1 expands. Suitable as a valve.
  • the expansion valve V1 the direction in which the refrigerant having the primary pressure P1 acts on the tip portion 52 of the valve body 51 and the valve closing direction are the same. Therefore, even if the pressure of the primary pressure P1 suddenly increases, the differential pressure between the pressure in the inlet port 11 and the pressure in the space S acts on the valve body 51 in the valve closing direction. As a result, the expansion valve V1 can prevent the valve body 51 from being unintentionally opened.
  • FIGS. 6 to 8 The expansion valve according to the second embodiment will be described with reference to FIGS. 6 to 8. It should be noted that the description of the same configuration as that of the first embodiment and the overlapping configuration will be omitted.
  • 6 and 7 show a state in which the primary pressure P1 in the inlet port 11 is low
  • FIG. 8 shows a state in which the primary pressure P1 in the inlet port 11 is high.
  • the through hole 210 in the valve housing 10 of the expansion valve V2 is composed of a small diameter hole portion 22 and a large diameter hole portion 23.
  • the left end of the small diameter hole portion 22 communicates with the inlet port 11.
  • the large-diameter hole portion 23 is continuous with the right end in the axial direction of the small-diameter hole portion 22 and has a larger diameter than the small-diameter hole portion 22.
  • a working valve body 31 and a return spring 32 as an urging means are arranged in the large-diameter hole portion 23.
  • the actuating valve body 31 has a ball shape.
  • the right end of the return spring 32 in the axial direction is fixed to the center post 82, and the left end in the axial direction is in contact with the actuating valve body 31.
  • the actuated valve body 31 and the return spring 32 constitute a control pressure actuated valve 30 that controls communication between the inlet port 11 and the space S in the solenoid 80.
  • the primary pressure P1 (F p11 ) in the inlet port 11 acts on the actuated valve body 31 toward the right in the axial direction, and the shaft thereof.
  • the urging force (F SP ) of the return spring 32 and the pressure of the refrigerant (F p12 ) in the space S are acting toward the left in the direction (F p11 ⁇ F SP + F p12 ).
  • the primary pressure P1 in the high inlet port 11 moves the actuated valve body 31 against the urging force ( FSP ) of the return spring 32, opens the control pressure actuated valve 30, and opens the through hole 210.
  • the inlet port 11 and the space S in the solenoid 80 are communicated with each other through the space S.
  • the through hole 210 can reduce the influence of the pressure of the refrigerant acting on the valve body 51. Therefore, especially when the primary pressure P1 becomes a high pressure and the differential pressure between the primary pressure P1 and the secondary pressure P2 becomes large, the expansion valve V2 has improved the accuracy of adjusting the valve opening degree of the valve 50. ..
  • the control pressure actuating valve 30 controls the amount of the refrigerant passing through, if necessary. Therefore, the amount of leakage of the refrigerant having the primary pressure P1 is small.
  • the refrigerant in the space S can be gently released to the outlet port 12 from the minute gap between the inner peripheral surface of the guide hole 10b and the outer peripheral surface of the valve body 51, that is, the throttle 90.
  • the throttle 90 can maintain the state in which the control pressure actuating valve 30 is open.
  • the throttle 90 can prevent the pressure of the refrigerant in the space S from suddenly rising and immediately closing the control pressure actuating valve 30.
  • the expansion valve according to the third embodiment will be described with reference to FIGS. 9 and 10. It should be noted that the description of the configuration overlapping with the same configuration as the first and second embodiments will be omitted.
  • annular grooves 56 and 57 are formed on the outer peripheral surface of the large diameter portion 354 of the valve body 51 of the expansion valve V3.
  • the annular grooves 56 and 57 are annular grooves that are opened in the outer diameter direction and recessed in the inner diameter direction, and their respective bottom surfaces are curved in a semicircular arc shape.
  • the bottom surface of each of the annular grooves 56 and 57 may have a curved shape other than a semicircular arc shape, a V-shaped shape, a U-shaped shape, or the like, and may be appropriately changed.
  • annular groove 56 is arranged on the left side in the axial direction with respect to the annular groove 57.
  • These annular grooves 56 and 57 are arranged at the center of both edges in the axial direction of the guide hole 10b of the valve housing 10 both when the valve 50 is closed and when the valve 50 is opened. That is, the portion where the annular grooves 56 and 57 of the large diameter portion 354 are formed and the vicinity thereof are configured to be reciprocated so that the clearance with the guide hole 10b is substantially constant.
  • the annular grooves 56 and 57 can prevent excessive leakage of the refrigerant from the space S to the outlet port 12.
  • annular grooves 56 and 57 of the large diameter portion 354 face the guide hole 10b over the stroke range of the valve body 51. Therefore, the annular grooves 56 and 57 of the large diameter portion 354 can stably prevent the centering of the valve body 51 and the excessive leakage of the refrigerant from the space S to the outlet port 12.
  • the number of annular grooves may be one or three or more. Further, in the reciprocating movement, it may move outward in the axial direction from the guide hole 10b.
  • valve opening degree is adjusted based on the temperature difference of the refrigerant between the inlet side and the outlet side of the evaporator
  • present invention is not limited to this, and the valve opening is not limited to this, and the valve has passed before or after passing through the condenser.
  • the valve opening may be adjusted based on the temperature and pressure of the refrigerant after that and the temperature and pressure of the refrigerant before and after passing through the evaporator, and may be appropriately changed.
  • the expansion valve exemplifies a form in which the direction in which the refrigerant of the primary pressure acts on the tip of the valve body and the valve closing direction are the same, but the present invention is not limited to this, and the primary pressure is not limited to this.
  • the direction in which the refrigerant acts on the tip of the valve body and the valve opening direction may be the same.
  • the valve body may be in a pillar state extending with a constant cross section. That is, the shape of the valve body may be changed as appropriate.
  • the present invention is not limited to this, and the space between the inlet port and the back side of the valve body is large.
  • a throttle member such as an orifice may be provided in the opening so as to communicate with the opening.
  • control pressure actuated valve is composed of a through hole, an actuated valve body, and a return spring
  • the center post is operated by the electromagnetic force of the solenoid to enter the inlet.
  • the port and the space may be communicated with each other, and a member other than the center post may be operated by the electromagnetic force of the solenoid so that the inlet port and the space are communicated with each other.
  • valve body has been described as having a configuration that also serves as a rod that is arranged through the coil of the solenoid, but the present invention is not limited to this, and the valve body and the rod may be separate bodies.
  • valve seat member having a valve seat and the valve housing having a guide hole are separately provided, but the present invention is not limited to this, and the valve is not limited to this, and the valve is formed on the inner peripheral surface of the valve housing.
  • the seat and the guide hole may be integrally formed.
  • the guide portion is not limited to the one formed in the valve housing, and may be formed, for example, in a part of the insertion hole of the center post.
  • Valve housing 10b Guide hole 11 Inlet port 12 Outlet port 20 Valve chamber 21 Through hole (communication means) 30 Control pressure actuated valve (communication means) 31 Actuating valve body (communication means) 32 Return spring (urging means, communication means) 40a Valve seat 50 Valve 51 Valve body 80 Solenoid (drive source) 85 Coil spring (spring) 90 Aperture 210 Through hole (communication means) C Compressor H1 heat exchanger (condenser for heating, evaporator for cooling) H2 heat exchanger (evaporator for heating, condenser for cooling) P1 Primary pressure P2 Secondary pressure R Refrigeration cycle RS1 Cross-sectional area RS2 Cross-sectional area S Space V1, V2 Expansion valve (valve)

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Magnetically Actuated Valves (AREA)

Abstract

弁開度調節の精度が高い弁を提供することを目的とする。　入口ポート１１と、出口ポート１２と、が形成されたバルブハウジング１０と、駆動源８０により駆動される弁体５１と、弁体５１が着座する弁座４０ａと、弁体５１を駆動源８０による駆動方向と反対方向に付勢するスプリング８５と、を備えた弁Ｖ１であって、入口ポート１１と弁体５１の背面側の空間Ｓを連通可能な連通手段２１を備えている。

Description

弁
　本発明は、空調システムに用いられる弁に関し、例えば、空調システムに用いられる弁に関する。
　空調システムは、冷媒を圧縮して過熱蒸気とする圧縮機、圧縮機から送り込まれた冷媒を冷却して過冷却液とする凝縮器、凝縮器から送り込まれた冷媒を膨張させて湿り蒸気とする膨張弁、膨張弁から送り込まれた冷媒を加熱して飽和蒸気とする蒸発器から主に構成され、冷媒がこれら圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器の順に循環する冷凍サイクルを備えている。
　例えば、特許文献１の弁は電子式の膨張弁であって、スプリングの付勢力に抗して駆動源としてのソレノイドの電磁力により弁体を開弁方向に駆動させ、バルブハウジングに形成された弁座との間の弁開度を調節可能となっている。また、凝縮器を通過した後の冷媒の温度や圧力に基づいて、ソレノイドに印加させる電流値が設定され、弁開度の調節がなされることによって、凝縮器の過冷却度が一定に維持されている。
　また、蒸発器を通過する前または通過した後の冷媒の温度や圧力に基づいて、膨張弁の弁開度の調節がなされることによって、蒸発器を通過後、すべての冷媒が飽和蒸気となるように、湿り蒸気の乾き度を調整するものも知られている。
特開２００１－１５３４９８号公報（第２頁、第１図）
　特許文献１のような弁においては、弁体と弁座により貫通流路を閉塞するポペット弁構造であるため、貫通流路を確実に閉塞可能である。しかしながら、特許文献１のような弁においては、貫通流路には凝縮器から高圧の１次圧の冷媒が供給されていることから、弁体に対して開弁方向にソレノイドの駆動力に加え冷媒の圧力による力も加わり、ソレノイドに印加する電流値に対する弁開度が冷媒の圧力によって僅かに異なる虞があった。
　本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、弁開度調節の精度が高い弁を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の弁は、
　入口ポートと、出口ポートと、が形成されたバルブハウジングと、
　駆動源により駆動される弁体と、
　前記弁体が着座する弁座と、
　前記弁体を前記駆動源による駆動方向と反対方向に付勢するスプリングと、を備えた弁であって、
　前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間を連通可能な連通手段を備えている。
　これによれば、連通手段により入口ポートと弁体の背面側の空間とが連通されている状態において、流体例えば凝縮器から入口ポートに流入した１次圧の冷媒は弁体の背面側の空間に供給される。これにより、弁体に作用する１次圧の冷媒の力の影響を小さくすることができるため、弁は開度調節の精度が高められている。また、弁体の背面側の空間に１次圧の冷媒が供給されることにより、閉弁近傍における駆動源の駆動力を小さくすることが可能となる。尚、弁体の背面側の空間は弁座よりも駆動源側の空間である。
　前記弁体の背面側の空間は、絞りを介して前記出口ポートと繋がっていてもよい。
　これによれば、絞りによって弁体の背面側の空間は１次圧に近い圧力に維持される。
　前記絞りは、前記バルブハウジングのガイド孔と、前記ガイド孔に挿通された弁体とにより形成されていてもよい。
　これによれば、絞りは、弁体とバルブハウジングのガイド孔との間に形成されるクリアランスである。これにより、弁の構造は簡素である。
　前記連通手段は、前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間とに連通する貫通孔であってもよい。
　これによれば、連通手段の構造は簡素である。
　前記連通手段は、前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間とに連通する貫通孔と、前記貫通孔に配置される付勢手段と、該付勢手段により閉弁方向に付勢される作動弁体と、により前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間との連通を制御する制御圧力作動弁を構成していてもよい。
　これによれば、高い１次圧は、付勢手段の付勢力に抗して作動弁体を移動させ、制御圧力作動弁を開放させ、貫通孔を通じて入口ポートと弁体の背面側の空間とを連通させる。これにより、制御圧力作動弁の開放時において、連通手段は弁体に作用する１次圧の影響力を小さくすることができる。そのため、特に１次圧が高圧となり、１次圧と２次圧との差圧が大きくなった場合に、弁は弁開度調節の精度が高められている。また、制御圧力作動弁は、冷媒が通過する量を必要に応じて制御するものである。そのため、１次圧の冷媒は漏れる量が少ない。
　前記弁は、ノーマルクローズ構造であってもよい。
　これによれば、弁は、例えば凝縮器から蒸発器への冷媒を制御する膨張弁として好適である。
本発明に係る実施例１の膨張弁が適用された冷凍サイクルを示す模式図である。 実施例１の膨張弁において閉弁された様子を示す断面図である。 実施例１の膨張弁において開弁された様子を示す断面図である。 実施例１の膨張弁の弁室を拡大して示す断面図である。 図１における圧力分布を示す断面図である。尚、圧力分布を示すために、各部材の断面の表示を省略している。 本発明に係る実施例２の膨張弁において閉弁された様子を示す断面図である。 実施例２の膨張弁の弁および制御圧力作動弁が閉塞された状態における圧力分布を示す図である。尚、圧力分布を示すために、各部材の断面の表示を省略している。 実施例２の弁が閉塞され、制御圧力作動弁が開放された状態における圧力分布を示す図である。尚、圧力分布を示すために、各部材の断面の表示を省略している。 本発明に係る実施例３の膨張弁において閉弁時の要部を拡大して示す断面図である。 本発明に係る実施例３の膨張弁において開弁時の要部を拡大して示す断面図である。
　本発明に係る弁を実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。
　実施例１に係る弁としての膨張弁につき、図１から図５を参照して説明する。尚、実施例は膨張弁を例にして説明するが、その他の用途にも適用可能である。以下、図２の正面から見て左右を膨張弁の左右として説明する。詳しくは、バルブハウジング１０が配置される紙面左側を膨張弁の左側、駆動源としてのソレノイド８０が配置される紙面右側を膨張弁の右側として説明する。
　図１に示されるように、本発明の膨張弁Ｖ１は、圧縮機Ｃ、室内側の熱交換器Ｈ１、室外側の熱交換器Ｈ２等とともに自動車等の空調システムに使用される冷凍サイクルＲを構成している。
　先ず、冷凍サイクルＲについて説明する。冷凍サイクルＲは、暖房時において冷媒を、圧縮機Ｃ、熱交換器Ｈ１、膨張弁Ｖ１、熱交換器Ｈ２の順に循環させるようになっている。冷媒は、圧縮機Ｃによって過熱蒸気となり、熱交換器Ｈ１によって室内の空気と熱交換されて過冷却液となり、膨張弁Ｖ１により高圧の１次圧から低圧の２次圧に減圧されて湿り蒸気となり、熱交換器Ｈ２によって室外の空気と熱交換されて飽和蒸気となる。また、熱交換器Ｈ１との熱交換により室内の空気は加温される。すなわち、暖房時には、熱交換器Ｈ１が凝縮器となり、熱交換器Ｈ２が蒸発器となる。
　また、冷凍サイクルＲは、冷房時において冷媒を、圧縮機Ｃ、熱交換器Ｈ２、膨張弁Ｖ１、熱交換器Ｈ１の順に循環させるようになっている。冷媒は、圧縮機Ｃによって過熱蒸気となり、熱交換器Ｈ２によって室外の空気と熱交換されて過冷却液となり、膨張弁Ｖ１により高圧の１次圧から低圧の２次圧に減圧されて湿り蒸気となり、熱交換器Ｈ１によって室内の空気と熱交換されて飽和蒸気となる。また、熱交換器Ｈ１との熱交換により室内の空気は冷却される。すなわち、冷房時には、熱交換器Ｈ１が蒸発器となり、熱交換器Ｈ２が凝縮器となる。
　尚、以降の説明においては、特に断らない限り冷凍サイクルＲは暖房に使用されているものとする。同様に、暖房時を基準に、熱交換器Ｈ１を凝縮器Ｈ１、熱交換器Ｈ２を蒸発器Ｈ２と記載する。
　図２および図３を参照して、膨張弁Ｖ１は、凝縮器Ｈ１と蒸発器Ｈ２との間に配置されている。蒸発器Ｈ２の入口側と出口側における冷媒の温度差に基づいてソレノイド８０を構成するコイル８６に通電する電流が設定され、膨張弁Ｖ１における弁５０の弁開度は調節される。これにより、弁５０を通過した冷媒は、その圧力が高圧の１次圧Ｐ１から相対的に低圧な２次圧Ｐ２に調整されるとともに、その温度も高温から低温に調整される。これにより、凝縮器Ｈ１から送り込まれた過冷却液であるすべての冷媒は、蒸発器Ｈ２を通過後、飽和蒸気へと遷移可能な湿り蒸気の乾き度に調整される。
　本実施例において、弁５０は、弁体５１と弁座４０ａとにより構成されている。弁座４０ａは、バルブハウジング１０の凹部１０ａに圧入固定された筒状の弁座部材４０に形成されている。弁体５１の先端部５２におけるテーパ面５２ａが弁座４０ａに接離することで、弁５０は開閉するようになっている。
　次いで、膨張弁Ｖ１の構造について説明する。図２および図３に示されるように、膨張弁Ｖ１は、バルブハウジング１０と、弁体５１と、ソレノイド８０と、から主に構成されている。バルブハウジング１０は金属材料または樹脂材料により形成されている。弁体５１はバルブハウジング１０内に軸方向左端部が配置されている。ソレノイド８０はバルブハウジング１０に接続され弁体５１に駆動力を及ぼすためのものである。
　図２および図３に示されるように、弁体５１は、軸方向左端から順に、先端部５２、小径部５３、大径部５４、基部５５を有している。また、弁体５１はソレノイド８０のコイル８６に対して貫通配置されるロッドを兼ねている。
　図４に示されるように、先端部５２は、先端面５２ｂと、テーパ面５２ａを備えており、断面視台形状に形成されている。先端面５２ｂは平坦な略円をなしている。テーパ面５２ａは、先端面５２ｂから軸方向右方に断面一定に延びた後、軸方向右方に向かうほどに漸次縮径している。
　小径部５３は、先端部５２の軸方向右端から軸方向右方に断面一定に延出する柱状体であり、後述する貫通流路４０ｂよりも小径に形成されている。
　大径部５４は、小径部５３よりも大径の柱状体であり、その軸方向両端は漸次縮径している。
　基部５５は、大径部５４の軸方向右端から軸方向右方に断面一定に延出する柱状体である。基部５５は、大径部５４よりも小径である。
　図２および図３に示されるように、バルブハウジング１０の軸方向左端における内径側には、入口ポート１１と、凹部１０ａが形成されている。入口ポート１１は軸方向右方に凹み、凝縮器Ｈ１と連通している。凹部１０ａは、入口ポート１１の径方向中央においてさらに軸方向右方に凹んでいる。また、凹部１０ａには、径方向に貫通する出口ポート１２が連通している。出口ポート１２は、蒸発器Ｈ２とも連通している。
　尚、冷凍サイクルＲが冷房に使用されている場合には、出口ポート１２が熱交換器Ｈ１と連通し、入口ポート１１が熱交換器Ｈ２と連通する。
　凹部１０ａには、軸方向左方から圧入されることにより弁座部材４０が一体に略密封状態で固定されている。
　図４に示されるように、弁座部材４０には、軸方向に貫通する貫通流路４０ｂが形成されている。貫通流路４０ｂは、テーパ面４０ｃと、周壁面４０ｄを備えている。テーパ面４０ｃは軸方向左端から軸方向右方に向かうほどに漸次縮径している。周壁面４０ｄは軸方向と略平行に延びている。これらテーパ面４０ｃと周壁面４０ｄとの境界は弁座４０ａとなっている。
　また、先端部５２のテーパ面５２ａにおける弁座４０ａに着座する部分の断面積ＲＳ１は、弁体５１の大径部５４における最大断面積ＲＳ２と略同一となっている。言い換えると、断面積ＲＳ１は先端部５２の有効受圧面積であり、最大断面積ＲＳ２は大径部５４の有効受圧面積である。
　図２および図３に戻って、バルブハウジング１０の内部には、凹部１０ａと弁座部材４０における貫通流路４０ｂにより弁室２０が構成されている。弁室２０内には弁体５１における先端部５２の一部、小径部５３および大径部５４の一部が軸方向に往復動自在に配置されている。
　バルブハウジング１０における内周面には、弁座４０ａおよび弁室２０よりもソレノイド８０側に弁体５１の大径部５４における外周面が摺動可能なガイド孔１０ｂが形成されている。尚、ガイド孔１０ｂにおける内周面と弁体５１における外周面との間には、径方向に僅かに離間することにより絞り９０としての微小なクリアランスが形成されている。これにより弁体５１は、バルブハウジング１０に対して軸方向に円滑に相対移動可能となっている。
　また、バルブハウジング１０には、軸方向右端の内径側が軸方向左方に凹む凹部１０ｃが形成されている。凹部１０ｃには、センタポスト８２におけるフランジ部８２ｄが軸方向右方から密封状態で圧入固定されている。さらにケーシング８１はフランジ部８２ｄの軸方向右方からバルブハウジング１０における右端に固定されている。これらにより、バルブハウジング１０、ケーシング８１およびセンタポスト８２は、一体に接続されている。尚、バルブハウジング１０の凹部１０ｃの底面における内径側には、ガイド孔１０ｂにおけるソレノイド８０側の開口端が形成されている。
　また、バルブハウジング１０には、軸方向両端の凹部１０ａ，１０ｃにおける底部同士の間に軸方向に延びる連通手段としての貫通孔２１が形成されている。貫通孔２１は、断面一定に形成されており、入口ポート１１とソレノイド８０内の空間Ｓに連通している。
　図２および図３に示されるように、ソレノイド８０は、ケーシング８１と、センタポスト８２と、弁体５１と、可動鉄心８４と、コイルスプリング８５と、励磁用のコイル８６と、スリーブ８７と、から主に構成されている。ケーシング８１は軸方向左方に開放する開口部８１ａを有している。略円筒形状のセンタポスト８２は、ケーシング８１の開口部８１ａに対して軸方向左方から挿入され、ケーシング８１における内径側とバルブハウジング１０における内径側との間に配置されている。弁体５１は、センタポスト８２に挿通され軸方向に往復動自在、かつその軸方向左端部がバルブハウジング１０内に配置されている。可動鉄心８４には弁体５１における軸方向右端部が挿嵌・固定されている。コイルスプリング８５は、センタポスト８２と可動鉄心８４との間に設けられ可動鉄心８４を弁５０の閉弁方向である軸方向右方に付勢している。コイル８６は、センタポスト８２の外側にボビンを介して巻き付けられている。有底筒状に形成されているスリーブ８７には、センタポスト８２の一部、可動鉄心８４、コイルスプリング８５および弁体５１の一部が収納されている。
　センタポスト８２は、鉄やケイ素鋼等の磁性材料である剛体から形成されており、円筒部８２ｂと、フランジ部８２ｄを備えている。円筒部８２ｂには軸方向に延び弁体５１が挿通される挿通孔８２ｃが形成されている。フランジ部８２ｄは円筒部８２ｂの軸方向左端部における外周面から外径方向に延びる環状に形成されている。
　ソレノイド８０内の空間Ｓは、弁室２０と仕切られた弁体５１の背面側に位置する主にスリーブ８７内の空間であり、凹部１０ｃ、センタポスト８２内の空間を含んでいる。
　また、空間Ｓは、絞り９０を介して弁室２０における弁座４０ａの下流側に連通している。
　これにより、１次圧Ｐ１の冷媒は、入口ポート１１、貫通孔２１を通じて、空間Ｓにも流入し、絞り９０および弁室２０を通じて出口ポート１２から流出可能となっている。
　次いで、膨張弁Ｖ１の動作、主に開閉動作について説明する。
　先ず、膨張弁Ｖ１の非通電状態について説明する。図２に示されるように、膨張弁Ｖ１の非通電状態において、可動鉄心８４はコイルスプリング８５の付勢力（Ｆｓｐ）により軸方向右方へと押圧されている。これにより、弁体５１は軸方向右方へ押圧されており、弁体５１の先端部５２におけるテーパ面５２ａは弁座４０ａに着座している。すなわち、弁５０は閉塞されている。
　閉塞時において弁５０は、冷媒を通過させない。一方、弁室２０における弁座４０ａの下流側は、出口ポート１２を通じて相対的に低圧である蒸発器Ｈ２と連通している。そのため、弁室２０における弁座４０ａの下流側には、１次圧Ｐ１よりも相対的に低圧な２次圧Ｐ２の流体が流入している状態となっている。
　図３に示されるように、膨張弁Ｖ１の通電状態（すなわち通常制御時、いわゆるデューティ制御時）において、ソレノイド８０に電流が印加されることにより発生する電磁力（Ｆｓｏｌ）がコイルスプリング８５の付勢力（Ｆｓｐ）を上回る（Ｆｓｏｌ＞Ｆｓｐ）と、可動鉄心８４はセンタポスト８２側、すなわち軸方向左側に引き寄せられる。また、可動鉄心８４に固定された弁体５１は軸方向左方へ可動鉄心８４と一体に移動する。これにより、弁体５１の先端部５２におけるテーパ面５２ａが弁座４０ａから離間し、弁５０は開放される。
　弁５０は、開放時において通過する冷媒を膨張させる。これに伴って開放時の弁５０は、冷媒を１次圧Ｐ１から２次圧Ｐ２に減圧することができる。すなわち、弁室２０における弁座４０ａの下流側には、２次圧Ｐ２の流体が流入している状態となっている。
　また、絞り９０を構成する微小な隙間は、弁５０の最大開口面積よりも狭い。そのため、通常制御時において空間Ｓ内に流入している冷媒は１次圧Ｐ１に近い圧力に保たれる。
　次いで、弁体５１に作用する力Ｆｒｏｄについて説明する。図５において目の細かいドット柄で示すように、入口ポート１１、貫通孔２１、弁室２０における弁座４０ａにおける上流側および空間Ｓには、１次圧Ｐ１の流体が流入している。また、図５において目の粗いドット柄で示すように、弁室２０における弁座４０ａにおける下流側および出口ポート１２には、２次圧Ｐ２の流体が流入している。尚、図５では、弁５０は閉塞されているが、開放されている状態においても同様となる。そのため、弁５０開放時の図示は省略している。
　これにより、閉弁方向に向かって作用するコイルスプリング８５の付勢力（Ｆｓｐ）、通電時に開弁方向に向かって作用するソレノイド８０の駆動力（Ｆｓｏｌ）に加えて、弁体５１には、閉弁方向および開弁方向に向かって冷媒の１次圧Ｐ１、２次圧Ｐ２がそれぞれ作用している。
　より詳しくは、閉弁方向を正、開弁方向を負として、冷媒から弁体５１作用する力は、１次圧Ｐ１による力Ｆｐ１＝Ｐ１×（ＲＳ１－ＲＳ２）から２次圧Ｐ２による力Ｆｐ２＝Ｐ２×（ＲＳ１－ＲＳ２）を減じたものとなる。
　これらのことから、閉弁方向を正、開弁方向を負として、弁体５１には、力Ｆｒｏｄ＝Ｆｓｐ＋Ｆｐ１－Ｆｐ２が作用している。上述したように、断面積ＲＳ１，ＲＳ２は略同一であることから、力Ｆｐ１，Ｆｐ２はゼロとなる。そのため、弁体５１には、主にコイルスプリング８５の付勢力（Ｆｓｐ）とソレノイド８０の駆動力（Ｆｓｏｌ）が作用することとなる（Ｆｒｏｄ＝Ｆｓｐ＋Ｆｓｏｌ）。
　以上説明したように、貫通孔２１により入口ポート１１とソレノイド８０内の空間Ｓとが連通されている状態において、凝縮器Ｈ１から入口ポート１１に流入した１次圧Ｐ１の冷媒は空間Ｓに供給される。これにより、１次圧Ｐ１による力Ｆｐ１と２次圧Ｐ２による力Ｆｐ２が共にゼロとなるため、貫通孔２１は弁体５１に作用する１次圧の冷媒の力の影響を小さくすることができる。そのため、膨張弁Ｖ１は、弁５０の弁開度調節の精度が高められている。
　また、主にソレノイド８０の駆動力（Ｆｓｏｌ）がコイルスプリング８５の付勢力（Ｆｓｐ）を上回れば弁５０は開放される。そのため、貫通孔２１を通じて弁体５１の背面側の空間Ｓに供給された１次圧の冷媒が供給されることにより、閉弁近傍、すなわち閉弁している弁５０を開放する際のソレノイド８０の駆動力、弁５０を僅かに開放させ続ける際のソレノイド８０の駆動力を小さくすることが可能となる。
　尚、本実施例では、断面積ＲＳ１と、断面積ＲＳ２とが略同一の構成として説明したが、これに限らず、断面積ＲＳ１が断面積ＲＳ２よりも大きい（ＲＳ１＞ＲＳ２）、または断面積ＲＳ１が断面積ＲＳ２よりも小さくてもよい（ＲＳ１＜ＲＳ２）。このような構成であっても、重複する面積分の力がキャンセルされ、断面積ＲＳ１，ＲＳ２との差分の面積分の力のみが弁体５１に対して作用することとなる。そのため、弁体５１の背面側の空間Ｓに供給された１次圧の冷媒は、弁体５１に作用する冷媒の圧力による影響を小さくすることができる。
　また、本実施例では、空間Ｓ内の冷媒の圧力は１次圧である態様として説明したが、これに限らず、１次圧に近い圧力であればよい。
　また、絞り９０は、弁体５１とバルブハウジング１０のガイド孔１０ｂとの間に形成されるクリアランスである。これにより、膨張弁Ｖ１の構造は簡素である。
　また、本実施例の連通手段は、入口ポート１１と空間Ｓとに連通する貫通孔２１である。そのため、連通手段の構造は簡素である。
　また、膨張弁Ｖ１は、非通電状態において弁５０が閉塞されるノーマルクローズ構造である。そのため、膨張弁Ｖ１は、非通電時において凝縮器Ｈ１側の圧力を１次圧Ｐ１で維持すること、すなわち冷凍サイクルＲの停止時であっても凝縮器Ｈ１側の冷媒を過冷却液のまま維持することができる。これにより、冷凍サイクルＲが起動した直後であっても、通常制御時と同様に蒸発器Ｈ２内においてすべての冷媒を飽和蒸気へと遷移させて冷媒を加熱することできるため、膨張弁Ｖ１は膨張弁として好適である。
　また、膨張弁Ｖ１は、１次圧Ｐ１の冷媒が弁体５１の先端部５２に作用する方向と、閉弁方向とが同一である。そのため、１次圧Ｐ１の圧力が突発的に高まっても、入口ポート１１内の圧力と空間Ｓ内の圧力との差圧は弁体５１に対して閉弁方向に作用する。これにより、膨張弁Ｖ１は意図せず弁体５１が開放されることを防止することができる。
　実施例２に係る膨張弁につき、図６～図８を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。尚、図６および図７は入口ポート１１内の１次圧Ｐ１が低い状態を示し、図８は入口ポート１１内の１次圧Ｐ１が高い状態を示している。
　図６～図８に示されるように、本実施例において、膨張弁Ｖ２のバルブハウジング１０における貫通孔２１０は、小径孔部２２と、大径孔部２３と、から構成されている。小径孔部２２は軸方向左端が入口ポート１１に連通している。大径孔部２３は、小径孔部２２における軸方向右端に連続し該小径孔部２２よりも大径である。
　大径孔部２３には、作動弁体３１と、付勢手段としての復帰バネ３２と、が配置されている。作動弁体３１はボール状である。復帰バネ３２は、その軸方向右端がセンタポスト８２に固定され、その軸方向左端が作動弁体３１に当接している。これら作動弁体３１および復帰バネ３２は、入口ポート１１とソレノイド８０内の空間Ｓとの連通を制御する制御圧力作動弁３０を構成している。
　図７に示されるように、入口ポート１１内の１次圧Ｐ１が低い状態にあっては、作動弁体３１が復帰バネ３２により軸方向左方に付勢され、貫通孔２１０の小径孔部２２の開口端に着座することで制御圧力作動弁３０が閉塞されている。これにより、入口ポート１１と空間Ｓとは非連通状態となる。
　このとき、図７において目の細かいドット柄で示すように、作動弁体３１には、その軸方向右方に向けて入口ポート１１内の１次圧Ｐ１（Ｆｐ１１）が作用し、その軸方向左方に向けて復帰バネ３２の付勢力（ＦＳＰ）と、空間Ｓ内の冷媒の圧力（Ｆｐ１２）が作用している（Ｆｐ１１＜ＦＳＰ＋Ｆｐ１２）。
　また、図８に示されるように、入口ポート１１内の１次圧Ｐ１が高い状態にあっては、作動弁体３１は復帰バネ３２の付勢力および空間Ｓ内の冷媒の圧力に抗して軸方向右方に移動する。これにより、制御圧力作動弁３０は開放される。そのため、入口ポート１１と空間Ｓとは連通状態となる。
　このとき、作動弁体３１には、復帰バネ３２の付勢力（ＦＳＰ）および空間Ｓ内の冷媒の圧力（Ｆｐ１２）を上回る入口ポート１１内の１次圧Ｐ１（Ｆｐ１１）が軸方向右方に向けて作用している（Ｆｐ１１＞ＦＳＰ＋Ｆｐ１２）。
　図８の状態のように、制御圧力作動弁３０が開放され、入口ポート１１と空間Ｓとが連通状態となると、図８において目の細かいドット柄で示すように、入口ポート１１と空間Ｓ内の冷媒の圧力差は小さくなる。このように、制御圧力作動弁３０開放時には、入口ポート１１および弁室２０内の冷媒の１次圧Ｐ１による弁体５１への影響力が小さくなる。そのため、制御圧力作動弁３０開放時の貫通孔２１０は弁体５１を軸方向左方（閉弁方向）にスムーズに動作させることができる。
　このように、高い入口ポート１１内の１次圧Ｐ１は、復帰バネ３２の付勢力（ＦＳＰ）に抗して作動弁体３１を移動させ、制御圧力作動弁３０を開放させ、貫通孔２１０を通じて入口ポート１１とソレノイド８０内の空間Ｓとを連通させる。これにより、制御圧力作動弁３０の開放時において、貫通孔２１０は、弁体５１に作用する冷媒の圧力の影響力を小さくすることができる。そのため、特に１次圧Ｐ１が高圧となり、１次圧Ｐ１と２次圧Ｐ２との差圧が大きくなった場合に、膨張弁Ｖ２は、弁５０の弁開度調節の精度が高められている。また、制御圧力作動弁３０は、冷媒が通過する量を必要に応じて制御するものである。そのため、１次圧Ｐ１の冷媒は漏れる量が少ない。
　また、ガイド孔１０ｂの内周面と弁体５１の外周面との微小な隙間、すなわち絞り９０から空間Ｓ内の冷媒を出口ポート１２に緩やかに逃がすことができる。これにより絞り９０は、制御圧力作動弁３０が開放された状態を維持できる。具体的には、絞り９０は、空間Ｓ内の冷媒の圧力が急激に上昇して即座に制御圧力作動弁３０が閉塞することを回避できる。
　実施例３に係る膨張弁につき、図９および図１０を参照して説明する。尚、前記実施例１，２と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図９および図１０に示されるように、本実施例において、膨張弁Ｖ３の弁体５１の大径部３５４における外周面には、二本の環状溝５６，５７が形成されている。環状溝５６，５７は、それぞれ外径方向に開放され、内径方向に凹む環状の溝であり、それらの各底面は半円弧状に湾曲している。尚、環状溝５６，５７の各底面は、半円弧状以外の湾曲形状であっても、Ｖ字状、Ｕ字状等の形状であってもよく、適宜変更されてもよい。
　また、環状溝５６は環状溝５７よりも軸方向左側に配置されている。これら環状溝５６，５７は、弁５０の閉弁時においても、開放時においても、バルブハウジング１０のガイド孔１０ｂにおける軸方向両縁よりも中央に配置される。すなわち、大径部３５４の環状溝５６，５７が形成された箇所及びその近傍は、ガイド孔１０ｂとのクリアランスが略一定の状態で往復動されるように構成されている。
　冷媒が絞り３９０を軸方向に流れると、環状溝５６，５７内では周方向に中心を有する冷媒の渦が生じる。この渦によって、大径部３５４はその軸心がガイド孔１０ｂの軸心と一致するように調心される。これにより、弁体５１の移動に必要な駆動力を低減することができる。
　また、環状溝５６，５７内において渦が生じることにより、絞り９０内を軸方向に相対移動しようとする冷媒は移動しにくくなる。そのため、環状溝５６，５７は、空間Ｓから出口ポート１２への冷媒の過剰な漏れを防止することができる。
　また、大径部３５４の環状溝５６，５７は、弁体５１のストローク範囲に亘ってガイド孔１０ｂに対向している。そのため、大径部３５４の環状溝５６，５７は、安定して弁体５１の調心、および空間Ｓから出口ポート１２への冷媒の過剰な漏れを防止することができる。
　尚、環状溝は、１つであってもよく、３つ以上であってもよい。また、往復動においてガイド孔１０ｂよりも軸方向外方に移動することがあってもよい。
　以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。
　例えば、前記実施例では、蒸発器の入口側と出口側における冷媒の温度差に基づいて弁開度が調節される形態を例示したが、これに限られず、凝縮器を通過する前または通過した後の冷媒の温度や圧力、蒸発器を通過する前または通過した後の冷媒の温度や圧力に基づいて、弁開度が調節されるものであればよく、適宜変更されてもよい。
　また、前記実施例では、膨張弁は、１次圧の冷媒が弁体の先端部に作用する方向と、閉弁方向とが同一である形態を例示したが、これに限らず、１次圧の冷媒が弁体の先端部に作用する方向と、開弁方向とが同一であってもよい。このような形態であれば、弁体は、断面一定に延びる柱状態であってもよい。すなわち弁体の形状は適宜変更されてもよい。
　また、前記実施例では、入口ポートと弁体の背面側の空間とが貫通孔によって連通されている形態を例示したが、これに限らず、入口ポートと弁体の背面側と空間とが大きな開口で連通し、該開口にオリフィス等の絞り部材を設けてもよい。
　また、前記実施例では、制御圧力作動弁が貫通孔、作動弁体、復帰バネによって構成されている形態を例示したが、これに限らず、ソレノイドの電磁力によりセンタポストが動作することで入口ポートと空間とが連通する形態としてもよく、センタポストとは別の部材がソレノイドの電磁力により動作して入口ポートと空間とが連通するようになっていてもよい。
　また、前記実施例では、弁体は、ソレノイドのコイルに対して貫通配置されるロッドを兼ねている構成として説明したが、これに限らず、弁体とロッドが別体であってもよい。
　また、前記実施例では、弁座を有する弁座部材とガイド孔を有するバルブハウジングとが別体に設けられていているものとして説明したが、これに限らず、バルブハウジングの内周面に弁座とガイド孔とが一体に形成されるものとしてもよい。
　また、ガイド部は、バルブハウジングに形成されるものに限らず、例えばセンタポストの挿通孔の一部に形成されていてもよい。
１０　　　　　　　バルブハウジング
１０ｂ　　　　　　ガイド孔
１１　　　　　　　入口ポート
１２　　　　　　　出口ポート
２０　　　　　　　弁室
２１　　　　　　　貫通孔（連通手段）
３０　　　　　　　制御圧力作動弁（連通手段）
３１　　　　　　　作動弁体（連通手段）
３２　　　　　　　復帰バネ（付勢手段，連通手段）
４０ａ　　　　　　弁座
５０　　　　　　　弁
５１　　　　　　　弁体
８０　　　　　　　ソレノイド（駆動源）
８５　　　　　　　コイルスプリング（スプリング）
９０　　　　　　　絞り
２１０　　　　　　貫通孔（連通手段）
Ｃ　　　　　　　　圧縮機
Ｈ１　　　　　　　熱交換器（暖房時の凝縮器、冷房時の蒸発器）
Ｈ２　　　　　　　熱交換器（暖房時の蒸発器、冷房時の凝縮器）
Ｐ１　　　　　　　１次圧
Ｐ２　　　　　　　２次圧
Ｒ　　　　　　　　冷凍サイクル
ＲＳ１　　　　　　断面積
ＲＳ２　　　　　　断面積
Ｓ　　　　　　　　空間
Ｖ１，Ｖ２　　　　膨張弁（弁）

Claims (6)

  1. 　入口ポートと、出口ポートと、が形成されたバルブハウジングと、
    　駆動源により駆動される弁体と、
    　前記弁体が着座する弁座と、
    　前記弁体を前記駆動源による駆動方向と反対方向に付勢するスプリングと、を備えた弁であって、
    　前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間を連通可能な連通手段を備えている弁。
  2. 　前記弁体の背面側の空間は、絞りを介して前記出口ポートと繋がっている請求項１に記載の弁。
  3. 　前記絞りは、前記バルブハウジングのガイド孔と、前記ガイド孔に挿通された弁体とにより形成されている請求項２に記載の弁。
  4. 　前記連通手段は、前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間とに連通する貫通孔である請求項１ないし３のいずれかに記載の弁。
  5. 　前記連通手段は、前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間とに連通する貫通孔と、前記貫通孔に配置される付勢手段と、該付勢手段により閉弁方向に付勢される作動弁体と、により前記入口ポートと前記弁体の背面側の空間との連通を制御する制御圧力作動弁を構成している請求項１ないし３のいずれかに記載の弁。
  6. 　前記弁は、ノーマルクローズ構造である請求項１ないし５のいずれかに記載の弁。
PCT/JP2021/027770 2020-08-04 2021-07-27 弁 WO2022030314A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP21853972.4A EP4194728A4 (en) 2020-08-04 2021-07-27 VALVE
CN202180057938.5A CN116057310A (zh) 2020-08-04 2021-07-27 阀
US18/019,230 US20230272868A1 (en) 2020-08-04 2021-07-27 Valve
JP2022541463A JPWO2022030314A1 (ja) 2020-08-04 2021-07-27

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020132544 2020-08-04
JP2020-132544 2020-08-04

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022030314A1 true WO2022030314A1 (ja) 2022-02-10

Family

ID=80117391

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2021/027770 WO2022030314A1 (ja) 2020-08-04 2021-07-27 弁

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20230272868A1 (ja)
EP (1) EP4194728A4 (ja)
JP (1) JPWO2022030314A1 (ja)
CN (1) CN116057310A (ja)
WO (1) WO2022030314A1 (ja)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001153498A (ja) 1999-12-01 2001-06-08 Tgk Co Ltd 過冷却度制御式膨張弁
JP2003301772A (ja) * 2002-04-09 2003-10-24 Sanden Corp 可変容量圧縮機
JP2008190574A (ja) * 2007-02-02 2008-08-21 Nissin Kogyo Co Ltd 電磁弁
JP2013100915A (ja) * 2013-02-12 2013-05-23 Nippon Soken Inc 電磁弁
WO2018124156A1 (ja) * 2016-12-28 2018-07-05 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2797061A (en) * 1953-09-22 1957-06-25 J D Buchanan Solenoid operated shut-off valve
US4448038A (en) * 1979-10-01 1984-05-15 Sporlan Valve Company Refrigeration control system for modulating electrically-operated expansion valves
US4632358A (en) * 1984-07-17 1986-12-30 Eaton Corporation Automotive air conditioning system including electrically operated expansion valve
US4825909A (en) * 1988-02-24 1989-05-02 Diesel Equipment Limited High pressure hydraulic flow control valve
JP3872824B2 (ja) * 1994-10-05 2007-01-24 株式会社日立製作所 空気調和機
US8684037B2 (en) * 2009-08-05 2014-04-01 Eaton Corportion Proportional poppet valve with integral check valve
JP2015048916A (ja) * 2013-09-03 2015-03-16 川崎重工業株式会社 弁装置
CN107339442A (zh) * 2017-07-19 2017-11-10 武汉武船机电模块有限责任公司 一种通海阀
JP2020012552A (ja) * 2018-07-09 2020-01-23 株式会社神戸製鋼所 電動駆動式流量制御弁

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001153498A (ja) 1999-12-01 2001-06-08 Tgk Co Ltd 過冷却度制御式膨張弁
JP2003301772A (ja) * 2002-04-09 2003-10-24 Sanden Corp 可変容量圧縮機
JP2008190574A (ja) * 2007-02-02 2008-08-21 Nissin Kogyo Co Ltd 電磁弁
JP2013100915A (ja) * 2013-02-12 2013-05-23 Nippon Soken Inc 電磁弁
WO2018124156A1 (ja) * 2016-12-28 2018-07-05 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP4194728A4

Also Published As

Publication number Publication date
EP4194728A1 (en) 2023-06-14
EP4194728A4 (en) 2024-08-21
JPWO2022030314A1 (ja) 2022-02-10
CN116057310A (zh) 2023-05-02
US20230272868A1 (en) 2023-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1316750B1 (en) Proportional solenoid valve
CN110114573B (zh) 容量控制阀
KR102420987B1 (ko) 용량 제어 밸브
JP7148549B2 (ja) 容量制御弁
WO2019117225A1 (ja) 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
KR20160054383A (ko) 전자 밸브
JP3428926B2 (ja) パイロット作動流量調整弁
JP2006242413A (ja) 定流量膨張弁
JP2006514732A (ja) 空調装置のための膨張機構
KR20210091269A (ko) 용량 제어 밸브
EP1335160A2 (en) Differential pressure valve
WO2022030314A1 (ja) 弁
JP7438644B2 (ja) 容量制御弁
JP7423169B2 (ja) 容量制御弁
JP7438643B2 (ja) 容量制御弁
JP5699267B2 (ja) 制御弁
US20230280075A1 (en) Expansion valve
JP2001343081A (ja) 定差圧弁
JP5613879B2 (ja) 制御弁および車両用冷暖房装置
JP6709408B2 (ja) 制御弁
US11746920B2 (en) Switching valve device
WO2022044880A1 (ja) 弁
JP2004044673A (ja) 電磁制御弁
JP4260037B2 (ja) 膨張装置
KR20230031364A (ko) 밸브

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21853972

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022541463

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2021853972

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE