WO2022004296A1 - 金属板のせん断加工方法、プレス部品の製造方法、金属板、及び金属板のせん断金型 - Google Patents

金属板のせん断加工方法、プレス部品の製造方法、金属板、及び金属板のせん断金型 Download PDF

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WO2022004296A1
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WO
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shearing
metal plate
region
cutting
overhanging
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PCT/JP2021/021696
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French (fr)
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優一 松木
欣哉 中川
豊久 新宮
雄司 山▲崎▼
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D28/00—Shaping by press-cutting; Perforating
    • B21D28/02—Punching blanks or articles with or without obtaining scrap; Notching
    • B21D28/14—Dies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D28/00—Shaping by press-cutting; Perforating
    • B21D28/02—Punching blanks or articles with or without obtaining scrap; Notching
    • B21D28/16—Shoulder or burr prevention, e.g. fine-blanking

Definitions

  • the present invention is a technique relating to shearing of a metal plate and manufacturing of pressed parts when manufacturing pressed parts by press molding.
  • high-strength steel plates tend to be used for automobile parts, especially structural parts, for the purpose of achieving both weight reduction of the vehicle body and protection of passengers in the event of a collision.
  • a high-strength steel plate an ultra-high-strength steel plate having a higher tensile strength of 980 MPa or more has tended to be applied to a vehicle body.
  • Shearing process As a simple method to reduce the tensile residual stress of the end face and the work-hardened layer, for example, there is a method of shearing in a state where tension is applied by using a stepped upper blade at the time of drilling (Non-Patent Document 1). .. Further, as another method, there is a method of dividing the shearing process into two steps and reducing the second cutting allowance (Non-Patent Document 2 and Patent Document 1). Here, the latter method of reducing the second cutting allowance may be referred to as shaving or shaving if the cutting allowance is sufficiently small. However, in the present specification, this is referred to as "double shearing" regardless of the size of the cutting allowance. As used herein, the term “twice shearing” refers to a process in which the same end is cut once and then cut a second time. The double shearing process is also called double punching.
  • the scrap on the punching side generated by "twice shearing" is the same as the scraping allowance, which is about several mm of shavings. Therefore, there is a problem that the scrap cut off may be caught between the shear dies (cutting devices) and may be difficult to remove. Such scrap is carried over in a state of being attached to the blank on the unextracted side in the next process, and there is a risk of damaging both the mold and the blank during press molding.
  • the present invention focuses on the above points, and an object of the present invention is to prevent the above-mentioned fracture at the shear end face. Therefore, the positional accuracy of the metal plate during shearing, which is a problem in mass production application, is improved for the double shearing, which is a shearing method that reduces the tensile residual stress of the sheared end face of the metal plate and the machining area.
  • the purpose is to provide a method.
  • one aspect of the present invention is a method of shearing a metal plate, in which at least a part of the end of the metal plate is sheared twice, and the first time in the second shearing process.
  • the first region where the cutting allowance of the second shearing is 5 mm or less is formed, and the second cutting in the second shearing is executed in a state where the movement of the end side of the first region is restrained.
  • the gist is to do.
  • the metal plate sheared by the shearing process described in one aspect of the present invention is used as the metal plate.
  • the gist is to use it.
  • an aspect of the present invention is a metal plate that is press-formed after at least a part of the end portion is cut by shearing, and the cutting allowance of the shearing is 5 mm or less as the cut end.
  • the gist is that the first region, which is continuous with the first region and overhangs the first region, has an overhang region in which the shearing allowance is larger than that of the first region. ..
  • an aspect of the present invention is a shearing die for cutting the end portion of the metal plate with the upper blade while the metal plate is restrained by the lower blade and the plate holder, and the end face side of the end portion to be cut is used.
  • the gist is to have a restraint that restrains movement.
  • the aspect of the present invention at least in the first region, it is possible to reduce the tensile residual stress and the work-hardened layer of the sheared end face of the steel sheet generated during the shearing process.
  • a metal plate such as a high-strength steel plate
  • various parts such as automobile panel parts, structural / frame parts, etc.
  • the elongation flange crack resistance property and the delayed fracture property are exhibited. Can be improved.
  • the position accuracy of the metal plate at the time of shearing can be improved, so that it can be further applied to mass production.
  • the cutting allowance for the second shearing process which can be substantially applied when applied to mass production, is reduced.
  • the stability of the end portion of the metal plate at the time of cutting is improved, so that the shape of the scrap is more stable and the scrap processing becomes easier.
  • the overhanging area is provided, the overhanging area having a relatively large cutting allowance is included, so that it is possible to prevent the scrap from becoming shavings. As a result, the scrap processing becomes easier.
  • FIG. 1 It is a figure explaining the blank used in Implementations 1 to 4. It is a top view explaining the arrangement at the time of cutting a blank 1 in Example 1.
  • FIG. 2 It is a top view explaining the arrangement at the time of cutting a blank 2 in Example 2.
  • FIG. It is a top view explaining the arrangement at the time of cutting a blank 3 in Example 3.
  • FIG. It is a top view explaining the arrangement at the time of cutting a blank 4 in Example 4.
  • the target metal plate is a high-strength steel plate in which stretch flange cracking or delayed fracture may occur at the end due to tensile residual stress or work hardening at the shear end face of the steel plate generated during shearing.
  • stretch flange cracking or delayed fracture may occur at the end due to tensile residual stress or work hardening at the shear end face of the steel plate generated during shearing.
  • the present invention is a technique suitably applicable to high-strength steel plates having a tensile strength of 590 MPa or more.
  • the present invention is more effective for a high-strength steel plate having 980 MPa or more, which is particularly concerned about stretch flange cracking and delayed fracture, and is even more effective for a high-strength steel plate having 1180 MPa or more.
  • the present embodiment includes a trim step 1 as a pre-step of press molding and a press step 2.
  • the metal plate 10 manufactured in this embodiment is suitable as a metal plate 10 for press molding in which tensile residual stress is generated on the sheared end face.
  • the metal plate 10 is cut into a contour shape corresponding to the part shape of the pressed part. At the time of this cutting, at least a part of the end portion of the entire circumference of the metal plate 10 is subjected to shearing (twice shearing 1A) twice in succession.
  • the end portion to be sheared twice is set to be cut to the desired contour shape (position of reference numeral 12 in FIG. 2) by the second cutting.
  • the first cutting as shown by reference numeral 11 in FIG. 2, the overhanging region continuous with the first region ARA-A and the first region ARA-A with respect to the target contour shape (position of reference numeral 12). Cut into a contour shape with ARA-B.
  • the position of reference numeral 11 is the end position after the first cutting.
  • Reference numeral 12 is the end position after the second cutting.
  • reference numeral 11a indicates an end position of the first region ARA-A.
  • Reference numeral 11b indicates the end position of the overhanging region ARA-B.
  • the first region ARA-A is a region set so that the cutting allowance ⁇ C1 of the second shearing process is 5 mm or less, preferably 3 mm or less. That is, it is a region set in the cutting allowance ⁇ C1 that exerts the above effect of the double shearing process.
  • the reason why the cutting allowance ⁇ C1 is set to 5 mm or less is as follows. That is, if the cutting allowance ⁇ C1 is too large, the deformation state when the metal plate is sheared is the same as when the material is cut by one shearing. Therefore, the effect of reducing the tensile residual stress and the work-hardened layer due to the double shearing cannot be obtained.
  • the overhanging region ARA-B is a region in which the end portion 11b overhangs from the first region ARA-A. That is, it is an overhanging region ARA-B in which the cutting allowance ⁇ C2 for the second shearing process is set to a larger value than that of the first region ARA-A.
  • the overhanging region ARA-B is, for example, a region in which the cutting allowance of the second shearing process is 1 mm or more larger than that of the first region ARA-A. That is, “ ⁇ C2 ⁇ ⁇ C1 +1”.
  • the overhanging region ARA-B is defined as a region in which the cutting allowance of the second shearing process is 1 mm or more larger than that of the first region ARA-A.
  • consisting the movement on the end side means restraining the movement of the end portion (the part on the end face side of the cutting position) which is in the shape of a cantilever, and the direction of the restraining movement is. , For example, refers to a direction away from the end face of the end.
  • the overhanging area ARA in the second shearing process, the overhanging area ARA so that the end portion of the overhanging area ARA-B projects outward from the position of the upper blade 23 used in the second shearing process.
  • -Set the cutting allowance ⁇ C2 at B it is preferable to set the cutting allowance in the overhanging region ARA-B to a value larger than the sum of the clearance at the time of cutting and the width of the upper blade 23.
  • the shearing die (cutting device) used in the double shearing process is a shearing die that cuts the end portion of the metal plate 10 with the upper blade 23. As shown in FIG. 3, this cutting is performed in a state where the metal plate 10 is restrained by the lower blade 21 and the plate retainer 22. As shown in FIGS. 4 to 10, the shearing die of the present embodiment has a restraint (guide member 30, rod body (jig 31), opening 23a) for restraining the movement of the end portion to be cut on the end face side.
  • the end portion is cut by moving the upper blade 23 in the cutting direction which is the plate thickness direction (lower in FIG. 3) of the metal plate 10 relative to the lower blade 21. ..
  • This cutting is performed with the lower blade 21 and the plate retainer 22 restraining (fixing) the main body 10A side (the side away from the end) of the metal plate 10.
  • the lower blade 21 and the upper blade 23 are made of, for example, a punch or a die.
  • both the first cutting and the second cutting are performed using a shearing die (cutting device) having the same upper blade 23, lower blade 21 and plate retainer 22. It doesn't matter.
  • the cutting in the second shearing process is performed by restraining the main body 10A side of the metal plate 10 with the lower blade 21 and the plate holder 22 as in the first cutting. Further, by restraining the overhanging region ARA-B with the restraint, the movement of the end side of the first region ARA-A is restrained, and the second cutting is executed. From the viewpoint of restraining the movement of the end side of the first region ARA-A, as shown in FIG. 2, the overhanging region ARA-B is continuous on both sides of the first region ARA-A in the edge direction. It is preferable that it is formed.
  • the first restraint example is performed by abutting the guide member 30 (pressing member) constituting the restraint on the end portion of the overhanging region ARA-B. That is, the guide member 30 presses the metal plate 10 toward the main body 10A side (cutting position side of the cutting allowance) to restrain the movement of the overhanging region ARA-B.
  • the guide member 30 abuts on the end surface of the end portion of the overhanging region ARA-B and also abuts on the end surface side surface side (the surface side in the direction intersecting the cutting direction) of the end portion.
  • the end portion 11a of the first region ARA-A is hidden under the upper blade 23 in a plan view because the cutting allowance ⁇ C1 is small.
  • the end portion 11b of the overhanging region ARA-B is in a state of protruding outward from the upper blade 23 in a plan view.
  • the second constraint example is more than the arrangement position of the upper blade 23 in the overhanging region ARA-B when viewed from the cutting direction (top view (paper direction) in FIG. 7).
  • An opening 10B formed of a through hole for a guide is formed in a portion protruding outward. Since the opening 10B may be formed before the second cutting, it may be formed before the first cutting. Then, at the time of the second cutting, a rod body (jig 31) constituting the restraint that can be inserted into the opening 10B is inserted into the opening 10B.
  • the overhanging region ARA-B is restrained by restraining the movement of the rod body.
  • the rod body is fixed to, for example, a base of a shearing die for fixing the lower blade 21.
  • the gap between the opening 10B and the jig 31 is preferably as small as possible within the range in which the jig 31 can be inserted. Insertion may be a tightening allowance.
  • the second restraint configuration may be such that the opening 10B is a bottomed hole and the end portion of the rod body is inserted into the bottom hole. In this case, the portion of the opening 10B may have a concave shape so as to project downward.
  • the opening 10B may be provided at a position overlapping with the arrangement position of the upper blade 23. In this case, the upper blade 23 is provided with an opening 10B that does not interfere with the jig 31 inserted into the opening 10B.
  • the metal plate 10 that has been sheared twice according to the present invention is press-formed using a press die to obtain a target pressed part.
  • Press molding is, for example, foam molding or draw molding.
  • a part of the entire circumference of the metal plate 10 is subjected to a double shearing process based on the present invention has been exemplified.
  • the present invention is not limited thereto.
  • the entire circumference of the metal plate 10 may be sheared twice according to the present invention.
  • the following may be performed. That is, for example, the end portion where the tensile residual stress is generated by a predetermined value or more in press molding is estimated by CAE analysis. Then, the double shearing process based on the present invention is performed only on the side where the tensile residual stress of a predetermined value or more is estimated to be generated.
  • the second side may be separately sheared twice according to the present invention.
  • two distant sides of the metal plate 10 may be individually sheared twice according to the present invention.
  • the paired first region ARA-A and the overhanging region ARA-B are cut at the same time.
  • the double shearing process according to the present invention does not necessarily have to be performed before the first press forming.
  • the double shearing process according to the present invention may be performed after any press forming except for the last pressing method.
  • one or more press forming steps may be performed between the first shearing process and the second shearing process.
  • the shearing method of the present invention can be applied even to the metal plate 10 used without press molding.
  • another shearing process may be performed before the double shearing process based on the present invention.
  • the overhanging region ARA-B is formed in order to restrain the movement of the first region ARA-A on the end side.
  • the method of restraint is not limited to this.
  • a third constraint example in which the overhanging region ARA-B is not provided will be described.
  • the guide member 30 constituting the restraint is directly in contact with the end face of the first region ARA-A, and the end portion of the first region ARA-A is abutted. Restrain. However, in this case, the guide member 30 interferes with the upper blade 23 used for the second cutting in the cutting direction. Therefore, in this third restraint example (deformation example), as shown in FIG.
  • an opening 23a through which the guide member 30 can pass is formed with respect to the upper blade 23 used in the second cutting. I'll do it.
  • a first restraint example, a second restraint example, and a third restraint example are shown.
  • these constraint methods can be used in combination as appropriate.
  • the cutting is executed in a stable state at the end portion to be cut.
  • the position accuracy is preferably set to be 2 mm or less with respect to the direction orthogonal to the shear plane.
  • the upper blade 23 is cut in the cutting direction with the lower blade 21 and the plate holder 22 restraining the main body 10A side of the metal plate 10 with respect to the metal plate 10 to be cut. Go to and cut the end.
  • the sheared portion of the metal plate 10 is sheared twice as shown in FIG. 3, the vicinity of the end face to be sheared twice is not in contact with anything and is in the shape of a cantilever.
  • the end portion of the metal plate 10 moves relatively freely. Therefore, the position accuracy of the metal plate 10 is higher than that of the cutting allowance of the second shearing process in which the second shearing process is effective. For this reason, there is a possibility that the effect of the double shearing process cannot be stably obtained, especially in mass production.
  • a continuous overhanging region ARA-B of the first region ARA-A is provided, and the overhanging region ARA-B is constrained.
  • the second cutting is executed with the movement of the end side of the first region ARA-A restrained.
  • the cutting allowance ⁇ C2 of the overhanging region ARA-B is set to be larger than the cutting allowance ⁇ C1 of the first region ARA-A.
  • the larger the cutting allowance ⁇ C2 of the overhanging region ARA-B the more wasteful scrap is generated. Therefore, from such a viewpoint, the upper limit of the cutting allowance ⁇ C2 of the overhanging region ARA-B may be set.
  • the metal plate 10 can be positioned in the first region ARA-A by the guide member 30 or the like in the vicinity of the portion to be sheared twice. Therefore, the positional accuracy of the end portion of the metal plate 10 is greatly improved, and the effect of the double shearing process can be stably obtained in mass production.
  • the pressing of the end face of the metal plate 10 of the guide member 30 may be performed by a conveyor before shearing, or may be performed by using a spring or the like.
  • the shape of the scrap is stable.
  • the overhanging region ARA-B having a relatively large cutting allowance is included, so that the scrap does not become like shavings, so that the processing becomes easy.
  • the overhanging region ARA-B when the overhanging region ARA-B is constrained by using the opening 10B and the curing portion, the movement of the end portion of the metal plate 10 can be constrained also in the cutting direction. Therefore, the position accuracy of the end portion of the metal plate 10 at the time of cutting can be further improved.
  • the position of the metal plate 10 is fixed by pressing the guide member 30 against the end of the first region ARA-A where the shearing allowance is 5 mm or less.
  • the method In this case, there is a problem that the shape of the mold becomes complicated.
  • the relatively large overhanging region ARA-B since the relatively large overhanging region ARA-B is not included, the scrap is small, but the shape of the scrap is stable, so that the scrap is relatively easy to process.
  • the present embodiment based on the present invention is effective when applied to a metal plate 10 having a tensile strength of 980 MPa or more, which may cause stretch flange cracking or delayed fracture.
  • the target metal plate 10 preferably has a plate thickness of 0.8 mm or more and 3.0 mm or less from the viewpoint of press formability. The reason for this is as follows. If the plate thickness is 0.8 mm or less, the metal plate 10 is easily broken during press forming, and if the plate thickness is 3.0 mm or more, the forming load during press forming becomes large. As a result, a very large equipment capacity is required.
  • the reason why the first region ARA-A is set to 5 mm or less, preferably 3 mm or less, is that the punching allowance expected to be effective by the double shearing process is considered to be about 5 mm or less as shown in the examples. be.
  • the overhanging region ARA-B is set as a region where the cutting allowance is 1 mm or more larger than that of the first region ARA-A because it is considered that the scrap processability is improved if the punching allowance is increased by about 1 mm.
  • the present embodiment is a method of shearing a metal plate 10, in which at least a part of the end of the metal plate 10 is sheared twice, and the first cutting in the second shearing is performed.
  • the first region ARA-A having a cutting allowance of 5 mm or less in the second shearing was formed, and the second cutting in the second shearing constrained the movement of the end side of the first region ARA-A. Run in state.
  • This embodiment is a technique suitable when the metal plate 10 is, for example, a high-strength steel plate having a tensile strength of 980 MPa or more.
  • the metal plate 10 of the present embodiment when a metal plate such as a high-strength steel plate is applied to various parts such as automobile panel parts, structural / frame parts, etc., the elongation flange crack resistance and delayed fracture resistance and delayed fracture occur. The characteristics can be improved. Further, since the position accuracy of the metal plate 10 at the time of shearing can be improved, it can be applied to mass production. By improving the position accuracy of the metal plate 10, the cutting allowance for the second shearing process, which can be practically applied when applied to mass production, is reduced, and the stretch-resistant flange cracking characteristics and delayed fracture characteristics are significantly improved. Can now be obtained.
  • the present embodiment is a method of shearing a metal plate 10, in which at least a part of the ends of the metal plate 10 is sheared twice and the first cutting in the two shearing process. Then, by continuously extending the first region ARA-A having a cutting allowance of 5 mm or less for the second shearing process and the first region ARA-A and projecting from the first region ARA-A, the first region is described. By forming an overhanging region ARA-B in which the cutting allowance of the second shearing process is larger than that of the region ARA-A, the second cutting in the second shearing process constrains the overhanging region ARA-B. The movement of the first region ARA-A on the end side is restrained.
  • This embodiment is a technique suitable when the metal plate 10 is, for example, a high-strength steel plate having a tensile strength of 980 MPa or more.
  • this configuration it is possible to reduce the tensile residual stress of the sheared end face of the steel sheet and the work-hardened layer generated during shearing. Therefore, by using this metal plate 10, when applying a metal plate such as a high-strength steel plate to various parts such as automobile panel parts, structural / frame parts, etc., the elongation flange crack resistance and the delayed fracture characteristics are improved. can do. Further, since the position accuracy of the metal plate 10 at the time of shearing can be improved, it can be applied to mass production. By improving the position accuracy of the metal plate 10, the cutting allowance for the second shearing process, which can be practically applied when applied to mass production, is reduced, and the stretch-resistant flange cracking characteristics and delayed fracture characteristics are significantly improved. Will be obtained. Further, since the overhanging region ARA-B having a relatively large cutting allowance is included, the scrap does not become like shavings, so that the scrap can be easily processed.
  • the restraint is executed, for example, by abutting the guide member 30 on the end of the overhanging region ARA-B. According to this configuration, it is possible to reliably restrain the movement of the first region ARA-A on the end side at the time of the second cutting.
  • the restraint executes, for example, forming an opening 10B in the overhanging region ARA-B and inserting a jig 31 into the opening 10B.
  • a region where the cutting allowance of the second shearing process is larger than that of the first region ARA-A is provided.
  • an opening 10B is provided in the region, and a jig 31 is inserted into the opening 10B before or during shearing to fix the end side of the metal plate 10.
  • a guide that abuts on the end face of the first region ARA-A and restrains the movement of the end side of the first region ARA-A at the time of the second cutting in the second shearing process.
  • the guide member 30 can pass through the upper blade 23 used in the second cutting in the cutting direction.
  • the opening 10B is formed. According to this configuration, the amount of scrap can be kept small.
  • the metal plate 10 sheared by the above shearing process is used as the metal plate 10. It is a manufacturing method of a pressed part characterized by. For example, at this time, for example, the first cutting and the second cutting in the above-mentioned double shearing process are individually performed before the final press forming of the above-mentioned one or more press forming. Is also good. According to this configuration, the metal plate 10 having significantly improved elongation-resistant flange cracking characteristics is used as a blank. Therefore, the degree of freedom of press forming is improved, and the delayed fracture resistance of the manufactured pressed parts can be improved. Further, the position accuracy of the metal plate 10 at the time of cutting is improved and the scrap processability is also improved, so that the press parts can be easily applied to mass production.
  • the metal plate of the present embodiment is a metal plate that is press-formed after at least a part of the end portion is cut by shearing, and the cutting allowance of the shearing is used as the cut end. It has a first region having a size of 5 mm or less, and an overhanging region that is continuous with the first region and overhangs the first region so that the shearing allowance is larger than that of the first region. According to this configuration, it is possible to reduce the tensile residual stress of the sheared end face of the steel sheet and the work-hardened layer generated during shearing.
  • the metal plate 10 of the present embodiment when a metal plate such as a high-strength steel plate is applied to various parts such as automobile panel parts, structural / frame parts, etc., the elongation flange crack resistance and delayed fracture resistance and delayed fracture occur.
  • the characteristics can be improved.
  • the position accuracy of the metal plate 10 at the time of shearing can be improved, it can be applied to mass production.
  • the cutting allowance for the second shearing process which can be substantially applied when applied to mass production, is reduced. As a result, it becomes possible to obtain remarkably improved elongation-resistant flange cracking characteristics and delayed fracture characteristics.
  • the present embodiment is a shearing die for cutting the end portion of the metal plate with the upper blade while the metal plate is restrained by the lower blade and the plate holder, and is on the end face side of the end portion to be cut. It has a restraint that restrains movement.
  • the metal plate has a first region having a cutting allowance of 5 mm or less as an end portion to be cut, and the metal plate is continuous with the first region and overhangs the first region so as to be larger than the first region.
  • the restraint has a large overhanging area, and the restraint is configured to restrain the overhanging area. Further, for example, the restraint is configured to have a guide member that abuts on the end of the overhanging region.
  • the restraint has a structure having a rod body penetrating the overhanging region. Further, for example, the restraint has a structure having a guide member that abuts on the end surface of the end portion to be cut, and an opening formed on the upper blade and through which the guide member can pass in the cutting direction.
  • the metal plate 10 of the present embodiment when a metal plate such as a high-strength steel plate is applied to various parts such as automobile panel parts, structural / frame parts, etc., the elongation flange crack resistance and delayed fracture resistance and delayed fracture occur. The characteristics can be improved. Further, since the position accuracy of the metal plate 10 at the time of shearing can be improved, it can be applied to mass production. By improving the position accuracy of the metal plate 10, the cutting allowance for the second shearing process, which can be practically applied when applied to mass production, is reduced, and the stretch-resistant flange cracking characteristics and delayed fracture characteristics are significantly improved. Will be obtained.
  • the clearance ⁇ D during shearing was set to 12.5% for both the first and second cuts.
  • the clearance ⁇ D is a percentage of (d / t), which is the ratio of the gap d between the upper blade 23 and the lower blade 21 to be used and the plate thickness t of the metal plate 10.
  • each of the obtained samples the residual stress of the shear end face after cutting by X-ray was measured. Further, each of the obtained samples was immersed in hydrochloric acid having a pH of 3 for 96 hours under a bending stress of tensile strength, and the presence or absence of cracks in each sample was confirmed. In the measurement by X-ray, the measurement range was set to a diameter of 300 ⁇ m, and the stress at the center position in both the plate surface and plate thickness direction of the sheared end face after shearing was measured.
  • Table 1 shows the tensile strengths of the steel types A and B constituting the test material, the processing conditions of each sample, and the residual stress of the shear end face and the crack determination result of the immersion test in each sample in the above evaluation.
  • the sample in which the second cutting allowance is "-" is the sample in which the second cutting is not executed.
  • Example 1 As shown in FIG. 12, a shearing die in which the lower blade 21, the guide member 30, and the upper blade 23 are arranged with respect to the blank 1 is used.
  • Example 2 as shown in FIG. 13, a shearing die in which the lower blade 21, the guide member 30, and the upper blade 23 are arranged with respect to the blank 2 is used.
  • the third embodiment as shown in FIG. 14, the positional relationship between the lower blade 21, the opening 10B, the jig 31 (described as the insertion guide portion in FIG. 14), the guide member 30, and the upper blade 23 is arranged with respect to the blank 3.
  • a shearing die was used.
  • Example 4 as shown in FIG. 15, a shearing die in which the lower blade 21, the guide member 30, and the upper blade 23 are arranged with respect to the blank 4 is used.
  • the end portion for the purpose of improving delayed fracture was set at the center of each blank, and the cutting allowance indicated by the positional relationship between the upper blade 23 and the blank was set to 3 mm. .. This is because the cutting allowance, which is considered to be effective, is 5 mm, whereas the likelihood of 2 mm is taken in consideration of the variation in the blank position.
  • the position of the blank 1 was installed under the condition of the positioning guide of the normal mass production press in Example 1 (FIG. 12).
  • the blank 2 was installed in a state where the end portion of the overhanging region ARA-B was pressed against the guide member 30 (FIG. 13).
  • the jig 31 was installed in a state of penetrating the opening 10B provided at the position of the overhanging region ARA-B of the blank 3 (FIG. 14).
  • the blank 4 was installed in a state where the end portion of the portion corresponding to the first region ARA-A was pressed against the four guide members 30 (FIG. 15).
  • the position of the blank after the blank is placed in the shear die (cutting device) is measured, and the maximum value of the amount of change in the second punching allowance is defined as the blank position accuracy. And measured.
  • the blank position was left as it was, and the main body 10A side was restrained by the plate retainer 22 to perform shearing. The clearance during shearing was 12.5%.
  • the binding force of the plate retainer 22 was set to be the same in all the embodiments. The results of the evaluation in each example are shown in Table 2.
  • the blank may be greatly displaced, and the entire end face of the upper blade 23 may not be able to be sheared.
  • the sample (scrap) on the withdrawal side was divided into a plurality of parts. This case was defined as “double shearing failure", and the number of "double shearing failure” was set to n and recorded as "n / 5".
  • the sample prepared by cutting in each example is immersed in hydrochloric acid having a pH of 3 for 96 hours under a bending stress of tensile strength, and improvement in delayed fracture characteristics is confirmed. Therefore, it was confirmed whether or not there was a crack in the center of the sample aiming at the improvement effect by the double shearing process.
  • the number of cracks found was n
  • the number of delayed fractures after the immersion test was "n / m", which was recorded as cracks.
  • the shape of the scrap on the cut-off side was confirmed, and if all the scrap had a sufficient area with a width of 5 mm or more, it was considered that the scrap processability was high. Then, the scrap processability was set as "good", and the case where it was not was set as "bad". However, among the defective ones, those whose scrap shape is stable due to the improvement of the position accuracy of the blank are acceptable.
  • Table 2 shows the blank position accuracy for Examples 1 to 4 in the steel grades A and B, the number of double shearing failures, the number of delayed fractures after the immersion test, and the scrap processability.
  • Example 1 the end side of the blank was not restrained, and cutting was performed in a cantilever-like state. For this reason, some blanks 1 failed to be sheared twice, and some of the remaining blanks had a cutting allowance larger than 5 mm, resulting in delayed fracture.
  • Examples 2, 3 and 4 based on the present invention, cutting was performed by restraining the end side of the blank. Therefore, the position accuracy of the blank is improved. That is, in Examples 2, 3 and 4, by improving the position accuracy of the blanks, all the blanks were successfully sheared twice, and delayed fracture was suppressed. Further, the scrap processability was poor in Example 1. However, it was good in Examples 2 and 3. In Example 4, although the size of the scrap was small, the shape of the scrap was stable, so that it was acceptable. Therefore, in Examples 2, 3 and 4, it was found that the double shearing process contributes to the improvement of mass productivity from the viewpoint of scrap processability.

Abstract

せん断端面の耐伸びフランジ割れ特性並びに耐遅れ破壊特性が良好である高強度鋼板などの金属板のせん断加工技術を提供することを目的とする。金属板（１０）をせん断加工する方法であって、金属板（１０）の少なくとも一部の端部に対し２度せん断加工を施し、２度せん断加工における１度目の切断で、２度目のせん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域（ＡＲＡ－Ａ）を形成する。２度せん断加工における２度目の切断は、上記第１領域（ＡＲＡ－Ａ）の端部側の移動を拘束した状態で実行する。例えば、第１領域（ＡＲＡ－Ａ）に連続する張出領域（ＡＲＡ－Ｂ）を設け、該張出領域（ＡＲＡ－Ｂ）を拘束することで、第１領域（ＡＲＡ－Ａ）の端部側の移動を拘束する。

Description

金属板のせん断加工方法、プレス部品の製造方法、金属板、及び金属板のせん断金型
　本発明は、プレス成形でプレス部品を製造する際における、金属板のせん断加工、及び、プレス部品の製造に関する技術である。
　現在、自動車には軽量化による燃費向上と衝突安全性の向上が求められている。そして、車体の軽量化と衝突時の搭乗者保護を両立する目的で、自動車用部品、特に構造部品には、高強度鋼板が使用される傾向にある。特に近年では、高強度鋼板として、更に高強度の引張強度９８０ＭＰａ以上の超高強度鋼板が車体に適用される傾向にある。
　超高強度鋼板の車体適用時における課題の一つに、プレス時の伸びフランジ割れとプレス部品製造後の遅れ破壊がある。特に、引張強度９８０ＭＰａ以上の鋼板では、せん断加工後の端面（以下せん断端面とも呼ぶ）から発生する遅れ破壊と伸びフランジ割れの対策が重要な課題となっている。
　ここで、せん断端面には大きな引張応力が残留することが知られている。この引張応力の残留によって、せん断端面での伸びフランジ割れ、並びに、プレス後の製品（プレス部品）における経時的な遅れ破壊の発生が懸念されている。せん断端面のこれらの破壊を抑制するためには、せん断端面の引張り残留応力や加工硬化層を低減させる必要がある。
　せん断工程端面の引張り残留応力と加工硬化層を低減する簡易な方法としては、例えば、穴抜き加工時に段付き上刃を用い、張力を掛けた状態でせん断する方法（非特許文献１）がある。また、別の方法として、せん断工程を２度に分け２度目の切り代を小さくする方法（非特許文献２、特許文献１）がある。
　ここで、後者の２度目の切り代を小さくする方法は、その切り代が十分小さい場合、シェービングや削りぬきと呼称される場合もある。しかし、本明細書では、切代の大きさに関わらず、これを「２度せん断加工」と呼称するものとする。
　本明細書において、「２度せん断加工」とは、同一の端部に対し、１度目の切断を実施した後に、２度目の切断を実施する加工を指す。なお、２度せん断加工は、２度抜きとも呼ばれる。
高橋雄三ら：突起付きパンチを用いた張力下の打ち抜きによる高強度薄鋼板の打ち抜き穴広げ性の改善、塑性と加工、５４－６２７（２０１３）、３４３－３４７ 中川威雄、吉田清太：　削り抜き法　－せん断面の伸び変形能の向上策－、塑性と加工、１０－１０４（１９６９）、６６５－６７１
特開２００６－１１６５９０号公報
　上記高強度鋼板のせん断端面より発生する伸びフランジ割れと遅れ破壊が懸念されている。
　しかし、段付き上刃を用いる方法は、伸びフランジ割れや対遅れ破壊特性の改善効果が比較的小さいという問題があった。
　また、「２度せん断加工」による方法は、格段の効果を得るためには多くの場合、２度目の切り代を小さくする必要があった。したがって「２度せん断加工」による方法を量産へ適用しようとすると、せん断加工をする際の金属板の置き位置に対し、２度目の切り代に合わせて数ｍｍの位置精度が要求される。このため、実施上の困難が生じるという問題があった。
　更に、「２度せん断加工」で発生する抜き落とし側のスクラップは、抜き代と同じ、数ｍｍ程度の削りかすとなる。このため、切り落としたスクラップがせん断金型（切断装置）の間に挟まって、除去が困難になるおそれがあるという問題があった。このようなスクラップは、次工程に抜き残し側のブランクに付着した状態で持ち越され、プレス成形時に金型とブランクの双方を損傷する危険をもたらすおそれがある。
　本発明は、上記のような点に着目したものであって、せん断端面での上記破壊を防ぐことを目的とする。そのために、金属板のせん断端面の引張り残留応力並びに加工領域を低減するせん断加工方法である２度せん断加工に対し、量産適用の際に問題となる金属板のせん断加工時の位置精度を改善する方法を提供することを目的とする。更に、２度せん断加工の抜き落とし側である、スクラップの処理性を改善する方法を提供することを目的とする。すなわち、本発明は、せん断端面の耐伸びフランジ割れ特性並びに耐遅れ破壊特性が良好である、高強度鋼板等の金属板のせん断加工技術を提供することを目的とする。
　課題解決のために、本発明の一態様は、金属板をせん断加工する方法であって、金属板の少なくとも一部の端部に対し２度せん断加工を施し、２度せん断加工における１度目の切断で、２度目のせん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域を形成し、２度せん断加工における２度目の切断は、上記第１領域の端部側の移動を拘束した状態で実行する、ことを要旨とする。
　また、本発明の態様は、金属板を、１又は２以上のプレス成形を経てプレス部品とする際に、上記金属板として、本発明の一態様に記載したせん断加工でせん断された金属板を使用することを要旨とする。
　また、本発明の態様は、少なくとも一部の端部がせん断加工で切断された後に、プレス成形される金属板であって、上記切断される端部として、上記せん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域と、上記第１領域に連続し且つ上記第１領域よりも張り出すことで上記第１領域よりも上記せん断加工の切り代が大きな張出領域を有する、ことを要旨とする。
　また、本発明の態様は、金属板を下刃と板押さえで拘束した状態で、当該金属板の端部を上刃で切断するせん断金型であって、切断する上記端部の端面側の移動を拘束する拘束具を有することを要旨とする。
　本発明の態様によれば、少なくとも第１領域においては、せん断加工時に発生する鋼板のせん断端面の引張り残留応力と加工硬化層を低減することができる。この結果、本発明の態様によれば、例えば、自動車のパネル部品、構造・骨格部品等の各種部品に高強度鋼板等の金属板を適用する際に、耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性を向上することができる。
　また、本発明の態様によれば、せん断加工時の金属板の位置精度を改善することができるため、量産への適用がより可能となる。このように、金属板の位置精度を改善することで、量産に適用する際に実質的に適用が可能な２度目のせん断加工の切り代が縮小される。そして、格段の耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性の向上が得られるようになる。
　更に、本発明の態様によれば、切断時の金属板端部の安定性が向上することで、スクラップの形状がより安定し、スクラップ処理が容易となる。特に、張出領域を設けた場合には、切り代が相対的に大きい張出領域が含まれることで、スクラップが削りかすのようになることが抑えられる。その結果、そのスクラップ処理がより容易となる。
本発明に基づく実施形態に係る工程の例を示す図である。 ２度せん断加工による、１度目の切断と、２度目の切断を説明する平面図である。 金属板の端部の切断を説明する模式的側面図である。 第１の拘束例を説明する平面図である。 第１の拘束例を説明する上刃を配置した状態の平面図である。 第１の拘束例を説明する側面図である。 第２の拘束例を説明する平面図である。 第２の拘束例を説明する側面図である。 第３の拘束例（変形例）を説明する平面図である。 第３の拘束例（変形例）を説明する側面図である。 実施１～４で使用するブランクを説明する図である。 実施例１でのブランク１を切断する際の配置を説明する平面図である。 実施例２でのブランク２を切断する際の配置を説明する平面図である。 実施例３でのブランク３を切断する際の配置を説明する平面図である。 実施例４でのブランク４を切断する際の配置を説明する平面図である。
　次に、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
　本実施形態では、せん断加工する金属板として、プレス部品にプレス成形するブランクとしての金属板を例に挙げて説明する。
　本実施形態は、対象とする金属板が、せん断加工時に発生する鋼板のせん断端面での引張り残留応力や加工硬化によって、端部で伸びフランジ割れや遅れ破壊が起こる可能性のある高強度鋼板の場合に好適な技術である。本発明は、引張強度が５９０ＭＰａ以上の高強度鋼板であれば好適に適用可能な技術である。本発明は、伸びフランジ割れや遅れ破壊が特に懸念される９８０ＭＰａ以上を有する高強度鋼板により効果的であり、１１８０ＭＰａ以上を有する高強度鋼板に更により効果的な技術である。
　本実施形態では、図１に示すように、プレス成形の前工程としてのトリム工程１と、プレス工程２とを有する。本実施形態で製造した金属板１０は、せん断端面に引張り残留応力が発生するようなプレス成形用の金属板１０として好適である。
　トリム工程１では、金属板１０を、プレス部品の部品形状に応じた輪郭形状に切断する。
　この切断の際に、金属板１０の全周における少なくとも一部の端部に対し、２度続けてせん断加工（２度せん断加工１Ａ）を施す。
　＜２度せん断加工での１度目の切断＞
　２度せん断加工を施す端部については、図２のように、２度目の切断によって、目的の輪郭形状（図２中、符号１２の位置）に切断するように設定する。そして、１度目の切断では、図２の符号１１のように、その目的の輪郭形状（符号１２の位置）に対し、第１領域ＡＲＡ－Ａと第１領域ＡＲＡ－Ａに連続する張出領域ＡＲＡ－Ｂとを有する輪郭形状に切断する。図２中、符号１１の位置が、１度目の切断後の端部位置である。符号１２が２度目の切断後の端部位置である。また、符号１１ａが第１領域ＡＲＡ－Ａの端部位置を示す。符号１１ｂが張出領域ＡＲＡ－Ｂの端部位置を示す。
　第１領域ＡＲＡ－Ａは、２度目のせん断加工の切り代ΔＣ１が５ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以下となるように設定された領域である。すなわち、２度せん断加工の上記効果を奏する切り代ΔＣ１に設定された領域である。
　ここで、切り代ΔＣ１を５ｍｍ以下としたのは、次の理由である。すなわち、切り代ΔＣ１が大きすぎると、１度のせん断で材料を切断する場合と、金属板のせん断時の変形状態が同一になる。このため、２度せん断加工による引張り残留応力や加工硬化層を低減させる効果が得られなくなるためである。一方、切り代ΔＣ１が５ｍｍ以下であれば、せん断時に材料に対して２度せん断加工特有の曲がりやシェービング様の変形が生じる。この結果、２度せん断加工の効果が得られる（後述の実施例を参照）。
　また、切り代ΔＣ１が小さいほど２度せん断加工の効果は大きい。しかし、１度目のせん断で生じたせん断端面の凹凸形状よりも、２度目の切り代は大きいことが好ましい。このため、２度目の切り代ΔＣ１は好ましくは０．１ｍｍ以上である。
　張出領域ＡＲＡ－Ｂは、第１領域ＡＲＡ－Ａよりも端部１１ｂが張り出した領域である。すなわち、第１領域ＡＲＡ－Ａよりも２度目のせん断加工の切り代ΔＣ２が大きな値に設定された張出領域ＡＲＡ－Ｂである。張出領域ＡＲＡ－Ｂは、例えば、第１領域ＡＲＡ－Ａよりも、２度目のせん断加工の切り代が１ｍｍ以上大きな値の領域とする。すなわち、「ΔＣ２　≧　ΔＣ１　＋１」となっている。
　張出領域ＡＲＡ－Ｂを、第１領域ＡＲＡ－Ａよりも、２度目のせん断加工の切り代が１ｍｍ以上大きな値の領域とする。これにより、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束した状態で、２度目の切断を行った際に、第１領域ＡＲＡ－Ａと張出領域ＡＲＡ－Ｂとからなるスクラップが連続した形状になりやすくなる。
　ここで、「端部側の移動を拘束」とは、片持ち梁状となっている端部（切断位置よりも端面側の部分）の移動を拘束することであり、拘束する移動の方向は、例えば、端部の端面から離れる方向を指す。
　この実施形態では、２度目のせん断加工の際に、２度目のせん断加工で用いる上刃２３の位置よりも、張出領域ＡＲＡ－Ｂの端部が外側に張り出すように、張出領域ＡＲＡ－Ｂでの切り代ΔＣ２を設定する。例えば、張出領域ＡＲＡ－Ｂでの切り代を、切断時のクリアランスと上刃２３の幅との加算値よりも大きな値に設定することが好ましい。
　＜２度せん断加工での２度目の切断＞
　２度目の切断では、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束した状態で、第１領域ＡＲＡ－Ａ及び張出領域ＡＲＡ－Ｂを同時に切断する。第１領域ＡＲＡ－Ａ及び張出領域ＡＲＡ－Ｂは、１度目の切断で形成される。
　２度せん断加工で使用するせん断金型（切断装置）は、金属板１０の端部を上刃２３で切断するせん断金型である。この切断は、図３に示すように、金属板１０を下刃２１と板押さえ２２で拘束した状態で実行される。本実施形態のせん断金型は、図４～１０のように、切断する端部の端面側の移動を拘束する拘束具（ガイド部材３０，棒体（治具３１），開口２３ａ）を有する。
　端部の切断は、図３に示すように、下刃２１に対して相対的に上刃２３を金属板１０の板厚方向（図３では下方）である切断方向に移動することで行われる。この切断は、下刃２１と板押さえ２２で金属板１０の本体１０Ａ側（端部から離れた側）を拘束（固定）した状態で実行される。下刃２１や上刃２３は、例えばパンチやダイスからなる。
　なお、２度切断する一連のせん断加工において、１度目の切断も２度目の切断も、同一の上刃２３、下刃２１及び板押さえ２２を有するせん断金型（切断装置）を使用して実行しても構わない。
　ただし、本実施形態では、２度目のせん断加工における切断については、１度目の切断と同様に金属板１０の本体１０Ａ側を下刃２１と板押さえ２２で拘束して実行する。更に、拘束具で張出領域ＡＲＡ－Ｂも拘束することで第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束した状態として、２度目の切断を実行する。
　第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束する観点からは、図２のように、張出領域ＡＲＡ－Ｂは、第１領域ＡＲＡ－Ａの端縁方向両側にそれぞれ連続するようにして形成されていることが好ましい。
　張出領域ＡＲＡ－Ｂを拘束する拘束の例について説明する。
　＜第１の拘束例＞
　第１の拘束の例は、図４～図６に示すように、張出領域ＡＲＡ－Ｂの端部に拘束具を構成するガイド部材３０（押圧部材）を当接して行う。すなわち、ガイド部材３０で、金属板１０の本体１０Ａ側（切り代の切断位置側）に向けて押圧して、張出領域ＡＲＡ－Ｂの移動を拘束する。図３の例では、ガイド部材３０は、張出領域ＡＲＡ－Ｂの端部の端面に当接すると共に、端部の側面側（切断方向に交差する方向の面側）の端面にも当接する。
　この例では、図５及び図６に示すように、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部１１ａは、切り代ΔＣ１が小さいために、平面視で上刃２３の下側に隠れている。しかし、張出領域ＡＲＡ－Ｂの端部１１ｂは、平面視で上刃２３よりも外側に張り出した状態となっている。
　＜張出領域ＡＲＡ－Ｂの第２の拘束例＞
　第２の拘束の例は、図７、図８に示すように、切断方向（図７では上面視（紙面方向））からみて、張出領域ＡＲＡ－Ｂにおける、上刃２３の配置位置よりも外方に張り出す部分に、ガイド用の貫通穴からなる開口１０Ｂを形成しておく。開口１０Ｂは、２度目の切断の前までに形成すればよいので、１度目の切断の前に形成してもよい。そして、２度目の切断の際に、その開口１０Ｂに対し、その開口１０Ｂに挿入可能な拘束具を構成する棒体（治具３１）を挿入する。これにより、当該棒体の移動を拘束することで、張出領域ＡＲＡ－Ｂを拘束する。棒体は、例えば、下刃２１を固定するせん断金型の台などに固定する。
　開口１０Ｂと治具３１の間の隙間は、治具３１を挿入可能な範囲において、できるだけ小さい方が好ましい。挿入は締め代となってもよい。
　また、第２の拘束の構成は、開口１０Ｂを有底孔とし、その穴に棒体の端部を差し込む構成であってもよい。この場合、開口１０Ｂの部分は、下側に張り出すような凹形状であってもよい。
　なお、上記開口１０Ｂを、上刃２３の配置位置と重なる位置に設けても良い。この場合、開口１０Ｂに挿入される治具３１と干渉しない開口１０Ｂを上刃２３に設ける。
　＜プレス工程＞
　プレス工程では、本発明に基づく２度せん断加工を施した金属板１０を、プレス金型を使用してプレス成形を行い、目的のプレス部品とする。プレス成形は、例えば、フォーム成形やドロー成形である。
　ここで、上記説明では、金属板１０の全周の一部に、本発明に基づく２度せん断加工を施す場合を例示した。しかし、本発明は、それに限定されない。例えば、金属板１０の全周に、本発明に基づく２度せん断加工を施しても良い。
　金属板１０における一部の端部に対し本発明に基づく２度せん断加工を施す場合、次のようにしてもよい。すなわち、例えば、プレス成形で引張り残留応力が所定以上発生する端部をＣＡＥ解析によって推定する。そして、所定以上の引張り残留応力が発生すると推定される辺にのみ、本発明に基づく２度せん断加工を施すようにする。
　また、本発明に基づく２度せん断加工を施す場合、金属板１０の外周に対し、同時期に全部の端部に対し、２度せん断加工を施す必要はない。例えば、第１の辺に対して本発明に基づく２度せん断加工を施した後に、第２の辺に対して本発明に基づく２度せん断加工を別途、施しても良い。例えば、金属板１０の離れた２辺に対し、個別に本発明に基づく２度せん断加工を実施してもよい。ただし、対となる第１領域ＡＲＡ－Ａと張出領域ＡＲＡ－Ｂとは同時に切断する。
　また、プレス部品の形状が複雑化するほど、多段階のプレス成形でプレス部品が製造される。この場合、本発明に基づく２度せん断加工を、必ずしも最初のプレス成形の前に実施する必要はない。例えば、本発明に基づく２度せん断加工を、最後のプレス方法を除く任意のプレス成形後に実施しても良い。また、本発明に基づく２度せん断加工における、１度目のせん断加工と２度目のせん断加工の間に、１又は２以上のプレス成形の工程を行っても良い。
　なお、上記説明では、本発明に基づく２度せん断加工を施した金属板１０をプレス成形して目的の製品にする場合を例示している。しかし、プレス成形を行わずに用いられる金属板１０であっても、本発明のせん断加工方法は適用可能である。
　また、本発明に基づく２度せん断加工の前に、他のせん断加工が施されていても良い。
　（変形例）
　ここで、上記説明の実施形態では、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束するために張出領域ＡＲＡ－Ｂを形成している。しかし、拘束の方法としては、これに限定されない。
　次に、張出領域ＡＲＡ－Ｂを設けない、第３の拘束例を説明する。
　第３の拘束例では、図９に示すように、第１領域ＡＲＡ－Ａの端面に対して、直接、拘束具を構成するガイド部材３０を当接して、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部を拘束する。
　但し、この場合、切断方向において、ガイド部材３０が、２度目の切断に用いる上刃２３と干渉する。
　このため、この第３の拘束例（変形例）では、図１０に示すように、２度目の切断で用いられる上刃２３に対し、切断方向において、ガイド部材３０が通過可能な開口２３ａを形成しておく。
　ここで、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側を拘束する方法の例として、第１の拘束例、第２の拘束例、第３の拘束例を示した。第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の拘束として、これらの拘束の方法を、適宜、組み合わせて用いることも可能である。
　（作用その他）
　次に、本発明に基づく、実施形態の２度せん断加工の作用などついて説明する。
　本実施形態によれば、金属板１０のせん断加工時に、少なくとも第１領域ＡＲＡ－Ａに対し、適切な切り代で、２度目の切断を実行できる。この結果、少なくとも第１領域ＡＲＡ－Ａにおいて、せん断端面の引張り残留応力と加工硬化層が低減できる。この結果、せん断端面からの遅れ破壊の発生を抑制することができる。
　また、２度目の切断の際に第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束することによって、切断する端部が安定した状態で切断が実行される。この結果、切断時における、スクラップ側の移動が抑えられる。これによって、切断の際における金属板１０の位置精度を改善する。なお、位置精度は、せん断面と直交する方向に対し、２ｍｍ以下となるように設定することが好ましい。
　この結果、本実施形態を量産に適用する際に、実質的に適用が可能な２度目のせん断加工の切り代が縮小される。これにより、格段の耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性の向上が得られるようになった。
　以下、本実施形態における、２度目のせん断加工の切り代を適切な量に縮小しつつ、金属板１０の位置精度を改善する機構について説明する。
　図３のように、端部を切断する際には、切断する金属板１０に対し、下刃２１及び板押さえ２２によって金属板１０の本体１０Ａ側を拘束した状態で、上刃２３を切断方向に移動して、端部を切断する。
　図３のようにして、金属板１０のせん断部に対し２度せん断加工を施す場合、２度せん断加工する端面付近は何にも接触しておらず、片持ち梁状となっている。
　そのため、金属板１０をせん断金型に設置した際、またせん断加工で板と金型とに荷重が負荷された際に、金属板１０の端部が比較的に自由に動いてしまう。このため、２度せん断加工が有効となる２度目のせん断加工の切り代に比べ、金属板１０の位置精度が大きくなってしまう。このような理由によって、特に、量産において、２度せん断加工の効果を安定して得ることができないおそれがある。
　これに対し、本実施形態では、例えば図４に示すように、第１領域ＡＲＡ－Ａの連続する張出領域ＡＲＡ－Ｂを設け、その張出領域ＡＲＡ－Ｂを拘束する。ここれによって、第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束した状態で、２度目の切断を実行する。
　なお、張出領域ＡＲＡ－Ｂの切り代ΔＣ２は、第１領域ＡＲＡ－Ａの切り代ΔＣ１よりも大きく設定すれば問題無い。しかし、張出領域ＡＲＡ－Ｂの切り代ΔＣ２が大きいほど、無駄なスクラップが発生する。このため、そのような観点から、張出領域ＡＲＡ－Ｂの切り代ΔＣ２の上限を設定すれば良い。
　このため、本実施形態では、金属板１０は２度せん断加工される部分の近傍において、ガイド部材３０等によって第１領域ＡＲＡ－Ａの位置決めが可能となる。このため、金属板１０の端部の位置精度が大きく向上し、量産において２度せん断加工の効果を安定して得ることができる。
　ここで、ガイド部材３０の金属板１０端面の押付は、せん断加工前に搬送機によるものでも良いし、ばね等を用いたものでもよい。
　更に、本実施形態では、スクラップの形状が安定する。更に、本実施形態では、２度目の切断後において、切り代が比較的大きい張出領域ＡＲＡ－Ｂが含まれることで、スクラップが削りかすのようにならないため、その処理が容易となる。
　また、図７のように、張出領域ＡＲＡ－Ｂの拘束を、開口１０Ｂ並びに治部を用いた場合、金属板１０の端部の移動を切断方向にも拘束できる。このため、更に、切断時における金属板１０端部の位置精度を向上することができる。
　また、変形例（図９、図１０）のように、せん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域ＡＲＡ－Ａの端部に対し、ガイド部材３０を押し付けることで金属板１０位置を固定する方法の場合を想定する。この場合、型の形状が複雑になるという問題点がある。しかし、この方法でも、金属板１０の端部の位置精度を改善した状態で２度せん断加工をすることが可能である。ただしこの場合、比較的大きい張出領域ＡＲＡ－Ｂが含まれないため、スクラップが小さくなるが、スクラップの形状が安定するため比較的にスクラップの処理は容易となる。
　本発明に基づく、本実施形態は、伸びフランジ割れや遅れ破壊が懸念される引張り強度は９８０ＭＰａ以上の金属板１０に適用されると効果的である。対象とする金属板１０は、プレス成形性の観点では板厚は０．８ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることが好ましい。この理由は次の通りである。板厚が０．８ｍｍ以下であるとプレス成形時に金属板１０が容易に破断し、板厚が３．０ｍｍ以上であるとプレス成形時の成形荷重が大きくなる。この結果、非常に大きな設備能力が必要とされるためである。ここで、第１領域ＡＲＡ－Ａを５ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以下としたのは、２度せん断加工による効果が期待される抜き代として、実施例に示すように５ｍｍ以下程度が考えられるためである。張出領域ＡＲＡ－Ｂを切り代が第１領域ＡＲＡ－Ａより１ｍｍ以上大きい領域としたのは、抜き代が１ｍｍ程度増えれば、スクラップ処理性が向上すると考えたためである。
　（効果）
　本実施形態は、次のような効果を奏する。
　（１）本実施形態は、金属板１０をせん断加工する方法であって、金属板１０の少なくとも一部の端部に対し２度せん断加工を施し、２度せん断加工における１度目の切断で、２度目のせん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域ＡＲＡ－Ａを形成し、２度せん断加工における２度目の切断は、上記第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束した状態で実行する。
　本実施形態は、上記金属板１０が、例えば、引張強度が９８０ＭＰａ以上の高強度鋼板の場合に好適な技術である。
　この構成によれば、せん断加工時に発生する鋼板のせん断端面の引張り残留応力と加工硬化層を低減することができる。このため、本実施形態の金属板１０を使用することで、自動車のパネル部品、構造・骨格部品等の各種部品に高強度鋼板などの金属板を適用する際に耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性を向上することができる。更に、せん断加工時の金属板１０の位置精度を改善することができるため、量産への適用が可能である。金属板１０の位置精度を改善することで、量産に適用する際に実質的に適用が可能な２度目のせん断加工の切り代が縮小され、格段の耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性の向上が得られるようになった。
　（２）また、本実施形態は、金属板１０をせん断加工する方法であって、金属板１０の少なくとも一部の端部に対し２度せん断加工を施し、２度せん断加工における１度目の切断で、２度目のせん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域ＡＲＡ－Ａと、上記第１領域ＡＲＡ－Ａに連続し且つ上記第１領域ＡＲＡ－Ａよりも張り出すことで上記第１領域ＡＲＡ－Ａよりも２度目のせん断加工の切り代が大きな張出領域ＡＲＡ－Ｂとを形成し、２度せん断加工における２度目の切断は、上記張出領域ＡＲＡ－Ｂを拘束することで上記第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束した状態として実行する。
　本実施形態は、上記金属板１０が、例えば、引張強度が９８０ＭＰａ以上の高強度鋼板の場合に好適な技術である。
　この構成によれば、せん断加工時に発生する鋼板のせん断端面の引張り残留応力と加工硬化層を低減することができる。このため、この金属板１０を使用することで、自動車のパネル部品、構造・骨格部品等の各種部品に高強度鋼板などの金属板を適用する際に耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性を向上することができる。更に、せん断加工時の金属板１０の位置精度を改善することができるため、量産への適用が可能である。金属板１０の位置精度を改善することで、量産に適用する際に実質的に適用が可能な２度目のせん断加工の切り代が縮小され、格段の耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性の向上が得られるようになる。
　更に、切り代が比較的大きい張出領域ＡＲＡ－Ｂが含まれることで、スクラップが削りかすのようにならないため、スクラップの処理が容易となる。
　（３）上記拘束は、例えば、上記張出領域ＡＲＡ－Ｂの端部にガイド部材３０を当接することで実行する。
　この構成によれば、２度目の切断時において、確実に第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束することが可能となる。
　（４）上記拘束は、例えば、上記張出領域ＡＲＡ－Ｂに開口１０Ｂを形成し、上記開口１０Ｂに治具３１を挿入することを実行する。
　この構成によれば、せん断時の位置決めの方法として、例えば張出領域ＡＲＡ－Ｂとして２度目のせん断加工の切り代が第１領域ＡＲＡ－Ａよりも大きな領域を設ける。更に、当該領域に開口１０Ｂを設け、せん断加工前又はせん断加工中に当該開口１０Ｂに治具３１を挿入して金属板１０の端部側を固定する。これによって、２度目の切断の際に、切断方向への移動も拘束されて、より一層、位置精度を改善できる。
　（５）本実施形態では、２度せん断加工における２度目の切断の際、上記第１領域ＡＲＡ－Ａの端面に当接して上記第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束するガイド部材３０を当接することで、上記第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側の移動を拘束し、上記２度目の切断で用いられる上刃２３に対し、切断方向において、上記ガイド部材３０が通過可能な開口１０Ｂを形成する。
　この構成によれば、スクラップ量を小さく抑えることができる。
　（６）本実施形態は、金属板１０を、１又は２以上のプレス成形を経てプレス部品とする際に、上記金属板１０として、上記のせん断加工でせん断された金属板１０を使用することを特徴とするプレス部品の製造方法である。
　例えば、このとき、例えば、上記２度せん断加工における１度目の切断と２度目の切断は、上記１又は２以上のプレス成形の最終のプレス成形の前までに個別に実施される構成であっても良い。
　この構成によれば、格段の耐伸びフランジ割れ特性が向上した金属板１０をブランクとして使用する。このため、プレス成形の自由度が向上すると共に、製造されたプレス部品の耐遅れ破壊特性も向上可能となる。
　また、切断時における、金属板１０の位置精度が向上すると共にスクラップ処理性も向上することで、プレス部品の量産への適用が容易となる。
　（７）本実施形態の金属板は、少なくとも一部の端部がせん断加工で切断された後に、プレス成形される金属板であって、上記切断される端部として、上記せん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域と、上記第１領域に連続し且つ上記第１領域よりも張り出すことで上記第１領域よりも上記せん断加工の切り代が大きな張出領域を有する。
　この構成によれば、せん断加工時に発生する鋼板のせん断端面の引張り残留応力と加工硬化層を低減することができる。このため、本実施形態の金属板１０を使用することで、自動車のパネル部品、構造・骨格部品等の各種部品に高強度鋼板などの金属板を適用する際に耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性を向上することができる。更に、せん断加工時の金属板１０の位置精度を改善することができるため、量産への適用が可能である。金属板１０の位置精度を改善することで、量産に適用する際に実質的に適用が可能な２度目のせん断加工の切り代が縮小される。その結果、格段の耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性の向上が得られるようになる。
　（８）本実施形態は、金属板を下刃と板押さえで拘束した状態で、当該金属板の端部を上刃で切断するせん断金型であって、切断する上記端部の端面側の移動を拘束する拘束具を有する。
　例えば、上記金属板は、上記切断される端部として、切り代が５ｍｍ以下である第１領域と、上記第１領域に連続し且つ上記第１領域よりも張り出すことで上記第１領域よりも切り代が大きな張出領域とを有し、上記拘束具は、上記張出領域を拘束する構成とする。
　また、例えば、上記拘束具は、上記張出領域の端部に当接するガイド部材を有する構成とする。
　また、例えば、上記拘束具は、上記張出領域を貫通する棒体を有する構成とする。
　また、例えば、上記拘束具は、切断する上記端部の端面に当接するガイド部材と、上記上刃に形成され、切断方向において、上記ガイド部材が通過可能な開口と、を有する構成とする。
　この構成によれば、せん断加工時に発生する鋼板のせん断端面の引張り残留応力と加工硬化層を低減することができる。このため、本実施形態の金属板１０を使用することで、自動車のパネル部品、構造・骨格部品等の各種部品に高強度鋼板などの金属板を適用する際に耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性を向上することができる。更に、せん断加工時の金属板１０の位置精度を改善することができるため、量産への適用が可能である。金属板１０の位置精度を改善することで、量産に適用する際に実質的に適用が可能な２度目のせん断加工の切り代が縮小され、格段の耐伸びフランジ割れ特性並びに遅れ破壊特性の向上が得られるようになる。
　次に、本実施形態に基づく実施例について説明する。
　以下の説明では、板厚１．４ｍｍの超高強度鋼板からなる２種類の鋼種Ａ、Ｂを用いた供試材を用いて説明する。
　（２度せん断加工の効果について）
　最初に、２度せん断加工の効果についての実験結果を説明する。
　先ず、せん断前の寸法が１００ｍｍ×１００ｍｍの供試材を使用して、その供試材に対し、１度目の切断で１００×５０ｍｍに切断した。次に、上記１度目の切断後、切り代を変更して２度目の切断を実施して、評価用のサンプルを取得した。サンプルは、表１のように、２度目の切断の切り代を変えて複数取得した。
　ここで、１度目及び２度目の切断ともに、せん断加工時のクリアランスΔＤは１２．５％とした。クリアランスΔＤは、使用する上刃２３と下刃２１の隙間ｄと金属板１０の板厚ｔとの比である、（ｄ／ｔ）の百分率である。
　そして、取得した各サンプルについて、Ｘ線による切断後の、せん断端面の残留応力の測定を実施した。更に、取得した各サンプルについて、引張強度の曲げ応力を負荷した状態でｐＨが３の塩酸に９６時間浸漬し、各サンプルの割れの有無を確認した。Ｘ線による測定は、測定範囲を直径３００μｍとし、せん断加工後のせん断端面の板面、板厚両方向に対して中央の位置の応力を測定した。
　表１に、上記評価における、供試材を構成する鋼種Ａ、Ｂの引張強度、及び各サンプルの加工条件、並びに、各サンプルにおける、せん断端面の残留応力及び浸漬試験の割れ判定結果を示す。表１において、２度目の切り代が「－」となっているサンプルは、２度目の切断を実行していないサンプルである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１から分かるように、２度の切断することにより、１度だけの切断に比べ、せん断端面の引張残留応力が低減していることが分かった。但し、２度目の切断の切り代が３０ｍｍの場合、引張残留応力の低減効果が小さいが、当該２度目の切断の切り代を５ｍｍ以下とすることで、引張残留応力の低減効果が大幅に向上することが分かった。
　また、表１の浸漬試験の割れ判定結果から分かるように、２度目の切断の切り代を５ｍｍ以下とすることで、１度だけの切断に比べ、浸漬試験での割れもなく、耐遅れ破壊特性も向上することが分かった。
　（第１領域ＡＲＡ－Ａの端部側を拘束しての切断について）
　次に、第１領域ＡＲＡ－Ａでの２度目の切断の切り代を５ｍｍ以下に設定して、実施形態に示した方法で２度目の切断を実行することで、安定してせん断加工ができることを説明する。
　上記の鋼種Ａ、Ｂからなる供試材を用いて、図１１（ａ）～（ｄ）に示す寸法及び形状のサンプルである、ブランク１、２、３、４を作製した。ブランク３では、開口１０Ｂとして穴部を形成している。ブランク１、２、３、４の作製は、１度だけ、又は複数度のせん断加工によって行い、そのせん断加工の切断時のクリアランスは１２．５％とした。
　ここで、ブランク１、２、３、４それぞれを用いた実施例を、順に実施例１、２、３、４と記載する。
　実施例１では、ブランク１に対し、図１２に示すように、下刃２１、ガイド部材３０、上刃２３の位置関係を配置したせん断金型を用いた。実施例２では、ブランク２に対し、図１３に示すように、下刃２１、ガイド部材３０、上刃２３の位置関係を配置したせん断金型を用いた。実施例３では、ブランク３に対し、図１４に示すように、下刃２１、開口１０Ｂ及び治具３１（図１４では挿入ガイド部と記載）、ガイド部材３０、上刃２３の位置関係を配置したせん断金型を用いた。実施例４では、ブランク４に対し、図１５に示すように、下刃２１、ガイド部材３０、上刃２３の位置関係を配置したせん断金型を用いた。
　ここで、実施例１～４において、遅れ破壊の改善を目的とする端部部位を各ブランクの中心部に設定し、上刃２３とブランクの位置関係によって示される切断の抜き代は３ｍｍとした。これは、効果が得られると考えられる切断の抜き代が５ｍｍであるのに対し、ブランク位置のばらつきを考慮して２ｍｍの尤度をとったためである。
　この際、量産によるブランクの設置を再現するため、実施例１ではブランク１の位置を通常の量産プレスの位置決めガイドの条件で設置した（図１２）。実施例２では、ブランク２の張出領域ＡＲＡ－Ｂとなる部分の端部をガイド部材３０に押し付けた状態で設置した（図１３）。実施例３では、治具３１をブランク３の張出領域ＡＲＡ－Ｂとなる位置に設けた開口１０Ｂに貫通させた状態で設置した（図１４）。実施例４では、ブランク４の第１領域ＡＲＡ－Ａに相当する部分の端部を４つのガイド部材３０に押し付けた状態で設置した（図１５）。
　次に、各実施例において、せん断金型（切断装置）にブランクを設置した後の、ブランクの位置を計測し、それによる２度目の抜き代における変化量の最大値を、ブランク位置精度として定義し、計測した。
　その後、各実施例において、ブランクの位置をそのままに、板押さえ２２で本体１０Ａ側を拘束してせん断加工を行った。せん断加工時のクリアランスは１２．５％とした。なお、板押さえ２２による拘束力は、全ての実施例で同じになるように設定した。
　各実施例での評価の結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　ここで、切断の際に、ブランクが大きくずれてしまい、上刃２３の端面全体でせん断できない場合があった。その場合、抜き落とし側のサンプル（スクラップ）が複数に分割された。この場合を「２度せん断加工失敗」とし、「２度せん断加工失敗」の個数をｎ個として、「ｎ個／５個」と記録した。
　また、各実施例で切断して作製されたサンプルに対し、引張強度の曲げ応力を負荷した状態でｐＨが３の塩酸に９６時間浸漬し、遅れ破壊特性の改善を確認する。このため、２度せん断加工による改善効果を狙ったサンプル中心部の割れの有無を確認した。２度せん断加工に成功したｍ個のサンプルの内、割れが見られた個数をｎ個として、浸漬試験後遅れ破壊の個数「ｎ個　／ｍ個」、割れと記録した。
　また、切り落とし側のスクラップの形状を確認し、すべてのスクラップで幅５ｍｍ以上の領域が十分にある場合、スクラップ処理性が高いものと考えた。そして、スクラップ処理性を「良」、そうでない場合を「不良」とした。ただし、不良のものの内、ブランクの位置精度の改善によりスクラップの形状が安定しているものについては可とした。
　＜実施例の検証＞
　表２は、鋼種Ａ、Ｂにおける実施例１～４に対するブランク位置精度、２度せん断加工失敗の数、浸漬試験後遅れ破壊の個数、スクラップ処理性を示したものである。
　実施例１においては、ブランクの端部側を拘束しておらず、片持ち梁状の状態で切断を実施した。このため、一部のブランク１では２度せん断加工に失敗し、残りのブランクでも一部は切代が５ｍｍより大きくなったため、遅れ破壊が発生した。
　一方、本発明に基づく実施例２、３、４においては、ブランクの端部側を拘束して切断を実施した。このため、ブランクの位置精度が改善した。すなわち、実施例２、３、４においてはブランクの位置精度改善により、すべてのブランクで２度せん断加工に成功し、遅れ破壊が抑制された。
　また、スクラップの処理性は、実施例１では不良であった。しかし、実施例２、３では良であった。実施例４においては、スクラップの大きさは小さいものの、スクラップの形状が安定したため、可とした。したがって実施例２、３、４においては、スクラップの処理性という観点からも、２度せん断加工による加工の量産性の改善に寄与することが分かった。
　ここで、本願が優先権を主張する、日本国特許出願２０２０－１１２７３８（２０２０年０６月３０日出願）の全内容は、参照により本開示の一部をなす。ここでは、限られた数の実施形態を参照しながら説明したが、権利範囲はそれらに限定されるものではなく、上記の開示に基づく各実施形態の改変は当業者にとって自明なことである。
１　トリム工程
１Ａ　２度せん断加工
２　プレス工程
１０　金属板
１０Ａ　本体
１０Ｂ　開口
２１　下刃
２２　板押さえ
２３　上刃
２３ａ　開口
３０　ガイド部材
３１　治具
ＡＲＡ－Ａ　第１領域
ＡＲＡ－Ｂ　張出領域

Claims (14)

  1. 　金属板をせん断加工する方法であって、
    　金属板の少なくとも一部の端部に対し２度せん断加工を施し、
    　２度せん断加工における１度目の切断で、２度目のせん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域を形成し、
    　２度せん断加工における２度目の切断は、上記第１領域の端部側の移動を拘束した状態で実行する、
    　ことを特徴とする金属板のせん断加工方法。
  2. 　金属板をせん断加工する方法であって、
    　金属板の少なくとも一部の端部に対し２度せん断加工を施し、
    　２度せん断加工における１度目の切断で、２度目のせん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域と、上記第１領域に連続し且つ上記第１領域よりも張り出すことで上記第１領域よりも２度目のせん断加工の切り代が大きな張出領域とを形成し、
    　２度せん断加工における２度目の切断は、上記張出領域を拘束することで上記第１領域の端部側の移動を拘束した状態として実行する、
    　ことを特徴とする金属板のせん断加工方法。
  3. 　上記張出領域の拘束は、上記張出領域の端部にガイド部材を当接することで実行することを特徴とする請求項２に記載した金属板のせん断加工方法。
  4. 　上記張出領域の拘束は、上記張出領域に開口を形成し、上記開口に治具を挿入することを実行することを特徴とする請求項２又は請求項３に記載した金属板のせん断加工方法。
  5. 　２度せん断加工における２度目の切断の際、上記第１領域の端面にガイド部材を当接して、上記第１領域の端部側の移動を拘束し、
    　上記２度目の切断で用いられる上刃に対し、切断方向において、上記ガイド部材が通過可能な開口を形成する、
    　ことを特徴とする請求項１に記載した金属板のせん断加工方法。
  6. 　上記金属板は、引張強度が９８０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１～請求項５のいずれか１項に記載した金属板のせん断加工方法。
  7. 　金属板を、１又は２以上のプレス成形を経てプレス部品とする際に、
    　上記金属板として、請求項１～請求項６のいずれか１項に記載のせん断加工方法でせん断された金属板を使用することを特徴とするプレス部品の製造方法。
  8. 　上記２度せん断加工における１度目の切断と２度目の切断は、上記１又は２以上のプレス成形の最終のプレス成形の前までに個別に実施されることを特徴とする請求項７に記載したプレス部品の製造方法。
  9. 　少なくとも一部の端部がせん断加工で切断された後に、プレス成形される金属板であって、
    　上記切断される端部として、上記せん断加工の切り代が５ｍｍ以下である第１領域と、上記第１領域に連続し且つ上記第１領域よりも張り出すことで上記第１領域よりも上記せん断加工の切り代が大きな張出領域を有する、ことを特徴とする金属板。
  10. 　金属板を下刃と板押さえで拘束した状態で、当該金属板の端部を上刃で切断するせん断金型であって、
    　切断する上記端部の端面側の移動を拘束する拘束具を有することを特徴とする金属板のせん断金型。
  11. 　上記金属板は、上記切断される端部として、切り代が５ｍｍ以下である第１領域と、上記第１領域に連続し且つ上記第１領域よりも張り出すことで上記第１領域よりも切り代が大きな張出領域とを有し、
    　上記拘束具は、上記張出領域を拘束することを特徴とする請求項１０に記載した金属板のせん断金型。
  12. 　上記拘束具は、上記張出領域の端部に当接するガイド部材を有することを特徴とする請求項１１に記載した金属板のせん断金型。
  13. 　上記拘束具は、上記張出領域を貫通する棒体を有することを特徴とする請求項１１又は請求項１２に記載した金属板のせん断金型。
  14. 　上記拘束具は、切断する上記端部の端面に当接するガイド部材と、上記上刃に形成され、切断方向において、上記ガイド部材が通過可能な開口と、を有することを特徴とする請求項１０に記載した金属板のせん断金型。
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