WO2021085403A1 - 熱プレス用クッション材 - Google Patents

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WO2021085403A1
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heat
water
removing agent
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吉田　晃
秀平 河野
茂生 星野
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ヤマウチ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a cushioning material for heat pressing. More specifically, the present invention relates to printed circuit boards such as copper-clad laminated boards, flexible printed circuit boards, rigid flex boards, multilayer boards, and multilayer flexible printed circuit boards, insulating boards, credit cards, IC cards, liquid crystal display boards, ceramics laminated boards, and the like.
  • the present invention relates to a cushioning material for hot pressing used when the target product is press-molded or heat-pressed in the process of manufacturing precision equipment parts, melamine decorative boards, etc. (hereinafter referred to as "laminated boards" in the present invention).
  • the laminated plate material 12 which is the object to be pressed is placed between the heating plates 13 and 13 as heating / pressurizing means.
  • a method of sandwiching and applying constant pressure and heat is used.
  • heat pressing is performed with a flat plate-shaped cushioning material 11 interposed between the heating plate 13 and the laminated plate material 12.
  • a stainless steel mirror plate may be interposed between the cushion material 11 and the laminated plate material 12.
  • the general characteristics required of the cushion material 11 include the cushioning property of absorbing the unevenness of the heat plate 13 and the laminated plate material 12, and the temperature from the heat plate 13 to the laminated plate material 12 over the entire press surface. In-plane uniformity for uniformly transmitting pressure, heat transfer for efficiently transferring heat from the heat plate 13 to the laminated plate material 12, heat resistance that can withstand the press temperature, and the like can be mentioned.
  • a material using synthetic rubber is provided.
  • a typical configuration thereof is a combination of a layer of a woven fabric or a non-woven fabric made of heat-resistant fibers such as glass fiber and aromatic polyamide fiber and a synthetic rubber layer, which are laminated and integrated. Further, it is known that a surface layer such as a fluororesin film is adhered and integrated on the surface of the cushion material in order to give them releasability.
  • Patent Document 1 discloses a cushioning material for molding press, which includes a cushioning material main body having a fluororubber layer and a surface layer, and the fluororubber layer contains a fluororubber raw material, an acid receiving agent, and a vulcanizing agent. There is.
  • the cushioning material for molding press of Patent Document 1 uses an acid receiving agent and a vulcanizing agent in order to improve heat resistance, there is a need to further improve heat resistance.
  • the cushioning material for molding press of Patent Document 1 When the cushioning material for molding press of Patent Document 1 is used at a high temperature, hydrogen fluoride (corrosive gas) is generated from the fluororubber during use, which may cause corrosion of the hot plate. Therefore, the cushioning material for molding press of Patent Document 1 contains a large amount of an antacid in the fluororubber for the purpose of suppressing the generation of hydrogen fluoride. However, even if a large amount of an antacid is added to the fluororubber, corrosion may occur on the hot plate when used at a high temperature of 230 ° C to 250 ° C. Further, the cushioning material for a molding press of Patent Document 1 may have a significantly reduced cushioning property when repeatedly used at a high temperature.
  • the present invention has been made to solve the above-mentioned problems, the purpose of which is to improve heat resistance, and specifically, first, heat even when used at a high temperature. It is an object of the present invention to provide a cushioning material for heat pressing, which can suppress corrosion of a panel and, secondly, can suppress a decrease in cushioning property even when repeatedly used at a high temperature.
  • the cushioning material for heat pressing is a cushioning material for heat pressing containing fluororubber, and the composition of the fluororubber is a fluororubber component, a vulcanizing agent, an acid receiving agent, and a water removing agent.
  • the antacid has the effect of causing a neutralization reaction with hydrogen fluoride, which is generated by the deterioration of fluororubber and causes corrosion of the hot plate.
  • the water-removing agent has the effect of absorbing the water contained in the fluororubber.
  • the amount of the water-removing agent with respect to a total of 100 parts by mass of the fluororubber component and the vulcanizing agent is larger than the amount of the acid-receiving agent.
  • the amount of the water-removing agent with respect to 100 parts by mass of the total of the fluororubber component and the vulcanizing agent is 1.5 times or more the amount of the acid-receiving agent.
  • the total amount of the acid-receiving agent and the water-removing agent is 3 to 50 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the total of the fluororubber component and the vulcanizing agent.
  • the antacid comprises at least one selected from the group consisting of magnesium oxide, zinc oxide, lead oxide, dibasic phosphate and hydrotalcite.
  • the water-removing agent contains at least one selected from the group consisting of calcium oxide, aluminum oxide, magnesium sulfate and magnesium chloride.
  • the antacid is magnesium oxide and the water-removing agent is calcium oxide.
  • magnesium oxide has a BET specific surface area of 80 m 2 / g or more and 300 m 2 / g or less. More preferably, magnesium oxide has a BET specific surface area of 100 m 2 / g or more and 260 m 2 / g or less.
  • the heat resistant temperature of the heat pressing cushion material is 250 ° C. or higher and 300 ° C. or lower.
  • heat resistance can be improved, specifically, firstly, corrosion of the hot plate can be suppressed even when used at a high temperature, and secondly, repeated use at a high temperature. Even when this is done, it is possible to suppress a decrease in cushioning property.
  • FIG. 1 It is a schematic diagram which shows the cushion material for heat press which concerns on embodiment of this invention.
  • the plan view of the iron plate in the examples is shown, (A) shows a state in which corrosion or discoloration cannot be confirmed on the iron plate, (B) indicates a state in which corrosion or discoloration can be confirmed on the hot plate, and (C) shows the inside of the iron plate. Indicates that rust has progressed to the point where corrosion or missing parts can be confirmed. It is a figure for demonstrating the hot press process.
  • FIGS. 1 (A) to 1 (D) show specific configuration examples of the cushioning material for heat pressing according to the present embodiment.
  • a configuration example of the heat pressing cushion materials 1A to 1D according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 1A to 1D, respectively.
  • the cushioning materials 1A to 1D for heat pressing of the present embodiment include fluororubber.
  • the cushion material 1A for heat pressing shown in FIG. 1 (A) is a fluororubber sheet formed only by the fluororubber layer 2.
  • a surface layer made of paper, a woven fabric, a non-woven fabric, a synthetic resin film, or the like may be laminated on the front surface and the back surface of the fluororubber layer 2.
  • the cushioning material 1B for heat pressing shown in FIG. 1B is formed of a non-woven fabric layer 3 formed of a non-woven fabric, two fluororubber layers 2 sandwiching the non-woven fabric layer 3 from above and below, and a synthetic resin film, and has two layers.
  • a surface layer 4 attached to the front surface and the back surface of the fluororubber layer 2 is provided.
  • the heat pressing cushion material 1C shown in FIG. 1C is formed of a base material layer 5 of a fiber-rubber composite material in which a woven fabric is impregnated with fluororubber and a synthetic resin film, and is a base of the fiber-rubber composite material.
  • a surface layer 4 attached to the front surface and the back surface of the material layer 5 is provided. Fluororubber is contained in the fiber-rubber composite material of the base material layer 5.
  • the heat pressing cushion material 1D shown in FIG. 1 (D) includes a base material layer 5 of two fiber-rubber composite materials and an adhesive layer 6 formed of fluororubber and adhering the two base material layers 5.
  • a surface layer 4 formed of a synthetic resin film and attached to the front surface and the back surface of the two base material layers 5.
  • the fiber-rubber composite material and the adhesive layer 6 of the base material layer 5 contain fluororubber.
  • Such cushioning materials 1A to 1D for hot pressing can be used at high temperatures, and their heat resistant temperature is 250 ° C. or higher and 300 ° C. or lower. If the operating temperature exceeds 300 ° C., the cushioning property may be significantly deteriorated when repeatedly used.
  • the fluororubber according to the present embodiment includes, for example, a fluororubber sheet, a fluororubber impregnated in the base material, a fluororubber adhesive, and the like. That is, the fluororubber does not necessarily have to form a layer by itself, and may be in the form of impregnating or adhering to fibers or the like.
  • the cushioning materials 1A to 1D for heat pressing shown in FIGS. 1A to 1D are examples, and are not limited to the above configuration as long as they have the fluororubber configuration described below.
  • the fluororubber composition includes a fluororubber component as a base material, a vulcanizing agent, an acid receiving agent, and a water removing agent.
  • Fluorine rubber components include various types such as a polymer of fluorine-containing acrylate, a copolymer of vinylidene fluoride, a fluorocarbon-containing silicon rubber, a fluorine-containing polyester rubber, and a copolymer of fluorine-containing diene. Is not limited, and can be appropriately selected and used from these.
  • vulcanizing agent known vulcanizing agents for fluororubbers such as organic peroxide-based vulcanizing agents, amine-based vulcanizing agents, and polyol-based vulcanizing agents can be used.
  • the vulcanizing agent is a compounding agent for vulcanizing fluororubber.
  • Fluorororubber is usually blended with an antacid in the sense that it neutralizes hydrogen fluoride generated during the vulcanization reaction and promotes vulcanization.
  • an antacid is blended in the sense of neutralizing hydrogen fluoride generated not only during vulcanization but also during use.
  • the antacid is selected from the group consisting of, for example, magnesium oxide, zinc oxide, lead oxide, dibasic lead phosphate and hydrotalcite. Only one kind of antacid may be used, but two or more kinds of antacids may be used in combination.
  • the acid receiving agent is preferably magnesium oxide.
  • magnesium oxide When magnesium oxide is used as the acid receiving agent, it is preferable to use highly active magnesium oxide having a BET specific surface area of 80 m 2 / g or more and 300 m 2 / g or less. More preferably, magnesium oxide has a BET specific surface area of 100 m 2 / g or more and 260 m 2 / g or less. Magnesium oxide having a BET specific surface area of 80 m 2 / g or more has high activity, and therefore has a great effect of neutralizing hydrogen fluoride generated when a cushion material for hot pressing is used. If the BET specific surface area exceeds 300 m 2 / g, the dispersibility in fluororubber may decrease. Magnesium oxide having a BET specific surface area of less than 80 m 2 / g is low-activity magnesium oxide.
  • the water-removing agent absorbs the water contained in the fluororubber.
  • the water removing agent is selected from the group consisting of, for example, calcium oxide, aluminum oxide, magnesium sulfate and magnesium chloride. Only one type of water-removing agent may be used, but two or more types of water-removing agents may be used in combination.
  • the water-removing agent is preferably calcium oxide. When calcium oxide is used as the water-removing agent, it is preferably in the form of a powder having a small particle size.
  • the present inventor in order to prevent the corrosion of the hot plate, it is not enough to add an acid receiving agent, and the corrosion of the hot plate is inside the fluororubber. It was thought that the water content of the material was greatly involved. Therefore, they have found that a water-removing agent is used to remove water in the fluororubber.
  • the ratio of the total amount of the acid-receiving agent and the water-removing agent to 100 parts by mass of the fluororubber component and the vulcanizing agent is preferably 3 to 50 parts by mass, and more preferably 10 to 30 parts by mass. If the total amount of the acid receiving agent and the water removing agent is less than 3 parts by mass, the physical properties of the rubber may be deteriorated and the hot plate may be corroded. Further, when the total amount of the acid receiving agent and the water removing agent is more than 50 parts by mass, the preferable physical properties of the fluororubber, that is, good physical properties such as cushioning property and heat resistance cannot be obtained, and the processability is poor. Become.
  • the amount of the water-removing agent with respect to 100 parts by mass of the fluororubber component and the vulcanizing agent is preferably larger than the amount of the acid-receiving agent. Specifically, the amount of the water-removing agent is preferably 1.5 times or more the amount of the acid-receiving agent. If the amount of the water-removing agent with respect to 100 parts by mass of the fluororubber component and the vulcanizing agent is less than 1.5 times the amount of the acid-receiving agent, the water-removing agent cannot sufficiently absorb the water in the fluororubber. , The hot plate may corrode.
  • the fluororubber composition in the present embodiment includes a fluororubber component, a vulcanizing agent, an acid receiving agent, and a water removing agent.
  • the heat-resistant temperature of the conventional cushion material for heat pressing is 230 ° C. or higher and 250 ° C. or lower, and can be used only at that temperature or lower.
  • the fluororubber composition of the present embodiment it can be used even at a high temperature such as 250 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, and the heat resistance can be improved.
  • the corrosion of the hot plate can be suppressed by using the fluororubber composition of the present embodiment. This is because the water content in the fluororubber can be removed by the water-removing agent while suppressing the generation of hydrogen fluoride (corrosive gas) when the cushioning material for hot pressing is used at a high temperature. Is considered to be.
  • the cause of corrosion of the hot plate is largely due to the moisture in the fluororubber. Therefore, the corrosion of the hot plate can be further suppressed by increasing the amount of the water-removing agent to be larger than the amount of the acid-receiving agent, instead of simply mixing the acid-receiving agent and the water-removing agent. Specifically, by making the amount of the water-removing agent 1.5 times or more the amount of the acid-receiving agent with respect to 100 parts by mass of the fluororubber component and the vulcanizing agent in total, the corrosion of the hot plate is effectively suppressed. be able to.
  • the cushioning property of the cushioning material for heat pressing can be maintained.
  • the cushioning material for hot pressing of the present embodiment has cushioning properties even when repeatedly used at a high temperature, and is effectively used for hot pressing that does not need to consider corrosion of the hot plate. be able to.
  • a vulcanization accelerator, a plasticizer, a filler, etc. can be arbitrarily blended in the fluororubber.
  • Table 1 shows the mass ratio of each raw material of Examples 1 to 5, and Table 2 shows the mass ratio of each raw material of Comparative Examples 1 to 5.
  • Table 3 specifically shows each raw material in Tables 1 and 2.
  • Table 4 shows the results of the corrosion test on the hot plate.
  • a fluororubber as a base material which is a raw material for a fluororubber sheet, an antacid, a water-removing agent, and a vulcanization accelerator were prepared.
  • Daiel G-716 as a raw material fluororubber contains an appropriate amount of a polyol-based vulcanizing agent in advance with respect to the fluororubber component.
  • Kyowamag MF-150 (BET specific surface area 119 m 2 / g), which is a highly active magnesium oxide, was used. Calcium oxide was used as a water-removing agent.
  • vulcanization was carried out at 185 ° C. for 30 minutes under a pressurized state of 10 MPa.
  • a fluororubber sheet having a size of 250 mm ⁇ 250 mm and a thickness of 2 mm was prepared by heating at 230 ° C. for 5 hours in a non-pressurized state.
  • Example 2 The method for producing the fluororubber sheet of Example 2 is basically the same as that of Example 1, but the calcium oxide as a water-removing agent is different as shown in Tables 1 and 3 below.
  • Example 3 The method for producing the fluororubber sheet of Example 3 is basically the same as that of Example 1, but as an antacid, as shown in Table 1 below, Magsarat # 30 (BET ratio), which is low-active magnesium oxide. The difference is that the surface area of 42 m 2 / g) is used.
  • Example 4 The method for producing the fluororubber sheet of Example 4 is basically the same as that of Example 1. Further, although the same raw materials as in Example 1 were used, the mass ratios of highly active magnesium oxide as an antacid and calcium oxide as a water-removing agent are different as shown in Table 1 below.
  • Example 5 The method for producing the fluororubber sheet of Example 5 is basically the same as that of Example 1. Further, although the same raw materials as in Example 3 were used, the mass ratios of low-active magnesium oxide as an antacid and calcium oxide as a water-removing agent are different as shown in Table 1 below.
  • the method for producing the fluororubber sheets of Comparative Examples 1 to 5 shown below is basically the same as that of Example 1, but differs from Example 1 in the following points.
  • Comparative Example 1 did not contain a water-removing agent.
  • Comparative Example 2 did not contain an antacid.
  • Comparative Example 5 zinc oxide was used as an antacid in addition to highly active magnesium oxide.
  • the conditions for heating and pressurizing were a temperature of 270 ° C. and a pressure of 2.5 MPa. Under these conditions, after 48 hours had passed, a sample was taken out every 24 hours to check for corrosion of the iron plate.
  • Table 4 the case where corrosion or discoloration cannot be confirmed on the iron plate is "A”, the case where discoloration due to rust can be confirmed on the iron plate "B”, and the case where rust progresses to the inside of the iron plate and missing parts due to corrosion can be confirmed. It was designated as "C”.
  • An example of "A” is shown in FIG. 2 (A)
  • an example of "B” is shown in FIG. 2 (B)
  • an example of "C” is shown in FIG. 2 (C).
  • the presence or absence of discoloration of the iron plate was visually determined by the presence or absence of the gloss of the metal of the iron plate.
  • magnesium oxide is used as the antacid and calcium oxide is used as the water-removing agent
  • Examples 1 and 4 using highly active magnesium oxide having a BET specific surface area of 119 m 2 / g as an antacid are compared with Examples 3 and 5 using low active magnesium oxide having a BET specific surface area of 42 m 2 / g. Then, the iron plate was hard to corrode. From this, it was found that when magnesium oxide is used as the antacid, it is preferable to have high activity rather than low activity.
  • the corrosion of the iron plate can be suppressed under the conditions of heating and pressurization by blending the fluororubber with the acid-receiving agent and the water-removing agent. Therefore, the cushioning material for heat pressing of the present invention using fluororubber containing an acid receiving agent and a water removing agent can suppress corrosion of the hot plate even when used at a high temperature.
  • Table 5 shows the results of the press durability tests of Example 6 and Comparative Example 6.
  • Example 6 The cushion material for heat pressing of Example 6 has a configuration as shown in FIG. 1 (D), and two fiber-rubber composite base material layers (cushion material main body) and two base material layers are adhered to each other. It is provided with an adhesive layer to be formed and a surface layer (surface material) attached to the front surface and the back surface of the two base material layers. Therefore, in order to produce the cushion material for heat pressing of Example 6, two cushion material main bodies, an adhesive material, and two surface materials are prepared.
  • a glass woven cloth "T860" (manufactured by Unitika Ltd.) using bulky yarn as a base material of the cushion material body was prepared.
  • This glass woven fabric is a bulky yarn in which the weft is a bulky yarn of 305 tex with a count of 3200 E glass fibers (fiber diameter 6 ⁇ m), and the warp is 135 tex with a count of 1600 E glass fibers (fiber diameter 6 ⁇ m). It is a double-plyed yarn that is not bulky and is made by weaving weft and warp yarns in a double weave.
  • This glass woven fabric has a weight of 850 g / m 2 , a thickness of 1.02 mm, and a porosity of 67%.
  • an unvulcanized fluororubber solution prepared by dissolving unvulcanized fluororubber according to the above-mentioned formulation of Example 1 in a solvent obtained by mixing butyl acetate, methyl ethyl ketone and acetic acid at a predetermined concentration was prepared.
  • the glass woven fabric was immersed in each unvulcanized fluororubber solution and then squeezed with two rolls. Next, each glass woven fabric impregnated with the unvulcanized fluororubber solution was sufficiently dried to remove the solvent. In this way, two cushion material main bodies to be the base material layer were prepared.
  • the adhesive material to be the adhesive layer a material prepared by applying unvulcanized fluororubber according to the formulation of Example 1 to both the upper and lower surfaces of a base material made of a glass cloth having a thickness of 0.2 mm.
  • the surface layer material to be the surface layer a glass cloth having a thickness of 0.2 mm is used as a base material, the adhesive of unvulcanized fluororubber according to the formulation of Example 1 is applied to the adhesive surface side, and the polyimide resin is applied to the surface side. Was used. In this way, two surface materials were prepared.
  • An adhesive material is sandwiched between the two layers of cushion material body described above, and the surface layer material is laminated on the front surface of the upper cushion material body and the back surface of the lower cushion material body, and then heat-pressed to perform a heat press.
  • the adhesive layer, and the unvulcanized fluororubber used for the surface layer were vulcanized to integrate the whole.
  • the thickness of the cushion material for heat pressing of Example 6 thus obtained was 1.9 mm.
  • Comparative Example 6 The method for producing the cushion material for hot pressing of Comparative Example 6 is basically the same as that of Example 6, but in Comparative Example 6, the compound of Comparative Example 1 is used instead of the unvulcanized fluororubber according to the compound of Example 1. Unvulcanized fluororubber was used. The thickness of the heat press cushion material of Comparative Example 1 was 1.9 mm, which was the same as that of Example 6.
  • the above press cycle is set to 1 time, and the cushioning materials for heat pressing of Examples and Comparative Examples are used before pressing (0 times), and once, 10 times, 100 times, 200 times, 300 times, and 400 times. Pressing was performed and the cushioning property was evaluated at each stage.
  • the size of the evaluation sample was 25 mm ⁇ , and the sample was collected from a position 5 cm or more away from the edge of the 280 mm square sample pressed under the above conditions.
  • the conditions of the cushioning property evaluation test were a temperature of 230 ° C. and a pressure of 4.0 MPa. Specifically, the thickness of the evaluation sample when preheated at a pressure of 0.05 kgf / cm 2 at 230 ° C. for 2 minutes and then pressurized to a pressure of 4.0 MPa at a pressurization rate of 1 mm / min. The amount of change in was measured.
  • an Instron universal material testing machine type 5565 manufactured by Instron Japan Company Limited
  • Cushioning property is evaluated by the amount of change in thickness from before pressurization of the sample for cushioning property evaluation to pressurization at 4.0 MPa. When the amount of change in thickness ( ⁇ m) is large, the cushioning property is high, and when it is small, the cushioning property is high. It was judged that the sex was small. The results of the press durability test are shown in Table 5. As for the comparative example, the test was terminated because the cushioning property was significantly reduced after 200 presses.
  • the heat-pressed cushioning material of Example 6 having the formulation of Example 1 generally has better cushioning properties than the heat-pressing cushioning material of Comparative Example 6 having the formulation of Comparative Example 1. It was high, and the cushioning property was maintained high without a sharp decrease in cushioning property until 400 times of pressing. On the other hand, in Comparative Example 6, the cushioning property was remarkably lowered after 200 times. As a result, it was found that Example 6 in which not only the antacid but also the dehydrating agent was added could improve the heat resistance as compared with Comparative Example 6 in which only the antacid was added.
  • 1A, 1B, 1C, 1D Cushion material for heat press 2 Fluororubber layer, 3 Non-woven fabric layer, 4 Surface layer, 5 Base material layer, 6 Adhesive layer, 11 Cushion material, 12 Laminated plate material, 13 Hot plate.

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Abstract

【要約書】　耐熱性を向上させることができ、具体的には、第１に、高温で使用した場合でも、熱盤の腐食を抑制することができ、第２に、高温で繰り返し使用した場合でも、クッション性の低下を抑制することができる。　熱プレス用クッション材（１Ａ～１Ｄ）は、フッ素ゴムを含み、フッ素ゴムの組成物は、フッ素ゴム成分と、加硫剤と、受酸剤と、奪水剤とを備える。フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する受酸剤の量は、奪水剤の量よりも多い。

Description

熱プレス用クッション材
　この発明は、熱プレス用クッション材に関する。さらに詳しくは、この発明は銅張り積層板、フレキシブルプリント基板、リジットフレックス基板，多層板，多層フレキシブルプリント基板等のプリント基板や、絶縁板、クレジットカード、ＩＣカード、液晶表示板、セラミックス積層板などの精密機器部品、メラミン化粧板等（以下、本発明において「積層板」と称する）を製造する工程で、対象製品をプレス成形や熱圧着する際に使用される熱プレス用クッション材に関する。
　プリント基板等の積層板の製造において、プレス成形や熱圧着の工程では、図３に示すようにプレス対象物である積層板材料１２を、加熱・加圧手段としての熱盤１３，１３間に挟み込み、一定の圧力と熱をかける方法が用いられる。精度の良い成形品を得るためには、熱プレスにおいて、積層板材料１２に加えられる熱と圧力を全面に亘って均一化する必要がある。このような目的で、熱盤１３と積層板材料１２との間に平板状のクッション材１１を介在させた状態で熱プレスが行なわれる。なお、クッション材１１と積層板材料１２との間に、ステンレス製の鏡面板を介在させる場合もある。
　ここで、クッション材１１に要求される一般特性としては、熱盤１３や積層板材料１２の持つ凹凸を吸収するクッション性、プレス面内全体に亘って熱盤１３から積層板材料１２に温度と圧力とを均一に伝達するための面内均一性、熱盤１３から積層板材料１２に効率良く熱を伝達するための熱伝達性、プレス温度に耐えうる耐熱性等が挙げられる。
　このようなクッション材として、合成ゴムを用いたものが提供されている。その代表的なものの構成は、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維等の耐熱性繊維からなる織布あるいは不織布の層と、合成ゴム層とを組み合わせて積層一体化したものである。また、これらに離型性を持たせるため、クッション材の表面にフッ素樹脂フィルム等の表面層を接着一体化することが知られている。
　このようなクッション材として、たとえば、特開平６－２７８１５３号公報（特許文献１）が挙げられる。特許文献１には、フッ素ゴム層を有するクッション材本体と表面層とを備え、フッ素ゴム層がフッ素ゴム原料と、受酸剤と、加硫剤とを含む成形プレス用クッション材が開示されている。
特開平６－２７８１５３号公報
　特許文献１の成形プレス用クッション材は、耐熱性を向上させるために、受酸剤と加硫剤を用いているものの、より耐熱性を向上させたいというニーズがある。
　特許文献１の成形プレス用クッション材は、高温下で使用される場合、使用時にフッ素ゴムからフッ化水素（腐食性ガス）が発生し、熱盤の腐食をもたらすおそれがある。このため、特許文献１の成形プレス用クッション材は、フッ化水素の発生を抑制する目的で、フッ素ゴムに受酸剤を多めに配合している。しかしながら、フッ素ゴムに受酸剤を多めに配合しても、２３０℃～２５０℃といった高温下で使用した場合には、熱盤に腐食が発生することがあった。さらに、特許文献１の成形プレス用クッション材は、高温下で繰り返し使用される場合、クッション性が著しく低下することがあった。
　本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであって、その目的は耐熱性を向上させることができ、具体的には、第１に、高温で使用した場合でも、熱盤の腐食を抑制することができ、第２に、高温で繰り返し使用した場合でも、クッション性の低下を抑制することが可能な熱プレス用クッション材を提供することにある。
　本発明の一態様に係る熱プレス用クッション材は、フッ素ゴムを含む熱プレス用クッション材において、フッ素ゴムの組成物は、フッ素ゴム成分と、加硫剤と、受酸剤と、奪水剤とを備える。受酸剤は、フッ素ゴムの劣化により発生し、熱盤を腐食させる原因となるフッ化水素と中和反応を起こす作用がある。奪水剤は、フッ素ゴム中に含まれる水分を吸収する作用がある。
　好ましくは、フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する奪水剤の量は、受酸剤の量よりも多い。
　好ましくは、フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する奪水剤の量は、受酸剤の量の１．５倍以上である。
　好ましくは、フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する受酸剤および奪水剤の合計量は、３～５０質量部である。
　好ましくは、受酸剤は、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸化鉛、二塩基性リン酸塩およびハイドロタルサイトからなる群から選択される少なくとも１種を含む。
　好ましくは、奪水剤は、酸化カルシウム、酸化アルミニウム、硫酸マグネシウムおよび塩化マグネシウムからなる群から選択される少なくとも１種を含む。
　好ましくは、受酸剤は酸化マグネシウムであり、奪水剤は酸化カルシウムである。
　好ましくは、酸化マグネシウムと酸化カルシウムとの質量割合は、酸化マグネシウム：酸化カルシウム＝１：４～２：３である。
　好ましくは、酸化マグネシウムは、ＢＥＴ比表面積が８０ｍ２／ｇ以上、３００ｍ２／ｇ以下である。より好ましくは、酸化マグネシウムは、ＢＥＴ比表面積が１００ｍ２／ｇ以上、２６０ｍ２／ｇ以下である。
　好ましくは、当該熱プレス用クッション材の耐熱温度は、２５０℃以上、３００℃以下である。
　本発明によれば、耐熱性を向上させることができ、具体的には、第１に、高温で使用した場合でも、熱盤の腐食を抑制することができ、第２に、高温で繰り返し使用した場合でも、クッション性の低下を抑制することができる。
本発明の実施の形態に係る熱プレス用クッション材を示す模式図である。 実施例における鉄板の平面視を示し、（Ａ）は鉄板に腐食や変色が確認できない状態を示し、（Ｂ）は熱盤に腐食や変色が確認できるものを示し、（Ｃ）は鉄板の内部まで錆が進行し、腐食または欠落物が確認できるものを示す。 熱プレス工程を説明するための図である。
　本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰り返さない。
　＜熱プレス用クッション材＞
　図１（Ａ）～（Ｄ）は、本実施の形態に係る熱プレス用クッション材の具体的な構成例を示す。図１（Ａ）～（Ｄ）をそれぞれ参照しながら、本実施の形態に係る熱プレス用クッション材１Ａ～１Ｄの構成例について説明する。本実施の形態の熱プレス用クッション材１Ａ～１Ｄは、フッ素ゴムを含む。
　図１（Ａ）に示す熱プレス用クッション材１Ａは、フッ素ゴム層２だけで形成されるフッ素ゴムシートである。なお、フッ素ゴム層２の表面および裏面に、紙、織布、不織布、合成樹脂フィルム等からなる表層を積層しても構わない。
　図１（Ｂ）に示した熱プレス用クッション材１Ｂは、不織布で形成した不織布層３と、不織布層３を上下から挟む２つのフッ素ゴム層２と、合成樹脂フィルムで形成され、２層のフッ素ゴム層２の表面および裏面に取り付けられる表層４とを備える。
　図１（Ｃ）に示した熱プレス用クッション材１Ｃは、織布にフッ素ゴムを含浸した繊維－ゴム複合材料の基材層５と、合成樹脂フィルムで形成され、繊維－ゴム複合材料の基材層５の表面および裏面に取り付けられる表層４とを備える。なお、基材層５の繊維－ゴム複合材料にフッ素ゴムが含まれている。
　図１（Ｄ）に示した熱プレス用クッション材１Ｄは、２つの繊維－ゴム複合材料の基材層５と、フッ素ゴムで形成され、２つの基材層５を接着する接着材層６と、合成樹脂フィルムで形成され、２つの基材層５の表面および裏面に取り付けられる表層４とを備える。なお、基材層５の繊維－ゴム複合材料および接着材層６に、フッ素ゴムが含まれている。
　このような熱プレス用クッション材１Ａ～１Ｄは、高温下で使用することができ、その耐熱温度は、２５０℃以上３００℃以下である。使用温度が３００℃を超えると、繰り返し使用した場合、クッション性が著しく低下するおそれがある。
　このように、本実施の形態に係るフッ素ゴムは、たとえば、フッ素ゴムシート、基材に含侵させたフッ素ゴム、フッ素ゴムの接着材などを含むものとする。すなわち、フッ素ゴムは、必ずしも単独で層をなしている必要はなく、繊維などに含浸あるいは付着している形態でも構わない。なお、図１（Ａ）～（Ｄ）の熱プレス用クッション材１Ａ～１Ｄは一例であって、以下で説明するフッ素ゴムの構成を備えていれば、上記構成に限定されない。
　次に、熱プレス用クッション材に用いられるフッ素ゴムについて詳細に説明する。
　＜フッ素ゴム＞
　フッ素ゴムの組成物は、母材としてのフッ素ゴム成分と、加硫剤と、受酸剤と、奪水剤とを備える。
　フッ素ゴム成分としては、含フッ素アクリレートの重合体、フッ化ビニリデンの共重合体、含フッ素けい素ゴム、含フッ素ポリエステルゴム、含フッ素ジエンの共重合体等種々のものがあるが、特にその種類が限定されるわけではなく、これらの中から適宜選択して用いることができる。
　加硫剤としては、有機過酸化物系加硫剤、アミン系加硫剤、およびポリオール系加硫剤といった、フッ素ゴムの加硫剤として公知のものを用いることができる。加硫剤は、フッ素ゴムを加硫するための配合剤である。
　フッ素ゴムには通常、加硫反応中に発生するフッ化水素を中和し、加硫を促進する意味で、受酸剤が配合される。しかし、フッ素ゴムを熱プレス用クッション材に用いた場合には、高温下で使用されるために使用時にもフッ化水素を発生し、ゴムの物性低下や熱盤の腐食をもたらす危険がある。このため、本実施の形態では、加硫時だけでなく、使用時にも発生するフッ化水素を中和する意味で、受酸剤を配合している。
　受酸剤は、たとえば、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸化鉛、二塩基性リン酸鉛およびハイドロタルサイトからなる群から選択される。受酸剤は、１種のみを用いてもよいが、２種以上の受酸剤を併用しても構わない。特に、受酸剤は、酸化マグネシウムであることが好ましい。
　受酸剤として酸化マグネシウムを用いる場合には、ＢＥＴ比表面積が８０ｍ２／ｇ以上、３００ｍ２／ｇ以下の高活性の酸化マグネシウムを用いるのが好ましい。より好ましくは、酸化マグネシウムは、ＢＥＴ比表面積が１００ｍ２／ｇ以上、２６０ｍ２／ｇ以下である。ＢＥＴ比表面積が８０ｍ２／ｇ以上の酸化マグネシウムは、高活性であるので、熱プレス用クッション材の使用時に発生するフッ化水素を中和する効果が大きい。ＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇを超えると、フッ素ゴムへの分散性が低下するおそれがある。なお、ＢＥＴ比表面積が８０ｍ２／ｇ未満の酸化マグネシウムは、低活性の酸化マグネシウムである。
　奪水剤は、フッ素ゴム中に含まれる水分を吸収する。奪水剤は、たとえば、酸化カルシウム、酸化アルミニウム、硫酸マグネシウム、塩化マグネシウムからなる群から選択される。奪水剤は、１種のみを用いてもよいが、２種以上の奪水剤を併用しても構わない。特に、奪水剤は、酸化カルシウムであることが好ましい。奪水剤として酸化カルシウムを用いる場合には、粒度の小さい粉末状のものであることが好ましい。
　本発明者は、熱盤が腐食する原因について鋭意研究を重ねた結果、熱盤の腐食を防止するには、受酸剤を配合するだけでは不十分であり、熱盤の腐食はフッ素ゴム内の水分が大きく関与していると考えた。そこで、フッ素ゴム内の水分を除去するために、奪水剤を用いることを見出したのである。
　フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する受酸剤および奪水剤の合計量の割合は、３～５０質量部であることが好ましく、１０～３０質量部であることがより好ましい。受酸剤および奪水剤の合計量が３質量部より少ない場合は、ゴムの物性低下や熱盤の腐食をもたらす場合がある。また、受酸剤および奪水剤の合計量を５０質量部より多くした場合は、フッ素ゴムの好ましい物性、すなわち、クッション性、耐熱性等の良好な物性が得られず、また加工性が悪くなる。
　フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する奪水剤の量は、受酸剤の量よりも多いことが好ましい。具体的には、奪水剤の量は、受酸剤の量の１．５倍以上であることが好ましい。フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する奪水剤の量が、受酸剤の量の１．５倍未満であると、奪水剤がフッ素ゴム中の水分を十分に吸収できず、熱盤が腐食する場合がある。
　また、受酸剤として、酸化マグネシウムを用い、奪水剤として酸化カルシウムを用いる場合は、酸化マグネシウムと酸化カルシウムとの質量割合は、酸化マグネシウム：酸化カルシウム＝１：４～２：３であることがより好ましい。
　以上説明したように、本実施の形態におけるフッ素ゴムの組成物は、フッ素ゴム成分と、加硫剤と、受酸剤と、奪水剤とを備える。従来の熱プレス用クッション材の耐熱温度は、２３０℃以上２５０℃以下であり、その温度以下でしか使用することができなかった。しかし、本実施の形態のフッ素ゴムの組成物を用いることで、たとえば２５０℃以上３００℃以下といった高温下でも使用することができ、耐熱性を向上させることができる。
　具体的には、第１の効果としては、本実施の形態のフッ素ゴムの組成物を用いることで、熱盤の腐食を抑制することができる。これは、熱プレス用クッション材を高温で使用した場合のフッ化水素（腐食性ガス）の発生を受酸剤で抑制しながら、フッ素ゴム内の水分を奪水剤で除去することができるためであると考えられる。
　また、熱盤の腐食の原因は、フッ素ゴム内の水分によるところが大きい。そのため、受酸剤と奪水剤を単に混合させるのではなく、奪水剤の量を受酸剤の量よりも多くすることにより、さらに熱盤の腐食を抑制することができる。具体的には、フッ素ゴム成分および加硫剤の合計１００質量部に対する奪水剤の量を受酸剤の量の１．５倍以上にすることで、熱盤の腐食を効果的に抑制することができる。
　第２の効果としては、本実施の形態のフッ素ゴムの組成物を用いることで、熱プレス用クッション材のクッション性を保持することができる。
　熱盤に腐食を防ぐコーティングをした場合は、熱盤の腐食を考慮する必要はない。しかし、本実施の形態の熱プレス用クッション材は、高温下で繰り返し使用した場合でもクッション性を有するものであり、熱盤の腐食を考慮する必要のない熱プレスに対しても効果的に用いることができる。
　フッ素ゴムには、たとえば加硫促進剤、可塑剤、充填剤などを任意に配合することができる。
　以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
　＜熱盤に関する腐食試験について＞
　表１は、実施例１～５の各原料の質量割合を示し、表２は、比較例１～５の各原料の質量割合を示す。表３は、表１および表２における各原料を具体的に示している。表４は、熱盤に関する腐食試験の結果を示している。
　（実施例１）
　まず、フッ素ゴムシートの原料である、母材としての原料のフッ素ゴムと、受酸剤と、奪水剤と、加硫促進剤とを準備した。原料フッ素ゴムとしてのダイエルＧ－７１６は、フッ素ゴム成分に対して予め適量のポリオール系加硫剤が配合されている。受酸剤として、高活性酸化マグネシウムであるキョーワマグＭＦ－１５０（ＢＥＴ比表面積１１９ｍ２／ｇ）を用いた。奪水剤として、酸化カルシウムを用いた。
　これらの原料を表１に示す割合で混合した後、１０ＭＰａの加圧状態で、１８５℃、３０分間加硫を行った。二次加硫として、無加圧状態で、２３０℃の加熱を５時間行って、サイズ２５０ｍｍ×２５０ｍｍ、厚み２ｍｍのフッ素ゴムシートを作製した。
　（実施例２）
　実施例２のフッ素ゴムシートの作製方法は、基本的に実施例１と同様であるが、奪水剤としての酸化カルシウムが下記の表１および表３に示すように異なっている。
　（実施例３）
　実施例３のフッ素ゴムシートの作製方法は、基本的に実施例１と同様であるが、受酸剤として、下記の表１に示すように、低活性酸化マグネシウムであるマグサラット＃３０（ＢＥＴ比表面積４２ｍ２／ｇ）を用いた点が異なっている。
　（実施例４）
　実施例４のフッ素ゴムシートの作製方法は、基本的に実施例１と同様である。また、実施例１と同様の原料を用いたが、受酸剤としての高活性酸化マグネシウムと、奪水剤としての酸化カルシウムの質量割合が、下記の表１に示すように異なっている。
　（実施例５）
　実施例５のフッ素ゴムシートの作製方法は、基本的に実施例１と同様である。また、実施例３と同様の原料を用いたが、受酸剤としての低活性酸化マグネシウムと、奪水剤としての酸化カルシウムの質量割合が、下記の表１に示すように異なっている。
　以下に示す比較例１～５のフッ素ゴムシートの作製方法は、基本的に実施例１と同様であるが、以下の点で実施例１と異なっている。
　（比較例１）
　比較例１は、奪水剤を配合しなかった。
　（比較例２）
　比較例２は、受酸剤を配合しなかった。
　（比較例３）
　比較例３は、実施例１，４と同様の原料を用いたが、受酸剤と奪水剤の質量割合が異なっている。具体的には、受酸剤と奪水剤の質量割合は、受酸剤：奪水剤＝４：１とした。
　（比較例４）
　比較例４は、実施例１，４と同様の原料を用いたが、受酸剤と奪水剤の質量割合が異なっている。具体的には、受酸剤と奪水剤の質量割合は、受酸剤：奪水剤＝１：１とした。
　（比較例５）
　比較例５は、受酸剤として、高活性酸化マグネシウムに加えて、酸化亜鉛を用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
　（評価方法）
　実施例１～５、比較例１～５のフッ素ゴムシートについて、熱盤に対する腐食試験を実施する代わりとして、以下のとおり、鉄板に対する腐食試験を実施した。テストサンプルは、各フッ素ゴムシートの上下両面に、目付重量が６８０ｇ／ｍ２である芳香族ポリアミド繊維製のニードルパンチ不織布「コーネックスＫＳ６８０」（帝人株式会社）を積層したものを用いた。試験方法としては、テストサンプルを２枚の鉄板で挟んだ状態で、上下から連続的に加熱加圧を行った。鉄板は、ＳＳ４００の規格の炭素鋼であり、厚さ１．５ｍｍ、３２０ｍｍ角のものを使用した。
　加熱加圧の条件は、温度を２７０℃、圧力を２．５ＭＰａとした。この条件で、４８時間経過後、２４時間毎にサンプルを取り出して、鉄板の腐食の有無を確認した。その結果を下記の表４に示す。表４において、鉄板に腐食や変色が確認できないものを「Ａ」、鉄板に錆びによる変色が確認できるもの「Ｂ」、鉄板の内部まで錆が進行し、腐食による欠落物が確認できた場合を「Ｃ」とした。なお、「Ａ」の一例を図２（Ａ）に示し、「Ｂ」の一例を図２（Ｂ）に示し、「Ｃ」の一例を図２（Ｃ）に示している。鉄板の変色の有無は、目視により、鉄板の金属の光沢の有無で判定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
　（測定結果）
　表４に示すように、受酸剤と奪水剤の質量割合を受酸剤：奪水剤＝１：４で配合した実施例１～３、および、受酸剤：奪水剤＝２：３で配合した実施例４，５は、受酸剤だけの比較例１および比較例５、奪水剤だけの比較例２と比較して、鉄板が腐食しにくかった。
　さらに、受酸剤として酸化マグネシウム、奪水剤として酸化カルシウムを用いているものの、受酸剤と奪水剤の質量割合を受酸剤：奪水剤＝１：４で配合した実施例１～３、および、受酸剤：奪水剤＝２：３で配合した実施例４，５は、受酸剤：奪水剤＝４：１で配合した比較例３、および、受酸剤：奪水剤＝１：１で配合した比較例４と比較して、鉄板が腐食しにくかった。これにより、受酸剤として酸化マグネシウム、奪水剤として酸化カルシウムの質量割合は、酸化マグネシウム：酸化カルシウム＝１：４～２：３で配合することが好ましいことが分かった。
　受酸剤としてＢＥＴ比表面積が１１９ｍ２／ｇの高活性酸化マグネシウムを用いた実施例１，４は、ＢＥＴ比表面積が４２ｍ２／ｇの低活性酸化マグネシウムを用いた実施例３，５と比較して、鉄板が腐食しにくかった。これにより、受酸剤として酸化マグネシウムを用いる場合は、低活性よりも高活性であることが好ましいことが分かった。
　以上より、本実施例によれば、フッ素ゴムに受酸剤と奪水剤とを配合することにより、加熱および加圧の条件下で鉄板の腐食を抑制できることを確認した。従って、受酸剤と奪水剤とを配合したフッ素ゴムを用いた本発明の熱プレス用クッション材は、高温で使用した場合でも熱盤の腐食を抑制することができる。
　＜プレス耐久性試験について＞
　表５は、実施例６および比較例６のプレス耐久性試験の結果を示している。
　（実施例６）
　実施例６の熱プレス用クッション材は、図１（Ｄ）示すような構成であり、２枚の繊維－ゴム複合材料の基材層（クッション材本体）と、２枚の基材層を接着する接着材層と、２枚の基材層の表面および裏面に取り付けられる表層（表面材）とを備えている。そのため、実施例６の熱プレス用クッション材を作製するには、２枚のクッション材本体と、接着材と、２枚の表面材とを準備する。
　具体的には、クッション材本体の基材となるバルキーヤーンを用いたガラス織布「Ｔ８６０」（ユニチカ株式会社製）を準備した。このガラス織布は、緯糸がＥガラス繊維（繊維径６μｍ）３２００本よりなる番手３０５ｔｅｘの合撚糸を嵩高加工したバルキーヤーンであり、経糸がＥガラス繊維（繊維径６μｍ）１６００本よりなる番手１３５ｔｅｘの嵩高加工していない合撚糸であり、緯糸と経糸とを２重織りに製織したものである。このガラス織布は、重量が８５０ｇ／ｍ２、厚みが１．０２ｍｍ、空隙率が６７％である。一方で、酢酸ブチルとメチルエチルケトンと酢酸とを混合した溶剤に、上述した実施例１の配合による未加硫フッ素ゴムを所定の濃度で溶解してなる未加硫フッ素ゴム溶液を準備した。ガラス織布を各未加硫フッ素ゴム溶液に浸漬させた後、それぞれ２本のロールで絞った。次いで、未加硫フッ素ゴム溶液を浸透させた各ガラス織布を十分に乾燥させて溶剤を除去した。このようにして、基材層となるクッション材本体を２枚作成した。
　接着材層となる接着材としては、厚み０．２ｍｍのガラスクロスからなる基材の上下両表面に、実施例１の配合による未加硫フッ素ゴムを塗布したものを準備した。
　表層となる表層材としては、厚み０．２ｍｍのガラスクロスを基材として接着面側に実施例１の配合による未加硫フッ素ゴムの接着剤を塗布し、表面側にポリイミド樹脂を塗布したものを用いた。このようにして、表面材を２枚作成した。
　上述した２層のクッション材本体の間に接着材を挟んで積層し、上方のクッション材本体の表面および下方のクッション材本体の裏面に表層材を積層した上で熱プレスを行い、基材層、接着材層、および表層に用いられた未加硫フッ素ゴムを加硫して、全体を一体化した。このようにして得られた実施例６の熱プレス用クッション材の厚みは、１．９ｍｍであった。
　（比較例６）
　比較例６の熱プレス用クッション材の作製方法は、基本的に実施例６と同様であるが、比較例６では、実施例１の配合による未加硫フッ素ゴムではなく、比較例１の配合による未加硫フッ素ゴムを用いた。比較例１の熱プレス用クッション材の厚みは、実施例６と同じ１．９ｍｍであった。
　（評価方法）
　実施例６および比較例６の熱プレス用クッション材について、２８０ｍｍ角のサンプルを用いてプレス耐久性試験を行った。プレスの条件は、温度を２７０℃、圧力を４．０ＭＰａとした。具体的には、熱盤を４０分間で２５℃から２７０℃まで昇温させ、その状態を３０分間保持した。その後、加圧を維持したまま水冷により１５分冷却し、トータルで８５分間加圧した後、１分間プレスせずに開放した。プレス機としては、１５０ｔテストプレスＰＥＷＦ－１５０４５（関西ロール株式会社製）を用いた。
　上記のプレスサイクルを１回とし、実施例および比較例の熱プレス用クッション材について、プレス前（０回）、ならびに、１回、１０回、１００回、２００回、３００回、および４００回のプレスを行い、各段階でクッション性を評価した。
　評価用サンプルのサイズは、２５ｍｍφであり、上記の条件でプレスした２８０ｍｍ角のサンプルの端から５ｃｍ以上離れた位置から採取した。クッション性評価試験の条件は、温度を２３０℃、圧力を４．０ＭＰａとした。具体的には、０．０５ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で２３０℃×２分間の予熱をした後、加圧速度１ｍｍ／ｍｉｎで圧力が４．０ＭＰａになるまで加圧した際の評価用サンプルの厚みの変化量を測定した。試験装置としては、インストロン万能材料試験機　５５６５型（インストロン　ジャパン　カンパニィリミテッド製）を用いた。
　クッション性は、クッション性評価用サンプルの加圧前から４．０ＭＰａで加圧するまでの厚みの変化量で評価し、厚みの変化量（μｍ）が大きい場合はクッション性が高く、小さい場合はクッション性が小さいと判断した。プレス耐久性試験の結果を表５に示す。なお、比較例については、プレス２００回でクッション性が著しく低下したため、試験を終了した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
  
　（測定結果）
　表５に示すように、実施例１の配合の実施例６の熱プレス用クッション材は、比較例１の配合の比較例６の熱プレス用クッション材と比較して、全般的にクッション性が高く、４００回のプレスを行うまでクッション性の急激な低下はみられず高いクッション性を維持していた。一方で、比較例６では、２００回でクッション性が著しく低下した。これにより、受酸剤だけでなく脱水剤も加えた実施例６は、受酸剤だけの比較例６と比較して、耐熱性を向上できることが分かった。
　今回開示された実施の形態及び実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した実施の形態及び実施例ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ　熱プレス用クッション材、２　フッ素ゴム層、３　不織布層、４　表層、５　基材層、６　接着剤層、１１　クッション材、１２　積層板材料、１３　熱盤。

Claims (10)

  1. 　フッ素ゴムを含む熱プレス用クッション材において、
    　前記フッ素ゴムの組成物は、フッ素ゴム成分と、加硫剤と、受酸剤と、奪水剤とを備える、熱プレス用クッション材。
  2. 　前記フッ素ゴム成分および前記加硫剤の合計１００質量部に対する前記奪水剤の量は、前記受酸剤の量よりも多い、請求項１に記載の熱プレス用クッション材。
  3. 　前記フッ素ゴム成分および前記加硫剤の合計１００質量部に対する前記奪水剤の量は、前記受酸剤の量の１．５倍以上である、請求項１または２に記載の熱プレス用クッション材。
  4. 　前記フッ素ゴム成分および前記加硫剤の合計１００質量部に対する前記受酸剤および前記奪水剤の合計量は、３～５０質量部である、請求項１～３のいずれかに記載の熱プレス用クッション材。
  5. 　前記受酸剤は、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸化鉛、二塩基性リン酸塩およびハイドロタルサイトからなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１～４のいずれかに記載の熱プレス用クッション材。
  6. 　前記奪水剤は、酸化カルシウム、酸化アルミニウム、硫酸マグネシウムおよび塩化マグネシウムからなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１～５のいずれかに記載の熱プレス用クッション材。
  7. 　前記受酸剤は酸化マグネシウムであり、前記奪水剤は酸化カルシウムである、請求項１～４のいずれかに記載の熱プレス用クッション材。
  8. 　前記酸化マグネシウムと前記酸化カルシウムとの質量割合は、前記酸化マグネシウム：前記酸化カルシウム＝１：４～２：３である、請求項７に記載の熱プレス用クッション材。
  9. 　前記酸化マグネシウムは、ＢＥＴ比表面積が８０ｍ２／ｇ以上、３００ｍ２／ｇ以下である、請求項７または８に記載の熱プレス用クッション材。
  10. 　当該熱プレス用クッション材の耐熱温度は、２５０℃以上、３００℃以下である、請求項１～９のいずれかに記載の熱プレス用クッション材。
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