WO2021033598A1

WO2021033598A1 - 排ガス処理装置および排ガス処理方法

Info

Publication number: WO2021033598A1
Application number: PCT/JP2020/030597
Authority: WO
Inventors: 通孝古林; 彰浩臼谷
Original assignee: 日立造船株式会社
Priority date: 2019-08-22
Filing date: 2020-08-11
Publication date: 2021-02-25
Also published as: CN114269454A; JP2021030137A; CN114269454B; JP7214594B2

Abstract

排ガス処理装置（４）において、吸着剤供給部（４１）は、燃焼室（２１）で発生した排ガスが流れる排ガス経路において排ガスに水銀吸着剤を供給し、バグフィルタ（４２）は、水銀吸着剤を捕集する。熱交換部（４９）は、排ガス経路において燃焼室（２１）とバグフィルタ（４２）との間に配置され、排ガスと所定の流体との熱交換を行う。上流側水銀濃度計（４５）は、排ガス経路における燃焼室（２１）とバグフィルタ（４２）との間において、排ガスの水銀濃度を上流側水銀濃度として測定する。飛灰除去部（４８）は、圧力波クリーニング等によるクリーニング動作により、熱交換部（４９）に堆積した飛灰を除去可能であり、上流側水銀濃度に基づいてクリーニング動作を実行する。排ガス処理装置（４）では、排ガスの水銀濃度を適切に低下させることができる。

Description

排ガス処理装置および排ガス処理方法

　本発明は、排ガス処理装置および排ガス処理方法に関する。
［関連出願の参照］
　本願は、２０１９年８月２２日に出願された日本国特許出願ＪＰ２０１９－１５１７４６からの優先権の利益を主張し、当該出願の全ての開示は、本願に組み込まれる。

　都市ごみ等の一般廃棄物を焼却した場合に、水銀を含む排ガスが発生することがある。例えば、特開２０１４－２１３３０８号公報の装置では、排ガス中の水銀濃度が所定濃度を超えたときのみ、水銀吸着剤が集塵器の上流側の煙道に投入され、排ガス中の水銀が除去される。

　なお、特開２０１２－２２３７５８号公報では、塩酸による元素水銀の塩化第二水銀への酸化、および、フィルタの濾材に堆積した粒状物質による塩化第二水銀の捕獲が、温度に依存して変化することが開示されている。また、吸着剤（例えば、活性炭）を投入しない例において、燃焼排気を約１３８℃に冷却した場合に、約９８％の水銀捕獲割合が達成されることが記載されている。特開２０１９－２７６７２号公報では、焼却炉において、熱交換装置に堆積した水銀含有飛灰を払い落とす際に、水銀除去用薬剤を燃焼排ガス中に投入することにより、煙突から排出される燃焼排ガスの水銀濃度を規制値以下に保つ手法が開示されている。

　ところで、焼却炉で発生した排ガスの水銀濃度の上昇時には、排ガス処理装置において、水銀吸着剤の供給量を増大することにより、排ガスの水銀濃度を低下させることが可能であるが、水銀吸着剤の供給量の過度な増大は、排ガス処理に係るコストを増加させてしまう。したがって、水銀吸着剤の供給量を過度に増大することなく、排ガス処理装置において排ガスの水銀濃度を適切に低下させることが可能な手法が求められている。

　本発明は、排ガス処理装置に向けられており、排ガス処理装置において排ガスの水銀濃度を適切に低下させることを目的としている。

　本発明に係る一の好ましい排ガス処理装置は、燃焼室で発生した排ガスが流れる排ガス経路において前記排ガスに水銀吸着剤を供給する吸着剤供給部と、前記排ガス経路において前記水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部と、前記排ガス経路において前記燃焼室と前記吸着剤捕集部との間に配置され、前記排ガスと所定の流体との熱交換を行う熱交換部と、前記排ガス経路における前記燃焼室と前記吸着剤捕集部との間において、前記排ガスの水銀濃度を上流側水銀濃度として測定する上流側水銀濃度計と、圧力波クリーニング、水噴射クリーニング、ショットクリーニング、または、前記熱交換部で発生する蒸気を利用するクリーニングによるクリーニング動作により、前記熱交換部に堆積した飛灰を除去可能であり、前記上流側水銀濃度に基づいて前記クリーニング動作を実行する飛灰除去部とを備える。

　本発明によれば、燃焼室で発生した排ガスの水銀濃度の上昇時に、水銀吸着剤の吸着性能を向上することにより、排ガス処理装置において排ガスの水銀濃度を適切に低下させることができる。

　好ましくは、前記上流側水銀濃度計が、前記排ガスの０価水銀濃度を前記上流側水銀濃度として測定する。

　好ましくは、前記飛灰除去部が、前記上流側水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時に、前記クリーニング動作を実行する。

　本発明に係る他の好ましい排ガス処理装置は、排ガスが流れる排ガス経路において前記排ガスに水銀吸着剤を供給する吸着剤供給部と、前記排ガス経路において前記水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部と、前記排ガスの水銀濃度を測定する水銀濃度計と、前記吸着剤捕集部に流入する前記排ガスの温度を一時的に低下させる減温処理が実行可能な排ガス温度調整部と、前記水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時において、前記排ガス温度調整部に対して前記減温処理を実行させる制御部とを備える。

　好ましくは、排ガス処理装置が、前記排ガス経路に配置され、燃焼室で発生した前記排ガスと所定の流体との熱交換を行う熱交換部をさらに備え、前記排ガス温度調整部が、前記熱交換部に堆積した飛灰を除去する飛灰除去部を有する。

　好ましくは、前記飛灰除去部が、圧力波クリーニング、水噴射クリーニング、ショットクリーニング、または、前記熱交換部で発生する蒸気を利用するクリーニングによるクリーニング動作により、前記熱交換部に堆積した飛灰を除去する。

　好ましくは、前記水銀濃度計が、前記吸着剤捕集部に対して前記排ガスの流れ方向上流側における前記排ガスの水銀濃度を測定する。

　好ましくは、前記水銀濃度計が、前記排ガスの０価水銀濃度を測定する。

　好ましくは、前記吸着剤捕集部が、複数のろ布群により前記水銀吸着剤を捕集するとともに、前記複数のろ布群のそれぞれに対する逆洗動作により、ろ布群から前記水銀吸着剤を払い落とし、前記制御部が、通常時において前記複数のろ布群に対して前記逆洗動作を設定周期にて順に実行するとともに、前記異常時において、前記吸着剤捕集部に対して前記排ガスの流れ方向上流側における前記排ガスの水銀濃度が第２閾値未満となる際に、前記設定周期よりも短周期での前記逆洗動作を開始する。

　本発明は、排ガス処理装置における排ガス処理方法にも向けられている。排ガス処理方法では、前記排ガス処理装置が、排ガスが流れる排ガス経路において前記排ガスに水銀吸着剤を供給する吸着剤供給部と、前記排ガス経路において前記水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部と、前記吸着剤捕集部に流入する前記排ガスの温度を一時的に低下させる減温処理が実行可能な排ガス温度調整部とを備える。前記排ガス処理方法は、前記排ガスの水銀濃度を測定する工程と、前記水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時において、前記排ガス温度調整部に対して前記減温処理を実行させる工程とを備える。

　上述の目的および他の目的、特徴、態様および利点は、添付した図面を参照して以下に行うこの発明の詳細な説明により明らかにされる。

焼却設備の構成を示す図である。排ガス処理装置の動作の流れを示す図である。複数の排ガス温度における水銀吸着剤の平衡吸着量を示す図である。バグフィルタの構成を示す図である。排ガス処理装置の動作の他の例を示す図である。上流側水銀濃度の変化の一例を示す図である。吸着時および脱離時における水銀吸着剤の平衡吸着量を示す図である。排ガス処理装置の動作の他の例を示す図である。排ガス処理装置の動作の他の例を示す図である。

　図１は、本発明の一の実施の形態に係る焼却設備１の構成を示す図である。焼却設備１は、都市ごみ等の廃棄物を焼却処理する設備である。焼却設備１は、焼却炉２と、煙道３と、排ガス処理装置４と、煙突５１とを備える。煙道３は、焼却炉２と煙突５１とを接続する。図１では、煙道３を太い実線にて示している。煙道３には、排ガス処理装置４の後述する減温塔４４およびバグフィルタ４２が設けられる。煙道３には、図示省略の誘引通風機も設けられる。当該誘引通風機により、焼却炉２にて発生する排ガス（燃焼ガス）が煙道３へと排出され、減温塔４４およびバグフィルタ４２を介して煙突５１へと導かれる。実際には、煙道３には、脱硝装置等も設けられる。以下の説明では、煙突５１の内部も煙道３の一部と捉えられるものとする。

　焼却炉２は、燃焼室２１と、排出路２３とを備える。燃焼室２１では、廃棄物の燃焼と、廃棄物から発生した可燃性ガスの燃焼とが行われる。排出路２３は、燃焼室２１と煙道３とを接続し、燃焼室２１で発生した排ガスが排出路２３を介して煙道３に導かれる。排出路２３および煙道３は、燃焼室２１で発生した排ガスが流れる排ガス経路である。

　排ガス処理装置４は、熱交換部４９と、飛灰除去部４８とを備える。熱交換部４９および飛灰除去部４８は、焼却炉２の排出路２３に設けられる。熱交換部４９は、ボイラであり、複数のボイラ管（伝熱管）を有する。熱交換部４９では、排ガスと、ボイラ管を流れる所定の流体との熱交換が行われる。当該流体は、典型例では水であり、ボイラで発生する蒸気は、例えば発電等に利用される。もちろん、当該流体が水以外であってもよい。

　飛灰除去部４８は、複数の圧力波発生部４８１を有する。複数の圧力波発生部４８１は、排出路２３において複数のボイラ管に対向する位置に設けられる。本実施の形態における圧力波発生部４８１は、例えば、メタンと酸素の混合気体を急速燃焼させることにより、排出路２３の内部に向けて圧力波を発生させる。圧力波発生部４８１では、メタンおよび酸素の充填タンクが設けられており、後述の制御部４０による指令を受けて直ぐに圧力波を発生させることが可能である。

　ここで、燃焼室２１で発生した排ガスには、飛灰が含まれており、熱交換部４９の複数のボイラ管には、飛灰が堆積する。飛灰が堆積したボイラ管では、熱回収効率が低下する。また、堆積飛灰中に含まれる塩素成分によってボイラ管が腐食される可能性がある。排出路２３では、圧力波発生部４８１が発生させた圧力波がボイラ管に伝播し、ボイラ管から飛灰が除去される（払い落とされる）。このように、飛灰除去部４８では、圧力波クリーニングにより熱交換部４９に堆積した飛灰を除去するクリーニング動作が実行可能である。圧力波発生部４８１は、ショックパルススートブロワとも呼ばれる。後述するように、飛灰除去部４８では、圧力波クリーニング以外の方式によるクリーニング動作が実行可能であってもよい。

　排ガス処理装置４は、制御部４０と、減温塔４４と、吸着剤供給部４１と、バグフィルタ４２と、上流側水銀濃度計４５と、下流側水銀濃度計４６とをさらに備える。なお、図１中に破線のブロックにて示す空気供給部４７は、後述の他の例で利用される構成である。

　制御部４０は、例えば、ＣＰＵ等を備えるコンピュータであり、排ガス処理装置４の全体制御を担う。制御部４０は、焼却設備１の制御部を兼ねてもよい。バグフィルタ４２は、煙道３に設けられる。バグフィルタ４２に対して排ガスの流れ方向上流側に位置する煙道３の部分３１（以下、「上流側煙道３１」という。）には、上流側水銀濃度計４５の取込口、減温塔４４、および、吸着剤供給部４１の供給口が設けられる。バグフィルタ４２に対して流れ方向下流側に位置する煙道３の部分３２（以下、「下流側煙道３２」という。）には、下流側水銀濃度計４６の取込口が設けられる。図１では、下流側水銀濃度計４６の取込口は、煙突５１に設けられる。

　減温塔４４は、内部に流入する排ガスに水を噴霧して排ガスの温度を低下させる。通常時において、減温塔４４から排出される排ガスの温度は、例えば約１７０℃である。吸着剤供給部４１は、例えばテーブルフィーダ等を有し、上流側煙道３１を流れる排ガスに粉状の水銀吸着剤を供給する（吹き込む）。水銀吸着剤は、例えば活性炭である。水銀吸着剤として、活性炭の表面に例えばヨウ素や硫黄を添着した添着活性炭等が用いられてもよい。排ガス処理装置４では、上流側煙道３１を流れる排ガスにアルカリ薬剤を供給するアルカリ薬剤供給部が設けられてもよい。アルカリ薬剤は、脱塩および脱硫用の薬剤であり、例えば粉状の消石灰等である。

　バグフィルタ４２は、ろ過式であり、排ガスに含まれる飛灰をろ布により捕集する。また、吸着剤供給部４１により供給される水銀吸着剤も、ろ布に捕集される。飛灰および水銀吸着剤は、ろ布上に堆積する。バグフィルタ４２は、水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部である。バグフィルタ４２の内部では、排ガスがろ布を通過する際に、当該ろ布に堆積する水銀吸着剤が排ガスに含まれる水銀を吸着する。水銀吸着剤における水銀の吸着は、上流側煙道３１においても生じる。水銀吸着剤が、排ガスに含まれるダイオキシン類等をさらに吸着してもよい。なお、既述のアルカリ薬剤が供給される場合には、当該アルカリ薬剤もろ布に捕集される。排ガスに含まれる酸性ガス（塩化水素、硫黄酸化物等）とろ布上のアルカリ薬剤との反応が生じることにより、排ガスから当該酸性ガスが除去される。後述するように、バグフィルタ４２では、ろ布に堆積した飛灰および水銀吸着剤等が、圧縮空気を利用した逆洗動作により、払い落とされ、バグフィルタ４２から排出される。

　上流側水銀濃度計４５および下流側水銀濃度計４６は、煙道３を流れる排ガスの一部を取り込んで分析を行うことにより、排ガス中の水銀濃度の測定値を取得する。既述のように、排ガスの流れ方向においてバグフィルタ４２の上流側（上流側煙道３１）に上流側水銀濃度計４５の取込口が配置され、バグフィルタ４２の下流側（下流側煙道３２）に下流側水銀濃度計４６の取込口が配置される。換言すると、上流側水銀濃度計４５は、バグフィルタ４２に対して排ガスの流れ方向上流側における排ガスの水銀濃度を測定し、下流側水銀濃度計４６は、バグフィルタ４２に対して流れ方向下流側における排ガスの水銀濃度を測定する。

　ここで、排ガスに含まれる水銀は、主に、０価である原子状水銀（以下、「０価水銀」という。）、および、塩化水銀等の水銀化合物を構成する２価の水銀（以下、「２価水銀」という。）として存在している。また、上流側水銀濃度計４５および下流側水銀濃度計４６は、紫外線吸収法等により、０価水銀に基づいて水銀濃度の測定値を取得する濃度取得部を備える。

　下流側水銀濃度計４６は、排ガスに含まれる２価水銀を０価水銀に還元する還元触媒をさらに含み、還元後のガスに含まれる０価水銀の濃度（すなわち、排ガスに元から含まれる０価水銀、および、２価水銀を還元して得られる０価水銀の総濃度であり、以下、「全水銀濃度」という。）を下流側水銀濃度として測定する。排ガス処理装置４では、下流側水銀濃度計４６により下流側水銀濃度が継続的に測定される。

　一方、上流側水銀濃度計４５は、還元触媒を含まず、排ガスに含まれる２価水銀を０価水銀に還元しない状態で、排ガスに元から含まれる０価水銀の濃度を上流側水銀濃度として測定する。上流側水銀濃度計４５では、２価水銀を０価水銀に還元するために要する時間を省略して、上流側水銀濃度を迅速に測定することが可能となる。排ガス処理装置４では、上流側水銀濃度計４５により上流側水銀濃度が継続的に測定される。

　排ガス処理装置４の設計によっては、上流側水銀濃度計４５において、還元触媒が設けられ、全水銀濃度が上流側水銀濃度として測定されてもよい。全水銀濃度の測定では、０価水銀および２価水銀の双方を検出するため、上流側水銀濃度を正確に測定することが可能となる。同様に、下流側水銀濃度計４６において、０価水銀濃度が下流側水銀濃度として測定されてもよい。また、上流側水銀濃度計４５および下流側水銀濃度計４６では、０価水銀濃度と全水銀濃度とが選択的に測定可能であってもよい。

　次に、排ガス処理装置４の通常時の動作について説明する。既述のように、排ガス処理装置４の動作は、制御部４０により制御される。まず、吸着剤供給部４１では、上流側水銀濃度計４５における上流側水銀濃度（の測定値）に基づいて水銀吸着剤の供給量が制御される。例えば、上流側水銀濃度が比較的高い場合に、水銀吸着剤の供給量が増大され、上流側水銀濃度が比較的低い場合に、水銀吸着剤の供給量が低減される。なお、水銀吸着剤が活性炭である場合、活性炭はダイオキシン類も吸着するため、排ガスが煙道３を流れる間、所定量以上の水銀吸着剤が煙道３に常時供給されることが好ましい。排ガス処理装置４では、吸着剤供給部４１による水銀吸着剤の供給量を制御することにより、下流側煙道３２を流れる排ガス中の水銀濃度を低下することが可能となる。排ガス処理装置４では、下流側水銀濃度計４６における下流側水銀濃度に基づいて、水銀吸着剤の供給量が制御されてもよい。

　また、通常時における飛灰除去部４８では、熱交換部４９に堆積した飛灰を圧力波クリーニングにより除去するクリーニング動作が、一定の周期にて実行される（タイマー制御）。また、熱交換部４９において熱交換される排ガス入熱量と蒸気受熱量との関係から灰の堆積量を推定し、当該堆積量が所定値以上となる場合に、クリーニング動作が行われてもよい（熱量制御）。クリーニング動作の実行により、ボイラ管における熱回収効率が向上するとともに、ボイラ管の腐食を抑制することが可能となる。

　次に、上流側水銀濃度が高くなった異常時における排ガス処理装置４の動作について説明する。図２は、異常時に係る排ガス処理装置４の動作の流れを示す図である。上流側水銀濃度計４５では、既述のように、上流側煙道３１における上流側水銀濃度が継続的に測定される（ステップＳ１１）。上流側水銀濃度が所定の第１閾値以上となると（ステップＳ１２）、飛灰除去部４８では、クリーニング動作が実行される（ステップＳ１３）。一定の周期にて実行される通常時のクリーニング動作と区別するため、以下の説明では、ステップＳ１３におけるクリーニング動作を、「強制クリーニング動作」という。

　強制クリーニング動作が実行されることにより、複数のボイラ管に堆積した飛灰が除去されることで熱交換部４９における熱回収効率が向上する。これにより、熱交換部４９を通過して煙道３に流入する排ガスの温度が低下し、バグフィルタ４２に流入する排ガスの温度も低下する。このように、強制クリーニング動作は、バグフィルタ４２に流入する排ガスの温度を一時的に低下させる減温処理である。また、飛灰除去部４８は、減温処理が実行可能な排ガス温度調整部である。減温処理が実行された際にバグフィルタ４２に流入する排ガスの温度は、通常時における排ガスの温度の平均値よりも低い。減温処理による排ガスの温度の下限値は、特に限定されないが、バグフィルタ４２の入口近傍に設けられる温度センサにおいて、例えば１３０℃であり、好ましくは１４０℃である。

　ここで、排ガスの温度と水銀吸着剤の平衡吸着量との関係について説明する。図３は、複数の排ガス温度における水銀吸着剤の平衡吸着量を示す図である。図３中の３本の線は、水銀を含む模擬排ガスを水銀吸着剤に所定時間通気する吸着実験により得られる気相水銀濃度と平衡吸着量との関係を示し、当該３本の線は、模擬排ガスの温度をそれぞれ１５０℃、１７０℃および１９０℃とした場合のものである。図３に示すように、３本の線のいずれも、気相水銀濃度が高くなるに従って、平衡吸着量が大きくなる。また、同じ気相水銀濃度で比較した場合、模擬排ガスの温度が低いほど、平衡吸着量が大きくなる。

　排ガス処理装置４では、既述のように、上流側水銀濃度が第１閾値以上となる異常時において、通常時のクリーニング動作（例えば、タイマー制御または熱量制御）とは別に、飛灰除去部４８により強制クリーニング動作が実行される。これにより、上流側煙道３１を流れる排ガスの温度が一時的に低下し、バグフィルタ４２のろ布上に堆積する水銀吸着剤の吸着性能（水銀の平衡吸着量）が向上する。その結果、強制クリーニング動作を実行しない場合に比べて、下流側煙道３２に流入する排ガスの水銀濃度が低下する。

　なお、異常時の強制クリーニング動作が、通常時のクリーニング動作の直後となった場合、複数のボイラ管に堆積した飛灰が既に除去されているため、熱交換部４９を通過して上流側煙道３１に流入する排ガスの温度が低下しない可能性がある。そのため、異常時の強制クリーニング動作は、通常時のクリーニング動作から、例えば５分以上経過した後に行われることが好ましい。また、後述するように、減温塔４４において水の噴霧量を増大する、または、空気供給部４７から空気を上流側煙道３１に供給することにより、減温処理を行うことも可能である。したがって、異常時の強制クリーニング動作が、通常時のクリーニング動作の直後となった場合に、減温塔４４または空気供給部４７による減温処理が実行されてもよい。

　吸着剤供給部４１では、異常時においても、上流側水銀濃度に基づいて水銀吸着剤の供給量が制御される。したがって、バグフィルタ４２に流入する排ガスの温度の低下と相俟って、排ガス処理装置４において排ガスの水銀濃度をより確実に低下させることが可能となる。換言すると、異常時において、水銀吸着剤の供給量を過度に増大することなく、排ガスの水銀濃度を適切に低下させることが可能となる。吸着剤供給部４１では、強制クリーニング動作によりバグフィルタ４２に流入する排ガスの温度が低下している期間において、水銀吸着剤の供給量が、上流側水銀濃度に基づいて決定される供給量よりも低減されてもよく、所定の供給量で一定とされてもよい。また、上流側煙道３１においてバグフィルタ４２の入口近傍に温度センサを設け、当該温度センサにより得られる温度および上流側水銀濃度に基づいて、水銀吸着剤の供給量が決定されてもよい。

　強制クリーニング動作の実行からある程度の時間が経過し、飛灰がボイラ管に堆積すると、上流側煙道３１を流れる排ガスの温度が上昇する。直前の強制クリーニング動作から所定時間経過後において、上流側水銀濃度が第１閾値以上を維持している、または、上流側水銀濃度が第１閾値未満の値から再度第１閾値以上となる場合には、強制クリーニング動作が実行される（ステップＳ１２，Ｓ１３）。

　以上に説明したように、排ガス処理装置４では、燃焼室２１で発生した排ガスが流れる排ガス経路において、燃焼室２１とバグフィルタ４２との間に熱交換部４９が設けられる。そして、上流側水銀濃度が第１閾値以上となる異常時において、熱交換部４９に対して飛灰除去部４８により強制クリーニング動作が実行される。これにより、バグフィルタ４２に流入する排ガスの温度を一時的に低下させ、ろ布上に堆積する水銀吸着剤の吸着性能を向上することができる。その結果、排ガス処理装置４において、水銀吸着剤の供給量を過度に増大することなく、排ガスの水銀濃度を適切に低下させることができる。また、上流側水銀濃度計４５が、排ガスの０価水銀濃度を上流側水銀濃度として測定することにより、上流側煙道３１における排ガスの水銀濃度の上昇を迅速に検出することができ、強制クリーニング動作を適切なタイミングで実行することができる。

　飛灰除去部４８では、圧力波発生部４８１に代えて、蒸気式スートブロワを利用することも可能である。蒸気式スートブロワでは、ノズルから熱交換部４９のボイラ管に向けて水蒸気を噴射することにより、熱交換部４９に堆積した飛灰が除去される。一方、蒸気式スートブロワでは、蒸気の生成（暖機と捉えることも可能である。）に時間を要するため、上流側水銀濃度が第１閾値以上となった直後、すなわち、異常時となった直後に、強制クリーニング動作を実行することが困難である。したがって、上流側水銀濃度に基づいて強制クリーニング動作を遅延なく開始するという観点では、制御部４０からの指令を受けた直後に、クリーニング動作が実行可能な飛灰除去部４８（以下、このような飛灰除去部４８を「高応答性の飛灰除去部４８」という。）を用いることが好ましい。

　高応答性の飛灰除去部４８の一例は、上記のように圧力波クリーニングによるクリーニング動作が実行可能な飛灰除去部４８である。高応答性の飛灰除去部４８の他の例として、水噴射クリーニングまたはショットクリーニングによるクリーニング動作が実行可能な飛灰除去部４８を挙げることができる。水噴射クリーニングでは、スプレーノズルから熱交換部４９のボイラ管に向けて水を噴射することにより、熱交換部４９に堆積した飛灰が除去される。ショットクリーニングでは、熱交換部４９の上方から多数の鋼球を分散して落下させることにより、鋼球の衝撃で熱交換部４９に堆積した飛灰が除去される。なお、鋼球は熱交換部４９の下方において回収され、熱交換部４９の上方へと搬送されて再利用される。また、蒸気式スートブロワにおいて、熱交換部４９で発生する蒸気を利用する場合には、高応答性の飛灰除去部４８が実現可能である。この場合に、スチームアキュムレータを用いることにより、熱交換部４９における現在の蒸気の発生量に依存することなく、クリーニング動作が即時に実行可能とされてもよい。

　以上のように、好ましい排ガス処理装置４では、圧力波クリーニング、水噴射クリーニング、ショットクリーニング、または、熱交換部４９で発生する蒸気を利用するクリーニングによるクリーニング動作により、熱交換部４９に堆積した飛灰を除去可能な飛灰除去部４８が利用される。これにより、上流側水銀濃度に基づいて強制クリーニング動作を即時に実行することができ、排ガスの水銀濃度の上昇時に水銀吸着剤の吸着性能を向上することができる。その結果、排ガス処理装置４において、排ガスの水銀濃度を迅速に低下させることができる。

　図１の排ガス処理装置４では、飛灰除去部４８以外により、バグフィルタ４２に流入する排ガスの温度を一時的に低下させる減温処理が実行されてもよい。例えば、減温塔４４において、異常時における水の噴霧量を通常時よりも一時的に増大することにより、減温処理が実行可能である。また、焼却設備１に半乾式反応塔を設ける場合には、半乾式反応塔において、異常時における水の量を通常時よりも一時的に増大してもよい。さらに、図１中に破線のブロックで示す空気供給部４７から、空気を上流側煙道３１に供給する（すなわち、排ガスに空気を混合する）ことにより、バグフィルタ４２に流入する排ガスの温度を低下させることも可能である。以上のように、排ガス処理装置４において、減温処理が実行可能な排ガス温度調整部は、飛灰除去部４８以外の構成により実現されてよい。

　次に、バグフィルタ４２の構成の詳細、および、バグフィルタ４２の好ましい動作について説明する。図４は、バグフィルタ４２の構成を示す図であり、図４では、制御部４０もブロックにて示している。バグフィルタ４２は、ケーシング４２１と、複数のろ布列４２２と、逆洗部４３とを備える。ケーシング４２１は、上流側煙道３１に接続される。複数のろ布列４２２は、ケーシング４２１の内部に設けられる。各ろ布列４２２は、複数のろ布を含むろ布群である。各ろ布は、例えば袋状（典型的には、有底円筒状）である。ろ布列４２２では、複数のろ布が一列に並ぶ。複数のろ布列４２２における複数のろ布の内部空間は、下流側煙道３２に接続される。上流側煙道３１を流れる排ガスは、複数のろ布列４２２に含まれるいずれかのろ布を通過して下流側煙道３２に流入する。排ガスに含まれる飛灰および水銀吸着剤等は、複数のろ布列４２２により捕集される。飛灰および水銀吸着剤等は、ろ布上に堆積する。既述のように、バグフィルタ４２は、水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部である。

　逆洗部４３は、エアコンプレッサ４３１と、圧縮空気管４３２と、複数のバルブ４３４とを備える。エアコンプレッサ４３１は、圧縮空気（パルスジェット）を発生させる。エアコンプレッサ４３１は、圧縮空気管４３２の一端に接続される。圧縮空気管４３２の他端は、複数の分岐管４３３に分岐する。複数の分岐管４３３には、複数のバルブ４３４がそれぞれ設けられる。各分岐管４３３は、複数のノズルを有し、当該複数のノズルは、１つのろ布列４２２に含まれる複数のろ布の内部空間にそれぞれ対向する。後述するように、当該ろ布列４２２に含まれる複数のろ布の内部空間には、エアコンプレッサ４３１にて発生させた圧縮空気が当該分岐管４３３を介して吹き込まれる。複数の分岐管４３３は、複数のろ布列４２２にそれぞれ対応する。

　バグフィルタ４２では、各ろ布列４２２のろ布に堆積した飛灰および水銀吸着剤等が、圧縮空気を利用した逆洗動作により、払い落とされる。具体的に、各ろ布列４２２に対する逆洗動作では、当該ろ布列４２２に対応する分岐管４３３のバルブ４３４を開き、残りのバルブ４３４を閉じた状態で、エアコンプレッサ４３１が圧縮空気を圧縮空気管４３２に供給する。これにより、当該ろ布列４２２に含まれる複数のろ布の内部空間に向かって、圧縮空気が吹き込まれる。換言すると、当該ろ布列４２２の各ろ布に対し、排ガスの流れ方向における下流側から上流側に向かって圧縮空気が供給される。その結果、当該ろ布列４２２に堆積した飛灰および水銀吸着剤等、すなわち、当該ろ布列４２２による捕集物が払い落とされる。逆洗部４３では、空気以外の圧縮ガスが利用されてもよい。また、他の手法により、ろ布列４２２から飛灰および水銀吸着剤等が払い落とされてもよい。

　次に、バグフィルタ４２の通常時の動作について説明する。バグフィルタ４２では、複数のろ布列４２２に対して逆洗動作が一定の周期（例えば、数十分の間隔であり、以下、「設定周期」という。）にて順に実行される。典型的には、一のろ布列４２２に対して逆洗動作が実行されると、設定周期の経過後に、ろ布列４２２の配列順序の次のろ布列４２２に対して逆洗動作が実行される。複数のろ布列４２２に対して逆洗動作を行う順序は、配列順序以外であってもよい。また、バグフィルタ４２の近傍では、上流側煙道３１と下流側煙道３２との差圧が測定されている。当該差圧（の測定値）が所定値以上となる場合には、一のろ布列４２２に対する逆洗動作から設定周期の経過前であっても、次のろ布列４２２に対して逆洗動作が実行される。以上のように、バグフィルタ４２では、通常時の動作として、設定周期に基づく逆洗動作、および、差圧に基づく逆洗動作が行われる。

　次に、上流側水銀濃度が高くなった異常時におけるバグフィルタ４２の動作について説明する。図５は、排ガス処理装置４の動作の他の例を示す図である。図５中のステップＳ１１～Ｓ１３は、図２中のステップＳ１１～Ｓ１３と同じである。上流側水銀濃度が所定の第１閾値以上となると（ステップＳ１１，Ｓ１２）、飛灰除去部４８による強制クリーニング動作が実行される（ステップＳ１３）。また、制御部４０では、上流側水銀濃度が第１閾値以上となることにより、強制逆洗の実行を確定させる条件（以下、「強制逆洗の実行確定条件」という。）が成立したと判定される。強制逆洗は、設定周期よりも短周期で逆洗動作を実行する処理である。上流側水銀濃度が第１閾値以上となった直後では、後述する強制逆洗の実行開始条件が成立していないため、強制逆洗は行われない。既述のように、排ガス処理装置４では、強制クリーニング動作による排ガスの温度低下により、下流側水銀濃度（の測定値）が上昇することが抑制される。

　図６は、上流側水銀濃度の変化の一例を示す図である。図６の例では、時刻Ｔ１において上流側水銀濃度が第１閾値Ｖ１以上となる。強制逆洗の実行確定条件が成立した後、制御部４０では、上流側水銀濃度が第２閾値Ｖ２以上の値から第２閾値Ｖ２未満となったか否か、すなわち、強制逆洗の実行を開始する実行開始条件が成立したか否かが確認される。ここでは、第２閾値Ｖ２が第１閾値Ｖ１よりも大きいが、第２閾値Ｖ２が第１閾値Ｖ１以下であってもよい。上流側水銀濃度が０価水銀濃度である場合、第２閾値Ｖ２は、例えば３～１００μｇ／ｍ^３Ｎである。上流側水銀濃度が全水銀濃度である場合、第２閾値Ｖ２は、例えば３０～５００μｇ／ｍ^３Ｎである。

　図６の例では、上流側水銀濃度は、第１閾値Ｖ１以上となった時刻Ｔ１の直後も上昇傾向にあり、第２閾値Ｖ２以上となる。この時点では、強制逆洗の実行開始条件が成立しないため、強制逆洗は開始されない。換言すると、上流側水銀濃度が高い状態で強制逆洗が行われることはない。その後、上流側水銀濃度が第２閾値Ｖ２以上である期間がある程度続き、時刻Ｔ２において上流側水銀濃度が第２閾値Ｖ２未満となる（ステップＳ１４）。これにより、強制逆洗の実行開始条件が成立し、強制逆洗が開始される（ステップＳ１５）。

　強制逆洗では、設定周期よりも短周期（短い間隔）での逆洗動作が、複数のろ布列４２２の全部または一部に対して順に行われる。これにより、上流側水銀濃度が高い状態（異常時）においてろ布列４２２に堆積していた、水銀の吸着量が多い水銀吸着剤が迅速に払い落とされる。水銀の吸着量が多い水銀吸着剤では、上流側水銀濃度の低下に伴って水銀が脱離しやすくなるが、排ガス処理装置４では、上流側水銀濃度が第２閾値Ｖ２未満となる際に、強制逆洗が行われる。これにより、ろ布列４２２上の水銀吸着剤から水銀が脱離して、下流側水銀濃度が高くなることが防止または抑制される。

　強制逆洗では、例えば、バグフィルタ４２における複数のろ布列４２２の１／１０以上に対して逆洗動作が行われる。好ましくは、複数のろ布列４２２の半分以上に対して逆洗動作が行われ、より好ましくは、複数のろ布列４２２の全てに対して逆洗動作が行われる。以下の説明では、強制逆洗において、複数のろ布列４２２の全てに対して逆洗動作が行われるものとする。強制逆洗における逆洗動作は、複数のろ布列４２２に対して１巡以上行われてもよい。強制逆洗における逆洗動作の周期は、例えばエアコンプレッサ４３１において所定量の圧縮空気を繰り返し発生させることが可能な範囲で決定される。逆洗動作の周期は、例えば設定周期の１／２以下であり、好ましくは１／５以下であり、より好ましくは１／１０以下である。

　強制逆洗においてろ布列４２２から払い落とされて回収された回収灰（飛灰および水銀吸着剤等）は、図示省略の排出用貯留部において貯留される。例えば、排出用貯留部では、強制逆洗において供給される回収灰を加熱することにより、回収灰に含まれる水銀（水銀吸着剤に吸着された水銀）を揮発させる水銀除去処理が行われる。続いて、キレート剤を回収灰に混合するキレート処理が施され、その後、回収灰が廃棄される。回収灰が多くの水銀を含む場合に、キレート処理において回収灰から水銀が溶出することがあるが、強制逆洗において排出される回収灰に対して水銀除去処理を施すことにより、水銀除去処理後のキレート処理において、水銀が溶出することが防止される。

　強制逆洗が完了すると、バグフィルタ４２が通常時の動作に戻される。バグフィルタ４２では、強制逆洗における最後の逆洗動作が行われたろ布列４２２の次のろ布列４２２に対して、当該最後の逆洗動作から設定周期の経過後に、逆洗動作が実行される。なお、バグフィルタ４２では、異常時において設定周期に基づく逆洗動作、および、差圧に基づく逆洗動作が、通常時と同様にして実行されてよい。

　次に、比較例の排ガス処理装置について述べる。比較例の排ガス処理装置では、上流側水銀濃度が第１閾値Ｖ１以上となった直後に、強制逆洗が行われる。強制逆洗では、複数のろ布列４２２に対する逆洗動作が短周期で順に行われる。したがって、複数のろ布列４２２上に堆積する水銀吸着剤の量が一時的に少なくなる。一方、上流側水銀濃度が第１閾値以上となった直後では、上流側水銀濃度が上昇傾向にあり、上流側水銀濃度が高い状態である。よって、水銀吸着剤がほとんど堆積していないろ布列４２２を、水銀濃度が高い排ガスが通過し、下流側水銀濃度が大幅に上昇してしまう。

　これに対し、排ガス処理装置４では、上流側水銀濃度が第１閾値以上となった異常時において（すなわち、強制逆洗の実行確定条件の成立後に）、上流側水銀濃度が第２閾値以上の値から第２閾値未満となる際に、通常時において複数のろ布列４２２に対して逆洗動作を順に実行する設定周期よりも短周期での逆洗動作（強制逆洗）が開始される。これにより、水銀吸着剤が堆積していないろ布列４２２を、水銀濃度が高い排ガスが通過することによる下流側水銀濃度の上昇を抑制することができる。

　図７は、気相水銀濃度と平衡吸着量の関係を示す図である。図７中の実線は、図３と同様に、水銀を含む模擬排ガスを水銀吸着剤に所定時間通気する吸着実験により得られる気相水銀濃度と平衡吸着量の関係を示し、以下、「吸着側の曲線」という。図７中の破線は、水銀を吸着した水銀吸着剤に、水銀を含まない模擬排ガスを所定時間通気する脱離実験により得られる気相水銀濃度と平衡吸着量の関係を示し、以下、「脱離側の曲線」という。図７に示すように、吸着側の曲線および脱離側の曲線のいずれも、気相水銀濃度が高くなるに従って、平衡吸着量が大きくなる。また、同じ平衡吸着量で比較した場合、脱離側の曲線が示す気相水銀濃度が、吸着側の曲線が示す気相水銀濃度よりも低くなる。したがって、ある水銀濃度において平衡吸着量の水銀を吸着した水銀吸着剤は、当該水銀濃度よりも低い水銀濃度において、水銀の脱離を開始する。

　既述のように、水銀吸着剤では、上流側水銀濃度の低下に伴って水銀が脱離しやすくなる。しかしながら、実際には、水銀吸着剤が平衡吸着量の水銀を吸着するには、ある程度の時間を要するとともに、図７のように、ある水銀濃度において平衡吸着量の水銀を吸着した水銀吸着剤は、当該水銀濃度よりも低い水銀濃度において、水銀の脱離を開始する。したがって、図６のように、時刻Ｔ３で上流側水銀濃度が最大となった後、上流側水銀濃度が低下する場合でも、時刻Ｔ３の直後に水銀が脱離することはない。排ガス処理装置４では、水銀吸着剤からの水銀の脱離量が大きくなる前に強制逆洗を開始するための適切な第２閾値Ｖ２が、実験等に基づいて予め設定されており、上流側水銀濃度が第２閾値Ｖ２未満となる際に、強制逆洗が開始される。これにより、上流側水銀濃度が高い状態においてろ布列４２２上の水銀吸着剤に吸着された水銀が、上流側水銀濃度の低下に伴って水銀吸着剤から脱離することによる下流側水銀濃度の上昇を抑制することが可能となる。また、強制逆洗が行われるまでの間に、強制クリーニング動作による排ガスの温度低下が維持されている場合には、水銀吸着剤からの水銀の脱離をより確実に抑制することが可能となる。

　好ましい強制逆洗では、短周期での逆洗動作が複数のろ布列４２２の半分以上に対して順に行われる。これにより、ろ布列４２２上の水銀吸着剤から水銀が脱離することによる下流側水銀濃度の上昇をより確実に抑制することができる。より好ましくは、短周期での逆洗動作が複数のろ布列４２２の全てに対して行われる。これにより、下流側水銀濃度の上昇をさらに抑制することができる。

　なお、バグフィルタ４２において、逆洗動作が同時に行われるろ布群は、必ずしも一列に並ぶ複数のろ布（ろ布列）である必要はなく、例えば、行方向および列方向に互いに隣接して配置される複数のろ布の集合であってもよい。また、バグフィルタ４２の設計によっては、１つのろ布が、逆洗動作の実行単位である、ろ布群として捉えられてもよい。

　図５の例では、上流側水銀濃度が第１閾値以上となり、強制クリーニング動作が実行される場合に（ステップＳ１２，Ｓ１３）、強制逆洗の実行確定条件が成立したと判定されるが、強制逆洗の実行確定条件の成立は、強制クリーニング動作の実行に係る第１閾値とは異なる第３閾値を用いて判定されてもよい。

　図８の例では、第１閾値よりも小さい第３閾値が設定され、上流側水銀濃度が第３閾値以上となると、強制逆洗の実行確定条件が成立したと判定される（ステップＳ１２ａ）。続いて、上流側水銀濃度が第１閾値および第２閾値と比較され、上流側水銀濃度が第１閾値以上となると（ステップＳ１２）、飛灰除去部４８による強制クリーニング動作が実行される（ステップＳ１３）。その後、上流側水銀濃度が第２閾値未満となると（ステップＳ１４）、強制逆洗の実行開始条件が成立し、強制逆洗が開始される（ステップＳ１５）。また、上流側水銀濃度と第１閾値および第２閾値との比較において、上流側水銀濃度が第１閾値まで上がることなく（ステップＳ１２）、第２閾値未満となることがある（ステップＳ１２ｂ）。この場合、強制クリーニング動作を行うことなく、強制逆洗が行われる（ステップＳ１５）。

　図９の例では、第１閾値よりも大きい第３閾値が設定され、上流側水銀濃度が第１閾値以上となると（ステップＳ１２）、飛灰除去部４８による強制クリーニング動作が実行される（ステップＳ１３）。続いて、上流側水銀濃度が第３閾値および第２閾値と比較され、上流側水銀濃度が第３閾値以上となると、強制逆洗の実行確定条件が成立したと判定される（ステップＳ１４ａ）。その後、上流側水銀濃度が第２閾値未満となると（ステップＳ１４）、強制逆洗の実行開始条件が成立し、強制逆洗が開始される（ステップＳ１５）。また、上流側水銀濃度と第３閾値および第２閾値との比較において、上流側水銀濃度が第３閾値まで上がることなく（ステップＳ１４ａ）、第２閾値未満となることがある（ステップＳ１４ｂ）。この場合、ステップＳ１２に戻って、上流側水銀濃度が第１閾値と比較される。

　上記排ガス処理装置４では様々な変形が可能である。

　排ガス処理装置４の設計によっては、下流側水銀濃度計４６により測定される下流側水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時において、排ガス温度調整部（例えば、飛灰除去部４８）による減温処理が実行されてもよい。この場合も、排ガス処理装置４において、排ガスの水銀濃度を適切に低下させることができる。また、下流側水銀濃度に基づいて検出される異常時において、上流側水銀濃度が第２閾値未満となる際に（異常時が検出された際に、上流側水銀濃度が第２閾値以上であり、その後、第２閾値未満となる場合、および、異常時が検出された際に、上流側水銀濃度が既に第２閾値未満となっている場合の双方を含む。）、バグフィルタ４２の強制逆洗が開始されてもよい。これにより、水銀吸着剤が堆積していないろ布列４２２を、水銀濃度が高い排ガスが通過することによる下流側水銀濃度の上昇を抑制することができる。

　一方、燃焼室２１で発生した排ガスの水銀濃度の上昇を迅速に検出するという観点では、排ガス経路における燃焼室２１とバグフィルタ４２との間において、排ガスの水銀濃度を測定する上流側水銀濃度計４５が、異常時の検出に利用されることが好ましい。

　図１の排ガス処理装置４では、焼却炉２と吸着剤供給部４１との間に、他のバグフィルタが配置されてもよい。この場合、当該他のバグフィルタにより、排ガスに含まれる飛灰が捕集され、バグフィルタ４２では、吸着剤供給部４１により煙道３に供給された水銀吸着剤が主として捕集される。

　上流側水銀濃度計４５では、バグフィルタ４２に対して排ガスの流れ方向上流側における排ガスの水銀濃度が測定可能であるならば、上流側水銀濃度計４５の取込口は、任意の位置に設けられてよい。下流側水銀濃度計４６も同様に、バグフィルタ４２に対して排ガスの流れ方向下流側における排ガスの水銀濃度が測定可能であるならば、下流側水銀濃度計４６の取込口は、任意の位置（例えば、煙突５１以外の下流側煙道３２）に設けられてよい。

　排ガス処理装置４は、焼却設備１以外の設備において用いられてもよい。

　上記実施の形態および各変形例における構成は、相互に矛盾しない限り適宜組み合わされてよい。

　発明を詳細に描写して説明したが、既述の説明は例示的であって限定的なものではない。したがって、本発明の範囲を逸脱しない限り、多数の変形や態様が可能であるといえる。

　３　　煙道
　４　　排ガス処理装置
　２１　　燃焼室
　２３　　排出路
　４０　　制御部
　４１　　吸着剤供給部
　４２　　バグフィルタ
　４４　　減温塔
　４５　　上流側水銀濃度計
　４６　　下流側水銀濃度計
　４７　　空気供給部
　４８　　飛灰除去部
　４９　　熱交換部
　４２２　　ろ布列
　Ｓ１１～Ｓ１５，Ｓ１２ａ，Ｓ１２ｂ，Ｓ１４ａ，Ｓ１４ｂ　　ステップ

Claims

　排ガス処理装置であって、
　燃焼室で発生した排ガスが流れる排ガス経路において前記排ガスに水銀吸着剤を供給する吸着剤供給部と、
　前記排ガス経路において前記水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部と、
　前記排ガス経路において前記燃焼室と前記吸着剤捕集部との間に配置され、前記排ガスと所定の流体との熱交換を行う熱交換部と、
　前記排ガス経路における前記燃焼室と前記吸着剤捕集部との間において、前記排ガスの水銀濃度を上流側水銀濃度として測定する上流側水銀濃度計と、
　圧力波クリーニング、水噴射クリーニング、ショットクリーニング、または、前記熱交換部で発生する蒸気を利用するクリーニングによるクリーニング動作により、前記熱交換部に堆積した飛灰を除去可能であり、前記上流側水銀濃度に基づいて前記クリーニング動作を実行する飛灰除去部と、
を備える。
　請求項１に記載の排ガス処理装置であって、
　前記上流側水銀濃度計が、前記排ガスの０価水銀濃度を前記上流側水銀濃度として測定する。
　請求項１または２に記載の排ガス処理装置であって、
　前記飛灰除去部が、前記上流側水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時に、前記クリーニング動作を実行する。
　排ガス処理装置であって、
　排ガスが流れる排ガス経路において前記排ガスに水銀吸着剤を供給する吸着剤供給部と、
　前記排ガス経路において前記水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部と、
　前記排ガスの水銀濃度を測定する水銀濃度計と、
　前記吸着剤捕集部に流入する前記排ガスの温度を一時的に低下させる減温処理が実行可能な排ガス温度調整部と、
　前記水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時において、前記排ガス温度調整部に対して前記減温処理を実行させる制御部と、
を備える。
　請求項４に記載の排ガス処理装置であって、
　前記排ガス経路に配置され、燃焼室で発生した前記排ガスと所定の流体との熱交換を行う熱交換部をさらに備え、
　前記排ガス温度調整部が、前記熱交換部に堆積した飛灰を除去する飛灰除去部を有する。
　請求項５に記載の排ガス処理装置であって、
　前記飛灰除去部が、圧力波クリーニング、水噴射クリーニング、ショットクリーニング、または、前記熱交換部で発生する蒸気を利用するクリーニングによるクリーニング動作により、前記熱交換部に堆積した飛灰を除去する。
　請求項４ないし６のいずれか１つに記載の排ガス処理装置であって、
　前記水銀濃度計が、前記吸着剤捕集部に対して前記排ガスの流れ方向上流側における前記排ガスの水銀濃度を測定する。
　請求項７に記載の排ガス処理装置であって、
　前記水銀濃度計が、前記排ガスの０価水銀濃度を測定する。
　請求項４ないし８のいずれか１つに記載の排ガス処理装置であって、
　前記吸着剤捕集部が、複数のろ布群により前記水銀吸着剤を捕集するとともに、前記複数のろ布群のそれぞれに対する逆洗動作により、ろ布群から前記水銀吸着剤を払い落とし、
　前記制御部が、通常時において前記複数のろ布群に対して前記逆洗動作を設定周期にて順に実行するとともに、前記異常時において、前記吸着剤捕集部に対して前記排ガスの流れ方向上流側における前記排ガスの水銀濃度が第２閾値未満となる際に、前記設定周期よりも短周期での前記逆洗動作を開始する。
　排ガス処理装置における排ガス処理方法であって、
　前記排ガス処理装置が、
　排ガスが流れる排ガス経路において前記排ガスに水銀吸着剤を供給する吸着剤供給部と、
　前記排ガス経路において前記水銀吸着剤を捕集する吸着剤捕集部と、
　前記吸着剤捕集部に流入する前記排ガスの温度を一時的に低下させる減温処理が実行可能な排ガス温度調整部と、
を備え、
　前記排ガス処理方法が、
　前記排ガスの水銀濃度を測定する工程と、
　前記水銀濃度が所定の閾値以上となる異常時において、前記排ガス温度調整部に対して前記減温処理を実行させる工程と、
を備える。