WO2020235488A1

WO2020235488A1 - 繊維強化樹脂基材の製造方法、繊維強化樹脂基材、およびその一体化成形品

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Publication number: WO2020235488A1
Application number: PCT/JP2020/019471
Authority: WO
Inventors: 篠原光太郎; 武部佳樹; 中山義文; 本間雅登
Original assignee: 東レ株式会社
Priority date: 2019-05-23
Filing date: 2020-05-15
Publication date: 2020-11-26
Also published as: US20220227024A1; TWI815012B; TW202110973A; EP3974142A4; EP3974142A1; CN113767007A

Abstract

接合性、力学特性、生産性の３点を同時に満たす繊維強化樹脂基材を提供するため、次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］、及び［Ｃ］を含む繊維強化樹脂基材の製造方法であって、少なくとも以下の引出工程、第１の含浸工程、第２の含浸工程、および引取工程を、構成要素［Ａ］を走行させながら連続で順に実施する繊維強化樹脂基材の製造方法とする。［Ａ］強化繊維［Ｂ］熱可塑性樹脂［Ｃ］熱硬化性樹脂＜引出工程＞構成要素［Ａ］を含む連続強化繊維シートを引き出す工程＜第１の含浸工程＞連続強化繊維シートの一方の面から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方を含浸させ、第１の表面に構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が配置された繊維強化樹脂中間体を得る工程＜第２の含浸工程＞前記第１の表面とは反対の第２の表面から前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方を含浸させ、繊維強化樹脂基材を得る工程＜引取工程＞繊維強化樹脂基材を引き取る工程

Description

繊維強化樹脂基材の製造方法、繊維強化樹脂基材、およびその一体化成形品

　本発明は、強化繊維と熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂とを含む繊維強化樹脂基材を製造する方法、繊維強化樹脂基材、およびその一体化成形品に関するものである。

　熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂として用い、炭素繊維やガラス繊維などの強化繊維と組み合わせた繊維強化樹脂は、軽量でありながら、強度や剛性などの力学特性や耐熱性、また耐食性に優れているため、航空・宇宙、自動車、鉄道車両、船舶、土木建築およびスポーツ用品などの数多くの分野に応用されてきた。しかしながら、製造工程において、強化繊維由来の繊維毛羽の発生や、熱硬化性樹脂のべたつきによる工程安定性の改善に課題があった。さらに、これらの繊維強化樹脂は、複雑な形状を有する部品や構造体を単一の成形工程で製造するには不向きであり、上記用途においては、繊維強化樹脂からなる部材を作製し、次いで、他の部材と一体化することが必要である。

　熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂に用いた繊維強化樹脂は、他の熱可塑性樹脂部材と溶着接合により一体化することができるため、部材間の接合に要する時間を短縮できる可能性がある。一方で、航空機用構造部材のように、高温での力学特性や薬品への優れた耐性が求められる場合は、熱硬化性樹脂と強化繊維からなる繊維強化樹脂に比べて、耐熱性、耐薬品性が十分ではないという課題があった。

　ここで、特許文献１には、熱可塑性樹脂と強化繊維とを含む繊維強化樹脂基材（プリプレグ）およびその製法が記載されている。特許文献２には、熱硬化性樹脂と強化繊維からなる複合材料（プリプレグ）の表面に、熱可塑性樹脂層を形成した積層体の製造方法が示されており、熱可塑性樹脂を介して他の熱可塑性樹脂部材との二次溶着性を示すことが述べられている。特許文献３には、一方の表面に熱可塑性樹脂が、もう一方の表面に接着剤樹脂が含浸されている、不連続繊維強化樹脂基材（シート）が記載されている。特許文献４には、強化繊維基材の表面に熱可塑性樹脂を配して、同時または後から熱硬化性樹脂を注入、硬化させた、二次溶着性を有する繊維強化樹脂基材（繊維強化複合材料）が記載されている。

　また、特許文献５には、エポキシ樹脂組成物をマトリックス樹脂として用いた繊維強化樹脂基材（プリプレグ）を積層した積層体の層間に熱可塑性樹脂成分を挿入し、積層間の強度向上を目的とした技術が開示されている。特許文献６には、繊維強化樹脂基材に相当する一方向炭素繊維プリプレグ材における毛羽の発生を抑制したり離型シートから該プリプレグ材をはがしやすくするために、プリプレグ材と離型シートの接着強さ、マトリックス樹脂の粘度を改善した技術が開示されている。特許文献７には、一方向の強化繊維シートにマトリックス樹脂を塗布する工程において、塗布装置と強化繊維の接触する角度や距離を改善することで、強化繊維由来の毛羽立ちを改善する方法が開示されている。

国際公開第２０１３／８７２０号パンフレット国際公開第２００４／６０６５８号パンフレット国際公開第２０１４／１０３６５８号パンフレット特開２００６－４４２６１号公報特開平８―２５９７１３号公報特開２００７―２９１２８３号公報特開２０１４－６９３９１号公報

　しかし、特許文献１に示される繊維強化樹脂基材およびその製造方法では、マトリックス樹脂がすべて熱可塑性樹脂であり、強化繊維が連続かつ一方向であるため、該文献に記載の繊維強化樹脂基材と他の熱可塑性樹脂部材との溶着接合工程において、熱可塑性樹脂の溶融に伴い、強化繊維が乱れてしまい、繊維強化樹脂の物性が低下してしまう可能性がある。そのため、溶着接合条件を調整する必要があった。

　特許文献２には、連続した強化繊維と熱硬化性樹脂および熱可塑性樹脂からなるマトリックス樹脂とを有した繊維強化複合材料およびその製造方法が示されている。この繊維強化複合材料は、強化繊維の多くが熱硬化性樹脂層にあり、溶着工程において強化繊維の乱れが少なく、また、熱可塑性樹脂を介して別の部材と一体化を行うことができ、優れた接合強度を示す。しかしながら、熱可塑性樹脂が高耐熱樹脂の場合、繊維強化樹脂製造工程において、熱可塑性樹脂を溶融させる際に、熱硬化性樹脂が熱に耐え切れずに熱分解、暴走反応を起こしてしまう可能性があった。

　特許文献３に記載の繊維強化樹脂シートは、熱可塑性樹脂層、接着剤層ともに接合性を有するが、強化繊維が不連続で不織布状であるため、繊維強化樹脂シート自体の力学物性が産業分野の要求を必ずしも満たさないものであった。

　特許文献４に記載の繊維強化複合材料は、任意の熱可塑性樹脂に対して、接合性を有するが、ＲＴＭ成形用の繊維強化複合材料であり、バッチ単位でしか成形することが出来ず、さらに、熱可塑性樹脂層を片表面に有する強化繊維基材を用意し、金型に配置し、熱硬化性樹脂を注入するという煩雑な工程が必要であり、生産性を満足しないものであった。

　特許文献５では、熱可塑性樹脂により積層体の層間を強化することにより力学特性の向上は十分になされるものの、本開示技術はプリプレグを積層する際に熱可塑性樹脂を挿入するものであり、連続的に製造することには触れられておらず、連続製造による経済性に懸念があり、改善に余地がある。

　特許文献６では、プリプレグからの離型シートのはがれやすさを改善することにより、成形工程での取り扱い性を向上させている。しかしながら、離型シートは成形工程において取り除かれ、廃棄されるものであることから、この点で廃棄物量の上昇などに起因する経済性に劣ることとなり、さらなる改善が求められている。

　特許文献７では、マトリックス樹脂を塗布する装置と一方向の強化繊維シートが接触する関係を開示しているが、マトリックス樹脂を塗布した後の一方向の強化繊維シートはマトリックス樹脂由来のべたつきが原因となり、その後の引き取り工程や成形時の取り扱い性にさらなる改善の余地が残されている。

　以上のことから、接合性や力学特性とともに取り扱い性や生産性を同時に満たす、繊維強化樹脂基材またはその製造方法を提供することが急務となっていた。

　上記課題を解決するための本発明は、主に、以下の（１）、（２）のいずれかの構成を有する。
（１）　次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］、及び［Ｃ］を含む繊維強化樹脂基材の製造方法であって、少なくとも以下の引出工程、第１の含浸工程、第２の含浸工程、および引取工程を、構成要素［Ａ］を走行させながら連続で順に実施する繊維強化樹脂基材の製造方法。
［Ａ］強化繊維
［Ｂ］熱可塑性樹脂
［Ｃ］熱硬化性樹脂
＜引出工程＞構成要素［Ａ］を含む連続強化繊維シートを引き出す工程
＜第１の含浸工程＞連続強化繊維シートの一方の面から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方を含浸させ、第１の表面に構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が配置された繊維強化樹脂中間体を得る工程
＜第２の含浸工程＞前記第１の表面とは反対の第２の表面から前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方を含浸させ、繊維強化樹脂基材を得る工程
＜引取工程＞繊維強化樹脂基材を引き取る工程
（２）　次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］、及び［Ｃ］を含む繊維強化樹脂基材であって、一方の面である第１の表面側から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が構成要素［Ａ］に含浸してなり、第１の表面とは反対の第２の表面側から前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方が構成要素［Ａ］に含浸してなり、構成要素［Ｃ］についてＤＳＣにより得られる硬化度が５０％以下である、繊維強化樹脂基材。
［Ａ］強化繊維
［Ｂ］熱可塑性樹脂
［Ｃ］熱硬化性樹脂

　本発明によれば、引き出された連続強化繊維シートに対して熱可塑性樹脂および熱硬化性樹脂を順序は問わないものの連続的に含浸せしめて引き取ることにより、接合性や力学特性とともに取り扱い性や生産性を同時に満たす繊維強化樹脂基材を提供することができる。

本発明に係る繊維強化樹脂基材の模式図である。本発明に係る繊維強化樹脂基材の観察断面の模式図である。本発明に係る繊維強化樹脂基材の製造方法の一例の模式図である。本発明に係る連続強化繊維シートの模式図である。本発明に係る繊維強化樹脂中間体の模式図である。本発明に係る繊維強化樹脂基材の模式図である。本発明に係る繊維強化樹脂基材の別の一例の模式図である。

　以下、本発明について説明する。

　＜構成要素［Ａ］＞
　本発明で用いる構成要素［Ａ］の強化繊維としては、ガラス繊維、ＰＡＮ系、ピッチ系、レーヨン系の炭素繊維、金属繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリアラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、ボロン繊維、玄武岩繊維などがある。これらは、単独で用いてもよいし、適宜２種以上併用してもよい。これらの強化繊維は、表面処理が施されているものであっても良い。表面処理としては、金属の被着処理、カップリング剤による処理、サイジング剤による処理、添加剤の付着処理などがある。これらの強化繊維の中には、導電性を有する強化繊維も含まれている。強化繊維としては、比重が小さく、高強度、高弾性率である炭素繊維、中でもＰＡＮ系の炭素繊維が、好ましく使用される。炭素繊維の市販品としては、“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｇ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｓ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｇ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｓ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ３００－３Ｋ、および“トレカ（登録商標）”Ｔ１１００Ｇ－２４Ｋ（以上、東レ（株）製）などが挙げられる。

　構成要素［Ａ］の強化繊維について、ＪＩＳ　Ｒ７６０８（２００７）に記載の「炭素繊維－樹脂含浸ヤーン試料を用いた引張特性試験方法」に準拠して測定したストランド引張強度が５．５ＧＰａ以上であると、引張強度に加え、優れた接合強度を有する積層体繊維強化複合材料が得られるため、好ましい。当該ストランド引張強度が５．８ＧＰａであると、さらに好ましい。ここで言う接合強度とは、ＩＳＯ　４５８７（１９９５）に準拠して求められる、引張せん断接着強度を指す。

　＜構成要素［Ｂ］＞
　構成要素［Ｂ］を構成する熱可塑性樹脂としては特に制限はなく、例えば、（ｉ）ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、液晶ポリエステル等のポリエステル系樹脂、（ｉｉ）ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブチレン等のポリオレフィン系樹脂、（ｉｉｉ）スチレン系樹脂やウレタン系樹脂の他や、（ｉｖ）ポリオキシメチレン、ポリアミド６やポリアミド６６等のポリアミド、(v)ポリカーボネート、(vi)ポリメチルメタクリレート、(vii)ポリ塩化ビニル、(ix)ポリフェニレンスルフィド等のポリアリーレンスルフィド、(x)ポリフェニレンエーテル、変性ポリフェニレンエーテル、(xi)ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、(xii)ポリスルホン、変性ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、(xiii)ポリケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトンケトン等のポリアリーレンエーテルケトン、(ixx)ポリアリレート、(xx)ポリエーテルニトリル、(xxi)フェノール系樹脂、(xxii)フェノキシ樹脂などが挙げられる。また、これら熱可塑性樹脂は、上述の樹脂の共重合体や変性体、および／または２種類以上ブレンドした樹脂などであってもよい。

　これらの中でも、成形加工性と耐熱性や力学特性とのバランスから、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリエステル、ポリアリーレンスルフィド、ポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリアリーレンエーテルケトンからなる群より選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂であることが好ましい。他、汎用性の観点からポリオレフィン、ポリアミドが好ましい。ポリオレフィンでは、接着性の観点から反応性官能基を含むことが好ましく、カルボキシル基、酸無水物基、水酸基、エポキシ基、アミノ基、カルボジイミド基から選択される少なくとも１種で変性されてなるポリオレフィンであることが好ましい。とりわけ好ましくは、酸無水物基で変性されたポリオレフィンである。ポリアミドでは、構成要素［Ｃ］や他の熱可塑性樹脂との接着性の観点から共重合体を好ましく用いることができる。共重合体の中でも、３元共重合ポリアミドが好ましい。前記、ポリアミドの共重合体としては、ポリアミド１２、ポリアミド６１０、ポリアミド６／６６／６１０、が挙げられる。とりわけ好ましくは、メインとなる構成要素［Ｂ］との接着性の観点から、３元共重合体ポリアミド６／６６／６１０である。構成要素［Ｂ］中に６０重量％以上含まれることが好ましく、経済性の観点からは、ポリプロピレンが好ましく、表面外観の観点からポリカーボネートやスチレン系樹脂のような非晶性樹脂が好ましく、強度および生産性の観点からはポリアミドが好ましい。耐衝撃性向上のために、エラストマーもしくはゴム成分が添加されていても良い。

　さらに、用途等に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で適宜、他の充填材や添加剤を含有しても良い。例えば、無機充填材、難燃剤、導電性付与剤、結晶核剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、制振剤、抗菌剤、防虫剤、防臭剤、着色防止剤、熱安定剤、離型剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤、顔料、染料、発泡剤、制泡剤、カップリング剤などが挙げられる。

　＜構成要素［Ｃ］＞
　構成要素［Ｃ］に使用される熱硬化性樹脂組成物としては、例えば、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、ポリイミド樹脂、シアネートエステル樹脂、ビスマレイミド樹脂、ベンゾオキサジン樹脂、またはこれらの共重合体、変性体、および、これらの少なくとも２種類をブレンドした樹脂がある。耐衝撃性向上のために、熱硬化性樹脂には、エラストマーもしくはゴム成分が添加されていても良い。中でも、エポキシ樹脂は、力学特性、耐熱性および強化繊維との接着性に優れるため、好ましい。エポキシ樹脂の主剤としては、例えばビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡＤ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂などのビスフェノール型エポキシ樹脂、テトラブロモビスフェノールＡジグリシジルエーテルなどの臭素化エポキシ樹脂、ビフェニル骨格を有するエポキシ樹脂、ナフタレン骨格を有するエポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン骨格を有するエポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂やクレゾールノボラック型エポキシ樹脂などのノボラック型エポキシ樹脂、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－ｍ－アミノフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－ｐ－アミノフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－４－アミノ－３－メチルフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－４，４’－メチレンジアニリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－２，２’－ジエチル－４，４’－メチレンジアニリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－ｍ－キシリレンジアミン、Ｎ，Ｎ－ジグリシジルアニリン、Ｎ，Ｎ－ジグリシジル－ｏ－トルイジンなどのグリシジルアミン型エポキシ樹脂、レゾルシンジグリシジルエーテル、トリグリシジルイソシアヌレートなどを挙げることができる。

　エポキシ樹脂の硬化剤としては、例えば、ジシアンジアミド、芳香族アミン化合物、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ポリフェノール化合物、イミダゾール誘導体、テトラメチルグアニジン、チオ尿素付加アミン、カルボン酸ヒドラジド、カルボン酸アミド、ポリメルカプタンなどが挙げられる。

　＜繊維強化樹脂基材＞
　［構成要素［Ａ］の量］
　本発明の繊維強化樹脂基材は、単位面積あたりの強化繊維量が３０～２，０００ｇ／ｍ^２であることが好ましい。かかる強化繊維量が３０ｇ／ｍ^２以上であると、例えば繊維強化樹脂積層体を成形する際に所定の厚みを得るため繊維強化樹脂基材を積層するが、その積層枚数を少なくすることができ、作業が簡便となりやすい。一方で、強化繊維量が２，０００ｇ／ｍ^２以下であると、繊維強化樹脂基材のドレープ性が向上しやすくなる。また、好ましくは３００ｇ／ｍ^２以下である。かかる範囲とすることで、後述の第２の含浸工程において構成要素［Ｃ］が含浸しやすくなり、製造速度を高速にすることができる。

　本発明の繊維強化樹脂基材における構成要素［Ａ］の質量含有率は、好ましくは３０～９０質量％であり、より好ましくは３５～８５質量％であり、更に好ましくは４０～８０質量％である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。構成要素［Ａ］の質量含有率が３０質量％以上であると、樹脂の量が繊維対比多くなりすぎず、比強度と比弾性率に優れる積層体の利点が得られやすくなり、また、積層体の成形の際、硬化時の発熱量が過度に高くなりにくい。また、構成要素［Ａ］の質量含有率が９０質量％以下であると、樹脂の含浸不良が生じにくく、得られる積層体のボイドが少なくなりやすい。

　［構成要素［Ｂ］の目付］
　本発明の繊維強化樹脂基材における、構成要素［Ｂ］の目付は、１０ｇ／ｍ^２以上であると好ましい。１０ｇ／ｍ^２以上であると、後述の別の部材との溶着接合において、充分な厚みの溶着接合層が得られ、優れた接合強度を発現する。より好ましくは２０ｇ／ｍ^２である。上限値は特に限定されないが、熱可塑性樹脂の量が強化繊維対比多くなりすぎず、比強度と比弾性率に優れる繊維強化樹脂基材を得るためには、好ましくは５００ｇ／ｍ^２以下である。ここで目付とは、繊維強化樹脂基材１ｍ^２あたりに含まれる構成要素［Ｂ］の質量（ｇ）を指す。

　また、本発明において構成要素［Ｂ］は繊維強化樹脂基材の第１の表面および第２の表面の一方または両方の全面を覆っていることが好ましい。全面を覆っていることで、繊維強化樹脂基材に接合性を付与できるだけでなく、構成要素［Ｃ］が構成要素［Ｂ］が覆っている表面に染み出すことを防ぐことが出来る。ここで、全面を覆っているとは、繊維強化樹脂基材の厚み方向への投影面において実質的に全面であればよく、構成要素［Ｂ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際して、該連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体をその厚み方向へ投影したときの面積を１００％とすると、構成要素［Ｂ］の非存在領域を０～２０％の範囲内とすることをいう。より好ましくは同様の観点から０～１０％の範囲内である。係る割合は、連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体をレーザー顕微鏡にて１００倍の倍率に拡大し、観察される視野から構成要素［Ｂ］の面積を求め、観察視野から差分を得ることで求めることができる。

　［構成要素［Ｃ］中の構成要素［Ａ］の量］
　本発明の繊維強化樹脂基材においては、構成要素［Ｃ］に含浸している構成要素［Ａ］の体積が、繊維強化樹脂基材に含まれる構成要素［Ａ］の総体積の５０～９９％であることが好ましく、より好ましくは７５～９５％である。構成要素［Ｃ］に含浸している構成要素［Ａ］とは、本発明による繊維強化樹脂基材が、構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の層と、構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域の層とを有することが好ましいところ、構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域内に存在する構成要素［Ａ］を意味する。ここで、「主成分とする」とは構成する樹脂成分を１００質量％とした際に、５０質量％～１００質量％含有することを意味する。構成要素［Ｃ］に含浸している構成要素［Ａ］の量の好ましい範囲としては、上記した上限のいずれの値を上限としてもよく、上記した下限のいずれの値を下限としてもよい。かかる範囲とすることで、後述の別の部材と繊維強化樹脂基材とを構成要素［Ｂ］を溶融させて溶着接合する際に、溶着界面近傍にある強化繊維が乱れることを抑制できるとともに、本発明の繊維強化樹脂基材が、構成要素［Ａ］および構成要素［Ｃ］を含む複合材料固有の力学特性、熱特性、耐薬品性などの特徴を発現しやすくなる。

　構成要素［Ｃ］に含浸している構成要素［Ａ］の量の測定方法としては、例えば、構成要素［Ｃ］を硬化させた本発明の繊維強化樹脂基材の小片のＸ線ＣＴ画像を用いて、セグメンテーション解析を行い、構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域中に存在する構成要素［Ａ］の体積を、上記小片中に含まれる構成要素［Ａ］の総体積で除して割合［％］を求める方法、あるいは、構成要素［Ｃ］を硬化させた本発明の繊維強化樹脂基材の小片の、光学顕微鏡あるいは走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）あるいは透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により得られた断面観察写真から、構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域中に存在する構成要素［Ａ］の面積を、小片全体に含まれる構成要素［Ａ］の面積で除して割合［％］を求める方法が例示される。測定に用いる繊維強化樹脂基材は、観察において構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域と構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域とのコントラストを調整するために、染色しても良い。中でも、含有量を精密に計測できるという観点からは、セグメンテーション解析にて測定されることが好ましい。

　［厚み割合］
　構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域と構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域とを有する本発明の繊維強化樹脂基材においては、最終的に得られた繊維強化樹脂基材の厚みを１００％としたとき、構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の厚み割合が２～５４％、構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域の厚み割合が９８～４６％の範囲内であることが好ましい。構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の厚み割合が、２～５４％の範囲内であることにより、表面に配置される構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の厚みにより、繊維強化樹脂基材のドレープが悪化するのを防ぐことができる。さらに、構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の厚みが本発明の範囲内であることにより、構成要素［Ｂ］を含浸させる時に構成要素［Ｂ］の破れや裂けなどを防ぐことができる。好ましくは、５～３０％の範囲内である。かかる厚み割合の測定の方法は、例えば、構成要素［Ｃ］を硬化させた本発明の繊維強化樹脂基材の小片のＸ線ＣＴ画像を用いて、セグメンテーション解析を行い、構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の体積と構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域の体積をそれぞれ算出して体積割合から算出する方法、あるいは、構成要素［Ｃ］を硬化させた本発明の繊維強化樹脂基材の小片の光学顕微鏡あるいは走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）あるいは透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により得られた断面観察写真から、構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域の面積と構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域の面積とを求めて面積割合から算出する方法が例示される。中でも、含有量を精密に計測できるという観点からは、セグメンテーション解析にて測定されることが好ましい。

　［含浸率］
　本発明の繊維強化樹脂基材においては、含浸率が８０％以上であることが好ましい。かかる含浸率は、より好ましくは８５％以上、さらに好ましくは９０％以上である。ここでの含浸率とは、繊維強化樹脂基材に樹脂がどの程度含浸しているかの割合を直接測定するのではなく、樹脂が含浸しない箇所を特定の方法で測定し、繊維強化樹脂基材の外形形状から定まる総断面積との差から求めるものである。含浸率が大きいほど、繊維強化樹脂基材中に含まれる空隙が少ないことを意味し、両外観、高力学特性の繊維強化樹脂基材を得ることが出来る。

　測定方法としては、得られた繊維強化樹脂基材の長尺方向と直交する断面観察において、繊維強化樹脂基材中の空隙部を含む繊維強化樹脂基材の総断面積をＡ０、空隙の断面積Ａ１としたときに以下の式（１）によって求められる値である。
含浸率＝（Ａ０－Ａ１）／Ａ０・・・（１）
　［接着強度］
　本発明の繊維強化樹脂基材においては、構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域と構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域との接着強度が１Ｎ／１０ｍｍ以上であることが好ましい。かかる構成によれば、得られた繊維強化樹脂基材を取り扱う際に、構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域から構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域がはがれることを防ぐことができる。同様の観点からより好ましくは１０Ｎ／１０ｍｍ以上である。上限に特に制限はないが、実用上１００Ｎ／１０ｍｍもあれば十分である。

　かかる接着強度は、次の様に求めることができる。ＪＩＳ　Ｚ０２３７（２００９）「粘着テープ・粘着シート試験方法」に記載の「１０．４　引き剥がし粘着力の測定」に従い、繊維強化樹脂基材を幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍでカットし、ＳＵＳ材からなる平板に固定して試験片とする。この試験片について１０００ｍｍ／分の速度にて構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域を１８０度方向にピール剥離し、そのときの荷重の単純平均値をもって接着強度とする。

　［粗さ平均長さ、粗さ平均高さ］
　本発明の繊維強化樹脂基材においては、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる構成要素［Ａ］が存在している。そして、繊維強化樹脂基材を平面視したとき、かかる両樹脂領域に含まれる任意の構成要素［Ａ］の繊維方向に対し、時計回りか反時計回りかを問わず４５度異なる角度の方向から、上記両樹脂領域をまたいで存在する構成要素［Ａ］の繊維が含まれる繊維強化樹脂基材平面に垂直な断面、すなわち、繊維強化樹脂基材平面方向に対し垂直にカットして得られる断面において、両樹脂の境界面が形成する曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であり、粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上であることが好ましい。粗さ平均高さＲｃは１０μｍ以上であることがより好ましい。

　なお、樹脂領域の境界面をまたいで両樹脂領域に含まれるということについて、図２を用いて示す。図２の観察画像９において、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域７は構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域８と密着しており、観察画像９において境界面１０として図示されている。また、境界面１０上には複数の構成要素［Ａ］６が存在している。このように強化繊維の周囲に構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］が接している状態は、強化繊維が「境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる」状態といえる。かかる［Ａ］の強化繊維が存在することで、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域の強度が向上し、接合強度が向上する。

　構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる強化繊維が存在することで、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域の強度が向上し、接合強度が向上する。構成要素［Ａ］が境界面をまたいで構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］と化学的または／および物理的に結合することにより、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との密着力が向上する。境界面をまたいで存在する構成要素［Ａ］の本数は１本以上あれば良く、上限本数は、特に限定されないが、後述の観察範囲においては２００本である。

　構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面は、繊維強化樹脂基材の平面視において、前記両樹脂領域に含まれる構成要素［Ａ］の任意の繊維方向に対し、時計回りか反時計回りかを問わず４５度異なる角度の方向から、上記両樹脂領域をまたいで存在する構成要素［Ａ］が含まれる繊維強化樹脂基材平面に垂直な断面において観察される。かかる断面で、当該境界面における樹脂領域の態様を観察することで、繊維方向およびこれと直交する方向の密着力を同時に評価することが出来る。

　かかる断面観察において、当該境界面が形成する曲線（以下、断面曲線という）の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であると、化学的または／および物理的な結合力のみならず、交絡という機械的な結合力（すなわちアンカー効果）も加わり、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域とが剥離しにくくなる。下限値は、特に限定されないが、応力集中による機械的な結合力の低下を忌避するという観点から、好ましくは１５μｍ以上である。また、断面曲線の粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上であると、交絡による機械的な結合力の発現のみならず、境界面をまたいで存在する構成要素［Ａ］が構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］と化学的または／および物理的に結合し、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との密着力が向上する。断面曲線の粗さ平均高さＲｃの好ましい範囲としては、構成要素［Ａ］が両樹脂領域に含まれやすくなり密着力がより向上する１０μｍ以上であり、特に好ましくは２０μｍ以上である。上限値は、特に限定されないが、応力集中による機械的な結合力の低下を忌避するという観点から、好ましくは１００μｍ以下である。

　ここで、断面曲線の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍの測定方法としては、公知の手法を用いることが出来る。例えば、構成要素［Ｃ］を硬化させた後、Ｘ線ＣＴを用いて取得した断面画像から測定する方法、エネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＳ）による元素分析マッピング画像から測定する方法、光学顕微鏡あるいは走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）あるいは透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）による断面観察画像から測定する方法などが挙げられる。観察において、構成要素［Ｂ］および／または構成要素［Ｃ］はコントラストを調整するために、染色されても良い。上記のいずれかの手法により得られる画像において、５００μｍ四方の範囲において、粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍを測定する。中でも、含有量を精密に計測できるという観点からは、セグメンテーション解析にて測定されることが好ましい。

　断面曲線の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍの測定方法の一例を、図２を用いて示す。図２に示される観察画像９において、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域７は構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域８と密着しており、それらの境界面は観察画像９において境界面１０として図示されている。また、境界面１０上には複数の構成要素［Ａ］６が存在している。そして、この長方形型の観察画像９の、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域側の端部１１を基準線として、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域８から構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域７に向かって複数本の垂基線１２を描く。このとき複数本の垂基線１２は、基準線方向に５μｍ間隔となるように描く。基準線から描かれる垂基線が初めて構成要素［Ｂ］と交わる点をプロットし、プロットされた点を結んだ線を断面曲線１３とする。得られた断面曲線１３につき、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）に基づくフィルタリング処理を行い、断面曲線１３の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍを算出する(以下、これを「断面曲線要素の測定方法１」と称する)。

　＜繊維強化樹脂基材の製造方法＞
　本発明に係る繊維強化樹脂基材の製造方法では、引出工程、第１の含浸工程、第２の含浸工程、および引取工程を、構成要素［Ａ］を走行させながら連続で実施する。

　ここで、構成要素［Ａ］を走行させながら連続で実施するとは、ロールまたはベルトにより、構成要素［Ａ］を止めることなく走行させて各工程に供することであり、引出工程、第１の含浸工程、第２の含浸工程、および引取工程がこの順で連続で実施されることで、基材の製造コストを下げることが出来、経済性に優れるものとなる。

　図３を用いてより詳細に説明する。本発明に係る繊維強化樹脂基材１９は、構成要素［Ａ］１４と、構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方１５と、該構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方１６とを含んでおり、少なくとも引出工程２２と第１の含浸工程２３と第２の含浸工程２４と引取工程２６とを連続的に含む工程により製造される。引出工程２２では、構成要素［Ａ］１４を含む連続強化繊維シート１７が得られ、第１の含浸工程２３では、繊維強化樹脂中間体１８が得られ、第２の含浸工程２４では、繊維強化樹脂基材１９が得られる。また、第２の含浸工程２４と引取工程２６との間に、硬化工程２５をさらに含むことが好ましい。すなわち、図３に一例が例示される工程２２～２６までが一連の流れで行われることにより、高い生産性で繊維強化樹脂基材を得ることができる。ただし、本発明の範囲は図３に例示される工程に限定されるものではない。

　＜引出工程＞
　本発明において引出工程は、構成要素［Ａ］を含む連続強化繊維シートを引き出す工程であり、例として、クリール等に配置された構成要素［Ａ］のボビンから糸条を解舒して引き揃え、シート状の連続強化繊維シートを得て導く工程である。その際、構成要素［Ａ］の目付や幅を調整するために、糸条を引き揃える前または／および後に開繊工程を含んでいても良い。また、糸条を引き揃えた後に織機を通して、横糸に補助繊維糸条を用いて織物としたものを連続強化繊維シートとして導いてもよい。この時の補助繊維は、構成要素［Ａ］と同一の繊維でも、別の繊維でもよい。連続強化繊維シートは、糸条から得て直接次工程へ供することで、整経または部分整経（ビーミング）される場合よりも製造コストが抑えられるため好ましい。さらに、予め構成要素［Ａ］を用いて織物とされたものを引き出しても良い。連続強化繊維シートに含まれる構成要素［Ａ］は、一方向に配置または織物状に交差するように配置することで、構成要素［Ａ］の繊維方向において優れた比強度を有する繊維強化樹脂基材が得られる。比強度およびコストの観点からは、連続強化繊維シートに含まれる構成要素［Ａ］が一方向に配置されることがより好ましい。

　本発明の引出工程で得られる連続強化繊維シートについて図４を用いて説明する。図４に示される連続強化繊維シート１７は、構成要素［Ａ］１４を含んでおり、その断面は断面αに示される。連続強化繊維シートは第１の表面２０と第２の表面２１という相対する２つの表面を有しており、後述の第１の含浸工程および第２の含浸工程において、これらの面から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］のそれぞれが含浸される。ただし、本発明の範囲は図４に例示される工程に限定されるものではない。

　構成要素［Ａ］の糸条は、同一の形態の複数本の繊維から構成されていても、あるいは、異なる形態の複数本の繊維から構成されていても良い。一つの構成要素［Ａ］の糸条を構成する強化繊維数は、通常、３００～６０，０００であるが、基材の製造を考慮すると、好ましくは、３００～４８，０００であり、より好ましくは、１，０００～２４，０００である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。

　＜第１の含浸工程＞
　本発明に係る製造方法では、引出工程の後に、連続強化繊維シートの一方の面から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方を含浸させ、第１の表面に、構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が配置された繊維強化樹脂中間体を得る工程を含む。第１の含浸工程において得られる繊維強化樹脂中間体について、図４および図５を用いて説明する。構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方１５は、図４の断面αにおける第１の表面２０から連続強化繊維シート１７に含浸される。その結果、図５の断面βのような断面を有する繊維強化樹脂中間体１８が得られる。ここで、繊維強化樹脂中間体１８の第１の表面２０は、前述の構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方１５が覆っている。ただし、本発明の範囲は図４、図５に例示される工程に限定されるものではない。また、構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が配置されているとは、第１の表面の８０％以上が覆われていることを意味している。

　本発明の製造方法においては、第１の含浸工程において構成要素［Ｂ］が含浸され、後述の第２の含浸工程において構成要素［Ｃ］が含浸されても（以下、「第１の態様」という）、第１の含浸工程において構成要素［Ｃ］が含浸され、後述の第２の含浸工程において構成要素［Ｂ］が含浸されても（以下、「第２の態様」という）、いずれでもよい。

　[第１の態様]
　第１の態様においては、第１の含浸工程において、構成要素［Ｂ］を、連続強化繊維シートの一方の面に配置し、加圧して含浸せしめ繊維強化樹脂中間体を得る。かかる方法について特に限定はないが、構成要素［Ｂ］をフィルムや不織布といったシート形状で連続強化繊維シートの第１の表面に積層し、続いて加熱して溶融状態とし、連続強化繊維シートに含浸させた上で冷却することにより繊維強化樹脂中間体を得る方法、構成要素［Ｂ］を溶融状態で連続強化繊維シートの第１の表面に付着させ、続いて連続強化繊維シートに含浸させたうえで冷却することにより繊維強化樹脂中間体を得る方法が挙げられる。構成要素［Ｂ］をシート形状とする方法は、構成要素［Ｂ］の目付を安定させることが出来るため好ましく、一方、構成要素［Ｂ］を溶融した状態で連続強化繊維シートに付与する方法は、製造コストの面から好ましい。

　シート形状とした構成要素［Ｂ］を第１の表面に積層した後、加熱する方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、遠赤外線ヒータ、高温オーブン、誘導加熱による非接触の予熱方法、または、加熱したロールまたはベルトに接触させることにより予熱する方法などである。中でも、遠赤外線ヒータあるいは高温オーブンの槽の中を通す方法が、温度コントロールの観点からは好ましい。

　溶融した構成要素［Ｂ］を第１の表面に付着させる方法について特に限定は無いが、公知の方法を用いることができる。中でも、ディッピングもしくはコーティングが好ましい。ここで、ディッピングとは、例えば、ポンプにて構成要素［Ｂ］を溶融バスに供給し、該溶融バス内に連続強化繊維シートを通過させる方法をいう。連続強化繊維シートを溶融バスに浸すことで、確実に構成要素［Ｂ］を連続強繊維化シートに付着させることができる。また、コーティングとは、例えば、リバースロール、正回転ロール、キスロール、アプリケータ、スプレイ、カーテンなどのコーティング手段を用いて、連続強化繊維シートに構成要素［Ｂ］を塗布する方法をいう。

　リバースロール、正回転ロール、キスロールとは、ポンプで溶融させた構成要素［Ｂ］をロールに供給し、連続強化繊維シートに構成要素［Ｂ］の溶融物を塗布する方法をいう。さらに、リバースロールは、２本のロールが互いに逆方向に回転し、ロール上に溶融した構成要素［Ｂ］を塗布する方法であり、正回転ロールは、２本のロールが同じ方向に回転し、ロール上に溶融した構成要素［Ｂ］を塗布する方法である。通常、リバースロール、正回転ロールでは、連続強化繊維シートを挟んで、該連続強化繊維シート上に構成要素［Ｂ］を転写させ、さらに別のロールで挟むことにより、構成要素［Ｂ］を確実に付着させる方法が用いられる。一方で、キスロールは、連続強化繊維シートとロールとを接触せしめるだけで、構成要素［Ｂ］を付着させる方法である。そのため、キスロールは比較的樹脂の粘度の低い場合に使用することが好ましい。しかしながら、いずれのロール方法を用いても、加熱溶融した構成要素［Ｂ］の所定量を塗布させ、前記連続強化繊維シートに接着させながら走らせることで、連続強化繊維シートの単位長さ当たりに所定量の構成要素［Ｂ］を付着させることができる。

　また、スプレイは、霧吹きの原理を利用したもので、溶融した構成要素［Ｂ］を霧状にして連続強化繊維シートに吹き付ける方法であり、カーテンは、溶融した構成要素［Ｂ］を小孔から自然落下させ塗布する方法、または溶融槽からオーバーフローさせ塗布する方法である。塗布に必要な量を調節しやすいため、構成要素［Ｂ］の損失を少なくできる。アプリケータは、溶融した構成要素［Ｂ］を小孔から吐出し、連続強化繊維シートを接触させながら走らせることで、連続強化繊維シートの単位長さ当たりに所定量の構成要素［Ｂ］を付着させることができる。構成要素［Ｂ］の粘度の影響を受けにくく、製造速度を上げられるという観点からは、アプリケータが好ましく用いられる。

　ここで、本発明においては、繊維強化樹脂基材の厚み方向への投影面において、含浸される前の構成要素［Ｂ］の投影面積に対する構成要素［Ｂ］の貫通孔の投影面積の割合が０～２０％の範囲内であることが好ましい。すなわち、構成要素［Ｂ］を連続強化繊維シートに含浸させるに際して、該連続強化繊維シートをその厚み方向へ投影したときの面積を１００％とすると、構成要素［Ｂ］の非存在領域を０～２０％の範囲内とすることが好ましい。より好ましくは同様の観点から０～１０％の範囲内である。このような構成とすることで、繊維強化樹脂基材において構成要素［Ｃ］が構成要素［Ｂ］の側の外表面にまでしみ出すことを防ぐことでき、繊維強化樹脂基材の表面べたつきを低減させることができることから好ましい。かかる割合は、連続強化繊維シートをレーザー顕微鏡にて１００倍の倍率に拡大し、観察される視野から構成要素［Ｂ］の面積を求め、観察視野から差分を得ることで求めることができる。

　また、構成要素［Ｂ］の非存在領域が０～２０％の範囲内にするということは、換言すれば第１の表面の８０％以上を構成要素［Ｂ］で覆うということである。このようにすることで、繊維強化樹脂基材に優れた接合性を付与することが出来る。そして、第１の表面を完全に構成要素［Ｂ］で覆う場合、すなわち構成要素［Ｂ］の非存在領域を０％とする場合には、後述の第２の含浸工程にて構成要素［Ｃ］を含浸する際に、第１の表面に構成要素［Ｃ］が露出する、または／および回り込むことを防ぐことが出来るため好ましい。

　構成要素［Ｂ］は、連続強化繊維シートへの付着・溶融と同時または／および後に、適宜加圧される。加圧する方法について特に限定は無いが、リバースロール、正回転ロール、キスロール、アプリケータ、ベルトによって構成要素［Ｂ］を加熱する場合には、加熱と同時に圧力を加える方法が挙げられる。または、構成要素［Ｂ］の連続強化繊維シートへの付着・溶融後に、ロールやベルトからなる加圧部を設ける方法が挙げられる。なお、構成要素［Ｂ］の粘度が低い場合には加圧は必ずしも必要としない。

　構成要素［Ｂ］が連続強化繊維シートへ含浸されることで得られる繊維強化樹脂中間体は、冷却されることが好ましい。冷却する方法について特に限定は無いが、公知の方法を用いることができる。例えば、温調槽、送風機による非接触冷却、または温調されたロールまたはベルトに接触させることによる接触冷却を利用出来る。中でも、温調されたロールまたはベルトに接触させる方法が、温度コントロールの観点から好ましく、構成要素［Ｂ］の溶融後の加圧工程を兼ねることが出来るため、好ましい。

　[第２の態様]
　次に、第１の含浸工程における第２の態様について説明する。かかる態様は、第１の含浸工程において構成要素［Ｃ］を含浸させ、後述の第２の含浸工程において、構成要素［Ｂ］を含浸させる態様である。

　構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに含浸させるにあたっては、構成要素［Ｃ］をシート形状で連続強化繊維シートに含浸させる方法、構成要素［Ｃ］を溶融状態で連続強化繊維シートに含浸させる方法（ディッピング又はコーティング）などが挙げられる。

　構成要素［Ｃ］をシート形状として含浸させる方法としては、フィルムや不織布などのシート形状とした構成要素［Ｃ］を第２の表面に積層した後、加熱することで含浸させることが出来るが、例えば、遠赤外線ヒータ、高温オーブン、誘導加熱による非接触の予熱方法、または加熱したロールまたはベルトに接触させることにより予熱することが出来る。中でも、遠赤外線ヒータあるいは高温オーブンの槽の中を通す方法が、温度コントロールの観点からは好ましい。構成要素［Ｃ］をシート形状とすることで、連続強化繊維シートに含浸させる構成要素［Ｃ］の目付を安定させることが出来る。

　一方、製造コストの観点から、構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに含浸させるにあたっては、ディッピング又はコーティングにより粘度５Ｐａ・ｓ未満の構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに含浸させることが好ましい。第２の態様においては、第１の含浸工程が、連続強化繊維シートに構成要素［Ｃ］を付着させる第１の含浸工程（Ｉ）と、さらに連続強化繊維シートに付着した構成要素［Ｃ］を加圧して含浸させる第１の含浸工程（ＩＩ）とを有することが好ましい。

　かかる第１の含浸工程（Ｉ）において、連続強化繊維シートに構成要素［Ｃ］を付着させる方法はディッピングまたはコーティングであることが好ましく、中でも、コーティングがより好ましく、コーティングの中でも、製造速度を上げられるという観点からは、スプレイ、カーテン、アプリケータが好ましく用いられる。さらに、副資材を介することなく、連続強化繊維シートに対して直接に付与することが好ましい。副資材が不要であることで、経済性に優れる。

　ここで、ディッピングとは、例えばポンプなどの定量搬送装置にて構成要素［Ｃ］をバスに供給するとともに、該構成要素［Ｃ］が溶融した状態のバス内に連続強化繊維シートを通過させる方法をいう。連続強化繊維シートを構成要素［Ｃ］の溶融バスに浸すことで、確実に構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに付着させることができる。また、コーティングとは、例えば、リバースロール、正回転ロール、キスロール、アプリケータ、スプレイ、カーテンなどのコーティング手段を用いて、連続強化繊維シートに構成要素［Ｃ］を塗布する方法をいう。

　リバースロール、正回転ロール、キスロールとは、溶融させた構成要素［Ｃ］をポンプでロールに供給し、連続強化繊維シートに構成要素［Ｃ］の溶融物を塗布する方法をいう。さらに、リバースロールは、２本のロールが互いに逆方向に回転し、ロール上に存在する溶融した構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに塗布する方法であり、正回転ロールは、２本のロールが同じ方向に回転し、ロール上に溶融した構成要素［Ｃ］を塗布する方法である。通常、リバースロール、正回転ロールでは、連続強化繊維シートを挟み、さらにロールで加圧し、構成要素［Ｃ］を確実に付着させる方法が用いられる。一方で、キスロールは、連続強化繊維シートとロールと接触せしめるだけで、構成要素［Ｃ］を付着させる方法である。そのため、キスロールは比較的樹脂粘度の低い場合に使用することが好ましい。しかしながら、いずれのロール方法を用いても、加熱溶融した構成要素［Ｃ］の所定量を塗布させ、連続強化繊維シートを接着させながら走らせることで、連続強化繊維シートの単位長さ当たりに所定量の構成要素［Ｃ］を付着させることができる。

　スプレイは、霧吹きの原理を利用したもので、溶融した構成要素［Ｃ］を霧状にして連続強化繊維シートに吹き付ける方法であり、カーテンは、溶融した構成要素［Ｃ］を小孔から自然落下させ塗布する方法、または溶融槽からオーバーフローさせ塗布する方法である。塗布に必要な量を調節しやすいため、構成要素［Ｃ］の損失を少なくできる。アプリケータは、溶融した構成要素［Ｃ］を小孔から吐出し、連続強化繊維シートを接触もしくは一定の空間を介在させながら走らせることで、連続強化繊維シートの単位長さ当たりに所定量の構成要素［Ｃ］を付着させることができる。構成要素［Ｃ］の粘度の影響を受けにくく、製造速度を上げられるという観点からは、アプリケータが好ましく用いられる。

　第１の含浸工程（Ｉ）においては、繊維強化樹脂基材の走行方向へ投影したときの構成要素［Ｃ］の投影面積が、前記構成要素［Ａ］の繊維方向への投影面積に対し８０～１２０％の範囲内となるよう構成要素［Ｃ］を付与することが、後の第１の含浸工程（ＩＩ）における繊維強化樹脂中間体への構成要素［Ｃ］の含浸が容易となることから好ましい。そのため、構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに含浸させるに際しては、得られる繊維強化樹脂中間体において、その走行方向へ投影したときの構成要素［Ｃ］の投影面積が、構成要素［Ａ］の投影面積に対し８０～１２０％の範囲内となるよう構成要素［Ｃ］を付与する。係る投影面積が８０％以上であると、繊維強化樹脂中間体に構成要素［Ｃ］が存在していない、すなわち含浸していない箇所をより少なくすることができるため好ましい。また、１２０％以下であることにより、繊維強化樹脂基材の投影面積から外れた構成要素［Ｃ］の脱落が顕著となることによって引き起こされる装置周辺の汚染を低減したり、繊維強化樹脂基材に使用されず脱落する構成要素［Ｃ］の量を少なくすることができることから、歩留まりが良好となり経済性に優れるため好ましい。より好ましくは、９０～１１０％の範囲内である。

　第１の含浸工程（Ｉ）における構成要素［Ｃ］の粘度は５Ｐａ・ｓ未満であることが好ましい。より好ましくは１Ｐａ・ｓ以下である。下限値は特に限定されないが、０．００１Ｐａ・ｓ以上であることで、構成要素［Ｃ］の大幅な熱分解を避け、含浸させることができる。かかる範囲とすることで、含浸性を向上させることが出来るだけでなく、ロールやアプリケータなどを接触しながら構成要素［Ｃ］を付与する場合または／および加圧を行う場合、ロールやアプリケータなどのツールと樹脂粘度を起因とする構成要素［Ａ］の表面の構成要素［Ｃ］に対する接触抵抗が減り、その結果、連続強化繊維シートの張力を低下させることが出来、製造速度を上げることが出来る。構成要素［Ｃ］の粘度の観測温度は、レオメーター（回転型動的粘度弾性測定装置）を用いて、１．５℃／分の速度にて４０℃から２５０℃まで温度を上げた際の熱硬化性樹脂の粘度が最低となる時点での観測温度を観測することで評価できる。

　また、第１の含浸工程（ＩＩ）としては、構成要素［Ｃ］を塗布した連続強化繊維シートを、該構成要素［Ｃ］の溶融と同時または後に、ロールまたはベルト、プレートなどにより擦過、ニップ又は張力付与し、構成要素［Ｃ］を構成要素［Ａ］の糸束内部方向へ加圧することにより、該構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに含浸させることが好ましい。かかる方法とすることで、走行速度を低下させることなく、連続強化繊維シートへの構成要素［Ｃ］の含浸性を高めることが出来る。含浸機構の簡便さの観点から擦過やロールを用いた機構を好ましく用いることができる。

　［繊維強化樹脂中間体の温度］
　第１の含浸工程直後の繊維強化樹脂中間体の温度は、第１の態様の場合も第２の態様の場合も、７０～１８０℃であることが好ましい。加えて、第２の含浸工程直前の上記中間体の温度も上記範囲であることがより好ましい。かかる範囲とすることで、後述の第２の含浸工程における含浸樹脂（前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方）の、繊維強化樹脂中間体の熱による熱分解または反応暴走が起きにくく、同時に該樹脂（前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方）が加熱されるため、繊維強化樹脂中間体への含浸性が向上する。熱分解または反応暴走を確実に起こさないという観点から、上記中間体の温度はより好ましくは１５０℃以下である。また、含浸性を向上させる観点から、下限は９０℃以上であることがより好ましい。

　＜第２の含浸工程＞
　本発明に係る製造方法では、第１の含浸工程の後に、第１の表面とは反対の第２の表面から前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方を含浸させ、繊維強化樹脂基材を得る工程を含む。すなわち、前述の第１の含浸工程において構成要素［Ｂ］が含浸されている場合には、第２の含浸工程において構成要素［Ｃ］を含浸させ（「第１の態様」という）、前述の第１の含浸工程において構成要素［Ｃ］が含浸されている場合には、第２の含浸工程において構成要素［Ｂ］を含浸させる（「第２の態様」という）。図５および図６を参照すると、前述の第１の含浸工程において得られる繊維強化樹脂中間体１８に対し、前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方１６が、第２の表面２１より繊維強化樹脂中間体１８に含浸されることで、図６の断面γのような断面を有する繊維強化樹脂基材１９が得られる。一般に熱可塑性樹脂の溶融温度は熱硬化性樹脂の硬化温度よりも高いものが多いため、第１の含浸工程として構成要素［Ｂ］を含浸させて、第２の含浸工程として構成要素［Ｃ］を含浸させる第１の態様においては、構成要素［Ｂ］を溶融・含浸させるための加熱に伴う構成要素［Ｃ］の熱分解のリスクを低下させることができる。ただし、本発明の範囲は図５または／および図６に例示される工程に限定されるものではない。以下、第１の態様における第２の含浸工程について説明する。

　[第１の態様]
　第１の態様においては、第２の含浸工程にて構成要素［Ｃ］を含浸させる。構成要素［Ｃ］を前記繊維強化樹脂中間体の第１の表面とは反対の第２の表面から含浸させる方法は、前記＜第１の含浸工程＞において[第２の態様]として説明した構成要素［Ｃ］の含浸方法と、塗布面が異なる以外は実質的に同じである。したがって、構成要素［Ｃ］をシート形状で含浸させる方法、構成要素［Ｃ］を溶融状態で含浸させる方法（ディッピング又はコーティング）などが挙げられる。中でも、粘度５Ｐａ・ｓ未満で溶融状態の構成要素［Ｃ］を、ディッピング又はコーティングにより、繊維強化樹脂中間体の前記第２の表面に付与し、含浸させることが好ましい。構成要素［Ｃ］を溶融した状態で前記繊維強化樹脂中間体に付与することで、製造コストを抑えることが出来る。

　繊維強化樹脂中間体に構成要素［Ｃ］を付着させる方法はディッピングまたはコーティングであることが好ましい。中でも、コーティングがより好ましく、前述の通り例示したコーティングの中でも、製造速度を上げられるという観点からは、スプレイ、カーテン、アプリケータが好ましく用いられる。また、ディッピングにより構成要素［Ｃ］を付与する際、構成要素［Ｂ］が含浸している第１の表面上に構成要素［Ｃ］が付着した場合には、構成要素［Ｂ］上に付着した構成要素［Ｃ］を拭き取る工程をさらに有することが好ましい。構成要素［Ｂ］が表面に存在することで発現する繊維強化樹脂基材の接合性を担保することが出来る。

　繊維強化樹脂中間体に構成要素［Ｃ］を付着させる際においては、繊維強化樹脂基材の走行方向へ投影したときの構成要素［Ｃ］の投影面積が、前記構成要素［Ａ］の繊維方向への投影面積に対し８０～１２０％の範囲内となるよう構成要素［Ｃ］を付与することが好ましい。かかる範囲で付与することで、繊維強化樹脂中間体への構成要素［Ｃ］の含浸が容易となる。そのため、構成要素［Ｃ］を繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、得られる繊維強化樹脂基材において、その走行方向へ投影したときの構成要素［Ｃ］の投影面積が、構成要素［Ａ］の投影面積に対し８０～１２０％の範囲内となるよう構成要素［Ｃ］を付与する。係る投影面積が８０％以上であると、繊維強化樹脂基材において構成要素［Ｃ］が存在していない、すなわち含浸していない箇所を少なくすることができるため好ましい。また、１２０％以下であることにより、繊維強化樹脂基材の投影面積から外れた構成要素［Ｃ］の脱落が顕著となることによって引き起こされる装置周辺の汚染を低減したり、繊維強化樹脂基材に使用されず脱落する構成要素［Ｃ］の量を少なくすることができることから、歩留まりが良好となり経済性に優れる。より好ましくは、９０～１１０％の範囲内である。

　第２の含浸工程において、構成要素［Ｃ］の粘度は５Ｐａ・ｓ未満とすることが好ましい。より好ましくは、１Ｐａ・ｓ以下である。かかる範囲とすることで、含浸性を向上させることが出来るだけでなく、ロールやアプリケータなどを接触しながら構成要素［Ｃ］付与する場合または／および加圧を行う場合、ロールやアプリケータなどのツールへの抵抗が減ることにより繊維強化樹脂中間体の張力を低下させることが出来、製造速度を上げることが出来る。下限値は特に限定されないが、０．００１Ｐａ・ｓ以上であることで、構成要素［Ｃ］の大幅な熱分解を避け、含浸させることができる。

　また、第２の含浸工程としては、構成要素［Ｃ］を付着した繊維強化樹脂中間体を、該構成要素［Ｃ］の溶融と同時または後に、ロールまたはベルト、プレートなどにより擦過、ニップ又は張力付与し、構成要素［Ｃ］を構成要素［Ａ］の糸束内部方向へ加圧し、含浸させることが好ましい。かかる方法により、走行速度を低下させることなく、繊維強化樹脂中間体への構成要素［Ｃ］の含浸性を高めることが出来る。含浸機構の簡便さの観点から擦過やロールを用いた機構を好ましく用いることができる。

　なお、上述のようにして構成要素［Ｃ］を含浸せしめた後に、該構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域の層の表面に、前述と同様の構成要素［B］を含む樹脂領域の層をさらに設けてもよい。両表面に構成要素［Ｂ］を設けることで、繊維強化樹脂基材のソリを低減することが出来る。

　[第２の態様]
　次に、第２の含浸工程における第２の態様について説明する。かかる態様は、前述の第１の含浸工程において構成要素［Ｃ］を含浸させ、第２の含浸工程において構成要素［Ｂ］を含浸させる態様である。また、かかる態様においては、前述の第１の含浸工程において構成要素［Ｃ］を含浸させた第１の表面とは反対の第２の表面から、構成要素［Ｂ］を含浸させる。そして第２の含浸工程は、構成要素［Ｂ］を繊維強化樹脂中間体の表面に配置する第２の含浸工程（Ｉ）と、加圧することで繊維強化樹脂基材を得る第２の含浸工程（ＩＩ）とを含むことが好ましい。

　なお、第２の態様においては、構成要素［Ｃ］を含浸させた第１の表面とは反対の第２の表面から該構成要素［Ｂ］を含浸させる際、または、含浸させた後に、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域の層の表面（すなわち第１の表面側）に構成要素［B］を含む樹脂領域の層をさらに設けることも好ましい。このようにすることで、図７に示すように、第１の表面側にも構成要素［Ｂ］が配置されることが好ましい。両表面に構成要素［Ｂ］を設けることで、繊維強化樹脂基材のソリを低減することが出来る。

　繊維強化樹脂中間体の第２の表面（好ましくは両表面）に構成要素［Ｂ］を配置する方法に特に制限はないが、前記構成要素［Ｂ］を溶融状態で繊維強化樹脂中間体の第２の表面（好ましくは両表面）に配置し、続いて冷却する方法が挙げられる。構成要素［Ｂ］を溶融した状態で連続したシート状の構成要素［Ａ］に付与する方法は、製造コストの面から好ましい。そのほか、構成要素［Ａ］と同様に構成要素［Ｂ］を繊維束として、配列させる方法も挙げられ、その場合、構成要素［Ａ］と同様のクリールを用いることができるため設備的に大がかりにならず好ましい。さらには構成要素［Ｂ］をフィルムや不織布のシート形状とする方法も挙げられる。これらは、フィルムやシート、不織布状に加工した構成要素［Ｂ］の巻き体を、走行中の繊維強化樹脂中間体の走行速度に合わせて巻き出し、順次、積層していくことが装置上も簡便で有り、細かな条件調整を行うことなく構成要素［Ｂ］の目付を安定することができるため好ましい。

　シート形状や繊維束の構成要素［Ｂ］は、繊維強化樹脂中間体に積層・配置した後、加熱するが、その方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、遠赤外線ヒータ、高温オーブン、誘導加熱による非接触の予熱方法、または、加熱したロールまたはベルトに接触させることにより予熱することが出来る。中でも、遠赤外線ヒータあるいは高温オーブンの槽の中を通す方法が、温度コントロールの観点からは好ましい。

　一方、溶融した構成要素［Ｂ］を配置する方法については、特に限定は無いが、公知の方法を用いることができる。中でもディッピングもしくはコーティングを好ましく用いることができる。ここで、ディッピング、コーティングは前記構成要素［Ｃ］での手法と同様の手法を採ることができる。

　第２の含浸工程（Ｉ）においては、繊維強化樹脂基材の厚み方向への投影面において、構成要素［Ｂ］の投影面積（貫通孔部分も含む）に対する構成要素［Ｂ］の貫通孔の投影面積の割合が０～２０％の範囲内であることが好ましい。すなわち、構成要素［Ｂ］を繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際して、該繊維強化樹脂中間体をその厚み方向へ投影したときの面積を１００％とすると、構成要素［Ｂ］の非存在領域を０～２０％の範囲内とすることが好ましい。このような構成とすることで、繊維強化樹脂基材中の構成要素［Ｃ］が構成要素［Ｂ］の側の外表面までしみ出すことを防ぐことができ、繊維強化樹脂基材の表面べたつきを低減させることができることから好ましい。より好ましくは同様の観点から０～１０％の範囲内である。係る割合は、第２の含浸工程（Ｉ）を通過した繊維強化樹脂基材を切り出し、構成要素［Ｂ］の表面をレーザー顕微鏡にて１００倍の倍率に拡大し、観察される視野から構成要素［Ｂ］の面積を求め、観察視野から差分を得、それを観察視野全体の面積で割り返すことで求めることができる。

　さらに、第２の含浸工程（Ｉ）においては、構成要素［Ｂ］が繊維強化樹脂中間体の両表面の全てを被覆し、かつ、該繊維強化樹脂中間体の繊維配向方向と直交方向においては、繊維強化樹脂中間体の両端部から前記直交方向の外側に０～５ｍｍの範囲を覆って配置されることが好ましい。こうすることで、構成要素［Ｂ］によって覆われる繊維強化樹脂中間体の面積が大きくなり、繊維強化樹脂基材のはみ出しが少なくなるため好ましい。これにより、繊維強化樹脂中間体の表面に残存する構成要素［Ｃ］が工程中のローラーなどに接触することがなくなり、構成要素［Ｃ］の目付の不安定性を軽減するばかりか、構成要素［Ｃ］のべたつきを起因として阻害される走行安定性を改善できる。より好ましくは、構成要素［Ｂ］の使用量を低減させ、経済性を向上させる観点から０～３ｍｍの範囲である。

　第２の含浸工程（ＩＩ）としては、構成要素［Ｂ］が配置された繊維強化樹脂中間体を加圧する工程を含むことが好ましい。繊維強化樹脂中間体を加圧する方法は、特に制限を設けず、公知の方法により実施される。中でも第２の含浸工程（ＩＩ）は、擦過、ニップ、張力付与又はプレスの手法であることが、繊維強化樹脂中間体と構成要素［Ｂ］の密着性を向上させる観点から好ましい。特に、ニップ、プレスの方法の場合、加圧力が直接的に繊維強化樹脂中間体と構成要素［Ｂ］に加わることから、これらの密着性を均一なものとすることができるため、好ましい。さらには、加圧に合わせて加熱することで構成要素［Ｂ］の溶融と構成要素［Ｃ］の軟化により密着性が向上するため、好ましい。加熱手段は公知の方法を採用でき、例えば、遠赤外線ヒータ、高温オーブン、誘導加熱による非接触の予熱方法、または加熱したロールまたはベルトに接触させることにより予熱することが出来る。中でも、遠赤外線ヒータあるいは高温オーブンの槽の中を通す方法が、温度コントロールの観点からは好ましい。

　第２の含浸工程（ＩＩ）においては、繊維強化樹脂中間体に配された構成要素［Ｂ］を構成要素［Ｃ］の分解温度未満の温度にて加熱しながら加圧をすることが好ましい。こうすることで、繊維強化樹脂中間体と構成要素［Ｂ］の密着性をさらに向上させることができる。該工程の温度は、構成要素［Ｃ］の分解温度未満とすることが、完成した繊維強化樹脂基材における構成要素［Ｃ］の特性低下を防止する観点から好ましく、さらに好ましくは、分解温度から１００℃以上低い温度であることが構成要素［Ｃ］の特性保持の観点から好ましい。構成要素［Ｃ］の分解温度は、一般的な熱重量測定装置（ＴＧ－ＤＴＡ）を用い、温度領域５０℃～４５０℃、昇温速度１０℃／分、窒素雰囲気下で測定を行うことができ、本発明では重量減少が５％に達した点を分解温度とする。

　［構成要素［Ｃ］の硬化度］
　本発明において得られる繊維強化樹脂基材においては、後述の硬化工程を経る前における構成要素［Ｃ］のＤＳＣにより得られる硬化度が５０％以下であることが好ましい。ここで硬化度は、樹脂を調製した直後の構成要素［Ｃ］の硬化発熱量（Ｈ０）および引取工程直後の繊維強化樹脂基材の残発熱量（Ｈ１）を、不活性ガス雰囲気下、昇温速度１０℃／分にて、示差走査熱量分析で評価し、発熱反応として現れるピークの面積をそれぞれの発熱量として算出し、以下の式（２）によって求められる値である。
硬化度（％）＝［（Ｈ０－Ｈ１÷Ｗｒ）×１００／Ｈ０］・・・（２）
なお、Ｗｒは繊維強化樹脂基材中に含まれる構成要素［Ｃ］の質量含有率を示している。質量含有率Ｗｒの測定方法は特に限定されないが、例えば、繊維強化樹脂基材の構成要素［Ｃ］を硬化させた後の繊維強化樹脂基材の質量Ｗ１、該繊維強化樹脂基材中の構成要素［Ｂ］を溶媒等により取り除いた後の質量Ｗ２、続いて空気中５００℃で１時間加熱して樹脂成分を焼き飛ばした後の質量Ｗ３を測定し、以下の式（３）によって求められる。
Ｗｒ（％）＝（Ｗ３－Ｗ２）／Ｗ１・・・（３）
かかる範囲とすることで、本発明の繊維強化樹脂基材にタック性を付与することが出来る。繊維強化樹脂基材にタック性があると、積層した際に本発明の繊維強化樹脂基材とその他のプリプレグなどの繊維強化樹脂基材とが貼り付くことで、繊維方向がずれにくく、優れた力学特性を持つ積層体が得られる。

　＜硬化工程＞
　［硬化］
　本発明に係る製造方法では、第２の含浸工程の後に、繊維強化樹脂基材を加熱することで、構成要素［Ｃ］を硬化する工程を含んでも良い。かかる硬化工程を含むことで、本発明に係る製造方法により得られる繊維強化樹脂基材を用いて、射出樹脂等との一体化成形品を成形する際に、繊維強化樹脂基材の構成要素［Ｃ］を硬化するために、一体化成形の前後に繊維強化樹脂基材を加熱する必要がなくなる。さらに、繊維強化樹脂基材のハンドリング性も向上するため好ましい。

　硬化工程は、第２の含浸工程と引取工程との間に含まれていても、引取工程の後に含まれていても良い。好ましくは、第２の含浸工程と引取工程との間である。

　構成要素［Ｃ］を硬化するため加熱する方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、遠赤外線ヒータ、高温オーブン、誘導加熱による非接触の予熱方法、または加熱したロールまたはベルトに接触させることにより予熱することが出来る。中でも、遠赤外線ヒータあるいは高温オーブンの槽の中を通す方法が、温度コントロールの観点からは好ましい。

　さらに、硬化工程においては加圧をしながら繊維強化樹脂基材を加熱および硬化してもよい。これによって、繊維強化樹脂基材中のボイドを減らすことが出来るため好ましい。加圧する手法としては特に限定は無いが、例えば、ロールやベルトによる加圧が挙げられる。

　［構成要素［Ｃ］の硬化度（硬化工程後）］
　前記硬化工程を経た構成要素［Ｃ］は、上記式（２）により得られる硬化度が５０％よりも大きいことが好ましい。もしくは、式（２）によらずとも、既知の方法で実質的に完全な硬化物であるか否かを確認して明らかに硬化度５０％よりも大きいかを判定してもよい。本来、繊維強化樹脂基材の表面には離型フィルムや保護フィルムを別途被せることが好ましいが、硬化工程を経て構成要素［Ｃ］の硬化度をかかる範囲とすることで、構成要素［Ｂ］や構成要素［Ｃ］の上に離型フィルムや保護フィルムを別途被せる必要がなくなり、ハンドリング性が向上する。なお、例えば異なる理由により離型フィルムや保護フィルムをそのまま被せても、もちろんよい。該硬化度は、より好ましくは８０％以上の範囲である。かかる範囲とすることで、繊維強化樹脂基材を用いて射出樹脂等との一体化成形品を成形する際、繊維強化樹脂基材の構成要素［Ｃ］を硬化するために、一体化成形の前後に繊維強化樹脂基材を加熱する時間を減らすことが出来る。

　＜引取工程＞
　本発明に係る製造方法では、第２の含浸工程の後に、繊維強化樹脂基材を引き取る工程を含む。なお、第２の含浸工程と引取工程との間に上述の硬化工程があってもよい。

　引取工程では、巻取部に繊維強化樹脂基材を巻き取っても良く、巻き取らずにＡＴＰ装置やＡＦＰ装置、スリット装置、カット装置などの装置に導入し、別の工程に連続的に供しても良い。巻き取る場合には、繊維強化樹脂基材の第１の表面や第２の表面に離型紙や保護フィルムを供給しても良い。離型紙や保護フィルムを供給することで、第２の表面に存在する構成要素［Ｃ］が巻き取り時の内層にある繊維強化樹脂基材の第１の表面と粘着することを防ぐことが出来るため、好ましい。

　引取時の速度は、０．１ｍ／ｍｉｎ以上であることが好ましい。かかる範囲とすることで、連続的に繊維強化樹脂基材を得ることが出来る。生産性の観点からより好ましくは、１ｍ／ｍｉｎ以上であり、構造部材のプロセス要求の観点からより好ましくは５ｍ／ｍｉｎ以上である。

　＜一体化成形品＞
　本発明の一体化成形品は、前記繊維強化樹脂基材に別の部材、すなわち前記繊維強化樹脂基材を構成する部材と同種および／または異種の部材（被着材）を、該繊維強化樹脂基材の表面に存在する構成要素［Ｂ］に接合させて、該構成要素［Ｂ］を通して前記繊維強化樹脂基材と一体化（溶着）することで得られる。異種の部材（被着材）としては、熱可塑性樹脂からなる部材、金属材料からなる部材などが挙げられる。熱可塑性樹脂からなる部材には、強化繊維やフィラー等が含まれていても良い。一体化手法は特に制限はなく、例えば、熱溶着、振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着、抵抗溶着、誘導溶着、インサート射出成形、アウトサート射出成形などを挙げることができる。

　＜用途＞
　本発明の一体化成形品は、航空機構造部材、風車羽根、自動車外板およびＩＣトレイやノートパソコンの筐体などのコンピューター用途さらにはゴルフシャフトやテニスラケットなどスポーツ用途に好ましく用いられる。

　以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。ただし、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、組成比の単位「部」は、特に注釈のない限り質量部を意味する。また、各種特性の測定は、特に注釈のない限り温度２３℃、相対湿度５０％の環境下で行った。

　（１）硬化度
　硬化度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）（ＲＣＳ（機械式冷凍冷却システム）付きＱ２０００、ティー・エイ・インスツルメンツ社製）を用いて、前記式（２）により測定した。

　（２）構成要素［Ｃ］の樹脂領域中の構成要素［Ａ］の量
　繊維強化樹脂基材を２枚の平滑なポリ四フッ化エチレン樹脂板の表面の間に挟み、１０日間４０℃で徐々に繊維強化樹脂基材内の熱硬化性樹脂を硬化させる。硬化後、繊維強化樹脂基材から、１０ｍｍ×１ｍｍの小片を切り出し、Ｘ線ＣＴ装置でＦＯＶ５００μｍにて撮影し、セグメンテーション解析を行う。なお、測定装置としてはＸ線顕微鏡“ｎａｎｏ３ＤＸ（登録商標）”（（株）リガク製）を使用した。解析結果より、構成要素［Ａ］の総体積に対する、構成要素［Ｃ］の樹脂領域中に存在する構成要素［Ａ］の割合［％］を算出した。測定数はｎ＝３とし、平均値を構成要素［Ｃ］の樹脂領域中の構成要素［Ａ］の量［％］とした。

　（３）含浸率
　繊維強化樹脂基材の、構成要素［Ａ］の繊維軸方向と直交する断面において、光学顕微鏡を用いて５００倍の断面画像を撮影し、前記式（１）に基づき、含浸率を測定した。測定数はｎ＝５とし、平均値を含浸率とした。

　（４）生産性
　製造時の引き取り速度、構成要素［Ａ］の破断回数、工程数などから、単位時間当たりの生産可能な数量を総合的に判断し、１０分あたりに得られる繊維強化樹脂基材の量が２５０ｇ以上であるものをＡ（特に良好）、１００ｇ～２５０ｇであるものをＢ（良好）、５０ｇ～１００ｇであるものをＣ（普通）、それ未満をＤ（劣る）として、４段階で相対的に評価した。

　（５）比強度
　比強度は以下の式により求めた。
比強度［ＭＰａ／（ｇ／ｃｍ^３）］＝引張強さ［ＭＰａ］／密度［ｇ／ｃｍ^３］
引張強さは、後述の繊維強化複合材料から試験片を切り出し、ＩＳＯ５２７－３法（１９９５）に従い測定した。本発明の製造方法における構成要素［Ａ］の繊維方向について切り出した試験片を作製し、測定数はｎ＝５とし、平均値を引張強さとした。測定装置としては“インストロン（登録商標）”５５６５型万能材料試験機（インストロン・ジャパン（株）製）を使用した。
密度は、ＪＩＳ　Ｋ７１１２：Ａ法（１９９９）に従い、測定した。

　（６）粗さ平均長さＲＳｍおよび粗さ平均高さＲｃ
　繊維強化樹脂基材を用い、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域の両方に含まれる［Ａ］の任意の繊維方向に対し、プリプレグ（繊維強化樹脂基材）の平面視における４５度の角度にて、プリプレグ平面方向に対し垂直にカットした断面において、光学顕微鏡を用いて、１０００倍の画像を撮影した。得られた画像中の任意の５００μｍ四方の観察範囲において、前記断面曲線要素の測定方法１により得られる断面曲線要素のＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される、粗さ平均長さＲＳｍおよび粗さ平均高さＲｃを測定した測定数はｎ＝５とし、平均値を粗さ平均長さＲＳｍおよび粗さ平均高さＲｃとした。

　（７）曲げ弾性率、曲げ強度
　一体化成形品および射出成形品の曲げ弾性率および曲げ強度は、室温（２５℃）において、ＩＳＯ１７８法（２００１）に従い測定した。試験片としては、構成要素［Ａ］の繊維方向について切り出した試験片を作製し、測定数はｎ＝５とし、平均値を曲げ弾性率［ＧＰａ］および曲げ強度［ＭＰａ］とした。

　（８）構成要素［Ｂ］における貫通孔（構成要素［Ｂ］の非存在領域）の割合
　第２の含浸工程（Ｉ）を通過した繊維強化樹脂基材から構成要素［Ｂ］の部分を幅１０ｍｍ×長さ１０ｍｍで採取して試料とした。前記試料をレーザー顕微鏡（キーエンス（株）製、ＶＫ－９５１０）で１００倍に拡大し、無作為に選定した１０ヶ所（互いの視野は重複しない）について、撮影をおこなった。撮影した画像から、空孔部分の面積を求め、観察画像全体の面積で割り返すことで個別値を導出し、これらを単純平均することで、貫通孔の割合を求めた。

　（９）樹脂粘度
　構成要素［Ｃ］の剪断粘度は、レオメーター（回転型動的粘度弾性測定装置）を用いて、１．５℃／分の速度にて４０℃から２５０℃まで温度を上げた際の構成要素［Ｃ］の粘度が最低となる時点での観測温度と剪断粘度を観測して、評価した。

　（１０）連続強化繊維シートに塗布した構成要素［Ｃ］の付与面積割合
　製造時において、構成要素［Ｃ］が付与された後の連続強化繊維シートを１ｍおきに１０点採取した。採取した、構成要素［Ｃ］が付与された連続強化繊維シートから、幅２０ｍｍ×長さ２０ｍｍを採取して試料とした。前記試料をレーザー顕微鏡（キーエンス（株）製、ＶＫ－９５１０）で１００倍に拡大し、無作為に選定した１０ヶ所（互いの視野は重複しない）について、撮影をおこなった。撮影した画像のコントラストから、構成要素［Ｃ］が付着している箇所の面積を求め、観察画像全体の面積で割り返すことで個別値を導出し、これらを単純平均することで、付与面積割合を求めた。

　（１１）ライン速度
　製造時のライン速度は、１０００ｍ分の繊維強化樹脂基材の製造をおこない、構成要素［Ａ］の破断が発生しなかった速度をライン速度とした。

　（１２）構成要素［Ｂ］の引きはがし力
　ＪＩＳ　Ｚ０２３７（２００９）に従い、繊維強化樹脂基材を幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍでカットして試料とした。この試料をＳＵＳ材からなる平板に構成要素［Ｂ］がＳＵＳ材と接触するように固定して試験片とした。この試験片について１０００ｍｍ／分の速度にて片一方の構成要素［Ｂ］を１８０度方向にピール剥離し、そのときの荷重の単純平均値をもって接着強度とした。測定数はｎ＝５とし、平均値を接着強度とした。

　（１３）繊維強化樹脂基材の取り扱い性
　繊維強化樹脂基材の連続生産性、繊維毛羽の発生数、繊維強化樹脂基材の表面べたつきから総合的に判断した。連続生産性については繊維強化樹脂基材１０００ｍ生産したときの１００ｍごとの生産サイクルを測定し、ｎ＝１０における平均生産サイクルが２５ｍ／分以上となるものを良好とし、繊維毛羽の発生数については、１ｍあたりの目視される毛羽の個数が５０個以下であるものを良好とし、表面べたつきについては、表面のべたつき由来のトラブルがなく、巻き体１００ｍを解舒できたものを良好とした。いずれも良好なものをＡ（特に良好）、いずれか１点が劣る場合をＢ（良好）、いずれか２点以上が劣る場合をＣ（劣る）の３段階で相対的に評価した。

　（１４）使用した材料、器具
　［炭素繊維（１）］
　ポリアクリロニトリルを主成分とする共重合体から紡糸、焼成処理、及び表面酸化処理を行い、総単糸数１２，０００本の連続炭素繊維を得た。この連続炭素繊維の特性は次に示す通りであった。
単繊維径：７μｍ
密度：１．８ｇ／ｃｍ^３
引張強度：４６００ＭＰａ
引張弾性率：２２０ＧＰａ
　［ガラス繊維（１）］
　集束処理を施した総単糸数１，６００本の連続した連続Ｅ－ガラス繊維を使用した。この連続Ｅ－ガラス繊維の特性は次に示す通りであった。
単繊維径：１３μｍ
引張強度：３４００ＭＰａ
引張弾性率：７２ＧＰａ
引張伸度：３％
密度：２．６ｇ／ｃｍ^３
　［織物（１）］
　織物として、炭素繊維織物“トレカ（登録商標）”Ｃ０６３４３（東レ（株）製）を使用した。この織物の特性は次に示す通りであった。なお、この織物（１）に用いられている炭素繊維を、炭素繊維（２）とする。
単繊維径：７．０μｍ
組織：平織
目付：２００ｇ／ｍ^２
　［強化繊維マット（１）］
　炭素繊維（１）をカートリッジカッターで５ｍｍにカットし、チョップド炭素繊維を得た。水と界面活性剤（ナカライテクス（株）製、ポリオキシエチレンラウリルエーテル（商品名））とからなる濃度０．１質量％の分散液を作製し、この分散液とチョップド炭素繊維とから、強化繊維マットの製造装置を用いて、強化繊維マット（１）を製造した。製造装置は、分散槽としての容器下部に開口コックを有する直径１０００ｍｍの円筒形状の容器と、分散槽と抄紙槽とを接続する直線状の輸送部（傾斜角３０°）を備えている。分散槽の上面の開口部には撹拌機が付属し、開口部からチョップド炭素繊維及び分散液（分散媒体）を投入可能である。抄紙槽が、底部に幅５００ｍｍの抄紙面を有するメッシュコンベアを備える槽であり、炭素繊維基材（抄紙基材）を運搬可能なコンベアをメッシュコンベアに接続している。抄紙は分散液中の炭素繊維濃度を０．０５質量％として行った。抄紙した炭素繊維基材は２００℃の乾燥炉で３０分間乾燥し、強化繊維マット（１）を得た。得られたマットの目付は２００ｇ／ｍ^２であった。

　［ＰＡ系樹脂］
　ＰＡ系樹脂として、“アミラン（登録商標）”ＣＭ４０００（東レ（株）製）、３元共重合ポリアミド樹脂を使用した。

　［ＰＡ６樹脂（１）］
　ＰＡ６樹脂として、“アミラン（登録商標）”ＣＭ１００１（東レ（株）製）を使用した。

　［ＰＡ６樹脂（２）］
　ＰＡ６樹脂として、“アミラン（登録商標）”ＣＭ１００７（東レ（株）製）を使用した。

　［ＰＡ６射出樹脂］
　ＰＡ６射出樹脂として、“アミラン（登録商標）”ＣＭ１０１１Ｇ－４５（東レ（株）製）を使用した。

　［ＰＥＥＫ樹脂］
　ＰＥＥＫ樹脂として、“ＫＥＰＳＴＡＮ（登録商標）”７００２（アルケマ（株）製）を使用した。

　［ＰＰ樹脂（１）］
　未変性ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー（株）製“プライムポリプロ”（登録商標）Ｊ１０５Ｇ）８０質量％と、酸変性ポリプロピレン樹脂（三井化学（株）製“アドマー”ＱＢ５１０）２０質量％とからなる樹脂を使用した。

　［ＰＰ樹脂（２）］
　未変性ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー（株）製“プライムポリプロ”（登録商標）Ｊ１０５Ｇ）を使用した。

　［ＰＣ樹脂］
　ＰＣ樹脂として、“レキサン（登録商標）”１４１Ｒ（日本ＧＥＰ（株）製）を使用した。

　［ＥＰ樹脂］
　以下の化合物を用いてＥＰ樹脂を作製した。
（１）エポキシ樹脂
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（“ｊＥＲ”（登録商標）８２５、三菱ケミカル（株）製）エポキシ当量：１７５（ｇ／ｅｑ．））
・フェノールノボラック型エポキシ樹脂（“ｊＥＲ”（登録商標）１５４、三菱ケミカル（株）製）エポキシ当量：１７８（ｇ／ｅｑ．））
（２）アミン化合物
・ジシアンジアミド（ＤＩＣＹ７、三菱ケミカル（株）製）
（３）硬化触媒
・トルエンビス（ジメチルウレア）（“オミキュア”（登録商標）Ｕ－２４Ｍ、ＣＶＣ　Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔ　Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓ社製）
（４）粘度調整剤
・ポリビニルホルマール（“ビニレック”（登録商標）Ｋ　ＪＮＣ（株）製）
（５）エポキシ樹脂（構成要素［Ｃ］）の調製方法
　混練装置中に、５０質量部の“ｊＥＲ”８２５と５０質量部の“ｊＥＲ”１５４と３質量部のポリビニルホルマールを投入し、加熱混練を行うことでポリビニルホルマールを溶解させた。次いで、混練を続けたまま１００℃以下の温度まで降温させ、５質量部のＤＩＣＹ７と２質量部のオミキュアＵ－２４Ｍを加えて撹拌し、ＥＰ樹脂を得た。

　［ＰＰＳ樹脂不織布（１）］
　ＰＰＳ樹脂ペレットをメルトブローン法により加工し不織布を得た。この不織布の目付は２３ｇ／ｍ^２であった。

　［ＰＥｓ樹脂シート（１）］
　ＰＥｓ樹脂からなる“ルミラー（登録商標）”Ｓ１０（東レ（株）製、目付５０ｇ／ｍ^２のフィルム（融点２６０℃）を使用した。

　［ＰＰ樹脂シート（１）］
　ＰＰ樹脂（２）を用いて、目付１３６ｇ／ｍ^２のフィルム（融点１６２℃）を作製した。

　［ＰＡ６樹脂シート（１）］
　ＰＡ６樹脂（１）からなる目付４０ｇ／ｍ^２のシートを作製した。

　［ＰＡ系樹脂不織布（１）］
　ＰＡ系樹脂をメルトブローン法により加工し不織布を得た。この不織布を作製する際に吐出量を調整し、目付が１３６ｇ／ｍ^２、１１５ｇ／ｍ^２、２３ｇ／ｍ^２、１０ｇ／ｍ^２の４種類の不織布を作製した。

　［ＥＰ樹脂シート（１）］
　ＥＰ樹脂からなる目付１００ｇ／ｍ^２のシートを作製した。

　［ＥＰ樹脂シート（２）］
　ＥＰ樹脂からなる目付５０ｇ／ｍ^２のシートを作製した。

　［ＥＰ樹脂シート（３）］
　ＥＰ樹脂からなる目付５３ｇ／ｍ^２のシートを作製した。

　（１５）工程
　引出、含浸の各工程については、以下のいずれかを選択して行った。

　［引出工程（１）］
　織物（１）を連続強化繊維シートとして用い、該織物（１）の縦糸方向を本発明の製造方法における構成要素［Ａ］の繊維方向として幅２０ｍｍにトリムし、引き出す。

　［引出工程（２）］
　構成要素［Ａ］を単位面積当たりの繊維質量が２００ｇ／ｍ^２、および幅が２０ｍｍとなるようにシート状に一方向に整列させた連続強化繊維シートを、繊維方向を走行方向として引き出す。

　［第１の含浸工程（１）］
　走行する連続強化繊維シート上に、構成要素［Ｂ］としてのＰＡ６樹脂シート（１）を配置する。その後、該ＰＡ６樹脂シート（１）を、ＩＲヒータで融点以上に加熱して溶融させ、連続強化繊維シート片面全面に付着させ、さらに、表面温度を構成要素［Ｂ］の融点より１００℃低く設定したニップロールで加圧して、含浸、冷却させて、繊維強化樹脂中間体を得る。

　［第１の含浸工程（２）］
　連続強化繊維シートをクロスヘッドダイに通して引きながら、押出機からダイ内で融点＋５０℃にて加熱して溶融させた構成要素［Ｂ］を目付４０ｇ／ｍ^２となるように吐出して、連続強化繊維シート片面全面に付着させ、さらに表面温度を構成要素［Ｂ］の融点より１００℃低く設定したニップロールで加圧して、構成要素［Ｂ］を含浸、冷却させて、繊維強化樹脂中間体を得る。

　［第２の含浸工程（１）］
　繊維強化樹脂中間体の、構成要素［Ｂ］からなる樹脂シートを含浸させた面の反対の面に、ＥＰ樹脂シート（１）を積層し、最表層に離型フィルムを配置して連続積層体を得る。ＩＲヒータを用いて、連続積層体を、構成要素［Ｃ］であるＥＰ樹脂の粘度が１Ｐａ・ｓとなるように加熱しながら、一直線に並べられた３対のニップロールで加圧して、構成要素［Ｃ］を繊維強化樹脂中間体に含浸させて繊維強化樹脂基材を得る。

　［第２の含浸工程（２）］
　繊維強化樹脂中間体の、構成要素［Ｂ］からなる樹脂シートを含浸させた面の反対の面に、粘度が１Ｐａ・ｓとなるように加熱した構成要素［Ｃ］をその目付が１００ｇ／ｍ^２となるよう滴下して、該繊維強化樹脂中間体に付着させて、３対のニップロールで加圧して、構成要素［Ｃ］を繊維強化樹脂中間体に含浸させて繊維強化樹脂基材を得る。

　［硬化工程］
　１３０℃に温調された硬化槽の中に繊維強化樹脂基材を導入し走行させて、構成要素［Ｃ］を硬化させる。

　［引取工程］
　繊維強化樹脂基材をドラムワインダーで巻き取る。

　（参考例１）：引張強さ評価用プリプレグ
　引出工程（２）により引き出された連続強化繊維シートの両面にＥＰ樹脂シート（２）をそれぞれ重ね合わせて、ヒートロールを行い、加熱加圧しながら熱硬化性樹脂組成物を強化繊維（後述の実施例・比較例で使用したのと同じ炭素繊維またはガラス繊維）に含浸させ一方向プリプレグを得た。

　（参考例２）：引張強さ評価用積層体
　参考例１で作製した２０ｍｍ幅の一方向プリプレグを、繊維方向に２００ｍｍの長さでカットし、幅２００ｍｍとなるよう隙間なく引き並べ、同様の手順で繊維方向が揃うよう、４ｐｌｙ積層した。次に、後述の実施例・比較例によって得られる幅２０ｍｍの繊維強化樹脂基材を長さ２００ｍｍにカットして、その第２の表面を、繊維軸方向が上記積層されたプリプレグの繊維方向と一致するように隙間なく引き並べ、積層体を得た。得られた積層体を閉断面金型に入れ、１６０℃・０．６ＭＰａ・１２０ｍｉｎ加熱・加圧して、繊維強化複合材料を得た。得られた繊維強化複合材料に対して、前述の引張強さの評価を実施した。

　（実施例１－１）
　引出工程（１）、第１の含浸工程（１）、第２の含浸工程（１）、引取工程からなるロールツーロールの連続製造装置により繊維強化樹脂基材を製造した。その他材料、製造条件および参考例２に示される手法より得られる特性等は表１に示す。

　（実施例１－２）
　引出工程を引出工程（１）から引出工程（２）とした以外は、実施例１－１と同様のプロセスにて繊維強化樹脂基材を製造した。参考例２により得られる特性等を表１に示す。

　（実施例１－３）
　第１の含浸工程を第１の含浸工程（１）から第１の含浸工程（２）とした以外は、実施例１－２と同様のプロセスにて繊維強化樹脂基材を製造した。参考例２により得られる特性等を表１に示す。

　（実施例１－４）
　第２の含浸工程を第２の含浸工程（１）から第２の含浸工程（２）とした以外は、実施例１－３と同様のプロセスにて繊維強化樹脂基材を製造した。参考例２により得られる特性等を表１に示す。

　（実施例１－５）
　第２の含浸工程と引取工程の間に硬化工程を追加した以外は、実施例１－４と同様のプロセスにて繊維強化樹脂基材を製造した。参考例２により得られる特性等を表１に示す。

　（実施例１－６）
　第１の含浸工程における冷却条件を調整し、第２の含浸工程に供される前の繊維強化樹脂中間体の温度をコントロールした。この時の繊維強化樹脂中間体の温度を非接触型温度計で測定したところ、１１４℃であった。それ以外は実施例１－５と同様のプロセスにて繊維強化樹脂基材を製造した。参考例２により得られる特性等を表１に示す。

　（実施例１－７）～（実施例１－１０）
　実施例１－６と同様のプロセスにて、表２に示されるそれぞれの材料、製造条件を用いて繊維強化樹脂基材を製造した。なお、表に示していない点は、実施例１－６と同様にした参考例２により得られる特性等を表２に示す。

　（比較例１－１）
　織物（１）およびＰＡ６樹脂シート（１）を、いずれも繊維方向の長さ２００ｍｍ×幅２００ｍｍの四角形状にカットし、織物（１）／織物（１）／織物（１）／織物（１）／織物（１）／ＰＡ６樹脂シート（１）となるよう積層した。それを平板金型に挟み、２４０℃・０．６ＭＰａ・１０ｍｉｎ加熱・加圧して、冷却後、取り出して繊維強化複合材料（A）を得た。得られた繊維強化複合材料（A）を、樹脂注入口を有する閉断面金型に配置し、ＰＡ６樹脂シート（１）が含浸した面の反対の面に対して、樹脂注入装置を用いて、９０℃に予熱したＥＰ樹脂を注入し、１６０℃・１２０分で保持して、繊維強化複合材料（B）を得た。得られた繊維強化複合材料（B）の特性を表２に示す。

　（比較例１－２）
　ＰＡ６樹脂シート（１）／強化繊維マット（１）／ＥＰ樹脂シート（１）をこの順に積層し、ダブルベルトを用いて、２４０℃にて加熱・加圧後、冷却して基材（Ａ）を得た。一方、強化繊維マット（１）／ＥＰ樹脂シート（１）をこの順に積層し、ダブルベルトにて１３０℃にて加熱・加圧して基材（Ｂ）を得た。基材（Ａ）および基材（Ｂ）を２００ｍｍ×２００ｍｍにカットし、基材（Ａ）のＰＡ６樹脂シート（１）および基材（Ｂ）のＥＰ樹脂シート（１）が最外層となるように、基材（Ａ）／基材（Ｂ）／基材（Ｂ）／基材（Ｂ）と積層したものを平板金型に挟み、１６０℃・１ＭＰａ・１２０ｍｉｎで加熱・加圧して繊維強化複合材料（Ｃ）を得た。得られた繊維強化複合材料（Ｃ）の特性を表２に示す。

　（実施例２－１）
　実施例１－６で得られた２０ｍｍ幅の繊維強化樹脂基材を、繊維軸方向を長さ方向として長さ１６０ｍｍにカットし、幅方向に８本並べて１６０ｍｍ四方として、金型に挟み、プレス機で０．６ＭＰａの圧力をかけ、１８０℃で１２０分間加温することで、長さ１６０ｍｍ×幅１６０ｍｍの繊維強化樹脂平板を得た。得られた繊維強化樹脂平板を長さ１６０ｍｍ×幅１６０ｍｍ×厚さ１．５ｍｍの射出金型にインサートし、射出樹脂をＰＡ６射出樹脂として、繊維強化樹脂平板の第１の表面を覆っている構成要素［Ｂ］が射出樹脂と溶着するように射出して一体成形を行った。得られた一体成形品の特性を表３に示す。

　（比較例２－１）
　前記実施例２－１において繊維強化樹脂平板をインサートせずに、射出樹脂をＰＡ６射出樹脂として、長さ１６０ｍｍ×幅１６０ｍｍ×厚さ１．５ｍｍの射出部材を得た。得られた射出成形品の特性を表３に示す。

　＜検討１＞
　実施例１―１～１－１０および比較例１－１～１－２の比較により、一般的にバッチ生産しかできなかった、あるいは樹脂分解や強度不十分などの問題を抱えていた熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂とを含む繊維強化樹脂基材を、本発明によれば低コスト、高強度に製造できることが示された。実施例１－１においては熱可塑性樹脂がフィルム（シート）の場合でも本発明の製造方法が適用できることが示された。また、実施例１－２においては、強化繊維を一方向とすることで、製造速度を上昇させることができるだけでなく、得られる繊維強化樹脂基材の比強度が向上することが示された。実施例１－３においては、熱可塑性樹脂をフィルムや不織布などのシート形状にせず、ペレットを溶融させて直接連続強化繊維シートに付与することで、生産性を向上させることが出来ることが示された。実施例１－４においては、熱硬化性樹脂についても、シート形状とせずに溶融させて直接付与することで、生産性を向上させることが出来ることが示された。実施例１－５においては、硬化工程を追加することで、取り扱い性に優れる基材を得ることが出来た。また、実施例１－６においては、第１の含浸工程のあとの繊維強化樹脂中間体の温度をコントロールすることで、第２の含浸工程をより効率的に行うことができ、生産性が向上した。実施例１－７～９においては、構成要素［Ｂ］の種類に関わらず、本発明の製造方法が適用できることが示された。また、実施例１－１０においては、構成要素［Ａ］を炭素繊維からガラス繊維に変更しても、本発明の製造方法が有効であることが示された。

　実施例１－６の繊維強化樹脂基材を用いた一体化成形品を示した実施例２－１によれば、本発明により得られる繊維強化樹脂基材の補強材としての能力は高く、他の成形部材と溶着接合した一体化成形品は、比較例２－１記載の補強しない場合と比べて、非常に高い力学特性を発現することが示されている。

　（実施例３－１）
　構成要素［Ａ］として炭素繊維（１）を用い、構成要素［Ｃ］としてＥＰ樹脂を用い、構成要素［Ｂ］としてＰＡ系樹脂不織布（１）を用いた。これら材料を用いて、下記工程（Ｉ）～（ＩＶ）を連続して経ることにより、繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の製造方法における使用材料と諸条件、そして評価結果については表４にまとめて記した。
引出工程：構成要素［Ａ］２０本を一方向に引き揃えながら走行させ、連続強化繊維シートとして引き出した。
第１の含浸工程：走行する連続強化繊維シート（繊維強化群）の第１の表面に、スプレイ式の樹脂塗布装置を用いて、７０℃に加温した、構成要素［Ｃ］としてのエポキシ樹脂を塗布し（第１の含浸工程（Ｉ））、７０℃に加熱した固定式ローラーを通過させ、擦過により構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートに含浸させ（第１の含浸工程（ＩＩ））、繊維強化樹脂中間体を得た。
第２の含浸工程：第１の含浸工程からラインを止めることなく、繊維強化樹脂中間体の両表面に構成要素［Ｂ］としてのＰＡ系樹脂不織布（１）を繊維強化樹脂中間体の両端部から５ｍｍずつはみ出すように配置し（第２の含浸工程（Ｉ））、１４０℃に加熱したニップ式ローラーにて、１００Ｎ／ｍの加圧力にて加圧することで、表面の構成要素［Ｂ］を圧着し（第２の含浸工程（ＩＩ））、幅１００ｍｍの繊維強化樹脂基材を得た。

　（実施例３－２）
第１の含浸工程における塗布機構、樹脂粘度、付与面積割合、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、加圧力、加熱温度
を変更した以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表４にまとめて記した。

　（実施例３－３）
第１の含浸工程における樹脂粘度、付与面積割合、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、加圧力、加熱温度
を変更した以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表４にまとめて記した。

　（実施例３－４）
構成要素［Ｂ］としてＰＡ６樹脂（２）を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、樹脂粘度、付与面積割合、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、加圧力、加熱温度
を変更した以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表４にまとめて記した。

　（実施例３－５）
構成要素［Ｂ］としてＰＥｓ樹脂シート（１）を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、樹脂粘度、付与面積割合、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、加圧力、加熱温度
を変更した以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表４にまとめて記した。

　（実施例３－６）
構成要素［Ｂ］としてＰＰＳ樹脂不織布（１）を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、樹脂粘度、付与面積割合、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、構成要素［Ｂ］の端部被覆幅、加圧機構、加圧力、
を変更した以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表４にまとめて記した。

　（実施例３－７）
構成要素［Ｂ］としてＰＰＳ樹脂不織布（１）を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、樹脂粘度、付与面積割合、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、構成要素［Ｂ］の端部被覆幅、加圧機構、加圧力、
を変更した以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表４にまとめて記した。

　（比較例３－１）
構成要素［Ｂ］としてＰＰ樹脂シート（１）を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、付与面積割合、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、構成要素［Ｂ］の端部被覆幅、加圧機構、加圧力、を変更し、
各工程を間欠的に行った
こと以外は、実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表５にまとめて記した。

　（比較例３－２）
構成要素［Ｂ］としてＰＰ樹脂シート（１）を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、付与面積割合、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、構成要素［Ｂ］の端部被覆幅、を変更し、
第２の含浸工程（Ｉ）の後に、繊維強化樹脂基材を一旦巻き取り、その後に第２の含浸工程（ＩＩ）を実施した。その際の加圧機構、加圧力、加熱温度は実施例３－１から変更した。
その他の条件は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表５にまとめて記した。

　（比較例３－３）
構成要素［Ｂ］を用いず、
第１の含浸工程における塗布機構、付与面積割合を変更し、
第１の含浸工程（Ｉ）の後に一度装置を停機させ、その後、第１の含浸工程（ＩＩ）を行った。その際の加圧機構、加圧力、加熱温度は実施例３－１から変更した。
さらに、第２の含浸工程を行わなかった。
これらの点以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表５にまとめて記した。

　（比較例３－４）
第１の含浸工程における塗布機構、樹脂粘度、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、構成要素［Ｂ］の端部被覆幅
を変更し、第２の含浸工程（Ｉ）が完了した後に、繊維強化樹脂基材を一旦巻き取った。その後、第２の含浸工程（ＩＩ）を実施し、その際の加圧機構、加圧力、加熱温度を実施例３－１から変更した。
これらの点以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表５にまとめて記した。

　（比較例３－５）
構成要素［Ｂ］として貫通孔の面積の大きいＰＡ系樹脂不織布を用い、
第１の含浸工程における塗布機構、付与面積割合、加圧機構、加圧力、加熱温度、
第２の含浸工程における構成要素［Ｂ］の厚み割合、構成要素［Ｂ］の端部被覆幅、
を変更し、第２の含浸工程（Ｉ）が完了した後に、繊維強化樹脂基材を一旦巻き取った。その後、第２の含浸工程（ＩＩ）を実施し、その際の加圧機構を実施例３－１から変更した。
これらの点以外は実施例３－１と同様に繊維強化樹脂基材を得た。繊維強化樹脂基材の評価結果については表５にまとめて記した。

　本発明に係る製造方法によれば、熱可塑性樹脂溶着層を有し、高力学特性を有する繊維強化樹脂基材を提供できる。さらに従来の繊維強化樹脂基材の製造時に見られる、強化繊維の毛羽立ちなどにより製造が止まるということを抑制でき、また、簡便な機構の装置で繊維強化樹脂基材を製造することが可能である。また、取り扱い性に優れた繊維強化樹脂基材を得ることが可能であるため、航空機構造部材、風車の羽根、自動車構造部材およびＩＣトレイやノートパソコンの筐体などのコンピューター用途等へ適用することで、構造体としての総合的なコストを大きく低減させることが可能である。

α：連続強化繊維シートの断面
β：繊維強化樹脂中間体の断面
γ：繊維強化樹脂基材の断面
１：繊維強化樹脂基材
２：構成要素［Ａ］
３：構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］
４：任意の繊維束の軸方向
５：観察断面
６：構成要素［Ａ］
７：構成要素［Ｂ］を主成分とする樹脂領域
８：構成要素［Ｃ］を主成分とする樹脂領域
９：観察画像
１０：境界面
１１：基準線
１２：垂基線
１３：断面曲線
１４：構成要素［Ａ］
１５：構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方
１６：構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方
１７：連続強化繊維シート
１８：繊維強化樹脂中間体
１９：繊維強化樹脂基材
２０：第１の表面
２１：第２の表面
２２：引出工程
２３：第１の含浸工程
２４：第２の含浸工程
２５：硬化工程
２６：引取工程

Claims

　次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］、及び［Ｃ］を含む繊維強化樹脂基材の製造方法であって、少なくとも以下の引出工程、第１の含浸工程、第２の含浸工程、および引取工程を、構成要素［Ａ］を走行させながら連続で順に実施する繊維強化樹脂基材の製造方法。
［Ａ］強化繊維
［Ｂ］熱可塑性樹脂
［Ｃ］熱硬化性樹脂
＜引出工程＞構成要素［Ａ］を含む連続強化繊維シートを引き出す工程
＜第１の含浸工程＞連続強化繊維シートの一方の面から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方を含浸させ、第１の表面に構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が配置された繊維強化樹脂中間体を得る工程
＜第２の含浸工程＞前記第１の表面とは反対の第２の表面から前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方を含浸させ、繊維強化樹脂基材を得る工程
＜引取工程＞繊維強化樹脂基材を引き取る工程
　構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、ディッピング又はコーティングにより粘度５Ｐａ・ｓ未満の構成要素［Ｃ］を含浸させる、請求項１に記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、得られる繊維強化樹脂中間体または繊維強化樹脂基材において、その走行方向へ投影したときの構成要素［Ｃ］の投影面積が、構成要素［Ａ］の投影面積に対し８０～１２０％の範囲内となるよう構成要素［Ｃ］を付与する、請求項１または２に記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　構成要素［Ｃ］の連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体への含浸は、ロールまたはベルトを用いた加圧により行う、請求項１～３のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　連続強化繊維シートが一方向強化繊維束である、請求項１～４のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　構成要素［Ｂ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、該連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体をその厚み方向へ投影したときの面積を１００％とすると、構成要素［Ｂ］の非存在領域を０～２０％の範囲内とする、請求項１～５のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　繊維強化樹脂基材において、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との接着強度が１Ｎ／１０ｍｍ以上である、請求項１～６のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　第２の含浸工程の後に、さらに以下の硬化工程を有する、請求項１～７のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
＜硬化工程＞繊維強化樹脂基材を加熱することで、構成要素［Ｃ］を硬化する工程
　構成要素［Ｃ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、ＤＳＣにより得られる硬化度が５０％以下の構成要素［Ｃ］を用い、かつ、硬化工程を経た構成要素［Ｃ］はＤＳＣにより得られる硬化度が５０％よりも大きい、請求項８に記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　引取工程における引取速度が０．１ｍ／ｍｉｎ以上である、請求項１～９のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　構成要素［Ｂ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、構成要素［Ｂ］を溶融状態で付与し、含浸させ、続いて冷却する、請求項１～１０のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　構成要素［Ｂ］を連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させるに際しては、構成要素［Ｂ］をシート形状で配置し、続いて加熱して溶融状態とし、連続強化繊維シートまたは繊維強化樹脂中間体に含浸させたうえで冷却する、請求項１～１０のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　第１の含浸工程によって得られた繊維強化樹脂中間体の温度が７０～１８０℃である、請求項１～１２のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材の製造方法。
　次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］、及び［Ｃ］を含む繊維強化樹脂基材であって、一方の面である第１の表面側から構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の一方が構成要素［Ａ］に含浸してなり、第１の表面とは反対の第２の表面側から前記構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］の他方が構成要素［Ａ］に含浸してなり、構成要素［Ｃ］についてＤＳＣにより得られる硬化度が５０％以下である、繊維強化樹脂基材。
［Ａ］強化繊維
［Ｂ］熱可塑性樹脂
［Ｃ］熱硬化性樹脂
　構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との接着強度が１Ｎ／１０ｍｍ以上である、請求項１４に記載の繊維強化樹脂基材。
　構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる構成要素［Ａ］が存在し、繊維強化樹脂基材の平面視において、前記両樹脂領域に含まれる任意の構成要素［Ａ］の繊維方向に対し４５°異なる角度の方向から、前記両樹脂領域に含まれる構成要素［Ａ］を含む、繊維強化樹脂基材平面に垂直な断面を得た場合に、前記断面において、両樹脂領域の境界面が形成する曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であり、粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上である、請求項１４または１５に記載の繊維強化樹脂基材。
　請求項１４～１６のいずれかに記載の繊維強化樹脂基材に、別の部材が接合してなる一体化成形品。