WO2020058771A1 - シールリング - Google Patents

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WO2020058771A1
WO2020058771A1 PCT/IB2019/026282 IB2019026282W WO2020058771A1 WO 2020058771 A1 WO2020058771 A1 WO 2020058771A1 IB 2019026282 W IB2019026282 W IB 2019026282W WO 2020058771 A1 WO2020058771 A1 WO 2020058771A1
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WO
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seal ring
peripheral surface
thickness direction
inclined portion
shaft
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PCT/IB2019/026282
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English (en)
French (fr)
Inventor
大輔 平山
羽鳥　重之
Original Assignee
株式会社リケン
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
    • F16J15/18—Sealings between relatively-moving surfaces with stuffing-boxes for elastic or plastic packings

Definitions

  • the present invention relates to a seal ring that can be used for hydraulic equipment and the like.
  • Seal rings are used for various hydraulic equipment such as hydraulic automatic transmissions mounted on automobiles.
  • the seal ring is fitted into a groove of a shaft inserted into the housing, and seals between the housing and the shaft. Thus, oil leakage between the shaft and the housing can be prevented.
  • the seal ring includes a side sliding type in which the side rotates with the housing and the side slides with respect to the groove of the shaft, and an outer peripheral surface sliding type in which the seal ring rotates with the shaft and the outer peripheral surface slides with the housing.
  • the abutment portion opens as the outer peripheral surface wears, so that oil leakage at the abutment portion is likely to occur.
  • the sealing performance is hardly impaired even if the side surface wears. Therefore, high durability can be obtained with the side-sliding type seal ring.
  • Patent Literatures 1 to 6 disclose a side-sliding type seal ring in which friction loss between a side surface and a shaft is reduced.
  • Patent Literatures 1 to 6 have a plurality of pockets provided at intervals on the side surface, the outer peripheral surface side is closed, and the inner peripheral surface side is open.
  • the pressing force is applied in a direction in which the side surface is separated from the shaft by the oil pressure of the oil that has entered the pocket from the inner peripheral surface side, so that friction loss is reduced.
  • the outer peripheral surface of the side-sliding type seal ring does not stick to the housing when the shaft and the housing rotate relative to each other. I have. Therefore, in the side-sliding type seal ring, a slight friction loss occurs between the outer peripheral surface and the housing.
  • an object of the present invention is to provide a seal ring that can reduce friction loss more effectively.
  • a seal ring includes an outer peripheral surface, an inner peripheral surface, a side surface, and a plurality of pockets.
  • the outer peripheral surface includes a flat portion facing outward in the radial direction, and an inclined portion inclined inward in the radial direction from the flat portion toward the outside in the thickness direction.
  • the inner peripheral surface faces the inside in the radial direction.
  • the side surface faces outward in the thickness direction.
  • the plurality of pockets are provided at intervals on the side surface, the outer peripheral surface side is closed, and the inner peripheral surface side is open.
  • the flat portion may be located at a central portion in the thickness direction.
  • the seal ring may further include an abutting portion and a main body extending annularly between the abutting portions.
  • the inclined portion may not be formed at the abutment.
  • the inclined portion may be formed continuously over the entire circumference of the main body.
  • the inclined portion may include a plurality of inclined portions formed at intervals from each other. An angle between the cylindrical surface having the flat portion extended in the thickness direction and the inclined portion may be 25 ° or less.
  • the size of the flat portion in the thickness direction may be 3% or more and 80% or less of the size of the outer peripheral surface in the thickness direction.
  • the radial dimension of the inclined portion may be 16% or less of a distance between the flat portion and the inner peripheral surface.
  • a seal ring capable of more effectively reducing friction loss can be provided.
  • FIG. 3 is a partial perspective view of the seal ring. It is a fragmentary perspective view showing other embodiments of the above-mentioned seal ring.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the seal ring taken along line A-A ′ in FIG. 1. It is a top view showing other embodiments of the above-mentioned seal ring. It is sectional drawing which shows other embodiment of the said seal ring. It is sectional drawing which shows other embodiment of the said seal ring. It is sectional drawing which shows the state in which the said seal ring was integrated with the shaft and the housing.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of a seal ring according to Comparative Example 1.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a seal ring according to Comparative Example 2. It is sectional drawing which shows other embodiment of the said seal ring. It is sectional drawing which shows other embodiment of the said seal ring.
  • FIG. 1 is a plan view of a seal ring 1 according to one embodiment of the present invention.
  • the seal ring 1 has a main body 1a and an abutment 1b.
  • the main body 1a is formed in an annular shape around the central axis C.
  • the abutment 1b constitutes both ends of the main body 1a. That is, the main body 1a extends annularly between the abutments 1b.
  • Aperture 1b is configured to be mutually engageable in the circumferential direction.
  • the diameter of the main body 1a can be increased by expanding the abutment 1b in the circumferential direction while elastically deforming the main body 1a.
  • the seal ring 1 can be easily mounted on a shaft member having a large diameter.
  • the outer surface of the main body 1a of the seal ring 1 includes an outer peripheral surface 2, an inner peripheral surface 3, and a pair of side surfaces 4.
  • the outer peripheral surface 2 faces outward in a radial direction which is a direction of an axis orthogonal to the central axis C.
  • the inner peripheral surface 3 faces inward in the radial direction.
  • the side surface 4 faces outward in the thickness direction which is the direction of an axis parallel to the central axis C.
  • the outer peripheral surface 2 includes a flat part 21 and an inclined part 22.
  • the flat portion 21 of the outer peripheral surface 2 is a cylindrical surface centered on the central axis C.
  • the inner peripheral surface 3 is a cylindrical surface centered on the central axis C.
  • the side surface 4 is a plane parallel to a plane orthogonal to the central axis C.
  • the main body 1a typically has a shape orthogonal to the central axis C and symmetric in the thickness direction with respect to a plane passing through the center in the thickness direction.
  • the opening 1b has a configuration in which a gap is hardly generated in order to prevent oil leakage.
  • the abutment 1b is not limited to a specific configuration, and may employ, for example, a right angle (straight) abutment, an oblique (angle) amalgamation, a stepped (step) amalgamation, a double angle amalgamation, a double cut amalgamation, a triple step amalgamation, and the like. It is.
  • the seal ring 1 is mounted in the groove 111 of the shaft 110 with the abutment 1b slightly widened and the main body 1a expanded in diameter.
  • the outer peripheral surface 2 of the seal ring 1 mounted on the shaft 110 slightly protrudes from the groove 111 of the shaft 110. Then, the shaft 110 is inserted into the housing 120 with the seal ring 1 mounted (see FIG. 4).
  • a plurality of pockets 10 that are recessed in the thickness direction are provided on the side surface 4 of the seal ring 1.
  • the plurality of pockets 10 are arranged at equal intervals at positions on the inner peripheral surface 3 side of both side surfaces 4. In the seal ring 1, the friction loss between the side surface 4 and the shaft 110 can be reduced by the action of the plurality of pockets 10.
  • FIG. 2 is a partial perspective view of the seal ring 1 showing the vicinity of the pocket 10 in an enlarged manner.
  • the configuration of the pocket 10 will be described with reference to FIG.
  • the pocket 10 is open to the inner peripheral surface 3 side of the seal ring 1. Therefore, in the seal ring 1, oil can flow into the pocket 10 from the inner peripheral surface 3 side.
  • the pocket 10 has a partition 13 that forms the side surface 4 of the seal ring 1 between itself and the outer peripheral surface 2, and the outer peripheral surface 2 side is closed by the partition 13. Therefore, in the seal ring 1, it is possible to suppress the oil flowing into the pocket 10 from the inner peripheral surface 3 side from leaking to the outer peripheral surface 2 side.
  • a pillar portion 14 which forms the side surface 4 together with the partition wall portion 13. That is, the pockets 10 and the pillars 14 are alternately arranged in the seal ring 1 along the circumferential direction. Each pocket 10 is separated by a pillar 14 in the circumferential direction of the seal ring 1.
  • the pocket 10 has a bottom 11 and a slope 12.
  • the bottom portion 11 is provided at a circumferentially central portion of the pocket 10.
  • the slope 12 is provided on both sides of the pocket 10 in the circumferential direction.
  • the slope 12 is inclined from the bottom 11 toward the column 14 such that the depth from the side surface 4 decreases.
  • the bottom portion 11 forms the bottom surface of the pocket 10 deepest from the side surface 4. That is, the pocket 10 has the widest opening toward the inner peripheral surface 3 at the bottom 11. Therefore, oil mainly flows into the pocket 10 from the bottom 11.
  • the bottom 11 is typically planar, but is not limited to this configuration, and may be, for example, a gently curved surface.
  • the slope 12 is typically a series of planes, but may be inclined from the bottom 11 to the column 14 so that the depth from the side 4 decreases.
  • the slope 12 may be composed of a plurality of planar slopes 12a and 12b having different inclination angles. That is, in the slope portion 12, the angle of inclination may change in the middle of the circumferential direction.
  • the slope 12 may include three or more planar slopes having different inclination angles. Furthermore, the slope 12 may have a continuously changing angle of inclination along the radial direction. That is, the slope 12 may be entirely or partially formed of a gentle curved surface having a convex or concave shape.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the seal ring 1 taken along line A-A ′ in FIG. That is, FIG. 4 shows a cross section of the seal ring 1 cut along the radial direction and the thickness direction at the position of the bottom 11 of the pocket 10.
  • FIG. 4 shows a cross section of the seal ring 1 cut along the radial direction and the thickness direction at the position of the bottom 11 of the pocket 10.
  • the flat portion 21 is a cylindrical surface provided at the center in the thickness direction and centered on the central axis C.
  • the inclined portions 22 are provided on both sides of the flat portion 21 in the thickness direction, and are inclined radially inward toward the outside in the thickness direction. That is, the portion of the inclined portion 22 closer to the side surface 4 is closer to the inner peripheral surface 3.
  • the inclined portion 22 is not formed in the abutment portion 1b. As a result, oil leakage at the joint 1b can be reduced. In addition, it is preferable that the inclined portion 22 is formed continuously over the entire circumference of the main body 1a. Thereby, the effect of providing the later-described inclined portion 22 can be more effectively obtained.
  • the configuration of the inclined portion 22 is not limited to the above.
  • the seal ring 1 may have a plurality of inclined portions 22 divided in the circumferential direction.
  • the flat portion 21 extends over the entire width of the outer peripheral surface 2 in the column portion 24 formed between the plurality of inclined portions 22, it is easy to maintain a stable posture during use.
  • the inclined portion 22 forms a side surface of a truncated cone with the center axis C as a center, and has a series of linear cross-sectional shapes that form an angle ⁇ with the cylindrical surface obtained by extending the flat portion 21 in the thickness direction.
  • the configuration of the inclined portion 22 is not limited to this.
  • the inclined portion 22 may not have a conical surface, that is, may have a curved cross-sectional shape or a bent linear cross-sectional shape (multi-step inclination).
  • the inclined portion 22 may have a cross-sectional shape of a convex curve as shown in FIG. 6A, or may have a cross-sectional shape of a concave curve as shown in FIG. 6B. Further, the cross section of the inclined portion 22 may have a shape in which two or more of a straight line, a convex curve, and a concave curve are combined. As shown in FIGS. 6A and 6B, the angle ⁇ of the inclined portion 22 that is not such a conical surface is obtained by extending the conical surface passing through both ends in the thickness direction of the inclined portion 22 and the flat portion 21 in the thickness direction. It is defined as the angle between the cylindrical surface.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing a state where the seal ring 1 is assembled into the shaft 110 and the housing 120.
  • the shaft 110 is provided with a groove 111 over the entire outer peripheral surface.
  • the shaft 110 is inserted through the housing 120 with the seal ring 1 fitted in the groove 111.
  • the gap between the shaft 110 and the housing 120 is sealed, and it is possible to prevent oil from leaking to the left side of the seal ring 1. Further, in the seal ring 1, since the main body portion 1a is formed symmetrically in the thickness direction, the same function can be obtained when the main body portion 1a is fitted in the groove portion 111 of the shaft 110 right and left opposite.
  • the seal ring 1 is of a side-sliding type and is configured to rotate mainly with respect to the shaft 110.
  • the rotation with respect to the shaft 110 is almost the same, and the rotation with respect to the housing 120 is only a few%.
  • the side surface 4 that contacts the shaft 110 is a main sliding surface
  • the outer peripheral surface 2 that contacts the housing 120 is a sub sliding surface.
  • friction loss between the side surface 4, which is the main sliding surface, and the shaft 110 can be reduced by the action of the plurality of pockets 10. Specifically, in the state shown in FIG. 7, the left pocket 10 closed from the right by the shaft 110 has an action of reducing friction loss between the side surface 4 and the shaft 110.
  • the seal ring 1 receives a pressing force in a direction in which the side surface 4 is separated from the shaft 110 by the oil pressure of the oil in the left pocket 10. Thereby, the normal force between the side surface 4 and the shaft 110 is reduced. Therefore, friction loss between the side surface 4 and the shaft 110 is reduced.
  • the friction loss between the side surface 4 and the shaft 110 can be further reduced by utilizing the energy of the oil flowing in the pocket 10 in addition to the action by the oil pressure in the pocket 10.
  • the seal ring 1 is provided with a bottom 11 and a slope 12 shown in FIG.
  • the circumferential pressing force applied to the slope 12 inclined from the oil acts in a direction to separate the side surface 4 from the shaft 110. Thereby, the normal force between the side surface 4 and the shaft 110 is further reduced. Therefore, the friction loss between the side surface 4 and the shaft 110 is further reduced.
  • the connecting portion connecting the bottom portion 11 and the slope portion 12 is a concave R surface which is depressed from the side surface 4 side.
  • the oil flows smoothly from the bottom 11 to the slope 12 and the flow velocity of the oil is less likely to be impaired. Therefore, the pressing force applied to the slope 12 from the oil can be further increased.
  • the connecting portion connecting the slope portion 12 and the pillar portion 14 is a convex R surface protruding toward the side surface 4 side. Accordingly, in the connection portion, an oil flow path is formed in which the throttle becomes smaller as approaching the column portion 14, and the oil easily enters the depth on the column portion 14 side, so that the pressing force received from the oil is increased. Can be.
  • the friction loss between the side surface 4 and the shaft 110 is sufficiently reduced.
  • the friction loss between the outer peripheral surface 2 which is the sub sliding surface and the housing 120 is reduced.
  • friction loss between the outer peripheral surface 2, which is a sub sliding surface, and the housing 120 can be reduced by the action of the inclined portion 22 of the outer peripheral surface 2.
  • the right inclined portion 22 into which the oil flows has an action of reducing friction loss between the outer peripheral surface 2 and the housing 120.
  • the right inclined portion 22 receives a pressing force in an oblique direction indicated by a block arrow in FIG.
  • the pressing force applied to the inclined portion 22 from the oil has a component in a direction of separating the outer peripheral surface 2 from the housing 120.
  • the vertical force between the flat portion 21 and the housing 120 is reduced by the pressing force applied to the inclined portion 22 from the oil.
  • the frictional force applied when the flat portion 21 slides on the housing 120 is reduced, so that the friction loss between the flat portion 21 and the housing 120 is reduced.
  • FIG. 4 shows the angle ⁇ of the inclined portion 22 with respect to the cylindrical surface obtained by extending the flat portion 21 in the thickness direction.
  • the angle ⁇ of the inclined portion 22 is preferably equal to or less than 25 °, more preferably 5 °, and further preferably 1 °.
  • FIG. 4 also shows a dimension T of the seal ring 1 in the thickness direction and a dimension T1 of the flat portion 21 in the thickness direction.
  • the dimension T1 is preferably small.
  • the dimension T1 is too small, it is difficult to ensure the sealing performance between the flat portion 21 and the housing 120.
  • the ratio of the dimension T1 of the flat portion 21 to the dimension T of the seal ring 1 is preferably 3% or more and 80% or less, more preferably 5% or more and 50% or less, and is 22%. Is more preferred. Thereby, in the seal ring 1, it is possible to reduce the friction loss between the flat portion 21 and the housing 120 while sufficiently securing the sealing performance.
  • FIG. 4 further shows a radial dimension D of the seal ring 1 and a radial dimension D1 of the inclined portion 22, which are defined as the distance between the flat portion 21 and the inner peripheral surface 3.
  • the friction loss is reduced by securing a certain contact area of the side surface 4 with the shaft 110 and effectively obtaining the dynamic pressure effect.
  • the ratio of the dimension D1 of the flat portion 21 to the dimension D of the seal ring 1 is preferably limited to 16% or less.
  • the seal ring 1 is made of, for example, polyether ether ketone (PEEK), polyphenylene sulfide (PPS), polyimide (PI), polytetrafluoroethylene (PTFE), modified polytetrafluoroethylene, ethylene tetrafluoroethylene (ETFE), or the like. It can be formed of the following materials.
  • PEEK polyether ether ketone
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PI polyimide
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • ETFE ethylene tetrafluoroethylene
  • additives may be added to the seal ring 1 in addition to the above materials.
  • the additive to be added to the seal ring 1 include fillers such as carbon powder and carbon fiber. By adding such a filler, a seal ring 1 with higher strength can be obtained.
  • examples of a method for manufacturing the seal ring 1 include an injection molding method and a compression molding method.
  • Materials suitable for the injection molding method include, for example, resin materials such as PEEK, PPS, and PI.
  • examples of a material suitable for the compression molding method include a resin material such as PTFE.
  • the seal ring 1 having the pocket 10 and the inclined portion 22 can be directly molded.
  • the seal ring 1 can be manufactured by forming the pocket 10 and the inclined portion 22 by machining after the fact.
  • the outer diameter and the thickness T of the body 1a of the seal ring 1 in the thickness direction can be determined according to the configuration of the shaft 110 and the housing 120 to be mounted.
  • the outer diameter of the seal ring 1 can be, for example, not less than 10 mm and not more than 200 mm.
  • the dimension T in the thickness direction of the seal ring 1 can be, for example, 0.8 mm or more and 3.5 mm or less.
  • a sample of the seal ring 1 is obtained by changing the angle ⁇ of the inclined portion 22, the ratio of the dimension T1 of the flat portion 21 to the dimension T, and the ratio of the dimension D1 of the inclined portion 22 to the dimension D.
  • the configuration other than the above is common, the outer diameter of the main body 1a is 50 mm, the dimension T in the thickness direction is 2.3 mm, the dimension D in the radial direction is 2.0 mm, and the number of pockets 10 is Was set to 12.
  • Comparative Example 1 of the present invention a sample of the seal ring 201 shown in FIG. 8 was produced.
  • the outer peripheral surface 2 is constituted only by the flat portion 21, that is, the outer peripheral surface 2 does not include the inclined portion 22.
  • the configuration other than the outer peripheral surface 2 was common to the sample according to Example.
  • FIGS. 9 to 11 are graphs showing the measurement results of the drag torque of the sample according to the example. 9 to 11, the vertical axis indicates the drag torque.
  • the drag torque is shown as a relative value normalized by setting the drag torque of the sample according to Comparative Example 1 to 1. That is, in the sample in which the value of the drag torque is lower than 1, the effect of the inclined portion 22 is recognized.
  • FIG. 9 shows a measurement result of a sample in which the dimension T1 of the flat portion 21 is unified to 0.5 mm. As shown in FIG. 9, in each of the samples in which the angle ⁇ of the inclined portion 22 was 25 ° or less, the drag torque was lower than 1, and the effect of the inclined portion 22 was recognized.
  • FIG. 10 shows a measurement result of a sample in which the angle ⁇ of the inclined portion 22 is unified to 10 °. As shown in FIG. 10, in all the samples in which the dimension T1 of the flat portion 21 with respect to the dimension T was 5% or more and 50% or less, the drag torque was lower than 1 and the effect of the inclined portion 22 was recognized.
  • FIG. 11 the horizontal axis indicates the ratio of the dimension D1 of the flat portion 21 to the dimension D.
  • FIG. 11 includes measurement results of samples having various angles ⁇ and dimensions T1 of the inclined portions 22. As shown in FIG. 11, in all the samples in which the ratio of the dimension D1 of the flat portion 21 to the dimension D was 16% or less, the drag torque was lower than 1, and the effect of the inclined portion 22 was recognized.
  • the outer peripheral surface 2 is constituted by the flat portion 21 and the step flat portion 322, and does not include the inclined portion 22.
  • the step flat portion 322 is a cylindrical surface around a central axis C that forms a step G radially inward from the flat portion 21.
  • the value of the drag torque was about 2% higher in the sample according to Comparative Example 2 than in the sample according to Comparative Example 1. That is, in the seal ring 301, reduction in friction loss due to the action of the step flat portion 322 was not recognized, and the friction loss increased rather than the seal ring 201 according to Comparative Example 1.
  • the pressing force applied from the oil to the inclined portion 22 has a radial component and is directed toward the inside of the groove portion 111 of the shaft 110. ing. Therefore, the leftward component of the pressing force applied to the inclined portion 22 from the oil is offset by the rightward pressing force applied to the side surface 4 from the side wall of the groove portion 111.
  • the seal ring 1 according to the present embodiment does not generate a moment due to the pressing force applied to the inclined portion 22 from the oil. Therefore, by providing the inclined portion 22, the seal ring 1 does not easily lose its balance during driving, and can maintain an appropriate posture.
  • the pocket 10 is not limited to the above configuration.
  • the pockets 10 may be provided at intervals on the side surface 4, the outer peripheral surface 2 side may be closed, and the inner peripheral surface 3 side may be open. Further, the pockets 10 do not need to be arranged in the circumferential direction on both side surfaces 4, and may be shifted in the circumferential direction.
  • the main body 1a of the seal ring 1 preferably has a shape that is symmetric in the thickness direction in that there is no need to pay attention to the mounting direction, but may have a shape that is asymmetric in the thickness direction as necessary. .
  • the outer peripheral surface 2 of the main body 1a of the seal ring 1 may have an asymmetric shape in the thickness direction.
  • the flat portion 21 may be displaced from the center in the thickness direction, and the two inclined portions 22 disposed on both sides may have different shapes. This allows the two inclined portions 22 to have different characteristics from each other, so that a common seal ring 1 can be used in two different designs.
  • the flat portion 21 may be disposed at one end in the thickness direction, and only one inclined portion 22 may be provided. With this configuration, it is possible to increase the size of the inclined portion 22 while sufficiently securing the size T1 of the flat portion 21. Thereby, the friction loss between the outer peripheral surface 2 and the housing 120 can be more effectively reduced.

Landscapes

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Abstract

【課題】フリクションロスをより効果的に低減可能なシールリングを提供する。【解決手段】シールリングは、外周面と、内周面と、側面と、複数のポケットと、を具備する。上記外周面は、径方向の外側を向き、厚さ方向の中央部に位置する平坦部と、上記平坦部から上記厚さ方向の外側に向けて上記径方向の内側に傾斜する傾斜部と、を含む。上記内周面は、上記径方向の内側を向いている。上記側面は、上記厚さ方向の外側を向いている。上記複数のポケットは、上記側面に間隔をあけて設けられ、上記外周面側が閉塞され、上記内周面側が解放されている。

Description

シールリング
　本発明は、油圧機器などに利用可能なシールリングに関する。
　自動車に搭載される油圧式自動変速機などの各種油圧機器にはシールリングが用いられる。シールリングは、ハウジングに挿通されるシャフトの溝部に嵌め込まれ、ハウジングとシャフトとの間を封止する。これにより、シャフトとハウジングとの間におけるオイル漏れを防止することができる。
　シールリングには、シャフトとハウジングとが相対的に回転する際の摺動面が異なる２つのタイプが存在する。すなわち、シールリングには、ハウジングとともに回転して側面がシャフトの溝部に対して摺動する側面摺動型と、シャフトとともに回転して外周面がハウジングに対して摺動する外周面摺動型と、が存在する。
　外周面摺動型のシールリングでは、外周面の摩耗が進むにつれて合口部が開いていくため、合口部におけるオイル漏れが発生しやすくなる。この一方で、側面摺動型のシールリングでは、側面の摩耗が進んでもシール性能が損なわれにくい。したがって、側面摺動型のシールリングでは、高い耐久性が得られる。
　油圧機器には、省エネルギーの観点から、駆動損失の低減が求められる。このため、油圧機器に用いられるシールリングには、摩擦損失（フリクションロス）の低減が求められる。特許文献１~６には、側面とシャフトとの間のフリクションロスの低減が図られた側面摺動型のシールリングが開示されている。
　特許文献１~６に記載のシールリングは、側面に間隔をあけて設けられ、外周面側が閉塞され、内周面側が開放された複数のポケットを有する。このようなシールリングでは、内周面側からポケット内に入り込んだオイルの油圧によって、側面がシャフトから離間する方向に押圧力が加わるため、フリクションロスが低減される。
　特に、特許文献１に記載のシールリングでは、シャフトとハウジングとが相対的に回転する際のポケット内のオイルの挙動を考慮した設計のポケットを設けることにより、オイルからより大きい押圧力を受けることができる。これにより、側面とシャフトとの間のフリクションロスが大幅に低減される。
国際公開第２０１６／１５８８４８号パンフレット 国際公開第２０１１／１０５５１３号パンフレット 国際公開第２００４／０９０３９０号パンフレット 国際公開第２０１１／１６２２８３号パンフレット 国際公開第２０１３／０９４６５４号パンフレット 国際公開第２０１３／０９４６５７号パンフレット
　実際には、側面摺動型のシールリングの外周面は、シャフトとハウジングとが相対的に回転する際に、ハウジングに張り付いているわけではなく、僅かながらハウジングに対しても摺動している。このため、側面摺動型のシールリングでは、外周面とハウジングとの間にも僅かなフリクションロスが発生している。
　上記のように、側面摺動型のシールリングでは、側面とシャフトとの間のフリクションロスを低減する技術が成熟してきている。この状況において、側面摺動型のシールリングでは、全体としてのフリクションロスの更なる低減のために、外周面とハウジングとの間のフリクションロスの低減が有効となる可能性がある。
　以上のような事情に鑑み、本発明の目的は、フリクションロスをより効果的に低減可能なシールリングを提供することにある。
　上記目的を達成するため、本発明の一形態に係るシールリングは、外周面と、内周面と、側面と、複数のポケットと、を具備する。
　上記外周面は、径方向の外側を向き、平坦部と、上記平坦部から厚さ方向の外側に向けて上記径方向の内側に傾斜する傾斜部と、を含む。
　上記内周面は、上記径方向の内側を向いている。
　上記側面は、上記厚さ方向の外側を向いている。
　上記複数のポケットは、上記側面に間隔をあけて設けられ、上記外周面側が閉塞され、上記内周面側が開放されている。
　このシールリングでは、複数のポケットの作用によって側面とシャフトとの間のフリクションロスが低減され、かつ外周面の傾斜部の作用によって外周面とハウジングとの間のフリクションロスが低減される。これにより、フリクションロスをより効果的に低減可能なシールリングを提供することができる。
　上記平坦部は、上記厚さ方向の中央部に位置してもよい。
　上記シールリングは、合口部と、上記合口部の間を環状に延びる本体部と、を更に具備してもよい。この場合、上記傾斜部は、上記合口部に形成されていなくてもよい。また、上記傾斜部は、上記本体部の全周にわたって一連に形成されていてもよい。
　上記傾斜部は、相互に間隔をあけて形成された複数の傾斜部を含んでいてもよい。
　上記平坦部を上記厚さ方向に延長した円筒面と上記傾斜部との間の角度は２５°以下であってもよい。
　上記平坦部の上記厚さ方向の寸法は、上記外周面の上記厚さ方向の寸法の３％以上８０％以下であってもよい。
　上記傾斜部の上記径方向の寸法は、上記平坦部と上記内周面との間隔の１６％以下であってもよい。
　これらの構成では、外周面とハウジングとの間のフリクションロスを更に効果的に低減することができる。
　フリクションロスをより効果的に低減可能なシールリングを提供することができる。
本発明の一実施形態に係るシールリングの平面図である。 上記シールリングの部分斜視図である。 上記シールリングの他の実施形態を示す部分斜視図である。 上記シールリングの図１のＡ−Ａ’線に沿った断面図である。 上記シールリングの他の実施形態を示す平面図である。 上記シールリングの他の実施形態を示す断面図である。 上記シールリングの他の実施形態を示す断面図である。 上記シールリングがシャフト及びハウジングに組み込まれた状態を示す断面図である。 比較例１に係るシールリングの断面図である。 実施例に係るシールリングの引き摺りトルクの評価結果を示すグラフである。 実施例に係るシールリングの引き摺りトルクの評価結果を示すグラフである。 実施例に係るシールリングの引き摺りトルクの評価結果を示すグラフである。 比較例２に係るシールリングの断面図である。 上記シールリングの他の実施形態を示す断面図である。 上記シールリングの他の実施形態を示す断面図である。
　以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態を説明する。
［シールリング１］
　図１は、本発明の一実施形態に係るシールリング１の平面図である。シールリング１は、本体部１ａと、合口部１ｂと、を有する。本体部１ａは、中心軸Ｃを中心とする環状に形成されている。合口部１ｂは、本体部１ａの両端部を構成する。つまり、本体部１ａは、合口部１ｂの間を環状に延びる。
　合口部１ｂは、相互に周方向に係合可能に構成されている。シールリング１では、本体部１ａを弾性変形させながら合口部１ｂを周方向に広げることにより、本体部１ａの径を拡大させることができる。これにより、シールリング１では、径の大きい軸部材に対しても容易に装置することが可能となる。
　シールリング１の本体部１ａの外面は、外周面２と、内周面３と、一対の側面４と、を含む。外周面２は、中心軸Ｃと直交する軸の方向である径方向の外側を向いている。内周面３は、径方向の内側を向いている。側面４は、中心軸Ｃと平行な軸の方向である厚さ方向の外側を向いている。外周面２は、平坦部２１及び傾斜部２２を含む。
　外周面２の平坦部２１は、中心軸Ｃを中心とする円筒状の面である。内周面３は、中心軸Ｃを中心とする円筒状の面である。側面４は、中心軸Ｃと直交する面に平行な平面である。本体部１ａは、典型的には、中心軸Ｃと直交し、厚さ方向の中央を通る面について、厚さ方向に対称な形状を有する。
　合口部１ｂは、オイル漏れの防止のために、隙間が生じにくい構成であることが好ましい。合口部１ｂとしては、特定の構成に限定されず、例えば、直角（ストレート）合口、斜め（アングル）合口、段付き（ステップ）合口、ダブルアングル合口、ダブルカット合口、トリプルステップ合口などを採用可能である。
　シールリング１は、合口部１ｂを少し広げて、本体部１ａを拡径させた状態で、シャフト１１０の溝部１１１に装着される。シャフト１１０に装着されたシールリング１の外周面２は、シャフト１１０の溝部１１１から少し突出している。そして、シャフト１１０は、シールリング１が装着された状態で、ハウジング１２０に挿通される（図４参照）。
　シールリング１の側面４には、厚さ方向に凹む複数のポケット１０が設けられている。複数のポケット１０は、両方の側面４の内周面３側の位置にそれぞれ等間隔で配置されている。シールリング１では、複数のポケット１０の作用によって、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスを低減することができる。
　図２は、ポケット１０付近を拡大して示すシールリング１の部分斜視図である。図２を参照して、ポケット１０の構成について説明する。ポケット１０は、シールリング１の内周面３側に開放されている。したがって、シールリング１では、オイルが内周面３側からポケット１０内に流入することが可能である。
　この一方で、ポケット１０は、外周面２との間にシールリング１の側面４を構成する隔壁部１３を有し、外周面２側が隔壁部１３によって閉塞されている。したがって、シールリング１では、内周面３側からポケット１０内に流入したオイルが外周面２側に漏れ出すことを抑制可能である。
　シールリング１の側面４には、複数のポケット１０の間に、隔壁部１３とともに側面４を構成する柱部１４が設けられている。つまり、シールリング１には、ポケット１０と柱部１４とが周方向に沿って交互に配置されている。各ポケット１０は、柱部１４によってシールリング１の周方向に隔てられている。
　ポケット１０は、底部１１と、斜面部１２と、を有する。底部１１は、ポケット１０の周方向の中央部に設けられている。斜面部１２は、ポケット１０の周方向の両側に設けられている。斜面部１２は、それぞれ底部１１から柱部１４に向けて、側面４からの深さが減少するように傾斜する。
　底部１１は、側面４から最も深いポケット１０の底面を構成する。つまり、ポケット１０は、底部１１において内周面３側に最も広く開口している。このため、ポケット１０には、主に底部１１からオイルが流入する。底部１１は、典型的には平面状であるが、この構成に限定されず、例えば、緩やかな曲面状であってもよい。
　斜面部１２は、典型的には一連の平面であるが、底部１１から柱部１４に向けて、側面４からの深さが減少するように傾斜していればよい。例えば、図３に示すように、斜面部１２は、傾斜の角度が異なる複数の平面状の斜面部１２ａ，１２ｂから構成されていてもよい。つまり、斜面部１２では、傾斜の角度が周方向の途中で変化していてもよい。
　また、斜面部１２は、傾斜の角度が異なる３つ以上の平面状の斜面部から構成されていてもよい。更に、斜面部１２は、径方向に沿って傾斜の角度が連続的に変化していてもよい。つまり、斜面部１２は、その全体又は一部が、凸状や凹状の緩やかな曲面で構成されていてもよい。
　図４は、シールリング１の図１のＡ−Ａ’線に沿った断面図である。つまり、図４は、ポケット１０の底部１１の位置においてシールリング１を径方向及び厚さ方向に沿って切断した断面を示している。図４を参照して、外周面２の平坦部２１及び傾斜部２２の構成について説明する。
　平坦部２１は、厚さ方向の中央部に設けられ、中心軸Ｃを中心とする円筒状の面である。傾斜部２２は、平坦部２１の厚さ方向の両側に設けられ、厚さ方向の外側に向けて径方向の内側に傾斜している。つまり、傾斜部２２は、側面４に近い部分ほど、内周面３に近くなっている。
　図１に示すように、傾斜部２２は、合口部１ｂには形成されないことが好ましい。これにより、合口部１ｂにおけるオイル漏れを低減することができる。また、傾斜部２２は、本体部１ａの全周にわたって一連に形成されることが好ましい。これにより、後述する傾斜部２２を設けることによる作用がより効果的に得られる。
　なお、傾斜部２２の構成は上記に限定されない。例えば、図５に示すように、シールリング１は、周方向に分割された複数の傾斜部２２を有していてもよい。この構成のシールリング１では、複数の傾斜部２２の間に形成される柱部２４において平坦部２１が外周面２の全幅にわたって延びるため、使用時に安定した姿勢が保たれやすくなる。
　傾斜部２２は、中心軸Ｃを中心とする円錐台の側面を構成し、平坦部２１を厚さ方向に延長した円筒面との間に角度αを成す一連の直線状の断面形状を有する。しかし、傾斜部２２の構成はこれに限定されない。例えば、傾斜部２２は、円錐面ではなく、つまり曲線状の断面形状又は屈曲した直線状の断面形状（多段傾斜）を有していてもよい。
　例えば、傾斜部２２は、図６Ａに示すような凸状の曲線の断面形状を有していてもよく、図６Ｂに示すような凹状の曲線の断面形状を有していてもよい。また、傾斜部２２の断面は、直線と凸状の曲線と凹状の曲線とのうちの２つ以上が組み合わされた形状であってもよい。このような円錐面ではない傾斜部２２の角度αは、図６Ａ，６Ｂに示すように、傾斜部２２の厚さ方向の両端部を通る円錐面と、平坦部２１を厚さ方向に延長した円筒面と、の間の角度として規定される。
　図７は、シールリング１がシャフト１１０及びハウジング１２０に組み込まれた状態を示す断面図である。シャフト１１０には、外周面の全周にわたって溝部１１１が設けられている。シャフト１１０は、溝部１１１にシールリング１が嵌め込まれた状態で、ハウジング１２０に挿通されている。
　図７に示す状態では、オイルが右側からシャフト１１０とハウジング１２０との隙間に流入している。このとき、右側の側面４がオイルに押圧されて、左側の側面４がシャフト１１０の溝部１１１の側壁に押し付けられる。また、内周面３がオイルに押圧されて、外周面２の平坦部２１がハウジング１２０の内周面に押し付けられる。
　これにより、シャフト１１０とハウジング１２０との隙間が封止され、オイルがシールリング１よりも左側に漏れることを防止することができる。また、シールリング１では、本体部１ａが厚さ方向に左右対称に形成されているため、シャフト１１０の溝部１１１に左右反対に嵌め込まれた場合にも同様の機能が得られる。
　また、シールリング１は、側面摺動型であり、主にシャフト１１０に対して回転するように構成されている。例えば、シールリング１では、シャフト１１０とハウジング１２０とが相対的に回転する際に、シャフト１１０に対する回転がほとんどであり、ハウジング１２０に対する回転は数％のみである。
　したがって、シールリング１では、シャフト１１０と当接する側面４がメイン摺動面で、ハウジング１２０と当接する外周面２がサブ摺動面となる。シールリング１では、全体としてのフリクションロスの低減のための大前提として、メイン摺動面である側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスを低減する必要がある。
　シールリング１では、メイン摺動面である側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスを、複数のポケット１０の作用によって低減することができる。具体的に、図７に示す状態では、シャフト１１０によって右側から閉塞された左側のポケット１０が、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスを低減させる作用を有する。
　より詳細に、シールリング１は、左側のポケット１０内のオイルの油圧によって、側面４をシャフト１１０から引き離す方向への押圧力を受ける。これにより、側面４とシャフト１１０との間の垂直抗力が低減される。したがって、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスが低減される。
　また、シールリング１では、ポケット１０内の油圧による作用に加え、ポケット１０内をオイルが流動するエネルギーを利用して、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスを更に低減することができる。シールリング１には、このような作用を得るために、図２に示す底部１１及び斜面部１２が設けられている。
　シールリング１では、シャフト１１０とハウジング１２０との相対的な回転の際に、オイルが、底部１１からポケット１０内に進入し、回転方向に応じてポケット１０内をいずれか一方の斜面部１２に向けて流動する。これにより、シールリング１では、斜面部１２にオイルの流速に応じた大きさの周方向の押圧力が加わる。
　シールリング１では、オイルから傾斜した斜面部１２に加わる周方向の押圧力が、側面４をシャフト１１０から引き離す方向に作用する。これにより、側面４とシャフト１１０との間の垂直抗力が更に低減される。したがって、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスが更に低減される。
　なお、底部１１と斜面部１２とを接続する接続部は、側面４側から窪む凹状のＲ面であることが好ましい。これにより、オイルが底部１１から斜面部１２にスムーズに流れ込み、オイルの流速が損なわれにくくなる。このため、オイルから斜面部１２に加わる押圧力をより大きくすることができる。
　また、斜面部１２と柱部１４とを接続する接続部は、側面４側に突出する凸状のＲ面であることが好ましい。これにより、当該接続部では、柱部１４に近づくにつれて絞りが小さくなるオイル流路が形成され、オイルが柱部１４側の奥まで進入しやすくなるため、オイルから受ける押圧力をより大きくすることができる。
　上記のように、シールリング１では、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスが充分に低減される。本実施形態に係るシールリング１では、全体としてのフリクションロスの更なる低減のために、サブ摺動面である外周面２とハウジング１２０との間のフリクションロスを低減する。
　シールリング１では、サブ摺動面である外周面２とハウジング１２０との間のフリクションロスを、外周面２の傾斜部２２の作用によって低減することができる。具体的に、図７に示す状態では、オイルが流入する右側の傾斜部２２が、外周面２とハウジング１２０との間のフリクションロスを低減させる作用を有する。
　より詳細に、シールリング１では、右側の傾斜部２２がハウジング１２０との間に進入したオイルの油圧によって図７にブロック矢印で示す斜め方向の押圧力を受ける。シールリング１では、オイルから傾斜部２２に加わる押圧力が、外周面２をハウジング１２０から引き離す方向の成分を有する。
　したがって、シールリング１では、オイルから傾斜部２２に加わる押圧力によって、平坦部２１とハウジング１２０との間の垂直抗力が低減される。これにより、シールリング１では、平坦部２１のハウジング１２０に対する摺動時に加わる摩擦力が低減するため、平坦部２１とハウジング１２０との間のフリクションロスが低減される。
　また、外周面２とハウジング１２０との間のフリクションロスが低減されることにより、側面４とシャフト１１０との間のフリクションロスが更に低減されるという相乗効果が得られる。これにより、シールリング１では、全体としてのフリクションロスを更に低減することができる。
　図４には、平坦部２１を厚さ方向に延長した円筒面に対する傾斜部２２の角度αが示されている。傾斜部２２の角度αが小さいほど、オイルから傾斜部２２に加わる押圧力における外周面２をハウジング１２０から引き離す方向の成分が大きくなる。このため、傾斜部２２の角度αは、２５°以下であることが好ましく、５°であることがより好ましく、１°であることが更に好ましい。
　また、図４には、シールリング１の厚さ方向の寸法Ｔと、平坦部２１の厚さ方向の寸法Ｔ１と、が示されている。平坦部２１とハウジング１２０との間のフリクションロスの低減ためには、寸法Ｔ１が小さいことが好ましい。この一方で、寸法Ｔ１が小さすぎると、平坦部２１とハウジング１２０との間のシール性を確保しにくくなる。
　このため、シールリング１の寸法Ｔに対する平坦部２１の寸法Ｔ１の比率は、３％以上８０％以下であることが好ましく、５％以上５０％以下であることがより好ましく、２２％であることが更に好ましい。これにより、シールリング１では、シール性を充分に確保しつつ、平坦部２１とハウジング１２０との間のフリクションロスを低減することができる。
　更に、図４には、平坦部２１と内周面３との間隔として規定されるシールリング１の径方向の寸法Ｄと、傾斜部２２の径方向の寸法Ｄ１と、が示されている。シールリング１では、側面４のシャフト１１０に対する接触面積をある程度確保し、動圧効果を有効に得ることにより、フリクションロスが低減される。
　この点、図７を参照すると明らかなように、傾斜部２２の寸法Ｄ１が大きくなると、傾斜部２２がシャフト１１０の溝部１１１内に入り込むため、側面４のシャフト１１０に対する接触面積が減少する。動圧効果を有効に得るために、シールリング１の寸法Ｄに対する平坦部２１の寸法Ｄ１の比率は、１６％以下に留めることが好ましい。
　なお、シールリング１は、例えば、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、変性ポリテトラフルオロエチレン、エチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）などの材料で形成することができる。
　また、シールリング１には、上記のような材料に加え、各種の添加剤が添加されていてもよい。シールリング１に加える添加剤としては、例えば、カーボン粉末やカーボン繊維等の充填剤が挙げられる。このような充填剤を添加することによって、より高強度のシールリング１が得られる。
　更に、シールリング１の製造方法としては、例えば、射出成型法や圧縮成型法などが挙げられる。射出成型法に適した材料としては、例えば、ＰＥＥＫ、ＰＰＳ、ＰＩなどの樹脂材料が挙げられる。圧縮成型法に適した材料としては、例えば、ＰＴＦＥなどの樹脂材料が挙げられる。
　射出成型法や圧縮成型法では、ポケット１０及び傾斜部２２を有するシールリング１を直接成型することができる。なお、ＰＴＦＥなどの樹脂材料を用いる場合には、事後的にポケット１０及び傾斜部２２を機械加工で形成することにより、シールリング１を製造することも可能である。
　シールリング１の本体部１ａの外径や厚さ方向の寸法Ｔ（図４参照）は、装着するシャフト１１０やハウジング１２０の構成に応じて決定可能である。シールリング１の外径は、例えば、１０ｍｍ以上２００ｍｍ以下とすることができる。シールリング１の厚さ方向の寸法Ｔは、例えば、０．８ｍｍ以上３．５ｍｍ以下とすることができる。
　本発明の実施例として、傾斜部２２の角度α、寸法Ｔに対する平坦部２１の寸法Ｔ１の比率、及び寸法Ｄに対する傾斜部２２の寸法Ｄ１の比率を様々に変更してシールリング１のサンプルを作製した。いずれのサンプルでも、上記以外の構成を共通とし、本体部１ａの外径を５０ｍｍとし、厚さ方向の寸法Ｔを２．３ｍｍとし、径方向の寸法Ｄを２．０ｍｍとし、ポケット１０の数を１２個とした。
　また、本発明の比較例１として、図８に示すシールリング２０１のサンプルを作製した。シールリング２０１では、外周面２が平坦部２１のみで構成され、つまり外周面２に傾斜部２２が含まれない。比較例１に係るサンプルでは、外周面２以外の構成を実施例に係るサンプルと共通とした。
　実施例及び比較例１に係るサンプルについてフリクションロス評価を行った。フリクションロス評価としては、オイルの温度を８０℃とし、油圧を０．５ＭＰａとする引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）の測定を行った。引き摺りトルクの測定では、オイルとしてＡＴＦを用い、各サンプルの回転数を１５００ｒｐｍとした。
　図９~１１は、実施例に係るサンプルの引き摺りトルクの測定結果を示すグラフである。図９~１１ではいずれでも、縦軸が引き摺りトルクを示している。引き摺りトルクは、比較例１に係るサンプルの引き摺りトルクを１として規格化した相対値で示している。つまり、引き摺りトルクの値が１より低いサンプルでは、傾斜部２２の効果が認められる。
　図９では、横軸が傾斜部２２の角度αを示している。図９は、平坦部２１の寸法Ｔ１を０．５ｍｍに統一したサンプルの測定結果を示している。図９に示すとおり、傾斜部２２の角度αが２５°以下のサンプルではいずれでも、引き摺りトルクが１よりも低く、傾斜部２２の効果が認められた。
　この一方で、傾斜部２２の角度αが３０°以上のサンプルでは、引き摺りトルクが１を超え、傾斜部２２の効果が認められなかった。これは、詳細については図１１についての検討で説明するが、寸法Ｄ１が大きくなりすぎ、傾斜部２２がシャフト１１０の溝部１１１内に入り込んだことに起因するものと考えられる。
　図１０では、横軸が寸法Ｔに対する平坦部２１の寸法Ｔ１の比率を示している。図１０は、傾斜部２２の角度αを１０°に統一したサンプルの測定結果を示している。図１０に示すとおり、寸法Ｔに対する平坦部２１の寸法Ｔ１が５％以上５０％以下のサンプルではいずれも、引き摺りトルクが１よりも低く、傾斜部２２の効果が認められた。
　図１１では、横軸が寸法Ｄに対する平坦部２１の寸法Ｄ１の比率を示している。図１１には、様々な傾斜部２２の角度α及び寸法Ｔ１のサンプルの測定結果が含まれる。図１１に示すとおり、寸法Ｄに対する平坦部２１の寸法Ｄ１の比率が１６％以下のサンプルではいずれも、引き摺りトルクが１よりも低く、傾斜部２２の効果が認められた。
　この一方で、寸法Ｄに対する平坦部２１の寸法Ｄ１の比率が１６％を超えるサンプルでは、引き摺りトルクが１を超え、傾斜部２２の効果が認められなかった。これらのサンプルでは、傾斜部２２が、シャフト１１０とハウジング１２０との隙間に収まらずに、シャフト１１０の溝部１１１内に入り込んでいるものと考えられる。
　つまり、これらのサンプルでは、側面４のシャフト１１０に対する接触面積が減少することにより、動圧効果が有効に得られなかったものと考えられる。但し、これらのサンプルでも、シャフト１１０とハウジング１２０との隙間がより大きい構成とすれば、傾斜部２２の効果が得られるものと考えられる。
　次に、本発明の比較例２として、図１２に示すシールリング３０１のサンプルを作製した。シールリング３０１では、外周面２が平坦部２１と段差平坦部３２２とで構成され、傾斜部２２を含まない。段差平坦部３２２は、平坦部２１から径方向の内側に段差Ｇを形成する中心軸Ｃを中心とする円筒状の面である。
　比較例２に係るサンプルでは、外周面２以外の構成を実施例及び比較例１に係るサンプルと共通とした。比較例２に係るサンプルについてフリクションロス評価を行った。フリクションロス評価としては、実施例及び比較例１と同様の条件で、引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）の測定を行った。
　その結果、比較例２に係るサンプルでは、比較例１に係るサンプルよりも引き摺りトルクの値が２％程度高かった。つまり、シールリング３０１では、段差平坦部３２２の作用によるフリクションロスの低減が認められず、比較例１に係るシールリング２０１よりもむしろフリクションロスが増大した。
　これは、比較例２に係るシールリング３０１では、オイルから一方の段差Ｇのみに厚さ方向に加わる押圧力によって発生するモーメントに起因するものと考えられる。つまり、シールリング３０１では、このモーメントによって、適正な姿勢を維持することができずに、フリクションロスが大きくなるものと考えられる。
　これに対し、本実施形態に係るシールリング１では、図５に示すように、オイルから傾斜部２２に加わる押圧力が、径方向の成分を持っており、シャフト１１０の溝部１１１の内部に向いている。このため、オイルから傾斜部２２に加わる押圧力の左方向の成分は、溝部１１１の側壁から側面４に加わる右方向の押圧力によって相殺される。
　このため、本実施形態に係るシールリング１では、比較例２に係るシールリング３０１とは異なり、オイルから傾斜部２２に加わる押圧力によってモーメントが発生しない。したがって、シールリング１は、傾斜部２２を設けることによって駆動中にバランスを崩しやすくはならず、適正な姿勢を維持することができる。
［その他の実施形態］
　以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
　例えば、ポケット１０は、上記の構成に限定されない。ポケット１０は、側面４に間隔をあけて設けられ、外周面２側が閉塞され、内周面３側が開放されていればよい。また、ポケット１０は、両側面４において、周方向に揃った配置でなくてもよく、周方向にずれた配置であってもよい。
　また、シールリング１の本体部１ａは、装着の向きを注意する必要が無い点で厚さ方向に対称な形状であることが好ましいが、必要に応じ、厚さ方向に非対称な形状としてもよい。例えば、図１３Ａ，１３Ｂに示すように、シールリング１の本体部１ａでは外周面２が厚さ方向に非対称な形状であってもよい。
　つまり、図１３Ａに示すように、平坦部２１が厚さ方向の中央部からずらして配置され、その両側に配置された２つの傾斜部２２の形状が異なっていてもよい。これにより、２つの傾斜部２２で相互に異なる特性を持たせることができるため、２種類の異なる設計において共通のシールリング１を用いることができる。
　また、図１３Ｂに示すように、平坦部２１が厚さ方向の一方の端部に配置され、傾斜部２２が１つのみ設けられていでもよい。この構成では、平坦部２１の寸法Ｔ１を充分に確保しつつ、傾斜部２２の寸法を拡大することができる。これにより、外周面２とハウジング１２０との間のフリクションロスをより効果的に低減することができる。
１…シールリング
１ａ…本体部
１ｂ…合口部
２…外周面
３…内周面
４…側面
１０…ポケット
１１…底部
１２…斜面部
１３…隔壁部
１４…柱部
２１…平坦部
２２…傾斜部
１１０…シャフト
１１１…溝部
１２０…ハウジング

Claims (8)

  1. 　径方向の外側を向き、平坦部と、前記平坦部から厚さ方向の外側に向けて前記径方向の内側に傾斜する傾斜部と、を含む外周面と、
    　前記径方向の内側を向いた内周面と、
    　前記厚さ方向の外側を向いた側面と、
    　前記側面に間隔をあけて設けられ、前記外周面側が閉塞され、前記内周面側が開放された複数のポケットと、
    　を具備するシールリング。
  2. 　請求項１に記載のシールリングであって、
    　前記平坦部は、前記厚さ方向の中央部に位置する
    　シールリング。
  3. 　請求項１又は２に記載のシールリングであって、
    　合口部と、前記合口部の間を環状に延びる本体部と、を更に具備し、
    　前記傾斜部は、前記合口部に形成されていない
    　シールリング。
  4. 　請求項３に記載のシールリングであって、
    　前記傾斜部は、前記本体部の全周にわたって一連に形成されている
    　シールリング。
  5. 　請求項１から３のいずれか１項に記載のシールリングであって、
    　前記傾斜部は、相互に間隔をあけて形成された複数の傾斜部を含む
    　シールリング。
  6. 　請求項１から６のいずれか１項に記載のシールリングであって、
    　前記平坦部を前記厚さ方向に延長した円筒面と前記傾斜部との間の角度は２５°以下である
    　シールリング。
  7. 　請求項１から６のいずれか１項に記載のシールリングであって、
    　前記平坦部の前記厚さ方向の寸法は、前記外周面の前記厚さ方向の寸法の３％以上８０％以下である
    　シールリング。
  8. 　請求項１から７のいずれか１項に記載のシールリングであって、
    　前記傾斜部の前記径方向の寸法は、前記平坦部と前記内周面との間隔の１６％以下である
    　シールリング。
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