WO2020044761A1

WO2020044761A1 - セグメント導体、セグメント導体の製造方法

Info

Publication number: WO2020044761A1
Application number: PCT/JP2019/025598
Authority: WO
Inventors: 佐藤　英樹; 孝石上; 恭弘藤岡; 河原　敬二; 金澤　宏至
Original assignee: 日立オートモティブシステムズ株式会社
Priority date: 2018-08-29
Filing date: 2019-06-27
Publication date: 2020-03-05
Also published as: JP2020036427A

Abstract

セグメント導体は、複数のスロットが形成された固定子鉄心のスロットに挿入され、それぞれを接続して固定子の巻線を構成する、コイル用のセグメント導体であって、スロットに挿入される直線状の平行な１組の直線部と、それぞれの直線部の端部に設けられる１組の屈曲部と、１組の直線部の間に配される頭部と、頭部とそれぞれの屈曲部とを接続する１組の傾斜部とを備え、頭部から断面が連続する部位の断面は、直線部から断面が連続する部位の断面に比べてアスペクト比が小さい。

Description

セグメント導体、セグメント導体の製造方法

　本発明は、セグメント導体、およびセグメント導体の製造方法に関する。

　固定子の巻線の形態には、磁極歯毎にコイルを集中して巻線する集中巻と、複数のスロットを跨いでコイルを巻線し、コイルエンドで異相、または同相のコイル同士が重なり合う分布巻がある。集中巻の固定子はコイルエンドを小さくでき、回転電機の小型化、高効率化に有効である。しかしその反面、集中巻の固定子は、固定子の内周に形成される回転磁界が滑らかに分布しないため、高調波に起因した騒音が発生し易い欠点がある。一方、分布巻の固定子は一般的には、固定子内周の回転磁界を正弦波に近づけることができ、集中巻よりも騒音を小さくできる。しかし分布巻の固定子は、コイルエンドでコイル同士の重なりが多く、集中巻と比べてその体積が大きくなり、小型化や高効率化に課題がある。

　たとえば、電気自動車の駆動主機用モータでは、搭載空間に制約がある上、限られたバッテリ電圧で高い出力を得なければならない。極めて高いレベルの小型化、高出力化の要求が強く、これを達成する手段の一つとして、コイルの素線銅線に略矩形断面の線を使用し、固定子スロット内のコイル占積率を高める方法がある。分布巻の固定子コイルを略矩形断面線とした場合、素線の整列を保ちながら素線同士の干渉を回避させる必要がある。そのため、コイルエンド形状を複雑形状に形成するが、その場合コイルエンドに複数成形工程で生じる皮膜ダメージが蓄積し、絶縁皮膜が薄肉化することで絶縁耐圧が低下する問題が生じる。特許文献１には、固定子スロット内のコイルを略矩形断面に形成し、コイルエンドのコイルを略円形断面に形成する構成が開示されている。

日本国特開２００３－３２９３３号公報

　特許文献１に記載されている発明では、コイルエンドの高さを低く抑えることができない。

　本発明の第１の態様によるセグメント導体は、複数のスロットが形成された固定子鉄心の前記スロットに挿入され、それぞれを接続して固定子の巻線を構成する、コイル用のセグメント導体であって、前記スロットに挿入される直線状の平行な１組の直線部と、それぞれの前記直線部の端部に設けられる１組の屈曲部と、前記１組の直線部の間に配される頭部と、前記頭部とそれぞれの前記屈曲部とを接続する１組の傾斜部とを備え、前記頭部から断面が連続する部位の断面は、前記直線部から断面が連続する部位の断面に比べてアスペクト比が小さい。
　本発明の第２の態様によるセグメント導体の製造方法は、複数のスロットが形成された固定子鉄心の前記スロットに挿入され、それぞれを接続して固定子の巻線を構成する、コイル用のセグメント導体の製造方法であって、絶縁性の被膜が形成され断面形状が一様な直線状コイルを対象として、少なくとも一部の断面形状を加工し、アスペクト比が異なる少なくとも２種類の断面を有する断面加工済コイルを形成する断面加工工程と、前記断面加工済コイルを曲げることで、前記スロットに挿入される直線状の平行な１組の直線部と、それぞれの前記直線部の端部に設けられる１組の屈曲部と、前記１組の直線部の間に配される頭部と、前記頭部とそれぞれの前記屈曲部とを接続する１組の傾斜部とを形成する曲げ工程とを含み、前記頭部から断面が連続する部位の断面は、前記直線部から断面が連続する部位の断面に比べてアスペクト比が小さい。

　本発明によれば、絶縁性を確保しつつ、コイルエンドの高さを抑えることができる。

モータ１００の外観図モータ１００の断面図ステータの斜視図セグメントコイル３０を示す図図５（ａ）は丸断面を示す図、図５（ｂ）は矩形断面を示す図、図５（ｃ）はたる状断面を示す図、図５（ｄ）は台形断面を示す図、図５（ｅ）は菱形断面を示す図。セグメントコイル３０の製造方法を説明する図セグメントコイル３０の断面形状を示す図実施の形態と比較例の構成の比較図実施の形態の利点を示す概念図図１０（ａ）はステータコア９に挿入された実施の形態におけるセグメントコイル３０を示す図、図１０（ｂ）はステータコア９に挿入された第２の比較例におけるセグメントコイルを示す図。変形例１における断面成形工程を示す図変形例３におけるアスペクト比の算出例を示す図変形例４におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図変形例５におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図変形例６におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図変形例７におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図

―実施の形態―
　以下、図１～図１０を参照して、本発明に係るセグメント導体であるセグメントコイルの実施の形態を説明する。

（モータ１００の外観図）
　図１は、セグメントコイルを内蔵するモータ１００の外観図である。モータ１００は、車両用の補機モータ、たとえば電動パワーステアリングに用いられるモータである。モータ１００は、ハウジング１と、ブラケット２と、シャフト３とを備える。ブラケット２からは出力軸であるシャフト３が突出している。シャフト３の反対側に駆動回路（不図示）が配置されている。ハウジング１の反対側、すなわちブラケット取り付け側とは反対の側からは、複数のコイル口出し線５０が延出している。

（モータ１００の断面図）
　図２は、モータ１００の断面図である。ハウジング１とブラケット２との間にはＯリング６が設けられている。ブラケット２には、シャフト３の一端側を支持するフロントベアリング５がベベル型トメワ４で固定されている。一方、ハウジング１には、シャフト３の他端側を支持するリアベアリング１０が設けられている。シャフト３は、フロントベアリング５およびリアベアリング１０により回転可能に支持されている。シャフト３に設けられたロータ１２は、ロータコア８の中に永久磁石７が設けられた埋め込み構造や表面磁石構造となっている。ハウジング１の内周側にはステータコア９が設けられ、ステータコア９のスロットには３相の巻線２０が配置されている。複数のコイル口出し線５０は反出力側のコイルエンド部側に引き出され、ハウジング１から図示右側の制御回路側に突出している。

（ステータの斜視図）
　図３は、巻線２０が配置されたステータの斜視図である。ステータコア９の軸方向上側に配置されたコイルエンド部からは、複数のコイル口出し線５０が引き出されている。ステータコア９の反対側には巻線２０を構成するセグメントコイル３０の接続部１３が設けられている。各セグメントコイル３０はステータコア９の軸方向の図示上側からスロットに挿入される。挿入されたセグメントコイル３０の端部はスロットの反対側、すなわち軸方向の図示下側から突出している。軸方向の図示下側から突出したセグメントコイル３０の端部は半田、Ｔｉｇ溶接およびレーザー溶接等により接続され接続部１３を構成する。

　なおスロットには絶縁紙が配されており、ステータコア９の内部での絶縁性を確保する。一方、ステータコア９から飛び出した部分のセグメントコイル３０は、後述するようにセグメントコイル３０の表面に形成された被膜により絶縁性を確保している。

（セグメントコイル３０）
　図４は、図３においてステータコア９に挿入されていたセグメントコイル３０を示す図である。セグメントコイル３０は、図示上部の頭部３１を中心とした略対称な形状を有する。セグメントコイル３０は、さらに、１組の傾斜部３２と、１組の屈曲部３３と、１組の直線部３４とを備える。頭部３１は１組の直線部３４の間に配されるともいえる。傾斜部３２は、傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の中で最も頭部３１の近くに位置する。傾斜部３２は、ステータコア９の端面に対して０度より大きく９０度未満の角度を有する。

　直線部３４は、傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の中で最も頭部３１の遠くに位置する。直線部３４は名称のとおり直線の形状を有し、ステータコア９のスロットに挿入される。屈曲部３３は、直線部３４の端部に設けられ、直線部３４と傾斜部３２との間に位置する。屈曲部３３は９０度より大きく屈曲している。

（断面形状とアスペクト比の定義）
　図５は、本実施の形態におけるセグメントコイル３０の断面形状の定義を示す図である。図５（ａ）は丸断面を示す図、図５（ｂ）は矩形断面を示す図、図５（ｃ）はたる状断面を示す図、図５（ｄ）は台形断面を示す図、図５（ｅ）は菱形断面を示す図である。図５におけるＬ１～Ｌ９はアスペクト比の定義の説明に用いる。まずは断面形状を説明する。

　図５（ａ）に示すように、円形の断面を「丸断面」と呼ぶ。なお図５（ａ）では真円を示しているが、楕円も丸断面に含む。図５（ｂ）に示すように、矩形の断面を「矩形断面」と呼ぶ。ただし図５（ｂ）に示すように角が丸くてもよいので、本実施の形態における矩形断面は、断面が平行な２組の辺を含む形状を指す。また矩形断面は、円形断面を上下方向と左右方向の両方からつぶした形状とも言える。

　図５（ｃ）に示すように、１組の平行な辺と２つの半円の組み合わせからなる断面を「たる状断面」と呼ぶ。たる状断面は、円形断面を上下方向および左右方向のいずれか一方からつぶした形状とも言える。図５（ｃ）では円形断面を図示上下方向のみからつぶした形状である。図５（ｄ）に示すように、１組の平行な辺とそれらを接続する斜辺を有する断面を「台形断面」と呼ぶ。ただし図５（ｄ）では４隅に角を有するが、図５（ｂ）や図５（ｃ）のように角が丸くてもよい。図５（ｅ）に示すように、対角線が直交する平行四辺形、すなわち菱形の断面を「菱形断面」と呼ぶ。ただし図５（ｅ）では４隅に角を有するが、図５（ｂ）や図５（ｃ）のように角が丸くてもよい。

　本実施の形態では、断面の平坦さをアスペクト比で評価する。本実施の形態では、アスペクト比は１以上となるように、長辺／短辺として算出する。ただし丸断面はアスペクト比の算出不可とする。具体的には、図５（ｂ）に示す矩形断面ではアスペクト比はＬ２／Ｌ１であり、図５（ｃ）に示すたる状断面ではアスペクト比はＬ４／Ｌ３である。また図５（ｄ）に示す台形断面では、アスペクト比は（Ｌ６＋Ｌ７）／（２＊Ｌ５）であり、図５（ｅ）に示す菱形断面では、アスペクト比は、Ｌ９／Ｌ８である。たとえばＬ１が１０ｍｍ、Ｌ２が２０ｍｍの場合にはアスペクト比は２である。

（セグメントコイル３０の製造方法）
　図６を参照してセグメントコイル３０の製造方法を説明する。セグメントコイル３０は、あらかじめ均一な被膜が形成された直線状コイル４１を用いて作成される。直線状コイル４１の断面はアスペクト比が約１の矩形断面、または略真円の円形断面である。アスペクト比が約１とは、たとえば１．０～１．５の範囲である。また略真円とは、真円と、たとえば長軸と短軸の長さの比率が１．０～１．５の範囲である楕円とを含む。この直線状コイル４１はあらかじめ絶縁性の被覆が形成されているので、加工して断面形状を変化させると、被膜の厚みは薄くなる。すなわち、加工によりアスペクト比が大きくなるほど被膜の厚みは薄くなる。

　セグメントコイル３０の製造方法は、大きくは断面成形工程と曲げ工程に分けられる。断面成形工程では、図６に示すようにプレス冶具４０を用いて、直線状コイル４１を断面加工済コイル４１Ａに加工する。断面加工済コイル４１Ａは、長手方向の略中央部とその両端部において異なる矩形断面のアスペクト比を有する。断面加工済コイル４１Ａは、長手方向の略中央部の断面のアスペクト比が小さく、両端部の断面のアスペクト比が大きい。加工前の直線状コイル４１の断面のアスペクト比が約１なので、直線状コイル４１の略中央部は加工されなくてもよい。しかし直線状コイル４１の両端部の加工は必須である。

　断面成形工程の次に行われる曲げ工程では、断面加工済コイル４１Ａの中央部を曲げ成形して、セグメントコイル３０を形成する。この曲げ工程により頭部３１が形成されるが、曲げが大きいほどコイルエンドの高さを低く抑えられるが、頭部３１の被膜が薄くなる。頭部３１と直線部３４の被膜の厚みの大小関係は、直線状コイル４１から断面加工済コイル４１Ａへの加工の程度と、曲げ加工の程度により定まる。

　すなわち、直線状コイル４１の状態では、将来的に頭部３１になる箇所と直線部３４になる箇所の被膜の厚みは一定である。そして、断面加工済コイル４１Ａの状態では、将来的に頭部３１になる箇所の被膜の厚みは、直線部３４になる箇所の被膜の厚みよりも必ず厚い。しかし曲げ加工により頭部３１の被膜の厚みは薄くなるので、被膜の厚みは頭部３１＞直線部３４の場合もあるし、頭部３１＜直線部３４の場合もある。ただし本実施の形態では、被膜の厚みは直線部３４よりも頭部３１が厚い。

（セグメントコイル３０の断面形状）
　図７は、セグメントコイル３０の断面形状を示す図である。頭部３１の断面形状は、図７の右に示すＡ－Ａ断面に示す矩形断面の断面３５である。傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状は、図７の右に示すＢ－Ｂ断面に示す断面３６である。断面３５は、断面３６よりもアスペクト比が小さい。すなわち頭部３１は直線状コイル４１からの断面形状の変化が少なく、傾斜部３２などに比べて製造プロセス時に生じる皮膜厚の減少を抑制できる。

　また傾斜部３２は、図示されている幅よりも奥行き方向の厚みのほうが寸法が大きい。以下に詳述する。図７における左側の傾斜部３２の延伸方向をＸ軸とし、図７においてＸ軸に直行する向きにＹ軸を設定する。そして図７の奥行き方向をＺ軸とする。この場合に、断面３６の長辺が傾斜部３２のＺ軸方向の厚みであり、断面３６の短辺が傾斜部３２のＹ軸方向の厚みである。すなわち傾斜部３２はアスペクト比が大きく設定されており、かつ図７の高さ方向の寸法が小さくなるように、奥行き方向の寸法が大きくなるように配されている。そのため、コイルエンドの高さを低く抑えることができる。

（比較例）
　ここでは２つの比較例を説明する。第１の比較例は、頭部３１、傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４のすべてにおいて、その断面のアスペクト比が大きい。第２の比較例は、頭部３１および傾斜部３２の断面が真円であり、屈曲部３３、および直線部３４の断面のアスペクト比が大きい。ただしいずれの比較例も、本実施の形態と同様に断面のアスペクト比が約１の矩形断面、または略真円の円形断面を有する直線状コイル４１を用いて作成された。

　図８は、本実施の形態と比較例の構成の比較図である。ただし図８はそれぞれの概略を示しており、たとえば直線部３４は本実施の形態、第１の比較例、第２の比較例が全く同じ寸法であることを示すものではない。傾斜部３２および屈曲部３３は、直線部３４と同一である。図８に示すように、本実施の形態、第１の比較例、および第２の比較例のすべてにおいて、直線部３４はアスペクト比が大きく、頭部３１がそれぞれ異なっている。本実施の形態では頭部３１のアスペクト比が小さく、第１の比較例では頭部３１のアスペクト比が大きく、第２の比較例では頭部３１が円形断面である。

　図９は、本実施の形態の利点を示す概念図である。図９は横軸がコイルエンドの高さであり、縦軸は被膜の厚さである。左下が原点、すなわちコイルエンドの高さがゼロであり、被膜の厚さがゼロであることを示す。一般的なセグメントコイルの設計事項として、設計を変更してコイルエンドの高さを高くすることは容易である。すなわち、コイルエンドの高さを低くできることが重要であり設計の幅を広げることになる。また被膜の厚さは絶縁性を確保するために厚いことが望ましい。仮に被膜の厚さが薄い場合は、隣接するセグメントコイル同士の間にスパークが生じ、セグメントコイルが納められた回転電機の性能低下やノイズ発生の問題を生じさせる。すなわち図９の第１領域Ｓ１が最も望ましく、本実施の形態におけるセグメントコイル３０は第１領域Ｓ１に属する。詳しくは後述するが、第１の比較例は第３領域Ｓ３に属し、第２の比較例は第２領域Ｓ２に属する。

　第１の比較例は頭部３１のアスペクト比が大きいので、頭部３１は直線状コイル４１からの加工量が大きく被膜が薄い。そのため第１の比較例は耐電圧が低い第３領域Ｓ３に属することになる。また第２の比較例は傾斜部３２の断面が円形なので被膜は厚いがコイルエンドが高くならざるを得ず第２領域Ｓ２に属する。コイルエンドの高さについて図１０を参照してさらに説明する。

　図１０（ａ）はステータコア９に挿入された本実施の形態におけるセグメントコイル３０を示す図、図１０（ｂ）はステータコア９に挿入された第２の比較例におけるセグメントコイルを示す図である。セグメントコイル３０は、ステータコア９に挿入された際に傾斜部３２が隣接するセグメントコイル３０と接触しないことが求められる。そのため傾斜部３２の図示縦方向の厚みがある場合は、コイルエンドが高くなることが避けられない。すなわち傾斜部３２が円形断面である第２の変形例よりも、矩形断面である本実施の形態のほうがコイルエンドの高さを低くできる。

　上述した実施の形態によれば、次の作用効果が得られる。
（１）セグメントコイル３０は、複数のスロットが形成された固定子鉄心のスロットに挿入され、それぞれを接続して固定子の巻線を構成する、コイル用のセグメント導体である。セグメントコイル３０は、スロットに挿入される直線状の平行な１組の直線部３４と、それぞれの直線部の端部に設けられる１組の屈曲部３３と、１組の直線部３４の間に配される頭部３１と、頭部３１とそれぞれの屈曲部３３とを接続する１組の傾斜部３２とを備える。頭部３１の断面は直線部３４から断面が連続する直線部３４、屈曲部３３、および傾斜部３２の断面に比べてアスペクト比が小さい。そのためセグメントコイル３０は、被膜が第１の比較例のように薄くならず絶縁性が確保され、かつコイルエンドの高さを抑えることができる。

（２）セグメントコイル３０は、直線部３４の断面が矩形の断面形状を有する。そのためスロットの面積に対するセグメントコイル３０の占める割合を大きくできる。

（３）頭部３１における被膜の厚みは、直線部３４における被膜の厚みよりも厚い。そのため、直線部３４とは異なり絶縁紙で保護されていない頭部３１の厚みを厚くすることで絶縁性を確保できる。

（変形例１）
　図１１は、変形例１における断面成形工程を示す図である。上述した実施の形態では、図６に示したように断面成形工程では、プレス冶具４０を用いた。しかし図１１に示すように断面成形工程において圧延ロール４２を用いてもよい。圧延ロール４２は、挿入される直線状コイル４１を４方から囲むように設置される。圧延ロール４２を上下および左右方向に移動させることで、任意の断面形状を形成できる。直線状コイル４１の挿入にしたがって、圧延ロール４２を移動させることで、実施の形態と同様に、長手方向の略中央部とその両端部において異なる矩形断面形状のアスペクト比を有する直線状コイル４１を形成する。

（変形例２）
　上述した実施の形態では、傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状を同一として説明した。しかし、頭部３１から断面が連続する部位の断面が、直線部３４から断面が連続する部位の断面に比べてアスペクト比が小さければよく、傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状が同一でなくてもよい。ただしここでいう断面が連続するとは、断面のアスペクト比が略一致することをいう。

　傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４のすべてが矩形断面ではあるが、それぞれの矩形断面のアスペクト比が異なっていてもよい。ただしいずれのアスペクト比も、頭部３１の断面形状のアスペクト比よりも大きい。また傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状について、矩形断面、たる状断面、台形断面、および菱形断面が混在してもよい。この場合も、傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状のアスペクト比は、頭部３１の断面形状のアスペクト比よりも大きい。

（変形例３）
　図１２は、変形例３におけるアスペクト比の算出例を示す図である。断面の形状が、実施の形態の図５に示したように矩形などであれば実施の形態に示した算出方法を用いることができる。しかし実際には図１２に示すようにいびつな形状となる場合がある。アスペクト比は前述のとおり長辺／短辺であるが、短辺は短辺側の最も短い長さを採用し、長辺は長辺側の最も長い長さを採用する。すなわち図１２に示す断面形状では、Ｌ２１／Ｌ１１をアスペクト比とし、短辺側の長い寸法であるＬ９１や長辺側の短い寸法であるＬ９２はアスペクト比の算出に使用しない。

　ただし、短辺において短辺側の最も短い長さを採用する代わりに、短辺側の幅の平均値を採用してもよい。また長辺において長辺側の最も長い長さを採用する代わりに、長辺側の幅の平均値を採用してもよい。

（変形例４）
　図１３は、変形例４におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図である。傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状は、図１３の断面３７に示すように、たる状断面でもよい。ただしこの場合も、頭部３１の断面３５のアスペクト比のほうが断面３７のアスペクト比よりも小さい。また傾斜部３２は、図示されている幅よりも奥行き方向の厚みのほうが寸法が大きい。

（変形例５）
　図１４は、変形例５におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図である。傾斜部３２、屈曲部３３、および直線部３４の断面形状は、図１４の断面３８に示すように、台形断面でもよい。ただしこの場合も、頭部３１の断面３５のアスペクト比のほうが断面３８のアスペクト比よりも小さい。また傾斜部３２は、図示されている幅よりも奥行き方向の厚みのほうが寸法が大きい。

（変形例６）
　図１５は、変形例６におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図である。本変形例では、屈曲部３３と直線部３４の断面形状が同一である。セグメントコイル３０の屈曲部３３と直線部３４の矩形断面３６のアスペクト比に比べ、頭部３１および傾斜部３２の矩形断面３５のアスペクト比が小さい。ただし屈曲部３３と直線部３４の断面形状が完全に一致していなくてもよく、断面形状のアスペクト比が大きいグループに屈曲部３３と直線部３４とが含まれ、断面形状のアスペクト比が小さいグループに頭部３１と傾斜部３２とが含まれればよい。

　そのため、実施の形態における作用効果に加えて、傾斜部３２の皮膜厚を厚くすることができ絶縁性が向上する効果が得られる。

（変形例７）
　図１６は、変形例７におけるセグメントコイル３０の断面形状を示す図である。本変形例では、セグメントコイル３０の直線部３４の矩形断面３６のアスペクト比に比べ、頭部３１、傾斜部３２および屈曲部３３の矩形断面３５のアスペクト比が小さい。ただし頭部３１、傾斜部３２および屈曲部３３の断面形状が完全に一致していなくてもよい。すなわち、直線部３４の矩形断面３６のアスペクト比に比べて、頭部３１、傾斜部３２および屈曲部３３の断面形状のアスペクト比が小さければよい。

　そのため、実施の形態における作用効果に加えて、傾斜部３２および屈曲部３３の皮膜厚を厚くすることができ絶縁性が向上する効果が得られる。

（変形例８）
　第１の実施の形態では、被膜の厚みは直線部３４よりも頭部３１が厚いとした。しかし被膜の厚みの関係が逆、すなわち頭部３１よりも直線部３４の被膜の厚みが厚くてもよい。この場合は、頭部３１の被膜を薄くして、すなわち曲げ加工における頭部３１の変形を大きくしてコイルエンドの高さを低く抑えることができる。

　上述した各実施の形態および変形例は、それぞれ組み合わせてもよい。上記では、種々の実施の形態および変形例を説明したが、本発明はこれらの内容に限定されるものではない。本発明の技術的思想の範囲内で考えられるその他の態様も本発明の範囲内に含まれる。

　次の優先権基礎出願の開示内容は引用文としてここに組み込まれる。
　日本国特許出願２０１８－１６００２３（２０１８年８月２９日出願）

３０…セグメントコイル
３１…頭部
３２…傾斜部
３３…屈曲部
３４…直線部
４０…プレス冶具
４１…直線状コイル
４１Ａ…断面加工済コイル
４２…圧延ロール
１００…モータ

Claims

　複数のスロットが形成された固定子鉄心の前記スロットに挿入され、それぞれを接続して固定子の巻線を構成する、コイル用のセグメント導体であって、
　前記スロットに挿入される直線状の平行な１組の直線部と、
　それぞれの前記直線部の端部に設けられる１組の屈曲部と、
　前記１組の直線部の間に配される頭部と、
　前記頭部とそれぞれの前記屈曲部とを接続する１組の傾斜部とを備え、
　前記頭部から断面が連続する部位の断面は、前記直線部から断面が連続する部位の断面に比べてアスペクト比が小さいセグメント導体。
　請求項１に記載のセグメント導体において、
　前記直線部の断面が矩形、たる形、台形、および菱形のいずれかの断面形状を有するセグメント導体。
　請求項１に記載のセグメント導体において、
　前記直線部の断面のアスペクト比に比べて、前記頭部および前記傾斜部の断面のアスペクト比が小さいセグメント導体。
　請求項１に記載のセグメント導体において、
　前記直線部の断面のアスペクト比に比べて、前記頭部、前記傾斜部、および前記屈曲部の断面のアスペクト比が小さいセグメント導体。
　請求項１に記載のセグメント導体において、
　前記アスペクト比は、断面の長辺と断面の短辺の長さの比であり、
　前記断面の短辺の長さとは、前記断面の短辺に複数の長さがある場合に最も短い長さであるセグメント導体。
　請求項１に記載のセグメント導体において、
　前記頭部における絶縁性被膜の厚みは、前記直線部における絶縁性被膜の厚みよりも厚いセグメント導体。
　請求項１に記載のセグメント導体において、
　前記直線部における絶縁性被膜の厚みは、前記頭部における絶縁性被膜の厚みよりも厚いセグメント導体。
　複数のスロットが形成された固定子鉄心の前記スロットに挿入され、それぞれを接続して固定子の巻線を構成する、コイル用のセグメント導体の製造方法であって、
　絶縁性の被膜が形成され断面形状が一様な直線状コイルを対象として、少なくとも一部の断面形状を加工し、アスペクト比が異なる少なくとも２種類の断面を有する断面加工済コイルを形成する断面加工工程と、
　前記断面加工済コイルを曲げることで、前記スロットに挿入される直線状の平行な１組の直線部と、それぞれの前記直線部の端部に設けられる１組の屈曲部と、前記１組の直線部の間に配される頭部と、前記頭部とそれぞれの前記屈曲部とを接続する１組の傾斜部とを形成する曲げ工程とを含み、
　前記頭部から断面が連続する部位の断面は、前記直線部から断面が連続する部位の断面に比べてアスペクト比が小さい、セグメント導体の製造方法。
　請求項８に記載のセグメント導体の製造方法において、
　前記断面加工工程は、圧延ロールを用いて行われる、セグメント導体の製造方法。
　請求項８に記載のセグメント導体の製造方法において、
　前記アスペクト比は、断面の長辺と断面の短辺の長さの比であり、
　前記断面の短辺の長さとは、前記断面の短辺に複数の長さがある場合に最も短い長さであるセグメント導体の製造方法。