WO2020030438A1 - Vollmantel-schneckenzentrifuge - Google Patents

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WO2020030438A1
WO2020030438A1 PCT/EP2019/070072 EP2019070072W WO2020030438A1 WO 2020030438 A1 WO2020030438 A1 WO 2020030438A1 EP 2019070072 W EP2019070072 W EP 2019070072W WO 2020030438 A1 WO2020030438 A1 WO 2020030438A1
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WO
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drum
bearings
solid bowl
screw centrifuge
bowl screw
Prior art date
Application number
PCT/EP2019/070072
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English (en)
French (fr)
Inventor
Poul-Erik Aagaard
Original Assignee
Gea Mechanical Equipment Gmbh
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Publication date
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Priority to EP19749629.2A priority patent/EP3833486B1/de
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/20—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles discharging solid particles from the bowl by a conveying screw coaxial with the bowl axis and rotating relatively to the bowl
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B9/00—Drives specially designed for centrifuges; Arrangement or disposition of transmission gearing; Suspending or balancing rotary bowls
    • B04B9/12—Suspending rotary bowls ; Bearings; Packings for bearings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/20—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles discharging solid particles from the bowl by a conveying screw coaxial with the bowl axis and rotating relatively to the bowl
    • B04B2001/2083—Configuration of liquid outlets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/20—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles discharging solid particles from the bowl by a conveying screw coaxial with the bowl axis and rotating relatively to the bowl
    • B04B2001/2091—Configuration of solids outlets

Definitions

  • the invention relates to a solid bowl screw centrifuge according to the preamble of claim 1.
  • DE 22 57 513 A shows a drum of a tubular centrifuge with a cylindrical drum jacket, which is only conically shaped in sections on the inside.
  • a generic solid bowl screw centrifuge is known from DE 10 2007 042 549 A1.
  • This solid-bowl screw centrifuge has a rotor with a drum with a horizontal axis of rotation and with a screw which is rotatable relative to the rotatable drum at a differential speed and is arranged in the drum. Since at the two axial ends of the drum bearings or bearing devices are provided for mounting the drum and there are spring elements for resiliently supporting the drum on a machine frame or foundation, with at least two of the drum supporting spring elements at the two axial ends of the Drum are arranged and wherein the spring elements are aligned vertically or substantially vertically.
  • the ratio between the length of the rotor or the drum to the diameter of the rotor or the drum is preferably greater than 2, preferably 2.5, in particular 3.
  • the spring elements are designed as combined spring and damping elements. This construction is suitable in particular for elongated solid-bowl screw centrifuges, in which the ratio between the length of the rotor or the drum and the diameter of the rotor or the drum is preferably greater than 2, preferably greater than 2.5, in particular greater than 3, because it it is possible to operate the drum at an operating speed that is above the basic resonance frequency (rotor shape) of the system.
  • the object of the invention is to solve this problem.
  • a solid-bowl screw centrifuge with a housing and a rotor rotatably mounted in the housing which has at least the following: a rotatable drum with an axis of rotation, the drum having a cylindrical section with a length Li and a conical section with a length L.
  • the inside and outside of the drum (based on the drum jacket) is conical.
  • the drum diameter becomes smaller on the outside and inside with increasing distance from the cylindrical section, so that the conical shape results.
  • the axis of rotation can be aligned horizontally. But it can also be oriented in a different direction, so vertically.
  • This type of construction has the advantage that the solid-bowl screw centrifuge can be operated at an advantageously high speed, since a speed-limiting first resonance frequency of the drum is achieved by the inventive arrangement of the drum bearings with reduced axial distance before at a higher speed than with a larger axial spacing of the bearings.
  • a solid-bowl screw centrifuge designed in this way can therefore be operated at a high / higher speed and therefore achieves an advantageously higher separation performance in comparison with a solid-bowl screw centrifuge of the same volume with a conventional arrangement of the drum bearings.
  • Bearings which are axially directly adjacent to one another are functionally regarded as a single bearing in the context of this application.
  • drum bearings are arranged according to the claims between the drum and the housing or a part firmly connected to the housing, as a radial connection allowing relative rotation between the elements "drum” and “frame” or “housing".
  • either one or both drum bearings and / or at least one or possibly both screw bearings are arranged within an axial area which lies between the solids discharge and the liquid drain of the drum.
  • the solid bowl screw centrifuge can be operated at an advantageously high speed, since the first resonance frequency of the drum, which generally limits the speed, is only set at a relatively high speed by the advantageous arrangement of the drum bearings according to the invention.
  • sections can be designed on the drum shaft sections, which are designed as shaft shoulders and are designed as a bearing seat, possibly. even be dispensed with. This may result in also a simplified manufacture of a drum hub and thus the drum.
  • An advantageous increase in performance of the solid-bowl screw centrifuge can then also be achieved in that the drum of the solid-bowl screw centrifuge with a predetermined arrangement of this type is axially extended with a defined spacing of the bearings and defined radius of the drum, so that a solid-bowl screw centrifuge with a larger one Volume results than would have been possible according to the prior art. g-numbers from 5000g - 7000g are easily accessible. The ratio of the length of the drum to the maximum inner diameter of the drum can be increased (also referred to as "A").
  • one of the drum bearings can be positioned radially on the outside of the drum or on the drum cover.
  • one of the drum bearings is positioned radially on the outside on the conical section of the drum. It can also be provided after further training or alternative training that one of the drum bearings is positioned radially outside on the cylindrical portion of the drum.
  • drum bearing positioned radially on the outside of the conical section of the drum has a smaller inner diameter than the cylindrical section of the drum, which reduces the bearing stress and the costs for the bearing and its maintenance or replacement ,
  • one of the drum bearings is positioned axially on the outside directly on the drum cover. All of these are before geous positions, in which each or in combination with each other, the inven tion of claims 1 and / or 2 can be advantageously implemented.
  • the drum bearings can be designed in different ways.
  • the drum bearings are designed as magnetic bearings. This advantageously creates a self-centering drum bearing, which is also particularly suitable for an arrangement on a relatively large radius on the conical or cylindrical part.
  • the drum bearings are designed as roller bearings. This advantageously creates a cost-effective drum storage that is easy to design and assemble.
  • the drum bearings can in particular be designed as ceramic bearings, in particular hybrid ceramic bearings. This advantageously creates a low-wear drum bearing that is easy to design and assemble, and again is particularly suitable for an arrangement on a relatively large radius on the conical or the cylindrical part.
  • FIGS. 1 to 3 are side views of three different inventive full-shell screw centrifuges, each shown schematically;
  • FIG. 4 is a side view of a fourth schematically shown full jacket
  • FIG. 1 shows a solid-bowl screw centrifuge with a frame that cannot be rotated or rotated during operation and preferably a housing 100 and a rotor 200 that rotates or rotates during operation.
  • the rotor 200 has a rotatable drum 210 with a horizontal axis of rotation D.
  • the axis of rotation D can also be oriented differently, in particular vertically, in space.
  • the rotor 200 also includes a worm 230 arranged in the drum 210, the axis of rotation of which coincides with that of the drum 210.
  • the worm 230 can be rotated in operation at a differential speed to the drum 210.
  • the drum 210 has a cylindrical section 211 with a length Li and an axially adjoining conical section 212 with a length L 2 .
  • the cylindrical section 21 1 is closed off from a substantially radially extending drum cover 213.
  • the inside and outside of the drum (based on the drum jacket) is conical.
  • the worm 230 here also has a cylindrical section 231 and an axially adjoining conical section 232. It is arranged inside the drum 210.
  • An inlet pipe 214 which runs here concentrically to the axis of rotation, projects into the drum 210 and opens into a distributor 215 through which a suspension to be processed can be guided radially into a centrifugal space 216 of the drum 210.
  • the inlet pipe 214 can either be guided into the drum 210 from the side of the cylindrical drum section 211 or it can be guided into the drum 210 from the side of the conical drum section 212.
  • One or more liquid drains 217 can be formed in or on the drum cover 213. These can be designed in various ways, such as openings in the drum cover 213, which have a type of overflow weir, or in another way, such as a peeling disk. At least one solid discharge 218 is formed at the end of the conical section 212.
  • the drum 210 is designed as a solid jacket drum. At least one liquid phase F1 of solids Fe is then clarified in the rotating drum 210. The at least one liquid phase emerges from the liquid outlet 217 on the drum cover 213. The solids, on the other hand, are transported by the screw 230 in the direction of the solids discharge 218 and ejected from the drum 210 there.
  • FIG. 4 shows a solid bowl screw centrifuge in which a first drum shaft section 220 axially adjoins the drum cover 213 or the actual drum 210, which is connected to the drum 210 in a rotationally fixed manner and a second is connected axially to the conical drum section 212 Drum shaft section 219 closes, which is also rotatably connected to the drum 210.
  • the cylindrical section 231 of the worm 230 is axially adjoined by a first worm shaft section 234, which is non-rotatably connected to the worm 230, and the conical drum section 232 is axially adjoined by a second worm shaft section 233, which is also non-rotatably connected to the worm 230 ,
  • a drive device with one or two motors (not shown here) is used to drive the rotor 200.
  • the drive device 300 is followed by at least one transmission 310, on which here two pulleys 320, 330 are schematically shown, which indicates that the transmission 310 has at least two interfaces for feeding a respective torque of the motor or motors into the transmission 310 in order to To drive the drum and the screw.
  • the rotor can also be driven by fly hydraulic motors, so that no gear is required.
  • the drive can also be carried out by a combination of electric motor (s) and fly hydraulic motor (s), other gears being used for this purpose and the belt pulleys being omitted in whole or in part.
  • Gear 300 rotates drum 210 on the one hand and worm 230 on the other.
  • gear 300 has two output shafts.
  • the first output shaft is non-rotatably coupled to the first drum shaft section 220 or directly coupled to the drum 210 and the second output shaft is directly or indirectly non-rotatably coupled to the first worm shaft section 234 or directly to the worm 230.
  • the drum and the shaft are each rotatably supported by two drum bearings 221, 222 arranged axially in the direction of the axis of rotation.
  • the term "camp" is therefore not too narrow.
  • Each of the bearings 221, 222 can each consist of one or more individual bearings, which, however, are then arranged axially next to one another in such a way that they can each be functionally considered as a single bearing.
  • the bearings 221, 222 can also be designed as bearings of various designs, such as roller bearings - in particular as ceramic bearings, as hybrid ceramic bearings, as magnetic bearings or as plain bearings.
  • the drum bearings 221, 222 are arranged between the drum 210 and the frame 100 or a part connected to the frame so that the drum 210 can be rotated relative to the frame 100. This also applies to all variants described below and falling under the claims.
  • the drum bearings 221, 222 are preferably arranged radially between the drum 210 and the frame 100 or a part connected to the frame.
  • the screw bearings 235, 236, are arranged radially between the screw 230 and the drum 210, so that the screw 230 can be rotated relative to the drum 210.
  • the worm bearings 235, 236 are preferably arranged radially between the drum 210 and the worm 230.
  • one of the screw bearings 235 in the area of the solids discharge 218 can be omitted.
  • the rotating screw centers itself which e.g. with a vertical arrangement of the decanter is known.
  • the drum bearings 221, 222 are arranged axially outside the axial region L T of the drum 210, which lies between the solids discharge 218 and the liquid discharge 217 of the drum 210. They are in FIG. 4, for example, between the solids discharge 218 and an adjacent axial end of the housing 100 and the liquid outlet 217 and an adjacent axial end of the housing. Accordingly, a distance L L of the drum bearings 221, 222 is greater than a length L T the drum 210, which is added from the length Li of the cylindrical section 21 1 of the drum 210 and the length L 2 of the conical section 212 of the drum 210.
  • the two drum bearings 221, 222 are axially relatively far apart from each other based on the length L T of the drum 210.
  • the screw bearings 235, 236 are also arranged axially outside the axial region of the drum 210, which lies between the solids discharge 218 and the liquid discharge 217 of the drum 210. So that the two screw bearings 235, 236 are arranged axially relatively far apart from each other in relation to the length L of the drum 210 and the screw 230.
  • drum bearings 221, 222 are arranged within the axial region which lies between the solids discharge 218 and the liquid outlet 217 of the drum 210 or which directly adjoins a region of the liquid outlet 217 and / or the solids discharge 218 of the drum 210 , The drum bearings 221, 222 are then positioned radially outside on the drum 210 or radially or axially outside on or on the drum cover 213.
  • one of the drum bearings 221, 222 is arranged within the axial area which lies between the solids discharge 218 and the liquid discharge 217 of the drum 210, the other of these bearings - the other of the drum bearings 221, 222 - can be arranged outside this axial area.
  • FIG. 4 shows an embodiment variant of the invention in which the first drum bearing 221 is assigned to the conical section 212 of the drum 210. It is axially spaced from the solids discharge 218 in the direction of the cylindrical section 21 1 of the drum 210. The other of the drum bearings 222 "at the other end of the drum" lies outside of this axial area.
  • the first drum bearing 221 thus lies between the solids discharge 218 and the liquid outlet 217 in the region of the conical section 212 of the drum 210 on the conical section.
  • the drum shaft section 219 in the region of the conical section 212 of the drum 210 can thus also be dispensed with.
  • the length of the drum 210 here is greater than the distance between the drum bearings 221 and 222. In this respect, L T > L l .
  • the ratio between the diameter of the drum on which the solids discharge is arranged and the maximum inside diameter of the drum can be between 0.4 and 0.3. This can advantageously help to keep the energy loss caused by the solids discharge low or to reduce it.
  • a relatively large value “A” can also be achieved (see the definition above).
  • FIG. 2 shows an embodiment variant of the invention in which the first drum bearing 221 is assigned to the conical section 212 of the drum 210, analogously to the embodiment variant according to FIG the drum 210 is spaced.
  • the drum bearing 221 is in turn located between the solids discharge 218 and the liquid outlet 217 in the region of the conical section 212 of the drum 210.
  • the other drum bearing 222 is here assigned to the cylindrical section 21 1 of the drum 210 or arranged on the outside thereof. Here it is axially adjacent to a region of the liquid discharge 217 of the drum 210.
  • the drum shaft section 219 in the region of the conical section 212 of the drum 210 and the drum shaft section 220 in the region of the cylindrical section 21 1 of the drum 210 can thus be dispensed with here.
  • the length of the drum 210 is also greater here than the distance between the drum bearings 221 and 222. Insofar as L T > L l is also here.
  • FIG. 3 shows an embodiment variant of the invention in which the first drum bearing 221 is again arranged radially on the outside on the conical section 212 of the drum 210.
  • the first drum bearing 221 is thus again between the solids discharge 218 and the liquid outlet 217 in the region of the conical section 212 of the drum 210.
  • the second drum bearing 222 is then arranged on the cylindrical section 21 1 of the drum 210. It is axially spaced from the liquid outlet 218 here in the direction of the conical section 212 of the drum 210.
  • the drum shaft section 220 in the area of the cylindrical section 21 1 of the drum 210 and the drum shaft section 218 in the area of the conical section 212 of the drum 210 can thus be dispensed with.
  • the length of the drum 210 here is greater than the distance between the drum bearings 221 and 222. In this respect, L T > L l is also here.
  • the respective distance Ai and / or A 2 between the respective end of the drum 210 and the respective position of the drum bearing 221 and / or 222.
  • the respective distance Ai and / or A 2 by which the respective drum bearing 221, 222 is spaced from the liquid outlet 217 or the solids discharge 218 in the axial direction, so that it is positioned between the liquid outlet 217 and the solids discharge 218, is preferably 0 to 35% and particularly preferably 0 to 25% of the length of the drum 210 L T.
  • the distance L L between the drum bearings 221, 222 is advantageously reduced such that the first natural resonance of the drum 210 only occurs at a higher speed than in a bearing arrangement according to the prior art (see FIG. 4). Due to the higher operating speed that is now possible, the achievable separation performance of the inventive full-shell screw centrifuge is advantageously increased compared to a solid-bowl screw centrifuge of the same volume according to the prior art.

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Abstract

Eine Vollmantel-Schneckenzentrifuge mit einem Gehäuse (100) und einem in dem Gehäuse (100) drehbar gelagerten Rotor (200), die wenigstens folgendes aufweist: eine drehbare Trommel (210) mit Drehachse (D), wobei die Trommel (210) einen zylindrischen Abschnitt (211) mit einer Länge L1 und einen konischen Abschnitt (212) mit der Länge L2 aufweist, die addiert die Länge LT der Trommel (210) ist, mindestens einen Flüssigkeitsablauf (217), der im zylindrischen Abschnitt (211) der Trommel (210) angeordnet ist und mindestens einen Feststoffaustrag (218), der im konischen Abschnitts (212) der Trommel angeordnet ist, eine relativ zur drehbaren Trommel (210) mit einer Differenzdrehzahl drehbaren, in der Trommel angeordnete Schnecke (230), wobei die Trommel (210) und die Schnecke (230) gemeinsam den Rotor (200) bilden, wenigstens zwei Trommellager (221, 222) zur Lagerung der Trommel (210) im Gehäuse (100), die mit einem Abstand LL beabstandet sind, und wenigstens ein Schneckenlager (236) zur Lagerung der Schnecke (230) in der Trommel (210), zeichnet sich dadurch aus, dass der Abstand LL der Trommellager (221, 222) zur Lagerung der Trommel (210) zueinander kleiner ist als die Länge LT der Trommel (210).

Description

Vollmantel-Schneckenzentrifuge
Die Erfindung betrifft eine Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 .
Aus der EP 0 107 470 B1 und der US 4 504 262 ist es bekannt, die Trommeln von Dekantern (Vollmantel-Schneckenzentrifugen) federnd abzustützen. Dabei sind die Federn als Schraubenfedern ausgebildet, welche radial zur Drehachse ausgerichtet sind. Durch Schraubbolzen, welche die Schraubenfedern durchsetzen, wird jeweils eine federnde Abstützung zwischen den Lagergehäusen der Lager der Trommel und einem Stützring realisiert, welcher konzentrisch zum Lagergehäuse angeordnet und am Maschinengestell befestigt oder mit diesem verbunden ist. Derart soll es möglich sein, Betriebsdrehzahlen oberhalb der Hauptresonanzfrequenz des Systems einzu- stellen und somit höhere Trommeldrehzahlen zu realisieren, als bei Dekantern mit konventioneller Lagerkonstruktion.
Lagerungen, die für eher kurz bauende Trommel geeignet und nicht stützend son dern hängend ausgelegt sind, zeigen die DE 26 06 589 A1 , die DE 31 34 633 A1 und die DE 66 09 01 1 U.
In der DE 22 57 513 A wird eine Trommel einer Rohrzentrifuge mit einem zylindri schen Trommelmantel gezeigt, die lediglich innen abschnittsweise konisch ausgebil- det ist.
Zum technologischen Hintergrund wird noch die US 2003/ 0 032 540 A1 genannt.
Eine gattungsgemäße Vollmantel-Schneckenzentrifuge ist aus der DE 10 2007 042 549 A1 bekannt. Diese Vollmantel-Schneckenzentrifuge weist einen Rotor mit einer Trommel mit horizontaler Drehachse und mit einer relativ zur drehbaren Trommel mit einer Differenzdrehzahl drehbare, in der Trommel angeordneten, Schnecke auf. Da bei sind an den beiden axialen Enden der Trommel Lager bzw. Lagereinrichtungen zur Lagerung der Trommel vorgesehen und es sind Federelemente zur federnden Abstützung der Trommel an einem Maschinengestell oder Fundament vorgesehen, wobei jeweils wenigstens zwei der die Trommel abstützenden Federelemente an den beiden axialen Enden der Trommel angeordnet sind und wobei die Federelemente vertikal oder im Wesentlichen vertikal ausgerichtet sind. Dabei ist vorgesehen, dass das Verhältnis zwischen der Länge des Rotors bzw. der Trommel zum Durchmesser des Rotors bzw. der Trommel vorzugsweise größer als 2, vorzugsweise 2,5 insbe- sondere 3 ist. Es ist zudem vorgesehen, dass die Federelemente als kombinierte Feder- und Dämpfungselemente ausgebildet sind. Diese Konstruktion eignet sich insbesondere für lang gestreckte Vollmantel-Schneckenzentrifugen, bei welchen das Verhältnis zwischen der Länge des Rotors bzw. der Trommel und dem Durchmesser des Rotors bzw. der Trommel vorzugsweise größer als 2, vorzugsweise größer als 2,5, insbesondere größer als 3 ist, denn es ist möglich, die Trommel mit einer Be- triebsdrehzahl zu betreiben, die oberhalb der Grundresonanzfrequenz (Rotoreigen form) des Systems liegt.
Diese Konstruktion hat sich an sich bewährt. Dennoch besteht weiterer Bedarf da nach, die Konstruktion von Vollmantel-Schneckenzentrifuge auf einfache Weise der art zu verbessern, so dass sie generell mit einer relativ hohen Drehzahl betrieben werden können, jedoch ohne die erste Resonanzfrequenz des Rotors durchfahren zu müssen.
Die Lösung dieses Problems ist die Aufgabe der Erfindung.
Die Erfindung löst diese Aufgabe durch den Gegenstand des Anspruchs 1 .
Derart wird eine Vollmantel-Schneckenzentrifuge mit einem Gehäuse und einem in dem Gehäuse drehbar gelagerten Rotor geschaffen, die wenigstens folgendes auf weist: eine drehbare Trommel mit einer Drehachse wobei die Trommel einen zylind rischen Abschnitt mit einer Länge Li und einen konischen Abschnitt mit der Länge L2 aufweist, die addiert die Länge LT der Trommel definieren, mindestens einen Flüs sigkeitsablauf, der im zylindrischen Abschnitt der Trommel angeordnet ist und min destens einen Feststoffaustrag, der im konischen Abschnitt der Trommel angeordnet ist, eine relativ zur drehbaren Trommel mit einer Differenzdrehzahl drehbaren, in der Trommel angeordnete Schnecke, wobei die Trommel und die Schnecke gemeinsam den Rotor bilden, Trommellager zur Lagerung der Trommel im Gehäuse, die mit ei nem Abstand LL beabstandet sind, und wenigstens ein Schneckenlager zur Lagerung der Schnecke in der Trommel, wobei der Abstand LL der Trommellager zueinander kleiner ist als die Länge LT der Trommel.
In dem konischen Abschnitt mit der Länge L2 ist die die Trommel innen und außen (bezogen auf den Trommelmantel) konisch ausgestaltet.
Der Trommeldurchmesser wird dabei ausgehend von dem zylindrischen Abschnitt im konischen Abschnitt mit zunehmendem Abstand von dem zylindrischen Abschnitt außen und innen kleiner, so dass sich die konische Form ergibt.
Die Drehachse kann horizontal ausgerichtet sein. Sie kann aber auch in anderer Richtung ausgerichtet sein, so vertikal. Diese Konstruktionsart hat den Vorteil, dass die Vollmantel-Schneckenzentrifuge mit einer vorteilhaft hohen Drehzahl betrieben werden kann, da sich eine drehzahlbe- grenzende erste Resonanzfrequenz der Trommel durch die erfindungsgemäße, vor teilhafte Anordnung der Trommellager mit reduziertem axialen Abstand erst bei einer höheren Drehzahl einstellt als bei einer größeren axialen Beabstandung der Lager. Eine derart ausgeführte Vollmantel-Schneckenzentrifuge ist deshalb mit einer ho- hen/höheren Drehzahl betreibbar und erzielt deshalb im Vergleich mit einer volu- mengleichen Vollmantel-Schneckenzentrifuge mit herkömmlicher Anordnung der Trommellager eine vorteilhaft höhere Trennleistung. Axial direkt aneinander angren zende Lager werden im Rahmen dieser Anmeldung funktional als ein einziges Lager betrachtet.
Die Trommellager sind nach den Ansprüchen jeweils zwischen der Trommel und dem Gehäuse oder einem mit dem Gehäuse fest verbundenen Teil angeordnet, als radiale, eine Relativdrehung zulassende Verbindung zwischen den Elementen „Trommel“ und„Gestell“ bzw.„Gehäuse“.
In einer bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung sind entweder eines oder beide Trommellager und/oder wenigstens eines oder ggf. auch beide Schneckenla- ger innerhalb eines axialen Bereiches angeordnet, der zwischen dem Feststoffaus trag und dem Flüssigkeitsablauf der Trommel liegt. Auch derart kann die Vollmantel- Schneckenzentrifuge mit einer vorteilhaft hohen Drehzahl betrieben werden, da sich auch derart die in der Regel drehzahlbegrenzende erste Resonanzfrequenz der Trommel durch die erfindungsgemäße, vorteilhafte Anordnung der Trommellager erst bei einer relativ hohen Drehzahl einstellt. Ferner kann auf die Trommelwellenab schnitte -die als Wellenabsätze gestaltet sind und als Lagersitz gestaltet sind, u.U. sogar verzichtet werden. Daraus ergibt sich u.U. auch eine vereinfachte Fertigung einer Trommelnabe und somit der Trommel.
Eine vorteilhafte Leistungssteigerung der Vollmantel-Schneckenzentrifuge kann dann auch dadurch erzielt werden, dass die Trommel der Vollmantel-Schneckenzentrifuge bei vorgegebener derartiger Anordnung mit definiertem Abstand der Lager und defi niertem Radius der Trommel axial verlängert wird, so dass sich eine Vollmantel- Schneckenzentrifuge mit einem größeren Volumen ergibt als dies nach dem Stand der Technik möglich gewesen wäre. g-Zahlen von 5000g - 7000 g sind ohne weiteres erreichbar. Das Verhältnis der Länge der Trommel zu dem maximalen inneren Durchmesser der Trommel kann erhöht werden (wird auch als„A“ bezeichnet).
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung und auch selbst ständig unabhängig weiteren erfinderischen Ausgestaltung grenzt bzw. grenzen ent- weder eines oder beide der Trommellager - und/oder wenigstens ein Schneckenlager - direkt an einen Bereich des Flüssigkeitsablaufs und /oder des Feststoffaustrag der Trommel an. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung kann jeweils ein Abstand Ai und / oder A2 zwischen dem jeweiligen axialen Ende der Trommel und der jeweiligen Position des Trommellagers und / oder bevorzugt 0 bis 35% und besonders bevorzugt 0 bis 25% der Länge LT der Trommel betragen. Auch derart werden jeweils die Vorteile der Erfindung vorteilhaft und im Falle der 25% be sonders vorteilhaft erreicht.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung kann eines der Trommellager radial außen an der Trommel oder an dem Trommeldeckel positioniert sein.
Es kann dabei vorgesehen sein, dass eines der Trommellager radial außen auf dem konischen Abschnitt der Trommel positioniert ist. Es kann zudem nach einer Weiter bildung oder alternativen Ausbildung weiter vorgesehen sein, dass eines der Trom mellager radial außen auf dem zylindrischen Abschnitt der Trommel positioniert ist.
Es kann weiter vorteilhaft vorgesehen sein, dass das radial außen auf dem koni schen Abschnitt der Trommel positionierte Trommellager einen kleineren inneren Durchmesser aufweist als der zylindrische Abschnitt der Trommel, was die Lagerbe- anspruchung und die Kosten für das Lager und dessen Wartung oder Ersatz redu ziert.
Zudem kann weiter alternativ oder optional vorgesehen sein, dass eines der Trom mellager axial außen direkt an dem Trommeldeckel positioniert ist. All dies sind vor teilhafte Positionen, an welchen jeweils oder in Kombination miteinander die Erfin dung der Ansprüche 1 und/oder 2 vorteilhaft umsetzbar ist.
Dabei lassen sich die Trommellager auf verschiedene Weise ausgestalten. Es kann beispielsweise vorteilhaft vorgesehen sein, dass die Trommellager als Magnetlager ausgeführt sind. Dadurch wird vorteilhaft eine unter Last selbstzentrierende Trom mellagerung geschaffen, die zudem insbesondere für eine Anordnung auf einem re lativ großen Radius auf dem konischen oder dem zylindrischen Teil geeignet ist.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung sind die Trommel- lager als Wälzlager ausgeführt. Dadurch wird vorteilhaft eine kostengünstige Trom mellagerung geschaffen, die einfach auszulegen und zu montieren ist. Dabei können die Trommellager insbesondere als Keramiklager, insbesondere Hybrid- Keramiklager, ausgeführt sein. Dadurch wird vorteilhaft eine verschleißarme Trom mellagerung geschaffen, die einfach auszulegen und zu montieren ist und wiederum insbesondere für eine Anordnung auf einem relativ großen Radius auf dem koni schen oder dem zylindrischen Teil geeignet ist.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Nachfolgend wird die Erfindung unter Bezug auf die Zeichnung anhand von Ausfüh rungsbeispielen näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 bis 3 Seitenansichten von drei verschiedenen erfinderischen, jeweils sche- matisch dargestellten Vollmantel-Schneckenzentrifugen; und
Fig. 4 eine Seitenansicht einer vierten schematisch dargestellten Vollmantel-
Schneckenzentrifuge nach dem Stand der Technik.
Fig. 1 zeigt eine Vollmantel-Schneckenzentrifuge mit einem im Betrieb nicht drehba- ren bzw. sich nicht drehenden Gestell und vorzugsweise Gehäuse 100 und einem im Betrieb drehbaren bzw. sich drehenden Rotor 200.
Der Rotor 200 weist eine drehbare Trommel 210 mit einer horizontalen Drehachse D auf. Die Drehachse D kann aber auch anders, insbesondere vertikal, im Raum orien tiert sein. Zum Rotor 200 gehört zudem eine in der Trommel 210 angeordnete Schnecke 230, deren Drehachse mit der der Trommel 210 übereinstimmt. Die Schnecke 230 kann im Betrieb mit einer Differenzdrehzahl zur Trommel 210 gedreht werden.
Die Trommel 210 weist einen zylindrischen Abschnitt 211 mit einer Länge L-i auf und einen sich daran axial anschließenden konischen Abschnitt 212 mit einer Länge L2. Der zylindrische Abschnitt 21 1 in von einem sich im Wesentlichen radial erstrecken den Trommeldeckel 213 abgeschlossen. In dem konischen Abschnitt 212 mit der Länge L2 ist die Trommel innen und außen (bezogen auf den Trommelmantel) ko- nisch ausgestaltet.
Die Schnecke 230 weist hier ebenfalls einen zylindrischen Abschnitt 231 auf und ei nen sich daran axial anschließenden konischen Abschnitt 232. Sie ist innerhalb der Trommel 210 angeordnet.
In die Trommel 210 ragt ein hier konzentrisch zur Drehachse verlaufendes Zulaufrohr 214, das in einem Verteiler 215 mündet, durch den eine zu verarbeitende Suspensi on Su radial in einen Schleuderraum 216 der Trommel 210 geleitet werden kann. Das Zulaufrohr 214 kann entweder von der Seite des zylindrischen Trommelab schnittes 211 in die Trommel 210 geführt sein oder es kann von der Seite des koni- schen Trommelabschnitts 212 in die Trommel 210 geführt sein.
In oder an dem Trommeldeckel 213 können einer oder mehrere Flüssigkeitsabläufe 217 ausgebildet sein. Diese können auf verschiedene Weise ausgebildet sein, so als Öffnungen im Trommeldeckel 213, die eine Art Überlaufwehr aufweisen oder auf andre Weise, so als Schälscheibe. Am Ende des konischen Abschnitts 212 ist we nigstens ein Feststoffaustrag 218 ausgebildet.
In der Regel ist die Trommel 210 als eine Vollmanteltrommel ausgebildet. In der sich drehenden Trommel 210 wird dann wenigstens eine Flüssigkeitsphase Fl von Fest- stoffen Fe geklärt. Die wenigstens eine Flüssigkeitsphase tritt am Trommeldeckel 213 aus dem Flüssigkeitsablauf 217 aus. Die Feststoffe werden von der Schnecke 230 hingegen in Richtung des Feststoffaustrages 218 transportiert und dort aus der Trommel 210 ausgeworfen.
Fig. 4 zeigt eine Vollmantel-Schneckenzentrifuge, bei der sich an den Trommelde- ckel 213 bzw. die eigentlichen Trommel 210 axial ein erster Trommelwellenabschnitt 220 anschließt, der drehfest mit der Trommel 210 verbunden ist und an den koni schen Trommelabschnitt 212 sich axial ein zweiter Trommelwellenabschnitt 219 an schließt, der ebenfalls drehfest mit der Trommel 210 verbunden ist.
An den zylindrischen Abschnitt 231 der Schnecke 230 schließt sich axial ein erster Schneckenwellenabschnitt 234 an, der drehfest mit der Schnecke 230 verbunden ist und an den konischen Trommelabschnitt 232 schließt sich axial ein zweiter Schne ckenwellenabschnitt 233 an, der ebenfalls drehfest mit der Schnecke 230 verbunden ist.
Zum Antrieb des Rotors 200 dient eine Antriebsvorrichtung mit einem oder zwei Mo- toren (hier nicht dargestellt). Der Antriebsvorrichtung 300 ist wenigstens ein Getriebe 310 nachgeschaltet, an welchem hier schematisch zwei Riemenscheiben 320, 330 dargestellt sind, was andeutet, dass das Getriebe 310 wenigstens zwei Schnittstellen zum Einspeisen eines jeweiligen Drehmomentes des Motors oder der Motoren in das Getriebe 310 aufweist, um die Trommel und die Schnecke anzutreiben. Alternativ (hier nicht dargestellt) kann der Antrieb des Rotors auch über Flydraulikmotoren er folgen, so dass kein Getriebe erforderlich ist. Auch kann der Antrieb durch eine Kombination aus Elektromotor/en und Flydraulikmotor/en erfolgen, wobei hierfür an dere Getriebe eingesetzt werden und die Riemenscheiben ganz oder teilweise entfal- len. Das Getriebe 300 dreht einerseits die Trommel 210 und andererseits die Schnecke 230. Dazu weist das Getriebe 300 zwei Ausgangswellen auf. Die erste Ausgangswel- le ist drehfest mit dem ersten Trommelwellenabschnitt 220 gekoppelt oder direkt mit der Trommel 210 gekoppelt und die zweite Ausgangswelle ist direkt oder indirekt drehfest mit dem ersten Schneckenwellenabschnitt 234 gekoppelt oder direkt mit der Schnecke 230.
Die Trommel und die Welle sind jeweils mit zwei axial in Richtung der Drehachse angeordneten Trommellagern 221 , 222 drehbar gelagert. Der Begriff des„Lagers“ ist insofern nicht zu eng zu fassen. Jedes der Lager 221 , 222 kann jeweils aus einem oder mehreren Einzellagern bestehen, die dann aber axial direkt nebeneinander an geordnet sind, dass sie funktional jeweils als ein Einzellager betrachtet werden kön nen. Die Lager 221 , 222 können zudem als Lager verschiedenster Bauart ausgebil det sein, so als Wälzlager - insbesondere als Keramiklager, als Hybrid-Keramiklager, als Magnetlager oder als Gleitlager.
Die Trommellager 221 , 222 sind zwischen der Trommel 210 und dem Gestell 100 oder einem mit dem Gestell verbundenen Teil angeordnet, damit die Trommel 210 relativ zum Gestell 100 gedreht werden kann. Dies gilt auch für sämtliche nachfol- gend beschriebenen und unter die Ansprüche fallenden Varianten. Dabei sind die Trommellager 221 , 222 vorzugsweise radial zwischen der Trommel 210 und dem Gestell 100 oder einem mit dem Gestell verbundenen Teil angeordnet.
Die Schneckenlager 235, 236 sind hingegen radial zwischen der Schnecke 230 und der Trommel 210 angeordnet, so dass die Schnecke 230 relativ zur Trommel 210 drehbar ist. Dabei sind die Schneckenlager 235, 236 vorzugsweise radial zwischen der Trommel 210 und der Schnecke 230 angeordnet.
Bei einer möglichen Ausführungsvariante (nicht dargestellt) kann das eine der Schneckenlager 235 im Bereich des Feststoffaustrages 218 entfallen. In diesem Fall zentriert sich die rotierende Schnecke selbstständig, was z.B. bei einer vertikalen Anordnung des Dekanters bekannt ist.
Nach dem Stand der Technik, wie er in Fig. 4 dargestellt ist, sind die Trommellager 221 , 222 axial außerhalb des axialen Bereiches LT der Trommel 210 angeordnet, der zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsaustrag 217 der Trommel 210 liegt. Sie liegen in Fig. 4 beispielsweise zwischen dem Feststoffaustrag 218 und einem diesem benachbarten axialen Ende des Gehäuses 100 und dem Flüssigkeits ablauf 217 und einem diesem benachbarten axialen Ende des Gehäuses. Dement sprechend ist ein Abstand LL der Trommellager 221 , 222 größer als eine Länge LT der Trommel 210, die sich aus der Länge Li des zylindrischen Abschnitts 21 1 der Trommel 210 und der Länge L2 des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210 ad diert.
Damit sind die beiden Trommellager 221 , 222 bezogen auf die Länge LT der Trom mel 210 axial relativ weit voneinander beabstandet angeordnet. Und nach dem Stand der Technik, wie er in Fig. 4 dargestellt ist, sind zudem auch die Schneckenlager 235, 236 axial außerhalb des axialen Bereiches der Trommel 210 angeordnet, der zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsaustrag 217 der Trommel 210 liegt. Damit sind auch die beiden Schneckenlager 235, 236 bezogen auf die Länge L der T rommel 210 und der Schnecke 230 axial relativ weit voneinander be abstandet angeordnet.
Hier geht die Erfindung einen anderen Weg. Es sind entweder eines oder beide Trommellager 221 , 222 innerhalb des axialen Bereiches angeordnet, der zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsablauf 217 der Trommel 210 liegt o- der direkt an einen Bereich des Flüssigkeitsablaufs 217 und /oder des Feststoffaus trag 218 der Trommel 210 angrenzt. Die Trommellager 221 , 222 sind dann radial au ßen auf der Trommel 210 oder radial oder axial außen am bzw. auf dem Trommelde- ckel 213 positioniert.
Ist eines der Trommellager 221 , 222 innerhalb des axialen Bereiches angeordnet, der zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsaustrag 217 der Trom mel 210 liegt, kann das jeweils andere dieser Lager - das andere der Trommellager 221 , 222 - außerhalb dieses axialen Bereiches angeordnet sein. Es kann aber im Rahmen der Erfindung auch vorgesehen sein, dort bzw. in dem vorstehend be schriebenen Bereich beide der jeweiligen Lager - beide Trommellager 221 , 222 - vorzusehen (Fig. 3).
Es hat sich gezeigt, dass auf diese Weise und bei einer ansonsten unveränderten Geometrie des Rotors, die erste Resonanzfrequenz des Rotors angehoben wird und somit auch die Trommeldrehzahl weiter angehoben werden konnte.
Verschiedene Varianten dieser technischen Lehre sind in den Figuren 1 bis 3 darge stellt. In den Figuren 1 bis 3 ist die Länge der Trommel 210 jeweils mit LT und der Abstand zwischen den Trommellagern 221 und 222 jeweils mit LL bezeichnet. In Fig.4 und somit bei Vollmantel-Schneckenzentrifugen nach dem Stand der Technik ist LT < LL In Fig. 1 ist eine Ausführungsvariante der Erfindung dargestellt, bei der das erste Trommellager 221 dem konischen Abschnitt 212 der Trommel 210 zugeordnet ist. Es ist von dem Feststoffaustrag 218 axial in Richtung des zylindrischen Abschnitts 21 1 der Trommel 210 beabstandet. Das andere der Trommellager 222„am anderen En de der Trommel“ liegt außerhalb dieses axialen Bereiches.
Das erste Trommellager 221 liegt damit zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsablauf 217 im Bereich des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210 auf dem konischen Abschnitt. Auf den Trommelwellenabschnitt 219 im Bereich des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210 kann somit auch verzichtet werden. Die Länge der Trommel 210 ist hier größer als der Abstand zwischen den Trommellagern 221 und 222. Insofern ist hier LT > Ll.
Dabei ist es möglich, den konischen Abschnitt axial sehr lang zu gestalten und den Durchmesser der Trommel, an dem der Feststoffaustrag angeordnet ist, relativ klein auszulegen. So kann das Verhältnis zwischen dem Durchmesser der Trommel, an dem der Feststoffaustrag angeordnet ist, zum maximalen Innendurchmesser der Trommel zwischen 0,4 und 0,3 betragen. Dies kann vorteilhaft dazu beitragen, den durch den Feststoffaustrag verursachten Energieverlust gering zu halten oder zu senken. Es kann ferner (siehe die Definition weiter oben) ein relativ großer Wert„A“ erreicht werden.
In Fig. 2 ist eine Ausführungsvariante der Erfindung dargestellt, bei der das erste Trommellager 221 dem konischen Abschnitt 212 der Trommel 210 zugeordnet ist, - analog zur Ausführungsvariante nach Fig. 1 - wobei es von dem Feststoffaustrag 218 axial in Richtung des zylindrischen Abschnitts 21 1 der Trommel 210 beabstandet ist. Das Trommellager 221 liegt wiederum damit zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsablauf 217 im Bereich des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210.
Das andere Trommellager 222 ist hier dem zylindrischen Abschnitt 21 1 der Trommel 210 zugeordnet bzw. außen auf diesem angeordnet. Es grenzt hier axial direkt an einen Bereich des Flüssigkeitsaustrags 217 der Trommel 210 an. Hier kann somit auf den Trommelwellenabschnitt 219 im Bereich des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210 und auf den Trommelwellenabschnitt 220 im Bereich des zylindrischen Abschnitts 21 1 der Trommel 210 verzichtet werden. Die Länge der Trommel 210 ist auch hier größer als der Abstand zwischen den Trommellagern 221 und 222. Inso fern ist auch hier LT > Ll. In Fig. 3 ist eine Ausführungsvariante der Erfindung dargestellt, bei der das erste Trommellager 221 erneut radial außen auf dem konischen Abschnitt 212 der Trom- mel 210 angeordnet ist. Es ist wieder analog zur Ausführungsvariante nach Fig. 1 von dem Feststoffaustrag 218 axial in Richtung des zylindrischen Abschnitts 21 1 der Trommel 210 beabstandet. Das erste Trommellager 221 liegt damit erneut zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssigkeitsablauf 217 im Bereich des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210. Das zweite Trommellager 222 ist sodann auf dem zylindrischen Abschnitt 21 1 der Trommel 210 angeordnet. Es ist hier von dem Flüs sigkeitsablauf 218 axial in Richtung des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210 beabstandet. Auf den Trommelwellenabschnitt 220 im Bereich des zylindrischen Ab- schnitts 21 1 der Trommel 210 und auf den Trommelwellenabschnitt 218 im Bereich des konischen Abschnitts 212 der Trommel 210 kann somit verzichtet werden. Die Länge der Trommel 210 ist hier größer als der Abstand zwischen den Trommellagern 221 und 222. Insofern ist auch hier LT > Ll.
Es ergibt sich in den Ausführungsbeispielen nach Fig. 1 bis Fig. 3 jeweils ein Ab- stand Ai und / oder A2 zwischen dem jeweiligen Ende der Trommel 210 und der je weiligen Position des Trommellagers 221 und / oder 222. Der jeweilige Abstand Ai und / oder A2, um die das jeweilige Trommellager 221 , 222 von dem Flüssigkeitsab lauf 217 bzw. dem Feststoffaustrag 218 jeweils in axialer Richtung beabstandet ist, so dass es zwischen dem Flüssigkeitsablauf 217 und dem Feststoffaustrag 218 posi tioniert ist, beträgt dabei vorzugsweise 0 bis 35% und besonders bevorzugt 0 bis 25% der Länge der Trommel 210 LT.
Durch die Positionierung der Trommellager 221 , 222 jeweils auf einer Position inner halb des axialen Bereiches zwischen dem Feststoffaustrag 218 und dem Flüssig keitsablauf 217 wird der Abstand LL zwischen den Trommellagern 221 , 222 vorteil haft derart verkleinert, dass die erste Eigenresonanz der Trommel 210 erst bei einer höheren Drehzahl eintritt als bei einer Lageranordnung nach dem Stand der Technik (siehe Fig. 4). Durch die nun mögliche höhere Betriebsdrehzahl wird die erzielbare Trennleistung der erfinderischen Vollmantel-Schneckenzentrifuge gegenüber einer Vollmantel-Schneckenzentrifuge gleichen Volumens nach dem Stand der Technik vorteilhaft erhöht.
Die Ausführungen zu den Anordnungen der Trommellager 221 , 222 nach Fig. 1 bis Fig. 3 sind keineswegs abschließend zu verstehen. Vielmehr sind im Rahmen der Ansprüche auch andere vorteilhafte Anordnungen der Trommellager 221 , 222 denk bar. Dabei soll aber der axiale Abstand LL der Trommellager 221 , 222 zueinander kürzer sein als die Länge LT der Trommel 210. Bezugszeichenliste
100 Gehäuse
200 Rotor
210 Trommel
21 1 zylindrischer Abschnitt
212 konischer Abschnitt
213 Trommeldeckel
214 Zulaufrohr
215 Verteiler
216 Schleuderraum
217 Flüssigkeitsablauf
218 Feststoffaustrag
219 Trommelwellenabschnitt
220 Trommelwellenabschnitt
221 Trommellager
222 Trommellager
230 Schnecke
231 zylindrischer Abschnitt
232 konischer Abschnitt
233 Schneckenwellenabschnitt
234 Schneckenwellenabschnitt
235 Schneckenlager
236 Schneckenlager
300 Antriebsvorrichtung 310 Getriebe
320 Riemenscheibe
330 Riemenscheibe
Ai Abstand
A2 Abstand
D Drehachse
Li Länge
L2 Länge
LL Abstand Trommellager LT Länge Trommel
Su Suspension
Fe Feststoffe
Fl Flüssigkeitsphase

Claims

Ansprüche
1. Vollmantel-Schneckenzentrifuge mit einem Gehäuse (100) und einem in dem Gehäuse (100) drehbar gelagerten Rotor (200), die wenigstens folgendes auf- weist:
a. eine drehbare Trommel (210) mit Drehachse (D), wobei die Trommel (210) einen zylindrischen Abschnitt (21 1 ) mit einer Länge Li und einen konischen Abschnitt (212) mit der Länge L2 aufweist, die addiert die Länge Lj der Trommel (210) ist,
b. mindestens einen Flüssigkeitsablauf (217), der im zylindrischen Abschnitt
(21 1 ) der Trommel (210) angeordnet ist und mindestens einen Feststoff- austrag (218), der im konischen Abschnitts (212) der Trommel angeordnet ist,
c. eine relativ zur drehbaren Trommel (210) mit einer Differenzdrehzahl dreh baren, in der Trommel angeordnete Schnecke (230), wobei die Trommel (210) und die Schnecke (230) gemeinsam den Rotor (200) bilden, d. wenigstens zwei Trommellager (221 , 222) zur Lagerung der Trommel (210) im Gehäuse (100), die mit einem Abstand LL beabstandet sind, e. wenigstens ein Schneckenlager (236) zur Lagerung der Schnecke (230) in der Trommel (210),
dadurch gekennzeichnet, dass
f. der Abstand LL der Trommellager (221 , 222) zur Lagerung der Trommel (210) zueinander kleiner ist als die Länge Li der Trommel (210), und g. eines der Trommellager (221 ) radial außen auf dem konischen Abschnitt
(212) der Trommel (210) positioniert ist.
2. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach Anspruch 1 oder nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 , dadurch gekennzeichnet, dass entweder eines oder beide Trommellager (221 , 222) innerhalb eines axialen Bereiches angeordnet sind, der zwischen dem Feststoffaustrag (218) und dem Flüssigkeitsablauf (217) der Trommel (210) liegt.
3. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach Anspruch 1 oder 2 oder nach dem Ober begriff des Anspruchs 1 in Verbindung mit Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Trommellager (221 , 222) zwischen der Trommel (210) und dem Gestell (100) oder einem mit dem Gestell verbundenen Teil angeordnet sind und/oder dass das wenigstens eine Schneckenlager (236) zwischen der Schnecke (230) und der Trommel (210) angeordnet ist.
4. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass entweder eines oder beide Trommellager (221 , 222) und/oder eines oder beide Schneckenlager (235, 236) direkt an ei nen Bereich des Flüssigkeitsablaufs (217) und /oder des Feststoffaustrag (218) der Trommel (210) angrenzt/angrenzen.
5. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils ein Abstand Ai und / oder A2 zwischen dem jeweiligen axialen Ende der Trommel (210) und der jeweiligen axialen Po sition des Trommellagers (221 ) und / oder (222) bevorzugt 0 bis 35% und be sonders bevorzugt 0 bis 25% der Länge Lj der Trommel (210) beträgt.
6. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Trommellager (221 , 222) radial außen an der Trommel (210) oder außen direkt an dem Trommeldeckel (213) positioniert sind.
7. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eines der Trommellager (222) radial außen auf dem zylindrischen Abschnitt (21 1 ) der Trommel (210) positioniert ist.
8. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das radial außen auf dem konischen Abschnitt (212) der Trommel (210) positionierte Trommellager (221 ) einen kleineren inne ren Durchmesser aufweist als der zylindrische Abschnitt (21 1 ) der Trommel (210).
9. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass eines der Trommellager (222) axial außen direkt an dem Trommeldeckel (213) positioniert ist.
10. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eines oder beide Trommellager (221 , 222) als Magnetlager ausgeführt sind.
11 . Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eines oder beide der Trommellager (221 , 222) als Wälzlager ausgeführt sind.
12. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach Anspruch 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass eines oder beide der Trommellager (221 , 222) als Keramiklager bzw. als Hybrid-Keramiklager ausgeführt sind. 13. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis zwischen dem Durchmesser der Trommel, an der Stelle, an welcher der Feststoffaustrag angeordnet ist, zum maximalen Durchmesser der Trommel zwischen 0,4 und 0,3 liegt. 14. Vollmantel-Schneckenzentrifuge nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehachse (D) der Trommel horizontal oder vertikal ausgerichtet ist.
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