WO2019138801A1 - スパークプラグ - Google Patents

Abstract

スパークプラグ（１０）は、中心電極（１３）の先端面（１５ａ）に対向するように湾曲した接地電極（１４）を備え、湾曲した接地電極に沿った所定平面（Ｐ）が気流の流れ方向を向く。接地電極の本体において、上記先端面に面した側で且つ気流に対して中心電極よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面に近付く第１傾斜面（２１）が形成され、先端面に対向する位置に先端面との距離が最も短い対向部（２５）を備え、上記先端面に面した側と反対側で且つ気流に対して中心電極よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面から離れる第２傾斜面（２２）が形成され、中心電極の挿入方向に関して、接地電極の本体の厚みをＴとし、第１傾斜面と第２傾斜面との接続部（３１）から対向部までの距離をＳｕとして、２Ｔ／１６≦Ｓｕ≦８Ｔ／１６である。

Description

スパークプラグ 関連出願の相互参照

　本出願は、２０１８年１月１５日に出願された日本出願番号２０１８－００４１８４号と、２０１８年１０月３１日に出願された日本出願番号２０１８－２０６０５３号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。

　本開示は、スパークプラグに関する。

　従来、中心電極及び接地電極を備え、湾曲した接地電極に沿った平面が気流の流れ方向に垂直となるスパークプラグがある（特許文献１参照）。特許文献１に記載のスパークプラグでは、中心電極及び接地電極の間を気流が左から右に流れるときに、接地電極の上側の辺及び下側の辺を右下がりとし、接地電極の上側において中心電極の中心軸よりも気流の上流側に突起部を設けている。これにより、接地電極の下流側に後流渦が形成され、伸長した放電火花が後流渦に巻き込まれて保持されるとしている。

特開２０１７－１４７０８６号公報

　しかしながら、特許文献１に記載のスパークプラグでは、中心電極と接地電極との間を通過した気流が乱れ易く、伸長した放電火花の途中部分が互いに短絡し易い。このため、放電火花が不安定になり、スパークプラグによる燃料と空気との混合気への着火性が低下するおそれがある。

　本開示は、上記課題を解決するためになされたものであり、その主たる目的は、混合気への着火性を向上させることのできるスパークプラグを提供することにある。

　上記課題を解決するための第１の手段は、
　筒状の主体金具と、前記主体金具の内部に挿入された中心電極と、前記主体金具に接続されて前記中心電極の先端面に対向するように湾曲した接地電極と、を備え、前記湾曲した接地電極に沿った所定平面が気流の流れ方向を向くスパークプラグであって、
　前記接地電極の本体において、
　前記中心電極の先端面に面した側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも上流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面に近付く第１傾斜面が形成され、
　前記先端面に対向する位置に前記先端面との距離が最も短い対向部を備え、
　前記中心電極の先端面に面した側と反対側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも上流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面から離れる第２傾斜面が形成され、
　前記中心電極の挿入方向に関して、前記接地電極の本体の厚みをＴとし、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面との接続部から前記対向部までの距離をＳｕとして、２Ｔ／１６≦Ｓｕ≦８Ｔ／１６である。

　上記構成によれば、主体金具に接続された接地電極は、中心電極の先端面に対向するように湾曲している。湾曲した接地電極に沿った所定平面に向かって、すなわち接地電極の側方から中心電極及び接地電極へ向かって気流が流れる。そして、中心電極と接地電極との間で放電が行われ、放電火花により燃料と空気との混合気に着火される。

　ここで、接地電極の本体において、中心電極の先端面に面した側であり且つ気流の流れに対して中心電極よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面に近付く第１傾斜面が形成されている。そして、接地電極の本体は、先端面に対向する位置に先端面との距離が最も短い対向部を備えている。このため、第１傾斜面により、中心電極と接地電極との間へ流れる気流が整流され、放電火花を安定して伸長させることができる。なお、接地電極が貴金属チップを備える場合は、接地電極において貴金属チップを除く部分が接地電極の本体に相当する。また、接地電極が貴金属チップを備えない場合は、接地電極と接地電極の本体とが一致する。

　接地電極の本体において、中心電極の先端面に面した側と反対側であり且つ気流の流れに対して中心電極よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面から離れる第２傾斜面が形成されている。このため、第２傾斜面により、接地電極から離れる方向へ気流が導かれ、接地電極の下流側に負圧が形成される。この負圧により、中心電極と接地電極との間を通過した気流ひいては放電火花を、中心電極から離れる方向へ導くことができる。したがって、中心電極から離れる方向へ放電火花を伸長させることができ、混合気への着火性を向上させることができる。

　さらに、接地電極の本体において、中心電極の挿入方向に関して、接地電極の本体の厚みをＴとし、第１傾斜面と第２傾斜面との接続部から上記対向部までの距離をＳｕとして、２Ｔ／１６≦Ｓｕ≦８Ｔ／１６である場合に、混合気への着火性が向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグによれば、混合気への着火性を向上させることができる。

　第２の手段では、前記接地電極の本体において、前記中心電極の先端面に面した側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも下流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面から離れる第３傾斜面が形成され、前記中心電極の先端面に面した側と反対側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも下流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面に近付く第４傾斜面が形成され、前記中心電極の挿入方向に関して、前記第３傾斜面と前記第４傾斜面との接続部から前記対向部までの距離をＳｄとして、２Ｔ／１６≦Ｓｄ≦８Ｔ／１６である。

　上記構成によれば、接地電極の本体において、中心電極の先端面に面した側であり且つ気流の流れに対して中心電極よりも下流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面から離れる第３傾斜面が形成されている。このため、中心電極と接地電極との間を通過した気流が上記負圧により中心電極から離れる方向へ導かれることを、第３傾斜面により促進することができる。さらに、接地電極における放電火花の起点が、第３傾斜面に沿って気流の上流側から下流側へ移動することにより、接地電極における放電火花の起点と中心電極との距離を延ばすことができる。したがって、放電火花の途中部分が互いに短絡することを抑制することができる。

　接地電極の本体において、中心電極の先端面に面した側と反対側であり且つ気流の流れに対して中心電極よりも下流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面に近付く第４傾斜面が形成されている。このため、第２傾斜面により導かれた気流が接地電極から剥離することを、第４傾斜面により促進することができる。したがって、接地電極の下流側に形成される負圧を強化することができ、中心電極と接地電極との間を通過した気流ひいては放電火花を、より強く中心電極から離れる方向へ導くことができる。

　さらに、接地電極の本体において、中心電極の挿入方向に関して、第３傾斜面と第４傾斜面との接続部から対向部までの距離をＳｄとして、２Ｔ／１６≦Ｓｄ≦８Ｔ／１６である場合に、混合気への着火性が向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグによれば、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　燃焼室に対してスパークプラグが取り付けられた場合、燃焼室内の混合気の燃焼過程においてスパークプラグに対する気流の流れ方向が一時的に逆になることがある。

　この点、第３の手段では、前記接地電極の本体において、前記中心電極の挿入方向に関して、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面との接続部から前記対向部までの距離と、前記第３傾斜面と前記第４傾斜面との接続部から前記対向部までの距離とが等しい。このため、燃焼過程においてスパークプラグに対する気流の流れ方向が一時的に逆になったとしても、第１傾斜面と第３傾斜面とが互いの機能を入れ替えて実現し、第２傾斜面と第４傾斜面とが互いの機能を入れ替えて実現することができる。したがって、燃焼過程においてスパークプラグに対する気流の流れ方向が一時的に逆になったとしても、混合気への着火性を向上させることができる。また、燃焼室に対して、接地電極の上流側と下流側とが逆向きに取り付けられたとしても、正しい向きに取り付けられた場合と同様に混合気への着火性を向上させることができる。

　第４の手段では、前記接地電極の本体において、前記中心電極の挿入方向に関して、４Ｔ／１６≦Ｓｕ≦６Ｔ／１６であり、４Ｔ／１６≦Ｓｄ≦６Ｔ／１６である。

　接地電極の本体において、中心電極の挿入方向に関して、４Ｔ／１６≦Ｓｕ≦６Ｔ／１６であり、４Ｔ／１６≦Ｓｄ≦６Ｔ／１６である場合に、混合気への着火性がさらに向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグによれば、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　第５の手段では、前記接地電極の本体において、前記所定平面に垂直な方向に関して、前記接地電極の本体の幅をＷとして、２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６である。

　接地電極の本体において、所定平面に垂直な方向に関して、接地電極の本体の幅をＷとして、２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６である場合に、混合気への着火性がさらに向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグによれば、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　第６の手段では、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面との接続部の外面、及び前記第３傾斜面と前記第４傾斜面との接続部の外面が、曲面に形成されている。このため、接地電極における放電火花の起点が、第３傾斜面（逆流時に第１傾斜面）に沿って気流の上流側から下流側へ移動する際に、接地電極における放電火花の起点を接続部の外面に沿って、より中心電極から離れた位置まで移動させ易くなる。したがって、放電火花を中心電極からさらに離れた位置まで移動させ易くなり、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　第７の手段では、前記第２傾斜面及び前記第４傾斜面は、前記接地電極の本体の中心側にへこんでいる。このため、第２傾斜面（逆流時に第４傾斜面）により、接地電極から離れる方向へ流れる気流を強化することができる。また、第４傾斜面（逆流時に第２傾斜面）により、気流が接地電極から剥離することを促進することができる。これらにより、接地電極の下流側に形成される負圧をより強化することができる。したがって、中心電極と接地電極との間を通過した気流ひいては放電火花を、中心電極からより離れる方向へ導くことができ、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　第８の手段では、前記対向部において前記中心電極の前記先端面に対向する部分には、第１貴金属チップが設けられている。このため、第１貴金属チップで電界集中が起きることにより中心電極との間で放電が行われ易くなるとともに、放電による接地電極の消耗を抑制することができる。

　第９の手段では、前記第３傾斜面には第２貴金属チップが設けられている。このため、第２貴金属チップで電界集中が起きることにより、接地電極における放電火花の起点を、第２貴金属チップまで移動させ易くなる。さらに、放電による接地電極の消耗を第２貴金属チップにより抑制することができる。

　第１０の手段では、前記対向部において前記中心電極の前記先端面に対向する部分から、前記第３傾斜面の所定位置まで延びる第３貴金属チップが設けられている。このため、第３貴金属チップで電界集中が起きることにより、中心電極との間で放電が行われ易くなる。そして、接地電極における放電火花の起点を、第３貴金属チップに沿って気流の下流側へ移動させ易くなる。さらに、放電による接地電極の消耗を第３貴金属チップにより抑制することができる。

　第１１の手段では、前記第１貴金属チップにおいて前記対向部から突出する高さは、０．２ｍｍ以上且つ１．０ｍｍ以下である。第１貴金属チップにおいて接地電極の対向部から突出する高さが０．２ｍｍ以上の場合に、混合気への着火性が向上することが本願開示者により確認されている。また、第１貴金属チップにおいて接地電極の対向部から突出する高さが１．０ｍｍを越える場合は、第１貴金属チップの消耗が激しくなることが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグによれば、混合気への着火性を向上させることができるとともに、第１貴金属チップの消耗を抑制することができる。

　第１２の手段では、前記中心電極の先端部には第４貴金属チップが設けられている。このため、第４貴金属チップで電界集中が起きることにより接地電極との間で放電が行われ易くなるとともに、放電による中心電極の消耗を抑制することができる。

　本開示についての上記目的およびその他の目的、特徴や利点は、添付の図面を参照しながら下記の詳細な記述により、より明確になる。その図面は、
図１は、スパークプラグの半断面図であり、 図２は、図１の部分拡大図であり、 図３は、中心電極の先端部及び接地電極の斜視図であり、 図４は、中心電極の先端部及び接地電極の正面図であり、 図５は、図４の部分拡大図であり、 図６は、接地電極の各寸法を示す模式図であり、 図７は、比較例の接地電極の各寸法を示す模式図であり、 図８は、気流の流れ方向を示す模式図であり、 図９は、放電火花の伸長態様を示す模式図であり、 図１０は、接続部位置とＡ／Ｆ向上代との関係を示すグラフであり、 図１１は、接続部位置と幅厚み比とＡ／Ｆ向上代との関係を示すグラフであり、 図１２は、気流の逆流態様を示す模式図であり、 図１３は、スパークプラグの逆向きの取り付け状態を示す模式図であり、 図１４は、接地電極における気流上流側の形状の変更例を示す模式図であり、 図１５は、接地電極における気流下流側の形状の変更例を示す模式図であり、 図１６は、接地電極の変更例を示す模式図であり、 図１７は、接地電極の他の変更例を示す斜視図であり、 図１８は、接地電極の他の変更例を示す模式図であり、 図１９は、接地電極の他の変更例を示す模式図であり、 図２０は、接地電極の貴金属チップにおいて対向部から突出する高さとＡ／Ｆ向上比との関係を示すグラフであり、 図２１は、接地電極の貴金属チップにおいて対向部から突出する高さと火花ギャップの広がり量との関係を示すグラフであり、 図２２は、接地電極の他の変更例を示す模式図であり、 図２３は、図２２の接地電極の平面図であり、 図２４は、接地電極の他の変更例を示す模式図であり、 図２５は、図２４の接地電極の平面図であり、 図２６は、接地電極の他の変更例を示す模式図であり、 図２７は、図２６の接地電極の平面図である。

　以下、内燃機関に用いられるスパークプラグに具現化した一実施形態について、図面を参照して説明する。

　図１に示すように、スパークプラグ１０は、鉄等の金属材料によって形成された円筒状のハウジング１１を備えている。ハウジング１１（主体金具）の下部の外周には、ねじ部１１ａが形成されている。

　ハウジング１１の内部には、円筒状の絶縁碍子１２の下端部が同軸に挿入されている。絶縁碍子１２は、アルミナ等の絶縁材料で成形されている。絶縁碍子１２に対してハウジング１１の上端部１１ｂをかしめることにより、ハウジング１１と絶縁碍子１２とが一体に結合されている。そして、絶縁碍子１２の下部（一端部）において、貫通孔１２ａ（中空部）には、中心電極１３が挿入されて保持されている。

　中心電極１３は、耐熱性等に優れているＮｉ合金を母材として、円柱状に形成されている。具体的には、中心電極１３の内材（中心材）が銅で形成され、外材（外皮材）がＮｉ（ニッケル）基合金で形成されている。中心電極１３の先端部１３ａは、絶縁碍子１２の下端（一端）から露出している。

　中心電極１３の先端部１３ａに対向する位置には、ハウジング１１の下端面（一端面）から一体的に湾曲して延びる接地電極１４が配置されている。すなわち、接地電極１４は、ハウジング１１に接続されて、中心電極１３の先端面１５ａ（図２参照）に先端部１４ａが対向するように湾曲している。接地電極１４もＮｉ基合金によって形成されている。

　図２に示すように、中心電極１３及び接地電極１４は、それぞれ貴金属チップ１５，１６を備えている。貴金属チップ１５，１６は、共に円柱状に形成されている。貴金属チップ１５，１６は、高融点で耐消耗性に優れたＩｒ（イリジウム）をベースに、Ｉｒの高温揮発性を抑制するために、Ｒｈ（ロジウム）を含むＩｒＲｈ合金により形成されている。貴金属チップ１５，１６は、レーザー溶接、または抵抗溶接等の接合加工により、それぞれ先端部１３ａ，１４ａに接合されている。貴金属チップ１５（第４貴金属チップ）と貴金属チップ１６（第１貴金属チップ）との間に、火花ギャップ１７が形成されている。すなわち、貴金属チップ１５と貴金属チップ１６との間で放電が行われ、放電火花が形成される。なお、接地電極１４において貴金属チップ１６を除く部分が接地電極の本体に相当する。

　図１に戻り、中心電極１３の上部には、周知のように中心軸１８、端子部１９が電気的に接続されている。端子部１９には、火花発生用の高電圧を印加する外部回路が接続される。また、ハウジング１１のねじ部１１ａの上端部には、内燃機関への取り付けに用いられるガスケット２０が設けられている。スパークプラグ１０が内燃機関の燃焼室に対して取り付けられた状態では、スパークプラグ１０の中心電極１３及び接地電極１４が燃焼室に露出している。

　図３は、中心電極１３の先端部及び接地電極１４の斜視図である。図４は、中心電極１３の先端部及び接地電極１４の正面図である。

　スパークプラグ１０が内燃機関の燃焼室に対して取り付けられた状態では、湾曲した接地電極１４に沿った所定平面Ｐ（図４参照）が気流の流れ方向を向いている。詳しくは、所定平面Ｐは、スパークプラグ１０へ向かう主な気流の流れ方向に垂直になっている。

　接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側（上側）であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａに近付く第１傾斜面２１が形成されている。第１傾斜面２１は、第１傾斜面２１に当たる気流を、中心電極１３側へ偏向させるように形成されている。第１傾斜面２１は、中心電極１３に対向する位置付近で平面になっている。第１傾斜面２１から、接地電極１４とハウジング１１との接続部の方向へ延びた面は曲面になった後に平面になっている。

　接地電極１４は、所定平面Ｐに関して対称に形成されている。このため、接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側（上側）であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも下流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａから離れる第３傾斜面２３が形成されている。

　接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側と反対側（下側）であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａから離れる第２傾斜面２２が形成されている。第２傾斜面２２は、第２傾斜面２２に当たる気流を、中心電極１３から離れる側へ偏向させるように形成されている。第２傾斜面２２は、中心電極１３に対向する位置付近で平面になっている。第２傾斜面２２から、接地電極１４とハウジング１１との接続部の方向へ延びた面は曲面になった後に平面になっている。

　接地電極１４は、所定平面Ｐに関して対称に形成されている。このため、接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側と反対側（下側）であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも下流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａに近付く第４傾斜面２４が形成されている。

　また、接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側には、接地電極１４の本体の対向部２５（チップ取付面）が形成されている。対向部２５は、第１傾斜面２１と第３傾斜面２３との間に形成されている。対向部２５は、中心電極１３に対向する位置付近で平面になっている。対向部２５から、接地電極１４とハウジング１１との接続部の方向へ延びた面は曲面になった後に平面になっている。対向部２５に、貴金属チップ１６が溶接されている。

　接地電極１４の本体は、中心電極１３の先端面１５ａに対向する位置に、先端面１５ａとの距離が最も短い対向部２５を備えている。すなわち、対向部２５において、中心電極１３の先端面１５ａと接地電極１４の本体との距離が最も短くなっている。接地電極１４は、貴金属チップ１６の先端面１６ａにおいて、中心電極１３の先端面１５ａとの距離が最も短くなっている。

　なお、接地電極１４において貴金属チップ１６以外の部分（接地電極１４の本体）は、長さ方向の形状が均一の部材を曲げることで形成されている。このため、接地電極１４の製造性を高めることができる。

　図５は、図４の部分拡大図である。丸で囲った部分に示すように、第１傾斜面２１と第２傾斜面２２との接続部３１の外面、及び第３傾斜面２３と第４傾斜面２４との接続部３２の外面は、曲面に形成されている。すなわち、接続部３１，３２は、直線状に延びるＲ部（半円柱状部）に形成されている。また、第１傾斜面２１と第４傾斜面２４との接続部３３の外面は、曲面に形成されている。すなわち、接続部３３は、直線状に延びるＲ部（半円柱状部）に形成されている。

　図６は、接地電極１４の各寸法を示す模式図である。同図では、中心電極１３の中心軸線を通り且つ気流の流れ方向に平行な面による断面を示している。

　中心電極１３の中心軸線方向（ハウジング１１及び絶縁碍子１２への挿入方向）に関して、接地電極１４の本体の厚みを厚みＴとし、第１傾斜面２１と第２傾斜面２２との接続部３１から対向部２５までの距離を距離Ｓｕとする。このとき、２Ｔ／１６≦Ｓｕ≦８Ｔ／１６を満たすように、距離Ｓｕが設定されている。望ましくは、４Ｔ／１６≦Ｓｕ≦６Ｔ／１６を満たすように、距離Ｓｕが設定されている。

　同様に、中心電極１３の中心軸線方向に関して、第３傾斜面２３と第４傾斜面２４との接続部３２から対向部２５までの距離を距離Ｓｄとする。このとき、２Ｔ／１６≦Ｓｄ≦８Ｔ／１６を満たすように、距離Ｓｄが設定されている。望ましくは、４Ｔ／１６≦Ｓｄ≦６Ｔ／１６を満たすように、距離Ｓｄが設定されている。さらに、距離Ｓｕと距離Ｓｄとが等しく設定されている（Ｓｕ＝Ｓｄ）。

　接地電極１４の本体において、所定平面Ｐに垂直な方向（気流の流れ方向）に関して、接地電極１４の本体の幅を幅Ｗとし、対向部２５の幅を幅Ａとする。このとき、２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６を満たすように、厚みＴ及び幅Ｗが設定されている。

　図７は、比較例の接地電極１４Ｒの各寸法を示す模式図である。同図では、中心電極１３の中心軸線を通り且つ気流の流れ方向に平行な面による断面を示している。

　中心電極１３の中心軸線方向（ハウジング１１及び絶縁碍子１２への挿入方向）に関して、接地電極１４Ｒの本体の厚みを厚みＴとしている。また、接地電極１４Ｒの本体において、所定平面Ｐに垂直な方向（気流の流れ方向）に関して、接地電極１４Ｒの本体の幅を幅Ｗとしている。厚みＴ＝１．３［ｍｍ］、幅Ｗ＝２．６［ｍｍ］に設定されている。比較例の接地電極１４Ｒには、第１傾斜面２１、第２傾斜面２２、第３傾斜面２３、及び第４傾斜面２４がいずれも形成されていない。すなわち、接地電極１４Ｒの本体の断面形状は矩形状になっている。

　図８は、接地電極１４に対する気流の流れ方向を示す模式図である。

　接地電極１４に向かって流れる気流のうち、第１傾斜面２１に当たった気流は、第１傾斜面２１に沿って貴金属チップ１５（中心電極１３）と貴金属チップ１６（接地電極１４）との間に導かれる。このため、貴金属チップ１５と貴金属チップ１６との間に流れる気流が整流される。

　第２傾斜面２２に当たった気流は、第２傾斜面２２に沿って接地電極１４から離れる方向へ導かれる。そして、気流が接地電極１４から剥離して、第４傾斜面２４（接地電極１４）の下流側に負圧が形成される。さらに、接地電極１４の本体には第４傾斜面２４が形成されているため、気流は接地電極１４から剥離し易くなり、第４傾斜面２４の下流側に形成される負圧が強化される。

　貴金属チップ１５と貴金属チップ１６との間を通過した気流は、第４傾斜面２４の下流側に形成された負圧により、中心電極１３から離れる方向へ導かれる。接地電極１４の本体には第３傾斜面２３が形成されているため、気流は第３傾斜面２３に沿って中心電極１３から離れる方向へ導かれる。

　図９は、放電火花の伸長態様を示す模式図である。

　放電火花は当初、中心電極１３の先端面１５ａと接地電極１４における貴金属チップ１６の先端面１６ａの起点Ｓ１との間に生じる。そして、放電火花は、貴金属チップ１５と貴金属チップ１６との間の整流された気流により、安定して伸長させられる。

　このとき、接地電極１４における放電火花の起点は、起点Ｓ１から第３傾斜面２３における起点Ｓ２へと移動する。このため、接地電極１４における放電火花の起点と貴金属チップ１５（中心電極１３）との距離を延ばすことができ、伸長した放電火花の途中部分が互いに短絡することを抑制することができる。

　図８で説明したように、貴金属チップ１５と貴金属チップ１６との間を通過した気流は、第４傾斜面２４の下流側に形成された負圧により、中心電極１３から離れる方向へ導かれる。この気流により、放電火花は中心電極１３から離れる方向へ導かれつつ伸長させられる。このとき、接地電極１４における放電火花の起点は、起点Ｓ２から第３傾斜面２３における起点Ｓ３へと移動する。さらに、接地電極１４における放電火花の起点は、起点Ｓ３から接続部３２の曲面状の外面に沿って、より中心電極１３から離れた位置まで移動する。

　したがって、放電火花が中心電極１３から離れる方向へ安定して伸長され、混合気への着火性を向上させることができる。ここで、放電火花が長いほど放電火花の表面積が大きくなり、混合気及び空気の混合気と放電火花との接触面積が大きくなるため、混合気への着火性が向上する。さらに、放電火花が、中心電極１３から離れる方向、すなわち燃焼室の中心方向へ伸長するほど、混合気の燃焼性が向上する。

　図１０は、接続部位置とＡ／Ｆ向上代との関係を示すグラフである。接続部位置は、接続部３１（接続部３２）が対向部２５に位置する場合に０、接続部３３に位置する場合に１６Ｔ／１６として表している。Ａ／Ｆ向上代は、比較例の接地電極１４Ｒにおける混合気の燃焼のリーン限界Ａ／Ｆを基準（０）として、接地電極１４のリーン限界Ａ／Ｆがどれだけ向上したかを表している。幅Ｗ、厚みＴ、幅Ａの定義は、図６で説明した通りである。幅Ｗは２．６［ｍｍ］と３．０［ｍｍ］、厚みＴは１．３［ｍｍ］、幅Ａは０［ｍｍ］と１．２［ｍｍ］と１．５［ｍｍ］で変化させており、貴金属チップ１６のチップ径はφ０．７［ｍｍ］（Ａ＝１．２［ｍｍ］の場合）と、φ１．０［ｍｍ］（Ａ＝１．５［ｍｍ］）、貴金属チップ１６のチップ高さは０．１５［ｍｍ］で固定して試験を実施した。ただし、チップ径・高さは、気流の流れに対する影響がみられなかったことが、開示者により確認されている。なお、接地電極１４の貴金属チップ１６の体積が接地電極１４の本体に比べて小さいために、上記影響がなかったものと思われる。

　同図に示すように、２Ｔ／１６≦Ｓ≦８Ｔ／１６の範囲において、いずれのサンプルのＡ／Ｆ向上代も０以上になっている。特に、４Ｔ／１６≦Ｓ≦６Ｔ／１６の範囲において、いずれのサンプルのＡ／Ｆ向上代も０．４以上になっている。したがって、２Ｔ／１６≦Ｓ≦８Ｔ／１６を満たすように、特に４Ｔ／１６≦Ｓ≦６Ｔ／１６を満たすように、距離Ｓ（距離Ｓｕ，Ｓｄ）を設定することにより、混合気への着火性を向上させることができる。

　図１１は、接続部位置と幅厚み比Ｗ／ＴとＡ／Ｆ向上代との関係を示すグラフである。接続部位置、Ａ／Ｆ向上代、幅Ｗ、厚みＴ、幅Ａの定義は、図１０と同様である。幅Ｗは２．６［ｍｍ］と３．０［ｍｍ］、厚みＴは１．１［ｍｍ］と１．３［ｍｍ］、幅Ａは１．５［ｍｍ］で変化させている。

　同図に示すように、４Ｔ／１６≦Ｓ≦６Ｔ／１６の範囲において、２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６の場合に、Ａ／Ｆ向上代がさらに大きくなっている。したがって、４Ｔ／１６≦Ｓ≦６Ｔ／１６、且つ２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６を満たすように、距離Ｓ（距離Ｓｕ，Ｓｄ）、幅Ｗ、及び厚みＴを設定することにより、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　図１２は、気流の逆流態様を示す模式図である。燃焼室に対してスパークプラグ１０が取り付けられる。燃焼室内の混合気の燃焼過程において、スパークプラグ１０に対する気流の流れ方向が、実線の矢印で示す方向から破線の矢印で示す方向へ一時的に逆になることがある。

　この点、接地電極１４は、所定平面Ｐに関して対称に形成されており、上記距離Ｓｕと上記距離Ｓｄとが等しくなっている。このため、燃焼過程においてスパークプラグ１０に対する気流の流れ方向が一時的に逆になったとしても、第３傾斜面２３が第１傾斜面２１の機能を実現し、第４傾斜面２４が第２傾斜面２２の機能を実現する。また、第１傾斜面２１が第３傾斜面２３の機能を実現し、第２傾斜面２２が第４傾斜面２４の機能を実現する。したがって、燃焼過程においてスパークプラグ１０に対する気流の流れ方向が一時的に逆になったとしても、混合気への着火性を向上させることができる。

　図１３は、スパークプラグ１０の逆向きの取り付け状態を示す模式図である。図１３では、図１２のスパークプラグ１０の接地電極１４の向きに対して、接地電極１４の向きが逆になっている。すなわち、図１３と図１４とでは、スパークプラグ１０の取付角度が１８０°ずれている。図１３のスパークプラグ１０の取り付け状態であっても、気流の流れ方向が逆になった場合と同様に、混合気への着火性を向上させることができる。

　以上詳述した本実施形態は、以下の利点を有する。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａに近付く第１傾斜面２１が形成されている。そして、接地電極１４の本体は、先端面１５ａに対向する位置に先端面１５ａとの距離が最も短い対向部２５を備えている。このため、第１傾斜面２１により、中心電極１３と接地電極１４との間へ流れる気流が整流され、放電火花を安定して伸長させることができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側と反対側であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも上流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａから離れる第２傾斜面２２が形成されている。このため、第２傾斜面２２により、接地電極１４から離れる方向へ気流が導かれ、接地電極１４の下流側に負圧が形成される。この負圧により、中心電極１３と接地電極１４との間を通過した気流ひいては放電火花を、中心電極１３から離れる方向へ導くことができる。したがって、中心電極１３から離れる方向へ放電火花を伸長させることができ、混合気への着火性を向上させることができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の挿入方向に関して、接地電極１４の本体の厚みを厚みＴとし、第１傾斜面２１と第２傾斜面２２との接続部３１から上記対向部２５までの距離を距離Ｓｕとして、２Ｔ／１６≦Ｓｕ≦８Ｔ／１６である場合に、混合気への着火性が向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグ１０によれば、混合気への着火性を向上させることができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも下流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａから離れる第３傾斜面２３が形成されている。このため、中心電極１３と接地電極１４との間を通過した気流が上記負圧により中心電極１３から離れる方向へ導かれることを、第３傾斜面２３により促進することができる。さらに、接地電極１４における放電火花の起点が、第３傾斜面２３に沿って気流の上流側から下流側へ移動することにより、接地電極１４における放電火花の起点Ｓ２，Ｓ３と中心電極１３との距離を延ばすことができる。したがって、放電火花の途中部分が互いに短絡することを抑制することができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の先端面１５ａに面した側と反対側であり且つ気流の流れに対して中心電極１３よりも下流側の部分に、気流の上流側から下流側にかけて先端面１５ａに近付く第４傾斜面２４が形成されている。このため、第２傾斜面２２により導かれた気流が接地電極１４から剥離することを、第４傾斜面２４により促進することができる。したがって、接地電極１４の下流側に形成される負圧を強化することができ、中心電極１３と接地電極１４との間を通過した気流ひいては放電火花を、より強く中心電極１３から離れる方向へ導くことができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の挿入方向に関して、第３傾斜面２３と第４傾斜面２４との接続部３２から対向部２５までの距離を距離Ｓｄとして、２Ｔ／１６≦Ｓｄ≦８Ｔ／１６である場合に、混合気への着火性が向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグ１０によれば、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の挿入方向に関して、第１傾斜面２１と第２傾斜面２２との接続部３１から対向部２５までの距離Ｓｕと、第３傾斜面２３と第４傾斜面２４との接続部３２から対向部２５までの距離Ｓｄとが等しい。このため、燃焼過程においてスパークプラグ１０に対する気流の流れ方向が一時的に逆になったとしても、第１傾斜面２１と第３傾斜面２３とが互いの機能を入れ替えて実現し、第２傾斜面２２と第４傾斜面２４とが互いの機能を入れ替えて実現することができる。したがって、燃焼過程においてスパークプラグ１０に対する気流の流れ方向が一時的に逆になったとしても、混合気への着火性を向上させることができる。

　・燃焼室に対して、接地電極１４の上流側と下流側とが逆向きに取り付けられたとしても、正しい向きに取り付けられた場合と同様に混合気への着火性を向上させることができる。

　・接地電極１４の本体において、中心電極１３の挿入方向に関して、４Ｔ／１６≦Ｓｕ≦６Ｔ／１６であり、４Ｔ／１６≦Ｓｄ≦６Ｔ／１６である場合に、混合気への着火性がさらに向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグ１０によれば、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　・接地電極１４の本体において、所定平面Ｐに垂直な方向に関して、接地電極１４の本体の幅を幅Ｗとして、２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６である場合に、混合気への着火性がさらに向上することが本願開示者により確認されている。したがって、上記スパークプラグ１０によれば、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　・第１傾斜面２１と第２傾斜面２２との接続部３１の外面、及び第３傾斜面２３と第４傾斜面２４との接続部３２の外面が、曲面に形成されている。このため、接地電極１４における放電火花の起点が、第３傾斜面２３（逆流時に第１傾斜面２１）に沿って気流の上流側から下流側へ移動する際に、接地電極１４における放電火花の起点を接続部３２（逆流時に接続部３１）の外面に沿って、より中心電極１３から離れた位置まで移動させ易くなる。したがって、放電火花を中心電極１３からさらに離れた位置まで移動させ易くなり、混合気への着火性をさらに向上させることができる。

　なお、上記実施形態を、以下のように変更して実施することもできる。上記実施形態と同一の部分については、同一の符号を付すことにより説明を省略する。

　・接続部３１～３３の外面を曲面に形成しない構成を採用することもできる。その場合は、接地電極１４の加工が容易となる。

　・図１４は、接地電極１４における気流上流側の形状の変更例を示す模式図である。（ｃ），（ｅ），（ｇ）に示すように、第１傾斜面２１は、接地電極１４の本体の中心側にへこんだ形状であってもよく、複数の平面により形成されていてもよい。（ｄ），（ｆ），（ｈ）に示すように、第１傾斜面２１は、接地電極１４の本体の外側にふくらんだ形状であってもよく、複数の平面により形成されていてもよい。第２傾斜面２２についても同様である。

　特に、（ａ），（ｅ），（ｈ）では、第２傾斜面２２は接地電極１４の本体の中心側にへこんだ形状である。このため、第２傾斜面２２により、接地電極１４から離れる方向へ流れる気流を強化することができる。これにより、接地電極１４の下流側に形成される負圧をより強化することができる。したがって、中心電極１３と接地電極１４との間を通過した気流ひいては放電火花を、中心電極１３からより離れる方向へ導くことができ、混合気への着火性をさらに向上させることができる。さらに、（ｈ）では、第１傾斜面２１は接地電極１４の本体の外側にふくらんだ形状であるため、第１傾斜面２１による気流の整流効果をさらに高めることができる。

　・図１５は、接地電極１４における気流下流側の形状の変更例を示す模式図である。（ｃ），（ｅ），（ｇ）に示すように、第３傾斜面２３は、接地電極１４の本体の中心側にへこんだ形状であってもよく、複数の平面により形成されていてもよい。（ｄ），（ｆ），（ｈ）に示すように、第３傾斜面２３は、接地電極１４の本体の外側にふくらんだ形状であってもよく、複数の平面により形成されていてもよい。第４傾斜面２４についても同様である。

　特に、（ａ），（ｅ），（ｈ）では、第４傾斜面２４は接地電極１４の本体の中心側にへこんだ形状である。このため、第４傾斜面２４により、気流が接地電極１４から剥離することを促進することができる。これにより、接地電極１４の下流側に形成される負圧をより強化することができる。したがって、中心電極１３と接地電極１４との間を通過した気流ひいては放電火花を、中心電極１３からより離れる方向へ導くことができ、混合気への着火性をさらに向上させることができる。さらに、（ｈ）では、第３傾斜面２３は接地電極１４の本体の外側にふくらんだ形状であるため、第３傾斜面２３により気流を整流しつつ中心電極１３から離れる方向へ導くことができる。

　なお、図１４（ａ）～（ｈ）、及び図１５（ａ）～（ｈ）の構成を任意に組み合わせてもよい。また、第１傾斜面２１、第２傾斜面２２、第３傾斜面２３、及び第４傾斜面２４を、曲面により形成することもできる。

　・図１６は、接地電極１４の変更例を示す模式図である。この接地電極１４は、所定平面Ｐに関して対称に形成されておらず、距離Ｓｕと距離Ｓｄとが異なっている。こうした構成であっても、第１傾斜面２１、第２傾斜面２２、第３傾斜面２３、及び第４傾斜面２４により、上記実施形態に準じた作用効果を奏することができる。

　・図１７は、接地電極１４の他の変更例を示す斜視図である。この接地電極１４の本体では、上記対向部２５が平面ではなく、稜線として形成されており、第１傾斜面２１と第３傾斜面２３とが接続されている。そして、接地電極１４は、貴金属チップ１６を備えていない。また、接地電極１４の長さ方向の形状は、先端部付近とそれ以外の部分とで異なっている。こうした構成であっても、第１傾斜面２１、第２傾斜面２２、第３傾斜面２３、及び第４傾斜面２４により、上記実施形態に準じた作用効果を奏することができる。なお、接地電極１４が貴金属チップ１６を備えていない場合、接地電極１４と接地電極の本体とが一致する。また、図１９は、貴金属チップ１６を有していない接地電極１４の変更例を示す模式図である。この場合も、上記実施形態に準じた作用効果を奏することができる。

　・図１８は、接地電極１４の他の変更例を示す模式図である。この接地電極１４の本体では、上記第３傾斜面２３及び第４傾斜面２４が形成されていない。こうした構成であっても、第１傾斜面２１及び第２傾斜面２２による作用効果を奏することができる。

　・図２０は、貴金属チップ１６において対向部２５から突出する高さとＡ／Ｆ向上比との関係を示すグラフである。Ａ／Ｆ向上比は、貴金属チップ１６なし（突出高さ０ｍｍ）における混合気の燃焼のリーン限界Ａ／Ｆを基準（１）として、各突出高さの貴金属チップ１６を有する接地電極１４のリーン限界Ａ／Ｆを比で表している。厚みＴの定義は、図６で説明した通りである。接続部位置は、２Ｔ／１６と５Ｔ／１６と８Ｔ／１６で変化させて試験を実施した。同図に示すように、いずれの接続部位置であっても、突出高さが０．２ｍｍ以上においてリーン限界Ａ／Ｆが向上している。特に、突出高さが高くなるほど、リーン限界Ａ／Ｆが向上しており、混合気への着火性を向上させることができる。突出高さにかかわらず火花ギャップ１７を一定にした場合、突出高さが高いほど中心電極１３の先端面１５ａから対向部２５及び第３傾斜面２３までの距離が長くなる。したがって、接地電極１４における放電火花の起点が、第３傾斜面２３まで移動した場合に、放電火花が中心電極１３から離れる方向へ安定して伸長され、混合気への着火性を向上させることができる。

　ただし、突出高さが１．０ｍｍを超えると、貴金属チップ１６の消耗が激しくなる。図２１は、貴金属チップ１６において対向部２５から突出する高さと火花ギャップ１７の広がり量ΔＧａｐとの関係を示すグラフである。火花ギャップ１７の広がり量ΔＧａｐは、所定のエンジン運転状態においてスパークプラグ１０による放電を所定時間行った場合に、火花ギャップ１７が開始時から終了時までに広がった量を表している。貴金属チップ１６のチップ径は、φ０．７［ｍｍ］とφ０．９［ｍｍ］で変化させて試験を実施した。同図に示すように、いずれのチップ径であっても、突出高さが１．０ｍｍを超えると広がり量ΔＧａｐが急激に増加している。貴金属チップ１６の突出高さが高くなり過ぎると、貴金属チップ１６から接地電極１４の本体への熱伝導が悪くなることが原因と考えられる。したがって、貴金属チップ１６の突出高さを、０．２ｍｍ以上且つ１．０ｍｍ以下とすることにより、混合気への着火性を向上させることができるとともに、貴金属チップ１６の消耗を抑制することができる。

　・図２２は接地電極１４の他の変更例を示す模式図であり、図２３は図２２の接地電極１４の平面図である。この接地電極１４は、貴金属チップ１６を有しておらず、貴金属チップ２６を有している。貴金属チップ２６（第２貴金属チップ）は、貴金属チップ１６と同様に形成されている。貴金属チップ２６は、第３傾斜面２３に溶接されている。詳しくは、対向部２５における中心電極１３の先端面１５ａに対向する部分の下流において、第３傾斜面２３に貴金属チップ２６が設けられている。このため、貴金属チップ２６で電界集中が起きることにより、接地電極１４における放電火花の起点を、貴金属チップ２６まで移動させ易くなる。そして、放電火花の起点を貴金属チップ１６に留めることができ、放電による接地電極１４の消耗を貴金属チップ２６により抑制することができる。

　・図２４は接地電極１４の他の変更例を示す模式図であり、図２５は図２４の接地電極１４の平面図である。この接地電極１４は、貴金属チップ１６と貴金属チップ２６とを有している。貴金属チップ２６は、貴金属チップ１６と同様の材質で形成されている。貴金属チップ２６の径は貴金属チップ１６の径よりも若干小さくなっている。こうした構成によれば、貴金属チップ１６で電界集中が起きることにより、中心電極１３との間で放電が行われ易くなる。そして、貴金属チップ２６で電界集中が起きることにより、接地電極１４における放電火花の起点を、貴金属チップ１６から貴金属チップ２６まで移動させ易くなる。したがって、放電による接地電極１４の消耗を、貴金属チップ１６，２６により抑制することができる。なお、接地電極１４における放電火花の起点は、貴金属チップ１６、第３傾斜面２３、貴金属チップ２６の順で移動してもよいし、貴金属チップ１６から第３傾斜面２３を飛び越えて貴金属チップ２６まで移動してもよい。

　・図２６は接地電極１４の他の変更例を示す模式図であり、図２７は図２６の接地電極１４の平面図である。この接地電極１４には、対向部２５において中心電極１３の先端面１５ａに対向する部分から、第３傾斜面２３の所定位置まで延びる貴金属チップ２７（第１～第３貴金属チップ）が設けられている。詳しくは、対向部２５における中心電極１３の先端面１５ａに対向する部分から、その下流において対向部２５及び第３傾斜面２３に貴金属チップ２７が設けられている。所定位置は、放電火花の起点を貴金属チップ２７に留めることができる位置である。このため、貴金属チップ２７で電界集中が起きることにより、中心電極１３との間で放電が行われ易くなる。そして、接地電極１４における放電火花の起点を、貴金属チップ２７に沿って気流の下流側へ移動させ易くなる。さらに、放電による接地電極１４の消耗を貴金属チップ２７により抑制することができる。なお、貴金属チップ２７は、複数の貴金属チップを組み合わせることで形成されていてもよい。また、貴金属チップの形状は円柱状に限定されるものではなく、三角柱状や多角柱状でもよい。

　本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。

Claims (12)

1. 　筒状の主体金具（１１）と、前記主体金具の内部に挿入された中心電極（１３）と、前記主体金具に接続されて前記中心電極の先端面（１５ａ）に対向するように湾曲した接地電極（１４）と、を備え、前記湾曲した接地電極に沿った所定平面（Ｐ）が気流の流れ方向を向くスパークプラグ（１０）であって、
   　前記接地電極の本体において、
   　前記中心電極の先端面に面した側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも上流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面に近付く第１傾斜面（２１）が形成され、
   　前記先端面に対向する位置に前記先端面との距離が最も短い対向部（２５）を備え、
   　前記中心電極の先端面に面した側と反対側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも上流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面から離れる第２傾斜面（２２）が形成され、
   　前記中心電極の挿入方向に関して、前記接地電極の本体の厚みをＴとし、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面との接続部（３１）から前記対向部までの距離をＳｕとして、２Ｔ／１６≦Ｓｕ≦８Ｔ／１６である、スパークプラグ。
2. 　前記接地電極の本体において、
   　前記中心電極の先端面に面した側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも下流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面から離れる第３傾斜面（２３）が形成され、
   　前記中心電極の先端面に面した側と反対側であり且つ前記気流の流れに対して前記中心電極よりも下流側の部分に、前記気流の上流側から下流側にかけて前記先端面に近付く第４傾斜面（２４）が形成され、
   　前記中心電極の挿入方向に関して、前記第３傾斜面と前記第４傾斜面との接続部（３２）から前記対向部までの距離をＳｄとして、２Ｔ／１６≦Ｓｄ≦８Ｔ／１６である、請求項１に記載のスパークプラグ。
3. 　前記接地電極の本体において、
   　前記中心電極の挿入方向に関して、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面との接続部から前記対向部までの距離と、前記第３傾斜面と前記第４傾斜面との接続部から前記対向部までの距離とが等しい、請求項２に記載のスパークプラグ。
4. 　前記接地電極の本体において、
   　前記中心電極の挿入方向に関して、４Ｔ／１６≦Ｓｕ≦６Ｔ／１６であり、４Ｔ／１６≦Ｓｄ≦６Ｔ／１６である、請求項３項に記載のスパークプラグ。
5. 　前記接地電極の本体において、
   　前記所定平面に垂直な方向に関して、前記接地電極の本体の幅をＷとして、
   　２≦Ｗ／Ｔ≦２．３６である、請求項４項に記載のスパークプラグ。
6. 　前記第１傾斜面と前記第２傾斜面との接続部の外面、及び前記第３傾斜面と前記第４傾斜面との接続部の外面が、曲面に形成されている、請求項２～５のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
7. 　前記第２傾斜面及び前記第４傾斜面は、前記接地電極の本体の中心側にへこんでいる、請求項２～６のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
8. 　前記対向部において前記中心電極の前記先端面に対向する部分には、第１貴金属チップ（１６、２７）が設けられている、請求項２～７のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
9. 　前記第３傾斜面には第２貴金属チップ（２６、２７）が設けられている、請求項２～８のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
10. 　前記対向部において前記中心電極の前記先端面に対向する部分から、前記第３傾斜面の所定位置まで延びる第３貴金属チップ（２７）が設けられている、請求項２～７のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
11. 　前記第１貴金属チップにおいて前記対向部から突出する高さは、０．２ｍｍ以上且つ１．０ｍｍ以下である、請求項８に記載のスパークプラグ。
12. 　前記中心電極の先端部（１３ａ）には第４貴金属チップ（１５）が設けられている、請求項１～１１のいずれか１項に記載のスパークプラグ。

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