WO2018230349A1

WO2018230349A1 - 冷却器、およびサーモサイフォン

Info

Publication number: WO2018230349A1
Application number: PCT/JP2018/020960
Authority: WO
Inventors: 康光大見; 義則　毅; 功嗣三浦; 竹内　雅之
Original assignee: 株式会社デンソー
Priority date: 2017-06-16
Filing date: 2018-05-31
Publication date: 2018-12-20
Also published as: DE112018003046T5; CN110753822A; US20200088471A1; JP2019002642A; CN110753822B; JP6737241B2

Abstract

気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器（１６）とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器は、前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路（７０）を形成する第１流路形成部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ）と、前記供給流路に連通する冷媒入口（６４ａ、６４ｂ）を有し、前記冷媒入口から上側に延びるように形成され、前記供給流路から冷媒入口を通して流入した前記液相冷媒と被冷却対象（１２ａ、１２ｂ）との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発させて前記気相冷媒を発生させる蒸発流路（６１ａ、６１ｂ）を形成する第２流路形成部（６０ａ、４３、６０ｂ、４４）と、前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路（７１）を形成する第３流路形成部（６０ａ、６０ｂ、４５）とを、備え、前記冷媒入口は、前記供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する。

Description

冷却器、およびサーモサイフォン

関連出願への相互参照

　本出願は、２０１７年６月１６日に出願された日本特許出願番号２０１７－１１８８７０号に基づくもので、ここにその記載内容が参照により組み入れられる。

　本開示は、冷却器、およびサーモサイフォンに関するものである。

　従来、サーモサイフォンでは、液相冷媒および電池の間の熱交換により液相冷媒を蒸発して電池を冷却する冷却器と、冷却器からの気相冷媒を凝縮する凝縮器とを備え、冷却器および凝縮器の間で冷媒を循環させる冷媒回路を構成するものがある（例えば、特許文献１参照）。

特許５９４２９９４３号明細書

　本発明者等は、特許文献１のサーモサイフォンを参考にして、自動車に搭載される電池を冷却器によって冷却する車両用サーモサイフォンについて検討した。
　冷却器２は、凝縮器からの液相冷媒が供給される冷媒供給流路２ａと、冷媒供給流路２ａからの液相冷媒と電池との間の熱交換により液相冷媒を蒸発させる蒸発流路部２ｂと、蒸発流路部２ｂからの気相冷媒を凝縮器に導く冷媒排出流路２ｃとを備える（図２７Ａ、図２７Ｂ参照）。

　ここで、自動車の上り坂を登っているときなどには、自動車のうち車両進行方向前側が車両進行方向後側よりも上側に位置する。このため、冷却器２は、予め決められた姿勢（以下、基準姿勢という）よりも傾いた姿勢になる。

　この場合、冷媒は、重力の影響を受けて、サーモサイフォンの冷媒回路内のうち最も下側の部位に集まる。このため、冷却器の冷媒供給流路２ａ内の液相冷媒が少なくなる場合がある。

　したがって、冷媒供給流路２ａのうち上側に蒸発流路部２ｂの冷媒入口を配置した場合には、冷媒供給流路２ａのうち蒸発流路部２ｂの冷媒入口よりも下側に液相冷媒の液面が位置する恐れがある。

　このため、冷媒供給流路２ａから蒸発流路部２ｂへの液相冷媒の供給が不安定になり、電池（すなわち、被冷却対象）の冷却が不安定になる。

　本開示は、被冷却対象の冷却を安定化させるようにした冷却器、およびサーモサイフォンを提供することを目的とする。

　本開示の１つの観点によれば、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器は、
　前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路を形成する第１流路形成部と、
　前記供給流路に連通する冷媒入口を有し、前記冷媒入口から上側に延びるように形成され、前記供給流路から冷媒入口を通して流入した前記液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発させて前記気相冷媒を発生させる蒸発流路を形成する第２流路形成部と、
　前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路を形成する第３流路形成部とを、備え、
　前記冷媒入口は、前記供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する。

　したがって、冷却器が予め決められた姿勢よりも傾いて、凝縮器から冷却器への液相冷媒の供給量が少なくなっても、冷媒入口が供給流路のうち天地方向の中央部に対して上側に位置する場合に比べて、冷媒入口よりも上側に液相冷媒の液面を配置させる上で有利となる。

　これにより、供給流路から蒸発流路に液相冷媒を安定して供給することができる。このため、被冷却対象の冷却を安定化させることができる。

　但し、供給流路のうち最も天地方向上側の位置を最上位置とし、供給流路のうち最も天地方向下側の位置を最下位置とすると、供給流路のうち天地方向の中央部は、最上位置と最下位置との間の真ん中の位置を意味する。

　本開示の他の観点によれば、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器は、
　前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路を形成する第１流路形成部と、
　前記供給流路からの液相冷媒が入る冷媒入口を有し、前記冷媒入口を通して流入した前記液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発して前記気相冷媒を前記凝縮器に向けて流通させる蒸発流路を形成する第２流路形成部と、
　前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路を形成する第３流路形成部とを、備え、
　前記供給流路から下側に凹むように形成されて、前記供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部と、を備え、
　前記冷媒入口は、前記貯液部に連通し、かつ前記貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは前記液面よりも下側に位置する。

　本開示のさらに他の観点によれば、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器と、凝縮器から流入した液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により液相冷媒を蒸発して気相冷媒を凝縮器に排出する冷却器と、を備え、凝縮器および冷却器の間で冷媒を循環させるサーモサイフォンは、
　冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いているか否か判定する判定部と、
　冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていると判定部が判定したときには、冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていないと判定部が判定したときに比べて、凝縮器から冷却器に供給する液相冷媒の冷媒量を増加させる冷媒増加部と、を備せる。

　したがって、冷却器が予め決められた姿勢よりも傾いたとき、凝縮器から冷却器への液相冷媒の供給量を増加させることにより、蒸発流路に液相冷媒を安定して供給することができる。このため、被冷却対象の冷却を安定化させることができる。

　なお、各構成要素等に付された括弧付きの参照符号は、その構成要素等と後述する実施形態に記載の具体的な構成要素等との対応関係の一例を示すものである。

第１実施形態における電池冷却ユニットの車両搭載図であって、車両が傾いた状態を示す図である。図１の電池冷却ユニットの概略構成を示す模式図である。図１の冷却器および二次電池の外観を示す模式図である。図１の冷却器および二次電池の分解図である。図４の蒸発器の内部構造を示す図である。図４の蒸発器の内部構造を示す斜視図である。Ａ部分は図４の蒸発器の正面図でありＢ部分は蒸発器の断面図である。Ｂ部分は図４の蒸発器の正面図、Ａ部分は蒸発器の断面図である。図１の冷却器の内部構造を示す透視図である。図１の冷却器の内部の冷媒流れを示す模式図である。傾斜時の図１の冷却器内の冷媒流れを示す模式図である。傾斜時の図１の冷却器内の冷媒流れを示す模式図である。対比例における冷却器内の冷媒流れを示す模式図である。対比例における冷却器内の冷媒流れを示す模式図である。第２実施形態における電池冷却ユニットの車両搭載図であって、車両が傾いた状態を示す図である。図１４の電池冷却ユニットの概略構成を示す模式図である。図１４の冷却器の内部の冷媒流れを示す模式図である。図１４の蒸発器の内部構造を示す図である。第３実施形態における電池冷却ユニットの電池冷却構造を示す図である。第３実施形態における電池冷却ユニットの電池冷却構造を示す図である。第３実施形態における電池冷却ユニットの開閉弁の内部構造を示す図である。第３実施形態における電池冷却ユニットの開閉弁の内部構造を示す図である。第４実施形態における電池冷却ユニットの電池冷却構造を示す図である。第４実施形態における電池冷却ユニットの電池冷却構造を示す図である。第５実施形態における電池冷却ユニットの全体構成を示す図である。第５実施形態における電子制御装置の冷媒制御処理を示すフローチャートである。第６実施形態における冷却器の分解図である。図２３における冷却器の内部構造を示す図である。図２４Ａ中XXIVＢ－XXIVＢ断面図である。図２４Ａ中XXIVＣ－XXIVＣ断面図である。第７実施形態における冷却器の内部構造を示す図である。図２５Ａ中XXVＢ－XXVＢ断面図である。図２５Ａ中XXVＣ－XXVＣ断面図である。第８実施形態における冷却器の内部構造を示す図である。図２６Ａ中XXVIＢ－XXVIＢ断面図である。図２６Ａ中XXVIＣ－XXVIＣ断面図である。対比例における冷却器の内部構造を示す図である。図２７Ａ中XXVIIＢ－XXVIIＢ断面図である。

　以下、本開示の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、説明の簡略化を図るべく、図中、同一符号を付してある。

　（第１実施形態）
　図１に示す本実施形態の電池冷却ユニット１０は、電気自動車やハイブリッド自動車などの電動自動車に搭載される。そして、本実施形態では、電池冷却ユニット１０は、その電動自動車に搭載される二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する。すなわち、電池冷却ユニット１０が冷却する被冷却対象は二次電池１２ａ、１２ｂである。

　電池冷却ユニット１０を搭載する電動自動車（以下、単に「車両」とも呼ぶ）では、二次電池１２ａ、１２ｂを構成部品として含む蓄電装置（言い換えれば、電池パック）に蓄えた電力がインバータ回路などを介して電動モータに供給され、それによって車両は走行する。二次電池１２ａ、１２ｂは、電力をインバータを介して電動モータに出力する際に自己発熱する。

　そして、二次電池１２ａ、１２ｂが過度に高温になると、その二次電池１２ａ、１２ｂを構成する電池セル１３の劣化が促進されることから、自己発熱が少なくなるように電池セル１３の出力および入力に制限を設ける必要がある。

　そのため、電池セル１３の出力および入力を確保するためには、二次電池１２ａ、１２ｂを所定の温度以下に維持するための冷却装置が必要となる。

　また、車両走行中だけでなく夏季の駐車放置中などにも電池温度は上昇する。また、蓄電装置は車両の床下やトランクルーム下などに配置されることが多く、二次電池１２ａ、１２ｂに与えられる単位時間当たりの熱量は小さいものの、長時間の放置により電池温度は徐々に上昇する。

　二次電池１２ａ、１２ｂを高温状態で放置すると、二次電池１２ａ、１２ｂの寿命が大幅に低下するので、車両の放置中も二次電池１２ａ、１２ｂを冷却するなど電池温度を低温に維持することが望まれている。

　本実施形態の二次電池１２ａ、１２ｂは、複数の電池セル１３を車両進行方向に積層してなる組電池として構成されているが、各電池セル１３の温度にばらつきがあると電池セル１３の劣化に偏りが生じ、蓄電装置の性能が低下してしまう。

　これは、最も劣化した電池セル１３の特性に合わせて蓄電装置の入出力特性が決まることによる。そのため、長期間にわたって蓄電装置に所望の性能を発揮させるためには、複数の電池セル１３相互間の温度ばらつきを低減させる均温化が重要となる。

　また、二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する他の冷却装置として、これまでブロワによる送風や、冷凍サイクルを用いた空冷、水冷、あるいは冷媒直接冷却方式が一般的となっているが、ブロワは車室内の空気を送風するだけなので、ブロワの冷却能力は低い。

　また、ブロワによる送風では空気の顕熱で二次電池１２ａ、１２ｂを冷却するので、空気流れの上流と下流との間で温度差が大きくなり、電池セル１３間の温度ばらつきを十分に抑制できない。

　また、冷凍サイクル方式では冷却能力は高いが、電池セル１３との熱交換部は空冷または水冷の何れでも顕熱冷却であるので、同じく、電池セル１３間の温度ばらつきを十分に抑制できない。更には、駐車放置中に冷凍サイクルのコンプレッサや冷却ファンを駆動させることは、電力消費の増大や騒音などの原因となるので好ましくない。

　これらの背景から、本実施形態の電池冷却ユニット１０では、コンプレッサを用いず冷媒の自然対流で二次電池１２ａ、１２ｂを冷却するサーモサイフォン方式が採用されている。

　具体的に、電池冷却ユニット１０は、図１に示すように、冷却器１４、凝縮器１６、往路配管１８と、復路配管２０とを備える。そして、その凝縮器１６と往路配管１８と冷却器１４と復路配管２０は環状に連結され、電池冷却ユニット１０の冷媒としての冷媒が循環するサーモサイフォン回路２６を構成する。

　すなわち、サーモサイフォン回路２６は、冷媒の蒸発および凝縮により熱移動を行うサーモサイフォンを構成する。そして、サーモサイフォン回路２６は、気相冷媒が流れる流路と液相冷媒が流れる流路とが分離されたループ型のサーモサイフォン（言い換えれば、冷媒の循環回路）となるように構成されている。

　各図において、矢印ＤＲ１は、重力方向を示すもので、矢印ＤＲ１において上矢印は車両の重力方向の上側を示し、下矢印は車両の重力方向の下側を示している。矢印ＤＲ２は、電池冷却ユニット１０を車両に搭載した状態の電池冷却ユニット１０の上下方向を示している。矢印ＤＲ３は、水平方向を示している。車両の進行方向が水平方向に一致したときに、重力方向と上下方向とは一致することになる。矢印ＤＲ４は、車両進行方向を示している。矢印ＤＲ５は、車両幅方向（すなわち、車両左右方向）を示す。

　本実施形態のサーモサイフォン回路２６内には冷媒が封入充填されている。そして、サーモサイフォン回路２６内はその冷媒で満たされている。その冷媒はサーモサイフォン回路２６を自然対流により循環し、電池冷却ユニット１０は、その冷媒の液相と気相との相変化によって二次電池１２ａ、１２ｂの温度を調整する。詳細には、その冷媒の相変化によって二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する。

　サーモサイフォン回路２６内に充填されている冷媒は、例えば、ＨＦＯ－１２３４ｙｆまたはＨＦＣ－１３４ａなどのフロン系冷媒である。或いは、冷媒として、水、アンモニア等のフロン系冷媒以外の各種の作動流体を用いても良い。

　図３に示すように、冷却器１４は、二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されて二次電池１２ａ、１２ｂおよび冷媒の間で熱交換して二次電池１２ａ、１２ｂから冷媒へ熱を移動させることにより二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する熱交換器である。冷却器１４は、例えば熱伝導性の高い金属製である。

　ここで、サーモサイフォン回路２６内への冷媒の充填量は、二次電池１２ａ、１２ｂおよび冷媒の間の熱交換が停止し、かつ車両の進行方向が水平方向に一致した状態において冷却器１４の内部が液相冷媒で満たされる量とされている。

　冷却器１４には、図２に示すように、入口１４ａと出口１４ｂとが形成されている。入口１４ａと出口１４ｂとは、冷却器１４のうち車両進行方向前側に設けられている。出口１４ｂは、入口１４ａに対して天地方向上側に配置されている。

　往路配管１８の内部に形成された往路流通路１８ａは、冷却器１４内へ連通されている。したがって、サーモサイフォン回路２６を冷媒が循環すると、往路流通路１８ａの液相冷媒は、入口１４ａを介して冷却器１４内部に流入する。

　往路流通路１８ａは、凝縮器１６から冷却器１４へ液相冷媒を流通させる冷媒の流路である。冷却器１４の出口１４ｂは、復路配管２０に形成された復路流通路２０ａを冷却器１４内へ連通させている。

　したがって、サーモサイフォン回路２６を冷媒が循環すると、冷却器１４内の気相冷媒は出口１４ｂを通して復路流通路２０ａへ出る。その復路流通路２０ａは、冷却器１４の出口１４ｂから凝縮器１６へ気相冷媒を流す冷媒流路である。

　なお、冷却器１４は、気相冷媒を入口１４ａと出口１４ｂとのうち専ら出口１４ｂから出させる不図示の構造を備えている。

　凝縮器１６は、凝縮器１６内の気相冷媒および受熱流体の間で熱交換して冷媒から受熱流体へ放熱させる熱交換器である。詳細に言えば、凝縮器１６には復路配管２０から気相冷媒が流入し、凝縮器１６は、冷媒から受熱流体に放熱させることによりその冷媒を凝縮させる。

　凝縮器１６内の冷媒と熱交換させられる受熱流体としては、例えば空気（すなわち、車室外の空気）、或いは水などである。

　本実施形態の凝縮器１６は、車両の車両進行方向（或いは、車両幅方向）が水平方向に対して傾いた状態になっても、冷却器１４よりも天地方向上側に位置するように設置されている。

　凝縮器１６は、冷却器１４よりも重力方向の上側に配置されている。本実施形態では、凝縮器１６は、フロント格納室やトランクルームに収納されている。フロント格納室は、車両のうち車室内に対して車両進行方向前側に配置されて、走行用エンジンや走行用電動機を収納する室である。トランクルームは、車両のうち車室内に対して車両進行方向後側に配置されて荷物等を収納する格納室である。

　凝縮器１６のうち重力方向の上側の部位には復路配管２０が接続されている。要するに、復路配管２０は、往路配管１８よりも重力方向の上側にて凝縮器１６に接続されている。

　次に、本実施形態の冷却器１４の冷却構造の詳細について説明する。

　冷却器１４は、車両進行方向に積層してなる蒸発器３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄ、・・・・・・３０ｍから構成されて、二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する熱交換器である。　本実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍは、二次電池１２ａ、１２ｂの電池セル１３毎に設けられている（図４、図９参照）。

　なお、図４では、蒸発器３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、・・・・・・３０ｍのうち蒸発器３０ａ、３０ｂ、３０ｃ以外の図示を省略している。

　二次電池１２ａは、蒸発器３０ａ～３０ｍに対して車両幅方向一方側に配置されている。二次電池１２ａは、車両進行方向に積層されている複数の電池セル１３を備える。つまり、複数の電池セル１３は、蒸発器３０ａ～３０ｍの積層方向と同一方向に積層されている。

　二次電池１２ｂは、蒸発器３０ａ～３０ｍに対して車両幅方向他方側に配置されている。二次電池１２ｂは、車両進行方向に積層されている複数の電池セル１３を備える。

　なお、二次電池１２ａ、１２ｂは、説明の便宜上、互いに相違する符号が付してあるが、互いに同じ二次電池である。

　熱伝導材４０ａ、４０ｂは、それぞれ、電気絶縁性を有し、かつ高い熱伝導性を有する材料によって薄板状に形成されている。熱伝導材４０ａは、蒸発器３０ａ～３０ｍと二次電池１２ａとの間に配置されている。熱伝導材４０ｂは、蒸発器３０ａ～３０ｍと二次電池１２ｂとの間に配置されている。

　本実施形態の熱伝導材４０ａ、４０ｂとしては、蒸発器３０ａ～３０ｍや二次電池１２ａ、１２ｂの寸法誤差の吸収の効果を持たせてもよい。

　本実施形態の蒸発器３０ａ～３０ｍは、それぞれ、車両進行方向の寸法よりも上下方向の寸法の方が大きく、かつ車両幅方向の寸法よりも上下方向の寸法の方が大きいブロック状に形成されている。

　蒸発器３０ａ～３０ｍは、蒸発器３０ａ→蒸発器３０ｂ→蒸発器３０ｃ→・・・蒸発器３０ｍの順に車両進行方向前側から車両進行方向後側に並べられてブロック積層構造を構成する。つまり、本実施形態の蒸発器３０ａ～３０ｍの並び方向は、車両進行方向と同一になっている。

　次に、本実施形態の蒸発器３０ａ～３０ｍのうち蒸発器３０ａを代表として蒸発器３０ａの構造について説明する。

　蒸発器３０ａは、直方体に形成されているケース４０と蓋部５０とを備える。ケース４０は、車両進行方向前側に開口する開口部を形成する。

　ケース４０は、上面４１、下面４２、側面４３、４４、および背面４５を備える。上面４１は、下面４２、側面４３、４４とともに、開口部を形成する。背面４５は、上面４１、下面４２、側面４３、４４に対して車両進行方向後側に配置されている。

　図４の蓋部５０は、ケース４０の開口部を塞いでいる。蓋部５０には、車両進行方向に貫通する入口１４ａと出口１４ｂが設けられている。つまり、入口１４ａと出口１４ｂは、蒸発器３０ａ～３０ｍに対して車両進行方向前側に配置されている。

　入口１４ａには、往路配管１８を通して凝縮器１６の出口が接続されている。出口１４ｂは、蒸発器３０ａの気液分離室６２のうち重力方向上側の領域と連通している。出口１４ｂは、復路配管２０を通して凝縮器１６の入口が接続されている。

　ケース４０内には、仕切壁６０ａ、６０ｂ、６０ｃが設けられている。仕切壁６０ａ、６０ｂは、それぞれ、重力方向に延びる板状に形成されている。仕切壁６０ａ、６０ｂは、車両幅方向に並べられている。

　仕切壁６０ａは、側面４３との間に、冷媒および二次電池１２ａの間で熱交換させる蒸発流路６１ａを形成する。蒸発流路６１ａは、仕切壁６０ａおよび側面４３に沿って天地方向上側に延びるように形成されている。

　仕切壁６０ｂは、側面４４との間に、冷媒および二次電池１２ｂの間で熱交換させる蒸発流路６１ｂを形成する。蒸発流路６１ｂは、仕切壁６０ｂおよび側面４４に沿って天地方向上側に延びるように形成されている。

　蒸発流路６１ａ、６１ｂは、第２流路形成部としての仕切壁６０ａ、６０ｂ、側面４３、４４等によって構成されている。

　本実施形態の蒸発流路６１ａ、６１ｂにおいて、ウィック（毛細管構造）を設けたり、熱交換フィンを内蔵してもよい。このことにより、冷媒および二次電池１２ａ、１２ｂの熱交換を促進することができるため、冷媒の蒸発を促進することができる。

　仕切壁６０ａ、６０ｂの間には、気液分離室６２および液相冷媒供給室６３が形成されている。仕切壁６０ｃは、気液分離室６２と液相冷媒供給室６３とを区分けするように形成されている。

　気液分離室６２は、仕切壁６０ｃに対して重力方向上側に形成されている。気液分離室６２は、後述するように、蒸発流路６１ａ、６１ｂから供給される冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに気液分離する。液相冷媒供給室６３は、仕切壁６０ｃに対して重力方向下側に形成されている。

　本実施形態の蒸発器３０ａの液相冷媒供給室６３のうち天地方向上側は、蒸発器３０ｂ～３０ｍの液相冷媒供給室６３のうち天地方向上側とともに、後述するように、１つの冷媒供給流路７０を構成する。

　蒸発器３０ａの液相冷媒供給室６３のうち天地方向下側は、冷媒供給流路７０から下側に凹むように形成されて、冷媒供給流路７０からの液相冷媒を貯める貯液部６３ａを構成する。

　仕切壁６０ａと下面４２との間には、蒸発流路６１ａの入口６４ａが形成されている。入口６４ａは、貯液部６３ａに連通して貯液部６３ａからの液相冷媒が流入される。入口６４ａは、冷媒供給流路７０に対して天地方向下側に位置する。換言すれば、入口６４ａは、連通開口部６８に対して天地方向下側に位置する。入口６４ａは、貯液部６３ａに連通している。このことにより、入口６４ａは、貯液部６３ａを通して冷媒供給流路７０に連通している。

　仕切壁６０ｂと下面４２との間には、蒸発流路６１ｂの入口６４ｂが形成されている。入口６４ｂは、貯液部６３ａに連通して貯液部６３ａからの液相冷媒が流入される。入口６４ｂは、冷媒供給流路７０に対して天地方向下側に位置する。換言すれば、入口６４ｂは、連通開口部６８に対して天地方向下側に位置する。入口６４ｂは、貯液部６３ａに連通している。このことにより、入口６４ｂは、貯液部６３ａを通して冷媒供給流路７０に連通している。

　仕切壁６０ａと上面４１との間には、蒸発流路６１ａと気液分離室６２との間を連通して、蒸発流路６１ａから気液分離室６２に冷媒を供給する連通路６５ａが形成されている。

　仕切壁６０ｂと上面４１との間には、蒸発流路６１ｂと気液分離室６２との間を連通して、蒸発流路６１ｂから気液分離室６２に冷媒を供給する連通路６５ｂが形成されている。

　仕切壁６０ｃには、気液分離室６２と液相冷媒供給室６３との間を連通する冷媒戻し流路６６が形成されている。冷媒戻し流路６６は、気液分離室６２内の液相冷媒を液相冷媒供給室６３に戻す。

　背面４５のうち仕切壁６０ｃに対して重力方向上側には、蒸発器３０ｂの気液分離室６２に連通する連通孔６７が形成されている。蒸発器３０ｂは、蒸発器３０ａに対して車両進行方向後側に配置されている。

　つまり、隣り合う２つの蒸発器３０ａ、３０ｂは、気液分離室６２同士が連通孔６７を通して連通されている。

　背面４５のうち仕切壁６０ｃに対して重力方向下側には、車両進行方向に貫通する連通開口部６８が設けられている。つまり、蒸発器３０ａの連通開口部６８は、蒸発器３０ａの液相冷媒供給室６３および蒸発器３０ｂの液相冷媒供給室６３の間を連通している。

　背面４５において連通開口部６８は、五角形に形成されている。このため、背面４５において連通開口部６８のうち下側を形成する下側縁部６８ａは、車両幅方向中央部から車両幅方向右側に進むほど天地方向上側に位置し、かつ車両幅方向中央部から車両幅方向左側に進むほど天地方向上側に位置するＶ字状に形成されている。

　背面４５のうち連通開口部６８に対して重力方向下側に、液相冷媒を堰き止める堰として機能する背面壁６９が形成されている。このため、蒸発器３０ａの背面壁６９は、隣接する２つの蒸発器３０ａ、３０ｂのそれぞれの貯液部６３ａを仕切る壁である。蒸発器３０ａの貯液部６３ａは、下面４２、仕切壁６０ａ、６０ｂ、背面壁６９、および蓋部５０によって仕切られている。

　本実施形態の蓋部５０、および仕切壁６０ａ、６０ｂ、６０ｃは、アルミニウム等の金属材料によって構成されている。

　本実施形態の蒸発器３０ｂ～３０ｍは、ケース４０、および仕切壁６０ａ、６０ｂ、６０ｃを備える。

　蒸発器３０ａにおけるケース４０と蒸発器３０ｂ～３０ｍにおけるケース４０とは同一である。

　蒸発器３０ａにおける仕切壁６０ａ、６０ｂ、６０ｃと蒸発器３０ｂ～３０ｍにおける仕切壁６０ａ、６０ｂ、６０ｃとは同一である。

　但し、蒸発器３０ａ～３０ｍのうち最も車両進行方向後側に位置する蒸発器３０ｍにおいてケース４０の背面４５は、連通孔６７、連通開口部６８が廃止されて塞がれている（図８（ａ）（ｂ）参照）。

　蒸発器３０ａ～３０ｍのうち隣り合う２つの蒸発器のうち車両進行方向後側の蒸発器のケース４０の開口部は、車両進行方向一方側の蒸発器のケース４０の背面４５によって塞がれている。

　例えば、隣り合う２つの蒸発器３０ａ、３０ｂのうち車両進行方向後側の蒸発器３０ｂのケース４０の開口部は、車両進行方向一方側の蒸発器３０ａのケース４０の背面４５によって塞がれている。

　このため、蒸発器３０ａと同様に、蒸発器３０ｂ～３０ｍは、それぞれ、気液分離室６２、液相冷媒供給室６３、および貯液部６３ａを蒸発器毎に備える。蒸発器３０ｂ～３０ｍのそれぞれの気液分離室６２は、蒸発流路６１ａ、６１ｂから供給される冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する。

　ここで、蒸発器３０ａ～３０ｍのうち隣り合う２つの蒸発器の気液分離室６２同士が連通孔６７を通して連通している。蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれの気液分離室６２は、蒸発器毎の連通孔６７とともに、気液分離室６２内の気相冷媒を出口１４ｂに導く１つの気相冷媒流路７１（図９参照）を形成する。

　気相冷媒流路７１は、第３流路形成部としての仕切壁６０ａ、６０ｂ、および背面４５によって形成されている。

　本実施形態の蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれの気液分離室６２のうち気相冷媒流路７１に対して重力方向下側は、気液分離された液相冷媒を貯める機能を果たす。

　蒸発器３０ｂ～３０ｍのそれぞれの貯液部６３ａは、下面４２、仕切壁６０ａ、６０ｂ、および２つの背面壁６９によって蒸発器毎に仕切られている。２つの背面壁６９とは、蒸発器３０ｂ～３０ｍのうち隣接する２つの蒸発器のそれぞれの背面壁６９である。

　例えば、蒸発器３０ｂの貯液部６３ａは、蒸発器３０ａの背面壁６９と蒸発器３０ｂの背面壁６９との間に形成されている。蒸発器３０ｃの貯液部６３ａは、蒸発器３０ｂの背面壁６９と蒸発器３０ｃの背面壁６９との間に形成されている。

　蒸発器３０ａ～３０ｍのうち隣り合う２つの蒸発器の液相冷媒供給室６３同士が連通開口部６８を通して連通されている。

　本実施形態の蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれの液相冷媒供給室６３のうち天地方向上側は、蒸発器３０ａ～３０ｋのそれぞれの連通開口部６８を通して連通して、１つの冷媒供給流路７０を構成する。

　つまり、蒸発器３０ｂ～３０ｍのそれぞれの貯液部６３ａは、液相冷媒供給室６３のうち連通開口部６８よりも下側に形成されている。

　本実施形態の冷媒供給流路７０は、第１流路構成部としての仕切壁６０ａ、６０ｂ、６０ｃ等によって構成されている。

　このように構成される蒸発器３０ａ～３０ｍでは、蒸発流路６１ａ、６１ｂ、気液分離室６２および液相冷媒供給室６３が蒸発器毎に設けられている。これに加えて、蒸発器３０ａ～３０ｍでは、凝縮器１６から入口１４ａを通して流入される液相冷媒を蒸発器毎の貯液部６３ａに供給する１つの冷媒供給流路７０が構成されている。蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれ蒸発流路６１ａ（或いは、６１ｂ）は、冷媒供給流路７０の冷媒流れ方向に並べられている。

　本実施形態の蒸発流路６１ａの流路断面積は、冷媒供給流路７０の流路断面積よりも小さくなっている。蒸発流路６１ｂの流路断面積は、冷媒供給流路７０の流路断面積よりも小さくなっている。

　ここで、蒸発流路６１ａの流路断面積は、蒸発流路６１ａのうち冷媒流れ方向に対して直交する方向に切断した断面の面積である。蒸発流路６１ｂの流路断面積は、蒸発流路６１ｂのうち冷媒流れ方向に対して直交する方向に切断した断面の面積である。

　冷媒供給流路７０の流路断面積は、冷媒供給流路７０のうち冷媒流れ方向に対して直交する方向に切断した断面の面積である。本実施形態の冷媒供給流路７０の流路断面積は、連通開口部６８の開口面積に一致する。

　本実施形態の蒸発器３０ａの蒸発流路６１ａのうち天地方向下側は、熱伝導材４０ａを挟んで二次電池１２ａのうち天地方向下側に対向している。蒸発器３０ａの蒸発流路６１ｂのうち天地方向下側は、熱伝導材４０ｂを挟んで二次電池１２ｂのうち天地方向下側に対向している。

　同様に、蒸発器３０ｂ～３０ｍのそれぞれ蒸発流路６１ａのうち天地方向下側は、熱伝導材４０ａを挟んで二次電池１２ａのうち天地方向下側に対向している。蒸発器３０ｂ～３０ｍのそれぞれの蒸発流路６１ｂのうち天地方向下側は、熱伝導材４０ｂを挟んで二次電池１２ｂのうち天地方向下側に対向している。

　次に、本実施形態の電池冷却ユニット１０の作動について説明する。

　まず、二次電池１２ａ、１２ｂの温度が蒸発器３０ａ～３０ｍ内の液相冷媒の温度と同一であるとき、二次電池１２ａ、１２ｂおよび蒸発器３０ａ～３０ｍの内部の液相冷媒の間の熱交換が停止される。

　ここで、車両幅方向が水平方向に一致し、かつ車両進行方向が水平方向に一致したときに、電池冷却ユニット１０は、予め決められた姿勢（以下、基準姿勢という）になる。

　この際に、蒸発器３０ａ～３０ｍの蒸発流路６１ａ、６１ｂ内部に液相冷媒が満たされた状態となるようにサーモサイフォン回路２６内には冷媒が封入充填されている。

　このとき、蒸発器３０ａ～３０ｍの蒸発流路６１ａ、６１ｂおよび貯液部６３ａ内に液相冷媒の液面ｈａが位置する。

　その後、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱して、二次電池１２ａ、１２ｂの温度が高くなる。すると、二次電池１２ａから熱伝導材４０ａを通して蒸発器３０ａ～３０ｍのケース４０の側面４３へ熱が伝わる。二次電池１２ｂから熱伝導材４０ｂを通して矢印Ｎｂの如く蒸発器３０ａ～３０ｍのケース４０の側面４４へ熱が伝わる。

　このように、二次電池１２ａ、１２ｂから熱伝導材４０ａ、４０ｂを通して蒸発器３０ａ～３０ｍに伝わる熱によって蒸発器３０ａ～３０ｍ内の蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒が沸騰する。

　このことにより、蒸発器３０ａ～３０ｍ内の蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒の内部から冷媒が蒸発することになる。このため、液相冷媒の沸騰に伴って気相冷媒を含む気泡が液相冷媒の内部から発生する。

　この際に、蒸発流路６１ａ、６１ｂにおいて、気泡を含む液相冷媒の体積は、熱交換の停止時における気泡を含まない液相冷媒の体積に比べて、大きくなる。このため、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒の液面（図５中ｈａ参照）が車両停止時の液相冷媒の液面よりも上昇する。

　つまり、蒸発流路６１ａ、６１ｂでは、気泡を含む液相冷媒が気泡混合流として上昇する気泡ポンプ効果により、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒の液面は、上昇することになる。

　この際、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内のうち天地方向の上側にまで液相冷媒が供給され、二次電池１２ａ、１２ｂの熱を奪って蒸発して気相冷媒となる。

　このとき、蒸発流路６１ａ内の液相冷媒の液面が連通路６５ａ迄まで到達すると、連通路６５ａ内の気泡混合流が、重力により、気液分離室６２に流入する。

　蒸発流路６１ｂ内の液相冷媒の液面が連通路６５ｂ迄まで到達すると、連通路６５ｂ内の気泡混合流が、重力により、気液分離室６２に流入する。

　つまり、連通路６５ａ、６５ｂ内の気泡混合流が、気液分離室６２で合流する。この際に、気相冷媒流路７１内にて気泡混合流が気相冷媒と液相冷媒とに分離される。気相冷媒が、図９中の矢印Ｋａ如く気相冷媒流路７１を通して出口１４ｂに流れる。液相冷媒は、気液分離室６２のうち天地方向下側に貯まる。そして、気液分離室６２内の液相冷媒は、冷媒戻し流路６６ａを通して、液相冷媒供給室６３に戻る。

　このことにより、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内における気泡混合流の総量を減らすことができるので、液相冷媒の液面が出口１４ｂよりも重力方向の上側に移動することが抑えられる。

　すなわち、液相冷媒の液面が蒸発器３０ａ～３０ｍよりも重力方向の上側に移動することが抑えられる。したがって、異音の発生音源となる、「気泡を含んだ液相冷媒が存在する領域」を小さくすることができる。よって、液相冷媒の沸騰に伴って生じる異音を低減することができる。

　これに加えて、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒が沸騰する際に液相冷媒が気液分離室６２に貯められるので、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の気泡を含んだ液相冷媒が少なくなる。このため、冷媒の液面の変動が小さくなる。よって、液相冷媒の沸騰に伴って生じる振動が小さくなる。

　一方、気相冷媒が出口１４ｂから復路配管２０の復路流通路２０ａを通して凝縮器１６に移動する。

　このとき、二次電池１２ａ、１２ｂの温度が凝縮器１６の温度よりも高くなるか、凝縮器１６の温度が二次電池１２ａ、１２ｂの温度よりも低くなると、凝縮器１６内では、液相冷媒の凝縮が始まる。この際に、凝縮器１６内では、気相冷媒が受熱流体へ放熱して気相冷媒が凝縮する。この凝縮した液相冷媒は、重力により、往路配管１８の往路流通路１８ａを通して冷却器１４の入口１４ａに流れる。

　すると、液相冷媒は、冷媒供給流路７０を通して蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれの貯液部６３ａに流れる。

　具体的には、液相冷媒は、蒸発器３０ａの貯液部６３ａ→蒸発器３０ｂの貯液部６３ａ→蒸発器３０ｃの貯液部６３ａ→蒸発器３０ｄの貯液部６３ａ→・・・・・→蒸発器３０ｍの貯液部６３ａの順に流れる。

　すなわち、蒸発器毎に貯液部６３ａを液相冷媒で満たしながら、車両進行方向前側の蒸発器に貯液部６３ａから車両進行方向後側の蒸発器に貯液部６３ａに順次液相冷媒が流れる。

　蒸発器３０ａ～３０ｍにおいて、貯液部６３ａから液相冷媒は、蒸発流路６１ａ、６１ｂに流れる。

　このように、本実施形態の電池冷却ユニット１０では、これらの作動がコンプレッサ等の駆動装置を必要とせずに、サーモサイフォン回路２６に封入された冷媒の自然循環により行われる。自然循環は、凝縮器１６と蒸発器３０ａ～３０ｍとの温度差によって生じる自然対流により、サーモサイフォン回路２６内を冷媒が循環することである。

　例えば、車両が上り坂を登っている時などでは、車両進行方向が水平方向に対して斜めになり、電池冷却ユニット１０のうち車両進行方向前側が車両進行方向後側よりも天地方向上側になる。

　或いは、車両が下り坂を下っている時などでは、電池冷却ユニット１０のうち車両進行方向後側が車両進行方向前側よりも天地方向上側になる。

　車両が走行する道路によっては、車両幅方向が水平方向に対して斜めになり、電池冷却ユニット１０のうち車両幅方向右側が車両幅方向左側よりも天地方向上側になる。

　或いは、車両が走行する道路によっては、電池冷却ユニット１０のうち車両幅方向左側が車両幅方向右側よりも天地方向上側になる場合がある。

　さらに、車両が停車した路面が傾斜していると、車両進行方向（或いは、車両幅方向）が水平方向に対して斜めになる場合もある。

　このように車両進行方向（或いは、車両幅方向）が水平方向に対して斜めになると、電池冷却ユニット１０が上述した基準姿勢よりも傾くことになる。

　ここで、蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれの貯液部６３ａは、上述の如く、仕切壁６０ａ、６０ｂおよび２つの背面壁６９によって蒸発器毎に囲まれている。

　このため、電池冷却ユニット１０が上述した基準姿勢よりも傾いた状態になっても、蒸発器毎の貯液部６３ａ内の液相冷媒は、貯液部６３ａ内に保持される。つまり、電池冷却ユニット１０が上述した基準姿勢よりも傾いたときに、貯液部６３ａから液相冷媒が連通開口部６８を通して流れ出ることが抑制される。

　さらに、本実施形態では、蒸発流路６１ａの入口６４ａは、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央よりも天地方向下側に位置する。

　但し、冷媒供給流路７０のうち最も天地方向上側の位置を最上部位とし、冷媒供給流路７０のうち最も天地方向下側の位置を最下部位とすると、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央とは、最上部位と最下部位との間の真ん中である。

　より詳細には、蒸発流路６１ａの入口６４ａは、貯液部６３ａのうち天地方向下側に連通している。蒸発流路６１ｂの入口６４ｂは、貯液部６３ａのうち天地方向下側に連通している。

　このため、電池冷却ユニット１０が上述した基準姿勢よりも傾いて、冷媒供給流路７０から蒸発器毎の貯液部６３ａに供給される液相冷媒の供給量が少なくなっても、蒸発流路６１ａ（或いは、６１ｂ）の入口６４ａ（或いは、６４ｂ）よりも天地方向上側に液相冷媒の液面が位置し易くなる。

　換言すれば、電池冷却ユニット１０が上述した基準姿勢よりも傾いて、蒸発器毎の貯液部６３ａに供給される液相冷媒の供給量が少なくなっても、蒸発流路６１ａ（或いは、６１ｂ）の入口６４ａは、蒸発器毎の貯液部５３ａ内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは、蒸発器毎の貯液部５３ａ内の液相冷媒の液面よりも下側に位置する。

　したがって、蒸発器毎に貯液部６３ａから蒸発流路６１ａ、６１ｂへ供給される液相冷媒の供給量は、安定化される。

　以上説明した本実施形態によれば、冷却器１４は、冷媒供給流路７０の各区間毎（すなわち、蒸発器毎）に連通開口部６８を持つが、この連通開口部６８の下端より低い位置に背面壁６９（すなわち、堰）、貯液部６３ａを構成する。

　貯液部６３ａは、車両の傾斜時も液相冷媒を留めることができ、傾斜時の上流から供給された液相冷媒が、上流の貯液部６３ａを満たすと、下流側の貯液部６３ａへ液相冷媒が流出し、次々と下流の貯液部６３ａを満たしていく。

　蒸発器毎の貯液部６３ａのうち、傾斜時の液面と同一高さ、或いは液面より低い位置に、蒸発流路６１ａ、６１ｂの冷媒入口６４ａ、６４ｂが連通している。このため、冷媒入口６４ａ、６４ｂから液相冷媒が蒸発流路６１ａ、６１ｂの下方へ供給される。

　貯液部６３ａ毎（すなわち、区間毎）の蒸発流路６１ａ、６１ｂ下方で液相冷媒は、二次電池１２ａ、１２ｂ（すなわち、被冷却対象）の熱を受けて熱を奪い、蒸発が始まる。すると、蒸発流路６１ａ、６１ｂ下方の液相冷媒は、発生した気泡の浮力と液の粘性により気泡流となって、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の下方から６１ａ、６１ｂの上方へ気泡ポンプ効果で液面を押し上げる。

　これによりさらに、蒸発流路６１ａ、６１ｂ下方の液相冷媒が蒸発流路６１ａ、６１ｂ上方に供給され、二次電池１２ａ、１２ｂから熱を奪う面積が増加し、冷却効果も大きくなる。

　蒸発流路６１ａ、６１ｂ内で液相冷媒が蒸発して上昇した気泡流から分離した気相冷媒は、復路配管２０を経由して凝縮器１６に戻り、凝縮されて、再び液相冷媒として下方の冷却器１４へ重力の力で供給される。

　このように液相冷媒よりも凝縮器１６の温度が低い状況が生じている間は、液相冷媒が冷却器１４に供給され続けるが、液相冷媒を傾斜時の上流から下流に向かって、各蒸発器毎（すなわち、区間毎）に、蒸発器３０ａ～３０ｍへ液相冷媒を安定して供給し続けることが可能となる。

　車両が傾斜していても、冷却器１４の温度が低下して、冷却器１４および凝縮器１６の温度差が小さくなれば、冷媒循環量が少なくなり、あるいは、冷媒循環が停止し、再び、部分的なドライな部分が発生する。電池セル１３の発熱は概ね均等なので、再び、高温部が生じるころには、液に浸されている部分からの蒸発で、冷媒循環が始まり、蒸発器３０ａ～３０ｍへ冷媒が供給されるようになる。

　以上により、電池冷却ユニット１０は、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器１６と、凝縮器１６とともに冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器１４とを備える。冷却器１４は、凝縮器１６からの液相冷媒が流れる１つの冷媒供給流路７０を構成するとともに、冷媒供給流路７０に連通する冷媒入口６４ａ、６４ｂを有する蒸発流路６１ａ、６１ｂを蒸発器毎に形成する。

　蒸発流路６１ａ、６１ｂは、冷媒供給流路７０から冷媒入口６４ａ、６４ｂを通して流入した液相冷媒と二次電池１２ａ、１２ｂとの間の熱交換により液相冷媒を蒸発して気相冷媒を凝縮器１６に向けて流通させる。

　蒸発毎の貯液部６３ａは、蒸発器毎の蒸発流路６１ａ、６１ｂのうち対応する蒸発器の蒸発流路６１ａ、６１ｂの入口６４ａ、６４ｂに連通している。冷媒入口６４ａ、６４ｂは、冷媒供給流路７０のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する。

　したがって、冷却器１４が予め決められた基準姿勢よりも傾いて、凝縮器１６から冷却器１４への液相冷媒の供給量が少なくなっても、冷媒入口６４ａ、６４ｂが冷媒供給流路７０のうち天地方向の中央部に対して上側に位置する場合に比べて、冷媒供給流路７０よりも上側に液相冷媒の液面を配置させる上で有利となる。

　これにより、冷媒供給流路７０から蒸発流路６１ａ、６１ｂに液相冷媒を安定して供給することができる。このため、二次電池１２ａ、１２ｂの冷却を安定化させることができる。

　また、サーモサイフォンの冷却器１４Ａ（図１３（ａ）参照）を大型の二次電池の冷却に用いると、冷却器１４Ａのうち液相冷媒の液面より上側にドライな部分が生じることがある。車両の走行による、二次電池の発熱で、二次電池と凝縮器との間に温度差が生じるようになると、凝縮器が液相冷媒を供給しはじめ、液相冷媒が下降し始める。

　液相冷媒が冷却器１４Ａ内に滴下してきても、冷却器１４Ａに、蒸発器毎の貯液部が設けられていないと、車両が登坂を登っているときなどで冷却器１４Ａ（図１３（ｂ）参照）が基準姿勢に対して傾いていると、液相冷媒は重力方向で下側に偏る。このため、上方に延びる蒸発流路に上手く液相冷媒が供給できず、ドライ部分は冷却不足となることがある。

　一方、二次電池の温度制限は、最高温度の電池セルの温度が上限閾値を超えないように制御しているので、この冷却不足となった二次電池の温度が上限目標値に達してしまうと、他の電池セルの温度が低くても、最高温度のセル温度が上限温度を超えないように電池パック（組電池）としての出力を制限、あるいは停止してしまう。

　これに対して、本実施形態の冷却器１４には、蒸発器毎に貯液部６３ａが設けられている。このため、冷却器１４Ａが基準姿勢から傾いても、冷却器１４のうち最も下側の部分に集まることを抑制することができる。これに伴い、蒸発器毎に液相冷媒供給室６３から蒸発流路６１ａ、６１ｂへの液相冷媒の供給を安定化させることができる。このため、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒と二次電池１２Ａ、１２Ｂとの間の熱交換を蒸発器毎に安定化させることができる。このため、電池パックの出力制限や停止を未然に避けることができる。

　以上により、二次電池１２Ａ、１２Ｂにおいて部分的に高温部が発生して電池パックから電動モータに電力の出力制限がかかり、電動モータの出力低下・走行不能が生じることを未然に防ぐことができる。

　これに加えて、本実施形態では、冷却器１４に大量の液相冷媒を充填する必要がなくなる。このため、冷媒の気液分離の低下、冷媒循環の低下、二次電池の冷却性能の低下、重量の増加・コスト増加等が生じることを未然に防ぐことができる。

　本実施形態の蒸発流路６１ａ、６１ｂの流路断面積は、冷媒供給流路７０の流路断面積よりも小さくなっている。

　ここで、蒸発流路６１ａ、６１ｂの流路断面積が大きすぎると、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内にて気泡が液相冷媒から分離し易くなり、液相冷媒の液面が蒸発流路６１ａ、６１ｂ内に上昇し難くなる。このため、貯液部６３ａから蒸発流路６１ａ、６１ｂへの液相冷媒の供給量も減る。

　これに対して、本実施形態の蒸発流路６１ａ、６１ｂの流路断面積は、上述の如く、冷媒供給流路７０の流路断面積よりも小さくなっている。このため、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内にて気泡が液相冷媒から分離し難くなる。このため、液相冷媒の液面が蒸発流路６１ａ、６１ｂ内に上昇して、貯液部６３ａから蒸発流路６１ａ、６１ｂへの液相冷媒の供給量も増大する。

　本実施形態の背面４５において連通開口部６８のうち下側を形成する下側縁部６８ａは、Ｖ字状に形成されている。このため、車両幅方向が水平方向に対して傾いた状態になっても、隣接する２つの蒸発器の貯液部６３ａの間で連通開口部６８を通して液相冷媒が移動することを未然に防ぐことができる。

　（第２実施形態）
　本第２実施形態では、上記第１実施形態の冷却器１４を２つ直列に接続して電池冷却ユニット１０を構成した例について図１５～図１８を参照して説明する。

　本実施形態と上記第１実施形態とは、冷却器１４を用いて二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する電池冷却構造が相違している。このため、以下、電池冷却ユニット１０のうち電池冷却構造について説明し、その他の構成の説明を省略する。

　本実施形態の電池冷却ユニット１０は、電池冷却構造として、２つの冷却器１４および２対の二次電池１２ａ、１２ｂを備える。

　２つの冷却器１４は、それぞれ、上記第１実施形態の冷却器１４と同様に構成されている。２つの冷却器１４は、車両進行方向に並べられている。以下、説明の便宜上、２つの冷却器１４のうち車両進行方向前側に位置する冷却器１４Ｍとし、２つの冷却器１４のうち車両進行方向後側に位置する冷却器１４Ｕとする。

　冷却器１４Ｍ、１４Ｕは、それぞれ、蒸発器３０ａ～３０ｍの積層方向が車両幅方向に一致するように配置されている。つまり、冷却器１４Ｍ、１４Ｕは、それぞれ、冷媒供給流路７０が車両幅方向に延びることになる。車両幅方向は、車両進行方向に交差する方向すなわち交差方向である。

　冷却器１４Ｍのうち車両幅方向一方側に入口１４ａと出口１４ｂが設けられている。冷却器１４Ｍのうち車両幅方向他方側には、冷媒出口１４ｃが設けられている。冷媒出口１４ｃは、冷却器１４Ｍの冷媒供給流路７０に連通している。

　冷却器１４Ｕのうち車両幅方向一方側に出口１４ｂが設けられている。冷却器１４Ｕのうち車両幅方向他方側に入口１４ａが設けられている。

　冷却器１４Ｍの出口１４ｃと冷却器１４Ｕの入口１４ａとは、冷媒配管８０によって接続されている。冷媒配管８０は、冷却器１４Ｍの出口１４ｃからの液相冷媒を冷却器１４Ｕの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　冷却器１４Ｍは、１対の二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されている。１対の二次電池１２ａ、１２ｂは冷却器１４Ｍを挟んで車両進行方向に並べられている。

　冷却器１４Ｕは、１対の二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されている。１対の二次電池１２ａ、１２ｂは冷却器１４Ｕを挟んで車両進行方向に並べられている。

　本実施形態の２対の二次電池１２ａ、１２ｂは、それぞれ、電池セル１３の積層方向が車両幅方向に一致している。

　このように構成された本実施形態では、凝縮器１６から冷却器１４Ｍの入口１４ａに液相冷媒が冷媒供給流路７０に流入する。このため、冷却器１４Ｍの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　この後、冷媒供給流路７０から出口１４ｃを通して排出される液相冷媒は、冷媒配管８０を通して冷却器１４Ｕの入口１４ａを通して冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｕの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　このように、車両進行方向に並べられて直列接続されている冷却器１４Ｍ、１４Ｕのそれぞれの蒸発器毎の貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｕのそれぞれの蒸発器３０ａ～３０ｎは、上記第１実施形態と同様に作動する。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｕによって２対の二次電池１２ａ、１２ｂを冷却することができる。

　蒸発器３０ａ～３０ｎにおいて、背面４５において連通開口部６８のうち下側を形成する下側縁部６８ａは、車両進行方向中央部から車両進行方向前側に進むほど天地方向上側に位置し、かつ車両進行方向中央部から車両進行方向後側に進むほど天地方向上側に位置するＶ字状に形成されている（図１７参照）。

　したがって、車両進行方向が水平方向に対して傾斜した状態になっても、蒸発器毎の貯液部６３ａから連通開口部６８を通して液相冷媒が流れ出ることを防ぐことができる。

　（第３実施形態）
　上記第２実施形態では、２つの冷却器１４を車両進行方向に並べた例について説明したが、これに代えて、３つの冷却器１４を車両進行方向に並べた本第３実施形態について図１８Ａ、図１８Ｂ、図１９Ａ、図１９Ｂを参照して説明する。３つの冷却器１４のち２つの冷却器において進行方向前側に位置する冷却器は第１冷却器に対応し進行方向前側に位置する冷却器は第２冷却器に対応する。第１冷却器に対応する冷却器１４の入口１４ａが第１冷媒入口に対応し、第２冷却器に対応する冷却器１４の入口１４ａが第２冷媒入口に対応する。

　本実施形態と上記第２実施形態とは、冷却器１４を用いて二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する電池冷却構造が相違している。このため、以下、電池冷却ユニット１０のうち電池冷却構造について説明し、その他の構成の説明を省略する。

　本実施形態の電池冷却ユニット１０は、電池冷却構造として、３つの冷却器１４および３対の二次電池１２ａ、１２ｂを備える。

　３つの冷却器１４は、それぞれ、車両進行方向に並べられている。３つの冷却器１４は、上記第１実施形態の冷却器１４と同様に構成されている。

　３つの冷却器１４は、それぞれ、蒸発器３０ａ～３０ｍの積層方向が車両進行方向に一致するように配置されている。つまり、冷却器１４Ｍ、１４Ｕは、それぞれ、冷媒供給流路７０が車両進行方向に延びることになる。

　以下、説明の便宜上、３つの冷却器１４のうち車両進行方向前側に位置する冷却器を冷却器１４Ｍとし、２つの冷却器１４のうち車両進行方向後側に位置する冷却器を冷却器１４Ｕとし、冷却器１４Ｍ、１４Ｕの間に配置されている冷却器を冷却器１４Ｎとする。

　冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕは、それぞれの入口１４ａが車両進行方向前側に設けられている。冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕは、それぞれの出口１４ｃが車両進行方向後側に設けられている。

　冷媒出口１４ｃは、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕのそれぞれの冷媒供給流路７０に連通している。

　冷却器１４Ｍの出口１４ｃと冷却器１４Ｎの入口１４ａとは、冷媒配管８１によって接続されている。冷媒配管８１は、冷却器１４Ｍの出口１４ｃからの液相冷媒を冷却器１４Ｎの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　冷却器１４Ｎの出口１４ｃと冷却器１４Ｕの入口１４ａとは、冷媒配管８２によって接続されている。冷媒配管８２は、冷却器１４Ｎの出口１４ｃからの液相冷媒を冷却器１４Ｕの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　冷却器１４Ｍは、１対の二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されている。１対の二次電池１２ａ、１２ｂは冷却器１４Ｍを挟んで車両幅方向に並べられている。冷却器１４Ｍの入口１４ａと冷却器１４Ｎの入口１４ａとの間は、冷却器１４Ｍの冷媒供給流路７０を迂回してバイパス配管８３によって接続されている。

　バイパス配管８３は、凝縮器１６からの液相冷媒を冷却器１４Ｍの冷媒供給流路７０を迂回して冷却器１４Ｎの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　バイパス配管８３には、開閉弁９０が設けられている。開閉弁９０は、車両（すなわち、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）の傾きに応じて、バイパス配管８３の冷媒流路を開閉する。

　冷却器１４Ｎは、１対の二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されている。１対の二次電池１２ａ、１２ｂは冷却器１４Ｎを挟んで車両幅方向に並べられている。冷却器１４Ｎの入口１４ａと冷却器１４Ｕの入口１４ａとの間は、冷却器１４Ｎの冷媒供給流路７０を迂回してバイパス配管８４によって接続されている。

　バイパス配管８４は、凝縮器１６からバイパス配管８３を通して流入した液相冷媒を冷却器１４Ｎの冷媒供給流路７０を迂回して冷却器１４Ｕの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　バイパス配管８４には、開閉弁９１が設けられている。開閉弁９１は、車両（すなわち、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）の傾きに応じて、バイパス配管８４の冷媒流路を開閉する。

　本実施形態の開閉弁９０、９１は、それぞれ、図２０に示すように、弁ケース９２と、弁ケース９２内に収納されている弁体９３とを備える。

　弁ケース９２内には、凝縮器１６の冷媒出口および冷却器１４Ｎ（或いは、冷却器１４Ｕ）の入口１４ａの間の冷媒流路を構成する流路開口部９２ａ、９２ｂが形成されている。

　流路開口部９２ａは、流路開口部９２ｂに対して、車両進行方向前側に配置されている。弁体９３は、球状に形成されて、車両の傾きに応じて流路開口部９２ａ、９２ｂのうち一方を閉じる。このことにより、開閉弁９０、９１は、車両の傾きに応じて、凝縮器１６の冷媒出口および冷却器１４Ｎ（或いは、冷却器１４Ｕ）の入口１４ａの間の冷媒流路を開閉する。

　まず、車両の車両進行方向や車両幅方向が水平方向に一致して、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢になっているときには、開閉弁９０、９１において、流路開口部９２ａ、９２ｂの間に弁体９３が位置する。このため、流路開口部９２ａ、９２ｂが弁体９３によって開口されている。よって、開閉弁９０、９１はそれぞれ開弁状態となる（図１８Ａ、図１９Ａ参照）。

　この場合、凝縮器１６からの液相冷媒のうち一部は、冷却器１４Ｍの入口１４ａを通して冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｍの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　凝縮器１６からの液相冷媒のうち冷却器１４Ｍに流入された一部の液相冷媒以外の残りの液相冷媒は、バイパス配管８３および開閉弁９０を通過する。この通過した液相冷媒のうち一部は、冷却器１４Ｎの入口１４ａを通して冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｎの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　バイパス配管８３および開閉弁９０を通過した液相冷媒のうち冷却器１４Ｎに流れた液相冷媒以外の残りの液相冷媒は、バイパス配管８４および開閉弁９１を通過して冷却器１４Ｕに流れる。このため、冷却器１４Ｕの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕのそれぞれの蒸発器３０ａ～３０ｎは、上記第１実施形態と同様に作動する。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕによって３対の二次電池１２ａ、１２ｂを冷却することができる。

　また、車両が上坂を登っているときなどで、車両進行方向が水平方向に対して傾いているとき、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢に対して傾く。この場合、開閉弁９０、９１において、流路開口部９２ａ、９２ｂのうち流路開口部が弁体９３によって閉じられる。このため、開閉弁９０、９１はそれぞれ閉弁状態となる（図１８Ｂ、図１９Ｂ参照）。

　この場合、凝縮器１６からの液相冷媒は、冷却器１４Ｍの入口１４ａを通して冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｍの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　冷却器１４Ｍの冷媒供給流路７０を通過した液相冷媒は、冷媒配管８１を通して冷却器１４Ｎの入口１４ａに流れる。このため、液相冷媒は、冷却器１４Ｎの冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｎの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　冷却器１４Ｎの冷媒供給流路７０を通過した液相冷媒は、冷媒配管８２を通して冷却器１４Ｕの入口１４ａに流れる。このため、液相冷媒は、冷却器１４Ｕの冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｕの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　以上説明した本実施形態によれば、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢になっているときには、開閉弁９０、９１はそれぞれ開弁状態となる。このため、往路配管１８に対して冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕの冷媒供給流路７０が並列に接続される。したがって、凝縮器１６から多くの液相冷媒を冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕに供給することができる。

　ここで、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢に対して傾いたとき、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕのうち最も下側に位置する冷却器に多くの液相冷媒が流れる。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕへ供給される液相冷媒の冷媒量に偏りが生じる。したがって、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕにおいて液相冷媒が不足したドライ部が生じる恐れがある。

　そこで、本実施形態では、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢に対して傾いたとき、開閉弁９０、９１が閉弁状態となる（図２０（ｂ）参照）。このため、往路配管１８に対して冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕの冷媒供給流路７０が直列に接続される。したがって、凝縮器１６から冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕに供給される液相冷媒の供給量の偏りを小さくすることができる。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕにおいて液相冷媒が不足したドライ部が発生し難くなる。

　なお、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢に対して傾いたとき、往路配管１８に対して冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕの冷媒供給流路７０が直列に接続される。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕの冷媒供給流路７０が並列に接続される場合に比べて、凝縮器１６から冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕに供給される液相冷媒の供給量が減る。

　そこで、本実施形態において、後述する第５実施形態の電子制御装置２００の冷媒制御処理を実施して、凝縮器１６の凝縮能力を増大させて、凝縮器１６から冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕに供給される液相冷媒の供給量の減少を補填してもよい。

　（第４実施形態）
　上記第３実施形態では、３つの冷却器１４を用いて電池冷却ユニット１０を構成した例について説明したが、これに代えて、４つの冷却器１４を用いて電池冷却ユニット１０を構成した本第４実施形態について図２０を参照して説明する。

　本実施形態と上記第３実施形態とは、冷却器１４を用いて二次電池１２ａ、１２ｂを冷却する電池冷却構造が相違している。このため、以下、電池冷却ユニット１０のうち電池冷却構造について説明し、その他の構成の説明を省略する。

　本実施形態の電池冷却ユニット１０は、電池冷却構造として、４つの冷却器１４および４対の二次電池１２ａ、１２ｂを備える。

　４つの冷却器１４は、それぞれ、上記第１実施形態の冷却器１４と同様に構成されている。４つの冷却器１４は、車両進行方向に並べられている。以下、説明の便宜上、４つの冷却器１４のうち最も車両進行方向前側に位置する冷却器を冷却器１４Ｍとし、４つの冷却器１４のうち最も車両進行方向後側に位置する冷却器を冷却器１４Ｕとする。

　冷却器１４Ｍ、１４Ｕは、それぞれ、蒸発器３０ａ～３０ｍの積層方向が車両幅方向に一致するように配置されている。

　つまり、冷却器１４Ｍ、１４Ｕは、それぞれ、冷媒供給流路７０が車両幅方向（すなわち、車両進行方向に交差する方向）に延びることになる。

　４つの冷却器１４のうち冷却器１４Ｍ、１４Ｕの間に配置されている冷却器を冷却器１４Ｎとし、４つの冷却器１４のうち冷却器１４Ｎ、１４Ｕの間に配置されている冷却器を冷却器１４Ｑとする。

　冷却器１４Ｍ、１４Ｑは、それぞれの入口１４ａが冷媒供給流路７０の車両幅方向一方側に設けられている。冷却器１４Ｍ、１４Ｑは、それぞれの出口１４ｃが冷媒供給流路７０の車両幅方向他方側に設けられている。

　冷却器１４Ｎ、１４Ｕは、それぞれの入口１４ａが冷媒供給流路７０の車両幅方向他方側に設けられている。冷却器１４Ｍ、１４Ｑは、それぞれの出入口１４ｄが冷媒供給流路７０の車両幅方向一方側に設けられている。出入口１４ｄは、冷媒供給流路７０の冷媒入口と冷媒出口とを兼ねた出入口である。

　冷却器１４Ｍの出口１４ｃと冷却器１４Ｎの入口１４ａとは、連通流路形成部としての冷媒配管１００によって接続されている。冷媒配管１００は、冷却器１４Ｍの出口１４ｃからの液相冷媒を冷却器１４Ｎの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　冷却器１４Ｍの入口１４ａと冷却器１４Ｎの出入口１４ｄとは、バイパス流路形成部としてのバイパス配管１０１によって冷却器１４Ｍ、１４Ｎをバイパスして接続されている。バイパス配管１０１は、凝縮器１６からの液相冷媒を冷却器１４Ｍ、１４Ｎをバイパスして冷却器１４Ｎの出入口１４ｄに供給する冷媒流路を構成する。バイパス配管１０１には、バイパス配管１０１の冷媒流路を開閉する開閉弁９０が設けられている。

　冷却器１４Ｎは、１対の二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されている。１対の二次電池１２ａ、１２ｂは冷却器１４Ｎを挟んで車両進行方向に並べられている。

　冷却器１４Ｎの出入口１４ｄと冷却器１４Ｑの入口１４ａとは、連通流路形成部としての冷媒配管１０２によって接続されている。冷媒配管１０２は、バイパス配管１０１や冷却器１４Ｎの出入口１４ｄからの液相冷媒を冷却器１４Ｑの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　冷却器１４Ｑは、１対の二次電池１２ａ、１２ｂの間に配置されている。１対の二次電池１２ａ、１２ｂは冷却器１４Ｑを挟んで車両進行方向に並べられている。

　冷却器１４Ｑの出口１４ｃと冷却器１４Ｕの入口１４ａとは、連通流路形成部としての冷媒配管１０３によって接続されている。冷媒配管１０３は、冷却器１４Ｑの出口１４ｃからの液相冷媒を冷却器１４Ｕの入口１４ａに導く冷媒流路を構成する。

　冷却器１４Ｑの入口１４ａと冷却器１４Ｕの出入口１４ｄとは、バイパス流路形成部としてのバイパス配管１０４によって接続されている。バイパス配管１０４は、冷媒配管１０２からの液相冷媒を冷却器１４Ｑ、１４Ｕをバイパスして冷却器１４Ｎの出入口１４ｄに導く冷媒流路を構成する。

　バイパス配管１０４には、バイパス配管１０４の冷媒流路を開閉する開閉弁９１が設けられている。

　本実施形態の開閉弁９０、９１は、上記第３実施形態の開閉弁９０、９１と同様に構成されている。

　まず、車両の車両進行方向や車両幅方向が水平方向に一致して、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕが基準姿勢になっているときには、開閉弁９０、９１がそれぞれ開弁状態となる（図２０（ａ）参照）。

　凝縮器１６からの液相冷媒のうち冷却器１４Ｍに流入された一部の液相冷媒以外の液相冷媒は、バイパス配管１０１および開閉弁９０を通過する。この通過した液相冷媒のうち一部は、冷却器１４Ｎの入口１４ａを通して冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｎの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　バイパス配管８３および開閉弁９０を通過した液相冷媒のうち冷却器１４Ｎに流れた液相冷媒以外の残りの液相冷媒は、冷媒配管１０２を通過する。冷媒配管１０２を通過した液相冷媒のうち一部は、冷却器１４Ｑの入口１４ａに流れる。このため、冷却器１４Ｑの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　冷媒配管１０２を通過した液相冷媒のうち冷却器１４Ｑに流れた一部の冷媒以外の残りの液相冷媒は、冷却器１４Ｕの出入口１４ｄに流れる。このため、冷却器１４Ｕの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕのそれぞれの蒸発器３０ａ～３０ｎは、上記第１実施形態と同様に作動する。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕによって４対の二次電池１２ａ、１２ｂを冷却することができる。

　また、車両が上坂を登っているときなどで、車両進行方向が水平方向に対して傾いているとき、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕが基準姿勢に対して傾く。この場合、開閉弁９０、９１はそれぞれ閉弁状態となる。

　冷却器１４Ｍの冷媒供給流路７０を通過した液相冷媒は、冷媒配管１００を通して冷却器１４Ｎの入口１４ａに流れる。このため、液相冷媒は、冷却器１４Ｎの冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｎの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　冷却器１４Ｎの冷媒供給流路７０を通過した液相冷媒は、冷媒配管１０２を通して冷却器１４Ｑの入口１４ａに流れる。このため、液相冷媒は、冷却器１４Ｑの冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｑの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　その後、冷却器１４Ｑの冷媒供給流路７０を通過した液相冷媒は、冷媒配管１０３を通して冷却器１４Ｕの入口１４ａに流れる。このため、液相冷媒は、冷却器１４Ｕの冷媒供給流路７０に流れる。このため、冷却器１４Ｕの蒸発器３０ａ～３０ｎのそれぞれの貯液部６３ａに順次に液相冷媒が供給される。

　このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕのそれぞれの蒸発器３０ａ～３０ｎは、上記第１実施形態と同様に作動する。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕによって３対の二次電池１２ａ、１２ｂを冷却することができる。

　以上説明した本実施形態によれば、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕが基準姿勢になっているときには、開閉弁９０、９１はそれぞれ開弁状態となる。このため、往路配管１８に対して冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕの冷媒供給流路７０が並列に接続される。

　冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕが基準姿勢に対して傾いたとき、開閉弁９０、９１が閉弁状態となる。このため、往路配管１８に対して冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕの冷媒供給流路７０が直列に接続される。

　したがって、上記第３実施形態と同様に、凝縮器１６から冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕに供給される液相冷媒の供給量の偏りを小さくすることができる。このため、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕにおいて液相冷媒が不足したドライ部が発生し難くなる。

　（第５実施形態）
　本第５実施形態では、上記第１実施形態の電池冷却ユニット１０において、車両の傾き等に応じて、凝縮器１６から冷却器１４への液相冷媒の供給量を増加させる制御を実施させる例について説明する。

　図２１に本実施形態の電池冷却ユニット１０の全体構成を示す。

　本実施形態の電池冷却ユニット１０は、上記第１実施形態の電池冷却ユニット１０に電子制御装置２００、電動ファン２１５、電流センサ２１３、および傾斜センサ２１４が追加されたものである。

　電子制御装置２００は、マイクロコンピュータ、メモリ等から構成され、メモリに予め記憶されたコンピュータプログラムにしたがって、冷媒制御処理を実行する。電子制御装置２００は、冷媒制御処理の実行に伴って、電流センサ２１３の検出値、および傾斜センサ２１４の検出値に応じて、電動ファン２１５を制御する。メモリは、非遷移的実体的記憶媒体である。

　電流センサ２１３は、二次電池１２ａ、１２ｂからインバータ回路（すなわち、電動モータ）に流れる電流を検出する。傾斜センサ２１４は、水平方向に対する車両幅方向の傾き角度や、水平方向に対する車両進行方向の傾き角度を検出する。電動ファン２１５は、凝縮器１６を通過する受熱流体としての空気流の流れを発生させる。

　次に、本実施形態の電子制御装置２００における冷媒制御処理について説明する。

　電子制御装置２００は、図２２のフローチャートにしたがって、冷媒制御処理を実行する。電子制御装置２００は、冷媒制御処理を繰り返し実行する。

　まず、電子制御装置２００は、ステップ１００（すなわち、判定部）において、傾斜センサ２１４の検出値に応じて、車両が傾いているか否かを判定する。車両幅方向が水平方向に対して傾いているとき、或いは、車両進行方向が水平方向に対して傾いているとき、冷却器１４が基準姿勢に対して傾いているとして、ステップ１００においてＹＥＳと判定する。

　次に、電子制御装置２００は、ステップ１１０において、電流センサ２１３の検出値に応じて、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱しているか否かを判定する。

　二次電池１２ａ、１２ｂからインバータ回路に流れる電流を閾値以上であるとき、電子制御装置２００は、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱しているとしてステップ１１０においてＹＥＳと判定する。

　この場合、電子制御装置２００は、ステップ１２０において、冷媒増加部として、電動ファン２１５を制御して凝縮器１６を通過する空気流の風量を増大させることにより、凝縮器１６において気相冷媒を凝縮させる冷却性能を向上させる。

　これに伴い、凝縮器１６内の気相冷媒から空気流に放熱される熱量が増加する。したがって、凝縮器１６で凝縮される冷媒量が増大する。これにより、凝縮器１６から冷却器１４に供給される液相冷媒の供給量が増大する。

　その後、ステップ１００に戻り、電子制御装置２００は、車両が傾斜しているとしてＹＥＳと判定すると、ステップ１１０に移行する。このとき、二次電池１２ａ、１２ｂからインバータ回路に流れる電流を閾値未満であるとき、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱していないとしてステップ１１０においてＮＯと判定する。

　この場合、電子制御装置２００は、ステップ１３０において、電動ファン２１５を制御して凝縮器１６を通過する空気流の風量を減少させる。このため、凝縮器１６内の気相冷媒から空気流に放熱される熱量が減少する。したがって、凝縮器１６で凝縮される冷媒量が減少する。これに伴い、凝縮器１６から冷却器１４に供給される液相冷媒の供給量が減少する。

　また、電子制御装置２００は、ステップ１００において、車両幅方向が水平方向に一致し、かつ車両進行方向が水平方向に一致しているとき、冷却器１４が基準姿勢になっているとして、ＮＯと判定する。この場合、ステップ１００の傾き判定を繰り返すことになる。

　以上説明した本実施形態によれば、電子制御装置２００は、冷却器１４が基準姿勢に対して傾いていると判定し、かつ二次電池１２ａ、１２ｂが発熱していると判定したとき、電動ファン２１５を制御して凝縮器１６を通過する空気流の風量を増大させる。

　したがって、凝縮器１６から冷却器１４に供給される液相冷媒の供給量を増大させることができる。

　ここで、冷媒制御処理を実行しない従来の電池冷却ユニット１０においては、冷却器１４の蒸発器３０ａ～３０ｍに対して液相冷媒の供給を上流から下流に向かって流し続ければ、蒸発器毎の蒸発流路６１ａ、６１ｂにてドライになる部位は発生し難い。

　しかし、被冷却対象としての二次電池１２ａ、１２ｂの温度が高く、液晶冷媒の供給が少ない場合には、貯液部６３ａの設定によっては、上流の貯液部６３ａと下流の貯液部６３ａの中央部の貯液部６３ａには液相冷媒が供給されないこともある。

　或いは、上流の蒸発器ばかりが液相冷媒を消費してしまうことで、下流の蒸発器がドライアウトしてしまう場合も想定される。

　これに対し、本実施形態では、車両の傾斜や二次電池（冷却対象の負荷（温度））１２ａ、１２ｂを検知して冷却器１４への液相冷媒の供給量を増やすことで、傾斜時には、液相冷媒の供給が増え、下流の蒸発器の液相冷媒の供給不足を回避することができ、下流の蒸発器に高温部を発生させることを避けることができる。

　以上により、二次電池１２ａ、１２ｂから液相冷媒に放熱される放熱量を増大させることができる。これに伴い、二次電池１２ａ、１２ｂを良好に冷却することができる。

　（第６実施形態）
　上記第１実施形態では、冷却器１４において蒸発器３０ａ～３０ｍによって冷媒供給流路７０と気相冷媒流路７１とを構成した例について説明したが、これに代えて、冷却器１４において、２つの冷媒配管によって冷媒供給流路７０と気相冷媒流路７１とを構成した本第６実施形態について図２３、図２４Ａ、図２４Ｂ、図２４Ｃを参照して説明する。

　本実施形態と上記第１実施形態とは冷却器１４の構造が相違するため、以下、本実施形態の冷却器１４について説明し、冷却器１４以外の説明を省略する。

　本実施形態の冷却器１４は、複数の押し出し配管１１０、冷媒供給配管７０Ａ、および気相冷媒配管７１Ａを備える。

　複数の押し出し配管１１０は、それぞれ、車両進行方向に並べられている。複数の押し出し配管１１０は、複数の細管１１０ａから構成されている複合流路である。複数の細管１１０ａは、それぞれ、車両進行方向に並べられて、かつ天地方向に延出するように形成されている。細管１１０ａは細流路に対応する。

　複数の細管１１０ａのそれぞれは、冷媒供給配管７０Ａからの液相冷媒と二次電池１２ａとの間の熱交換により液相冷媒を蒸発させる上記第１実施形態の蒸発流路６１ａを構成する。

　本実施形態の複数の細管１１０ａのそれぞれの流路断面積は、冷媒供給流路７０の流路断面積よりも小さくなっている。

　冷媒供給配管７０Ａは、凝縮器１６からの液相冷媒を複数の押し出し配管１１０に供給する冷媒供給流路７０を構成する。冷媒供給配管７０Ａは、車両進行方向に延びるように形成されている。冷媒供給配管７０Ａは、複数の押し出し配管１１０に対して天地方向下側に配置されている。

　冷媒供給配管７０Ａには、天地方向上側に開口されて、車両進行方向に並べられている複数の貫通孔７２ａが設けられている。冷媒供給配管７０Ａの複数の貫通孔７２ａには、複数の押し出し配管１１０のうち対応する押し出し配管１１０の下側が差し込まれている。

　本実施形態では、複数の細管１１０ａのそれぞれの冷媒入口６４ａは、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央よりも下側に配置されている。

　気相冷媒配管７１Ａは、複数の押し出し配管１１０からの気相冷媒を集めて凝縮器１６に流す気相冷媒流路７１を構成する。気相冷媒配管７１Ａは、車両進行方向に延びるように形成されている。気相冷媒配管７１Ａは、複数の押し出し配管１１０に対して天地方向上側に配置されている。

　気相冷媒配管７１Ａには、天地方向下側に開口されて、車両進行方向に並べられている複数の貫通孔７２ｂが設けられている。気相冷媒配管７１Ａの複数の貫通孔７２ｂには、複数の押し出し配管１１０のうち対応する押し出し配管１１０の上側が差し込まれている。

　本実施形態の複数の押し出し配管１１０のそれぞれには、二次電池１２ａの複数の電池セル１３のうち対応する電池セル１３が接触されている。

　次に、本実施形態の冷却器１４の作動について説明する。

　まず、冷媒供給配管７０Ａの冷媒供給流路７０には、凝縮器１６からの液相冷媒が流れる。そして、押し出し配管１１０毎の複数の細管１１０ａには、冷媒供給流路７０からの液相冷媒が入る。

　二次電池１２ａ、１２ｂが発熱して、二次電池１２ａから複数の押し出し配管１１０へ熱が伝わる。

　すると、押し出し配管１１０毎の複数の細管１１０ａ内の液相冷媒が沸騰する。

　このことにより、押し出し配管１１０毎の複数の細管１１０ａ内の液相冷媒が蒸発することになる。このため、液相冷媒の沸騰に伴って気相冷媒を含む気泡が液相冷媒の内部から発生する。

　この際に、押し出し配管１１０の複数の細管１１０ａにおいて、気泡を含む液相冷媒の体積は、熱交換の停止時における気泡を含まない液相冷媒の体積に比べて、大きくなる。このため、複数の細管１１０ａ内の液相冷媒の液面が車両停止時の液相冷媒の液面よりも上昇する。

　つまり、複数の細管１１０ａ内では、気泡を含む液相冷媒が気泡混合流として上昇する気泡ポンプ効果により、蒸発流路６１ａ、６１ｂ内の液相冷媒の液面は、上昇することになる。

　この際、複数の細管１１０ａ内内のうち天地方向の上側にまで液相冷媒が供給され、二次電池１２ａ、１２ｂの熱を奪って蒸発して気相冷媒となる。この気相冷媒は、気相冷媒配管７１Ａを通して凝縮器１６に流れる。

　以上説明した本実施形態では、冷却器１４は、蒸発器を構成する複数の押し出し配管１１０を備え、複数の細管１１０ａのそれぞれの入口６４ａは、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央よりも下側に配置されている。

　したがって、冷却器１４が予め決められた基準姿勢よりも傾いて、凝縮器１６から冷却器１４への液相冷媒の供給量が少なくなっても、冷媒入口６４ａが冷媒供給流路７０のうち天地方向の中央部に対して上側に位置する場合に比べて、冷媒供給流路７０よりも上側に液相冷媒の液面を配置させる上で有利となる。

　このため、冷媒供給流路７０から液相冷媒を複数の押し出し配管１１０に安定して供給することができる。これにより、液相冷媒によって二次電池１２ａを安定して冷却することができる。

　（第７実施形態）
　本第７実施形態では、上記第６実施形態の冷却器１４の冷媒供給配管７０Ａにおいて、押し出し配管１１０毎に貯液部６３ａを設けた例について図２５Ａ、図２５Ｂ、図２５Ｃを参照して説明する。

　本実施形態の冷媒供給配管７０Ａには、天地方向下側に凸となる突起部１２０が押し出し配管１１０毎に設けられている。押し出し配管１１０毎の突起部１２０は、冷媒供給配管７０Ａから天地方向下側に凹む貯液部６３ａを形成している。

　このことにより、冷媒供給配管７０Ａには、押し出し配管１１０毎に貯液部６３ａが形成されていることになる。

　本実施形態の複数の細管１１０ａのそれぞれの冷媒入口６４ａは、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央よりも下側において、貯液部６３ａ内に配置されている。このため、凝縮器１６から冷却器１４への液相冷媒の供給量が少なくなっても、冷媒入口６４ａが冷媒供給流路７０のうち天地方向の中央部に対して上側に位置する場合に比べて、冷媒供給流路７０よりも上側に液相冷媒の液面を配置させる上でより一層有利となる。

　（第８実施形態）
　上記第７実施形態では、冷媒供給配管７０Ａのうち天地方向下側の突起部１２０に貯液部６３ａを形成した例について説明したが、これに代えて、冷媒供給配管７０Ａのうち天地方向下側にて堰部１３０を押し出し配管１１０毎に設けて貯液部６３ａを構成した本第８実施形態について図２６Ａ、図２６Ｂ、図２６Ｃを参照して説明する。

　堰部１３０は、冷媒供給配管７０Ａのうち天地方向上側に突起するよう形成されている。堰部１３０は、押し出し配管１１０毎に押し出し配管１１０に対して冷媒流れ下流側に配置されている。このため、冷媒供給配管７０Ａには、複数の堰部１３０が間隔を開けて冷媒流れ方向に並べられている。

　複数の堰部１３０のうち隣接する２つの堰部１３０の間は、冷媒供給流路７０から天地方向下側に凹む貯液部６３ａを構成する。

　本実施形態の複数の細管１１０ａのそれぞれの冷媒入口６４ａは、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央よりも下側において、貯液部６３ａ内に配置されている。このため、上記第７実施形態と同様に、冷媒入口６４ａが冷媒供給流路７０のうち天地方向の中央部に対して上側に位置する場合に比べて、冷媒供給流路７０よりも上側に液相冷媒の液面を配置させる上でより一層有利となる。

　（他の実施形態）
　（１）上記第１～８実施形態では、被冷却対象を二次電池１２とした例について説明したが、これに限らず、二次電池１２以外の他の各種機器、半導体素子、空気等の気体を被冷却対象としてもよい。

　（２）第１～第８実施形態では、本開示の冷却器を電池冷却ユニット１０に適用した例について説明したが、これに限らず、自動車以外の各種の移動体（電車、飛行機、電動バイク等）に本開示の冷却器を適用してもよい。

　また、電池にサーモサイフォンを組み合わせた搬出可能であるポータブル型の冷却機能付き電池に本開示のサーモサイフォンを適用してもよい。

　（３）第１～第８実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれの背面４５において連通開口部６８のうち下側を形成する下側縁部６８ａを、Ｖ字状に形成した例について説明したが、これに代えて、背面４５の連通開口部６８は、どのような形状でもよく、円形でもよく、四角形でもよい。

　（４）第１～第８実施形態では、前後左右の４方向の傾きに対応するように、下面４２、仕切壁６０ａ、６０ｂ、背面壁６９によって蒸発器毎の貯液部６３ａを形成したが、これに代えて、少なくとも１方向の傾きに対応するのであれば、蒸発器毎の貯液部６３ａをどのような形状にしてもよい。

　（５）第１～第８実施形態では、貯液部６３ａのうち天地方向下側に蒸発流路６１ａ（或いは、６１ｂ）の入口６４ａ（或いは、６４ｂ）を連通した例について説明したが、これに限らず、次のようにしてもよい。

　すなわち、蒸発流路６１ａ、６１ｂの入口６４ａ、６４ｂは、冷媒供給流路７０のうち天地方向中央よりも天地方向下側に位置するならば、貯液部６３ａのうち蒸発流路６１ａ、６１ｂの入口６４ａ、６４ｂが連通する箇所は、何処でもよい。例えば、貯液部６３ａのうち天地方向中央に蒸発流路６１ａ、６１ｂの入口６４ａ、６４ｂが連通するようにしてもよい。

　（６）上記第５実施形態では、空気流によって凝縮器１６内の気相冷媒を冷却した例について説明したが、これに代えて、空気流以外の熱媒体（例えば、水、フロン、二酸化炭素）で凝縮器１６内の気相冷媒を冷却してもよい。

　（７）上記第５実施形態では、凝縮器１６を通過する風量を増加させて凝縮器１６の気相冷媒の冷却性能を向上した例について説明したが、これに代えて、次の（７ａ）（７ｂ）（７ｃ）ようにしてもよい。（７ａ）凝縮器１６を通過する空気流の温度を低下させて凝縮器１６の気相冷媒の冷却性能を向上する。（７ｂ）凝縮器１６内の気相冷媒を空気流以外の熱媒体（例えば、水、フロン、二酸化炭素）で冷却する場合には、凝縮器１６を通過する熱媒体の流量を増やしたり、凝縮器１６を通過する熱媒体の温度を低下させる。（７ｃ）ペルチェ素子等の冷却素子で凝縮器１６内の気相冷媒を冷却して凝縮器１６の気相冷媒の冷却性能を向上する。

　（８）上記第５実施形態では、ステップ１２０において、凝縮器１６の気相冷媒の冷却性能を向上して凝縮器１６から冷却器１４への液相冷媒の供給量を増大させた例について説明したが、これに代えて、次の（８ａ）（８ｂ）ようにしてもよい。（８ａ）二次電池１２ａ、１２ｂの発熱量を増加させて冷却器１４の冷媒の蒸発量を増大させることにより、凝縮器１６から冷却器１４への液相冷媒の供給量を増大させてもよい。具体的には、二次電池１２ａ、１２ｂからインバータ回路に流す電流を増大させることにより、二次電池１２ａ、１２ｂの発熱量を増加させる。（８ｂ）液相冷媒をヒータやペルチェ素子により加熱することにより、凝縮器１６から冷却器１４へ供給される液相冷媒の供給量を増加させる。

　（９）上記第５実施形態では、電子制御装置２００は、ステップ１１０において、電流センサ２１３の検出値に応じて、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱しているか否かを判定した例について説明したが、これに代えて、次の（９ａ）（９ｂ）のようにしてもよい。（９ａ）電子制御装置２００は、二次電池１２ａ、１２ｂの温度を検出する温度センサの検出値に応じて、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱しているか否かを判定してもよい。（９ｂ）電子制御装置２００は、二次電池１２ａ、１２ｂの温度分布を検出し、この温度分布に応じて、二次電池１２ａ、１２ｂが発熱しているか否かを判定してもよい。

　（１０）上記第５実施形態では、電子制御装置２００は、ステップ１００において、傾斜センサ２１４の検出値に応じて、冷却器１４が傾いているか否かを判定した例について説明したが、これに代えて、次のようにしてもよい。

　すなわち、電子制御装置２００は、二次電池１２ａ、１２ｂの温度分布を検出し、この温度分布に応じて、冷却器１４が傾いているか否かを判定してもよい。

　（１１）上記第１実施形態では、積層熱交換器１６０および二次電池１２ａの間に熱伝導材１７０ａ、１７０ｂを配置した例について説明したが、これに限らず、二次電池１２ａが電気絶縁性を有するのであれば、積層熱交換器１６０および二次電池１２ａ、１２ｂの間に熱伝導材１７０ａ、１７０ｂを配置する必要がない。

　（１２）上記第１実施形態では、冷却器１４において、蒸発器３０ａ～３０ｍが電池セル１２１毎に構成されている例について説明したが、これに限らず、ある区間毎に蒸発器３０ａ～３０ｍが形成されていればよく、蒸発器３０ａ～３０ｍがそれぞれ電池セル１２１毎に構成される必要がない。

　（１３）上記第１実施形態では、冷却器１４において、蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれに２つの蒸発流路６１ａ、６１ｂを設けた例について説明したが、これに代えて、蒸発器３０ａ～３０ｍのそれぞれに１つの蒸発流路、或いは３つ以上の蒸発流路を設けてもよい。

　（１４）上記第１実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍといった１２個の貯液・蒸発器を設けた例について説明したが、蒸発器の個数は、１２個に限定されず、幾つでもよく、１つ、或いは、１２以外の複数個であってもよい。

　（１５）上記第１～第８実施形態のうち組み合わせ可能である２つ以上の実施形態を組み合わせて電池冷却ユニット１０を構成してもよい。例えば、次の（１５ａ）～（１５ｄ）のように２つ以上の実施形態を組み合わせて電池冷却ユニット１０を構成してもよい。（１５ａ）上記第２～４実施形態のうちいずれか１つの実施形態の電池冷却ユニット１０に上記第５実施形態の電子制御装置２００の冷媒制御処理を組み合わせて電池冷却ユニット１０を構成してもよい。（１５ｂ）上記第１～第５実施形態のうちいずれか１つの実施形態において上記第６実施形態の冷却器１４を採用して電池冷却ユニット１０を構成してもよい。（１５ｃ）上記第１～第５実施形態のうちいずれか１つの実施形態において上記第７実施形態の冷却器１４を採用して電池冷却ユニット１０を構成してもよい。（１５ｄ）上記第１～第５実施形態のうちいずれか１つの実施形態において上記第８実施形態の冷却器１４を採用して電池冷却ユニット１０を構成してもよい。

　（１６）上記第１実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両進行方向に並べた例について説明したが、これに限らず、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両進行方向に交差する方向に並べてもよい。

　（１７）上記第２実施形態では、冷却器１４Ｍ、１４Ｕを車両進行方向に並べた例について説明したが、これに限らず、冷却器１４Ｍ、１４Ｕを車両進行方向に交差する方向に並べてもよい。

　（１８）上記第２実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両幅方向に並べた例について説明したが、これに限らず、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両幅方向に交差する方向に並べてもよい。

　（１９）上記第３実施形態では、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕを車両進行方向に並べた例について説明したが、これに限らず、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕを車両進行方向に交差する方向に並べてもよい。

　（２０）上記第３実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両進行方向に並べた例について説明したが、これに限らず、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両進行方向に交差する方向に並べてもよい。

　（２１）上記第３実施形態では、３つの冷却器を並べた例について説明したが、これに限らず、２つの冷却器、或いは、４つ以上の冷却器を並べてもよい。

　（２２）上記第４実施形態では、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕを車両進行方向に並べた例について説明したが、これに限らず、冷却器１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕを車両進行方向に交差する方向に並べてもよい。

　（２３）上記第４実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両幅方向に並べた例について説明したが、これに限らず、蒸発器３０ａ～３０ｍを車両幅方向に交差する方向に並べてもよい。

　（２４）上記第４実施形態では、４つの冷却器を並べた例について説明したが、これに限らず、２つの冷却器、３つの冷却器、或いは、５つ以上の冷却器を並べてもよい。

　（２５）上記第３、第４実施形態では、重力により移動する弁体９３を利用して開弁、閉弁する開閉弁９０、９１を用いた例について説明したが、これに代えて、次のようにしてもよい。

　すなわち、電磁弁、或いは電動弁を用いて開閉弁９０、９１を構成する。車両（すなわち、冷却器）の傾斜を検出する傾斜センサの検出値に応じて、電子制御装置が開閉弁９０、９１を開弁、閉弁する。

　（２６）上記第１、第２、第３、第４実施形態では、冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）で２つの二次電池１２ａ、１２ｂを冷却器毎に冷却した例について説明したが、これに代えて、冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）によって１つの二次電池を冷却器毎に冷却する構成にしてもよい。

　（２７）上記第１～第８実施形態では、凝縮器１６を冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）に対して車両進行方向前側に配置した例について説明したが、これに代えて、次のようにしてもよい。

　すなわち、車両が傾斜しているときに、凝縮器１６が冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）よりも天地方向上側に配置されるのであれば、凝縮器１６を冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）に対して車両進行方向後側に配置してもよい。

　（２８）上記第１～第５実施形態では、蒸発器３０ａ～３０ｍを直列に接続した例について説明したが、これに限らず、蒸発器３０ａ～３０ｍのうち一部の蒸発器を並列に接続してもよい。

　ここで、並列に接続した各蒸発器の個数が少なければ、並列に接続した各蒸発器への液相冷媒の分配を良好に行うことができるため、二次電池１２ａ、１２ｂに生じる温度分布を良好になる。

　（２９）上記第５実施形態では、電子制御装置２００は、車両幅方向が水平方向に一致し、かつ車両進行方向が水平方向に一致しているとき、冷却器１４が基準姿勢になっていると判定した例について説明したが、これに代えて、次のようにしてもよい。

　すなわち、電子制御装置２００は、水平方向と車両幅方向との間に形成される角度が第１閾値未満であり、かつ水平方向と車両進行方向との間に形成される角度が第２閾値未満であるとき、冷却器１４が基準姿勢になっていると判定する。

　電子制御装置２００は、水平方向と車両幅方向との間に形成される角度が第１閾値以上であるとき、および水平方向と車両進行方向との間に形成される角度が第２閾値以上であるときのうちいずれか一方のときに、冷却器１４が基準姿勢に対して傾いていると判定する。

　このように、傾斜角度の判定に若干の誤差を考慮して、冷却器１４が基準姿勢になっているか否かを判定してもよい。

　上記第３、４実施形態において、電子制御装置は、冷却器の傾斜を検出する傾斜センサの検出値に基づき、傾斜角度に若干の誤差を考慮して、冷却器１４が基準姿勢になっているか否かを判定する。

　電子制御装置は、冷却器１４が基準姿勢になっていると判定したとき、開閉弁９０、９１を開弁する。電子制御装置は、冷却器１４が基準姿勢から傾いていると判定したとき、開閉弁９０、９１を閉弁する。

　（３０）上記第１～第８実施形態では、冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕ）において車両進行方向前側から車両進行方向後側に液相冷媒を流すようにしたが、これに限らず、冷却器１４（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｑ、１４Ｕ）において車両進行方向後側から車両進行方向前側に液相冷媒を流すようにしてもよい。

　（３１）なお、本開示は上記した実施形態に限定されるものではなく、適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。

　（まとめ）
　上記第１～第８実施形態、および他の実施形態の一部または全部に記載された第１の観点によれば、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器であって、凝縮器からの液相冷媒が流れる供給流路を形成する第１流路形成部と、供給流路に連通する冷媒入口を有し、冷媒入口から上側に延びるように形成され、供給流路から冷媒入口を通して流入した液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により液相冷媒を蒸発させて気相冷媒を発生させる蒸発流路を形成する第２流路形成部と、蒸発流路からの気相冷媒が凝縮器に向けて流れる排出流路を形成する第３流路形成部とを、備え、冷媒入口は、供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する。

　第２の観点によれば、冷媒入口は、供給流路に対して下側に配置されている。

　したがって、凝縮器から冷却器への液相冷媒の供給量が少なくなっても、冷媒入口が供給流路のうち天地方向の中央部に対して上側に位置する場合に比べて、冷媒入口よりも上側に液相冷媒の液面を配置させる上でより一層有利となる。

　第３の観点によれば、供給流路から下側に凹むように形成されて、供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部を備える。

　したがって、蒸発流路への液相冷媒の供給を安定化させることできる。

　第４の観点によれば、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器であって、凝縮器からの液相冷媒が流れる供給流路を形成する第１流路形成部と、供給流路からの液相冷媒が入る冷媒入口を有し、冷媒入口を通して流入した液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により液相冷媒を蒸発して気相冷媒を凝縮器に向けて流通させる蒸発流路を形成する第２流路形成部と、蒸発流路からの気相冷媒が凝縮器に向けて流れる排出流路を形成する第３流路形成部とを、備え、
　供給流路から下側に凹むように形成されて、供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部と、を備え、冷媒入口は、貯液部に連通し、かつ貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは液面よりも下側に位置する。

　第５の観点によれば、供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の蒸発流路を備え、１つ以上の貯液部は、供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の貯液部であり、複数の貯液部は、それぞれ、複数の蒸発流路のうち対応する蒸発流路の冷媒入口に連通している。

　第６の観点によれば、蒸発流路の流路断面積は、供給流路の流路断面積よりも小さくなっている。

　したがって、蒸発流路内の液相冷媒の液面を上昇させることができるので、蒸発流路への液相冷媒の供給を増やすことができる。

　第７の観点によれば、蒸発流路は、供給流路の流路断面積よりも小さい流路断面積を有する複数の細流路を有している。

　第８の観点によれば、移動体に適用されて、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器と、凝縮器からの液相冷媒を蒸発させる複数の冷却器と、を備え、凝縮器と複数の冷却器との間で冷媒を循環させるサーモサイフォンであって、
　複数の冷却器は、凝縮器からの液相冷媒が流れる供給流路を形成する第１流路形成部と、
　供給流路からの液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により液相冷媒を蒸発させて気相冷媒を発生させる蒸発流路を形成する第２流路形成部と、蒸発流路からの気相冷媒が凝縮器に向けて流れる排出流路を形成する第３流路形成部と、をそれぞれ有し、複数の冷却器は、移動体の進行方向に並べられて、かつそれぞれの供給流路が直列に接続されることにより、複数の冷却器のそれぞれの供給流路には液相冷媒が順次供給される。

　したがって、移動体の進行方向が水平方向に対して傾いているとき、複数の冷却器において進行方向一方側の冷却器が進行方向他方側の冷却器よりも高い位置になる。よって、複数の冷却器のそれぞれの供給流路に液相冷媒を良好に供給することができる。

　第９の観点によれば、複数の冷却器のそれぞれの供給流路は、移動体の進行方向に延びるように形成されている。

　第１０の観点によれば、バイパス流路を形成するバイパス流路形成部と、バイパス流路を開閉する開閉弁と、を備え、複数の冷却器のうち２つの冷却器において進行方向前側に位置する冷却器を第１冷却器とし、２つの冷却器のうち第１冷却器に対して進行方向後側に位置する冷却器を第２冷却器とし、第１冷却器は、その供給流路へ液相冷媒を流入させる第１冷媒入口を有し、第２冷却器は、その供給流路へ液相冷媒を流入させる第２冷媒入口を有し、バイパス流路は、第１冷却器の第１冷媒入口と第２冷却器の第２冷媒入口との間を第１冷却器をバイパスして連通し、複数の冷却器が予め決められた姿勢になった場合には、開閉弁がバイパス流路を開け、凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒が第１冷媒入口を通して第１冷却器の供給流路に供給され、かつ凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒以外の液相冷媒のうち一部の液相冷媒がバイパス流路、開閉弁、および第２冷媒入口を通して第２冷却器の供給流路に供給され、複数の冷却器がそれぞれ予め決められた姿勢に対して傾いた場合には、開閉弁がバイパス流路を閉じ、凝縮器からの液相冷媒が、第１冷媒入口、第１冷却器の供給流路、第２冷媒入口、および第２冷却器の供給流路の順に供給される。

　第１１の観点によれば、複数の冷却器のそれぞれの供給流路は、移動体の進行方向に対する交差方向に延びるように形成されている。

　第１２の観点によれば、バイパス流路を形成するバイパス流路形成部と、連通流路を形成する連通流路形成部と、バイパス流路を開閉する開閉弁と、を備え、
　複数の冷却器のうち２つの冷却器において進行方向前側に位置する冷却器を第１冷却器とし、２つの冷却器のうち第１冷却器に対して進行方向後側に位置する冷却器を第２冷却器とし、第１冷却器は、その供給流路へ液相冷媒を流入させる冷媒入口と、当該供給流路から液相冷媒を排出させる冷媒出口とを有し、第２冷却器は、その供給流路へ液相冷媒を流入させる第１冷媒入口および第２冷媒入口を有し、連通流路は、第１冷却器の冷媒出口と第２冷却器の第１冷媒入口との間を連通し、バイパス流路は、第１冷却器の冷媒入口と第２冷却器の第２冷媒入口との間を第１冷却器および第２冷却器をバイパスして連通し、
　複数の冷却器が予め決められた姿勢になった場合には、開閉弁がバイパス流路を開け、凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒が冷媒入口を通して第１冷却器の供給流路に供給され、かつ凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒以外の液相冷媒のうち一部の液相冷媒がバイパス流路、開閉弁を通して第２冷却器の供給流路に供給され、
　複数の冷却器がそれぞれ予め決められた姿勢に対して傾いた場合には、開閉弁がバイパス流路を閉じ、凝縮器からの液相冷媒が、冷媒入口、第１冷却器の供給流路、連通流路、および第２冷却器の供給流路の順に供給される。

　第１３の観点によれば、複数の冷却器のそれぞれの蒸発流路は、供給流路に連通する冷媒入口を有し、冷媒入口は、供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する。

　第１４の観点によれば、冷媒入口は、供給流路に対して下側に配置されている。

　第１５の観点によれば、複数の冷却器のそれぞれの蒸発流路は、供給流路に連通する冷媒入口を有し、複数の冷却器は、それぞれ、供給流路から下側に凹むように形成されて、供給流路からの液相冷媒を貯める貯液部を備え、複数の冷却器のそれぞれの蒸発流路の冷媒入口は、複数の冷却器のそれぞれの貯液部に連通し、かつ複数の冷却器のそれぞれの貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは液面よりも下側に位置する。

　第１６の観点によれば、複数の冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いているか否か判定する判定部と、複数の冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていると判定部が判定したときには、冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていないと判定部が判定したときに比べて、凝縮器から冷却器に供給する液相冷媒の冷媒量を増加させる冷媒増加部と、を備せる。

　第１７の観点によれば、複数の冷却器のそれぞれの蒸発流路の流路断面積は、供給流路の流路断面積よりも小さくなっている。

　第１８の観点によれば、複数の冷却器のそれぞれの蒸発流路は、供給流路の流路断面積よりも小さい流路断面積を有する複数の細流路を有している。

　第１９の観点によれば、気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器と、
　凝縮器から流入した液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により液相冷媒を蒸発して気相冷媒を凝縮器に排出する冷却器と、を備え、凝縮器および冷却器の間で冷媒を循環させるサーモサイフォンであって、
　冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いているか否か判定する判定部と、
　冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていると判定部が判定したときには、冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていないと判定部が判定したときに比べて、凝縮器から冷却器に供給する液相冷媒の冷媒量を増加させる冷媒増加部と、を備せる。

　第２０の観点によれば、冷却器は、凝縮器からの液相冷媒が流れる供給流路を形成する第１流路形成部と、供給流路に連通する冷媒入口を有し、供給流路から冷媒入口を通して流入した液相冷媒と被冷却対象との間の熱交換により液相冷媒を蒸発させて気相冷媒を発生させる蒸発流路を形成する第２流路形成部と、蒸発流路からの気相冷媒が凝縮器に向けて流れる排出流路を形成する第３流路形成部とを、備える。

　第２１の観点によれば、冷媒入口は、供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する。

　第２２の観点によれば、冷媒入口は、供給流路に対して下側に位置する。

　第２３の観点によれば、冷却器は、供給流路から下側に凹むように形成されて、供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部（６３ａ）を備える。

　第２４の観点によれば、冷媒入口は、貯液部に連通し、かつ貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは液面よりも下側に位置する。

　第２５の観点によれば、１つ以上の貯液部は、供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の貯液部であり、冷却器は、供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の蒸発流路を形成し、複数の貯液部は、それぞれ、複数の蒸発流路のうち対応する蒸発流路の冷媒入口に連通している。

　第２６の観点によれば、蒸発流路の流路断面積は、供給流路の流路断面積よりも小さくなっている。

　第２７の観点によれば、蒸発流路は、供給流路の流路断面積よりも小さい流路断面積を有する複数の細流路を有している。

Claims

　気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器（１６）とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器であって、
　前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路（７０）を形成する第１流路形成部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ）と、
　前記供給流路に連通する冷媒入口（６４ａ、６４ｂ）を有し、前記冷媒入口から上側に延びるように形成され、前記供給流路から冷媒入口を通して流入した前記液相冷媒と被冷却対象（１２ａ、１２ｂ）との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発させて前記気相冷媒を発生させる蒸発流路（６１ａ、６１ｂ）を形成する第２流路形成部（６０ａ、４３、６０ｂ、４４）と、
　前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路（７１）を形成する第３流路形成部（６０ａ、６０ｂ、４５）とを、備え、
　前記冷媒入口は、前記供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する冷却器。
　前記冷媒入口は、前記供給流路に対して下側に配置されている請求項１に記載の冷却器。
　前記供給流路から下側に凹むように形成されて、前記供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部（６３ａ）を備える請求項１または２に記載の冷却器。
　気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器（１６）とともに、冷媒を循環させるサーモサイフォンを構成する冷却器であって、
　前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路（７０）を形成する第１流路形成部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ）と、
　前記供給流路からの液相冷媒が入る冷媒入口（６４ａ、６４ｂ）を有し、前記冷媒入口を通して流入した前記液相冷媒と被冷却対象（１２ａ、１２ｂ）との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発して前記気相冷媒を前記凝縮器に向けて流通させる蒸発流路（６１ａ、６１ｂ）を形成する第２流路形成部（６０ａ、４３、６０ｂ、４４）と、
　前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路（７１）を形成する第３流路形成部（６０ａ、６０ｂ、４５）とを、備え、
　前記供給流路から下側に凹むように形成されて、前記供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部（６３ａ）と、を備え、
　前記冷媒入口は、前記貯液部に連通し、かつ前記貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは前記液面よりも下側に位置する冷却器。
　前記供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の前記蒸発流路を備え、
　前記１つ以上の貯液部は、前記供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の貯液部であり、
　前記複数の貯液部は、それぞれ、前記複数の蒸発流路のうち対応する蒸発流路の冷媒入口に連通している請求項１ないし４のいずれか１つに記載の冷却器。
　前記蒸発流路の流路断面積は、前記供給流路の流路断面積よりも小さくなっている請求項１ないし５のいずれか１つに記載の冷却器。
　前記蒸発流路は、前記供給流路の流路断面積よりも小さい流路断面積を有する複数の細流路（１１０ａ）を有している請求項１ないし６のいずれか１つに記載の冷却器。
　移動体に適用されて、
　気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器（１６）と、
　前記凝縮器からの液相冷媒を蒸発させる複数の冷却器（１４Ｍ、１４Ｎ、１４Ｕ）と、を備え、前記凝縮器と前記複数の冷却器との間で冷媒を循環させるサーモサイフォンであって、
　前記複数の冷却器は、
　前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路（７０）を形成する第１流路形成部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ）と、
　前記供給流路からの前記液相冷媒と被冷却対象（１２ａ、１２ｂ）との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発させて前記気相冷媒を発生させる蒸発流路（６１ａ、６１ｂ）を形成する第２流路形成部（６０ａ、４３、６０ｂ、４４）と、
　前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路（７１）を形成する第３流路形成部（６０ａ、６０ｂ、４５）と、をそれぞれを有し、
　前記複数の冷却器は、前記移動体の進行方向に並べられて、かつ前記それぞれの前記供給流路が直列に接続されることにより、前記複数の冷却器のそれぞれの前記供給流路には前記液相冷媒が順次供給されるサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器のそれぞれの前記供給流路は、前記移動体の進行方向に延びるように形成されている請求項８に記載のサーモサイフォン。
　バイパス流路を形成するバイパス流路形成部（８３、８４）と、
　前記バイパス流路を開閉する開閉弁（９０、９１）と、を備え、
　前記複数の冷却器のうち２つの冷却器において進行方向前側に位置する冷却器を第１冷却器とし、
　前記２つの冷却器のうち前記第１冷却器に対して進行方向後側に位置する冷却器を第２冷却器とし、
　前記第１冷却器は、その前記供給流路へ前記液相冷媒を流入させる第１冷媒入口（１４ａ）を有し、
　前記第２冷却器は、その前記供給流路へ前記液相冷媒を流入させる第２冷媒入口（１４ａ）を有し、
　前記バイパス流路は、前記第１冷却器の前記第１冷媒入口と前記第２冷却器の前記第２冷媒入口との間を前記第１冷却器をバイパスして連通し、
　前記複数の冷却器が予め決められた姿勢になった場合には、前記開閉弁が前記バイパス流路を開け、前記凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒が前記第１冷媒入口を通して前記第１冷却器の前記供給流路に供給され、かつ前記凝縮器からの液相冷媒のうち前記一部の液相冷媒以外の液相冷媒のうち一部の液相冷媒が前記バイパス流路、前記開閉弁、および前記第２冷媒入口を通して前記第２冷却器の前記供給流路に供給され、
　前記複数の冷却器がそれぞれ予め決められた姿勢に対して傾いた場合には、前記開閉弁が前記バイパス流路を閉じ、前記凝縮器からの液相冷媒が、前記第１冷媒入口、前記第１冷却器の前記供給流路、前記第２冷媒入口、および前記第２冷却器の前記供給流路の順に供給される請求項８または９に記載のサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器の前記それぞれの前記供給流路は、前記移動体の進行方向に対する交差方向に延びるように形成されている請求項８に記載のサーモサイフォン。
　バイパス流路を形成するバイパス流路形成部（１０１、１０４）と、
　連通流路を形成する連通流路形成部（１００、１０３）と、
　前記バイパス流路を開閉する開閉弁（９０、９１）と、を備え、
　前記複数の冷却器のうち２つの冷却器において進行方向前側に位置する冷却器を第１冷却器とし、
　前記２つの冷却器のうち前記第１冷却器に対して進行方向後側に位置する冷却器を第２冷却器とし、
　前記第１冷却器は、その前記供給流路へ前記液相冷媒を流入させる冷媒入口（１４ａ）と、当該供給流路から前記液相冷媒を排出させる冷媒出口（１４ｃ）とを有し、
　前記第２冷却器は、その前記供給流路へ前記液相冷媒を流入させる第１冷媒入口（１４ａ）および第２冷媒入口（１４ｄ）を有し、
　前記連通流路は、前記第１冷却器の前記冷媒出口と前記第２冷却器の前記第１冷媒入口との間を連通し、
　前記バイパス流路は、前記第１冷却器の前記冷媒入口と前記第２冷却器の前記第２冷媒入口との間を前記第１冷却器および前記第２冷却器をバイパスして連通し、
　前記複数の冷却器が予め決められた姿勢になった場合には、前記開閉弁が前記バイパス流路を開け、前記凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒が前記冷媒入口を通して前記第１冷却器の前記供給流路に供給され、かつ前記凝縮器からの液相冷媒のうち一部の液相冷媒以外の液相冷媒のうち一部の液相冷媒が前記バイパス流路、前記開閉弁を通して前記第２冷却器の前記供給流路に供給され、
　前記複数の冷却器がそれぞれ予め決められた姿勢に対して傾いた場合には、前記開閉弁が前記バイパス流路を閉じ、前記凝縮器からの液相冷媒が、前記冷媒入口、前記第１冷却器の前記供給流路、前記連通流路、および前記第２冷却器の前記供給流路の順に供給される請求項８または９に記載のサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器の前記それぞれの前記蒸発流路は、前記供給流路に連通する冷媒入口（６４ａ、６４ｂ）を有し、
　前記冷媒入口は、前記供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する請求項８ないし１２のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。
　前記冷媒入口は、前記供給流路に対して下側に配置されている請求項１３に記載のサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器の前記それぞれの前記蒸発流路は、前記供給流路に連通する冷媒入口（６４ａ、６４ｂ）を有し、
　前記複数の冷却器は、それぞれ、前記供給流路から下側に凹むように形成されて、前記供給流路からの液相冷媒を貯める貯液部（６３ａ）を備え、
　前記複数の冷却器の前記それぞれの前記蒸発流路の前記冷媒入口は、前記複数の冷却器のそれぞれの貯液部に連通し、かつ前記複数の冷却器のそれぞれの貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは前記液面よりも下側に位置する請求項８または１２のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いているか否か判定する判定部（Ｓ１００）と、
　前記複数の冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていると前記判定部が判定したときには、前記冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていないと前記判定部が判定したときに比べて、前記凝縮器から前記冷却器に供給する液相冷媒の冷媒量を増加させる冷媒増加部（Ｓ１２０）と、
　を備せる請求項８ないし１５のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器の前記それぞれの前記蒸発流路の流路断面積は、前記供給流路の流路断面積よりも小さくなっている請求項８ないし１６のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。
　前記複数の冷却器の前記それぞれの前記蒸発流路は、前記供給流路の流路断面積よりも小さい流路断面積を有する複数の細流路（１１０ａ）を有している請求項８ないし１５のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。
　気相冷媒を凝縮して液相冷媒を排出する凝縮器（１６）と、
　前記凝縮器から流入した前記液相冷媒と被冷却対象（１２ａ、１２ｂ）との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発して前記気相冷媒を前記凝縮器に排出する冷却器（１４）と、を備え、前記凝縮器および前記冷却器の間で冷媒を循環させるサーモサイフォンであって、
　前記冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いているか否か判定する判定部（Ｓ１００）と、
　前記冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていると前記判定部が判定したときには、前記冷却器が予め決められた姿勢に対して傾いていないと前記判定部が判定したときに比べて、前記凝縮器から前記冷却器に供給する液相冷媒の冷媒量を増加させる冷媒増加部（Ｓ１２０）と、
　を備せるサーモサイフォン。
　前記冷却器は、
　前記凝縮器からの前記液相冷媒が流れる供給流路（７０）を形成する第１流路形成部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ）と、
　前記供給流路に連通する冷媒入口（６４ａ、６４ｂ）を有し、前記供給流路から冷媒入口を通して流入した前記液相冷媒と被冷却対象（１２ａ、１２ｂ）との間の熱交換により前記液相冷媒を蒸発させて前記気相冷媒を発生させる蒸発流路（６１ａ、６１ｂ）を形成する第２流路形成部（６０ａ、４３、６０ｂ、４４）と、
　前記蒸発流路からの前記気相冷媒が前記凝縮器に向けて流れる排出流路（７１）を形成する第３流路形成部（６０ａ、６０ｂ、４５）とを、備える請求項１９に記載のサーモサイフォン。
　前記冷媒入口は、前記供給流路のうち天地方向の中央部に対して下側に位置する請求項２０に記載のサーモサイフォン。
　前記冷媒入口は、前記供給流路に対して下側に位置する請求項２０または２１に記載のサーモサイフォン。
　前記冷却器は、前記供給流路から下側に凹むように形成されて、前記供給流路からの液相冷媒を貯める１つ以上の貯液部（６３ａ）を備える請求項２０に記載のサーモサイフォン。
　前記冷媒入口は、前記貯液部に連通し、かつ前記貯液部内の液相冷媒の液面と同一高さ、或いは前記液面よりも下側に位置する請求項２３に記載のサーモサイフォン。
　前記１つ以上の貯液部は、前記供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の貯液部であり、
　前記冷却器は、前記供給流路の冷媒流れ方向に並べられている複数の前記蒸発流路を形成し、
　前記複数の貯液部は、それぞれ、前記複数の蒸発流路のうち対応する蒸発流路の冷媒入口に連通している請求項２０に記載のサーモサイフォン。
　前記蒸発流路の流路断面積は、前記供給流路の流路断面積よりも小さくなっている請求項１９ないし２５のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。
　前記蒸発流路は、前記供給流路の流路断面積よりも小さい流路断面積を有する複数の細流路（１１０ａ）を有している請求項１９ないし２５のいずれか１つに記載のサーモサイフォン。