JP2020165586A - 車両用サーモサイフォン式冷却装置 - Google Patents

Abstract

【課題】車両用サーモサイフォン式冷却装置において、傾斜量が変化しても冷却性能を極力確保する。【解決手段】車載機器１１から吸熱して冷媒を蒸発させる蒸発部１３と、蒸発部１３で蒸発した冷媒を凝縮させる凝縮器１４と、車両の傾斜量を検出する傾斜量検出部３３と、蒸発部１３と凝縮器１４との間を循環する冷媒を液相状態で貯留する貯留部４０と、貯留部４０の冷媒の貯留量を、傾斜量検出部３３が検出した傾斜量に応じて調整する貯留量調整部３０、４１、４４とを備える。【選択図】図５

Description

本発明は、車載機器を冷却するサーモサイフォン式冷却装置に関する。

従来、特許文献１には、冷媒を自然循環させるサーモサイフォン式冷却装置が記載されている。

この従来技術は、ガス冷媒を凝縮して液冷媒とする熱交換部と、液冷媒を蒸発させてガス冷媒とする蒸発器とを備えている。熱交換部の液冷媒は蒸発器へ流下し、蒸発器のガス冷媒は熱交換部へ上昇する。蒸発器で液冷媒が吸熱することによって冷却作用を発揮する。

特許第４９４５７１２号

上記従来技術のようなサーモサイフォン式冷却装置を車両に搭載して車載機器の冷却に適用した場合、車両の傾斜によって冷却性能を十分に発揮できないことが起こりうる。

すなわち、車両が傾斜すると蒸発器内において液冷媒に偏りが生じて液冷媒が存在しない部位が生じるので、液冷媒で吸熱できない部位が生じる。そのため、車載機器を冷却できない部位が生じる。

この対策として、液冷媒を多めに封入しておけば、車両が傾斜しても蒸発器内に液冷媒が存在しない部位が生じないようにすることができる。しかしながら、液冷媒を多めに封入すると、車両が傾斜していないときに蒸発器内の液冷媒が多くなりすぎるので、液冷媒の蒸発に伴って液冷媒がガス冷媒とともに吹き上げられてガス冷媒の上昇を妨げてしまい、冷却性能が低下してしまう。

本発明は上記点に鑑みて、傾斜量が変化しても冷却性能を極力確保できる車両用サーモサイフォン式冷却装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置では、
車載機器（１１）から吸熱して冷媒を蒸発させる蒸発部（１３）と、
蒸発部（１３）で蒸発した冷媒を凝縮させる凝縮器（１４）と、
車両の傾斜量を検出する傾斜量検出部（３３）と、
蒸発部（１３）と凝縮器（１４）との間を循環する冷媒を液相状態で貯留する貯留部（４０）と、
貯留部（４０）の冷媒の貯留量を、傾斜量検出部（３３）が検出した傾斜量に応じて調整する貯留量調整部（３０、４１、４４、４６、４９、５２、５４、５５、５６、５７、４０７）とを備える。

これによると、蒸発部（１３）内の液冷媒の量を傾斜量に応じて調整できるので、傾斜量が変化しても冷却性能を極力確保できる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の全体構成図である。 電池温度と電池入出力との相関関係を示すグラフである。 第１実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の制御装置が実行する制御処理を示すフローチャートである。 第１実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第２実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の制御装置が実行する制御処理において貯液部内の液冷媒の量の算出に用いられる制御特性図である。 第３実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の制御装置が実行する制御処理を示すフローチャートである。 第４実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第４実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第５実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の全体構成図である。 第６実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の全体構成図である。 第７実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第７実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第７実施形態の変形例における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第８実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第８実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第９実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第９実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１０実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１０実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の貯液部および凝縮器を示す模式図である。 第１０実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１１実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１１実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１１実施形態の変形例における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１１実施形態の変形例における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１２実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の水平状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１２実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置の傾斜状態における作動状態を示す全体構成図である。 第１３実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１４実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１５実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１６実施形態における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１７実施形態の第１実施例における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１７実施形態の第２実施例における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１７実施形態の第３実施例における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。 第１７実施形態の第４実施例における車両用サーモサイフォン式冷却装置を示す全体構成図である。

以下、実施形態について図に基づいて説明する。以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
本実施形態の車両用サーモサイフォン式冷却装置１０は、車両に搭載される電池を冷却する車両用電池冷却装置である。図１中、上下前後左右の矢印は、車両の上下前後左右方向を示している。

組電池１１は、電気エネルギーを蓄える二次電池などの蓄電装置である。組電池１１は、インバータなどを介して走行用モータに電気を供給する。組電池１１は、回生電力を蓄える蓄電池である。組電池１１は、走行中など充放電使用時に自己発熱する。組電池１１は、サーモサイフォン式冷却装置１０の冷却対象物である。

組電池１１は、複数の電池セル１１１を有している。本実施形態では、互いに並列に接続された２個１組の電池セル１１１が複数組、互いに直列に接続されている。

図２に示すように、電池セル１１１が高温になると劣化あるいは破損を招く。そのため、電池に許容される出力および入力を抑えて発熱量を抑える必要がある。そのため、電池セル１１１を冷却して一定温度以下に維持する必要がある。

特に加速時や登坂時（換言すれば走行負荷が高い時）には電池セル１１１の放電量が多くなって発熱量が増加するので、電池セル１１１を高い冷却能力で冷却する必要がある。

電池セル１１１の温度は、走行中だけでなく夏期の駐車放置中などにも上昇する。電池セル１１１を高温状態で放置すると寿命が大幅に低下するため、駐車放置中も冷却するなど電池温度を低温に維持する必要がある。

図１に示すように、サーモサイフォン式冷却装置１０は、冷媒回路１２を備える。冷媒回路１２は、複数個の蒸発器１３、凝縮器１４、ガス配管１５および液配管１６を有している。

冷媒回路１２内には、冷媒が封入充填されている。冷媒回路１２は、作動流体としての冷媒が循環する熱媒体回路である。本実施形態では、冷媒としてＨＦＯ−１２３４ｙｆやＨＦＣ−１３４ａなどのフロン系冷媒が用いられている。

冷媒は、冷媒回路１２に所定の圧力で封入されている。冷媒は、常温時には冷媒回路１２内において大部分は液状態、一部はガス状態になっている。

冷媒回路１２は、冷媒の蒸発および凝縮により熱移動を行うヒートパイプである。冷媒回路１２は、ガス状の冷媒が流れる流路と、液状の冷媒が流れる流路とが分離されたループ型のサーモサイフォンである。

複数個の蒸発器１３は、組電池１１から吸熱して冷媒を蒸発させる蒸発部である。蒸発器１３は、冷媒を熱交換させる熱交換器である。蒸発器１３は、複数の電池セル１１１を、冷媒の蒸発により冷却する。蒸発器１３は、電池セル１１１と熱伝導可能になっており、電池セル１１１の熱を冷媒に吸熱させることによって電池セル１１１を冷却するとともに冷媒を蒸発させる。

蒸発器１３は、車両上下方向に延びる薄形矩形状の外形を有している。蒸発器１３は、熱交換部１３１、液通路部１３２およびガス通路部１３３を有している。熱交換部１３１、液通路部１３２およびガス通路部１３３は、上方から下方に向かって、ガス通路部１３３、熱交換部１３１、液通路部１３２の順番で配置されている。

熱交換部１３１の外面は平面状になっている。電池セル１１１は、直方体状の外形を有している。電池セル１１１の１つの面は、熱交換部１３１の外面に、電気絶縁熱伝導シート１７を介して熱伝導可能に当接している。各電池セル１１１は、その端子１１２が熱交換部１３１とは反対側を向くように配置されている。

電気絶縁熱伝導シート１７は、電気絶縁性と熱伝導性とを有する薄膜状の部材である。熱交換部１３１と電池セル１１１との間に、板状の熱伝導部材が介在していてもよい。

熱交換部１３１は、内部の冷媒流路を流れる液冷媒に電池セル１１１の熱を吸熱させて液冷媒を沸騰蒸発させる。

熱交換部１３１の内部には、図示しない多数の冷媒流路が形成されている。熱交換部１３１の多数の冷媒流路は、互いに並列に上下方向に延びている。

液通路部１３２には、液配管１６が接続されている。液通路部１３２は、液配管１６を流れた液冷媒を熱交換部１３１の多数の冷媒流路に分配する。

ガス通路部１３３には、ガス配管１５が接続されている。ガス通路部１３３は、熱交換部１３１の多数の冷媒流路にて沸騰蒸発したガス冷媒を集合させてガス配管１５に流出させる。

凝縮器１４は、蒸発器１３で蒸発した冷媒を、冷却水回路２０の冷却水と熱交換させて冷却凝縮させる熱交換器である。凝縮器１４は、車両のエンジンルームに配置されている。凝縮器１４は、蒸発器１３よりも車両の上方側に配置されている。

冷却水は、熱媒体としての流体である。冷却水は、例えば、少なくともエチレングリコールまたはジメチルポリシロキサンを含む液体や、不凍液体、クーラント等である。

ガス配管１５および液配管１６は、蒸発器１３と凝縮器１４とを接続する冷媒配管である。ガス配管１５は、蒸発器１３で蒸発したガス冷媒が流れる冷媒配管である。ガス配管１５は、ガス冷媒を凝縮器１４に導くガス冷媒流路を形成している。

液配管１６は、凝縮器１４で凝縮した液冷媒が流れる冷媒配管である。液配管１６は、液冷媒を蒸発器１３に導く液冷媒流路を形成している。

サーモサイフォン式冷却装置１０は、凝縮器１４が車両前方側に位置し、蒸発器１３が車両後方側に位置するように車両に搭載されている。ガス配管１５および液配管１６は、車両前後方向に延びている。

複数個の蒸発器１３は、車両前後方向に並んで配置されている。複数個の蒸発器１３は、車両に対して、互いに同じ高さに配置されている。複数個の蒸発器１３は、車両前後方向に延びる１組のガス配管１５および液配管１６から分岐するように配置されている。

図１の例では、蒸発器１３が３個配置されている。３個の蒸発器１３は、ガス配管１５および液配管１６に対して車両左方側に配置されている。複数個の蒸発器１３は、互いの相対位置が固定されている
蒸発器１３の個数は３個に限定されるものではなく、１個であってもよいし、３個よりも多い複数個であってもよい。

サーモサイフォン式冷却装置１０は、貯液部４０、ヒータ４１、液連通配管４２、ガス連通配管４３、貯液弁４４および逆止弁４５を備える。

貯液部４０は、サーモサイフォン式冷却装置１０の冷媒を液相状態で貯留する貯留部である。貯液部４０は、車両に対して、蒸発器１３とほぼ同じ高さに配置されている。貯液部４０は、冷媒入口４０１と冷媒出口４０２とを有している。冷媒入口４０１および冷媒出口４０２は、冷媒が流通する冷媒流通口である。ヒータ４１は、貯液部４０内の液冷媒を加熱して蒸発させる。ヒータ４１は、電力を供給されることによって発熱する電気ヒータである。

液連通配管４２は、貯液部４０の冷媒入口４０１と液配管１６とを接続している。液連通配管４２は、冷媒回路１２の液冷媒を貯液部４０に流入させる冷媒流路を形成している。

ガス連通配管４３は、貯液部４０のガス冷媒入口４０１とガス配管１５とを接続している。ガス連通配管４３は、貯液部４０のガス冷媒を冷媒回路１２に流入させる冷媒流路を形成している。

貯液弁４４は、液連通配管４２を開閉する電磁弁である。逆止弁４５は、ガス連通配管４３において、貯液部４０側からガス配管１５側への冷媒の流れを許容し、ガス配管１５側から貯液部４０側への冷媒の流れを禁止する。

貯液部４０は、複数個の蒸発器１３のうち凝縮器１４から最も離れた蒸発器１３の近傍に配置されている。

冷却水回路２０は、冷却水ポンプ２１およびラジエータ２２を有している。冷却水ポンプ２１は、冷却水回路２０の冷却水を吸入して吐出するポンプである。ラジエータ２２は、冷却水回路２０を循環する冷却水と外気とを熱交換させて冷却水を冷却する熱交換器である。外気送風機２３は、ラジエータ２２に外気を送風する送風機である。

ヒータ４１、貯液弁４４、冷却水ポンプ２１および外気送風機２３の作動は、制御装置３０によって制御される。制御装置３０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。制御装置３０は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された冷却水ポンプ２１および外気送風機２３等の作動を制御する制御部である。

制御装置３０、ヒータ４１および貯液弁４４は、貯液部４０の冷媒の貯留量を調整する貯留量調整部である。

制御装置３０の入力側には、電池セル温度センサ３１、液面センサ３２、ジャイロセンサ３３等が接続されている。そして、制御装置３０には、これらのセンサ群の検出信号が入力される。

電池セル温度センサ３１は、複数の電池セル１１１のうち、少なくとも２つ以上の電池セル１１１の温度を検出する温度検出部である。液面センサ３２は、貯液部４０内の液冷媒の液面の高さを検出する。

ジャイロセンサ３３は、車両の傾斜角度（換言すれば、サーモサイフォン式冷却装置１０の傾斜角度）を検出するジャイロセンサ３３は、車両の傾斜量を検出する傾斜量検出部である。

図３は、車両が水平状態、換言すればサーモサイフォン式冷却装置１０が水平状態にあり、かつ貯液弁４４が開いている状態を示している。図３では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。

図３の状態において液冷媒の液面が蒸発器１３および貯液部４０のほぼ中間の高さに位置するように、サーモサイフォン式冷却装置１０への液冷媒の封入量が設定されている。

次に、上記構成における作動を説明する。冷却水ポンプ２１が作動して凝縮器１４に冷却水を供給している状態において、組電池１１の温度が冷媒の沸点よりも高ければ、サーモサイフォン式冷却装置１０の冷媒回路１２では、サーモサイフォン現象（換言すれば冷媒の相変化）によって冷媒が循環する。

具体的には、蒸発器１３内において、液冷媒は組電池１１からの熱を吸熱して蒸発してガス冷媒となる。蒸発器１３内で蒸発したガス冷媒はガス配管１５に流入し、ガス配管１５を上昇して凝縮器１４に流入する。

凝縮器１４では、ガス配管１５から流入したガス冷媒が冷却水回路２０の冷却水に放熱して凝縮し、液冷媒となる。凝縮器１４で凝縮した液冷媒は、重力により液配管１６を流下して蒸発器１３に流入する。

このように冷媒回路１２を冷媒が循環することによって、蒸発器１３で組電池１１を冷却できる。動力を利用することなく冷媒回路１２に冷媒を循環させることができるので、省動力化を図ることができ、駐車放置時にも組電池１１を冷却できる。

このとき、制御装置３０は、図４のフローチャートに示す制御処理を実行する。ステップＳ１００では、図５に示す傾斜角度θの絶対値｜θ｜、すなわち車両の前後方向における傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第１閾値αを上回っているか否かを、ジャイロセンサ３３が検出した車両の傾斜角度に基づいて判定する。傾斜角度θの正負は、車両前方が上方を向く側が正、車両前方が下方を向く側が負であってもよいし、その逆であってもよい。第１閾値αは、制御装置３０に予め記憶された固定値である。

傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第１閾値αを上回っていると判定した場合、すなわち車両前方が上方を向く側への傾斜が大きい場合、ステップＳ１１０へ進み、ヒータ４１を作動させる。これにより、貯液部４０内の液冷媒が加熱されて蒸発してガス冷媒となる。貯液部４０内のガス冷媒は、ガス連通配管４３を通じてガス配管１５に流入し、冷媒回路１２を循環するので、図５に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。図５では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。貯液部４０内の液冷媒の液面が低下することによって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

ステップＳ１２０では、貯液部４０内の液冷媒の蒸発が完了したか否かを判定する。具体的には、貯液部４０内の液冷媒の量が下限量まで減少したか否かを液面センサ３２の検出信号に基づいて判定する。下限量は、制御装置３０に予め記憶された固定値である。貯液部４０内の液冷媒の量が下限量まで減少していないと判定した場合、ステップＳ１２０を繰り返す。貯液部４０内の液冷媒の量が下限量まで減少したと判定した場合、ステップＳ１３０へ進み、ヒータ４１を停止させる。これにより、貯液部４０内の液冷媒の蒸発が停止する。

ステップＳ１００にて傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第１閾値αを上回っていないと判定した場合、すなわち車両前方が上方を向く側への傾斜が大きくない場合、ステップＳ１４０へ進み、傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第２閾値βを下回っているか否かを判定する。第２閾値βは、制御装置３０に予め記憶された固定値である。第２閾値βは第１閾値αよりも小さい値である。

傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第２閾値βを下回っていると判定した場合、すなわち車両がほぼ水平状態である場合、ステップＳ１５０へ進み、貯液弁４４を開く。これにより、冷媒回路１２を循環する液冷媒の一部が液連通配管４２を通じて貯液部４０に流入するので、図３に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

ステップＳ１６０では、貯液部４０内の液冷媒の貯留（換言すれば、貯液）が完了したか否かを判定する。具体的には、貯液部４０内の液冷媒の量が上限量まで増加したか否かを、液面センサ３２の検出信号に基づいて判定する。上限量は、制御装置３０に予め記憶された固定値である。貯液部４０内の液冷媒の量が上限量まで増加していないと判定した場合、ステップＳ１６０を繰り返す。貯液部４０内の液冷媒の量が上限量まで増加したと判定した場合、ステップＳ１７０へ進み、貯液弁４４を閉じる。これにより、冷媒回路１２から貯液部４０への液冷媒の流入が停止する。

このように、本実施形態では、傾斜時に冷媒回路１２の冷媒を増やし、水平時に冷媒回路１２の冷媒を減らす。そのため、傾斜時に蒸発器１３内の液冷媒が不足することを抑制できるとともに、水平時に蒸発器１３内の液冷媒が過剰になってガス配管１５に吹き上げることを抑制できる。したがって、傾斜角度が変化しても冷却性能を極力確保できる。

本実施形態では、制御装置３０、ヒータ４１および貯液弁４４は、貯液部４０の冷媒の貯留量を、ジャイロセンサ３３が検出した傾斜量に応じて調整する。これによると、蒸発器１３内の液冷媒の量を車両の傾斜量に応じて調整できるので、傾斜量が変化しても冷却性能を極力確保できる。

本実施形態では、制御装置３０およびヒータ４１は、ジャイロセンサ３３が検出した傾斜量が増加すると貯液部４０の冷媒の貯留量を減少させる。これによると、車両が傾斜したときに蒸発器１３内の液冷媒の量が増えるので、車両が傾斜したときに蒸発器１３内において液冷媒が存在しない部位が生じることを抑制できる。そのため、車両が傾斜したときに冷却性能を極力確保できる。

本実施形態では、制御装置３０およびヒータ４１は、貯液部４０内の冷媒の液相から気相への相変化を伴う伝熱を行うことによって、貯液部４０の冷媒の貯留量を減少させる。これにより、車両が傾斜したときに貯液部４０の液冷媒の貯留量を確実に減少させることができる。

本実施形態では、制御装置３０および貯液弁４４は、貯液部４０の冷媒入口４０１の開口面積を調整することによって貯液部４０の冷媒の貯留量を増加させる。これにより、車両の傾斜が小さいときに貯液部４０の冷媒の貯留量を確実に増加させることができる。

本実施形態によると、互いの相対位置が固定されている複数個の蒸発器１３に対して、液冷媒の量を車両の傾斜量に応じて調整できるので、傾斜量が変化しても複数個の蒸発器１３の冷却性能を極力確保できる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、傾斜角度θの絶対値｜θ｜に応じて貯液部４０内の液冷媒の量を下限量または上限量に変化させるが、本実施形態では、図６に示すように、傾斜角度θの絶対値｜θ｜に応じて貯液部４０内の液冷媒の量を連続的に変化させる。

制御装置３０は、傾斜角度θの絶対値｜θ｜に基づいて、図６の制御マップを用いて、貯液量を決定する。制御装置３０は、貯液部４０内の液冷媒の量が、決定した貯液量となるように、ヒータ４１および貯液弁４４を制御する。貯液部４０内の液冷媒の量を減らすときはヒータ４１を作動させ、貯液部４０内の液冷媒の量を増やすときは貯液弁４４を開ける。

本実施形態によると、上記実施形態と同様に、傾斜量が変化しても冷却性能を極力確保できる。

（第３実施形態）
上記第１、第２実施形態では、傾斜角度θの絶対値｜θ｜に応じて貯液部４０内の液冷媒の量を変化させるが、本実施形態では、図７のフローチャートに示すように、傾斜角度θの絶対値｜θ｜と組電池１１の目標冷却量とに応じて貯液部４０内の液冷媒の量を変化させる。

制御装置３０は、図７のフローチャートに示す制御処理を実行する。ステップＳ２００では、傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第１閾値αを上回っているか否かを、ジャイロセンサ３３が検出した車両の傾斜角度に基づいて判定する。

傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第１閾値αを上回っていると判定した場合、すなわち車両前方が上方を向く側への傾斜が大きい場合、ステップＳ２１０へ進み、ヒータ４１を作動させる。これにより、貯液部４０内の液冷媒が加熱されて蒸発してガス冷媒となる。貯液部４０内のガス冷媒は、ガス連通配管４３を通じてガス配管１５に流入し、冷媒回路１２を循環するので、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。貯液部４０内の液冷媒の液面が低下することによって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

ステップＳ２２０では、貯液部４０内の液冷媒の蒸発が完了したか否かを判定する。具体的には、貯液部４０内の液冷媒の量が下限量まで減少したか否かを、液面センサ３２の検出信号に基づいて判定する。下限量は、制御装置３０に予め記憶された固定値である。貯液部４０内の液冷媒の量が下限量まで減少していないと判定した場合、ステップＳ２２０を繰り返す。貯液部４０内の液冷媒の量が下限量まで減少したと判定した場合、ステップＳ２３０へ進み、ヒータ４１を停止させる。これにより、貯液部４０内の液冷媒の蒸発が停止する。

ステップＳ２００にて傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第１閾値αを上回っていないと判定した場合、すなわち車両前方が上方を向く側への傾斜が大きくない場合、ステップＳ２４０へ進み、傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第２閾値βを下回っているか否かを判定する。第２閾値βは、制御装置３０に予め記憶された固定値である。第２閾値βは第１閾値αよりも小さい値である。

傾斜角度θの絶対値｜θ｜が第２閾値βを下回っていると判定した場合、すなわち車両がほぼ水平状態である場合、ステップＳ２５０へ進み、組電池１１の目標冷却量が所定冷却量Ｑを上回っているか否かを判定する。

組電池１１の目標冷却量は、組電池１１の電流値、組電池１１の温度、凝縮器１４に流入する冷媒の温度、車両の速度、車両の傾斜角度、組電池１１の充電電力等から推定されるのが好ましい。所定冷却量Ｑは、制御装置３０に予め記憶された固定値である。

組電池１１の目標冷却量が所定冷却量Ｑを上回っていると判定した場合、ステップＳ２６０へ進み、貯液弁４４を開く。これにより、冷媒回路１２を循環する液冷媒の一部が液連通配管４２を通じて貯液部４０に流入するので、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

すなわち、組電池１１の冷却量が大きい場合には蒸発器１３内の液冷媒の蒸発が激しくなって冷媒の吹き上げが起こりやすくなることから、蒸発器１３内の液冷媒の量を減少させて冷媒の吹き上げを抑制する。

ステップＳ２６０では、貯液部４０内の液冷媒の貯留（換言すれば、貯液）が完了したか否かを判定する。具体的には、貯液部４０内の液冷媒の量が上限量まで増加したか否かを液面センサ３２の検出信号に基づいて判定する。上限量は、制御装置３０に予め記憶された固定値である。貯液部４０内の液冷媒の量が上限量まで増加していないと判定した場合、ステップＳ２６０を繰り返す。貯液部４０内の液冷媒の量が上限量まで増加したと判定した場合、ステップＳ２７０へ進み、貯液弁４４を閉じる。これにより、冷媒回路１２から貯液部４０への液冷媒の流入が停止する。

本実施形態では、制御装置３０および貯液弁４４は、ジャイロセンサ３３が検出した傾斜量が減少し、かつ組電池１１の目標冷却量が所定冷却量Ｑを上回っている場合、貯液部４０の冷媒の貯留量を増加させる。

これにより、蒸発器１３内の液冷媒の蒸発が激しい場合に冷媒の吹き上げを抑制できるので、傾斜量が変化しても冷却性能を極力確保できる。

傾斜量が小さいときであっても組電池１１の冷却量が小さくて冷媒の蒸発が激しくない場合には蒸発器１３内の液冷媒の量を減少させないので、蒸発器１３内の液冷媒の量を必要以上に調整することを抑制できる。

（第４実施形態）
上記第１実施形態では、ガス連通配管４３に逆止弁４５が配置されているが、本実施形態では、図８に示すように、ガス連通配管４３に開閉弁４６が配置されている。

開閉弁４６は、ガス連通配管４３を開閉する電磁弁である。開閉弁４６の作動は、制御装置３０によって制御される。開閉弁４６は貯留量調整部である。

制御装置３０が、貯液弁４４を閉じた状態でヒータ４１を作動させることにより、貯液部４０内の液冷媒が加熱されて蒸発してガス冷媒となる。このとき、開閉弁４６を開くことにより、貯液部４０内のガス冷媒は、ガス連通配管４３を通じてガス配管１５に流入し、冷媒回路１２を循環するので、図９に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。図８および図９では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。貯液部４０内の液冷媒の液面が低下することによって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

制御装置３０が貯液弁４４を開くことにより、冷媒回路１２を循環する液冷媒の一部が液連通配管４２を通じて貯液部４０に流入するので、図８に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

本実施形態においても、上記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第５実施形態）
上記第１実施形態では、貯液部４０は、複数個の蒸発器１３のうち凝縮器１４から最も離れた蒸発器１３の近傍に配置されている。本実施形態では、図１０に示すように、貯液部４０は、複数個の蒸発器１３のうち凝縮器１４に最も近い蒸発器１３の近傍に配置されている。

本実施形態においても、上記第１実施形態と同様に、制御装置３０がヒータ４１および貯液弁４４の作動を制御することによって、貯液部４０内の液冷媒を増減させて、冷媒回路１２を循環する冷媒の量を増減させることができる。

（第６実施形態）
上記第５実施形態では、ガス連通配管４３はガス配管１５に接続されているが、本実施形態では、図１１に示すように、ガス連通配管４３は液配管１６の上部に接続されている。

本実施形態においても、上記第５実施形態と同様に、制御装置３０がヒータ４１および貯液弁４４の作動を制御することによって、貯液部４０内の液冷媒を増減させて、冷媒回路１２を循環する冷媒の量を増減させることができる。

（第７実施形態）
上記実施形態では、貯液部４０は、液連通配管４２およびガス連通配管４３によって冷媒回路１２に接続されているが、本実施形態では、図１２に示すように、貯液部４０は、第１液連通配管４７および第２液連通配管４８によって冷媒回路１２に接続されている。

貯液部４０は、複数個の蒸発器１３のうち凝縮器１４に最も近い蒸発器１３の近傍に配置されている。

第１液連通配管４７は、貯液部４０の冷媒入口４０１と液配管１６の上部とを接続している。第２液連通配管４８は、貯液部４０の冷媒出口４０２と液配管１６の下部とを接続している。

第１液連通配管４７には貯液弁４９が配置されている。貯液弁４９は、第１液連通配管４７を開閉する電磁弁である。貯液弁４９は貯留量調整部である。

第２液連通配管４８には逆止弁５０が配置されている。逆止弁５０は、第２液連通配管４８において、貯液部４０の冷媒出口側から液配管１６側への冷媒の流れを許容し、液配管１６側から貯液部４０の冷媒出口側への冷媒の流れを禁止する。

図１２に示すように、制御装置３０が貯液弁４９を開けることにより、液配管１６の液冷媒が第１液連通配管４７を通じて貯液部４０に流入し、液配管１６における液冷媒の液面とほぼ同じ高さまで液冷媒が貯まる。図１２では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。

図１２の例では、液配管１６における液冷媒の液面の高さは、蒸発器１３における液冷媒の液面の高さよりも、圧力損失の分、高くなっている。そのため、貯液部４０の高さは、蒸発器１３における液冷媒の液面の高さよりも高くなっている。

図１３に示すように、貯液部４０に液冷媒が貯まっている状態で貯液弁４９を閉じると、液配管１６の液冷媒が貯液部４０に流入しなくなり、蒸発器１３における液冷媒の液面とほぼ同じ高さまで液冷媒が減少する。図１３では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。

図１２〜図１３の実施例では、貯液部４０は、タンク状の部材である。図１４に示す変形例のように、貯液部４０は、液配管１６よりも太い配管状の部材であってもよい。

本実施形態においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第８実施形態）
上記第１〜第７実施形態では、貯液部４０は冷媒入口４０１と冷媒出口４０２とを有しているが、本実施形態では、図１５に示すように、貯液部４０は冷媒出入口４０３を有している。

貯液部４０は、複数個の蒸発器１３のうち凝縮器１４に最も近い蒸発器１３の近傍に配置されている。貯液部４０の冷媒出入口４０３は、貯液部４０の上部に設けられている。貯液部４０の冷媒出入口４０３は、連通配管５１によってガス配管１５に接続されている。

連通配管５１には開閉弁５２が配置されている。開閉弁５２は、連通配管５１を開閉する電磁弁である。開閉弁５２は貯留量調整部である。開閉弁５２の作動は、制御装置３０によって制御される。

制御装置３０がヒータ４１を作動させて開閉弁５２を開けることにより、貯液部４０内の液冷媒が加熱されて蒸発し、連通配管５１を通じてガス配管１５に流入し、冷媒回路１２を循環するので、図１６に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。図１５および図１６では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。貯液部４０内の液冷媒の液面が低下することによって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

蒸発器１３における液冷媒の液面が高いときに制御装置３０がヒータ４１を作動させることなく開閉弁５２を開けることにより、蒸発器１３からガス配管１５に吹き上がった液冷媒が連通配管５１を通じて貯液部４０に流入する。そのため、図１５に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

本実施形態においても、上記第１〜第７実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

連通配管５１とガス配管１５との接続部に気液分離器が配置されていれば貯液部４０に液冷媒を効率良く貯めることができる。気液分離器で分離された液冷媒を貯液部４０に流入させ、気液分離器で分離されたガス冷媒を凝縮器１４に流入させることができるからである。

（第９実施形態）
上記第８実施形態では、貯液部４０は冷媒出入口４０３を有しているが、本実施形態では、図１７に示すように、貯液部４０は冷媒出入口４０３および冷媒出口４０４を有している。

貯液部４０の冷媒出口４０２は、貯液部４０の下部に設けられている。貯液部４０の冷媒出口４０２は、液連通配管５３によって液配管１６に接続されている。

液連通配管４２には流出弁５４が配置されている。流出弁５４は、液連通配管４２を開閉する電磁弁である。流出弁５４は貯留量調整部である。流出弁５４の作動は、制御装置３０によって制御される。

制御装置３０がヒータ４１を作動させて開閉弁５２を開けることにより、貯液部４０内の液冷媒が加熱されて蒸発し、連通配管５１を通じてガス配管１５に流入するので、図１８に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。図１７および図１８では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。貯液部４０内の液冷媒の液面が低下することによって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

制御装置３０が流出弁５４を開けることにより、貯液部４０内の液冷媒が液連通配管４２を通じて液配管１６に流入するので、図１８に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

蒸発器１３における液冷媒の液面が高いときに制御装置３０がヒータ４１を作動させることなく開閉弁５２を開けることにより、蒸発器１３からガス配管１５に吹き上がった液冷媒が連通配管５１を通じて貯液部４０に流入する。そのため、図１７に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

本実施形態においても、上記８実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

連通配管５１とガス配管１５との接続部に気液分離器が配置されていれば貯液部４０に液冷媒を効率良く貯めることができる。気液分離器で分離された液冷媒を貯液部４０に流入させ、気液分離器で分離されたガス冷媒を凝縮器１４に流入させることができるからである。

（第１０実施形態）
上記実施形態では、貯液部４０は冷媒回路１２から独立した機器になっているが、本実施形態では、図１９〜図２０に示すように、貯液部４０は凝縮器１４と一体化されている。

貯液部４０は、冷媒入口４０１、ガス冷媒出口４０５および液冷媒出口４０６を有している。冷媒入口４０１およびガス冷媒出口４０２は貯液部４０の上部に設けられている。液冷媒出口４０２は貯液部４０の下部に設けられている。

冷媒入口４０１はガス配管１５に接続されている。ガス冷媒出口４０２は凝縮器１４のガス冷媒入口１４１に接続されている。凝縮器１４のガス冷媒入口１４１は凝縮器１４の上部に設けられている。液冷媒出口４０２は凝縮器１４の液冷媒入口１４２に接続されている。凝縮器１４の液冷媒出口１４３は凝縮器１４の下部に設けられている。

貯液部４０の液冷媒出口４０２には流出弁５５が配置されている。流出弁５５は、貯液部４０の液冷媒出口４０２を開閉する電磁弁である。流出弁５５は貯留量調整部である。流出弁５５の作動は、制御装置３０によって制御される。

制御装置３０が流出弁５５を開けることにより、貯液部４０内の液冷媒が液冷媒出口４０２を通じて液冷媒入口４０１から凝縮器１４に流入するので、図２１に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下する。図１９および図２１では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。貯液部４０内の液冷媒の液面が低下することによって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

蒸発器１３における液冷媒の液面が高くなっていると、蒸発器１３からガス配管１５に吹き上がった液冷媒が冷媒入口４０１を通じて貯液部４０に流入して貯えられるので、図１９に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇する。したがって、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

ガス配管１５から冷媒入口４０１を通じて貯液部４０に流入したガス冷媒は、ガス冷媒出口４０２からガス冷媒入口４０１を通じて凝縮器１４に流入する。

本実施形態では、貯液部４０は、蒸発器１３から流出した冷媒が流入する冷媒入口４０１と、凝縮器１４側へ気相の冷媒を流出させるガス冷媒出口４０２と、凝縮器１４側へ液相の冷媒を流出させる液冷媒出口４０６とを有している。流出弁５５は、貯液部４０の液冷媒出口４０６を開閉する。

これにより、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第１１実施形態）
上記実施形態では、貯液弁４４、開閉弁４６、５２、流出弁５４等の開閉制御やヒータ４１での液冷媒の加熱によって貯液量を調整するが、本実施形態では、図２２〜図２３に示すように、貯液部４０の容積を変化させることによって貯液量を調整する。

貯液部４０は、液配管１６に配置されている。貯液部４０は、容積調整部材４０７を有している。容積調整部材４０７は、貯液部４０の内部空間に出入りすることによって貯液部４０の容積を調整する。容積調整部材４０７は貯留量調整部である。容積調整部材４０７は、図示しない電動アクチュエータによって駆動される。図示しない電動アクチュエータの作動は、制御装置３０によって制御される。

図２２および図２３では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。

図２２に示すように、制御装置３０が容積調整部材４０７を貯液部４０の内部空間に入れられることによって、貯液部４０の容積を減少させて貯液部４０の貯液量を減少させる。

図２３に示すように、制御装置３０が容積調整部材４０７を貯液部４０の内部空間から出されることによって、貯液部４０の容積を増加させて貯液部４０の貯液量を増加させる。

図２２〜図２３の実施例では、貯液部４０は、蒸発器１３における液冷媒の液面よりも低い位置に配置されている。

図２４〜図２５に示す変形例のように、貯液部４０は、蒸発器１３における液冷媒の液面よりも高い位置に配置されていてもよい。液配管１６における液冷媒の液面の高さは、蒸発器１３における液冷媒の液面の高さよりも、圧力損失の分、高くなるからである。

本実施形態では、容積調整部材４０７が貯留部４０の容積を調整することによって貯留部４０の冷媒の貯留量を調整する。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第１２実施形態）
上記実施形態では、貯液部４０に液冷媒を流入させることによって液冷媒を貯えるが、本実施形態では、図２６〜図２７に示すように、貯液部４０に流入したガス冷媒を冷却凝縮させることによって液冷媒を貯える。

貯液部４０は冷媒出入口４０３を有している。冷媒出入口４０３は貯液部４０の上部に設けられている。冷媒出入口４０３は連通配管５１を介してガス配管１５に接続されている。

加熱冷却部５６は、貯液部４０内の冷媒を加熱したり冷却したりする。例えば加熱冷却部５６はペルチェ素子である。加熱冷却部５６は貯留量調整部である。加熱冷却部５６の作動は制御装置３０によって制御される。

図２６および図２７では、サーモサイフォン式冷却装置１０のうち液冷媒が存在する部分を点ハッチングで図示している。

加熱冷却部５６で貯液部４０内の液冷媒を加熱することにより、貯液部４０内の液冷媒が蒸発し、連通配管５１を通じてガス配管１５に流入する。したがって、図２７に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が低下し、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が増加する。

加熱冷却部５６で貯液部４０内のガス冷媒を冷却することにより、貯液部４０内のガス冷媒が凝縮し液冷媒となって貯留される。したがって、図２６に示すように、貯液部４０内の液冷媒の液面が上昇し、冷媒回路１２を循環する冷媒の量が減少する。

本実施形態によると、制御装置３０および加熱冷却部５６は、貯液部４０内の冷媒の液相から気相への相変化を伴う伝熱を行うことによって、貯液部４０の冷媒の貯留量を調整する。これにより、貯液部４０の冷媒の貯留量を調整できる。

（第１３実施形態）
図２８に示すように、上記第１２実施形態に対して、連通配管５１に開閉弁５７を配置してもよい。開閉弁５７は、連通配管５１を開閉する電磁弁である。開閉弁５７は貯留量調整部である。開閉弁５７の作動は、制御装置３０によって制御される。

開閉弁５７を閉じることにより、貯液部４０内に貯留された液冷媒がガス配管１５に流出することを防止できる。

貯液部４０には内圧センサ５８が配置されている。内圧センサ５８は、貯液部４０の内部圧力を検出する。

制御装置３０は、内圧センサ５８で検出した貯液部４０の内部圧力が所定圧力を上回った場合、開閉弁５７を開ける。これにより、貯液部４０の内部圧力が上昇しすぎて貯液部４０が破損することを防止できる。

開閉弁５７は、リリーフ弁であってもよい。リリーフ弁は、所定の圧力以上になると開く機械的機構を有する弁である。

（第１４実施形態）
上記第１実施形態では、複数個の蒸発器１３は、ガス配管１５および液配管１６に対して車両左方側に配置されているが、本実施形態では、図２９に示すように、複数個の蒸発器１３は、ガス配管１５および液配管１６に対して車両左右方向の両側に配置されている。図２９の例では、蒸発器１３が車両左右方向に３個ずつ配置されている。

本実施形態においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第１５実施形態）
上記第１実施形態では、１組のガス配管１５および液配管１６が車両前後方向に延びているが、本実施形態では、図３０に示すように、凝縮器１４に接続された１組のガス配管１５および液配管１６が、蒸発器１３側で２組に分岐して車両前後方向に延びている。

蒸発器１３は、各組のガス配管１５および液配管１６の途中に複数個ずつ配置されている。図３０の例では、蒸発器１３は、各組のガス配管１５および液配管１６の途中に２個ずつ配置されている。各組のガス配管１５および液配管１６において、２個の蒸発器１３は、互いに直列に配置されている。

車両前後方向に延びるガス配管１５および液配管１６は２組に限定されるものではなく、３組以上の複数組であってもよい。

各組のガス配管１５および液配管１６の途中に配置される蒸発器１３の個数は２個ずつに限定されるものではなく、１個でもよいし、３個以上の複数個であってもよい。

本実施形態においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第１６実施形態）
上記実施形態では、凝縮器１４は蒸発器１３よりも車両の上方側に配置されているが、本実施形態では、図３１に示すように、凝縮器１４は蒸発器１３とほぼ同じ高さに配置されている。そのため、凝縮器１４に温水を流すことによって組電池１１を加熱できる。

凝縮器１４に高温の冷却水を流すことによって、凝縮器１４で液冷媒が蒸発し、蒸発器１３で組電池１１がガス冷媒から吸熱することによってガス冷媒が凝縮する。

本実施形態によると、凝縮器１４に低温の冷却水を流すことによって組電池１１を冷却でき、凝縮器１４に温水を流すことによって組電池１１を加熱できる。

（第１７実施形態）
上記実施形態では、凝縮器１４は、冷媒を冷却水回路２０の冷却水と熱交換させる熱交換器であるが、凝縮器１４は冷媒と種々の冷却用媒体とを熱交換させる熱交換器であってもよい。

図３２に示す第１実施例のように、凝縮器１４は、冷媒を外気と熱交換させる熱交換器であってもよい。凝縮器１４には、室外送風機５９によって外気が送風される。凝縮器１４および室外送風機５９は、車両１のエンジンルームに配置されている。

図３３に示す第２実施例のように、凝縮器１４は冷媒と冷却水回路２０の冷却水とを熱交換させる熱交換器であり、冷却水回路２０の冷却水は、冷凍サイクル６０の冷媒によって冷却されるようになっていてもよい。

冷凍サイクル６０は、圧縮機６１と放熱器６２と電池冷却用膨張弁６３と冷却水冷却器６４とを備える。

圧縮機６１は、冷凍サイクル６０の冷媒を吸入して圧縮し吐出する。放熱器６２は、圧縮機６１から吐出された冷媒を放熱させて凝縮させる熱交換器である。電池冷却用膨張弁６３は、放熱器６２で凝縮された冷媒を減圧膨張させる減圧部である。冷却水冷却器６４は、電池冷却用膨張弁６３で減圧膨張された冷凍サイクル６０の冷媒と、冷却水回路２０の冷却水とを熱交換させて、冷凍サイクル６０の冷媒を蒸発させるとともに冷却水回路２０の冷却水を冷却する。

図３４に示す第３実施例のように、凝縮器１４は、冷媒回路１２の冷媒と冷凍サイクル６０の冷媒とを熱交換させる熱交換器であってもよい。凝縮器１４は、電池冷却用膨張弁６３で減圧膨張された冷凍サイクル６０の冷媒と、蒸発器１３で蒸発した冷媒回路１２の冷媒とを熱交換させて、冷凍サイクル６０の冷媒を蒸発させるとともに冷媒回路１２の冷媒を凝縮させる。

図３５に示す第４実施例のように、冷凍サイクル６０は、空調用膨張弁６５および空調用蒸発器６６を備えていてもよい。

空調用膨張弁６５は、放熱器６２で凝縮された冷媒を減圧膨張させる減圧部である。空調用蒸発器６６は、冷凍サイクル６０の冷媒と車室内へ送風させる空気とを熱交換させて車室内へ送風させる空気を冷却する冷却用熱交換器である。

空調用膨張弁６５および空調用蒸発器６６は、冷凍サイクル６０の冷媒流れにおいて放熱器６２と並列に配置されている。

電池冷却用膨張弁６３の冷媒入口には、電池冷却側開閉弁６７が配置されている。電池冷却側開閉弁６７は、電池冷却用膨張弁６３側の冷媒流路を開閉する電磁弁である。電池冷却側開閉弁６７の作動は、制御装置３０によって制御される。

空調用膨張弁６５の冷媒入口には、空調側開閉弁６８が配置されている。空調側開閉弁６８は、電池冷却用膨張弁６３側の冷媒流路を開閉する電磁弁である。空調側開閉弁６８の作動は、制御装置３０によって制御される。

本実施形態の第１〜第４実施例においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（他の実施形態）
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。

（１）ガス配管１５および液配管１６は、車両搭載の都合上、車両の他の部品や部材を迂回するように配置されていてもよい。

（２）上記実施形態では、組電池１１は、車両の床下に配置されているが、組電池１１は、車両の後方の、例えばトランクルームやリアシート下などに配置されていてもよい。組電池１１は、車両の前方の、例えばエンジンルームなどに配置されていてもよい。

（３）上記実施形態では、冷媒回路１２の冷媒としてフロン系冷媒が用いられているが、作動時に超臨界状態にならない特性を持つ種々の冷媒が用いられてもよい。

（４）上記実施形態では、サーモサイフォン式冷却装置１０によって冷却される機器が組電池１１である例を示したが、サーモサイフォン式冷却装置１０によって冷却される機器は、モータ、インバータ、充電器等の種々の車載機器であってもよい。

（５）上記第１実施形態では、冷却水回路２０に冷却水が循環するが、冷却水の代わりに液体状の冷却媒体（例えば、絶縁オイル等の絶縁流体）が循環するようになっていてもよい。

（６）蒸発器１３で電池セル１１１を冷却する構造は、上記実施形態に示した構造に限定されない。

各電池セル１１１の外形は直方体状に限定されるものではなく、例えば円筒状やラミネート状であってもよい。

（７）上記実施形態では、凝縮器１４と蒸発器１３とが車両前後方向に並んでいるが、これに限定されるものではなく、例えば、凝縮器１４と蒸発器１３とが車両左右方向に並んでいてもよい。

（８）上記実施形態では、車両前後方向の傾きに応じて貯液部４０の冷媒の貯留量を調整するが、これに限定されるものではなく、例えば、車両左右方向の傾きに応じて貯液部４０の冷媒の貯留量を調整してもよい。

１３ 蒸発器（蒸発部）
１４ 凝縮器
３０ 制御装置（貯留量調整部）
３３ ジャイロセンサ（傾斜量検出部）
４０ 貯留部
４１ ヒータ（貯留量調整部）
４４ 貯液弁（貯留量調整部）
４０１ 冷媒入口（冷媒流通口）
４０２ 冷媒出口（冷媒流通口）

Claims (8)

1. 車載機器（１１）から吸熱して冷媒を蒸発させる蒸発部（１３）と、
   前記蒸発部で蒸発した前記冷媒を凝縮させる凝縮器（１４）と、
   車両の傾斜量を検出する傾斜量検出部（３３）と、
   前記蒸発部と前記凝縮器との間を循環する前記冷媒を液相状態で貯留する貯留部（４０）と、
   前記貯留部の前記冷媒の貯留量を、前記傾斜量検出部が検出した傾斜量に応じて調整する貯留量調整部（３０、４１、４４、４６、４９、５２、５４、５５、５６、５７、４０７）とを備える車両用サーモサイフォン式冷却装置。
2. 前記貯留量調整部は、前記傾斜量検出部が検出した傾斜量が増加すると前記貯留部の前記冷媒の貯留量を減少させる請求項１に記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。
3. 前記貯留量調整部は、前記傾斜量検出部が検出した傾斜量が減少し、かつ前記車載機器の目標冷却量が所定冷却量（Ｑ）を上回っている場合、前記貯留部の前記冷媒の貯留量を増加させる請求項１または２に記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。
4. 前記貯留量調整部は、前記貯留部内の前記冷媒の相変化を伴う伝熱を行うことによって、前記貯留部の前記冷媒の貯留量を調整する請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。
5. 前記貯留量調整部は、前記貯留部の冷媒流通口（４０１、４０２）の開口面積を調整することによって前記貯留部の前記冷媒の貯留量を調整する請求項１ないし４のいずれか１つに記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。
6. 前記貯留量調整部は、前記貯留部の容積を調整することによって前記貯留部の前記冷媒の貯留量を調整する請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。
7. 前記貯留部は、前記蒸発部から流出した前記冷媒が流入する冷媒入口（４０１）と、前記凝縮器側へ気相の前記冷媒を流出させるガス冷媒出口（４０５）と、前記凝縮器側へ液相の前記冷媒を流出させる液冷媒出口（４０６）とを有し、
   さらに、前記液冷媒出口を開閉する流出弁（５５）を備える請求項１ないし４のいずれか１つに記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。
8. 前記蒸発部は、前記車載機器と前記冷媒とを熱交換させる複数の熱交換器を有しており、
   前記複数の熱交換器は、互いの相対位置が固定されている請求項１ないし７のいずれか１つに記載の車両用サーモサイフォン式冷却装置。

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