WO2018211862A1

WO2018211862A1 - キャリアテープの成形方法

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Publication number: WO2018211862A1
Application number: PCT/JP2018/015038
Authority: WO
Inventors: 將幸今井; 士朗杉本
Original assignee: 信越ポリマー株式会社
Priority date: 2017-05-15
Filing date: 2018-04-10
Publication date: 2018-11-22
Also published as: JP6809678B2; JP2018193076A; TWI770170B; TW201900383A

Abstract

本発明は、送り穴と部品を収納する収納凹部（３）とを１列以上有するキャリアテープ（１０）の成形方法であって、シート材（１０Ａ）をドラム式金型（１２０）に搬送する搬送工程と、ドラム式金型（１２０）の表面に搬送されたシート材（１０Ａ）を吸引して、真空成形する成形工程と、を含み、成形工程では、熱風加熱手段（１６０）から熱風を吹出してシート材（１０Ａ）を加熱しながら真空成形するとともに、熱風の吹出流量を単位面積当り０．１２５ｍＬ／ｍｍ２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ２以下とするものである。本発明により、収納凹部の開口縁における矩形性を確保したキャリアテープの成形方法を提供することができる。

Description

キャリアテープの成形方法

　本発明は、部品を収納する収納凹部を有するキャリアテープの成形方法に関する。

　従来、部品を収納する収納凹部を有するキャリアテープは、例えば、母材テープであるシート材を加熱ドラムで加熱軟化させた後、ドラム式金型に連続的に供給して収納凹部を真空成形することにより成形されている（特許文献１参照）。

　また、シート材を加熱ドラムで直接加熱した後、ドラム式金型上で成形中の収納凹部に向けて４５０℃以上５５０℃以下の熱風を圧力噴射して、収納凹部を真空成形するキャリアテープの成形方法も知られている（特許文献２参照）。

特開平１０－２７２６８４号公報特開平１１－２０７８１１号公報

　しかしながら、文献２にみられるように、熱風の加熱温度を調整しても、収納凹部の開口縁が大きな丸みを帯びた形状となり（図６参照）、矩形性が得られず、収納凹部の成形精度を安定させることができなかった。

　そこで、本発明は以上の課題に鑑みてなされたものであり、収納凹部の開口縁における矩形性を確保したキャリアテープの成形方法を提供することを目的とする。

　（１）本発明に係る一つの態様は、部品を収納する収納凹部を１列以上有するキャリアテープの成形方法であって、シート材をドラム式金型に搬送する搬送工程と、前記ドラム式金型の表面に搬送された前記シート材を吸引して、真空成形する成形工程と、を含み、前記成形工程では、熱風加熱手段から熱風を吹出して前記シート材を加熱しながら真空成形するとともに、前記熱風の吹出流量を単位面積当り０．１２５ｍＬ／ｍｍ^２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ^２以下とするものである。
　（２）前記熱風の吹出温度を、上記（１）に記載のキャリアテープの成形方法において、３００℃以上７００℃以下としてもよい。
　（３）前記熱風の吹出流量を、上記（１）又は（２）に記載のキャリアテープの成形方法において、１列幅当り１０Ｌ／ｍｉｎ以上６０Ｌ／ｍｉｎ以下としてもよい。
　（４）前記シート材の搬送速度を、上記（１）から（３）のいずれかに記載のキャリアテープの成形方法において、２ｍ／ｍｉｎ以上１０ｍ／ｍｉｎ以下としてもよい。
　（５）前記ドラム式金型を、上記（１）から（４）のいずれかに記載のキャリアテープの成形方法において、２０℃以上１００℃以下の温度に維持してもよい。

　本発明によれば、収納凹部の開口縁における矩形性を確保したキャリアテープの成形方法を提供することができる。

キャリアテープの斜視図である。複数列のキャリアテープを示す平面図である。本発明に係る実施形態のキャリアテープの成形方法に用いられるキャリアテープの成形装置を示す概略図である。本発明に係る実施形態のキャリアテープの成形方法を示すフローチャートである。本発明に係る実施形態のキャリアテープの成形方法で形成されたキャリアテープの、（ａ）平面図、（ｂ）Ａ－Ａ断面図、（ｃ）Ｂ－Ｂ断面図である。成形性の悪いキャリアテープの、（ａ）平面図、（ｂ）Ｃ－Ｃ断面図、（ｃ）Ｄ－Ｄ断面図である。

　以下、本発明に係る実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。なお、本明細書の実施形態においては、全体を通じて、同一の部材には同一の符号を付している。

　まず、本発明に係る実施形態のキャリアテープ１の成形方法を説明する前に、キャリアテープ１について説明する。図１は、キャリアテープ１の斜視図であり、図２は、複数列のキャリアテープ１０を示す平面図である。
　図１に示されるキャリアテープ１は、部品Ｐを複数収納して、保管したり、搬送したり、基板に部品Ｐを実装する実装機に部品Ｐを円滑に供給したりするものである。部品Ｐとしては、例えば、電子部品や精密部品などが挙げられる。

　このキャリアテープ１には、テープの搬送方向ＭＤ（長尺方向）に沿って、送り穴２と部品Ｐを収納する収納凹部３とが、それぞれ所定の間隔で複数形成されている。なお、本実施形態において、送り穴２は、平面視において円形状であるが、送り穴２の寸法、形状及び間隔は、実装機などの送り機構に合わせて穿設されるとよい。また、送り穴２は、テープの長尺方向ＭＤの二辺に沿って、収納凹部３の両側に穿設されることもある。

　収納凹部３は、収納する部品Ｐの寸法及び形状に合わせて形成されるが、本実施形態では、平面視で略矩形状に形成されている。なお、収納凹部３は、検査用などに用いられる底穴４が底面に形成されることや、更に底面に台座が形成されることもある。なお、収納凹部３の寸法は、通常０．１ｍｍ角から１６ｍｍ角の範囲であり、キャリアテープ１のテープ幅は４ｍｍから２４ｍｍである。

　そして、このキャリアテープ１は、熱可塑性樹脂を材料として形成されている。熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、アモルファスポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンなどの合成樹脂、これらの樹脂にカーボンを練り込んで導電性を付与したもの、表面に導電コーティングを施したものなどが挙げられる。

　ところで、このキャリアテープ１は、後述するキャリアテープ１０の成形装置１００で形成されるが、成形時は、例えば４列、８列などの複数列のキャリアテープ１０として形成されており、その後、スリット刃などの切断手段により、１列ごとのキャリアテープ１として切断・分離され、製造されるものである。なお、複数列のキャリアテープ１０の列間や両端部に、送り穴２などを形成する際に用いられる位置決め用凹部が設けられることもある。

　つぎに、キャリアテープ１０の成形装置１００及び成形方法について説明する。図３は、本発明に係る実施形態のキャリアテープ１０の成形方法に用いられるキャリアテープ１０の成形装置１００を示す概略図であり、図４は、本発明に係る実施形態のキャリアテープ１０の成形方法を示すフローチャートである。

　図３に示されるキャリアテープ１０の成形装置１００は、予備加熱ロール１１０と、ドラム式金型１２０と、アキューム部１３０と、プレス金型１４０と、搬送手段１５０と、熱風加熱手段１６０とを、少なくとも備えている。

　予備加熱ロール１１０は、図示しない供給手段から供給されたシート材１０Ａを、搬送方向ＭＤ下流に設けられたドラム式金型１２０に、回転により搬送しながら、加熱軟化させるものであり、１００℃程度の温度で、シート材１０Ａを加熱できるように構成されている。シート材１０Ａを予備加熱ロール１１０で予備加熱することにより、シート材１０Ａの巻き癖や波状のうねりをある程度矯正することができる。

　ドラム式金型１２０は、成形する収納凹部３の寸法・形状及び間隔に応じたキャビティ（図示なし）を外周に複数有しており、搬送されたシート材１０Ａを回転により搬送しながら、シート材１０Ａに収納凹部３を真空形成するものである。なお、各キャビティは、真空発生機などに接続されている。また、ドラム式金型１２０は、例えば、水などの冷温調媒体により、２０℃から１００℃程度までの範囲で、一定の温度に維持されている。

　アキューム部１３０は、収納凹部３が形成されたシート材１０Ａを、滞留させて一度冷却し、真空成形時の熱応力を除去するものである。

　プレス金型１４０は、シート材１０Ａに送り穴２を打抜くものであり、必要に応じて収納凹部３の底面に底穴４も打抜く。

　搬送手段１５０は、シート材１０Ａをアキューム部１３０からプレス金型１４０に間欠的に搬送するものである。

　熱風加熱手段１６０は、シート材１０Ａに対して熱風を吹出して吹付けるものであり、図示しない複数の熱風吹出口を有している。この熱風加熱手段１６０は、熱風吹出口がシート材１０Ａから１ｍｍから１０ｍｍ程度離れるように設置されている。

　熱風吹出口は、シート材１０Ａの幅方向に沿って、各列の収納凹部３を形成する位置に対応するように設けられており、その開口形状は、矩形状でも、円形状又は楕円形状でもよく、所定の吹出流量で熱風を各列の収納凹部３を形成する位置に均一に吹出すようになっている。通常、熱風の吹出流量は、単位面積当り０．１２５ｍＬ／ｍｍ^２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ^２以下の範囲、あるいは、１列幅（８ｍｍ）当り１０Ｌ／ｍｉｎ以上６０Ｌ／ｍｉｎ以下の範囲である。

　また、熱風の吹出温度は、熱風吹出口の付近で、通常３００℃以上７００℃以下程度の範囲であり、好ましくは６００℃以下である。なお、熱風の吹出温度は、シート材１０Ａの材料融点に応じて設定してもよい。

　そして、成形装置１００は、上記の各種手段のほか、複数列に成形したキャリアテープ１０を１列のキャリアテープ１に切断・分離する切断手段や、各キャリアテープ１の収納凹部３に部品Ｐを収納した後、リールに巻取る巻取手段などを備えている。

　つづいて、キャリアテープ１０の成形方法について説明すると、この成形方法は、シート材１０Ａをドラム式金型１２０に搬送する搬送工程Ｓ１と、ドラム式金型１２０の表面に搬送されたシート材１０Ａを吸引して、真空成形する成形工程Ｓ２と、を少なくとも含んでいる（図４参照）。

　搬送工程Ｓ１では、シート材１０Ａを一定の搬送速度でドラム式金型１２０に搬送する。このとき、搬送速度は１ｍ／ｍｉｎから１５ｍ／ｍｉｎ程度であり、好ましくは２ｍ／ｍｉｎから１０ｍ／ｍｉｎである。なお、搬送工程Ｓ１の前工程で、シート材１０Ａを予備加熱ロール１１０で予備加熱を行ってもよい。

　次の成形工程Ｓ２では、シート材１０Ａをドラム式金型１２０の外周に真空吸着するとともに、熱風加熱手段１６０から熱風を吹出してシート材１０Ａを加熱しながら真空成形を行う。このとき、ドラム式金型１２０は、少なくともシート材１０Ａの加熱中は真空引きできるように構成されている。

　その後、収納凹部３が形成されたキャリアテープ１０は、アキューム部１３０で冷却され、搬送手段１５０の間欠的に搬送により、プレス金型１４０で送り穴２などが穿設される。そして、送り穴２及び収納凹部３が形成されたキャリアテープ１０は、切断手段で切断分離される。このようにして、単列のキャリアテープ１が成形される。

　ここで、本発明に係る実施形態のキャリアテープ１０の成形方法による効果を、実施例１及び実施例２により、詳しく説明する。
　図５は、本発明に係る実施形態のキャリアテープ１の成形方法で形成されたキャリアテープ１の、（ａ）平面図、（ｂ）Ａ－Ａ断面図、（ｃ）Ｂ－Ｂ断面図であり、図６は、成形性の悪いキャリアテープ１Ａの、（ａ）平面図、（ｂ）Ｃ－Ｃ断面図、（ｃ）Ｄ－Ｄ断面図である。なお、図５及び図６におけるハッチングは、開口縁３１０，３１０Ａの領域差を確認し易いように、付加したものである。

（実施例１）
　本実施例では、８ｍｍ幅のキャリアテープ１を、ポリカーボネート製（融点約２５０℃）のシート材１０Ａから４列のキャリアテープ１を含むキャリアテープ１０を成形した。なお、収納凹部３の設計寸法は、開口縁３１０が１．０ｍｍ×２．５ｍｍの矩形状で、深さが０．８ｍｍで、搬送方向ＭＤの間隔が２ｍｍである。

　成形装置１００による成形条件は、予備加熱ロール１１０の温度を１００℃とした。また、熱風加熱手段１６０の熱風吹出口を、シート材１０Ａから１．５ｍｍ離して設置し、熱風温度を６００℃とした。ドラム式金型１２０の温度を、６０℃とした。

　そして、熱風の吹出流量を、一列幅（８ｍｍ）当り５Ｌ／ｍｉｎから６５Ｌ／ｍｉｎまで変化させるとともに、搬送速度を、１．０ｍ／ｍｉｎから１１ｍ／ｍｉｎまで変化させた。

　キャリアテープ１の成形評価は、収納凹部３を搬送方向ＭＤに沿って、幅方向中央で切断した断面における開口縁３１０をマイクロスコープで観察し、半径Ｒ（ｍｍ）を測定することにより行った。評価基準は、半径Ｒが０．３ｍｍ以下の場合に、良好（○）とし、半径Ｒが０．３ｍｍより大きい場合、あるいはキャリアテープ１が破断した場合に、不良（×）とした。表１にこれらの結果を示す。

　表１に示すように、吹出流量が６０Ｌ／ｍｉｎを超えた場合は、シート材１０Ａが高温となり、溶融することがあり、結果的にシート材１０Ａが破断し、連続的に成形することができなかった。同様に、搬送速度が２ｍ／ｍｉｎ未満の場合も、シート材１０Ａが破断し、連続的に成形することができなかった。

　また、吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満の場合は、シート材１０Ａが十分に加熱されず、ドラム式金型１２０のキャビティに追従するように延伸できなかったため、収納凹部３Ａの開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった（図６参照）。同様に、搬送速度が１０ｍ／ｍｉｎを超えた場合も、追従するように延伸できなかったため、開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。

　一方、吹出流量１０Ｌ／ｍｉｎから６０Ｌ／ｍｉｎで、搬送速度２ｍ／ｍｉｎ以上１０ｍ／ｍｉｎ以下の範囲（単位面積当りに換算すると、０．１２５ｍＬ／ｍｍ^２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ^２以下。）では、開口縁３１０の半径Ｒが大きくならず（図５参照）、良好な評価（○）が多く得られた。

　よって、この表１から、搬送速度にかかわらず、熱風加熱手段１６０の吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満あるいは６０Ｌ／ｍｉｎを超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。逆に、吹出流量にかかわらず、搬送速度が２ｍ／ｍｉｎ未満あるいは１０ｍ／ｍｉｎを超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。また、搬送速度が６ｍ／ｍｉｎを超えると、低い吹出流量では、良好な評価（○）が得られない場合が起きることがわかる。

　つぎに、搬送速度を６．０ｍ／ｍｉｎとし、熱風の吹出流量を５Ｌ／ｍｉｎから６５Ｌ／ｍｉｎ、ドラム式金型１２０の温度を１０℃から１１０℃に変化させて、開口縁３１０の半径Ｒ（ｍｍ）を測定し、上記同様に評価した。表２にこれらの結果を示す。

　表２に示すように、吹出流量が６０Ｌ／ｍｉｎを超えた場合は、シート材１０Ａが高温となり、溶融することがあり、結果的にシート材１０Ａが破断し、連続的に成形することができなかった。吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満の場合は、シート材１０Ａが十分に加熱されず、ドラム式金型１２０のキャビティに追従するように延伸できなかったため、収納凹部３Ａの開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。

　また、ドラム式金型１２０の加熱温度が１００℃を超えた場合は、シート材１０Ａが高温となり、溶融することがあり、ドラム式金型１２０からの離形時に、収納凹部３Ａが大きく変形して成形された。そのため巻取り不良が起こり、連続的に成形することができなかった。また、ドラム式金型１２０の加熱温度が２０℃未満の場合は、シート材１０Ａが十分に加熱されず、ドラム式金型１２０のキャビティに追従するように延伸できなかったため、収納凹部３Ａの開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。

　一方、吹出流量１０Ｌ／ｍｉｎから６０Ｌ／ｍｉｎ（単位面積当りに換算すると、０．２ｍＬ／ｍｍ^２以上１．２５ｍＬ／ｍｍ^２以下。）で、ドラム式金型１２０の加熱温度が２０℃以上１００℃以下の範囲では、開口縁３１０の半径Ｒが大きくならず、良好な評価（○）が多く得られた。

　よって、この表２から、ドラム式金型１２０の温度にかかわらず、熱風加熱手段１６０の吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ（単位面積当りに換算すると、０．２ｍＬ／ｍｍ^２。）未満あるいは６０Ｌ／ｍｉｎ（単位面積当りに換算すると、１．２５ｍＬ／ｍｍ^２。）を超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。逆に、吹出流量にかかわらず、ドラム式金型１２０の温度が２０℃未満あるいは１００℃を超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。また、ドラム式金型１２０の温度が６０℃未満になると、低い吹出流量では、良好な評価（○）が得られない場合が起きることがわかる。

（実施例２）
　本実施例では、カーボネート製のシート材１０Ａに代えて、ポリスチレン製（融点約２４０℃）のシート材１０Ａを用いた以外の成形条件は、実施例１と同様とした。表３及び表４にこれらの結果を示す。

　表３に示すように、吹出流量が６０Ｌ／ｍｉｎを超えた場合は、シート材１０Ａが高温となり、溶融することがあり、結果的にシート材１０Ａが破断し、連続的に成形することができなかった。同様に、搬送速度が２ｍ／ｍｉｎ未満の場合も、シート材１０Ａが破断し、連続的に成形することができなかった。

　また、吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満の場合は、シート材１０Ａが十分に加熱されず、ドラム式金型１２０のキャビティに追従するように延伸できなかったため、収納凹部３Ａの開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。同様に、搬送速度が１０ｍ／ｍｉｎを超えた場合も、追従するように延伸できなかったため、開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。

　一方、吹出流量１０Ｌ／ｍｉｎから６０Ｌ／ｍｉｎで、搬送速度２ｍ／ｍｉｎ以上１０ｍ／ｍｉｎ以下の範囲では、開口縁３１０の半径Ｒが大きくならず、良好な評価（○）が得られた。

　よって、この表３から、搬送速度にかかわらず、熱風加熱手段１６０の吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満あるいは６０Ｌ／ｍｉｎを超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。逆に、吹出流量にかかわらず、搬送速度が２ｍ／ｍｉｎ未満あるいは１０ｍ／ｍｉｎを超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。

　また、表１及び表３の対比から、ポリスチレン製のシート材１０Ａは、低流量・高速度の領域、又は低流量・温度の領域でも、開口縁３１０の半径Ｒが大きくならず、ポリカーボネート製のシート材１０Ａよりも、成形性が良いことがわかる。

　表４に示すように、吹出流量が６０Ｌ／ｍｉｎを超えた場合は、シート材１０Ａが高温となり、溶融することがあり、結果的にシート材１０Ａが破断し、連続的に成形することができなかった。吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満の場合は、シート材１０Ａが十分に加熱されず、ドラム式金型１２０のキャビティに追従するように延伸できなかったため、収納凹部３Ａの開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。

　また、ドラム式金型１２０の加熱温度が１００℃を超えた場合は、シート材１０Ａが高温となり、溶融することがあり、ドラム式金型１２０からの離形時に、収納凹部３が大きく変形して成形された。そのため巻取り不良が起こり、連続的に成形することができなかった。また、ドラム式金型１２０の加熱温度が２０℃未満の場合は、シート材１０Ａが十分に加熱されず、ドラム式金型１２０のキャビティに追従するように延伸できなかったため、収納凹部３Ａの開口縁３１０Ａの半径Ｒが大きくなった。

　一方、吹出流量１０Ｌ／ｍｉｎから６０Ｌ／ｍｉｎで、ドラム式金型１２０の加熱温度が２０℃以上１００℃以下の範囲では、開口縁３１０の半径Ｒが大きくならず、良好な評価（○）が多く得られた。

　よって、この表４から、ドラム式金型１２０の温度にかかわらず、熱風加熱手段１６０の吹出流量が１０Ｌ／ｍｉｎ（単位面積当りに換算すると、０．２ｍＬ／ｍｍ^２。）未満あるいは６０Ｌ／ｍｉｎ（単位面積当りに換算すると、１．２５ｍＬ／ｍｍ^２。）を超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。逆に、吹出流量にかかわらず、ドラム式金型１２０の温度が２０℃未満あるいは１００℃を超えると、良好な評価（○）が得られないことがわかる。また、ドラム式金型１２０の温度が６０℃未満になると、低い吹出流量では、良好な評価（○）が得られない場合が起きることがわかる。

　また、表２及び表４の対比から、ポリスチレン製のシート材１０Ａは、低流量・高速度の領域、又は低流量・温度の領域でも、開口縁３１０の半径Ｒが大きくならず、ポリカーボネート製のシート材１０Ａよりも、成形性が良いことがわかる。

　以上の実施例１及び実施例２から、熱風加熱手段１６０から熱風の吹出流量を、１列幅（８ｍｍ）当り１０Ｌ／ｍｉｎ以上６０Ｌ／ｍｉｎ以下とするのが好ましいといえる。言い換えると、熱風の吹出流量を、単位面積当り０．１２５ｍＬ／ｍｍ^２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ^２以下とするのが好ましい。

　また、シート材１０Ａの搬送速度を、２ｍ／ｍｉｎ以上１０ｍ／ｍｉｎ以下とするのが好ましい。さらに、ドラム式金型１２０の加熱温度を、２０℃以上１００℃以下の温度に維持するのが好ましいといえる。

　以上説明したとおり、実施形態のキャリアテープ１０の成形方法は、送り穴２と部品Ｐを収納する収納凹部３とを１列以上有するキャリアテープ１０の成形方法であって、シート材１０Ａをドラム式金型１２０に搬送する搬送工程Ｓ１と、ドラム式金型１２０の表面に搬送されたシート材１０Ａを吸引して、真空成形する成形工程Ｓ２と、を含み、成形工程Ｓ２では、熱風加熱手段１６０から熱風を吹出してシート材１０Ａを加熱しながら真空成形するとともに、熱風の吹出流量を単位面積当り０．１２５ｍＬ／ｍｍ^２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ^２以下とするものである。これにより、ドラム式金型１２０で成形中のシート材１０Ａ（又は収納凹部３）に向けて、熱風を圧力噴射することで、シート材１０Ａを加熱して軟化させることができ、キャビティに馴染むため、収納凹部３の開口縁３１０における矩形性を確保することができる。言い換えると、収納凹部３の開口縁３１０を小さな半径Ｒに抑えることができる。

　実施形態では、熱風の吹出温度を、３００℃以上７００℃以下とする。これにより、ドラム式金型１２０で成形中のシート材１０Ａ（又は収納凹部３）に向けて、熱風を圧力噴射することで、シート材１０Ａを加熱して軟化させることができる。

　実施形態では、熱風の吹出流量を、１列幅当り１０Ｌ／ｍｉｎ以上６０Ｌ／ｍｉｎ以下とする。これにより、適切な吹出流量でシート材１０Ａを加熱軟化させることができる。

　実施形態では、シート材１０Ａの搬送速度を、２ｍ／ｍｉｎ以上１０ｍ／ｍｉｎ以下とする。これにより、適切な吹出流量（加熱熱量）でシート材１０Ａを加熱軟化させることができる。

　実施形態では、ドラム式金型１２０を、２０℃以上１００℃以下の温度に維持する。これにより、適切な加熱熱量でシート材１０Ａを加熱軟化させることができる。

　（変形例）
　上記実施形態では、熱風加熱手段１６０の熱風吹出口は、各列に対応するように複数個設けられたが、４列幅に対応した幅広いスリット開口を１つだけ設けてもよい。

　上記実施形態では、ドラム式金型１２０は、少なくともシート材１０Ａの加熱中は真空引きできるように構成されていたが、加熱の直前から真空引きさせたり、加熱の終了後も真空引きさせたりするように構成されてもよい。

　以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、変更が可能である。

１,１Ａ，１０　　　キャリアテープ、１０Ａ　シート材
２　　　送り穴
３，３Ａ　　　収納凹部、３１０，３１０Ａ　開口縁
４　　　　検査孔
１００　　成形装置
１１０　　予備加熱ロール、１２０　ドラム式金型、１３０　アキューム部、１４０　プレス金型、１５０　搬送手段、１６０　熱風加熱手段
ＭＤ　　　搬送方向（長手方向）
Ｐ　　　　部品

Claims

　部品を収納する収納凹部を１列以上有するキャリアテープの成形方法であって、
　シート材をドラム式金型に搬送する搬送工程と、
　前記ドラム式金型の表面に搬送された前記シート材を吸引して、真空成形する成形工程と、を含み、
　前記成形工程では、熱風加熱手段から熱風を吹出して前記シート材を加熱しながら真空成形するとともに、前記熱風の吹出流量を単位面積当り０．１２５ｍＬ／ｍｍ^２以上３．７５ｍＬ／ｍｍ^２以下とする
　ことを特徴とするキャリアテープの成形方法。
　前記熱風の吹出温度を、３００℃以上７００℃以下とする
　ことを特徴とする請求項１に記載のキャリアテープの成形方法。
　前記熱風の吹出流量を、１列幅当り１０Ｌ／ｍｉｎ以上６０Ｌ／ｍｉｎ以下とする
　ことを特徴とする請求項１又は２に記載のキャリアテープの成形方法。
　前記シート材の搬送速度を、２ｍ／ｍｉｎ以上１０ｍ／ｍｉｎ以下とする
　ことを特徴とする請求項１から３までのいずれか１項に記載のキャリアテープの成形方法。
　前記ドラム式金型を、２０℃以上１００℃以下の温度に維持する
　ことを特徴とする請求項１から４までのいずれか１項に記載のキャリアテープの成形方法。