WO2018198943A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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WO2018198943A1
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lens
refractive index
temperature coefficient
imaging
negative
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Inventor
政憲 小菅
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京セラオプテック株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/02—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses
    • G02B7/028—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens having five elements in five groups.
  • Patent Documents 1 to 4 an imaging lens mounted on a surveillance camera or an in-vehicle camera
  • an imaging lens having a five-group five-element configuration is known (Patent Documents 1 to 4).
  • In-vehicle cameras and the like are used in harsh environments such as large temperature changes.
  • an imaging lens that can maintain optical performance hereinafter referred to as temperature compensation
  • temperature compensation an imaging lens that can maintain optical performance
  • imaging lenses described in Patent Documents 7 to 8 are known as imaging lenses having five groups and five elements to be used other than an in-vehicle camera or the like.
  • imaging lenses that perform temperature compensation other than on-vehicle cameras and the like imaging lenses described in Patent Documents 9 to 11 are known.
  • in-vehicle cameras and the like are used in a harsh environment, and therefore are required to have durability against environmental temperature changes (hereinafter referred to as environmental resistance).
  • environmental resistance environmental temperature changes
  • an in-vehicle camera that captures a blind spot of an automobile is often provided outside the vehicle body, and the environmental temperature may be a minus temperature on the low temperature side and may be 100 degrees or more on the high temperature side.
  • the imaging lens constituting the vehicle-mounted camera or the like is required to perform temperature compensation within a very large range.
  • the imaging lens is required to have a simple configuration with lower cost and excellent mass productivity.
  • the number of lenses to be configured is as small as possible.
  • errors including manufacturing errors
  • An object of the present invention is to provide an imaging lens suitable for a vehicle-mounted camera or the like having low cost and excellent mass productivity.
  • the imaging lens of the present invention includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, a fifth lens, and an aperture in order from the object side.
  • the first lens has negative power.
  • the second lens has negative power.
  • the third lens has a positive power.
  • the fourth lens has negative power.
  • the fifth lens has positive power.
  • the stop is provided between the second lens and the third lens.
  • At least one of the third lens and the fifth lens is formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index, and the focal length of the entire system is f, and the refractive index of the third lens or the fifth lens is
  • the temperature coefficient of the refractive index of a lens formed using glass having a negative temperature coefficient is dn / dt, dn / dt ⁇ 0.5, and -2.90 ⁇ f / (dn / dt) ⁇ 0.65 Meet.
  • the focal length of the entire system is f
  • the refractive index temperature coefficient of the third lens is dn 3 / dt. , -2.90 ⁇ f / (dn 3 /dt) ⁇ 0.80 It is preferable to satisfy.
  • the third lens is formed using glass having a negative refractive index temperature coefficient, the focal length of the third lens is f 3 , and the refractive index temperature coefficient of the third lens is dn 3 / dt. In case, ⁇ 6.50 ⁇ f 3 / (dn 3 /dt) ⁇ 0.80 It is preferable to satisfy.
  • the third lens is formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index, the focal length of the third lens is f 3 , and the rear group is composed of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens.
  • the focal length of the entire system is f
  • the temperature coefficient of the refractive index of the fifth lens is dn 5 / dt. , ⁇ 2.50 ⁇ f / (dn 5 /dt) ⁇ 0.65 It is preferable to satisfy.
  • the fifth lens is formed using glass having a negative refractive index temperature coefficient, the focal length of the fifth lens is f 5 , and the refractive index temperature coefficient of the fifth lens is dn 5 / dt. In case, ⁇ 8.50 ⁇ f 5 / (dn 5 /dt) ⁇ 0.85 It is preferable to satisfy.
  • the fifth lens is formed of glass having a negative temperature coefficient of refractive index, the focal length of the fifth lens is f 5 , and the rear group is composed of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens.
  • the focal length of the rear group consisting of the third lens, the fourth lens and the fifth lens is f 35, and the distance from the object side surface of the third lens to the image side surface of the fifth lens is D 35 . If you want to 0.90 ⁇ D 35 / f 35 ⁇ 1.40 It is preferable to satisfy.
  • the focal length of the rear group consisting of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens is f 35, and the distance from the object side surface of the first lens to the image side surface of the fifth lens is TT.
  • TT the distance from the object side surface of the first lens to the image side surface of the fifth lens.
  • the present invention includes, in order from the object side, a first lens having negative power, a second lens having negative power, a third lens having positive power, a fourth lens having negative power, and a positive lens.
  • a fifth lens having the following power at least one of the third lens and the fifth lens is formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index, and the focal length of the entire system is f,
  • the temperature coefficient of the refractive index of a lens formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index is dn / dt, ⁇ 2.90 ⁇ f / (dn /Dt) ⁇ 0.65
  • FIG. 2 is a side external view of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. It is a graph which shows (A) astigmatism and (B) distortion of Example 1 in 20 degreeC. It is a graph which shows MTF of Example 1 in 20 degreeC. It is a graph which shows MTF of Example 1 in 110 degreeC.
  • 6 is a side external view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. It is a graph which shows the (A) astigmatism of Example 2 in 20 degreeC, and (B) distortion. It is a graph which shows MTF of Example 2 in 20 degreeC. It is a graph which shows MTF of Example 2 in 110 degreeC. 6 is a side external view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. It is a graph which shows (A) astigmatism and (B) distortion of Example 1 in 20 degreeC. It is a graph which shows MTF of Example 1 in 20 degreeC. It is a graph which shows MTF of Example 2 in 110 degreeC. 6 is a side external view of an imaging lens
  • FIG. 6 is a side external view of the imaging lens of Example 4. It is a graph which shows (A) astigmatism of Example 4 in 20 degrees C, and (B) distortion. 6 is a side external view of an imaging lens of Example 5.
  • FIG. It is a graph which shows (A) astigmatism and (B) distortion of Example 5 in 20 degreeC. 7 is a side external view of an imaging lens of Example 6.
  • FIG. It is a graph which shows the (A) astigmatism of Example 6 in 20 degreeC, and (B) distortion.
  • 10 is a side external view of the imaging lens of Example 7.
  • FIG. 6 is a side external view of the imaging lens of Example 4.
  • FIG. 10 is a side external view of an imaging lens of Example 8.
  • FIG. It is a graph which shows the (A) astigmatism of Example 8 in 20 degreeC, and (B) distortion.
  • 10 is a side external view of the imaging lens of Example 9.
  • FIG. It is a graph which shows the (A) astigmatism of Example 9 in 20 degreeC, and (B) distortion.
  • 14 is a side external view of an imaging lens of Example 10.
  • FIG. 14 is a graph which shows (A) astigmatism of Example 10 in 20 degreeC, and (B) distortion.
  • FIG. 14 is a side external view of the imaging lens of Example 11.
  • FIG. 14 It is a graph which shows (A) astigmatism of Example 11 in 20 degreeC, and (B) distortion.
  • 14 is a side external view of an imaging lens according to Example 12.
  • FIG. It is a graph which shows (A) astigmatism of Example 12 in 20 degreeC, and (B) distortion.
  • It is a graph which shows MTF of Example 12 in 20 degreeC.
  • It is a graph which shows MTF of Example 12 in 110 degreeC.
  • the imaging lens 10 is a lens that forms an image of a subject on the imaging surface S12 of the image sensor 11 and images the subject.
  • the imaging lens 10 includes a first lens L1 having negative power, a second lens L2 having negative power, and a third lens L3 having positive power in order from the object side along the optical axis Z1.
  • This is a 5-group 5-lens configuration including a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging lens 10 includes, for example, a diaphragm S5 between the second lens L2 and the third lens L3. Since the image sensor 11 protects the imaging surface S14 with the cover glass CG, the imaging lens 10 forms an image of the subject on the imaging surface S14 via the cover glass CG.
  • the first lens L1 is formed of a glass material having excellent durability so that it may be exposed to the installation environment.
  • the second lens L2 has reduced power compared to the other first lens L1, third lens L3, fourth lens L4, and fifth lens L5, but contributes to correction of distortion and chromatic aberration.
  • the third lens L3 mainly contributes to correction of spherical aberration.
  • the fourth lens L4 mainly contributes to correction of astigmatism and chromatic aberration by forming a so-called air lens formed of air between the fourth lens L4 and the fifth lens L5.
  • the fifth lens L5 mainly contributes to correction of astigmatism and field curvature.
  • the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are all made of glass.
  • the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are more resistant to the environment than the case where they are made of a resin that easily expands or contracts due to a temperature change. Have sex.
  • Any one or more of the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 can be made of resin.
  • One or a plurality of lens frames, spacers, etc. (not shown) of the imaging lens 10 are made of resin, but these can be changed to a more environmentally resistant material (metal, etc.).
  • the first lens L1, the second lens L2, and the fourth lens L4 are spherical lenses in which both the object side and the image side are formed as spherical surfaces.
  • the first lens L1 has a meniscus shape that is convex toward the object side.
  • the second lens L2 has a meniscus shape that is convex on the image side.
  • the fourth lens L4 has a meniscus shape that is convex toward the object side.
  • the first lens L1, the second lens L2, and the fourth lens L4 are all so-called concave lenses having negative power. Note that the temperature coefficients of the refractive indexes of the first lens L1, the second lens L2, and the fourth lens L4 are all positive.
  • the second lens L2 is a lens with reduced power compared to the other first lens L1, third lens L3, fourth lens L4, and fifth lens.
  • the third lens L3 and the fifth lens L5 are both so-called convex lenses having positive power.
  • the third lens L3 and the fifth lens L5 may have a meniscus shape that is convex toward the object side or the image side, or a biconvex shape that is convex toward the object side and the image side.
  • Each of the third lens L3 and the fifth lens L5 is an aspheric lens in which at least one of the object side surface and the image side surface is formed as an aspheric surface.
  • At least one of the third lens L3 or the fifth lens L5 is formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index.
  • the focal length of the entire system of the imaging lens 10 (unit is mm, the same applies hereinafter) is f, and the third lens L3 or the fifth lens L5 having a negative refractive index temperature coefficient is used.
  • the temperature coefficient dn / dt is the temperature coefficient dn 3 / dt of the refractive index n 3 of the third lens L3 when the third lens L3 is made of glass having a negative refractive index temperature coefficient (formula ( 3)), when the fifth lens L5 is made of glass having a negative temperature coefficient of refractive index, the temperature coefficient dn 5 / dt of the refractive index n 5 of the fifth lens (see Expression (7)). ).
  • both the third lens L3 and the fifth lens L5 are formed of glass having a negative temperature coefficient of refractive index
  • the temperature coefficient dn 5 / dt of the refractive index n 5 satisfy the following expressions (1) and (2). dn / dt ⁇ 0.5 (1) -2.90 ⁇ f / (dn / dt) ⁇ 0.65
  • the imaging lens 10 is formed by forming the third lens L3 or the fifth lens L5 with glass having a negative temperature coefficient of refractive index, so that the imaging lens 10 or the like caused by a temperature change such as an environment where the imaging lens 10 is placed or The back focus BF of the imaging lens 10 is changed according to partial or total expansion of the unit including the imaging lens 10.
  • the imaging lens 10 maintains suitable imaging performance in a wide temperature range from a low temperature (eg, 0 ° C. or lower) to a high temperature (eg, 100 ° C. or higher).
  • Equation (1) represents that the temperature coefficient of refractive index is substantially negative. Therefore, strictly speaking, equation (1) excludes those in which dn / dt is ⁇ 0.5 or more and hardly contributes to the adjustment of the back focus BF even if the temperature coefficient of the refractive index is negative. Is the condition.
  • Expression (2) can maintain a favorable imaging performance in a wide temperature range from a low temperature to a high temperature with respect to a change in the back focus BF of the imaging lens 10 caused by a temperature change such as an environment in which the imaging lens 10 is placed. It is a condition to fit in the range. If the value of f / (dn / dt) is greater than or equal to the upper limit of equation (2), the back focus BF becomes too short at high temperatures, making it difficult to obtain suitable imaging performance. Conversely, if the value of f / (dn / dt) is less than or equal to the lower limit of equation (2), the back focus BF becomes too long at high temperatures, making it difficult to obtain suitable imaging performance.
  • the third lens L3 or the fifth lens L5 is formed of glass having a negative refractive index temperature coefficient because the third lens L3 and the fifth lens L5 have positive power. is there.
  • the back focus BF of the imaging lens 10 is the distance from the image side surface of the fifth lens L5 to the imaging surface S14.
  • “preferable imaging performance” means that an MTF (Modulation Transfer Function) (hereinafter simply referred to as MTF) of a line pair of 60 lines / mm (cycle / mm) is 0.4 or more (40% or more). ). From the viewpoint of human vision, it can be seen that the image is clearly blurred when the MTF is approximately 0.2 or less. If the MTF is approximately 0.3 or more, the imaging lens 10 can withstand practical use, and the MTF is approximately 0.4 or more. This is because the imaging lens 10 can be preferably used.
  • MTF Modulation Transfer Function
  • the third lens L3 is formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index, the focal length of the entire system is f, and the temperature coefficient of the refractive index n 3 of the third lens L3 is dn 3 / dt.
  • the imaging lens 10 satisfies at least the following formula (3), and more preferably satisfies the following formula (4). -2.90 ⁇ f / (dn 3 /dt) ⁇ 0.65 (3) -2.90 ⁇ f / (dn 3 /dt) ⁇ 0.80 (4)
  • the imaging lens 10 satisfies the following formula (5). ⁇ 6.50 ⁇ f 3 / (dn 3 /dt) ⁇ 0.80 (5)
  • the third lens L3, the temperature coefficient of the refractive index is formed by using glass is negative
  • the focal length of the third lens L3 is f 3
  • the rear group refers to a lens group included on the image plane side with respect to the stop S5 provided between the second lens L2 and the third lens.
  • the fifth lens L5 is formed using glass having a negative temperature coefficient of refractive index, the focal length of the entire system is f, and the temperature coefficient of the refractive index n 5 of the fifth lens L5 is dn 5.
  • the imaging lens 10 satisfies at least the following formula (7), and preferably satisfies the following formula (8). -2.90 ⁇ f / (dn 5 /dt) ⁇ 0.65 (7) ⁇ 2.50 ⁇ f / (dn 5 /dt) ⁇ 0.65 (8)
  • the imaging lens 10 satisfies the following formula (9). ⁇ 8.50 ⁇ f 5 / (dn 5 /dt) ⁇ 0.85 (9)
  • the fifth lens L5 the temperature coefficient of the refractive index is formed by using glass is negative
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 fifth the focal length of the rear group consisting of lens L5 with the case where the f 35, the imaging lens 10 satisfies the following equation (10). 0.70 ⁇ f 5 / f 35 ⁇ 7.00 (10)
  • the imaging lens 10 is made of glass having a negative temperature coefficient of refractive index.
  • the imaging lens 10 is added to Formula (5), Formula (6), Formula (9) or the condition of formula (10) is satisfied.
  • the imaging lens 10 the focal length of the rear group and the third lens L3 and the fourth lens L4 composed of a fifth lens L5 with a f 35, and the fifth lens from the object side surface of the third lens L3 L5 the distance to the surface on the image side in the case of a D 35 of satisfies the following equation (11). 0.90 ⁇ D 35 / f 35 ⁇ 1.40 (11)
  • the imaging lens 10 the focal length of the rear group and the third lens L3 and the fourth lens L4 composed of a fifth lens L5 with a f 35, and the fifth lens from the object side surface of the first lens L1 L5
  • Expression (12) is a condition for making the imaging lens 10 compact, and when the value of TT / f 35 exceeds the upper limit of Expression (12), the imaging lens 10 becomes larger and the value of TT / f 35 becomes smaller.
  • the value is equal to or lower than the lower limit of Expression (12)
  • FIG. 2 is a side external view of the imaging lens 10 according to the first embodiment.
  • S5 is a stop
  • S12 is an object side surface of the cover glass CG
  • S13 is an image side surface of the cover glass CG
  • S14 is an imaging surface of the image sensor 11.
  • Table 1 and Table 2 below show the lens data of Example 1.
  • the temperature coefficient dn / dt of the refractive index n The “*” mark attached to the surface number “i” represents an aspherical surface.
  • a surface without the “*” mark on the surface number “i” is a spherical surface.
  • the temperature coefficient dn / dt of the refractive index is a value in the temperature range of 20 ° C. or more and 40 ° C. or less (the same applies to other examples described later).
  • the aspherical surface is expressed using the following aspherical surface expression.
  • Z is the depth (mm) of the aspheric surface
  • h is the distance from the optical axis to the lens surface (mm)
  • C is the paraxial curvature (ie, the paraxial radius of curvature).
  • K is the conic constant
  • Ai is the aspheric coefficient.
  • Table 2 shows “K” and “Ai” of each aspheric surface of Example 1 (see Table 1 *).
  • the third lens L3 is formed of glass having a negative temperature coefficient of refractive index. Then, as shown in Table 3 below, the imaging lens 10 of Example 1 includes the expressions (1) and (4) (expressions (2) to (4)), the expressions (5), (6), and The conditions of (11) and Expression (12) are satisfied.
  • FIG. 3A shows the astigmatism S in the sagittal (radial) direction and the astigmatism T in the tangential (meridional) direction of Example 1 at 20 ° C.
  • FIG. 3B shows the example at 20 ° C. 1 distortion.
  • FIG. 4 shows the MTF of Example 1 at 20 ° C.
  • FIG. 5 shows the MTF of Example 1 at 110 ° C. 4 and 5
  • the symbol F0 is the MTF at the theoretical limit (diffraction limit)
  • the symbol F1 is the MTF on the optical axis Z1.
  • Reference sign F2R is an MTF in the sagittal direction at a point 10 degrees from the optical axis Z1
  • reference sign F2T is an MTF in the tangential direction at a point 10 degrees from the optical axis Z1.
  • symbol F3R is an MTF in the sagittal direction at a point 20 degrees from the optical axis Z1
  • symbol F3T is an MTF in the tangential direction at a point 20 degrees from the optical axis Z1
  • symbol F4R is 30 to 30 from the optical axis Z1.
  • F4T is a tangential direction MTF at a point 30 degrees from the optical axis Z1
  • F5R is a sagittal direction MTF at a point 40 degrees from the optical axis Z1
  • the symbol F5T is an MTF in the tangential direction at a point 40 degrees from the optical axis Z1.
  • the imaging lens 10 of Example 1 has a low-cost and high-productivity configuration of 5 elements in 5 groups, and stably maintains good optical performance in a wide temperature environment. it can. Therefore, the imaging lens 10 of the first embodiment has a good temperature compensation function in a temperature environment where the in-vehicle camera or the like is placed.
  • Example 3 Example 4, Example 7, Example 8, and Example 12, as in Example 1, the imaging lens 10 in which the third lens L3 is formed of glass having a negative temperature coefficient of refractive index. It is. Therefore, Example 3, Example 4, Example 7, and Example 8 are the following expressions (1) to (4), expressions (5), (6), (11), and Satisfy the condition (12). However, in Example 12, the conditions of Formula (1), Formula (3) (Formula (2)), Formula (5), Formula (6), Formula (11), and Formula (12) are satisfied. This is an example that satisfies the condition of Equation (4), although it satisfies.
  • Example 2 Example 5, Example 6, Example 9, and Example 10 are imaging lenses 10 in which the fifth lens L5 is formed of anomalous dispersion glass. Therefore, Example 2, Example 5, Example 6, Example 9, and Example 10 are the same as the expression (1), the expression (2), the expression (5), the expression (8), and the expression ( 9), Expression (10), Expression (11), and Expression (12) are satisfied.
  • Example 11 is the imaging lens 10 which formed both the 3rd lens L3 and the 5th lens L5 with the anomalous dispersion
  • astigmatism and distortion are data at 20 ° C.
  • the MTF has a tendency similar to that of the first embodiment as shown in the second embodiment (see FIGS. 8 and 9) and the twelfth embodiment (see FIGS. 30 and 31).
  • the MTFs 3 to 11 are omitted.
  • an imaging lens having the same shape, arrangement, and imaging performance as the imaging lens 10 can be configured by changing the radius of curvature, refractive index, and other lens data. .

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Abstract

低コストかつ量産性に優れた車載カメラ等に好適な撮像レンズを提供する。　撮像レンズ（１０）は、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１と、負のパワーを有する第２レンズＬ２と、正のパワーを有する第３レンズＬ３と、負のパワーを有する第４レンズＬ４と、正のパワーを有する第５レンズＬ５と、を備え、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５の少なくとも一方を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、かつ、全系の焦点距離をｆ、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５のうち少なくとも一方の屈折率の温度係数をｄｎ／ｄｔとする場合に、ｄｎ／ｄｔ＜－０．５　、及び、－２．９０＜ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）＜－０．６５を満たす。

Description

撮像レンズ
　本発明は、５群５枚構成の撮像レンズに関する。
　近年、監視カメラや車載カメラ等が普及している。監視カメラや車載カメラ（以下、車載カメラ等という）に搭載する撮像レンズとしては、例えば、５群５枚構成の撮像レンズが知られている（特許文献１～４）。また、車載カメラ等は、温度変化が大きい等の過酷な環境で使用するので、例えば、温度変化があっても光学性能を維持すること（以下、温度補償という）ができるようにした撮像レンズも知られている（特許文献５～６）。
　この他、車載カメラ等以外に使用する５群５枚構成の撮像レンズとしては、例えば、特許文献７～８に記載の撮像レンズが知られている。また、車載カメラ等以外に使用する温度補償をする撮像レンズとしては、特許文献９～１１に記載の撮像レンズが知られている。
特開２００３－３０７６７４号公報 特許第３９４３９８８号 特許第５０６５１５９号 特開２０１６－０５７５６３号公報 特許第５２７２６１４号 特開２０１４－１９７１３０号公報 特開平０５－０４５５８３号公報 特開平０９－０９０２１３号公報 特開２０１６－１１４６４８号公報 特開２０１６－１２６１３３号公報 特開２０１６－１４２７６７号公報
　前述の通り、車載カメラ等は過酷な環境で使用するので、環境温度の変化等に対する耐久性（以下、耐環境性という）を有することが求められる。例えば、自動車の死角を撮像する車載カメラの場合、車体の外部に設ける場合が多く、環境温度は、低温側ではマイナス温度になり、かつ、高温側では１００度以上にもなる場合がある。このため、車載カメラ等を構成する撮像レンズは、非常に大きな範囲で温度補償することが求められる。
　一方、車載カメラ等の普及にともなって、その撮像レンズは、より低コストで量産性に優れたシンプルな構成であることが求められている。撮像レンズを低コストで量産性に優れたシンプルな構成とするためには、具体的には、構成するレンズの枚数ができる限り少ないことが望ましい。また、温度変化等に起因した肉厚または傾き等の設計値に対する誤差（製造誤差を含む）が、撮像レンズの光学性能、すなわち収差等に影響を与えにくい（以下、「誤差感度が低い」という）ことが望ましい。
　本発明は、低コストかつ量産性に優れた車載カメラ等に好適な撮像レンズを提供することを目的とする。
　本発明の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズと、第２レンズと、第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、絞りを備える。第１レンズは、負のパワーを有する。第２レンズは、負のパワーを有する。第３レンズは、正のパワーを有する。第４レンズは、負のパワーを有する。第５レンズは、正のパワーを有する。絞りは、第２レンズと第３レンズとの間に設けられる。第３レンズまたは第５レンズの少なくとも一方を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、かつ、全系の焦点距離をｆ、第３レンズまたは第５レンズのうち、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成したレンズの屈折率の温度係数をｄｎ／ｄｔとする場合に、
　　ｄｎ／ｄｔ＜－０．５　、及び、
　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）＜－０．６５
を満たす。
　第３レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、全系の焦点距離をｆとし、かつ、第３レンズの屈折率の温度係数をｄｎ3／ｄｔとする場合に、
　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．８０
を満たすことが好ましい。
　第３レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第３レンズの焦点距離をｆ3とし、かつ、第３レンズの屈折率の温度係数をｄｎ3／ｄｔとする場合に、
　　－６．５０＜ｆ3／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．８０
を満たすことが好ましい。
　第３レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第３レンズの焦点距離をｆ3とし、かつ、第３レンズと第４レンズと第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とする場合に、
　　０．６０＜ｆ3／ｆ35＜２．０５
を満たすことが好ましい。
　第５レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、全系の焦点距離をｆとし、かつ、第５レンズの屈折率の温度係数をｄｎ5／ｄｔとする場合に、
　　－２．５０＜ｆ／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．６５
を満たすことが好ましい。
　第５レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第５レンズの焦点距離をｆ5とし、かつ、第５レンズの屈折率の温度係数をｄｎ5／ｄｔとする場合に、
　　－８．５０＜ｆ5／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．８５
を満たすことが好ましい。
　第５レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第５レンズの焦点距離をｆ5とし、かつ、第３レンズと第４レンズと第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とする場合に、
　　０．７０＜ｆ5／ｆ35＜７．００
を満たすことが好ましい。
　第３レンズと第４レンズと第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とし、かつ、第３レンズの物体側の面から第５レンズの像側の面までの距離をＤ35とする場合に、
　　０．９０＜Ｄ35／ｆ35＜１．４０
を満たすことが好ましい。
　第３レンズと第４レンズと第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とし、かつ、第１レンズの物体側の面から第５レンズの像側の面までの距離をＴＴとする場合に、
　　２．５０＜ＴＴ／ｆ35＜４．５０
を満たすことが好ましい。
　本発明は、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズと、負のパワーを有する第２レンズと、正のパワーを有する第３レンズと、負のパワーを有する第４レンズと、正のパワーを有する第５レンズと、を備え、第３レンズまたは第５レンズの少なくとも一方を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、かつ、全系の焦点距離をｆ、第３レンズまたは第５レンズのうち、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成したレンズの屈折率の温度係数をｄｎ／ｄｔとする場合に、－２．９０＜ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）＜－０．６５を満たすので、低コストかつ量産性に優れた車載カメラ等に好適な撮像レンズを提供することができる。
撮像レンズの側面外観図である。 実施例１の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例１の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 ２０℃における実施例１のＭＴＦを示すグラフである。 １１０℃における実施例１のＭＴＦを示すグラフである。 実施例２の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例２の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 ２０℃における実施例２のＭＴＦを示すグラフである。 １１０℃における実施例２のＭＴＦを示すグラフである。 実施例３の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例３の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例４の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例４の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例５の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例５の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例６の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例６の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例７の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例７の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例８の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例８の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例９の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例９の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例１０の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例１０の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例１１の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例１１の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 実施例１２の撮像レンズの側面外観図である。 ２０℃における実施例１２の（Ａ）非点収差、及び、（Ｂ）ディストーションを示すグラフである。 ２０℃における実施例１２のＭＴＦを示すグラフである。 １１０℃における実施例１２のＭＴＦを示すグラフである。
　図１に示すように、撮像レンズ１０は、イメージセンサ１１の撮像面Ｓ１２に被写体の像を結像し、被写体を撮像するレンズである。撮像レンズ１０は、光軸Ｚ１に沿って、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１と、負のパワーを有する第２レンズＬ２と、正のパワーを有する第３レンズＬ３と、負のパワーを有する第４レンズＬ４と、正のパワーを有する第５レンズＬ５と、を備える５群５枚構成である。また、撮像レンズ１０は、例えば、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の間に絞りＳ５を備える。イメージセンサ１１は、カバーガラスＣＧによって撮像面Ｓ１４を保護しているので、撮像レンズ１０は、カバーガラスＣＧを介して撮像面Ｓ１４に被写体の像を結像する。
　撮像レンズ１０においては、第１レンズＬ１は、設置環境に露呈しても良いように、耐久性に優れた硝材で形成する。第２レンズＬ２は、他の第１レンズＬ１、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５と比較してパワーが抑えられているが、ディストーション及び色収差の補正に寄与する。第３レンズＬ３は、主として球面収差の補正に寄与する。第４レンズＬ４は、第５レンズＬ５との間に、空気で形成するいわゆる空気レンズを形成することにより、主として非点収差及び色収差の補正に寄与する。第５レンズＬ５は、主として非点収差及び像面湾曲の補正に寄与する。
　本実施形態においては、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、及び、第５レンズＬ５はいずれもガラス製である。このため、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、及び、第５レンズＬ５は、これらを温度変化で膨張または収縮しやすい樹脂製にする場合よりも耐環境性を有する。なお、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、または、第５レンズＬ５のうちいずれか１または複数を樹脂製にすることができる。また、撮像レンズ１０のレンズ鏡枠やスペーサ等（図示しない）の１または複数は樹脂製であるが、これらは、より耐環境性を有する材料（金属等）に変更することができる。
　第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、及び、第４レンズＬ４は、物体側及び像側の両面を球面で形成した球面レンズである。第１レンズＬ１は、物体側に凸のメニスカス形状である。第２レンズＬ２は像側に凸のメニスカス形状である。第４レンズＬ４は、物体側に凸のメニスカス形状である。そして、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、及び、第４レンズＬ４は、いずれも負のパワーを有するいわゆる凹レンズである。なお、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、及び、第４レンズＬ４の屈折率の温度係数はいずれも正である。また、第２レンズＬ２は、他の第１レンズＬ１、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズと比較して、パワーが抑えられたレンズとしている。
　第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５は、いずれも正のパワーを有するいわゆる凸レンズである。第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５は、物体側もしくは像側に凸のメニスカス形状であるか、または、物体側及び像側に凸の両凸形状に形成することができる。また、第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５はいずれも、物体側または像側の面のうち少なくとも一方を非球面で形成した非球面レンズである。
　撮像レンズ１０においては、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５の少なくとも一方は、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成する。かつ、撮像レンズ１０の全系の焦点距離（単位はｍｍである。以下同様。）をｆとし、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５のうち屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成したレンズの屈折率の温度係数をｄｎ／ｄｔとする場合（すなわち、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５のうち少なくとも一方の屈折率の温度係数をｄｎ／ｄｔとする場合）に、下記式（１）及び式（２）を満たす。温度係数ｄｎ／ｄｔは、第３レンズＬ３を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合には、第３レンズＬ３の屈折率ｎ3の温度係数ｄｎ3／ｄｔであり（式（３）参照）、第５レンズＬ５を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合には、第５レンズの屈折率ｎ5の温度係数ｄｎ5／ｄｔである（式（７）参照）。第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５の両方を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合には、第３レンズＬ３の屈折率ｎ3の温度係数ｄｎ3／ｄｔと、第５レンズの屈折率ｎ5の温度係数ｄｎ5／ｄｔと、がともに下記式（１）及び式（２）を満たす。
　　　ｄｎ／ｄｔ＜－０．５　　　…（１）
　　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）＜－０．６５　　　…（２）
　撮像レンズ１０は、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成することで、撮像レンズ１０がおかれた環境等の温度変化に起因した撮像レンズ１０または撮像レンズ１０を含むユニットの部分的または全体的な膨張に応じて撮像レンズ１０のバックフォーカスＢＦを変化させる。その結果、撮像レンズ１０は、低温（例えば０℃以下）から高温（例えば１００℃以上）の広い温度範囲において、好適な結像性能を維持する。式（１）は、実質的にみて屈折率の温度係数が負であることを表す。
したがって、式（１）は、厳密には屈折率の温度係数が負であったとしても、ｄｎ／ｄｔが－０．５以上であって上記バックフォーカスＢＦの調整にほとんど寄与しないものを除くための条件である。
　式（２）は、撮像レンズ１０がおかれた環境等の温度変化に起因した撮像レンズ１０のバックフォーカスＢＦの変化を、低温から高温の広い温度範囲において、好適な結像性能を維持し得る範囲に収めるための条件である。ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）の値が式（２）の上限以上になると、高温時にバックフォーカスＢＦが短くなり過ぎて、好適な結像性能が得られにくくなる。逆に、ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）の値が式（２）の下限以下になると、高温時に、バックフォーカスＢＦが長くなりすぎて、好適な結像性能が得られにくくなる。また、ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）の値が式（２）の上限以上の場合、低温時にはバックフォーカスＢＦが短くなり過ぎて好適な結像性能が得られにくくなり、ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）の値が式（２）の下限以下の場合、低温時にはバックフォーカスが長くなりすぎて、好適な結像性能が得られにくくなる。
　なお、上記のように、バックフォーカスＢＦの調整による温度補償は、正のパワーを有するレンズを屈折率の温度係数が負であるガラスで形成した方が、効果を得やすく、あるいは、精度が良い。すなわち、撮像レンズ１０において、第３レンズＬ３または第５レンズＬ５を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成するのは、第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５を正のパワーを有するからである。
　撮像レンズ１０のバックフォーカスＢＦは、第５レンズＬ５の像側の面から撮像面Ｓ１４までの距離である。本明細書等において「好適な結像性能」とは、６０本／ｍｍ（cycle/mm）のラインペアのＭＴＦ（Modulation Transfer Function）（以下、単にＭＴＦという）が０．４以上（４０％以上）であることをいう。人間の視覚上は、ＭＴＦが概ね０．２以下になると像があきらかにボケていることが分かり、ＭＴＦが概ね０．３以上あれば撮像レンズ１０は実用に耐え、ＭＴＦが概ね０．４以上であれば撮像レンズ１０を好適に使用し得るからである。
　第３レンズＬ３を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、全系の焦点距離をｆとし、かつ、第３レンズＬ３の屈折率ｎ3の温度係数をｄｎ3／ｄｔとする場合には、撮像レンズ１０は、少なくとも下記式（３）を満たし、より好ましくは下記式（４）を満たす。
　　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．６５　　　…（３）
　　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．８０　　　…（４）
　また、第３レンズＬ３を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ3とし、かつ、第３レンズＬ３の屈折率ｎ3の温度係数をｄｎ3／ｄｔとする場合に、撮像レンズ１０は、下記式（５）を満たす。
　　　－６．５０＜ｆ3／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．８０　　　…（５）
　さらに、第３レンズＬ３を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ3とし、かつ、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とからなる後群の焦点距離をｆ35とする場合に、撮像レンズ１０は、下記式（６）を満たす。
　　　０．６０＜ｆ3／ｆ35＜２．０５　　　…（６）
なお、本明細書において、後群とは、第２レンズＬ２と第３レンズとの間に設けられる絞りＳ５よりも像面側に含まれるレンズ群のことをいう。
　一方、第５レンズＬ５を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、全系の焦点距離をｆとし、かつ、第５レンズＬ５の屈折率ｎ5の温度係数をｄｎ5／ｄｔとする場合に、撮像レンズ１０は、少なくとも下記式（７）を満たし、好ましくは、下記式（８）を満たす。
　　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．６５　　　…（７）
　　　－２．５０＜ｆ／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．６５　　　…（８）
　また、第５レンズＬ５を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第５レンズＬ５の焦点距離をｆ5とし、かつ、第５レンズＬ５の屈折率ｎ5の温度係数をｄｎ5／ｄｔとする場合に、撮像レンズ１０は下記式（９）を満たす。
　　　－８．５０＜ｆ5／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．８５　　　…（９）
　さらに、第５レンズＬ５を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、第５レンズＬ５の焦点距離をｆ5とし、かつ、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とからなる後群の焦点距離をｆ35とする場合に、撮像レンズ１０は、下記式（１０）を満たす。
　　　０．７０＜ｆ5／ｆ35＜７．００　　　…（１０）
　第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５の両方を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合には、撮像レンズ１０は、第３レンズＬ３を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合に満たす式（３）または式（４）の条件と、第５レンズＬ５を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合に満たす式（７）または式（８）の条件と、を両方とも満たす。そして、第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５の両方を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成する場合、撮像レンズ１０は、上記に加えて、式（５）、式（６）、式（９）、または、式（１０）の条件を満たす。
　また、撮像レンズ１０は、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とからなる後群の焦点距離をｆ35とし、かつ、第３レンズＬ３の物体側の面から第５レンズＬ５の像側の面までの距離をＤ35とする場合に、下記式（１１）を満たす。
　　　０．９０＜Ｄ35／ｆ35＜１．４０　　　…（１１）
　また、撮像レンズ１０は、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とからなる後群の焦点距離をｆ35とし、かつ、第１レンズＬ１の物体側の面から第５レンズＬ５の像側の面までの距離をＴＴとする場合に、下記式（１２）を満たす。式（１２）は、撮像レンズ１０をコンパクトに構成するための条件であり、ＴＴ／ｆ35の値が式（１２）の上限以上になると撮像レンズ１０が大型化し、ＴＴ／ｆ35の値が式（１２）の下限以下になると、良好な結像性能が得られ難くなる。
　　　２．５０＜ＴＴ／ｆ35＜４．５０　　　…（１２）
　［実施例］
　以下、撮像レンズ１０の実施例を説明する。図２は、実施例１の撮像レンズ１０の側面外観図である。面番号は第１レンズＬ１の物体側の面Ｓ１から順にＳｉ（ｉ＝１～１４）で示す。Ｓ５は絞りであり、Ｓ１２はカバーガラスＣＧの物体側の面であり、Ｓ１３はカバーガラスＣＧの像側の面であり、Ｓ１４はイメージセンサ１１の撮像面である。面間隔Ｄｉ（ｉ＝１～１３、単位ｍｍ）は、光軸Ｚ１に沿った面Ｓｉから面Ｓｉ＋１の間隔である。第３レンズＬ３の物体側の面Ｓ６から第５レンズＬ５の像側の面Ｓ１１までの距離Ｄ35は、Ｄ６からＤ１０の合計である（Ｄ３５＝Ｄ６＋Ｄ７＋Ｄ８＋Ｄ９＋Ｄ１０）。第１レンズＬ１の物体側の面Ｓ１から第５レンズＬ５の像側の面Ｓ１１までの距離ＴＴは、Ｄ１からＤ１０の合計である（ＴＴ＝Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３＋Ｄ４＋Ｄ５＋Ｄ６＋Ｄ７＋Ｄ８＋Ｄ９＋Ｄ１０）。
　実施例１のレンズデータを下記表１及び表２に示す。表１は、実施例１の撮像レンズ１０の各面Ｓｉの面番号「ｉ」、各面Ｓｉの曲率半径Ｒｉ（ｉ＝１～１２、単位ｍｍ）、面間隔Ｄｉ、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率ｎ、アッベ数νｄ（＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）；ｎＦはＦ線（波長４８６．１ｎｍ）に対する屈折率、ｎＣはＣ線（波長６５６．３ｎｍ）に対する屈折率である）、屈折率ｎの温度係数ｄｎ／ｄｔを示す。また、面番号「ｉ」に付した「＊」印は非球面であることを表す。面番号「ｉ」に「＊」印がない面は球面である。なお、屈折率の温度係数ｄｎ／ｄｔは、温度が２０℃以上４０℃以下の範囲における値である（後述する他の実施例についても同じ）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　非球面は、下記数１の非球面式を用いて表す。数１の非球面式において、「Ｚ」は非球面の深さ（ｍｍ）、「ｈ」は光軸からレンズ面までの距離（ｍｍ）、「Ｃ」は近軸曲率（すなわち近軸曲率半径をＲ（ｍｍ）とする場合にＣ＝１／Ｒである）、「Ｋ」は円錐定数、「Ａｉ」は非球面係数である。表２には、実施例１の各非球面（表１＊印参照）の「Ｋ」及び「Ａｉ」を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　上記の通り、実施例１の撮像レンズ１０は、第３レンズＬ３を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成している。そして、下記表３に示す通り、実施例１の撮像レンズ１０は、式（１）及び式（４）（式（２）～式（４））、式（５）、式（６）、式（１１）、及び、式（１２）の条件を満たす。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　図３（Ａ）は２０℃における実施例１のサジタル（ラジアル）方向の非点収差Ｓと、タンジェンシャル（メリジオナル）方向の非点収差Ｔであり、図３（Ｂ）は２０℃における実施例１のディストーションである。図４には、２０℃における実施例１のＭＴＦを示し、図５には、１１０℃における実施例１のＭＴＦを示す。なお、図４及び図５において、符号Ｆ０は、理論限界（回折限界）におけるＭＴＦであり、符号Ｆ１は、光軸Ｚ１上におけるＭＴＦである。符号Ｆ２Ｒは光軸Ｚ１から１０度の点におけるサジタル方向のＭＴＦであり、かつ、符号Ｆ２Ｔは光軸Ｚ１から１０度の点におけるタンジェンシャル方向のＭＴＦである。同様に、符号Ｆ３Ｒは光軸Ｚ１から２０度の点におけるサジタル方向のＭＴＦであり、符号Ｆ３Ｔは光軸Ｚ１から２０度の点におけるタンジェンシャル方向のＭＴＦであり、符号Ｆ４Ｒは光軸Ｚ１から３０度の点におけるサジタル方向のＭＴＦであり、符号Ｆ４Ｔは光軸Ｚ１から３０度の点におけるタンジェンシャル方向のＭＴＦであり、符号Ｆ５Ｒは光軸Ｚ１から４０度の点におけるサジタル方向のＭＴＦであり、かつ、符号Ｆ５Ｔは光軸Ｚ１から４０度の点におけるタンジェンシャル方向のＭＴＦである。ほぼ重なっているグラフについては括弧書きで示している。
　図３～図５から分かる通り、実施例１の撮像レンズ１０は、５群５枚という低コストかつ量産性に優れた構成でありながら、幅広い温度環境下において安定して良好な光学性能を維持できる。したがって、実施例１の撮像レンズ１０は、車載カメラ等がおかれる温度環境下において良好な温度補償機能を有する。
　以下、上記実施例１と同様に、実施例２～１１の撮像レンズ１０の側面外観図、各種レンズデータ、及び、各種収差を、図５～図３１及び表４～表３６に示す。実施例３、実施例４、実施例７、実施例８、及び実施例１２は、実施例１と同様に、第３レンズＬ３を屈折率の温度係数が負であるガラスで形成した撮像レンズ１０である。したがって、実施例３、実施例４、実施例７、及び、実施例８は、式（１）～式（４）と、式（５）、式（６）、式（１１）、及び、式（１２）の条件を満たす。但し、実施例１２は、式（１）、並びに、式（３）（式（２））と、式（５）、式（６）、式（１１）、及び、式（１２）の条件を満たすが、式（４）の条件を満たさない例である。
　一方、実施例２、実施例５、実施例６、実施例９、及び、実施例１０は、第５レンズＬ５を異常分散ガラスで形成した撮像レンズ１０である。したがって、実施例２、実施例５、実施例６、実施例９、及び、実施例１０は、式（１）並びに、式（２）、式（５）、及び式（８）と、式（９）、式（１０）、式（１１）、及び、式（１２）の条件を満たす。
　そして、実施例１１は、第３レンズＬ３及び第５レンズＬ５の両方を異常分散ガラスで形成した撮像レンズ１０である。このため、実施例１１は、第３レンズＬ３について式（１）～式（４）と、式（５）及び式（６）の条件を満たし、第５レンズＬ５について式（１）並びに、式（２）、式（７）、及び式（８）と、式（９）及び式（１０）の条件を満たし、かつ、式（１１）及び式（１２）の条件を満たす。
　これらの実施例において、非点収差及びディストーションはいずれも２０℃におけるデータである。また、ＭＴＦについては、実施例２（図８及び図９参照）及び実施例１２（図３０及び図３１参照）に示す通り実施例１のものとほぼ同様の傾向のものとなるため、実施例３～１１のＭＴＦは省略する。
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
　なお、上記実施形態及び実施例は、種々の変更が可能である。例えば、上記実施例に挙げた撮像レンズ１０以外にも、曲率半径や屈折率、その他レンズデータを変えて、形状や配置及び結像性能が撮像レンズ１０と同等の撮像レンズを構成することができる。
　１０　撮像レンズ
　Ｌ１　第１レンズ
　Ｌ２　第２レンズ
　Ｌ３　第３レンズ
　Ｌ４　第４レンズ
　Ｌ５　第５レンズ
　Ｓ５　絞り
　ＣＧ　カバーガラス
　Ｓ１４　撮像面

Claims (9)

  1. 　物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズと、負のパワーを有する第２レンズと、正のパワーを有する第３レンズと、負のパワーを有する第４レンズと、正のパワーを有する第５レンズと、前記第２レンズと前記第３レンズとの間に設けられる絞りとを備え、
    　前記第３レンズまたは前記第５レンズの少なくとも一方を、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、かつ、
    　全系の焦点距離をｆとし、前記第３レンズまたは前記第５レンズのうち、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成したレンズの屈折率の温度係数をｄｎ／ｄｔとする場合に、
    　　ｄｎ／ｄｔ＜－０．５　、及び、
    　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ／ｄｔ）＜－０．６５
    を満たす撮像レンズ。
  2. 　前記第３レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、全系の焦点距離をｆとし、かつ、前記第３レンズの屈折率の温度係数をｄｎ3／ｄｔとする場合に、
    　　－２．９０＜ｆ／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．８０
    を満たす請求項１に記載の撮像レンズ。
  3. 　前記第３レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、前記第３レンズの焦点距離をｆ3とし、かつ、前記第３レンズの屈折率の温度係数をｄｎ3／ｄｔとする場合に、
    　　－６．５０＜ｆ3／（ｄｎ3／ｄｔ）＜－０．８０
    を満たす請求項１または２に記載の撮像レンズ。
  4. 　前記第３レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、前記第３レンズの焦点距離をｆ3とし、かつ、前記第３レンズと前記第４レンズと前記第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とする場合に、
    　　０．６０＜ｆ3／ｆ35＜２．０５
    を満たす請求項１～３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第５レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、全系の焦点距離をｆとし、かつ、前記第５レンズの屈折率の温度係数をｄｎ5／ｄｔとする場合に、
    　　－２．５０＜ｆ／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．６５
    を満たす請求項１～４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  6. 　前記第５レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、前記第５レンズの焦点距離をｆ5とし、かつ、前記第５レンズの屈折率の温度係数をｄｎ5／ｄｔとする場合に、
    　　－８．５０＜ｆ5／（ｄｎ5／ｄｔ）＜－０．８５
    を満たす請求項１～５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  7. 　前記第５レンズを、屈折率の温度係数が負であるガラスを用いて形成し、前記第５レンズの焦点距離をｆ5とし、かつ、前記第３レンズと前記第４レンズと前記第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とする場合に、
    　　０．７０＜ｆ5／ｆ35＜７．００
    を満たす請求項１～６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  8. 　前記第３レンズと前記第４レンズと前記第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とし、かつ、前記第３レンズの物体側の面から前記第５レンズの像側の面までの距離をＤ35とする場合に、
    　　０．９０＜Ｄ35／ｆ35＜１．４０
    を満たす請求項１～７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  9. 　前記第３レンズと前記第４レンズと前記第５レンズとからなる後群の焦点距離をｆ35とし、かつ、前記第１レンズの物体側の面から前記第５レンズの像側の面までの距離をＴＴとする場合に、
    　　２．５０＜ＴＴ／ｆ35＜４．５０
    を満たす請求項１～８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
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