WO2018180359A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

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哲史 三輪
洋 籔本
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    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the optical system.
  • Patent Document 1 Conventionally, an optical system miniaturized using a diffractive optical element has been proposed (for example, see Patent Document 1). However, the optical system described in Patent Document 1 is required to further improve optical performance.
  • the optical system according to the first aspect of the present invention includes a diffractive optical element and at least one lens formed of crystalline glass.
  • the method for manufacturing an optical system according to the first aspect of the present invention includes a step of disposing a diffractive optical element and a step of disposing at least one lens formed of crystalline glass.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 1 in an infinitely focused state. It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 2nd Example.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 2 in a focused state at infinity. It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 3 in an infinitely focused state.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 4 in the infinitely focused state. It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 5th Example.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 5 in a focused state at infinity. It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 6th Example. It is various aberrational figures in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 6th Example.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 7 in a focused state at infinity. It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 8th Example.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 8 in the infinitely focused state, where (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state. It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 9th Example. It is various aberrational figures in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 9th Example. It is sectional drawing of the camera carrying the said optical system. It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said optical system.
  • the optical system OL includes a diffractive optical element GD and at least one lens formed of crystalline glass (hereinafter referred to as “specific lens Lp”). Configured.
  • the diffractive optical element GD and the specific lens Lp are disposed on the object side of the aperture stop S.
  • a lens means each lens which comprises a single lens or a cemented lens.
  • the specific lens Lp satisfies the following conditional expression (1).
  • ⁇ gFp Partial dispersion ratio of medium of specific lens Lp
  • ⁇ dp Abbe number of medium of specific lens Lp with respect to d-line
  • the Abbe number ⁇ d for the d-line is defined by the following equation (a)
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF is It is defined by the following formula (b).
  • Conditional expression (1) defines the partial dispersion ratio and dispersion range of the glass material (medium) used for the specific lens Lp. This makes it possible to satisfactorily correct on-axis and magnification secondary chromatic aberration. Exceeding the upper limit value of conditional expression (1) is not preferable because the correction of axial secondary chromatic aberration becomes excessive. In order to secure the effect of the conditional expression (1), it is more desirable that the upper limit value of the conditional expression (1) is 0.710, further 0.670, 0.660, and 0.650.
  • the specific lens Lp satisfies the following conditional expression (2).
  • ndp refractive index of the medium of the specific lens Lp with respect to the d-line
  • Conditional expression (2) defines the range of the refractive index of the glass material (medium) used for the specific lens Lp. Thereby, curvature of field can be corrected satisfactorily. Exceeding the upper limit value of conditional expression (2) is not preferable because it becomes difficult to correct curvature of field. In order to secure the effect of the conditional expression (2), it is more desirable that the upper limit value of the conditional expression (2) is 1.47, and further 1.46.
  • the specific lens Lp satisfies the following conditional expression (3).
  • Conditional expression (3) defines the dispersion range of the glass material (medium) used for the specific lens Lp. Thereby, axial chromatic aberration can be favorably corrected. Exceeding the upper limit value of conditional expression (3) is not preferable because it is difficult to correct axial chromatic aberration. In order to secure the effect of conditional expression (3), the upper limit value of conditional expression (3) should be 96.0, more preferably 90.0, 80.0, 75.0, and 70.0. desirable.
  • the diffractive optical element GD satisfies the following conditional expression (4).
  • TL Total length of the optical system OL in the infinitely focused state
  • TLpf Distance on the optical axis from the image plane to the diffractive optical surface of the diffractive optical element GD in the infinitely focused state
  • Conditional expression (4) defines the ratio of the distance on the optical axis from the image plane to the diffractive optical surface of the diffractive optical element with respect to the entire length of the optical system OL. Thereby, the axial secondary chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Exceeding the upper limit value of conditional expression (4) is not preferable because it is difficult to correct axial secondary chromatic aberration. In order to secure the effect of conditional expression (4), it is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.95, more preferably 0.92. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, correction of the secondary chromatic aberration of magnification becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (4), it is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.50, and further to 0.70.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (5).
  • Conditional expression (5) is a condition that defines an optimum value in the optical system OL. By satisfying this conditional expression (5), various aberrations such as coma, distortion, and curvature of field can be favorably corrected. In order to secure the effect of the conditional expression (5), it is more desirable to set the upper limit value of the conditional expression (5) to 5.80 °, further 5.60 °. In order to ensure the effect of the conditional expression (5), it is more desirable to set the lower limit value of the conditional expression (5) to 0.60 °, and further to 0.70 °.
  • the optical system OL according to the present embodiment has at least one specific lens Lp on the object side of the diffractive optical element GD. Thereby, spherical aberration and axial secondary chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the optical system OL according to the present embodiment has at least one negative lens on the object side with respect to the diffractive optical element GD. Thereby, spherical aberration and axial secondary chromatic aberration can be corrected well simultaneously.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (6).
  • f focal length of optical system OL in infinite focus state
  • fp focal length of specific lens Lp (when there are a plurality of specific lenses Lp, the focal length of specific lens Lp having the shortest focal length)
  • Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the specific lens Lp to the focal length of the optical system OL in the infinitely focused state. Thereby, spherical aberration and axial secondary chromatic aberration can be corrected well simultaneously. Exceeding the upper limit of conditional expression (6) is not preferable because it is difficult to correct the secondary chromatic aberration of magnification. In order to secure the effect of the conditional expression (6), it is more desirable that the upper limit value of the conditional expression (6) is 1.10, further 1.05. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, correction of axial secondary chromatic aberration becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (6), it is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (6) to 0.30, and further to 0.35.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (7).
  • f Focal length of the optical system OL in an infinitely focused state
  • fpf Focal length of the diffractive optical surface of the diffractive optical element
  • Conditional expression (7) defines the ratio of the focal length of the diffractive optical element GD to the focal length of the optical system OL. Thereby, the axial secondary chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Exceeding the upper limit of conditional expression (7) is not preferable because it is difficult to correct axial secondary chromatic aberration. In order to secure the effect of the conditional expression (7), it is more desirable that the upper limit value of the conditional expression (7) is 0.09, further 0.08, and further 0.06. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, correction of the secondary chromatic aberration of magnification becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the conditional expression (7), it is more desirable that the lower limit value of the conditional expression (7) is 0.01 and further 0.02.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (8).
  • TL Total length of the optical system OL in the infinitely focused state
  • f Focal length of the optical system OL in the infinitely focused state
  • Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the optical system OL to the total length of the optical system OL. Thereby, the axial secondary chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Exceeding the upper limit value of conditional expression (8) is not preferable because it is difficult to correct axial secondary chromatic aberration. In order to secure the effect of conditional expression (8), it is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (8) to 1.30, further 1.20, and further 1.10. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (8) is not reached, correction of the secondary chromatic aberration of magnification becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (8), it is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (8) to 0.40, and further to 0.45.
  • the optical system OL according to the present embodiment has at least two specific lenses Lp on the object side of the diffractive optical element GD. Thereby, spherical aberration and axial secondary chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the optical system OL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3.
  • the second lens group G2 is desirably a focusing group Gf that performs focusing by moving along the optical axis. Accordingly, rapid driving can be achieved during automatic focusing by the actuator, and spherical aberration and field curvature at the time of focusing at a short distance can be favorably corrected.
  • the specific lens Lp is disposed on the object side with respect to the focusing group Gf. Thereby, the axial secondary chromatic aberration can be corrected satisfactorily.
  • the focusing group Gf moves to the image side when focusing from infinity to a short distance object. Therefore, spherical aberration and axial chromatic aberration at the time of focusing at a short distance can be corrected well.
  • the focusing group Gf has at least one positive lens component. As a result, it is possible to satisfactorily correct the axial chromatic aberration at the time of focusing at a short distance.
  • the third lens group G3 has a vibration-proof group Gvr that moves so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis. Thereby, it is possible to correct the deviation of the optical axis when the camera shakes due to camera shake or the like.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (9).
  • f Focal length of the optical system OL in the infinitely focused state
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the optical system OL. Thereby, the secondary chromatic aberration of magnification can be corrected satisfactorily. If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the weight of the focusing group Gf, which is the second lens group G2, increases, and if a glass material with a low refractive index is used to reduce the weight, it becomes difficult to correct coma aberration. Therefore, it is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (9), it is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (9) to 0.60, more preferably 0.50.
  • conditional expression (9) On the other hand, if the lower limit of conditional expression (9) is not reached, correction of the secondary chromatic aberration of magnification becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (9), it is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (9) to 0.20, more preferably 0.25.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (10).
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the entire length of the optical system OL. Thereby, spherical aberration can be corrected satisfactorily. If the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the optical system OL becomes large, and it is not preferable to reduce the lens for miniaturization because it becomes difficult to correct spherical aberration. In order to secure the effect of the conditional expression (10), the upper limit value of the conditional expression (10) is more preferably set to 0.50, and further to 0.45. Also, if the lower limit value of conditional expression (10) is not reached, correction of coma becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (10), it is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (10) to 0.25, and further to 0.30.
  • optical system OL satisfies the following conditional expression (11).
  • fp focal length of the specific lens Lp (when there are a plurality of specific lenses Lp, the focal length of the specific lens Lp having the shortest focal length)
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (11) defines the ratio of the focal length of the specific lens Lp to the focal length of the first lens group G1. Thereby, the axial secondary chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Exceeding the upper limit of conditional expression (11) is not preferable because it is difficult to correct axial secondary chromatic aberration. In order to secure the effect of conditional expression (11), it is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (11) to 3.50, and more preferably to 3.00. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (11) is not reached, correction of the secondary chromatic aberration of magnification becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the conditional expression (11), it is more desirable that the lower limit value of the conditional expression (11) is 0.50, and further 1.00.
  • the specific lens Lp is preferably a crystal material whose main component is silicon dioxide (SiO 2 ) or calcium fluoride (CaF 2 ).
  • the crystalline glass means a crystalline glass having a wide transmission wavelength region, a low refractive index, and a low dispersion rate. Quartz and fluorite are used for the optical lens as a typical crystal material of the crystalline glass.
  • the diffractive optical element GD and at least one specific lens Lp which is a lens formed of crystalline glass, are prepared (step S100), the diffractive optical element GD is disposed (step S200), and the specific lens Lp is disposed. (Step S300).
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens provided with an optical system OL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographic lens 2, and on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (Optical Low Pass Filter) (not shown).
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1.
  • EVF Electronic view finder
  • an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • a release button (not shown) is pressed by the photographer
  • an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • an optical system OL according to this embodiment is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject using a finder optical system. Even in this case, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • the optical system OL having a three-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the fourth group and the fifth group.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image plane side may be used.
  • a configuration in which a lens group whose position relative to the image plane is fixed at the time of zooming or focusing is added to the most image plane side.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.
  • a focusing group that performs focusing from an object at infinity to an object at a short distance by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction may be used.
  • the focusing group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor
  • the focusing group is preferably composed of a single lens or one lens component.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a displacement component perpendicular to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It is good also as an anti-vibration group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged on the image side from the focusing group, but the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • FIG. 1 shows the configuration and refractive index distribution of the optical system OL (OL1 to OL9) according to each example. It is sectional drawing shown. In the lower part of the sectional view of FIG. 15 showing the configuration of the eighth embodiment, along the optical axis of each lens group G1 to G6 when zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). The direction of travel is indicated by an arrow.
  • phase shape ⁇ of the diffractive optical surface is expressed by the following equation (c).
  • ⁇ (h, n) (2 ⁇ / (n ⁇ ⁇ 0)) ⁇ (C2h 2 + C4h 4 ) (c)
  • h height in the direction perpendicular to the optical axis
  • n order of diffracted light
  • the refractive power ⁇ D of the diffractive optical surface expressed by the equation (c) for an arbitrary wavelength ⁇ and an arbitrary diffraction order m is expressed as the following equation (d) using the lowest-order phase coefficient C2. Is done.
  • ⁇ D ( ⁇ , n) -2 ⁇ C2 ⁇ n ⁇ ⁇ / ⁇ 0 (d)
  • the diffractive optical surface is marked with * on the right side of the surface number.
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspherical surface to each aspherical surface at height y (
  • the sag amount) is S (y)
  • the radius of curvature of the reference sphere is r
  • the conic constant is K
  • the nth-order aspherical coefficient is An, the following equation (e) expressed.
  • the secondary aspheric coefficient A2 is zero.
  • the aspherical surface is marked with ** on the right side of the surface number.
  • E ⁇ n represents “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL1 according to the first example.
  • the optical system OL1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a cemented positive lens in which the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13 are cemented, a convex surface facing the object side, and a lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface on the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented, a biconvex positive lens L33, and a biconcave negative lens L34.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L11.
  • the optical system OL1 includes a cemented negative lens obtained by cementing a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 in the third lens group G3, and a biconcave negative lens L35.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, the change in the image position due to the vibration of the optical system OL1 is corrected. .
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system OL1.
  • f shown in the overall specifications is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half angle of view [°]
  • TL is the value of the total length, and represents the infinitely focused state.
  • the total length TL indicates the distance on the optical axis from the most object side lens surface (first surface) to the image plane I.
  • the first column m indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r indicates the curvature radius of each lens surface
  • d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval).
  • the sixth column ⁇ gF indicates the partial dispersion ratio.
  • the radius of curvature of 0.0000 indicates a plane, and the refractive index of air of 1.0000 is omitted.
  • the lens group focal length indicates the number of the start surface and the focal length of each of the first to third lens groups G1 to G3.
  • the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this.
  • the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
  • the eighth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 2 below shows the diffractive optical surface data, that is, the design wavelength ⁇ 0, the order n, and the values of the phase coefficients C2 and C4.
  • the axial air gap D0 between the object and the first lens group G1 the axial air gap D1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group G1.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 3 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • D0 represents the distance from the most object-side surface (first surface) of the optical system OL1 to the object
  • f represents the focal length
  • ⁇ represents the magnification
  • the back focus BF represents the most image-side optical surface
  • Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL1.
  • the specific lens Lp in the conditional expressions (6) and (11) is a biconvex positive lens L11.
  • optical system OL1 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 2 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram of the optical system OL1 in an infinitely focused state.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height.
  • the spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the same reference numerals as in this example are used in the aberration diagrams of the examples shown below. From these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL1 has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of the optical system OL2 according to the second example.
  • the optical system OL2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 has, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a planoconvex positive lens L12 with a convex surface facing the object side, and a plano-concave shape with a plane facing the object side.
  • a cemented positive lens obtained by cementing an aspherical negative lens L13 formed in an aspheric shape, and a cemented surface of a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side. It comprises a diffractive optical surface on which a multi-contact diffractive optical element GD using two different materials is formed.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface on the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface on the object side are cemented, and a concave surface on the object side.
  • a negative negative meniscus lens L35 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L36, a biconvex positive lens L37, and a biconcave negative lens L38.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L11.
  • the optical system OL2 includes a cemented negative lens in which the positive meniscus lens L33 and the biconcave negative lens L34 in the third lens group G3 are cemented, and the negative meniscus lens L35 as the anti-vibration group Gvr.
  • the image stabilization group Gvr is moved so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, so that the change of the image position caused by the vibration of the optical system OL2 is corrected.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the optical system OL2.
  • the seventh surface is a diffractive optical surface.
  • Table 6 below shows the diffractive optical surface data.
  • the fifth surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 6 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A8.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 7 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • Table 8 shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL2.
  • the specific lens Lp in the conditional expressions (6) and (11) is a biconvex positive lens L11.
  • this optical system OL2 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 4 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram of the optical system OL2 in an infinitely focused state. From these aberration diagrams, it can be seen that this optical system OL2 has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of the optical system OL3 according to the third example.
  • the optical system OL3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 in order from the object side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a cemented negative lens obtained by cementing the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13, and a convex surface directed toward the object side.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a negative negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side in order from the object side, and a biconvex positive lens L33.
  • the specific lens Lp is a positive meniscus lens L11 and a biconvex positive lens L12.
  • the optical system OL3 according to the third example includes a cemented negative lens obtained by cementing a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 in the third lens group G3, and a biconcave negative lens L35.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, the change in the image position due to the vibration of the optical system OL3 is corrected. .
  • Table 9 lists the values of the specifications of the optical system OL3.
  • the eighth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 10 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 11 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL3.
  • the specific lenses Lp in the conditional expressions (6) and (11) are the positive meniscus lens L11 and the biconvex positive lens L12.
  • optical system OL3 satisfies the conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 6 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a lateral chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram of the optical system OL3 in the infinitely focused state. From these respective aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL3 is excellent in various aberrations and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL4 according to the fourth example.
  • the optical system OL4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 uses, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, a biconcave negative lens L13, a convex surface facing the object side, and two different materials for the image side lens surface.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens in which the biconcave negative lens L31 and the biconvex positive lens L32 are cemented, and a cemented negative in which the biconvex positive lens L33 and the biconcave negative lens L34 are cemented.
  • the lens is constituted by a cemented positive lens in which a biconvex positive lens L310 and a negative meniscus lens L311 having a convex surface facing the image side are cemented.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L11 and a biconvex positive lens L12.
  • the optical system OL4 according to the fourth example includes a cemented negative lens obtained by cementing a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 in the third lens group G3, and a biconcave negative lens L35.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, the change of the image position due to the vibration of the optical system OL4 and the like is corrected. .
  • Table 13 lists the values of the specifications of the optical system OL4.
  • the ninth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 14 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 15 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • Table 16 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL4.
  • the specific lenses Lp in the conditional expressions (6) and (11) are the biconvex positive lens L11 and the biconvex positive lens L12.
  • optical system OL4 satisfies the conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 8 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram of this optical system OL4 in an infinitely focused state. From these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL4 has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL5 according to the fifth example.
  • the optical system OL5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L13, a convex surface facing the object side, and two types of lens surfaces on the image side.
  • the second lens group G2 is composed of a cemented negative lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens obtained by cementing a negative meniscus lens L31 having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface toward the object side, and a biconvex positive lens L33.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L11 and a biconvex positive lens L13.
  • the optical system OL5 according to the fifth example includes a cemented negative lens obtained by cementing the biconvex positive lens L33 and the biconcave negative lens L34 in the third lens group G3, and the biconcave negative lens L35.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis, the image position change caused by vibration of the optical system OL5 is corrected. .
  • Table 17 lists the values of the specifications of the optical system OL5.
  • the ninth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 18 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 19 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • Table 20 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL5.
  • the specific lenses Lp in the conditional expressions (6) and (11) are the biconvex positive lens L11 and the biconvex positive lens L13.
  • this optical system OL5 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 10 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram of the optical system OL5 in an infinitely focused state. From these aberration diagrams, it can be seen that this optical system OL5 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL6 according to the sixth example.
  • the optical system OL6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a cemented negative lens in which the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13 are cemented, and two types of lenses on the image side with the convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens in which the biconcave negative lens L31 and the biconvex positive lens L32 are cemented, and a cemented negative in which the biconvex positive lens L33 and the biconcave negative lens L34 are cemented.
  • the lens is constituted by a cemented positive lens in which a biconvex positive lens L310 and a negative meniscus lens L311 having a convex surface facing the image side are cemented.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L11 and a biconvex positive lens L12.
  • the optical system OL6 according to the sixth example includes a cemented negative lens obtained by cementing the biconvex positive lens L33 and the biconcave negative lens L34 in the third lens group G3, and the biconcave negative lens L35.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, the change in the image position due to the vibration of the optical system OL6 is corrected. .
  • Table 21 lists the values of the specifications of the optical system OL6.
  • the eighth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 22 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 23 below shows the variable intervals in the infinity in-focus state and the short-distance in-focus state.
  • Table 24 shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL6.
  • the specific lenses Lp in the conditional expressions (6) and (11) are the biconvex positive lens L11 and the biconvex positive lens L12.
  • this optical system OL6 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a lateral chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram of the optical system OL6 in an infinitely focused state. From these respective aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL6 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL7 according to the seventh example.
  • the optical system OL7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a cemented positive lens in which the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13 are cemented, and a convex surface facing the object side.
  • a positive meniscus lens L14 having a multi-layered diffractive optical element GD using different types of materials a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented negative lens is included in The second lens group G2 a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens obtained by cementing a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32, a biconcave negative lens L33, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the image side.
  • Negative lens L35 a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side, a cemented negative lens obtained by cementing a biconvex positive lens L37 and a biconcave negative lens L38, and a biconvex positive lens L39 A cemented positive lens obtained by cementing the lens and the biconcave negative lens L310, a cemented negative lens of the biconcave negative lens L311 and the positive meniscus lens L312 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the biconvex positive lens L313 and the image side.
  • the negative meniscus lens L314 is a cemented positive lens.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L11 and a biconvex positive lens L12.
  • the optical system OL7 according to the seventh example includes a biconcave negative lens L33 in the third lens group G3, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens L35.
  • Table 25 lists the values of the specifications of the optical system OL7.
  • the eighth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 26 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air gap D2 with the lens group G3 and the back focus BF change during focusing.
  • Table 27 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • Table 28 below shows values corresponding to the conditional expressions in this optical system OL7.
  • the specific lenses Lp in the conditional expressions (6) and (11) are the biconvex positive lens L11 and the biconvex positive lens L12.
  • optical system OL7 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 14 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram of the optical system OL7 in an infinitely focused state. From these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL7 has various aberrations corrected satisfactorily and has excellent imaging performance.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL8 according to the eighth example.
  • the optical system OL8 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, A fourth lens group G4 having negative refractive power; a fifth lens group G5 having positive refractive power; an aperture stop S; and a sixth lens group G6 having positive refractive power;
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are moved to the image side along the optical axis, respectively, and when focusing from infinity to a close object,
  • the two lens group G2 is moved to the image side along the optical axis to form a focusing group Gf for focusing.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a cemented negative lens in which a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L13 are cemented,
  • the lens includes a convex positive lens L14 and a positive meniscus lens L15 in which a multi-layered diffractive optical element GD using two different materials is formed on the image side lens surface with the convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, and a cemented negative lens in which a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens L23 are cemented. Yes.
  • the third lens group includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L41, a cemented negative lens in which the biconvex positive lens L42 and the biconcave negative lens L42 are cemented, and a negative meniscus having a convex surface facing the image side. It is composed of a lens L43.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the image side. It consists of a positive lens.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a convex surface facing the object side are cemented, and a convex surface facing the object side.
  • Positive meniscus lens L63 facing a cemented negative lens obtained by cementing a biconvex positive lens L64 and a biconcave negative lens L65, a biconcave negative lens L66, a positive meniscus lens L67 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L68 And a negative meniscus lens L69 having a convex surface facing the image side, and a filter FL.
  • the specific lens Lp is a biconvex positive lens L13 and a biconvex positive lens L14.
  • the optical system OL8 according to the eighth example includes a cemented negative lens obtained by cementing the biconvex positive lens L64 and the biconcave negative lens L65 in the sixth lens group G6, and the biconcave negative lens L66.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis, the image position change caused by vibration of the optical system OL8 is corrected. .
  • Table 29 lists the values of the specifications of the optical system OL8.
  • the tenth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 30 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air distance D5 and the back focus BF between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 change during zooming and focusing.
  • Table 31 below shows variable intervals in the wide-angle end state and the telephoto end state in each of the infinity in-focus state and the short-distance in-focus state.
  • Table 32 below shows values corresponding to the conditional expressions in this optical system OL8.
  • the specific lenses Lp in the conditional expressions (6) and (11) are the biconvex positive lens L13 and the biconvex positive lens L14.
  • the value of the infinite focus state in the conditional expressions (4) to (10) is the telephoto It is the value of the infinity in-focus state in the end state.
  • this optical system OL8 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 16 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram of the optical system OL8 in an infinitely focused state. From these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL8 has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OL9 according to the ninth example.
  • the optical system OL9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a third lens having a negative refractive power.
  • a focusing group Gf is provided that includes a lens group G3 and performs focusing by moving the second lens group G2 to the image side along the optical axis when focusing from infinity to a short distance object.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, a convex surface facing the object side, and two types of lens surfaces on the image side.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens in which the biconcave negative lens L31 and the biconvex positive lens L32 are cemented, and a cemented negative in which the biconvex positive lens L33 and the biconcave negative lens L34 are cemented.
  • a cemented positive lens composed of a lens, a biconcave negative lens L35, a biconvex positive lens L36 and a negative meniscus lens L37 having a convex surface facing the image side, and a cemented negative composed of a biconcave negative lens L38 and a biconvex positive lens L39.
  • the lens is constituted by a cemented positive lens in which a biconvex positive lens L310 and a negative meniscus lens L311 having a convex surface facing the image side are cemented.
  • a filter FL is disposed between the third lens group G3 and the image plane I.
  • the specific lens Lp is a positive meniscus lens L12.
  • the optical system OL9 according to the ninth example includes a cemented negative lens obtained by cementing a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 in the third lens group G3, and a biconcave negative lens L35.
  • the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, the change of the image position due to the vibration of the optical system OL9 is corrected. .
  • Table 33 lists the values of the specifications of the optical system OL9.
  • the ninth surface is a diffractive optical surface.
  • Table 34 below shows the diffractive optical surface data.
  • the axial air distance D2 between the lens group G3 and the axial air distance BF between the filter FL and the image plane I changes during focusing.
  • Table 35 below shows the variable intervals in the infinite focus state and the short distance focus state.
  • Table 36 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OL9.
  • the specific lens Lp in the conditional expressions (6) and (11) is a positive meniscus lens L12.
  • this optical system OL9 satisfies the above conditional expressions (1) to (11).
  • FIG. 18 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, a lateral chromatic aberration diagram, and a coma aberration diagram of the optical system OL9 in an infinitely focused state. From these respective aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL9 has various aberrations corrected satisfactorily and has excellent imaging performance.

Abstract

【課題】良好な結像性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供する。 【解決手段】カメラ１等の光学機器に用いられる光学系ＯＬは、回折光学素子ＧＤと、少なくとも一つの、結晶性ガラスから形成されたレンズである特定レンズＬｐと、を有する。また、特定レンズＬｐは、次式の条件を満足する。 θｇＦｐ　＋　０．００１７×νｄｐ　＜　０．７３０　但し、　θｇＦｐ：特定レンズＬｐの媒質の部分分散比　νｄｐ：特定レンズＬｐの媒質のｄ線に対するアッベ数

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。
　従来、回折光学素子を用いて小型化された光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１に記載の光学系は、さらなる光学性能の向上が要望されている。
特開２０１３－０９２５７５号公報
　本発明の第一の態様に係る光学系は、回折光学素子と、少なくとも一つの、結晶性ガラスから形成されたレンズと、を有する。
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、回折光学素子を配置するステップと、少なくとも一つの、結晶性ガラスから形成されたレンズを配置するステップと、を有する。
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 上記光学系を搭載するカメラの断面図である。 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、回折光学素子ＧＤと、少なくとも１つの、結晶性ガラスから形成されたレンズ（以下、「特定レンズＬｐ」と呼ぶ）と、を有して構成されている。また、回折光学素子ＧＤ及び特定レンズＬｐは、開口絞りＳよりも物体側に配置されている。なお、レンズとは、単レンズ又は接合レンズを構成する各々のレンズをいう。
　本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、特定レンズＬｐは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
θｇＦｐ　＋　０．００１７×νｄｐ　＜　０．７３０　　　　　（１）
　但し、
　θｇＦｐ：特定レンズＬｐの媒質の部分分散比
　νｄｐ：特定レンズＬｐの媒質のｄ線に対するアッベ数
　ここで、ｇ線、ｄ線、Ｆ線及びＣ線における屈折率をそれぞれｎｇ、ｎｄ、ｎＦ、ｎＣとすると、ｄ線に対するアッベ数νｄは次式（ａ）で定義され、部分分散比θｇＦは次式（ｂ）で定義される。
νｄ　＝　（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）　　　　　　　　　　（ａ）
θｇＦ　＝　（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　　　　　　　（ｂ）
　条件式（１）は、特定レンズＬｐに使われている硝材（媒質）の部分分散比と分散の範囲を規定している。これにより、軸上と倍率の２次色収差を良好に補正することができる。この条件式（１）の上限値を上回ると、軸上の２次色収差の補正が過剰となるため好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．７１０、更に０．６７０、０．６６０、０．６５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、特定レンズＬｐは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
ｎｄｐ　＜　１．４８　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
　但し、
　ｎｄｐ：特定レンズＬｐの媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（２）は、特定レンズＬｐに使われている硝材（媒質）の屈折率の範囲を規定している。これにより、像面湾曲を良好に補正することができる。この条件式（２）の上限値を上回ると、像面湾曲の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１．４７、更に１．４６とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、特定レンズＬｐは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
νｄｐ　＜　９７．０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　νｄｐ：特定レンズＬｐの媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（３）は、特定レンズＬｐに使われている硝材（媒質）の分散の範囲を規定している。これにより、軸上色収差を良好に補正することができる。この条件式（３）の上限値を上回ると、軸上色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を９６．０、更に９０．０、８０．０、７５．０、７０．０にすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、回折光学素子ＧＤは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．４０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬ　＜　１．００　　　　　　　　　（４）
　但し、
　ＴＬ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの全長
　ＴＬｐｆ：無限遠合焦状態における像面から回折光学素子ＧＤの回折光学面までの光軸上の距離
　条件式（４）は、光学系ＯＬの全長に対する、像面から回折光学素子の回折光学面までの光軸上の距離の比を規定している。これにより、軸上２次色収差を良好に補正することができる。この条件式（４）の上限値を上回ると、軸上２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．９５、更に０．９２にすることがより望ましい。また、条件式（４）の下限値を下回ると、倍率２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．５０、更に０．７０にすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．５０°　＜　ω　＜　６．００°　　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ω：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの半画角
　条件式（５）は、光学系ＯＬにおける最適な値を規定する条件である。この条件式（５）を満足することにより、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（５）の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を５．８０°、更に５．６０°にすることがより望ましい。また、この条件式（５）の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．６０°、更に０．７０°にすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、回折光学素子ＧＤよりも物体側に、少なくとも一つの特定レンズＬｐを有することが望ましい。これにより、球面収差と軸上２次色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、回折光学素子ＧＤよりも物体側に少なくとも一つの負レンズを有することが望ましい。これにより、球面収差と軸上２次色収差を同時に良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．２０　＜　ｆｐ／ｆ　＜　１．５０　　　　　　　　　　　　（６）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの焦点距離
　ｆｐ：特定レンズＬｐの焦点距離（特定レンズＬｐが複数ある場合は、焦点距離の最も短い特定レンズＬｐの焦点距離）
　条件式（６）は、無限遠合焦状態における光学系ＯＬの焦点距離に対する特定レンズＬｐの焦点距離の比を規定している。これにより、球面収差と軸上２次色収差を同時に良好に補正することができる。この条件式（６）の上限値を上回ると、倍率２次色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を１．１０、更に１．０５にすることがより望ましい。また、条件式（６）の下限値を下回ると、軸上２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．３０、更に０．３５とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．００　＜　ｆ／ｆｐｆ　＜　０．１０　　　　　　　　　　　（７）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの焦点距離
　ｆｐｆ：回折光学素子ＧＤの回折光学面の焦点距離
　条件式（７）は、光学系ＯＬの焦点距離に対する、回折光学素子ＧＤの焦点距離の比を規定している。これにより、軸上２次色収差を良好に補正することができる。この条件式（７）の上限値を上回ると、軸上２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．０９、更に０．０８、更に０．０６とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を下回ると、倍率２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０１、更に０．０２とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
０．３０　＜　ＴＬ／ｆ　＜　１．５０　　　　　　　　　　　　（８）
　但し、
　ＴＬ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの全長
　ｆ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの焦点距離
　条件式（８）は、光学系ＯＬの全長に対する、光学系ＯＬの焦点距離の比を規定している。これにより、軸上２次色収差を良好に補正することができる。この条件式（８）の上限値を上回ると、軸上２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を１．３０、更に１．２０、更に１．１０にすることがより望ましい。また、条件式（８）の下限値を下回ると、倍率２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を０．４０、更に０．４５とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、回折光学素子ＧＤよりも物体側に、少なくとも二つの特定レンズＬｐを有することが望ましい。これにより、球面収差と軸上２次色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、を有し、第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って移動させることで合焦を行う合焦群Ｇｆであることが望ましい。これにより、アクチュエーターによる自動合焦時に、迅速な駆動を達成できるとともに、近距離合焦時の球面収差、像面湾曲を良好に補正できる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、特定レンズＬｐは、合焦群Ｇｆよりも物体側に配置されることが望ましい。これにより、軸上２次色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、合焦群Ｇｆは、無限遠から近距離物体へ合焦する際に像側へ移動することが望ましい。これにより、近距離合焦時の球面収差と軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、合焦群Ｇｆは、正レンズ成分を少なくとも一つ有することが望ましい。これにより、近距離合焦時の軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群Ｇｖｒを有することが望ましい。これにより、手ブレ等で振動した場合の光軸のずれを補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
０．１５　＜　（－ｆ２）／ｆ　＜　０．７０　　　　　　　　　（９）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（９）は、光学系ＯＬの焦点距離に対する、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定している。これにより、倍率２次色収差を良好に補正することができる。この条件式（９）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２である合焦群Ｇｆの重量が増え、軽量化のため屈折率の低い硝材を使うと、コマ収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実にするために、条件式（９）の上限値を０．６０、更に０．５０にすることがより望ましい。また、条件式（９）の下限値を下回ると、倍率２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実にするために、条件式（９）の下限値を０．２０、更に０．２５にすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．２０　＜　ｆ１／ｆ　＜　０．５５　　　　　　　　　　　　（１０）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの焦点距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（１０）は、光学系ＯＬの全長に対する、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定している。これにより、球面収差を良好に補正することができる。この条件式（１０）の上限値を上回ると、光学系ＯＬが大型化するため、小型化のためレンズを削減すると球面収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、この条件式（１０）の効果を確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．５０、更に０．４５とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の下限値を下回ると、コマ収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．２５、更に０．３０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．００　＜　ｆｐ／ｆ１　＜　４．００　　　　　　　　　　　（１１）
　但し、
　ｆｐ：特定レンズＬｐの焦点距離（特定レンズＬｐが複数ある場合は、焦点距離の最も短い特定レンズＬｐの焦点距離）
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する、特定レンズＬｐの焦点距離の比を規定している。これにより、軸上２次色収差を良好に補正することができる。この条件式（１１）の上限値を上回ると、軸上２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実にするために、条件式（１１）の上限値を３．５０、更に３．００とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の下限値を下回ると、倍率２次色収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実にするために、条件式（１１）の下限値を０．５０、更に１．００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、特定レンズＬｐは、主成分を二酸化ケイ素（ＳｉＯ2）又はフッ化カルシウム（ＣａＦ2）で構成する結晶材であることが望ましい。これにより、量産時の軸上色収差のバラつきを小さく抑えつつ２次色収差を補正するという効果を発揮させることができる。
　本実施形態における光学系ＯＬにおいて、結晶性ガラスとは、透過波長領域が広く、低屈折率、低分散率である結晶性のガラスのことを示す。その結晶性ガラスの代表的な結晶材として、光学レンズには石英や蛍石が採用される。
　以下、本実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図２０を参照して説明する。まず、回折光学素子ＧＤ及び少なくとも一つの、結晶性ガラスから形成されたレンズである特定レンズＬｐを準備し（ステップＳ１００）、回折光学素子ＧＤを配置し（ステップＳ２００）、特定レンズＬｐを配置する（ステップＳ３００）。
　なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　次に、本実施形態に係る光学系ＯＬを備えた光学機器であるカメラを図１９に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＯＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＯＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、３群構成の光学系ＯＬを示したが、以上の構成条件等は、４群、５群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時又は合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群とは、変倍時又は合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦群は単レンズ又は１つのレンズ成分から構成するのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、合焦群より像側に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　以上のような構成とすると、良好な結像性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、各実施例を図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５及び図１７は、各実施例に係る光学系ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ９）の構成及び屈折率配分を示す断面図である。なお、第８実施例の構成を示す図１５の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ６の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、回折光学面の位相形状ψは、次式（ｃ）によって表される。
ψ（ｈ，ｎ）　＝　（２π／（ｎ×λ０））×（Ｃ2ｈ2＋Ｃ4ｈ4）　（ｃ）
　但し、
　ｈ：光軸に対する垂直方向の高さ
　ｎ：回折光の次数
　λ０：設計波長
　Ｃi：位相係数（ｉ＝２，４）
　また、任意の波長λ、任意の回折次数ｍに対する式（ｃ）で表される回折光学面の屈折力φＤは、最も低次の位相係数Ｃ2を用いて、次式（ｄ）のように表される。
φＤ（λ，ｎ）　＝　－２×Ｃ2×ｎ×λ／λ０　　　　　　　 （ｄ）
　なお、各実施例の表中において、回折光学面には面番号の右側に＊印を付している。
　また、第２実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ｅ）で表される。なお、以降の実施例において、
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6　　　　　　　　　　　　　　　（ｅ）
　なお、第２実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、第２実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊＊印を付している。
　また、各実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＯＬ１の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向け、像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、物体側に凸面をむけた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３７で構成されている。この光学系ＯＬ１において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１１である。
　また、第１実施例に係る光学系ＯＬ１は、第３レンズ群Ｇ３内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ１の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１に、光学系ＯＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角［°］、及び、ＴＬは全長の値であって、無限遠合焦状態を表している。ここで、全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄νｄ及び第５欄ｎｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数及び屈折率を、第６欄θｇＦは部分分散比を示している。また、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、レンズ群焦点距離は第１～第３ンズ群Ｇ１～Ｇ３各々の始面の番号と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 294.09654
ＦＮＯ＝　　　 4.08255
ω　　＝　　　 4.15846
ＴＬ　＝　　 192.75596

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　179.2200　　6.2902　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　 -570.1507　　0.1000
 3　　　 81.1870　　9.7743　　82.57　　1.497820　　0.5386
 4　　-1361.3167　　1.5000　　41.51　　1.575010　　0.5765
 5　　　227.9138　　2.0000
 6　　　 69.3917　　5.0000　　63.88　　1.516800　　0.5360
 7　　　 91.4300　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 8*　　　91.4300　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
 9　　　 91.4300　 23.8212
10　　　 51.3435　　1.5000　　35.25　　1.910822　　0.5822
11　　　 31.5258　　7.7472　　70.32　　1.487490　　0.5291
12　　　122.7186　　　D1
13　　　217.1933　　2.5000　　36.40　　1.620040　　0.5878
14　　 -143.3666　　1.2000　　55.52　　1.696800　　0.5430
15　　　 49.3948　　　D2
16　　　　0.0000　　2.8100　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
17　　　994.4024　　1.1000　　35.25　　1.910822　　0.5822
18　　　 39.6934　　2.9869　　41.51　　1.575010　　0.5765
19　　　-65.4310　　1.9000
20　　　 85.9716　　2.3300　　28.38　　1.728250　　0.6069
21　　　-62.3367　　0.8500　　54.61　　1.729160　　0.5443
22　　　 35.9820　　2.3300
23　　 -117.6448　　0.8000　　54.61　　1.729160　　0.5443
24　　　 98.1231　　2.1300
25　　　 70.7263　　1.9452　　47.35　　1.788000　　0.5559
26　　 -652.9898　 24.7984
27　　　 47.5181　　5.0000　　70.32　　1.487490　　0.5291
28　　　102.0337　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 102.4
第２レンズ群　　 13　　　 -85.5
第３レンズ群　　 16　　　-300.6
　この光学系ＯＬ１において、第８面は回折光学面である。以下の表２に回折光学面データ、すなわち設計波長λ０、次数ｎ並びに各位相係数Ｃ2、Ｃ4の値を示す。
（表２）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 587.6　　 1.0　-4.07752E-05　-4.17277E-09
　また、この光学系ＯＬ１において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表３に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。なお、Ｄ０は光学系ＯＬ１の最も物体側の面（第１面）から物体までの距離を示し、ｆは焦点距離、βは倍率を示し、バックフォーカスＢＦは、最も像面側の光学面（第２８面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している（この説明は、以降の実施例においても同様である）。
（表３）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　294.09654　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.24484
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 1207.2562
Ｄ１　　　　 13.53953　　　　　26.91791
Ｄ２　　　　 24.88061　　　　　11.50223
ＢＦ　　　　 43.42236　　　　　43.66559
　次の表４に、この光学系ＯＬ１における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１１である。
（表４）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.871
（５）ω＝4.158°
（６）ｆｐ／ｆ＝1.01
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.024
（８）ＴＬ／ｆ＝0.66
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.29
（１０）ｆ１／ｆ＝0.35
（１１）ｆｐ／ｆ１＝2.91
　このように、この光学系ＯＬ１は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ１の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＯＬ２の構成を示す図である。この光学系ＯＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、物体側に凸面を向けた平凸正レンズＬ１２と物体側に平面を向けた平凹形状であって、像側のレンズが非球面形状に形成された非球面負レンズＬ１３とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５との接合面に、２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された回折光学面で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、物体側に凸面をむけた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６、両凸正レンズＬ３７と両凹負レンズＬ３８とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ３９と両凸正レンズＬ３１０とを接合した接合負レンズで構成されている。この光学系ＯＬ２において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１１である。
　また、第２実施例に係る光学系ＯＬ２は、第３レンズ群Ｇ３内の正メニスカスレンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、負メニスカスレンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ２の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表５に、光学系ＯＬ２の諸元の値を掲げる。
（表５）第２実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 391.70138
ＦＮＯ＝　　　 4.08000
ω　　＝　　　 3.12484
ＴＬ　＝　　 259.31861

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　132.1045　 15.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　-3997.9810　　0.1000
 3　　　 80.5634　 20.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
 4　　　　0.0000　　5.0000　　44.46　　1.612660　　0.5640
 5**　　217.1244　 22.2724
 6　　　 79.6948　　2.6000　　40.66　　1.883000　　0.5668
 7　　　 40.7985　　0.1000　　40.66　　1.883000　　0.5668
 8*　　　40.7985　　0.1000　　70.32　　1.487490　　0.5291
 9　　　 40.7985　 12.9000　　70.32　　1.487490　　0.5291
10　　　218.1060　　　D1
11　　　165.1266　　5.0000　　33.72　　1.647690　　0.5930
12　　 -353.3925　　2.0000　　50.27　　1.719990　　0.5527
13　　　 72.3838　　　D2
14　　　　0.0000　　4.6833　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
15　　　 82.0212　　3.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
16　　　 30.9460　　4.5000　　58.82　　1.518230　　0.5449
17　　　107.8431　　5.0000
18　　 -136.2658　　3.0000　　36.40　　1.620040　　0.5878
19　　　-42.2848　　2.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
20　　　 55.7038　　1.5000
21　　 4913.5124　　1.2000　　67.90　　1.593190　　0.5440
22　　　 64.6092　　5.0000
23　　　 49.0265　　8.0000　　70.32　　1.487490　　0.5291
24　　-1148.2154　 14.1234
25　　　 66.5966　 10.0000　　29.35　　1.716230　　0.5988
26　　　-36.9570　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
27　　　590.1475　　1.5997
28　　 -132.0620　　2.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
29　　　 61.4838　　8.0000　　40.98　　1.581440　　0.5763
30　　　-72.5175　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 139.1
第２レンズ群　　　9　　　-164.9
第３レンズ群　　 13　　　-220.1
　この光学系ＯＬ２において、第７面は回折光学面である。以下の表６に回折光学面データを示す。また、この光学系ＯＬ２において、第５面は非球面形状に形成されている。以下の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ8の値を示す。
（表６）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 486.1　　 1.0　-4.34022E-05　-8.23574E-09
［非球面データ］
ｍ　　Ｋ　　　Ａ4　　　　　 Ａ6
 5　　1.0000　 5.12132E-08　-2.38098E-12
　また、この光学系ＯＬ２において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表７に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表７）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　391.70138　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.17681
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 2240.0000
Ｄ１　　　　　5.00000　　　　　20.20240
Ｄ２　　　　 49.92762　　　　　34.72523
ＢＦ　　　　 43.42236　　　　　43.66559
　次の表８に、この光学系ＯＬ２における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１１である。
（表８）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.749
（５）ω＝3.125°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.71
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.034
（８）ＴＬ／ｆ＝0.66
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.42
（１０）ｆ１／ｆ＝0.36
（１１）ｆｐ／ｆ１＝2.01
　このように、この光学系ＯＬ２は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ２の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＯＬ３の構成を示す図である。この光学系ＯＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向け、像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２を接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸レンズＬ３６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３８と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３９とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１１とを接合した接合正レンズで構成されている。この光学系ＯＬ３において、特定レンズＬｐは、正メニスカスレンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
　また、第３実施例に係る光学系ＯＬ３は、第３レンズ群Ｇ３内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ３の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表９に、光学系ＯＬ３の諸元の値を掲げる。
（表９）第３実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 391.55683
ＦＮＯ＝　　　 5.76338
ω　　＝　　　 3.12572
ＴＬ　＝　　 229.31850

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　 87.2177　　9.3393　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　 4383.2112　　0.2500
 3　　　120.0972　　9.4694　　67.81　　1.458440　　0.5277
 4　　 -221.6786　　2.5000　　44.46　　1.612660　　0.5640
 5　　　184.6248　　2.5000
 6　　　 92.2025　　5.7081　　64.13　　1.516800　　0.5357
 7　　　205.1554　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 8*　　 205.1554　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
 9　　　205.1554　 14.9945
10　　　 56.8204　　2.0000　　42.73　　1.834810　　0.5648
11　　　 33.3208　 10.3062　　70.32　　1.487490　　0.5291
12　　　 97.1405　　　D1
13　　　134.4152　　3.4151　　33.72　　1.647690　　0.5930
14　　 -380.9586　　1.7000　　50.27　　1.719990　　0.5527
15　　　 69.3195　　　D2
16　　　　0.0000　　3.0000　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
17　　　186.9207　　3.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
18　　　 22.9833　　4.2254　　58.82　　1.518230　　0.5449
19　　　334.1726　　4.7815
20　　　325.7828　　3.6000　　25.45　　1.805180　　0.6157
21　　 -105.8775　　1.5000　　67.90　　1.593190　　0.5440
22　　　 54.7317　　4.0000
23　　 -234.4716　　1.5000　　67.90　　1.593190　　0.5440
24　　　 71.7788　　4.0000
25　　　 36.1881　　6.9901　　39.21　　1.595510　　0.5806
26　　　-24.2948　　2.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
27　　 -100.0266　　5.0000
28　　　-94.0793　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
29　　　 21.6430　　4.1037　　44.46　　1.612660　　0.5640
30　　　 44.4968　　3.1261
31　　　 36.2253　 10.8162　　39.21　　1.595510　　0.5806
32　　　-23.2887　　2.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
33　　　-84.8031　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 120.2
第２レンズ群　　 13　　　-178.4
第３レンズ群　　 17　　　 -73.4
　この光学系ＯＬ３において、第８面は回折光学面である。以下の表１０に回折光学面データを示す。
（表１０）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 587.6　　 1.0　-5.00000E-05　 3.00000E-10
　また、この光学系ＯＬ３において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表１１に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表１１）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　391.55683　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.22229
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 1770.0000
Ｄ１　　　　 10.30015　　　　　27.23152
Ｄ２　　　　 43.51142　　　　　26.63006
ＢＦ　　　　 43.71216　　　　　43.71217
　次の表１２に、この光学系ＯＬ３における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは正メニスカスレンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
（表１２）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.845
（５）ω＝3.126°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.44
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.039
（８）ＴＬ／ｆ＝0.59
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.46
（１０）ｆ１／ｆ＝0.31
（１１）ｆｐ／ｆ１＝1.43
　このように、この光学系ＯＬ３は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ３の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る光学系ＯＬ４の構成を示す図である。この光学系ＯＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、両凹負レンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１１とを接合した接合正レンズで構成されている。この光学系ＯＬ４において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
　また、第４実施例に係る光学系ＯＬ４は、第３レンズ群Ｇ３内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ４の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１３に、光学系ＯＬ４の諸元の値を掲げる。
（表１３）第４実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 489.82327
ＦＮＯ＝　　　 5.78086
ω　　＝　　　 2.51213
ＴＬ　＝　　 279.32359

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　204.8068　　9.1948　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　-3533.1639　　0.1000
 3　　　111.8695　 15.9913　　67.81　　1.458440　　0.5277
 4　　 -311.7558　　2.5000
 5　　 -309.5538　　3.3400　　44.46　　1.612660　　0.5640
 6　　　435.5169　　6.9234
 7　　　 93.5593　　9.5000　　64.13　　1.516800　　0.5356
 8　　　182.0193　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 9*　　 182.0193　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
10　　　182.0193　 12.7961
11　　　104.4147　　3.0786　　40.66　　1.883000　　0.5668
12　　　 48.8390　　9.5535　　82.57　　1.497820　　0.5386
13　　　186.1971　　　D1
14　　　269.1019　　3.0854　　32.18　　1.672700　　0.5973
15　　 -331.7517　　2.0000　　50.27　　1.719990　　0.5527
16　　　 83.6409　　　D2
17　　　　0.0000　　4.6833　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
18　　 -151.5099　　1.3000　　46.59　　1.816000　　0.5567
19　　　 56.8694　　4.2649　　58.82　　1.518230　　0.5449
20　　　-56.8694　 13.6031
21　　　 55.0331　　3.6000　　36.40　　1.620040　　0.5878
22　　　-66.6260　　1.4032　　82.57　　1.497820　　0.5386
23　　　 34.1372　　3.0000
24　　　-93.6757　　1.3000　　67.90　　1.593190　　0.5440
25　　　 55.0638　　5.0000
26　　　 35.3875　　6.5475　　40.98　　1.581440　　0.5763
27　　　-28.9590　　1.5000　　82.57　　1.497820　　0.5386
28　　-7177.8637　 10.0000
29　　　-47.3374　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
30　　　 37.1029　　4.7800　　44.46　　1.612660　　0.5640
31　　 -115.4992　　0.5000
32　　　 71.4039　　7.6921　　40.98　　1.581440　　0.5763
33　　　-25.4510　　2.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
34　　 -103.0667　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 162.4
第２レンズ群　　 14　　　-161.6
第３レンズ群　　 18　　　-120.6
　この光学系ＯＬ４において、第９面は回折光学面である。以下の表１４に回折光学面データを示す。
（表１４）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 9　　 587.6　　 1.0　-4.06169E-05　 3.00000E-10
　また、この光学系ＯＬ４において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表１５に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表１５）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　489.82327　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.18048
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 2719.9994
Ｄ１　　　　 32.86181　　　　　49.68961
Ｄ２　　　　 28.05274　　　　　11.32494
ＢＦ　　　　 66.67169　　　　　66.69529
　次の表１６に、この光学系ＯＬ４における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
（表１６）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.829
（５）ω＝2.512°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.37
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.040
（８）ＴＬ／ｆ＝0.57
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.33
（１０）ｆ１／ｆ＝0.33
（１１）ｆｐ／ｆ１＝1.12
　このように、この光学系ＯＬ４は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ４の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図８に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第５実施例］
　図９は、第５実施例に係る光学系ＯＬ５の構成を示す図である。この光学系ＯＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２、両凸正レンズＬ１３、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３８と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３９とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１１とを接合した接合正レンズで構成されている。この光学系ＯＬ５において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１３である。
　また、第５実施例に係る光学系ＯＬ５は、第３レンズ群Ｇ３内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ５の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１７に、光学系ＯＬ５の諸元の値を掲げる。
（表１７）第５実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 488.59872
ＦＮＯ＝　　　 5.76786
ω　　＝　　　 2.50598
ＴＬ　＝　　 279.31876

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　222.9609　 10.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　 -435.6133　 15.0000
 3　　 -174.9681　　3.3400　　44.46　　1.612660　　0.5640
 4　　 -664.9959　　0.1000
 5　　　134.3167　 12.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 6　　 -390.8474　　0.1000
 7　　　 73.6380　　9.0000　　64.13　　1.516800　　0.5356
 8　　　176.1958　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 9*　　 176.1958　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
10　　　176.1958　 26.0240
11　　　155.5870　　2.7000　　40.66　　1.883000　　0.5668
12　　　 41.1378　 11.0000　　70.32　　1.487490　　0.5291
13　　　443.3927　　　D1
14　　　137.8302　　3.5000　　33.72　　1.647690　　0.5930
15　　 1091.1076　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5647
16　　　 73.0993　　　D2
17　　　　0.0000　　4.5000　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
18　　　 69.2796　　3.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
19　　　 31.6488　　4.5000　　58.82　　1.518230　　0.5449
20　　　 98.3205　　5.0000
21　　　 84.0035　　4.0000　　36.40　　1.620040　　0.5878
22　　　-94.0505　　2.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
23　　　 46.2212　　3.0000
24　　 -151.1635　　1.2000　　67.90　　1.593190　　0.5440
25　　　 63.9888　　5.0000
26　　　 51.2529　　8.0000　　34.59　　1.638326　　0.5868
27　　　-40.2777　　3.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
28　　 -419.5901　 10.0000
29　　　-77.4353　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
30　　　 27.2888　　5.0000　　44.46　　1.612660　　0.5640
31　　　 83.8874　　0.5000
32　　　 46.0842　　8.0000　　65.04　　1.496840　　0.5342
33　　　-40.4871　　2.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
34　　　-66.2472　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 163.0
第２レンズ群　　 14　　　-162.9
第３レンズ群　　 18　　　-118.5
　この光学系ＯＬ５において、第９面は回折光学面である。以下の表１８に回折光学面データを示す。
（表１８）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 9　　 587.6　　 1.0　-4.50000E-05　 3.00000E-10
　また、この光学系ＯＬ５において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表１９に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表１９）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　488.59872　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.18050
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 2719.9994
Ｄ１　　　　 16.16533　　　　　33.07460
Ｄ２　　　　 35.18924　　　　　18.27997
ＢＦ　　　　 62.00019　　　　　62.00019
　次の表２０に、この光学系ＯＬ５における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１３である。
（表２０）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.822
（５）ω＝2.506°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.45
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.044
（８）ＴＬ／ｆ＝0.57
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.33
（１０）ｆ１／ｆ＝0.33
（１１）ｆｐ／ｆ１＝1.35
　このように、この光学系ＯＬ５は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ５の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第６実施例］
　図１１は、第６実施例に係る光学系ＯＬ６の構成を示す図である。この光学系ＯＬ６は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、両凹負レンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１１とを接合した接合正レンズで構成されている。この光学系ＯＬ６において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
　また、第６実施例に係る光学系ＯＬ６は、第３レンズ群Ｇ３内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ６の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表２１に、光学系ＯＬ６の諸元の値を掲げる。
（表２１）第６実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 587.61216
ＦＮＯ＝　　　 5.77779
ω　　＝　　　 2.09733
ＴＬ　＝　　 332.31886

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　324.2990　 12.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　 -433.6786　　3.0000
 3　　　172.1224　 16.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 4　　 -331.2587　　5.0000　　44.46　　1.612660　　0.564
 5　　　235.0595　　5.0000
 6　　　 99.5891　 15.0000　　64.13　　1.516800　　0.5356
 7　　　231.2035　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 8*　　 231.2035　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
 9　　　231.2035　 40.0000
10　　　 80.5292　　4.0000　　40.66　　1.883000　　0.5668
11　　　 47.4250　 12.0049　　70.32　　1.487490　　0.5291
12　　　136.8492　　　D1
13　　　245.0048　　4.0428　　33.72　　1.647690　　0.593
14　　 -225.7583　　3.0000　　50.27　　1.719990　　0.5527
15　　　 84.8341　　　D2
16　　　　0.0000　　4.6833　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
17　　 -485.6445　　3.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
18　　　 47.9692　　4.2775　　58.82　　1.518230　　0.5449
19　　　-70.4059　　5.0000
20　　　 60.1829　　4.4075　　36.40　　1.620040　　0.5878
21　　　-80.3943　　2.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
22　　　 35.8054　　4.0000
23　　 -102.3684　　1.2000　　67.90　　1.593190　　0.544
24　　　 56.7764　　5.0000
25　　　 36.9282　　8.3851　　41.51　　1.575010　　0.5765
26　　　-32.0701　　3.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
27　　 -405.6941　　8.2456
28　　　-61.4811　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
29　　　 32.1605　　4.8352　　44.46　　1.612660　　0.564
30　　-3472.8990　　0.5000
31　　　 62.0741　　7.8089　　40.98　　1.581440　　0.5763
32　　　-27.0299　　3.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
33　　　-98.6660　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 197.5
第２レンズ群　　 13　　　-164.7
第３レンズ群　　 17　　　-137.5
　この光学系ＯＬ６において、第８面は回折光学面である。以下の表２２に回折光学面データを示す。
（表２２）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 587.6　　 1.0　-3.60956E-05　-2.00647E-12
　また、この光学系ＯＬ６において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表２３に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表２３）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　587.61216　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.15998
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 3666.9991
Ｄ１　　　　 29.66812　　　　　46.79181
Ｄ２　　　　 45.78410　　　　　28.72041
ＢＦ　　　　 65.97569　　　　　65.97568
　次の表２４に、この光学系ＯＬ６における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
（表２４）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.831
（５）ω＝2.097°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.42
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.042
（８）ＴＬ／ｆ＝0.57
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.28
（１０）ｆ１／ｆ＝0.34
（１１）ｆｐ／ｆ１＝1.26
　このように、この光学系ＯＬ６は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ６の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１２に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ６は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第７実施例］
　図１３は、第７実施例に係る光学系ＯＬ７の構成を示す図である。この光学系ＯＬ７は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、両凹負レンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３３、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹負レンズＬ３５とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６、両凸正レンズＬ３７と両凹負レンズＬ３８とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ３９と両凹負レンズＬ３１０とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１２の接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３１３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１４の接合正レンズで構成されている。この光学系ＯＬ７において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
　また、第７実施例に係る光学系ＯＬ７は、第３レンズ群Ｇ３内の両凹負レンズＬ３３、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹負レンズＬ３５とを接合した接合負レンズを防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ７の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表２５に、光学系ＯＬ７の諸元の値を掲げる。
（表２５）第７実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 782.77561
ＦＮＯ＝　　　 8.16266
ω　　＝　　　 1.56482
ＴＬ　＝　　 359.32092

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　226.9255　 10.7424　　67.81　　1.458440　　0.5277
 2　　 -989.7333　　0.1000
 3　　　181.3998　 13.2172　　67.81　　1.458440　　0.5277
 4　　 -505.3613　　3.3400　　44.46　　1.612660　　0.5640
 5　　　664.5070　　0.1000
 6　　　118.8290　　9.5000　　64.13　　1.516800　　0.5356
 7　　　466.4563　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 8*　　 466.4563　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
 9　　　466.4563　 40.0000
10　　　393.8512　　2.7000　　40.66　　1.883000　　0.5668
11　　　 65.0393　　9.6422　　70.32　　1.487490　　0.5291
12　　　419.9596　　　D1
13　　 2126.1623　　3.5000　　33.72　　1.647690　　0.5930
14　　 -571.9841　　2.0000　　50.27　　1.719990　　0.5527
15　　　187.7815　　　D2
16　　　　0.0000　　4.6833　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
17　　 -154.0354　　3.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
18　　　 54.7996　　4.5000　　58.82　　1.518230　　0.5449
19　　　-56.1218　　7.6832
20　　 -207.4904　　2.0000　　67.90　　1.593190　　0.5440
21　　　125.8893　　1.5000
22　　 -335.4755　　5.0000　　36.40　　1.620040　　0.5878
23　　　-41.8379　　2.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
24　　　 83.1108　　5.0000
25　　　 31.7152　　7.0000　　70.32　　1.487490　　0.5291
26　　　161.1729　 12.4523
27　　　 57.8643　　6.0000　　41.51　　1.575010　　0.5765
28　　　-40.8391　　2.0000　　82.57　　1.497820　　0.5386
29　　　 27.8758　　0.4145
30　　　 32.9458　　7.0000　　44.46　　1.612660　　0.5640
31　　　-25.2871　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
32　　12183.2050　　6.1961
33　　　-60.4074　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
34　　　 21.2687　　5.0000　　44.46　　1.612660　　0.5640
35　　　 59.8801　　1.0000
36　　　 35.8476　 10.0000　　40.98　　1.581440　　0.5763
37　　　-27.2356　　2.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
38　　 -129.6802　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 245.5
第２レンズ群　　 13　　　-273.8
第３レンズ群　　 17　　　 -81.3
　この光学系ＯＬ７において、第８面は回折光学面である。以下の表２６に回折光学面データを示す。
（表２６）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 587.6　　 1.0　-3.36077E-05　 3.32320E-10
　また、この光学系ＯＬ７において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、バックフォーカスＢＦは、合焦に際して変化する。次の表２７に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表２７）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　782.77561　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.17047
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 4640.0001
Ｄ１　　　　 34.81055　　　　　59.45586
Ｄ２　　　　 59.84762　　　　　35.20231
ＢＦ　　　　 70.89135　　　　　70.89057
　次の表２８に、この光学系ＯＬ７における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２である。
（表２８）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.896
（５）ω＝1.565°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.37
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.053
（８）ＴＬ／ｆ＝0.46
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.35
（１０）ｆ１／ｆ＝0.31
（１１）ｆｐ／ｆ１＝1.20
　このように、この光学系ＯＬ７は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ７の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１４に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ７は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第８実施例］
　図１５は、第８実施例に係る光学系ＯＬ８の構成を示す図である。この光学系ＯＬ８は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、を備え、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５をそれぞれ光軸に沿って像側に移動させ、また、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１５で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凹負レンズＬ２１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側より順に、両凹負レンズＬ４１、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４２とを接合した接合負レンズ、及び、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側より順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１、及び、両凸正レンズＬ５２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６３、両凸正レンズＬ６４と両凹負レンズＬ６５とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ６６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６７、両凸正レンズＬ６８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６９とを接合した接合正レンズ、及び、フィルターＦＬで構成されている。この光学系ＯＬ８において、特定レンズＬｐは、両凸正レンズＬ１３及び両凸正レンズＬ１４である。
　また、第８実施例に係る光学系ＯＬ８は、第６レンズ群Ｇ６内の両凸正レンズＬ６４と両凹負レンズＬ６５とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ６６を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ８の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表２９に、光学系ＯＬ８の諸元の値を掲げる。
（表２９）第８実施例
［全体諸元］
変倍状態　　広角端　　　　　望遠端
ｆ　　＝　　 204.00513　～　 391.93795
ＦＮＯ＝　　　 4.21502　～　　 4.21590
ω　　＝　　　 6.00919　～　　 3.11657
ＴＬ　＝　　 399.31863　～　 399.31855

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　 2000.2500　　4.0000　　64.11　　1.516800　　0.5357
 2　　 1998.7500　　1.9000
 3　　　565.8356　　5.3000　　28.69　　1.795040　　0.6065
 4　　　135.0772　 14.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 5　　 -470.8531　　0.2730
 6　　　143.9670　 11.0000　　67.81　　1.458440　　0.5277
 7　　 -925.6578　　0.1560
 8　　　147.6091　　9.5000　　63.88　　1.516800　　0.5360
 9　　　596.6127　　0.2000　　33.43　　1.527793　　0.6331
10*　　 730.7648　　0.2000　　49.78　　1.557095　　0.5627
11　　　618.3970　　　D1
12　　 -271.6692　　2.9000　　47.35　　1.788000　　0.5559
13　　　127.4240　　9.0000
14　　 -774.9650　　4.0000　　23.78　　1.846660　　0.6204
15　　 -145.0491　　2.9000　　65.46　　1.603001　　0.5405
16　　　905.9351　　　D2
17　　 -213.9412　　5.4000　　39.58　　1.804398　　0.5728
18　　 -100.7028　　　D3
19　　 -864.5308　　1.9000　　55.52　　1.696797　　0.5432
20　　　108.8847　　2.0540
21　　　792.4622　　4.5000　　23.78　　1.846660　　0.6204
22　　　-82.8503　　1.9000　　60.09　　1.639999　　0.5376
23　　　114.7210　　3.9430
24　　　-70.6181　　1.9000　　60.09　　1.639999　　0.5376
25　　-1030.5263　　　D4
26　　 -400.0133　　3.5000　　65.46　　1.603001　　0.5405
27　　 -124.8088　　0.5000
28　　　166.2045　　6.0000　　65.46　　1.603001　　0.5405
29　　　-68.2288　　1.9000　　28.54　　1.795040　　0.6074
30　　 -168.6990　　　D5
31　　　　0.0000　　1.0000　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
32　　　 78.8152　　2.0000　　33.89　　1.803840　　0.5907
33　　　 57.6163　　4.5000　　65.46　　1.603001　　0.5405
34　　　745.7267　　0.1000
35　　　 81.7625　　4.0000　　65.46　　1.603001　　0.5405
36　　　162.6622　 24.4126
37　　　947.9766　　3.3000　　23.78　　1.846660　　0.6204
38　　　-61.3213　　1.6000　　52.67　　1.741000　　0.5460
39　　　 71.8066　　4.5000
40　　 -469.5278　　1.6000　　52.67　　1.741000　　0.5460
41　　　 97.9742　　4.8121
42　　 -845.7711　　4.0000　　82.51　　1.497820　　0.5390
43　　　-74.5393　　0.1000
44　　　 75.8394　　6.5000　　60.09　　1.639999　　0.5376
45　　　-47.8671　　1.7000　　23.78　　1.846660　　0.6204
46　　-1001.2225　 10.6680
47　　　　0.0000　　2.0000　　64.11　　1.516800　　0.5357
48　　　　0.0000　　　BF
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 158.8
第２レンズ群　　 12　　　-108.9
第３レンズ群　　 17　　　 231.6
第４レンズ群　　 19　　　 -54.5
第５レンズ群　　 26　　　 113.6
第６レンズ群　　 32　　　 167.0
　この光学系ＯＬ８において、第１０面は回折光学面である。以下の表３０に回折光学面データを示す。
（表３０）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
10　　 587.5　　 1.0　-3.03990E-05　 8.05326E-10
　また、この光学系ＯＬ８において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔Ｄ５、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍及び合焦に際して変化する。次の表３１に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態の各々での広角端状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表３１）
［可変間隔データ］
合焦状態　無限遠　　　　　　　　　　　　　　近距離
変倍状態　広角端　　　　望遠端　　　　　　　広角端　　　　望遠端
ｆ　　　　 204.00513　　 391.93795　　　　　　－　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　－　　　　　　　　-0.13660　　　 -0.26243
Ｄ０　　　　 0.0000 　　　 0.0000　　　　　 1599.9999 　　 1600.0001
Ｄ１　　　　52.66350　　　52.66350　　　　　　70.20331　　　 70.20331
Ｄ２　　　　20.90246　　　20.90246　　　　　　 3.36266　　　　3.36266
Ｄ３　　　　 4.30381　　　58.23908　　　　　　 4.30381　　　 58.23908
Ｄ４　　　　27.53863　　　 2.51376　　　　　　27.53863　　　　2.51376
Ｄ５　　　　35.09215　　　 6.18176　　　　　　35.09215　　　　6.18176
ＢＦ　　　　83.19937　　　83.19928　　　　　　83.19941　　　 83.19942
　次の表３２に、この光学系ＯＬ８における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは両凸正レンズＬ１３及び両凸正レンズＬ１４である。また、この第８実施例の光学系ＯＬ８のような、変倍により焦点距離が変化する多焦点レンズの場合は、条件式（４）～（１０）における無限遠合焦状態の値は、望遠端状態における無限遠合焦状態の値である。
（表３２）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.64
（２）ｎｄｐ＝1.46
（３）νｄｐ＝67.8
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.884
（５）ω＝3.117°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.59
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.024
（８）ＴＬ／ｆ＝1.02
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.28
（１０）ｆ１／ｆ＝0.41
（１１）ｆｐ／ｆ１＝1.45
　このように、この光学系ＯＬ８は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ８の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１６に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ８は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第９実施例］
　図１７は、第９実施例に係る光学系ＯＬ９の構成を示す図である。この光学系ＯＬ９は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、無限遠から近距離物体へ合焦する際に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像側に移動させて合焦を行う合焦群Ｇｆとしている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に２種類の異なる材料を用いた密着複層型の回折光学素子ＧＤが形成された正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、両凹負レンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１１とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間にフィルターＦＬが配置されている。この光学系ＯＬ９において、特定レンズＬｐは、正メニスカスレンズＬ１２である。
　また、第９実施例に係る光学系ＯＬ９は、第３レンズ群Ｇ３内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ３５を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ９の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表３３に、光学系ＯＬ９の諸元の値を掲げる。
（表３３）第９実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 489.69305
ＦＮＯ＝　　　 5.77468
ω　　＝　　　 2.51316
ＴＬ　＝　　 280.00580

［レンズデータ］
ｍ　　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ　　　　θｇＦ
物面　　　∞　　　　　D0
 1　　　154.7170　 13.3423　　70.32　　1.487490　　0.5291
 2　　 -373.7948　　0.1000
 3　　　108.5916　 10.2732　　95.23　　1.433848　　0.5386
 4　　　276.4409　　4.3514
 5　　 -648.1452　　3.3400　　38.03　　1.603420　　0.5835
 6　　 1153.8182　 16.2602
 7　　　 93.5593　　9.5000　　64.13　　1.516800　　0.5356
 8　　　182.0193　　0.2000　　33.36　　1.527800　　0.6291
 9*　　 182.0193　　0.3000　　49.98　　1.557147　　0.5688
10　　　182.0193　　7.4326
11　　　164.0558　　3.7389　　40.66　　1.883000　　0.5668
12　　　 50.6798　　9.2324　　71.34　　1.569076　　0.5453
13　　　225.4712　　　D1
14　　　472.5163　　3.5000　　32.18　　1.672700　　0.5973
15　　 -320.2508　　2.0000　　50.27　　1.719990　　0.5527
16　　　 94.1514　　　D2
17　　　　0.0000　　4.6833　　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞り
18　　 -204.5990　　1.3000　　46.59　　1.816000　　0.5567
19　　　 48.1309　　3.9393　　58.82　　1.518230　　0.5449
20　　　-53.1763　　8.5000
21　　　 55.0000　　3.6941　　36.40　　1.620040　　0.5878
22　　　-61.1341　　1.3000　　82.57　　1.497820　　0.5386
23　　　 33.8909　　3.0000
24　　　-88.8675　　1.3000　　67.90　　1.593190　　0.5440
25　　　 51.7717　　5.0000
26　　　 33.6232　　6.8287　　40.98　　1.581440　　0.5763
27　　　-28.5039　　1.5000　　82.57　　1.497820　　0.5386
28　　-1208.1355　　9.8572
29　　　-43.7623　　2.0000　　46.59　　1.816000　　0.5567
30　　　 33.7661　　5.0145　　44.46　　1.612660　　0.5640
31　　 -112.8242　　0.5000
32　　　 64.9271　　7.8784　　40.98　　1.581440　　0.5763
33　　　-25.3083　　2.0000　　22.74　　1.808090　　0.6287
34　　 -105.9897　 65.6394
35　　　　0.0000　　2.0000　　63.88　　1.516800　　0.5360
36　　　　0.0000　　0.0000
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 165.3
第２レンズ群　　 14　　　-157.8
第３レンズ群　　 18　　　-129.9
　この光学系ＯＬ９において、第９面は回折光学面である。以下の表３４に回折光学面データを示す。
（表３４）
［回折光学面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 9　　 587.6　　 1.0　-3.90000E-05　 3.40226E-10
　また、この光学系ＯＬ９において、物体と第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、フィルターＦＬと像面Ｉとの軸上空気間隔ＢＦは、合焦に際して変化する。次の表３５に、無限遠合焦状態及び近距離合焦状態における可変間隔を示す。
（表３５）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　 近距離
ｆ　　　　　489.69305　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　　 -0.18117
Ｄ０　　　　　∞　　　　　　 2720.0000
Ｄ１　　　　 27.23120　　　　　44.04470
Ｄ２　　　　 33.26880　　　　　16.55530
ＢＦ　　　　　0.00000　　　　　 0.02760
　次の表３６に、この光学系ＯＬ９における各条件式対応値を示す。なお、条件式（６）及び（１１）の特定レンズＬｐは正メニスカスレンズＬ１２である。
（表３６）
［条件式対応値］
（１）θｇＦｐ＋０．００１７×νｄｐ＝0.70
（２）ｎｄｐ＝1.43
（３）νｄｐ＝95.23
（４）ＴＬｐｆ／ＴＬ＝0.795
（５）ω＝2.513°
（６）ｆｐ／ｆ＝0.82
（７）ｆ／ｆｐｆ＝0.038
（８）ＴＬ／ｆ＝0.57
（９）（－ｆ２）／ｆ＝0.32
（１０）ｆ１／ｆ＝0.34
（１１）ｆｐ／ｆ１＝2.44
　このように、この光学系ＯＬ９は、上記条件式（１）～（１１）を満足している。
　この光学系ＯＬ９の無限遠合焦状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１８に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ９は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
１　カメラ（光学機器）　　ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ９）　光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　Ｇ２第２レンズ群（Ｇｆ　合焦群）
Ｇ３　第３レンズ群　　Ｇｖｒ　防振群
ＧＤ　回折光学素子　　Ｌｐ　特定レンズ　　Ｓ　開口絞り

Claims (29)

  1. 　回折光学素子と、
    　少なくとも一つの、結晶性ガラスから形成されたレンズと、を有する光学系。
  2. 　前記レンズは、次式の条件を満足する請求項１に記載の光学系。
    θｇＦｐ　＋　０．００１７×νｄｐ　＜　０．７３０
    　但し、
    　θｇＦｐ：前記レンズの媒質の部分分散比
    　νｄｐ：前記レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  3. 　次式の条件を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    ｎｄｐ　＜　１．４８
    　但し、
    　ｎｄｐ：前記レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    νｄｐ　＜　９７．０
    　但し、
    　νｄｐ：前記レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  5. 　前記レンズは、次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    θｇＦｐ　＋　０．００１７×νｄｐ　＜　０．６７０
    　但し、
    　θｇＦｐ：前記レンズの媒質の部分分散比
    　νｄｐ：前記レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    νｄｐ　＜　８０．０
    　但し、
    　νｄｐ：前記レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  7. 　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．４０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬ　＜　１．００
    　但し、
    　ＴＬ：無限遠合焦状態における当該光学系の全長
    　ＴＬｐｆ：無限遠合焦状態における像面から回折光学素子の回折光学面までの光軸上の距離
  8. 　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．５０°　＜　ω　＜　６．００°
    　但し、
    　ω：無限遠合焦状態における当該光学系の半画角
  9. 　前記回折光学素子よりも物体側に、少なくとも一つの前記レンズを有する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
  10. 　前記回折光学素子よりも物体側に少なくとも一つの負レンズを有する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
  11. 　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２０　＜　ｆｐ／ｆ　＜　１．５０
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態における当該光学系の焦点距離
    　ｆｐ：前記レンズの焦点距離（前記レンズが複数ある場合は、焦点距離の最も短い前記レンズの焦点距離）
  12. 　次式の条件を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．００　＜　ｆ／ｆｐｆ　＜　０．１０
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態における当該光学系の焦点距離
    　ｆｐｆ：前記回折光学素子の回折光学面の焦点距離
  13. 　次式の条件を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．３０　＜　ＴＬ／ｆ　＜　１．５０
    　但し、
    　ＴＬ：無限遠合焦状態における当該光学系の全長
    　ｆ：無限遠合焦状態における当該光学系の焦点距離
  14. 　前記回折光学素子よりも物体側に、少なくとも二つの前記レンズを有する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
  15. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　第３レンズ群と、を有し、
    　前記第２レンズ群は、光軸に沿って移動させることで合焦を行う合焦群である請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
  16. 　前記レンズは、前記合焦群よりも物体側に配置される請求項１５に記載の光学系。
  17. 　前記合焦群は、無限遠から近距離物体へ合焦する際に像側へ移動する請求項１５または１６に記載の光学系。
  18. 　前記合焦群は、正レンズ成分を少なくとも一つ有する請求項１５～１７のいずれか一項に記載の光学系。
  19. 　前記第３レンズ群は、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群を有する請求項１５～１８のいずれか一項に記載の光学系。
  20. 　次式の条件を満足する請求項１５～１９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１５　＜　（－ｆ２）／ｆ　＜　０．７０
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態における当該光学系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  21. 　次式の条件を満足する請求項１５～１９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２０　＜　ｆ１／ｆ　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態における当該光学系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  22. 　次式の条件を満足する請求項１５～２１のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．００　＜　ｆｐ／ｆ１　＜　４．００
    　但し、
    　ｆｐ：前記レンズの焦点距離（前記レンズが複数ある場合は、焦点距離の最も短い前記レンズの焦点距離）
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  23. 　前記レンズは、主成分を二酸化ケイ素（ＳｉＯ2）で構成する結晶材である請求項１～２２のいずれか一項に記載の光学系。
  24. 　請求項１～２３のいずれか一項に記載の光学系を有する光学機器。
  25. 　回折光学素子を配置するステップと、
    　少なくとも一つの、結晶性ガラスから形成されたレンズを配置するステップと、を有する光学系の製造方法。
  26. 　前記レンズは、最も物体側に配置される請求項１に記載の光学系。
  27. 　前記レンズを複数配置する際は、前記レンズの間にその他のレンズを含まない請求項１に記載の光学系。
  28. 　前記回折光学素子は、前記回折光学素子が配置されるレンズの像面側に配置される請求項１に記載の光学系。
  29. 　前記レンズと前記回折光学素子が配置されるレンズとは隣接して配置される請求項２８に記載の光学系。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020173349A (ja) * 2019-04-11 2020-10-22 キヤノン株式会社 結像光学系および撮像装置

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7270529B2 (ja) * 2019-11-12 2023-05-10 富士フイルム株式会社 変倍光学系および撮像装置
US20220382026A1 (en) * 2019-12-20 2022-12-01 Nikon Corporation Optical system, optical apparatus, and method for manufacturing optical system

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11183800A (ja) * 1997-12-24 1999-07-09 Canon Inc 回折屈折型リアアタッチメントレンズ
JP2004317749A (ja) * 2003-04-15 2004-11-11 Olympus Corp 対物レンズ
JP2007121440A (ja) * 2005-10-25 2007-05-17 Canon Inc 撮影光学系及びそれを有する撮像装置
JP2013092575A (ja) * 2011-10-24 2013-05-16 Canon Inc 光学系および撮像装置
JP2016218276A (ja) * 2015-05-21 2016-12-22 キヤノン株式会社 撮像光学系及びそれを有する撮像装置

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06194571A (ja) 1992-12-25 1994-07-15 Olympus Optical Co Ltd 内視鏡対物レンズ
JPH10148769A (ja) * 1996-11-21 1998-06-02 Minolta Co Ltd ズームファインダ光学系
JP5207761B2 (ja) * 2008-02-12 2013-06-12 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する光学機器
JP5109712B2 (ja) 2008-02-25 2012-12-26 株式会社ニコン 対物レンズ
CN104105991B (zh) * 2011-10-24 2017-06-30 数位光学Mems有限公司 具有五个附前向聚焦的透镜的光学物镜
JP2013097143A (ja) * 2011-10-31 2013-05-20 Hoya Corp ズームレンズ系
JP5885518B2 (ja) * 2012-01-30 2016-03-15 キヤノン株式会社 撮影光学系及びそれを有する撮像装置
JP2014109700A (ja) 2012-12-03 2014-06-12 Canon Inc 撮像光学系及びそれを有する撮像装置
JP5774055B2 (ja) * 2013-05-23 2015-09-02 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015001550A (ja) * 2013-06-13 2015-01-05 オリンパスイメージング株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US9195036B2 (en) * 2013-08-09 2015-11-24 Ricoh Company, Ltd. Zoom lens, camera, and portable information device
EP2899582A1 (en) * 2014-01-27 2015-07-29 Ricoh Company Ltd. Zoom lens and imaging device using the same background
JP6478053B2 (ja) * 2014-01-30 2019-03-06 日産化学株式会社 マイクロレンズ形成用樹脂組成物
WO2015141574A1 (ja) * 2014-03-19 2015-09-24 株式会社ニコン 変倍光学系、変倍光学系を備えた撮像装置、変倍光学系の製造方法
JP6566646B2 (ja) * 2014-03-31 2019-08-28 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015232662A (ja) 2014-06-11 2015-12-24 キヤノン株式会社 光学素子及びそれを用いた撮影光学系
JP6512227B2 (ja) * 2014-12-26 2019-05-15 株式会社ニコン 変倍光学系、及び光学装置
JP6635250B2 (ja) 2015-04-09 2020-01-22 キヤノン株式会社 撮像光学系及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11183800A (ja) * 1997-12-24 1999-07-09 Canon Inc 回折屈折型リアアタッチメントレンズ
JP2004317749A (ja) * 2003-04-15 2004-11-11 Olympus Corp 対物レンズ
JP2007121440A (ja) * 2005-10-25 2007-05-17 Canon Inc 撮影光学系及びそれを有する撮像装置
JP2013092575A (ja) * 2011-10-24 2013-05-16 Canon Inc 光学系および撮像装置
JP2016218276A (ja) * 2015-05-21 2016-12-22 キヤノン株式会社 撮像光学系及びそれを有する撮像装置

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020173349A (ja) * 2019-04-11 2020-10-22 キヤノン株式会社 結像光学系および撮像装置
JP7237706B2 (ja) 2019-04-11 2023-03-13 キヤノン株式会社 結像光学系および撮像装置

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