JPH10148769A - ズームファインダ光学系 - Google Patents

ズームファインダ光学系

Info

Publication number
JPH10148769A
JPH10148769A JP8310285A JP31028596A JPH10148769A JP H10148769 A JPH10148769 A JP H10148769A JP 8310285 A JP8310285 A JP 8310285A JP 31028596 A JP31028596 A JP 31028596A JP H10148769 A JPH10148769 A JP H10148769A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
group
lens
positive
zoom
optical system
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP8310285A
Other languages
English (en)
Inventor
Hiroshi Mukai
弘 向井
Shigeto Omori
滋人 大森
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Minolta Co Ltd
Original Assignee
Minolta Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Minolta Co Ltd filed Critical Minolta Co Ltd
Priority to JP8310285A priority Critical patent/JPH10148769A/ja
Priority to US08/835,825 priority patent/US6052234A/en
Publication of JPH10148769A publication Critical patent/JPH10148769A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-+-
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++

Abstract

(57)【要約】 【課題】 回折格子のパターンが見えず、かつ、ズーム
全域で色収差が良好に補正されたケプラー型のズームフ
ァインダ光学系を提供する。 【解決手段】 対物レンズｔｇは、正・負・正の３群ズ
ームレンズである。ズーミングにおいて移動する第３群
ｇ３に回折光学面[DOE]が設けられているので、ズーム
全域で良好な色収差が得られる。接眼レンズｓｅには回
折光学面が設けられていないので、回折格子のパターン
が接眼レンズｓｅ側から見えることはない。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ズームファインダ
光学系に関するものであり、更に詳しくは、ズーム機能
を有するケプラー型実像ファインダ光学系に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ズーム機能を有するケプラー
型実像ファインダ光学系が多数提案されている。例え
ば、米国特許第５，２２５，９２７号明細書では、高変
倍に適したズームタイプのファインダ光学系が開示され
ている。また、従来より、対物レンズと接眼レンズとか
ら成り、回折光学面を用いて色収差の補正を行うケプラ
ー型実像ファインダ光学系が知られている。例えば、米
国特許第５，０４４，７０６号では、対物レンズのみに
バイナリー回折格子が配置されたファインダ光学系が提
案されており、米国特許第５，４４６，５８８号では、
接眼レンズのみに回折光学素子が配置されたファインダ
光学系が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ケプラー型実像ファイ
ンダ光学系の光学性能は、対物レンズの光学性能と接眼
レンズの光学性能とを合わせた総合性能で評価される。
したがって、例えば、軸上色収差は、対物レンズで生じ
る軸上色収差と接眼レンズで生じる軸上色収差とを加算
したものとなる。また、対物レンズがズームレンズであ
る場合には、ズーム全域で色収差が良好に補正されるよ
うに構成された対物レンズが必要となる。
【０００４】米国特許第５，２２５，９２７号で提案さ
れているファインダ光学系の対物レンズは正・負・正の
ズームタイプであるが、ズーム全域で色収差を補正する
ために、アッベ数が大きい正レンズとアッベ数が小さい
負レンズとを組み合わせて成る接合レンズが多く用いら
れている。このように２種類のレンズを組み合わせて用
いると、レンズ系が大きく重くなってしまう。
【０００５】米国特許第５，０４４，７０６号で提案さ
れているファインダ光学系は、対物レンズがズームレン
ズではないため、回折光学面の配置がズームファインダ
設計の色収差補正を考慮したものとはなっていない。し
たがって、単に対物レンズにズーム機能をもたせたとし
ても、ズーム全域で色収差が良好に補正されるようにす
ることはできない。
【０００６】また、米国特許第５，４４６，５８８号で
提案されているファインダ光学系では、接眼レンズにの
み回折光学面が設けられており、その性能評価も接眼レ
ンズについてのみ行われている。したがって、対物レン
ズにズーム機能をもたせたとしても、対物レンズで発生
する色収差が残り、ズーム全域で色収差が良好に補正さ
れるようにすることはできない。また、接眼レンズに回
折光学面が設けられているため、ファインダから目を離
して接眼レンズを見ると、回折格子のパターンが見えて
しまい、外観上良くないという問題もある。
【０００７】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであって、第１の目的は、ズーム全域で色収差が良
好に補正されたケプラー型のズームファインダ光学系を
提供することにある。また、第２の目的は、回折格子の
パターンが接眼レンズ側から見えず、かつ、ズーム全域
で色収差が良好に補正されたケプラー型のズームファイ
ンダ光学系を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るため、第１の発明のズームファインダ光学系は、対物
レンズと接眼レンズとで構成されるケプラー型実像ファ
インダ光学系であって、前記対物レンズが物体側から順
に正の第１群と負の第２群と正の第３群とを含むズーム
レンズであり、前記第３群に回折光学面が設けられてい
ることを特徴とする。
【０００９】上記第１の目的を達成するため、第２の発
明のズームファインダ光学系は、第１の発明の構成にお
いて、前記第２群と前記第３群が移動することによって
変倍を行うことを特徴とする。
【００１０】上記第１の目的を達成するため、第３の発
明のズームファインダ光学系は、第１の発明の構成にお
いて、前記対物レンズが物体側から順に正の第１群と負
の第２群と正の第３群と正又は負の第４群との４群から
成るズームレンズであることを特徴とする。
【００１１】上記第１の目的を達成するため、第４の発
明のズームファインダ光学系は、第１の発明の構成にお
いて、更に前記第１群に回折光学面が設けられているこ
とを特徴とする。
【００１２】上記第１の目的を達成するため、第５の発
明のズームファインダ光学系は、第１の発明の構成にお
いて、更に次の条件を満足することを特徴とする。 0.01＜φ３Ｄ／φ３＜0.1 ただし、 φ３ ：第３群の屈折光学面と回折光学面との合成パワ
ー、 φ３Ｄ：第３群に設けられている回折光学面のパワー である。
【００１３】上記第２の目的を達成するため、第６の発
明のズームファインダ光学系は、第１の発明の構成にお
いて、前記接眼レンズが屈折光学面のみで構成されてい
ることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームフ
ァインダ光学系を、図面を参照しつつ説明する。図１
は、一般的なケプラー型実像ファインダ光学系の近軸パ
ワー配置を示す図である。図１中、瞳ｈｅの中心を通る
光線が理想主光線ＰＬであり、瞳ｈｅを平行に通過する
光線が理想マージナル光線ＭＬである。被写体の像は、
対物レンズｔｇによってコンデンサーレンズｃｏの近傍
で結像し、結像した像は、接眼レンズｓｅによって拡大
されて、接眼レンズｓｅ後方の瞳ｈｅ位置から観察され
る。
【００１５】ところで、色収差には軸上色収差と倍率色
収差とが存在する。軸上色収差の程度は、次の式(A)で
定義される軸上色収差係数ＬＣで表され、倍率色収差の
程度は、次の式(B)で定義される倍率色収差係数ＴＣで
表される。
【００１６】ＬＣ＝Σ{ｈ2(φ／ν)} …(A) ＴＣ＝Σ{ｈ・ｈ’(φ／ν)} …(B) ただし、 ｈ ：各レンズを通過する理想マージナル光線ＭＬの高
さ、 ｈ’：各レンズを通過する理想主光線ＰＬの高さ、 φ ：各レンズのパワー、 ν ：各レンズのアッベ数 である。
【００１７】式(A)中のｈ2，(φ／ν)はいずれも正であ
るので{ｈ2＞０，(φ／ν)＞０}、屈折光学面のみで構
成された光学系では、対物レンズｔｇと接眼レンズｓｅ
とでそれぞれ生じた軸上色収差は加算されることにな
る。したがって、正レンズだけでは、色補正を行うこと
はできない。
【００１８】光学系が屈折光学面と回折光学面を含む場
合、レンズの回折光学面で発生する軸上色収差と倍率色
収差が、前記式(A)，(B)で表される各色収差に加算され
ることになる。従って、屈折光学面と回折光学面を含む
光学系の軸上色収差，倍率色収差は、次の式(C)，(D)で
それぞれ定義される軸上色収差係数ＬＣ，倍率色収差係
数ＴＣで表される。
【００１９】 ＬＣ＝Σ{ｈ2(φｒ／νｒ＋φｋ／νｋ)} …(C) ＴＣ＝Σ{ｈ・ｈ’(φｒ／νｒ＋φｋ／νｋ)} …(D) ただし、 φｒ：各レンズの屈折光学面のパワー、 νｒ：各レンズの屈折光学面のアッベ数、 φｋ：各レンズの回折光学面のパワー、 νｋ：各レンズの回折光学面のアッベ数 である。
【００２０】上記回折光学面のアッベ数νｋは、次の式
(E)で定義される。 νｋ＝λｄ／(λＦ−λｃ) …(E) ただし、 λｄ：ｄ線の波長(=588nm)、 λＦ：Ｆ線の波長(=486nm)、 λｃ：ｃ線の波長(=656nm) である。
【００２１】式(E)から、回折光学面はνｋ＝−３．４
５という非常に小さい負のアッベ数を有することが分か
る。通常の屈折光学面のみを有するレンズのアッベ数
は、２０〜８０程度であるため、屈折光学面に回折光学
面を組み合わせて用いれば、正のφｒ／νｒが負のφｋ
／νｋで打ち消されることになる。したがって、屈折光
学面で発生した色収差を回折光学面で補正することが可
能である。
【００２２】図２に、対物レンズｔｇがズームレンズで
あるズームファインダ光学系の近軸パワー配置を示す。
図２[Ｗ]はワイド状態を示しており、図２[Ｔ]はテレ状
態を示している。対物レンズｔｇは、物体側から順に、
正の第１群ｇ１と負の第２群ｇ２と正の第３群ｇ３とで
構成されたズームレンズである。ズーミングにおいて第
１群ｇ１の位置は固定であり、ワイド状態[Ｗ]からテレ
状態[Ｔ]へのズーミングは、第２群ｇ２が接眼レンズｓ
ｅ側へ移動するとともに第３群ｇ３が物体側に移動する
ことによって行われる。
【００２３】図２から分かるように、第３群ｇ３での理
想マージナル光線ＭＬの高さｈは、ワイド状態[Ｗ]及び
テレ状態[Ｔ]において大きくなっており、また、ズーミ
ングにおける変化量も少なくなっている。このことか
ら、第３群ｇ３は軸上色収差を補正する上で適した群で
あることが分かる。本発明は、この点に着目したもので
ある。
【００２４】本発明に係る実施の形態は、対物レンズｔ
ｇが正・負・正の３群ズームレンズにおいて、第３群ｇ
３に回折光学面を設けた点に特徴がある。これにより、
構成レンズ枚数が少なくてもズーム全域で色収差を良好
に補正することができる。しかも、ズーミングが第２群
ｇ２と第３群ｇ３の移動によって行われるため、ズーム
全域での色収差変動の低減と構成レンズ枚数の削減とを
共に効果的に行うことができる。さらに、正又は負の第
４群を設けて４群ズームレンズとすれば、レンズの収差
性能を更に向上させることができる。
【００２５】回折光学面は大きな色収差補正能力を有す
るが、回折光学面を接眼レンズｓｅに設けた場合よりも
対物レンズｔｇに設けた場合の方が、回折光学面の色収
差補正能力は大きくなる。つまり、対物レンズｔｇに回
折光学面を設けると、対物レンズｔｇで発生する色収差
だけでなく、接眼レンズｓｅで発生する色収差をも含め
て補正することが可能となる。
【００２６】また、第１群ｇ１のパワーは、第３群ｇ３
のパワーに比べて小さいが、第１群ｇ１での理想マージ
ナル光線ＭＬの高さｈと理想主光線ＰＬの高さｈ’が大
きいので、色収差に対する寄与率が高い。したがって、
第１群ｇ１にも回折光学面を設ければ、色収差を更に改
善することが可能である。ただし、ズーミングにおいて
理想マージナル光線ＭＬの高さｈが変動するので、軸上
色収差を第２群ｇ２で補正し、倍率色収差を第１群ｇ１
に設けた回折光学面によって補正するのが望ましい。
【００２７】対物レンズｔｇが、物体側から順に正・負
・正を含む３群以上で構成されたズームレンズであっ
て、第３群ｇ３に回折光学面が設けられたズームファイ
ンダ光学系は、次の条件式(1)を満足することが望まし
い。 0.01＜φ３Ｄ／φ３＜0.1 …(1) ただし、 φ３ ：第３群ｇ３の屈折光学面と回折光学面との合成
パワー、 φ３Ｄ：第３群ｇ３に設けられている回折光学面のパワ
ー である。
【００２８】条件式(1)は回折光学面の色補正能力に関
する条件範囲を規定している。条件式(1)を満たすこと
によって、ズーム全域での色収差の補正をより効果的に
行うことができる。条件式(1)の下限を超えると、回折
光学面の色収差補正能力が不充分になるため、色収差は
補正足らずになってしまう。条件式(1)の上限を超える
と、回折光学面の色収差補正能力が大きくなりすぎるた
め、色補正過剰になってしまう。
【００２９】また、接眼レンズｓｅは、屈折光学面のみ
で構成されていることが望ましい。対物レンズｔｇのレ
ンズ面は視度が正であるため、対物レンズｔｇに回折光
学面を設けても、接眼レンズｓｅ側から回折格子のパタ
ーンを観察することは不可能である。したがって、対物
レンズｔｇに回折光学面を設け、かつ、接眼レンズｓｅ
を屈折光学面のみで構成すれば、外観が回折格子のパタ
ーンによって損なわれることがなくなる。
【００３０】
【実施例】以下、本発明を実施したズームファインダ光
学系の構成を、コンストラクションデータ，収差図等を
挙げて更に具体的に説明する。実施例１〜４は、前述し
た実施の形態に対応する実施例であり、図３〜図６は、
実施例１〜４のワイド端[Ｗ]での光学配置及び光路をそ
れぞれ示している。また、図３〜図６中の矢印ｍ２，ｍ
３は、第２群ｇ２，第３群ｇ３のワイド端[Ｗ]からテレ
端[Ｔ]にかけてのズーム移動をそれぞれ示している。
【００３１】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、Si(i=1,2,...)は被写体側から数えてi番目の面で
あり、ri(i=1,2,...)は被写体側から数えてi番目の面Si
の曲率半径を示しており、di(i=1,2,...)は被写体側か
ら数えてi番目の軸上面間隔を示している。ズーミング
によって変化する軸上面間隔(可変間隔)は、ワイド端
[Ｗ]〜テレ端[Ｔ]での各群間の面間隔である。また、Ni
(i=1,2,...)は、被写体側から数えてi番目の光学要素の
ｅ線に対する屈折率(Ｎe)を示しており、νi(i=1,
2,...)は、被写体側から数えてi番目の光学要素のｄ線
に対するアッベ数(νd)を示している。そして、アッベ
数の右側に付されている符号は、用いられている光学要
素の符号である。なお、ワイド端[Ｗ]〜テレ端[Ｔ]での
ファインダ倍率β、及び実施例１〜４における条件式
(1)の対応値及び関連データを、コンストラクションデ
ータと併せて示す。
【００３２】[DOE]印が付された面Siは、屈折光学面に
回折光学面が形成された面であることを示している。ま
た、*印が付された面Siは、非球面で構成された面であ
ることを示し、非球面の面形状を表わす次の式(AS)で定
義されるものとする。
【００３３】
【数１】
【００３４】ここで、式(AS)中、 Y :光軸方向の基準面からの変位量、 X :光軸に対して垂直な方向の高さ、 C :近軸曲率、 ε:２次曲面パラメータ、 Ai:i次式の非球面係数 である。
【００３５】《実施例１》 β＝0.41〜1.05 [面] [曲率半径] [軸上面間隔][屈折率] [アッベ数] S1* r1= 22.596 d1= 5.800 N1=1.49329 ν1= 57.82 …ｇ１ S2* r2= -20.037 d2= 0.85〜5.69 S3 r3= -11.489 d3= 1.500 N2=1.49329 ν2= 57.82 …ｇ２１ S4* r4= 2.801 d4= 1.120 S5 r5= 4.439 d5= 2.050 N3=1.49329 ν3= 57.82 …ｇ２２ S6 r6= 11.813 d6= 8.69〜0.51 S7 r7= 19.854 d7= 3.880 N4=1.49329 ν4= 57.82 …ｇ３ S8* r8= -6.2141135 d8= 0.000 N5=10001.00000 ν5=-3.45 S9*[DOE] r9= -6.2140863 d9= 14.54〜17.88 S10 r10= 10.246 d10=28.030 N6=1.49329 ν6= 57.82 …ｐ S11 r11= ∞ d11= 0.200 S12* r12= 20.983 d12= 2.550 N7=1.49329 ν7= 57.82 …ｓｅ S13 r13=-18.172
【００３６】〈非球面係数〉 S1 ：ε=-5.68，A4= 6.95×10-9，A6= 1.96×10-11，A8
= 9.13×10-14 S2 ：ε=-0.11，A6= 5.86×10-7 S4 ：ε= 0.12，A6=-3.01×10-5 S8 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S9 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S12：ε=-5.63，A6=-2.41×10-6
【００３７】〈条件式(1)の対応値及び関連データ〉 φ３Ｄ＝0.007，φ３＝0.1056 φ３Ｄ／φ３＝0.066
【００３８】《実施例２》 β＝0.41〜1.06 [面] [曲率半径] [軸上面間隔][屈折率] [アッベ数] S1* r1= 21.014 d1= 5.800 N1=1.49329 ν1= 57.82 …ｇ１ S2* r2= -21.462 d2= 0.92〜5.76 S3 r3= -9.559 d3= 1.500 N2=1.49329 ν2= 57.82 …ｇ２１ S4* r4= 2.993 d4= 1.120 S5 r5= 4.967 d5= 2.050 N3=1.49329 ν3= 57.82 …ｇ２２ S6 r6= 15.406 d6= 8.69〜0.51 S7 r7= 12.789 d7= 3.880 N4=1.49329 ν4= 57.82 …ｇ３ S8* r8= -7.2988971 d8= 0.000 N5=10001.00000 ν5=-3.45 S9*[DOE] r9= -7.2988598 d9= 0.5〜3.84 S10 r10=-10.852 d10= 4.000 N6=1.49329 ν6= 57.82 …ｇ４ S11 r11=-10.039 d11=12.167 S12 r12= 10.154 d12=28.030 N7=1.49329 ν7= 57.82 …ｐ S13 r13= ∞ d13= 0.200 S14* r14= 20.983 d14= 2.550 N8=1.49329 ν8= 57.82 …ｓｅ S15 r15=-17.287
【００３９】〈非球面係数〉 S1 ：ε=-5.68 S2 ：ε=-0.11，A6= 5.86×10-7 S4 ：ε= 0.12，A6=-3.01×10-5 S8 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S9 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S14：ε=-5.63，A6=-2.41×10-6
【００４０】〈条件式(1)の対応値及び関連データ〉 φ３Ｄ＝0.007，φ３＝0.1056 φ３Ｄ／φ３＝0.066
【００４１】《実施例３》 β＝0.46〜1.17 [面] [曲率半径] [軸上面間隔][屈折率] [アッベ数] S1* r1= 21.562 d1= 5.800 N1=1.49329 ν1= 57.82 …ｇ１ S2* r2= -20.920 d2= 1.00〜5.84 S3 r3= -8.350 d3= 1.500 N2=1.58752 ν2= 30.36 …ｇ２１ S4* r4= 3.054 d4= 1.120 S5 r5= 4.115 d5= 2.050 N3=1.49329 ν3= 57.82 …ｇ２２ S6 r6= 24.543 d6= 8.69〜0.51 S7 r7= 11.599 d7= 3.880 N4=1.49329 ν4= 57.82 …ｇ３ S8* r8= -7.1613744 d8= 0.000 N5=10001.00000 ν5=-3.45 S9*[DOE] r9= -7.1613635 d9= 0.96〜4.30 S10 r10=-24.080 d10= 4.000 N6=1.49329 ν6= 57.82 …ｇ４ S11 r11=-49.625 d11=12.633 S12 r12= 10.154 d12=28.030 N7=1.49329 ν7= 57.82 …ｐ S13 r13= ∞ d13= 0.200 S14* r14= 20.983 d14= 2.550 N8=1.49329 ν8= 57.82 …ｓｅ S15 r15=-17.287
【００４２】〈非球面係数〉 S1 ：ε=-5.68，A6= 2.69×10-13，A8= 1.38×10-14 S2 ：ε=-0.11，A6= 5.86×10-7 S4 ：ε= 0.12，A6=-3.01×10-5， A8= 2.68×10-15 S8 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S9 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S14：ε=-5.63，A6=-2.41×10-6
【００４３】〈条件式(1)の対応値及び関連データ〉 φ３Ｄ＝0.0021，φ３＝0.1056 φ３Ｄ／φ３＝0.02
【００４４】《実施例４》 β＝0.46〜1.19 [面] [曲率半径] [軸上面間隔][屈折率] [アッベ数] S1* r1= 20.820 d1= 5.800 N1=1.49329 ν1= 57.82 …ｇ１ S2* r2= -24.6299959 d2= 0.000 N2=10001.00000 ν2=-3.45 S3*[DOE] r3= -24.6298299 d3= 0.92〜5.78 S4 r4= -10.815 d4= 1.500 N3=1.58752 ν3= 30.36 …ｇ２１ S5* r5= 2.967 d5= 1.120 S6 r6= 4.944 d6= 2.050 N4=1.49329 ν4= 57.82 …ｇ２２ S7 r7= 13.755 d7= 8.69〜0.51 S8 r8= 12.466 d8= 3.880 N5=1.49329 ν5= 57.82 …ｇ３ S9* r9= -7.4103166 d9= 0.000 N6=10001.00000 ν6=-3.45 S10*[DOE]r10= -7.4102775 d10= 0.5〜3.84 S11 r11=-11.616 d11= 7.500 N7=1.49329 ν7= 57.82 …ｇ４ S12 r12=-11.481 d12=12.200 S13 r13= 10.154 d13=28.030 N8=1.49329 ν8= 57.82 …ｐ S14 r14= ∞ d14= 0.200 S15* r15= 20.983 d14= 2.550 N9=1.49329 ν9= 57.82 …ｓｅ S16 r16=-17.287
【００４５】〈非球面係数〉 S1 ：ε=-5.68 S2 ：ε=-0.11，A6= 5.86×10-7 S3 ：ε=-0.11，A6= 5.86×10-7 S5 ：ε= 0.12，A6=-3.01×10-5，A8= 2.68×10-15 S9 ：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S10：ε=-0.14，A6= 2.09×10-5 S15：ε=-5.63，A6=-2.41×10-6
【００４６】〈条件式(1)の対応値及び関連データ〉 φ３Ｄ＝0.0071，φ３＝0.1056 φ３Ｄ／φ３＝０．０６７
【００４７】実施例１を構成している対物レンズｔｇ
は、正の第１群ｇ１，負の第２群ｇ２（負レンズｇ２１
と正レンズｇ２２とから成っている。)，及び正の第３
群ｇ３から成っている。実施例２，４を構成している対
物レンズｔｇは、正の第１群ｇ１，負の第２群ｇ２(負
レンズｇ２１と正レンズｇ２２とから成っている。)，
正の第３群ｇ３，及び正の第４群ｇ４から成っている。
実施例３を構成している対物レンズｔｇは、正の第１群
ｇ１，負の第２群ｇ２(負レンズｇ２１と正レンズｇ２
２とから成っている。)，正の第３群ｇ３，及び負の第
４群ｇ４から成っている。いずれの実施例も、第２群ｇ
２がレンズ２枚から成り、その他の群が単レンズから成
っている。
【００４８】実施例１〜４において、ズーミングは第２
群ｇ２と第３群ｇ３が光軸方向に移動することによって
行われる。また、実施例１ではズーミングにおける第１
群ｇ１の位置は固定であり、実施例２〜４ではズーミン
グにおける第１群ｇ１と第４群ｇ４の位置は固定であ
る。
【００４９】実施例１〜４において、対物レンズｔｇの
瞳ｈｅ側には像反転用のプリズムｐが配置されており、
プリズムｐの瞳ｈｅ側には接眼レンズｓｅが配置されて
いる。プリズムｐの被写体側面は、対物レンズｔｇによ
って形成される像面近傍に位置しており、このプリズム
ｐの被写体側面にはコンデンサーレンズｃｏ(図２)が一
体化されている。対物レンズｔｇによって形成された像
は、プリズムｐによって反転され、接眼レンズｓｅによ
って拡大されて、瞳ｈｅ位置で観察される。
【００５０】回折光学面[DOE]は、実施例１〜４におい
て第３群ｇ３の瞳ｈｅ側面に設けられており、実施例４
では更に第１群ｇ１の瞳ｈｅ側面に設けられている。こ
の回折光学面[DOE]を設ける面は、レンズの被写体側，
瞳ｈｅ側のいずれであってもよい。なお、回折光学面[D
OE]を有するレンズの製造は、射出成形でモールドした
り紫外線硬化樹脂等をレンズ表面に貼り付けて回折光学
素子との複合化を図ったりすることによって行うことが
できる。
【００５１】図７は実施例１のワイド端[Ｗ]での収差図
であり、図８は実施例１のテレ端[Ｔ]での収差図であ
る。図９は実施例２のワイド端[Ｗ]での収差図であり、
図１０は実施例２のテレ端[Ｔ]での収差図である。図１
１は実施例３のワイド端[Ｗ]での収差図であり、図１２
は実施例３のテレ端[Ｔ]での収差図である。図１３は実
施例４のワイド端[Ｗ]での収差図であり、図１４は実施
例４のテレ端[Ｔ]での収差図である。
【００５２】各収差図は、上から順に、非点収差，歪曲
収差，倍率色収差を表しており、被写体距離３ｍで計算
されたものである。各収差図中に、各波長に対応する光
線(設計波長：ｅ線，ｃ線，ｇ線)を併せて示す。非点収
差の縦軸は視度(Diopter)を示し、歪曲収差の縦軸は％
を示し、倍率色収差の縦軸は光軸となす角度(ラジアン)
を示す。各収差図の横軸は、すべて入射瞳面への入射角
度(ラジアン)を示す。
【００５３】コンストラクションデータから分かるよう
に、回折光学面の収差評価の計算にはＳｗｅａｔｔモデ
ルを用いている。Ｓｗｅａｔｔモデルとは、簡易的に回
折光学面の光学計算を行うための手法であり、非常に大
きな屈折率を波長に比例して用いると、通常の幾何光学
の計算と同様の取扱いが可能となる手法である。ここで
は、ｅ線に対する屈折率を10001.00000と仮定して、各
収差を求めている。
【００５４】図７〜図１４の収差図から、いずれの実施
例についてもワイド端[Ｗ]からテレ端[Ｔ]まで色収差が
バランスよく補正されていることが分かる。とりわけ実
施例４では、第１群ｇ１と第３群ｇ３に回折光学面[DO
E]が配置されているため、特に倍率色収差が良好に補正
されていることが分かる。
【００５５】実施例１は、変倍機能を達成する第３群ｇ
３がレンズ１枚で構成された３群ズームタイプであるた
め、この対物レンズｔｇがズームファインダ光学系の軽
量・コンパクト化に大きく寄与している。実施例２，４
では、正の第４群ｇ４が設けられているので、レンズ面
の増加が収差性能の向上に寄与している。実施例３で
は、負の第４群ｇ４が設けられているので、その負のパ
ワーが像面性の改良に寄与している。
【００５６】
【発明の効果】以上説明したように第１〜第６の発明に
よれば、対物レンズの第３群に回折光学面が設けられて
いるため、ズーム全域で色収差が良好に補正され、しか
も構成レンズ枚数の少ないズームファインダ光学系を実
現することができる。多くの接合レンズを用いる必要が
ないため、光学系が大きくなったり重くなったりするこ
とはなく、軽量・コンパクト化が可能である。
【００５７】第２の発明によれば、ズーム全域での色収
差変動の低減と構成レンズ枚数の削減とを共に効果的に
行うことができる。第３の発明によれば、正又は負の第
４群が加えられた４群構成となっているため、レンズの
収差性能が更に向上するという効果がある。第４の発明
によれば、第１群に回折光学面が設けられているため、
更に色収差が改善され、特に倍率色収差の変動を少なく
する効果が得られる。第５の発明によれば、前記条件式
(1)を満たしているため、ズーム全域での色収差の補正
をより効果的に行うことができる。第６の発明によれ
ば、接眼レンズが屈折光学面のみから成るため、回折格
子のパターンが接眼レンズ側から見えないという効果が
ある。
【図面の簡単な説明】
【図１】一般的なケプラー型実像ファインダ光学系の近
軸パワー配置及び光路を模式的に示す図。
【図２】対物レンズがズームレンズであるケプラー型実
像ファインダ光学系の近軸パワー配置及び光路を模式的
に示す図。
【図３】実施例１の光学配置及び光路を示すレンズ構成
図。
【図４】実施例２の光学配置及び光路を示すレンズ構成
図。
【図５】実施例３の光学配置及び光路を示すレンズ構成
図。
【図６】実施例４の光学配置及び光路を示すレンズ構成
図。
【図７】実施例１のワイド端での収差図。
【図８】実施例１のテレ端での収差図。
【図９】実施例２のワイド端での収差図。
【図１０】実施例２のテレ端での収差図。
【図１１】実施例３のワイド端での収差図。
【図１２】実施例３のテレ端での収差図。
【図１３】実施例４のワイド端での収差図。
【図１４】実施例４のテレ端での収差図。
【符号の説明】
ｔｇ …対物レンズ ｇ１ …第１群 ｇ２ …第２群 ｇ３ …第３群 ｇ４ …第４群 ｃｏ …コンデンサーレンズ ｐ …プリズム ｓｅ …接眼レンズ ｈｅ …瞳 [DOE] …回折光学面 ＭＬ …理想マージナル光線 ＰＬ …理想主光線

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 対物レンズと接眼レンズとで構成される
    ケプラー型実像ファインダ光学系であって、 前記対物レンズが物体側から順に正の第１群と負の第２
    群と正の第３群とを含むズームレンズであり、前記第３
    群に回折光学面が設けられていることを特徴とするズー
    ムファインダ光学系。
  2. 【請求項２】 前記第２群と前記第３群が移動すること
    によって変倍を行うことを特徴とする請求項１に記載の
    ズームファインダ光学系。
  3. 【請求項３】 前記対物レンズが物体側から順に正の第
    １群と負の第２群と正の第３群と正又は負の第４群との
    ４群から成るズームレンズであることを特徴とする請求
    項１に記載のズームファインダ光学系。
  4. 【請求項４】 更に前記第１群に回折光学面が設けられ
    ていることを特徴とする請求項１に記載のズームファイ
    ンダ光学系。
  5. 【請求項５】 更に次の条件を満足することを特徴とす
    る請求項１に記載のズームファインダ光学系； 0.01＜φ３Ｄ／φ３＜0.1 ただし、 φ３ ：第３群の屈折光学面と回折光学面との合成パワ
    ー、 φ３Ｄ：第３群に設けられている回折光学面のパワー である。
  6. 【請求項６】 前記接眼レンズが屈折光学面のみで構成
    されていることを特徴とする請求項１に記載のズームフ
    ァインダ光学系。
JP8310285A 1996-04-16 1996-11-21 ズームファインダ光学系 Pending JPH10148769A (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8310285A JPH10148769A (ja) 1996-11-21 1996-11-21 ズームファインダ光学系
US08/835,825 US6052234A (en) 1996-04-16 1997-04-16 Viewfinder optical system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8310285A JPH10148769A (ja) 1996-11-21 1996-11-21 ズームファインダ光学系

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH10148769A true JPH10148769A (ja) 1998-06-02

Family

ID=18003396

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP8310285A Pending JPH10148769A (ja) 1996-04-16 1996-11-21 ズームファインダ光学系

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH10148769A (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001324674A (ja) * 2000-03-08 2001-11-22 Canon Inc 光学系及び光学機器
US6791754B2 (en) 2000-03-08 2004-09-14 Canon Kabushiki Kaisha Optical system having a diffractive optical element, and optical apparatus
CN110418993A (zh) * 2017-03-28 2019-11-05 株式会社尼康 光学系统、光学设备以及光学系统的制造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001324674A (ja) * 2000-03-08 2001-11-22 Canon Inc 光学系及び光学機器
US6791754B2 (en) 2000-03-08 2004-09-14 Canon Kabushiki Kaisha Optical system having a diffractive optical element, and optical apparatus
US6825979B2 (en) 2000-03-08 2004-11-30 Canon Kabushiki Kaisha Optical system having a diffractive optical element, and optical apparatus
CN110418993A (zh) * 2017-03-28 2019-11-05 株式会社尼康 光学系统、光学设备以及光学系统的制造方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3455299B2 (ja) ズームレンズ系
US5844725A (en) Zoom lens
JPH1164726A (ja) 広角レンズ
JPH09304694A (ja) 投射レンズ系及びそれを備えた投射装置
US7075730B2 (en) Zoom lens system and image pickup apparatus including the same
JP3359277B2 (ja) 回折屈折型リアアタッチメントレンズ
US6545817B2 (en) Zoom lens system
US6052234A (en) Viewfinder optical system
JPH1152244A (ja) 小型のズームレンズ
JP2007310179A (ja) ズームレンズ
JP3858443B2 (ja) レンズ光学系
JPH11119097A (ja) ズームレンズ
JP2007156043A (ja) ズームレンズ
US6236515B1 (en) Zoom lens system
JPH11149043A (ja) 小型のズームレンズ
JP3323839B2 (ja) 小型のズームレンズを備えたカメラ
US6989943B2 (en) Zoom lens system and image pickup apparatus having zoom lens system
JP3387329B2 (ja) ファインダ光学系
US6144502A (en) Viewfinder optical system and optical apparatus having the same
JP4208293B2 (ja) ズームレンズ
JPH10148769A (ja) ズームファインダ光学系
US6141159A (en) Viewfinder optical system
JP2000221401A (ja) レンズ光学系
JP2002350725A (ja) 小型ズ−ムレンズ
JPH1114903A (ja) ズームレンズ