WO2018110071A1 - バスバ構造およびそれを用いた電力変換装置 - Google Patents

バスバ構造およびそれを用いた電力変換装置 Download PDF

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terminal
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bsb2
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ジャア 李
勲 方田
裕二 曽部
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Astemo Ltd
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Hitachi Automotive Systems Ltd
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    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/003—Constructional details, e.g. physical layout, assembly, wiring or busbar connections
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/44—Circuits or arrangements for compensating for electromagnetic interference in converters or inverters
    • H—ELECTRICITY
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    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration

Definitions

  • the present invention relates to a bus bar structure and a power conversion device using the same, for example, a power conversion device mounted on an electric vehicle and a bus bar structure used therefor.
  • a power conversion device mounted on an electric vehicle is connected to a high voltage battery by a cable, converts a DC voltage supplied from the high voltage battery into an AC voltage, supplies power to the electric motor, and rotates the electric motor.
  • the power conversion device includes a plurality of switching elements, and converts the DC voltage into an AC voltage by, for example, periodically switching these switching elements.
  • the power conversion device includes a bus bar that electrically connects the power input terminal to which the cable is connected and the switching element.
  • Patent Document 1 An example of a power converter is described in Patent Document 1.
  • the voltage / current in the bus bar fluctuates and electromagnetic noise is generated.
  • the generated electromagnetic noise leaks from the casing of the power converter. That is, high voltage conduction noise is generated.
  • FIG. 10 is a characteristic diagram showing noise frequency characteristics measured by the present inventors.
  • the horizontal axis represents the frequency
  • the vertical axis represents the noise peak voltage value at the frequency.
  • noise exists in a wide frequency band.
  • the frequency bands shown in FIG. 10 for example, 0.52 to 1.73 MHz is an AM broadcast frequency band, and for example 7.1 to 26.1 MHz is a SW (Short Wave) frequency band.
  • FIG. 11 is an explanatory diagram for explaining the study of the present inventors.
  • FIGS. 11A and 11B are block diagrams for explaining the relationship between the high voltage battery and the power converter, and FIG. 11C shows a change in the current flowing through the voltage wiring.
  • HVBT indicates a high voltage battery
  • HP indicates an anode terminal of the high voltage battery HVBT
  • HN indicates a cathode terminal
  • PWCS indicates a power converter
  • PP indicates an anode power input terminal (hereinafter also referred to as an input terminal or a first power input terminal) of the power converter PWCS
  • PN indicates a cathode power input terminal (input). Terminal or second power input terminal).
  • the casings of the high voltage battery HVBT and the power converter PWCS are connected to a ground line GND such as a ground as a frame ground G.
  • the anode terminal HP of the high voltage battery HVBT and the input terminal PP of the power converter PWCS are electrically connected by the voltage wiring VLP, and the cathode terminal HN of the high voltage battery HVBT and the input terminal of the power converter PWCS.
  • the PN is electrically connected by a voltage wiring VLN.
  • the power conversion device PWCS starts the conversion operation, current is supplied from the anode terminal HP of the high voltage battery HVBT to the voltage wiring VLP.
  • the current flowing through the anode terminal HP can be regarded as being constituted by a normal mode current NMI and a common mode current CMI.
  • the current flowing through the cathode terminal HN of the high voltage battery HVBT can also be regarded as being constituted by the normal mode current NMI and the common mode current CMI.
  • the common mode current CMI supplied from the anode terminal HP and the cathode terminal HN to the voltage wirings VLP and VLN passes through the power conversion device PWCS via the input terminals PP and PN, and goes from the frame ground G to the ground line GND.
  • the normal mode current NMI is supplied from the anode terminal HP to the voltage wiring VLP and the input terminal PP, and returns from the input terminal PN to the voltage wiring VLN and the anode terminal HN through the power converter PWCS.
  • FIG. 11B is a diagram showing a normal mode voltage NMV corresponding to the normal mode current NMI and a common mode voltage CMV corresponding to the common mode current CMI. Since normal mode current NMI is a current that reciprocates between voltage lines VLP and VLN and returns to high voltage battery HVBT, normal mode voltage NMV is a potential difference between voltage lines VLP and VLN. On the other hand, the common mode current CMI is a current that returns from each of the voltage wirings VLP and VLN to the high voltage battery HVBT through the ground line GND. Therefore, the common mode voltage CMV is based on the voltage (ground voltage) of the ground line GND. Resulting in a potential difference.
  • the common mode voltage CMV appears as a change in potential difference with respect to the ground voltage (ground line GND), and the normal mode voltage NMV is between the voltage wirings VLP and VLN. It appears as a change in potential difference.
  • harmonic components constituting the noise are superimposed on each of the normal mode current NMI and the common mode current CMI, and change according to the noise. Similarly, the normal mode voltage NMV and the common mode voltage CMV are changed by superimposing harmonic components.
  • FIG. 12 is a characteristic diagram showing noise frequency characteristics measured by the present inventors.
  • the horizontal axis indicates the frequency
  • the vertical axis indicates the noise peak current value at the frequency.
  • a broken line CMIn is a characteristic curve indicating common mode current noise
  • a solid line NMIn is a characteristic curve indicating normal mode current noise. That is, the characteristic curve CMIn shows a noise component (common mode noise current) in the common mode current CMI superimposed based on the harmonic component of noise
  • the characteristic curve NMIn is a normal mode superimposed based on the harmonic component of noise.
  • a noise component (normal mode noise current) in the current NMI is shown. 12 corresponds to the noise frequency characteristic shown in FIG. 10 divided into a normal mode noise current and a common mode noise current.
  • the normal mode noise current is larger than the common mode noise current in the AM broadcast frequency band and the SW frequency band. Therefore, the present inventors considered that it is important to reduce the normal mode noise current.
  • Patent Document 1 describes a power conversion device including a stubber circuit that can be miniaturized. However, Patent Document 1 does not disclose suppression of noise in the AM broadcast frequency band and SW frequency band.
  • An object of the present invention is to provide a bus bar structure capable of suppressing noise in the AM broadcast frequency band and the SW frequency band, and a power conversion device having the bus bar structure.
  • a power conversion device is connected between an anode terminal and a cathode terminal of a power supply, smoothes noise (voltage change) superimposed on a DC voltage, and converts the DC voltage into an AC voltage.
  • a switching circuit that converts the power source, a first bus bar that electrically connects the anode terminal of the power source and the first terminal of the first capacitor unit, and a cathode terminal of the power source and the second terminal of the first capacitor unit.
  • a second bus bar electrically connected to each other, and a second capacitor portion electrically connected between the first bus bar and the second bus bar.
  • the first bus bar and the second bus bar have portions that face each other (opposing portions), and are arranged so that the directions of currents flowing in the opposing portions that face each other (opposing portions) are the same.
  • FIG. 1 is a block diagram illustrating a configuration of a power conversion device according to a first embodiment.
  • 1 is a plan view schematically showing the structure of a power converter according to Embodiment 1.
  • FIG. (A) to (C) are diagrams showing the structure of the bus bar according to the first embodiment. It is a figure which shows the relationship between the structure of the bus bar concerning Embodiment 1, and an inductance.
  • FIG. 6 is a characteristic diagram showing the attenuation amount of the LCL filter according to the first embodiment. 6 is a perspective view showing a structure of a bus bar according to Embodiment 2.
  • FIG. (A) to (C) are diagrams showing the structure of a bus bar according to the second embodiment.
  • FIG. 1 A) to (C) are diagrams showing the structure of the bus bar according to the third embodiment.
  • (A) And (B) is a perspective view which shows the structure of the bus bar concerning Embodiment 4.
  • FIG. It is a characteristic view which shows the noise frequency characteristic which the present inventors measured.
  • (A)-(C) are explanatory drawings for demonstrating examination of the present inventors. It is a characteristic view which shows the noise frequency characteristic which the present inventors measured. It is a circuit diagram which shows the equivalent circuit of the noise filter which the present inventors considered. It is a characteristic view which shows the attenuation amount of a LCL filter.
  • the present inventors considered combining a noise filter with the bus bar in order to reduce normal mode noise current and suppress noise in the AM broadcast frequency band and SW frequency band. That is, the capacitor is coupled to the bus bar that electrically connects the anode power input terminal and the switching element of the power converter and the bus bar that electrically connects the cathode power input terminal and the switching element. I thought.
  • the capacitor is configured by a capacitor connected between the bus bars and a capacitor connected between each bus bar and the frame ground. Since the bus bar is made of, for example, a copper plate, it has a parasitic inductor. Therefore, a noise filter is constituted by the capacitor and the bus bar inductor.
  • FIG. 13 is a circuit diagram showing an equivalent circuit of a noise filter considered by the present inventors.
  • the power source V2 represents an equivalent circuit of the high voltage battery HVBT
  • Gn represents an equivalent circuit of a switching element (switching circuit)
  • V1 represents a power source formed by conversion by the power conversion circuit PWCS.
  • the power source V2 is a high DC voltage
  • the power source V1 is an AC voltage formed by switching of the switching element Gn.
  • Resistors R4 and R5 indicate impedance matching resistors.
  • the switching element Gn is shown as a noise generation source.
  • BSB1 indicates a first bus bar that connects between the input terminal PP of the power converter PWCS and the switching element Gn
  • BSB2 connects between the input terminal PN of the power converter PWCS and the switching element Gn.
  • the 2nd bus bar is shown.
  • Cxp represents a smoothing capacitive element (smoothing capacitor) that is connected between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 and smoothes a voltage change superimposed on the DC voltage V2 due to noise.
  • Cyp is a capacitive element Cyp1 (not shown) connected between the first bus bar BSB1 and the frame ground G, and a capacitive element Cyp2 (not shown) connected between the second bus bar BSB2 and the frame ground G.
  • capacitance part comprised by these is shown.
  • the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 are equivalently connected in series between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2. Therefore, in the equivalent circuit diagram, the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 are depicted as a capacitive part Cyp connected between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • the capacitor part (filter capacitor part) Cx constituting the noise filter is connected to predetermined positions of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2. That is, in the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2, the capacitor Cx is connected at a position between the input terminals PP and PN and the switching element Gn.
  • the first bus bar BSB1 is equivalently composed of two inductors (first inductor portion and second inductor portion) Lp1 and Lp2 with the position where the capacitor portion Cx is connected as a boundary.
  • the second bus bar BSB2 is equivalently constituted by two inductors (third inductor portion and fourth inductor portion) Ln1 and Ln2 with the position of the capacitor portion Cx as a boundary.
  • the mark * attached to the inductors Lp1, Lp2, Ln1, and Ln2 indicates the direction of magnetic field generation.
  • K1 represents a mutual coupling coefficient (hereinafter also simply referred to as a coupling coefficient) between the inductors Lp1 and Ln1
  • k2 represents a coupling coefficient between the inductors Lp2 and Ln2.
  • the capacitor unit Cx includes capacitive elements C1 to C3 and resistors R1 to R3.
  • the capacitive element C1 and the resistor R1 are connected in series between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • the capacitive element C2 and the resistor R2 are also connected in series between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • the capacitive element C3 has two capacitive elements C31 (not shown) and C32 (not shown), and the resistor R3 also has two resistors R31 (not shown) and R32 (not shown).
  • the capacitive element C31 and the resistor R31 are connected in series between the first bus bar BSB1 and the frame ground G, and the capacitive element C32 and the resistor R32 are also connected in series between the second bus bar BSB2 and the frame ground G.
  • the capacitive element C31, the resistor R31, the capacitive element C32, and the resistor R32 are equivalently connected in series between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 as in the above-described capacitive unit Cyp. It becomes the composition. Therefore, similarly to the capacitive part Cyp, these capacitive elements C31, C32 and resistors R31, R32 are depicted as a capacitive element C3 and a resistor R3 connected in series between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2. Yes.
  • the resistors R1 to R3 included in the capacitor unit Cx function as dump resistors that suppress noise peaks.
  • a noise filter in which a capacitor Cx is sandwiched between a first inductor unit La configured by inductors Lp1 and Ln1 and a second inductor unit Lb configured by inductors Lp2 and Ln2 is configured.
  • a filter arranged so that the capacitor Cx is sandwiched between the two inductors La and Lb is also referred to as an LCL filter.
  • the capacitor portion (for convenience, the capacitor portion Cxx) is configured by the capacitor portion Cyp and the smoothing capacitor element Cxp.
  • the first filter circuit is configured by the first inductor unit La and the capacitor unit Cx
  • the second filter circuit is configured by the second inductor unit Lb and the capacitor unit Cxx.
  • the first filter circuit and the second filter circuit are coupled in series in this order between the input terminals PP and PN and the switching element Gn.
  • such a filter is also referred to as an LCLC filter.
  • the capacitance of the capacitive element constituting the capacitive part Cx is increased.
  • the capacitance elements C1 to C3 become large, or each capacitance element is constituted by a plurality of capacitance elements.
  • downsizing of the power conversion device PWCS is hindered.
  • FIG. 14 is a characteristic diagram showing the attenuation of the LCL (LCLC) filter shown in FIG.
  • the horizontal axis represents the frequency F
  • the vertical axis represents the ratio of the voltages V1 and V2 shown in FIG. 13 in decibels (dBV).
  • a characteristic curve GLb0 represented by an alternate long and short dash line indicates a change in attenuation accompanying a change in the frequency F when the inductances of the inductors Lp2 and Ln2 are set to 0 nH.
  • a characteristic curve GLb1 represented by a solid line indicates a change in attenuation when the inductances of the inductors Lp2 and Ln2 are larger than 0 nH, and a two-dot chain line characteristic curve GLb2 indicates an inductance when the characteristic curve GLb1 is measured.
  • the change in attenuation when an inductor having an inductance three times as large as that of the inductors Lp2 and Ln2 is shown. Note that the inductance of the inductor unit La and the capacitance of the capacitor unit Cx are the same when the characteristic curves GLb0 to GLB2 are obtained.
  • the inductance of the inductor portion Lb constituting the LCL (LCLC) filter when the inductance of the inductor portion Lb constituting the LCL (LCLC) filter is increased, the amount of attenuation can be increased. That is, by increasing the value of the inductor Lb disposed between the capacitor Cx and the capacitor Cyp or / and the smoothing capacitor Cxp among the inductors constituting the LCL (LCLC) filter, it is effective. It is possible to increase the attenuation amount.
  • the resonance frequency fp can be obtained by Expression (1).
  • CCx represents the capacitance of the capacitive part Cx
  • HLb represents the inductance of the inductor part Lb.
  • the resonance unit fp and the inductor unit Lb are set so that the resonance frequency fp is smaller than 0.52 MHz which is the lowest frequency of the AM broadcast frequency band. The value of will be set.
  • the inductance HLb of the inductor portion Lb can be obtained by Expression (2).
  • HLp2 indicates the inductance of the inductor Lp2
  • HLn2 indicates the inductance of the inductor Ln2
  • k2 is a coupling coefficient of the inductors Lp2 and Ln2.
  • the inductance HLb of the inductor Lb is obtained by multiplying the sum of the inductances HLp2 and HLn2 of the two inductors Lp2 and Ln2 by the product of the inductances HLp2 and HLn2. The value obtained by adding or subtracting the mutual inductance value obtained in this way. This addition or subtraction is determined by whether the directions of the magnetic fields generated by the inductors Lp2 and Ln2 are the same or opposite.
  • each of the inductors Lp2 and Ln2 is considered to be composed of a plurality of partial inductors.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are arranged so as to generate magnetic fields in the same direction in a part of the plurality of partial inductors. Thereby, the inductance HLb in the inductor portion Lb increases.
  • FIG. 1 is a block diagram illustrating a configuration of the power conversion apparatus according to the first embodiment.
  • 1 has shown the housing
  • Various circuit blocks and elements are stored in the housing 1 to constitute a power conversion device PWCS.
  • FIG. 1 only circuit blocks and elements stored in the housing 1 that are necessary for explanation are illustrated.
  • the figure shows a high voltage battery HVBT that supplies a DC voltage to the power converter PWCS and an electric motor 4 that is driven by an AC voltage formed by the power converter PWCS.
  • the high voltage battery HVBT includes a battery BT, the anode electrode of the battery BT is connected to the anode terminal HP of the high voltage battery HVBT, and the cathode electrode of the battery BT is connected to the cathode terminal HN of the high voltage battery HVBT.
  • the casing of the high-voltage battery HVBT serves as a frame ground G and is connected to the ground line GND.
  • Anode terminal HP and cathode terminal HN of high-voltage battery HVBT are electrically connected by cable 2 to input terminal (anode power input terminal) PP and input terminal (cathode power input terminal) PN of power converter PWCS. ing.
  • the electric motor 4 is not particularly limited, but is constituted by a three-phase electric motor.
  • the electric motor 4 includes a rotor (not shown) and a stator (not shown), and three coils 5-U, 5-V and 5-W are arranged on the stator.
  • the power converter PWCS generates a three-phase AC voltage and supplies it to the three coils 5-U, 5-V and 5-W via the cable 3.
  • the coils 5-U, 5-V and 5-W generate a magnetic field corresponding to the three-phase AC voltage, and the rotor rotates.
  • the housing of the electric motor 4 has a frame ground G and is connected to the ground line GND.
  • the power conversion device PWCS includes a switching circuit SWC, a first bus bar BSB1, a second bus bar BSB2, and capacitive elements C1, C2, C31, C32, Cxp, which electrically connect the switching circuit SWC and the input terminals PP, PN. Cyp1, Cyp2 and resistors R1, R2, R31, R32 are provided.
  • the switching circuit SWC includes three unit switching circuits USW1 to USW3 having the same configuration.
  • the unit switching circuit USW1 will be described as an example.
  • the unit switching circuit USW1 includes insulated gate bipolar transistors (hereinafter simply referred to as transistors) TR1 and TR2 and diodes D1 and D2.
  • Diodes D1 and D2 are connected between the collectors and emitters of the transistors TR1 and TR2, respectively.
  • the emitter of the transistor TR1 is connected to the collector of the transistor TR2.
  • a connection node between the emitter and the collector is an output node, and is connected to the coil of the electric motor 4 via the cable 3.
  • the collector of the transistor TR1 is electrically connected to the input terminal PP by the first bus bar BSB1, and the emitter of the transistor TR2 is electrically connected to the input terminal PN by the second bus bar BSB2.
  • a switch control signal from a switching control circuit (not shown) is supplied to the gates of the transistors TR1 and TR2, and the transistors TR1 and TR2 are controlled to be switched on and off in a complementary manner by the switch control signal.
  • the transistors TR1 and TR2 are complementarily turned on / off, an anode voltage and a cathode voltage are periodically output to the output node. That is, an AC voltage is output from the output node. Since the same applies to the remaining unit switching circuits USW2 and USW3, the description thereof is omitted. Since the transistors are periodically turned on / off in this way, the voltage / current in the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 changes, and noise is generated.
  • Each of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 is not particularly limited, but is a copper plate made of copper, and both ends thereof constitute a pair of terminals.
  • One terminal of the first bus bar BSB1 is connected to the input terminal PP of the power converter PWCS, and the other terminal PPO is the first terminal TCx1 of the smoothing capacitive element (first capacitive part) Cxp that functions as a smoothing capacitor.
  • the other terminal PPO is connected to the collector of the transistor TR1 in the unit switching circuits USW1 to USW3.
  • the second bus bar BSB2 has one terminal connected to the input terminal PN of the power converter PWCS, and the other terminal PNO connected to the second terminal TCx2 of the smoothing capacitive element Cxp, and the capacitance.
  • the second terminal TCy12 of the element Cyp1 and the second terminal TCy22 of the capacitive element Cyp2 are connected.
  • the other terminal PPO is connected to the emitter of the transistor TR2 in the unit switching circuits USW1 to USW3.
  • the other terminals PPO and PNO of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are drawn separately from the capacitive elements Cxp, Cyp1, Cyp2 and the collectors and emitters of the transistors in order to make the drawing easier to see.
  • the present invention is not limited to this.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 extend to the collector of the transistor TR1 and the emitter of the transistor TR2, the other terminal PPO exists in the collector part of the transistor TR1, and the other terminal in the emitter part of the transistor TR2.
  • a PPN may be present.
  • the terminals of the capacitive elements Cxp, Cyp1 and Cyp2 are connected to the extending part.
  • the input terminals PP and PN of the power conversion device PWCS are connected to one terminal of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2, the input terminals PP and PN are connected to the first bus bar BSB1 and the second bus bar. It can be considered that one of the terminals is shown.
  • the second terminals TCy12 and TCy22 of the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 are connected to the housing 1 and connected to the ground line GND.
  • the smoothing capacitive element Cxp shown in FIG. 1 corresponds to the smoothing capacitive element Cxp described in FIG.
  • the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 correspond to the capacitive part Cyp shown in FIG. 13, and for the common mode noise current, the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 are equivalently the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2. Will be connected in series.
  • the first terminals TC11, TC21, and TC311 of the filter capacitive elements C1, C2, and C31 are electrically connected to a portion (first portion) PT1 between the pair of terminals PP and PPO, respectively. It is connected.
  • a resistor R1 connected to the second terminals TC12 and TC22 of the filter capacitance elements C1 and C2 is connected to a portion (second portion) PT2 between the pair of terminals PN and PNO.
  • the terminals TRC1 and TRC2 of R2 are connected.
  • the second terminals TC12 and TC22 of the filter capacitance elements C1 and C2 are electrically connected to the second bus bar BSB2 via the resistors R1 and R2.
  • the first terminal TC321 of the filter capacitive element C32 is electrically connected to the portion PT2 of the second bus bar BSB2.
  • the second terminals TC312 and TC322 of the filter capacitance elements C31 and C32 are connected to the housing 1 via the resistors R31 and R32, and are connected to the ground line GND.
  • filter capacitive elements C1 and C2 correspond to the capacitive elements C1 and C2 described in FIG. 13
  • resistors R1 and R2 also correspond to the resistors R1 and R2 described in FIG.
  • the filter capacitive elements C31 and C32 correspond to the capacitive element C3 described in FIG. 13
  • the resistors R31 and R32 correspond to the resistor R3 described in FIG.
  • the second terminals TC312 and TC322 of the filter capacitance elements C31 and C32 are equivalently connected to the common mode noise current via the resistors R31 and R32.
  • the filter capacitance elements C31 and C32 and the resistors R31 and R32 are connected in series between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • the first terminal of the capacitor Cx is connected to the first part PT1 of the first bus bar BSB1, and the second terminal of the capacitor Cx is connected to the second part PT2 of the second bus bar BSB2. .
  • Lp1 indicates a parasitic inductor of the first bus bar BSB1 existing between one terminal PP and a portion PT1 to which the filter capacitive element is connected.
  • Ln1 indicates a parasitic inductor of the second bus bar BSB2 existing between the one terminal PN and the portion PT2 to which the filter capacitive element is connected.
  • Lp2 indicates a parasitic inductor of the first bus bar BSB1 existing between the other terminal PPO and the portion PT1 to which the filter capacitive element is connected.
  • Ln2 indicates a parasitic inductor of the second bus bar BSB2 existing between the other terminal PNO and the portion PT2 to which the filter capacitor element is connected.
  • Parasitic inductors Lp1, Lp2, and Ln1, Ln2 correspond to the inductors described in FIG.
  • the capacities (second capacities) Cx are formed by the portions PT1 and PT2, and the inductors La and Lb are arranged so as to sandwich the capacities Cx.
  • FIG. 2 is a plan view schematically showing the structure of the power conversion device according to the first embodiment.
  • the shape of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2, the arrangement and shape of the filter capacitive elements C1, C2, the capacitive elements Cyp1, Cyp2 and the smoothing capacitive element Cxp are drawn in accordance with the actual. Yes.
  • each of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 is configured by a flat plate made of a copper material having a predetermined width.
  • the main surface of the first bus bar BSB1 extends between the input terminal PP and the smoothing capacitive element Cxp, and has a U-shaped bent portion in the middle.
  • the main surface of the second bus bar BSB2 also has a structure extending between the input terminal PN and the smoothing capacitor Cxp and having a U-shaped bent portion in the middle.
  • the insulating material is, for example, a gap between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 constitute a noise filter. It is connected to the capacitor Cx (FIG. 1).
  • FIG. 2 only the filter capacitance elements C1 and C2 constituting the capacitance section Cx are depicted as one capacitance block, and one terminal TC11 and TC21 of the filter capacitance elements C1 and C2 are indicated by a circle. And connected to the first bus bar BSB1.
  • the other terminals TC12 and TC22 of the filter capacitative elements C1 and C2 are indicated by ⁇ and are connected to the second bus bar BSB2 via resistors R1 and R2 (FIG. 1) (not shown).
  • the connection between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2, the filter capacitor element and the resistor is not particularly limited, but is performed by fixing with a metal screw.
  • the portions of the terminals TC11 and TC21 indicated by ⁇ are fixed to the first bus bar BSB1 with screws.
  • the first bus bar BSB1 and the terminals TC11, TC21 of the capacitive elements C1, C2 are electrically connected.
  • the other terminals TC12 and TC22 indicated by ⁇ are electrically connected to the second bus bar BSB2 by fixing the terminals TRC1 and TRC2 (FIG. 1) of the resistors R1 and R2 to the second bus bar BSB2 with screws.
  • TRC1 and TRC2 FIG. 1
  • the terminals TC311 and TC321 of the filter capacitive elements C31 and C32 not shown in FIG. 2 are also screwed into the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 in the portions PT1 and PT2 at the same positions as the filter capacitive elements C1 and C2. Fixed and electrically connected. Further, resistors R31 and R32 (not shown) are electrically connected between the housing 1 and the terminals TC312 and TC322 of the filter capacitors C31 and C32.
  • Capacitance elements Cyp1 and Cyp2 indicated by circles are fixed to the portions between the bent portions of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 and the smoothing capacitive element Cxp with screws TCy11 and TCy21. Are electrically connected. The other terminals TCy12 and TCy22 of the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 are connected to the housing 1.
  • the smoothing capacitive element Cxp is larger in size than other capacitive elements when viewed from above.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are not particularly limited, but extend so as to overlap with the pair of electrodes of the smoothing capacitive element Cxp.
  • a pair of electrodes of the smoothing capacitive element Cxp includes a plurality of terminals TCx1 and TCx2 indicated by ⁇ , and is fixed to the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 arranged in an overlapping manner, and electrically It is connected.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are electrically connected to the switching circuit SWC.
  • the input terminals PP and PN are fixed and electrically connected to the cable 2 described in FIG. 1 with screws.
  • FIG. 3 is a diagram showing a bus bar structure (bus bar structure) according to the first embodiment.
  • FIG. 3A is a top view showing in detail the structure of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • 3B is a cross-sectional view showing a cross section A-A ′ in FIG. 3A
  • FIG. 3C is a cross-sectional view showing a cross section B-B ′ in FIG.
  • FIG. 3 (A), (B), and (C) the broken line which shows a mutual relationship is attached
  • the lengths of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are drawn shorter than those in FIG.
  • FIG. 3A the capacitive elements Cyp1 and Cyp2 and the switching circuit SWC illustrated in FIG. 1 are omitted.
  • BW1 indicates the width of the first bus bar BSB1
  • BW2 indicates the width of the second bus bar BSB2.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 have U-shaped bent portions.
  • the bus bar BSB1 is bent to the left side and then bent to the right side in the middle of extending from the upper side to the lower side of the drawing, so that a U-shaped bent portion BU1 is formed.
  • the second bus bar BSB2 is bent to the right side and bent again to the left side while extending from the upper side to the lower side of the drawing in parallel with the first bus bar BSB1 when viewed from above.
  • a U-shaped bent portion BU2 is formed.
  • Each of the U-shaped bent portions BU1 and BU2 has a side portion corresponding to the U-shaped side, a bottom portion corresponding to the U-shaped bottom side and connecting the side portions, and a side portion when viewed from above. It can be considered that it is provided with the opening part which is not connecting between.
  • the bent portion BU1 formed in the first bus bar BSB1 has a U-shaped shape including an opening on the right side and a bottom portion on the left side in FIG.
  • the bent portion BU2 formed on the two bus bars BSB2 has a U-shape having an opening on the left side and a bottom portion on the right side.
  • the U-shaped bent portion BU1 formed on the first bus bar BSB1 and the U-shaped bent portion BU2 formed on the second bus bar BSB2 overlap each other when viewed from above. , They are opposite to each other. That is, in the first embodiment, the bent portion BU1 and the bent portion BU2 are arranged so as to overlap when viewed in a plan view, except for the openings of each other.
  • an insulating layer formed of an insulating material between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 ISO2 is present.
  • the housing 1 is made of a metal material.
  • An insulating layer ISO1 is interposed between the second bus bar BSB2 and the housing 1, and an insulating layer ISO2 is interposed between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB1.
  • BD1 and BD2 indicate the thicknesses of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • the U-shaped bent portions BU1 and BU2 are arranged so as to be opposite to each other, the opening of one bent portion (for example, the bent portion BU1) is formed in the other bent portion ( It overlaps with the bottom part of BU2) and the respective side parts overlap. As a result, as shown in FIG. 3C, the side portions of the U-shaped bent portions BU1 and BU2 overlap each other.
  • the insulating film ISO2 is interposed between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2, but is omitted in FIG.
  • an insulating layer ISO1 is interposed between the casing 1 and these capacitive elements. is doing.
  • the insulating material for forming the insulating layers ISO1 and ISO2 is not particularly limited.
  • the bus bars BSB1 and BSB2 and the housing 1 may be physically separated.
  • the main surfaces of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are overlapped at the side portions of the bent portions BU1 and BU2 when viewed from above. It is facing and other parts are arranged so as not to overlap.
  • the anode terminal HP is connected to the input terminal PP via the cable 2
  • the cathode terminal HN is connected to the input terminal PN via the cable 2. Therefore, the normal mode current (and normal mode noise current) flows in the direction from the input terminal PP toward the input terminal PN in the order of the first bus bar BSB1, the switching circuit SWC, and the second bus bar BSB2.
  • a normal mode current flows in a direction from the input terminal PP toward the terminal TCx1 of the smoothing capacitive element Cxp.
  • the normal mode current flows in the direction from the terminal TCx2 of the smoothing capacitive element Cxp to the input terminal PN. Therefore, the normal mode current flows in the direction of the solid arrow in the bent portion BU1 of the first bus bar BSB1, and flows in the direction of the alternate long and short dash line in the bent portion BU2 of the second bus bar BSB2.
  • normal mode current flows in the same direction in each side portion of the U-shaped bent portions BU1 and BU2.
  • the first bus bar BSB1 for example, between the input terminal PP and the terminals TC11 and TC21 are connected between the portion where the terminals TC11 and TC21 of the filter capacitance elements C1 and C2 are connected.
  • a normal mode current flows toward the part.
  • the second bus bar BSB2 a normal mode current flows from the portion where the terminals TC12 and TC22 are connected toward the input terminal PN. That is, the direction of the normal current that flows between the terminals TC11 and TC21 of the filter capacitors C1 and C2 and the input terminal PP flows between the terminals TC12 and TC22 of the filter capacitors C1 and C2 and the input terminal PN. The direction is opposite to the normal current direction.
  • FIG. 4 is a diagram showing a relationship between the structure of the bus bar and the inductance according to the first embodiment.
  • FIG. 4 shows the inductance value measured by the present inventors.
  • FIG. 4 shows the structure of the first bus bar BSB1 between the portion connected to the terminals TC11 and TC21 and the portion connected to the terminal TCx1 and the portion connected to the terminals TC12 and TC22 in FIGS.
  • the inductance value when the structure of the second bus bar BSB2 between the terminal and the part to which the terminal TCx2 is connected is changed is shown. That is, the inductance value of the inductor portion Lb shown in FIG. 1 is shown.
  • the symbol BSB1 (Lb) is assigned to the first bus bar
  • the symbol BSB2 (Lb) is assigned to the second bus bar in order to indicate that the bus bar portion corresponds to the inductor portion Lb.
  • the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are overlapped so that the main surfaces face each other when viewed in a plan view.
  • the widths BW1 and BW2 of the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are 30 mm, and the length (the portion of the inductor portion Lb in FIG. 1) is 70 mm.
  • the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are separated by 3 mm.
  • each of 1st bus bar BSB1 (Lb) and 2nd bus bar BSB2 (Lb) is comprised with the copper material, and thickness BD1, BD2 is 1.2 mm.
  • the “coupling coefficient k2” between the parasitic inductors Lp2 and Ln2 constituting the inductor portion Lb is 0.814.
  • a normal mode current flows in the direction of a solid line arrow
  • a normal mode current flows in the direction of a one-dot chain line arrow.
  • the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are arranged to extend in parallel.
  • a step of 3 mm is provided between the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) so as to occupy the same volume as the “bus bar structure” of number # 1, and is long with a width of 30 mm.
  • the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are arranged within a range of 70 mm.
  • the material and thickness of the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are the same as the “Bus bar structure” of number # 1, except that the widths BW1 and BW2 are 10 mm. .
  • the “coupling coefficient k2” between the parasitic inductors Lp2 and Ln2 is 0.418.
  • a normal mode current flows in the direction of a solid line arrow
  • a normal mode current flows in the direction of a one-dot chain line arrow.
  • the normal mode current flowing through the first bus bar BSB1 (Lb) and the normal mode current flowing through the second bus bar BSB2 (Lb) are in opposite directions. Therefore, in the “equivalent circuit”, the directions of the magnetic fields generated by the inductors Lp2 and Ln2 are also reversed, and in the above equation (2), the mutual inductance is a negative value, and the inductance HLb of the inductor portion Lb is small. Therefore, in the “bus bar structure” of number # 1, the inductance HLb of the inductor portion Lb is 10.4 nH, and in the “bus bar structure” of number # 2, the inductance HLb is 46.8 nH.
  • the “bus bar structure” with the number # 3 has a U-shaped bent portion as the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb). have. Also in the “bus bar structure” of number # 3, the width is 30 mm and long so that the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are accommodated in the same volume as the numbers # 1 and # 2.
  • the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are arranged within a range of 70 mm.
  • the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are separated by 3 mm.
  • the widths BW1, BW2 and the thicknesses BD1, BD2 of the first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are the same as the “bus bar structure” of number # 2.
  • the material is also the same copper material.
  • the direction in which the normal mode current flows is the same in at least the U-shaped side portion of the bent portion.
  • the parasitic inductor Lp2 included in the first bus bar BSB1 (Lb) is considered to be configured by a plurality of partial parasitic inductors (hereinafter also referred to as partial inductors) Lp2-1 to Lp2-3. Can do.
  • the parasitic inductor Ln2 included in the second bus bar BSB2 (Lb) can also be regarded as being constituted by a plurality of partial inductors Ln2-1 to Ln2-3.
  • the inductance HLb of the inductor portion L2 can be increased. This is because the coupling coefficient k2-1 between the partial inductors Lp2-1 and Ln2-1, the coupling coefficient k2-2 between the partial inductors Lp2-2 and Ln2-2, and the partial inductors Lp2-3 and Ln2-3. This corresponds to a reduction in the overall coupling coefficient, which is the sum of the coupling coefficients k2-3. Thereby, in the bus bar structure according to the first embodiment indicated by the number # 3, the inductance of the inductor portion Lb can be increased to 52.2 nH.
  • first bus bar BSB1 (Lb) and the second bus bar BSB2 (Lb) are arranged so that each “bus bar structure” of numbers # 1 to # 3 shown in FIG. 4 occupies the same volume. . That is, it is possible to increase the inductance HLb of the inductor portion L2 while suppressing an increase in size.
  • the values of the coupling coefficient k2 and the inductance HLb described with reference to FIG. 4 indicate the case where the frequency of the normal mode current is 10 MHz.
  • FIG. 5 is a characteristic diagram showing the attenuation of the LCL (LCLC) filter according to the first embodiment.
  • the horizontal axis indicates the frequency F
  • the vertical axis indicates the ratio of the voltages V1 and V2 shown in FIG. 13 in decibels (dBV).
  • FIG. 14 shows the characteristics when the inductor portion Lb shown in FIG. 13 has the “bus bar structure” of number # 2 in FIG. Also in FIG. 5, the characteristic curve GLb ⁇ b> 1 shows the characteristic when the inductor portion Lb has the “bus bar structure” of number # 2 in FIG. 4.
  • the characteristic curve GLp shown in FIG. 2 shows the characteristic curve of an LCL (LCLC) filter with Lb). That is, in FIG. 13, the change with respect to the frequency of the attenuation when the inductor portion Lb has the configuration of the “equivalent circuit” indicated by the number # 3 in FIG. 4 is shown as a characteristic curve GLp.
  • the volumes occupied by the first bus bar and the second bus bar when measuring the characteristic curves GLb1 and GLp are the same.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 so that the normal mode current flows in the same direction at the opposing portions where the main surfaces face each other in the portion where the inductor portion Lb is formed, Since the inductance in the inductor portion Lb can be increased, the attenuation in the AM broadcast frequency band and the SW frequency band can be increased while suppressing an increase in size. As a result, it is possible to suppress leakage of AM broadcast frequency band and SW frequency band noise from the power conversion device PWCS.
  • FIG. 6 is a perspective view showing structures of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 according to the second embodiment.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are arranged three-dimensionally, and at two places, opposing portions whose main surfaces oppose each other are formed.
  • BOV1 indicates a first facing portion
  • BOV2 indicates a second facing portion.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 have a first layer portion extending on the back side (referred to as a first layer for convenience) and a front side (referred to as a second layer for convenience) in the drawing. A second layer portion extending.
  • an interlayer connection portion that connects the first layer portion and the second layer portion is formed.
  • the interlayer connection part of the first bus bar BSB1 and the interlayer connection part of the second bus bar BSB2 are arranged to face each other.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are arranged so as to overlap and face each other when viewed from above.
  • the opposed portion BOV2 is formed.
  • the normal mode current indicated by the solid line arrow flowing through the first bus bar BSB1 and the normal mode current indicated by the alternate long and short dash line flowing through the second bus bar BSB2 are in the same direction in the first opposing part BOV1 and the second opposing part BOV2. It begins to flow.
  • the direction in which the normal mode current flows is reversed. It has become.
  • FIG. 7 shows the structure of the bus bar according to the second embodiment.
  • FIG. 7A is a top view showing in detail the structure of first bus bar BSB1 and second bus bar BSB2 shown in FIG. 7B is a cross-sectional view showing a cross section A-A ′ of FIG. 7A
  • FIG. 7C is a cross-sectional view showing a cross section B-B ′ of FIG. 7A.
  • FIG. 7 (A), (B), and (C) the broken line which shows a mutual relationship is attached
  • the lengths of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are drawn shorter than those in FIG. 6 in order to make the drawing easier to see, as in FIG.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 shown are the same as in FIG. Since FIG. 7 is similar to FIG. 4, only the differences will be mainly described.
  • the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 do not overlap when viewed from the upper surface side.
  • a part of the main surface of the first bus bar BSB1 and a part of the main surface of the second bus bar BSB2 are arranged to face each other.
  • the impedance at this part can be increased.
  • the first bus bar BSB1 overlaps the second bus bar BSB2, and the main surface of the second bus bar BSB1 and the main surface of the second bus bar BSB2 face each other. Yes.
  • the impedance in this portion can be increased.
  • the interlayer connection portion may be a bent portion of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • FIG. 8 is a diagram showing the structure of the bus bar according to the third embodiment.
  • FIG. 8A is a top view showing the structure of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2.
  • FIG. 8B is a cross-sectional view showing a cross-section A-A ′ of FIG. 8A
  • FIG. 8C is a cross-sectional view showing a cross-section B-B ′ of FIG.
  • FIG. 8 (A), (B), and (C) the broken line which shows a mutual relationship is attached
  • each of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 includes L-shaped bent portions BL1 and BL2 when viewed from above. That is, as shown in FIG. 8A, the first bus bar BSB1 extends from the upper side to the lower side, and bends to the left side in the middle to form an L-shaped bent portion BL1. Thereafter, it extends downward again and is connected to the smoothing capacitive element Cxp.
  • the second bus bar BSB2 extends from the upper side to the lower side in parallel with the first bus bar BSB1, and is bent to the right side in the middle to form an L-shaped bent portion BL2. Thereafter, it extends downward again and is connected to the smoothing capacitive element Cxp.
  • the main surfaces of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 overlap each other.
  • the normal mode current flows through the first bus bar BSB1 in the direction indicated by the solid line arrow, and flows through the second bus bar BSB2 in the direction indicated by the alternate long and short dash line arrow.
  • the main surfaces of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are opposed to each other, so that the normal mode current flows in the same direction, thereby increasing the inductance in the opposed portion.
  • the first bus bar BSB1 is formed on the housing 1 side with respect to the second bus bar BSB2.
  • the second bus bar BSB2 is It may be formed close to the housing 1 side.
  • FIG. 9 is a perspective view showing the structure of the bus bar according to the fourth embodiment.
  • FIG. 9A is a perspective view showing a bus bar structure in which the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are provided with bent portions having different shapes.
  • the input terminals PP and PN are arranged on the upper side of the housing 1.
  • the input terminals PP and PN are arranged on the left side of the housing 1 shown in FIG.
  • the first bus bar BSB1 includes a bent portion that extends from the input terminal PP disposed on the left side of the housing 1 toward the right side and is then bent into a Z shape. ing. After bending in the Z shape, the first bus bar BSB1 is connected to the terminal TCx2 of the smoothing capacitive element Cxp.
  • the second bus bar BSB2 extends from the input terminal PN toward the right side, is bent in a U shape, and is bent in an L shape.
  • a part of the Z-shaped bent part in the first bus bar BSB1 and a part of the L-shaped bent part in the second bus bar BSB2 overlap when viewed from above, and the first opposing part BOV3 is formed. Further, a part of the Z-shaped bent part in the first bus bar BSB1 and a part of the U-shaped bent part in the second bus bar BSB2 overlap each other when viewed from above, and the second facing part BOV4. Will be formed.
  • the first opposing part BOV3 and the second opposing part BOV4 Since the direction of the normal mode current flowing through the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 is the same in each of the first opposing part BOV3 and the second opposing part BOV4, the first opposing part BOV3 and the second opposing part It is possible to increase the inductance in the part BOV4. Also in the fourth embodiment, the solid arrow indicates the direction of the normal mode current flowing through the first bus bar BSB1, and the alternate long and short dash line indicates the direction of the normal mode current flowing through the second bus bar BSB2.
  • the lateral length BL1 of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 is 160 mm, for example, and the width, thickness and material of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 are described with reference to number # 3 in FIG.
  • the inductance of the first bus bar BSB1 is 126.83 nH
  • the inductance of the second bus bar BSB2 is 123.45 nH.
  • the coupling coefficient at this time is 0.36
  • the overall inductance is 158.4 nH. Note that the frequency of the normal mode current at this time is 10 MHz.
  • FIG. 9B shows a case where a bent portion is provided in the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 so that only one facing portion is formed.
  • the first bus bar BSB1 extends rightward and then bends in an L shape.
  • the second bus bar BSB2 is bent in an L shape and further bent in an L shape.
  • FIG. 9B when a part of the L-shaped bent part in the first bus bar BSB1 and a part of the second L-shaped bent part in the second bus bar BSB2 are viewed in a top view.
  • an opposing portion BOV5 is formed.
  • the facing portion BOV5 the direction of the normal mode current flowing through the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 is the same, so that the inductance can be increased in the facing portion BOV5.
  • the width, thickness, and material of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 shown in FIG. 9B are the same as those of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 shown in FIG.
  • the lateral length BL2 of the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 is 176 mm. That is, since there are few facing parts, the inductance performance is about 10% lower than the shape shown in FIG. 9A, and the bus bar length BL2 is required to be about 10% longer. In other words, it is possible to reduce the size by increasing the number of facing portions.
  • the inductance of the first bus bar BSB1 shown in FIG. 9B is 140.7 nH
  • the inductance of the second bus bar BSB2 is 128.6 nH.
  • the coupling coefficient is 0.41.
  • connection between the first bus bar BSB1 and the second bus bar BSB2 and the terminal of the capacitive element may be a connection using solder or the like instead of a metallic screw.

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Abstract

電力変換装置ＰＷＣＳは、電源の陽極端子と陰極端子との間に接続され、直流電圧に重畳する電圧変化を平滑化する平滑用容量素子Ｃｘｐと、直流電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路ＳＷＣと、電源の陽極端子と平滑用容量素子Ｃｘｐの端子ＴＣｘ１との間を電気的に接続する第１バスバＢＳＢ１と、電源の陰極端子と平滑用容量素子Ｃｘｐの端子ＴＣｘ２との間を電気的に接続する第２バスバＢＳＢ２と、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に電気的に接続されたフィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２とを備える。第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２は、互いに対向する部分を有し、対向部おいて流れる電流の方向が同じとなるように配置されている。

Description

バスバ構造およびそれを用いた電力変換装置
　本発明は、バスバ構造およびそれを用いた電力変換装置に関し、例えば電気自動車に搭載される電力変換装置およびそれに用いられるバスバ構造に関する。
　例えば電気自動車に搭載された電力変換装置は、ケーブルによって高電圧バッテリに接続され、高電圧バッテリから供給される直流電圧を交流電圧に変換し、電気モータへ給電し、電気モータを回転させる。直流電圧を交流電圧に変換するために、電力変換装置は、複数のスイッチング素子を備え、これらのスイッチング素子を例えば周期的にスイッチングすることによって、直流電圧を交流電圧へ変換する。直流電圧をスイッチング素子へ給電するために、電力変換装置は、ケーブルが接続される電源入力端子とスイッチング素子との間を電気的に接続するバスバを備えている。
　電力変換装置の一例が、特許文献１に記載されている。
特開２００７－５３８３９号公報
　電力変換装置において、スイッチング素子がスイッチングすることにより、バスバにおける電圧／電流が変動し、電磁ノイズが発生することになる。発生した電磁ノイズは、電力変換装置の筐体から漏れることになる。すなわち、高電圧伝導ノイズが生じることになる。
　図１０は、本発明者らが測定したノイズ周波数特性を示す特性図である。同図において横軸は周波数を示し、縦軸は周波数におけるノイズのピーク電圧値を示している。同図に示すように、ノイズは広い周波数帯域に存在している。図１０に示す周波数帯域のうち、例えば０．５２～１．７３ＭＨｚは、ＡＭ放送周波数帯域であり、例えば７．１～２６．１ＭＨｚは、ＳＷ（Ｓｈｏｒｔ　Ｗａｖｅ）周波数帯域である。
　一方、高電圧伝導ノイズに対する国際的な規格が制定される予定になっており、自動車メーカにおいては、国際規格を遵守するような独自規格を定める傾向にある。これらの規格では、特に、種々の用途で用いられているＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域のノイズを、他の周波数帯域に比べて低くするように規制する内容となっている。
　本発明者らは、発生するノイズを分析するために、高電圧バッテリと電力変換装置との間を接続する電圧配線（ケーブルおよびバスバを含む）を伝達する電圧および電流を、２種類に分けて検討した。図１１は、本発明者らの検討を説明するための説明図である。図１１（Ａ）および（Ｂ）は、高電圧バッテリと電力変換装置との関係を説明するブロック図であり、図１１（Ｃ）は、電圧配線に流れる電流の変化を示している。
　図１１（Ａ）において、ＨＶＢＴは高電圧バッテリを示しており、ＨＰは高電圧バッテリＨＶＢＴの陽極端子を示し、ＨＮは陰極端子を示している。また、ＰＷＣＳは電力変換装置を示しており、ＰＰは電力変換装置ＰＷＣＳの陽極用電源入力端子（以下、入力端子または第１電源入力端子とも称する）を示し、ＰＮは陰極用電源入力端子（入力端子または第２電源入力端子）を示している。高電圧バッテリＨＶＢＴおよび電力変換装置ＰＷＣＳの筐体はフレームグランドＧとして、グランドのような接地線ＧＮＤに接続されている。また、高電圧バッテリＨＶＢＴの陽極端子ＨＰと電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＰとの間は、電圧配線ＶＬＰによって電気的に接続され、高電圧バッテリＨＶＢＴの陰極端子ＨＮと電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＮとの間は、電圧配線ＶＬＮによって電気的に接続されている。
　電力変換装置ＰＷＣＳが変換動作を開始すると、高電圧バッテリＨＶＢＴの陽極端子ＨＰから電流が電圧配線ＶＬＰへ供給される。この陽極端子ＨＰを流れる電流は、ノーマルモード電流ＮＭＩとコモンモード電流ＣＭＩによって構成されていると見なすことができる。同様に、高電圧バッテリＨＶＢＴの陰極端子ＨＮを流れる電流も、ノーマルモード電流ＮＭＩとコモンモード電流ＣＭＩによって構成されていると見なすことができる。ここで、陽極端子ＨＰおよび陰極端子ＨＮから電圧配線ＶＬＰおよびＶＬＮに供給されたコモンモード電流ＣＭＩは、入力端子ＰＰおよびＰＮを介して、電力変換装置ＰＷＣＳを通り、フレームグランドＧから接地線ＧＮＤに供給され、接地線ＧＮＤを通して、高電圧バッテリＨＶＢＴのフレームグランドＧに戻る。一方、ノーマルモード電流ＮＭＩは、陽極端子ＨＰから電圧配線ＶＬＰおよび入力端子ＰＰに供給され、電力変換装置ＰＷＣＳを通して、入力端子ＰＮから電圧配線ＶＬＮおよび陽極端子ＨＮへ戻る。
　図１１（Ｂ）は、ノーマルモード電流ＮＭＩに対応したノーマルモード電圧ＮＭＶおよびコモンモード電流ＣＭＩに対応したコモンモード電圧ＣＭＶを示す図である。ノーマルモード電流ＮＭＩは、電圧配線ＶＬＰおよびＶＬＮを往復して、高電圧バッテリＨＶＢＴへ戻る電流であるため、ノーマルモード電圧ＮＭＶは、電圧配線ＶＬＰとＶＬＮとの間の電位差となる。一方、コモンモード電流ＣＭＩは、電圧配線ＶＬＰおよびＶＬＮのそれぞれから接地線ＧＮＤを通して、高電圧バッテリＨＶＢＴへ戻る電流であるため、コモンモード電圧ＣＭＶは、接地線ＧＮＤの電圧（接地電圧）を基準とした電位差となる。
　なお、電圧が変化する場合、図１１（Ｃ）に示すように、コモンモード電圧ＣＭＶは、接地電圧（接地線ＧＮＤ）に対する電位差の変化として表れ、ノーマルモード電圧ＮＭＶは、電圧配線ＶＬＰ、ＶＬＮ間の電位差の変化として表れる。
　ノイズが発生した場合、ノーマルモード電流ＮＭＩおよびコモンモード電流ＣＭＩのそれぞれに、ノイズを構成する高調波成分が重畳され、ノイズに従って変化することになる。ノーマルモード電圧ＮＭＶおよびコモンモード電圧ＣＭＶも、同様に高調波成分が重畳されて、変化することになる。
　本発明者らは、電力変換装置ＰＷＣＳで発生するノイズを、コモンモードとノーマルモードに分けて測定した。図１２は、本発明者らが測定したノイズ周波数特性を示す特性図である。同図において、横軸は周波数を示し、縦軸は周波数におけるノイズのピーク電流値を示している。同図において、破線ＣＭＩｎはコモンモード電流のノイズを示す特性曲線であり、実線ＮＭＩｎはノーマルモード電流のノイズを示す特性曲線である。すなわち、特性曲線ＣＭＩｎは、ノイズの高調波成分に基づいて重畳したコモンモード電流ＣＭＩにおけるノイズ分（コモンモードノイズ電流）を示し、特性曲線ＮＭＩｎは、ノイズの高調波成分に基づいて重畳したノーマルモード電流ＮＭＩにおけるノイズ分（ノーマルモードノイズ電流）を示している。なお、図１２は、図１０に示したノイズ周波数特性を、ノーマルモードノイズ電流とコモンモードノイズ電流に分けたものに相当する。
　図１２から理解されるように、ＡＭ放送周波数帯域とＳＷ周波数帯域では、コモンモードノイズ電流よりもノーマルモードノイズ電流が大きくなっている。そのため、本発明者らは、ノーマルモードノイズ電流を低減することが重要であると考えた。
　特許文献１には、小型化が可能なスタバ回路を備えた電力変換装置が記載されている。しかしながら、特許文献１には、ＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域のノイズを抑制することは開示されていない。
　本発明の目的は、ＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域のノイズを抑制することが可能なバスバ構造およびそのバスバ構造を有する電力変換装置を提供することにある。
　本発明の前記ならびにそのほかの目的と新規な特徴は、本明細書の記述および添付図面から明らかになるであろう。
　本願において開示される発明のうち、代表的なものの概要を簡単に説明すれば、次のとおりである。
　一実施の形態において、電力変換装置は、電源の陽極端子と陰極端子との間に接続され、直流電圧に重畳するノイズ（電圧変化）を平滑化する第１容量部と、直流電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路と、電源の陽極端子と第１容量部の第１端子との間を電気的に接続する第１バスバと、電源の陰極端子と第１容量部の第２端子との間を電気的に接続する第２バスバと、第１バスバと第２バスバとの間に電気的に接続された第２容量部とを備える。ここで、第１バスバと第２バスバは、互いに対向する部分（対向部）を有し、対向する対向部分（対向部）において流れる電流の方向が同じとなるように配置されている。
　本願において開示される発明のうち、代表的なものによって得られる効果を簡単に説明すれば、以下のとおりである。
　ＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域のノイズを抑制することが可能な電力変換装置を提供することができる。
実施の形態１に係わる電力変換装置の構成を示すブロック図である。 実施の形態１に係わる電力変換装置の構造を模式的に示す平面図である。 （Ａ）から（Ｃ）は、実施の形態１に係わるバスバの構造を示す図である。 実施の形態１に係わるバスバの構造とインダクタンスとの関係を示す図である。 実施の形態１に係わるＬＣＬフィルタの減衰量を示す特性図である。 実施の形態２に係わるバスバの構造を示す斜視図である。 （Ａ）から（Ｃ）は、実施の形態２に係わるバスバの構造を示す図である。 （Ａ）から（Ｃ）は、実施の形態３に係わるバスバの構造を示す図である。 （Ａ）および（Ｂ）は、実施の形態４に係わるバスバの構造を示す斜視図である。 本発明者らが測定したノイズ周波数特性を示す特性図である。 （Ａ）から（Ｃ）は、本発明者らの検討を説明するための説明図である。 本発明者らが測定したノイズ周波数特性を示す特性図である。 本発明者らが考えたノイズフィルタの等価回路を示す回路図である。 ＬＣＬフィルタの減衰量を示す特性図である。
　以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、実施の形態を説明するための全図において、同一部分には原則として同一の符号を付し、その繰り返しの説明は、原則として省略する。また、以下では、特に制限されないが、電気自動車に搭載される電力変換装置を例にして説明する。
　（実施の形態１）
　＜ノイズフィルタ＞
　本発明者らは、ノーマルモードノイズ電流を低減して、ＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域のノイズを抑制するために、バスバにノイズフィルタを結合することを考えた。すなわち、電力変換装置の陽極用電源入力端子とスイッチング素子との間を電気的に接続するバスバと、陰極用電源入力端子とスイッチング素子との間を電気的に接続するバスバに容量部を結合することを考えた。この場合、容量部は、例えば、バスバ間に接続された容量素子と、それぞれのバスバとフレームグランドとの間に接続された容量素子によって構成する。バスバは、例えば銅板によって構成されるため、寄生のインダクタを有する。そのため、容量部とバスバのインダクタによってノイズフィルタが構成されることになる。
　図１３は、本発明者らが考えたノイズフィルタの等価回路を示す回路図である。同図には、高電圧バッテリＨＶＢＴおよびスイッチング素子も等価回路として描かれている。電源Ｖ２は高電圧バッテリＨＶＢＴの等価回路を示し、Ｇｎはスイッチング素子（スイッチング回路）の等価回路を示し、Ｖ１は電力変換回路ＰＷＣＳによる変換によって形成された電源を示している。電源Ｖ２は、高電圧の直流電圧であり、電源Ｖ１は、スイッチング素子Ｇｎのスイッチングにより形成された交流電圧である。また、抵抗Ｒ４およびＲ５は、インピーダンス整合用の抵抗を示している。同図では、スイッチング素子Ｇｎは、ノイズの発生源として示されている。
　図１３において、ＢＳＢ１は電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＰとスイッチング素子Ｇｎとの間を接続する第１バスバを示し、ＢＳＢ２は電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＮとスイッチング素子Ｇｎとの間を接続する第２バスバを示している。Ｃｘｐは、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に接続され、ノイズにより直流電圧Ｖ２に重畳する電圧変化を平滑化する平滑用容量素子（平滑用容量部）を示している。Ｃｙｐは、第１バスバＢＳＢ１とフレームグランドＧとの間に接続された容量素子Ｃｙｐ１（図示せず）と第２バスバＢＳＢ２とフレームグランドＧとの間に接続された容量素子Ｃｙｐ２（図示せず）とによって構成された容量部を示している。コモンモードノイズ電流の場合、容量素子Ｃｙｐ１とＣｙｐ２は、等価的には、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に直列接続されることになる。そのため、等価回路図では、容量素子Ｃｙｐ１とＣｙｐ２が、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に接続された容量部Ｃｙｐとして描かれている。
　図１３では、ノイズフィルタを構成する容量部（フィルタ用容量部）Ｃｘが、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２のそれぞれの所定の位置に接続されている。すなわち、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２において、入力端子ＰＰ、ＰＮとスイッチング素子Ｇｎとの間の位置に、容量部Ｃｘが接続されている。第１バスバＢＳＢ１は、容量部Ｃｘが接続された位置を境にして、等価的に２個のインダクタ（第１インダクタ部、第２インダクタ部）Ｌｐ１、Ｌｐ２によって構成されている。同様に、第２バスバＢＳＢ２も、容量部Ｃｘの位置を境にして、等価的に２個のインダクタ（第３インダクタ部、第４インダクタ部）Ｌｎ１、Ｌｎ２によって構成されている。インダクタＬｐ１、Ｌｐ２、Ｌｎ１およびＬｎ２に付された＊印は、磁界の発生方向を示している。また、ｋ１はインダクタＬｐ１とＬｎ１との相互結合係数（以下、単に結合係数とも称する）を示し、ｋ２はインダクタＬｐ２とＬｎ２との結合係数を示している。
　容量部Ｃｘは、容量素子Ｃ１～Ｃ３と抵抗Ｒ１～Ｒ３を備えている。ここで、容量素子Ｃ１と抵抗Ｒ１は、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間で直列接続されている。同様に、容量素子Ｃ２と抵抗Ｒ２も、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間で直列接続されている。
　容量素子Ｃ３は２個の容量素子Ｃ３１（図示しない）とＣ３２（図示しない）を有し、抵抗Ｒ３も２個の抵抗Ｒ３１（図示しない）とＲ３２（図示しない）を有している。容量素子Ｃ３１と抵抗Ｒ３１は、第１バスバＢＳＢ１とフレームグランドＧとの間で直列接続され、容量素子Ｃ３２と抵抗Ｒ３２も、第２バスバＢＳＢ２とフレームグランドＧとの間で直列接続されている。上記した容量部Ｃｙｐと同様に、コモンモードノイズ電流の場合、容量素子Ｃ３１、抵抗Ｒ３１、容量素子Ｃ３２および抵抗Ｒ３２は、等価的に第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に直列接続された構成となる。そのため、容量部Ｃｙｐと同様に、これらの容量素子Ｃ３１、Ｃ３２および抵抗Ｒ３１、Ｒ３２は、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間で直列接続された容量素子Ｃ３と抵抗Ｒ３として描かれている。なお、容量部Ｃｘに含まれる抵抗Ｒ１～Ｒ３は、ノイズのピークを抑えるダンプ抵抗として機能する。
　図１３では、インダクタＬｐ１、Ｌｎ１によって構成された第１インダクタ部Ｌａと、インダクタＬｐ２、Ｌｎ２によって構成された第２インダクタ部Ｌｂとの間に、容量部Ｃｘが挟まれたノイズフィルタが構成されていることになる。以下、２個のインダクタ部Ｌａ、Ｌｂに容量部Ｃｘが挟まれるように配置されたフィルタをＬＣＬフィルタとも称する。また、容量部Ｃｙｐと平滑用容量素子Ｃｘｐとによって容量部（便宜上、容量部Ｃｘｘとする）が構成されていると見なすことができる。このように見なした場合、第１インダクタ部Ｌａおよび容量部Ｃｘによって第１フィルタ回路が構成され、第２インダクタ部Ｌｂおよび容量部Ｃｘｘによって第２フィルタ回路が構成されていると見なすことができる。この場合、入力端子ＰＰ、ＰＮとスイッチング素子Ｇｎとの間に、第１フィルタ回路、第２フィルタ回路が、この順番で直列的に結合されていることになる。以下、このようなフィルタをＬＣＬＣフィルタとも称する。このようなフィルタを用いることにより、ＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域での、ノーマルモードノイズ電流を抑制することが可能である。
　しかしながら、ノーマルモードノイズ電流を抑制するためには、容量部Ｃｘを構成する容量素子のキャパシタンスを大きくすることになる。そのため、容量素子Ｃ１～Ｃ３が大きくなったり、それぞれの容量素子を複数の容量素子によって構成することになる。その結果、電力変換装置ＰＷＣＳの小型化を阻害することになる。また電力変換装置ＰＷＣＳの製造価格の上昇にも繋がる。
　一方、電気自動車に搭載される電力変換装置は、近年、小型化の要求とコストダウンの要求が強い。そのため、この要求に応じるために、本発明者らは、図１３に示した電力変換装置の構成をさらに検討した。
　本発明者に検討によると、ＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタを用いて、ノーマルモードノイズ電流を低減する場合、低減効果は容量部Ｃｘとスイッチング素子Ｇｎ（言い換えるならば容量部Ｃｙｐまたは／および平滑用容量部Ｃｘｐ）との間に配置されているインダクタ部Ｌｂに依存していることが判明した。すなわち、インダクタ部Ｌｂのインダクタンスを大きくすることにより、ノーマルモードノイズ電流を低減するＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタの効果を高くすることが可能であることが判明した。
　図１４は、図１３に示したＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタの減衰量を示す特性図である。横軸は周波数Ｆを示し、縦軸は図１３に示した電圧Ｖ１とＶ２の比をデシベル（ｄＢＶ）で表している。一点鎖線で表した特性曲線ＧＬｂ０は、インダクタＬｐ２およびＬｎ２のインダクタンスを０ｎＨとしたときの周波数Ｆの変化に伴う減衰量の変化を示している。また、実線で表した特性曲線ＧＬｂ１は、インダクタＬｐ２、Ｌｎ２のインダクタンスを０ｎＨよりも大きくしたときの減衰量の変化を示し、二点鎖線の特性曲線ＧＬｂ２は、特性曲線ＧＬｂ１を測定したときのインダクタンスに対して３倍のインダクタンスを有するインダクタをインダクタＬｐ２、Ｌｎ２として用いたときの減衰量の変化を示している。なお、特性曲線ＧＬｂ０～ＧＬＢ２を求めるときのインダクタ部Ｌａのインダクタンスおよび容量部Ｃｘのキャパシタンスは、同じである。
　図１４に示すように、ＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタを構成するインダクタ部Ｌｂのインダクタンスを大きくすると、減衰量を大きくすることが可能である。すなわち、ＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタを構成するインダクタのうち、容量部Ｃｘと容量部Ｃｙｐまたは／および平滑用容量部Ｃｘｐとの間に配置されているインダクタ部Ｌｂの値を大きくすることによって、効果的に減衰量を大きくすることが可能となる。なお、共振周波数ｆｐは、式（１）によって求めることができる。式（１）において、ＣＣｘは容量部Ｃｘのキャパシタンスを示し、ＨＬｂはインダクタ部Ｌｂのインダクタンスを示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　ＡＭ放送周波数帯域およびＳＷ周波数帯域で、大きな減衰量が得られるように、共振周波数ｆｐは、ＡＭ放送周波数帯域の最低周波数である０．５２ＭＨｚよりも小さくなるように、容量部Ｃｘおよびインダクタ部Ｌｂの値は設定されることになる。
　インダクタ部ＬｂのインダクタンスＨＬｂは、式（２）によって求めることができる。ここで、ＨＬｐ２はインダクタＬｐ２のインダクタンスを示し、ＨＬｎ２はインダクタＬｎ２のインダクタンスを示し、ｋ２はインダクタＬｐ２、Ｌｎ２の結合係数である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
 　この式（２）から理解されるように、インダクタ部ＬｂのインダクタンスＨＬｂは、２個のインダクタＬｐ２、Ｌｎ２のインダクタンスＨＬｐ２、ＨＬｎ２の和に対して、インダクタンスＨＬｐ２、ＨＬｎ２の積に結合係数を乗算して得た相互インダクタンス値を加算または減算した値となる。この加算か減算かは、インダクタＬｐ２とＬｎ２が発生する磁界の向きが同じか反対かによって定まる。
　後で詳しく説明するが、実施の形態１においては、インダクタＬｐ２、Ｌｎ２のそれぞれが、複数の部分インダクタによって構成されていると見なされる。この複数の部分インダクタの一部において、互いに同じ方向の磁界を発生するように、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２が配置される。これにより、インダクタ部ＬｂにおけるインダクタンスＨＬｂが大きくなる。
　＜電力変換装置＞
　図１は、実施の形態１に係わる電力変換装置の構成を示すブロック図である。同図において、１は電力変換装置ＰＷＣＳの筐体を示している。この筐体１に、種々の回路ブロックおよび素子が格納されて、電力変換装置ＰＷＣＳが構成されている。図１では、筐体１に格納された回路ブロックおよび素子のうち、説明に必要なもののみが描かれている。また、同図には、電力変換装置ＰＷＣＳへ直流電圧を給電する高電圧バッテリＨＶＢＴと電力変換装置ＰＷＣＳによって形成された交流電圧によって駆動される電気モータ４とが示されている。
　高電圧バッテリＨＶＢＴはバッテリＢＴを備えており、バッテリＢＴの陽極電極は高電圧バッテリＨＶＢＴの陽極端子ＨＰに接続され、バッテリＢＴの陰極電極は高電圧バッテリＨＶＢＴの陰極端子ＨＮに接続されている。特に制限されないが、高電圧バッテリＨＶＢＴの筐体がフレームグランドＧとされ、接地線ＧＮＤに接続されている。高電圧バッテリＨＶＢＴの陽極端子ＨＰおよび陰極端子ＨＮは、ケーブル２によって、電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子（陽極用電源入力端子）ＰＰおよび入力端子（陰極用電源入力端子）ＰＮに電気的に接続されている。
　電気モータ４は、特に制限されないが、３相電気モータによって構成されている。この電気モータ４は、回転子（図示しない）と固定子（図示しない）を備え、固定子に３個のコイル５－Ｕ、５－Ｖおよび５－Ｗが配置されている。電力変換装置ＰＷＣＳは３相の交流電圧を形成し、ケーブル３を介して、３個のコイル５－Ｕ、５－Ｖおよび５－Ｗに供給する。これにより、コイル５－Ｕ、５－Ｖおよび５－Ｗが、３相の交流電圧に応じた磁界を発生し、回転子が回転することになる。なお、特に制限されないが、電気モータ４もその筐体がフレームグランドＧとされ、接地線ＧＮＤに接続されている。
　次に、電力変換装置ＰＷＣＳの構成を説明する。電力変換装置ＰＷＣＳは、スイッチング回路ＳＷＣ、スイッチング回路ＳＷＣと入力端子ＰＰ、ＰＮとの間を電気的に接続する第１バスバＢＳＢ１、第２バスバＢＳＢ２、容量素子Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３１、Ｃ３２、Ｃｘｐ、Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２および抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３１、Ｒ３２を備えている。
　スイッチング回路ＳＷＣは、互いに同じ構成を有する３個の単位スイッチング回路ＵＳＷ１～ＵＳＷ３を備えている。単位スイッチング回路ＵＳＷ１を例にして説明すると、単位スイッチング回路ＵＳＷ１は、絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（以下、単にトランジスタと称する）ＴＲ１、ＴＲ２およびダイオードＤ１、Ｄ２を備えている。トランジスタＴＲ１、ＴＲ２のそれぞれのコレクタとエミッタ間にダイオードＤ１、Ｄ２が接続されている。また、トランジスタＴＲ１のエミッタはトランジスタＴＲ２のコレクタに接続されている。このエミッタとコレクタとの間の接続ノードが、出力ノードとされ、ケーブル３を介して、電気モータ４のコイルに接続されている。トランジスタＴＲ１のコレクタは、第１バスバＢＳＢ１によって、入力端子ＰＰに電気的に接続され、トランジスタＴＲ２のエミッタは、第２バスバＢＳＢ２によって、入力端子ＰＮに電気的に接続されている。
　図示しないスイッチング制御回路からのスイッチ制御信号が、トランジスタＴＲ１およびＴＲ２のゲートに供給され、スイッチ制御信号によってトランジスタＴＲ１とＴＲ２は、相補的にオン状態／オフ状態となるようにスイッチング制御される。トランジスタＴＲ１とＴＲ２とが相補的にオン状態／オフ状態となることによって、出力ノードには、周期的に陽極電圧と陰極電圧が出力されることになる。すなわち、出力ノードから交流電圧が出力されることになる。残りの単位スイッチング回路ＵＳＷ２およびＵＳＷ３についても同様であるので、説明は省略する。このようにトランジスタが、周期的にオン状態／オフ状態となるため、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２における電圧／電流が変化し、ノイズが発生することになる。
　第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２のそれぞれは、特に制限されないが、銅によって構成された銅板であり、その両端が一対の端子を構成している。第１バスバＢＳＢ１の一方の端子は、電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＰに接続され、他方の端子ＰＰＯは、平滑用容量として機能する平滑用容量素子（第１容量部）Ｃｘｐの第１端子ＴＣｘ１と、容量素子Ｃｙｐ１の第１端子ＴＣｙ１１と、容量素子Ｃｙｐ２の第１端子ＴＣｙ２１に接続されている。また、他方の端子ＰＰＯは、単位スイッチング回路ＵＳＷ１～ＵＳＷ３内のトランジスタＴＲ１のコレクタに接続されている。
　第２バスバＢＳＢ２も、第１バスバＢＳＢ１と同様に、一方の端子は、電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＮに接続され、他方の端子ＰＮＯは、平滑用容量素子Ｃｘｐの第２端子ＴＣｘ２と、容量素子Ｃｙｐ１の第２端子ＴＣｙ１２と、容量素子Ｃｙｐ２の第２端子ＴＣｙ２２に接続されている。また、他方の端子ＰＰＯは、単位スイッチング回路ＵＳＷ１～ＵＳＷ３内のトランジスタＴＲ２のエミッタに接続されている。
　図１では、図面を見易くするために、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の他方の端子ＰＰＯおよびＰＮＯが、容量素子Ｃｘｐ、Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２およびトランジスタのコレクタ、エミッタと分離して描かれているが、これに限定されるものではない。例えば、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、トランジスタＴＲ１のコレクタおよびトランジスタＴＲ２のエミッタまで延在し、トランジスタＴＲ１のコレクタ部分に他方の端子ＰＰＯが存在し、トランジスタＴＲ２のエミッタ部分に他方の端子ＰＰＮが存在してもよい。この場合、容量素子Ｃｘｐ、Ｃｙｐ１およびＣｙｐ２の端子は、延在している部分に接続される。また、電力変換装置ＰＷＣＳの入力端子ＰＰおよびＰＮは、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の一方の端子に接続されているため、この入力端子ＰＰおよびＰＮが、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバの一方の端子を示していると見なすことができる。
　容量素子Ｃｙｐ１およびＣｙｐ２の第２端子ＴＣｙ１２およびＴＣｙ２２は、筐体１に接続され、接地線ＧＮＤに接続されている。図１に示した平滑用容量素子Ｃｘｐは、図１３で説明した平滑用容量素子Ｃｘｐに相当する。また、容量素子Ｃｙｐ１およびＣｙｐ２は、図１３で示した容量部Ｃｙｐに相当し、コモンモードノイズ電流に対しては、容量素子Ｃｙｐ１とＣｙｐ２は、等価的には第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間で直列的に接続されることになる。
　第１バスバＢＳＢ１において、一対の端子ＰＰ、ＰＰＯの間の位置の部分（第１部分）ＰＴ１に、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２およびＣ３１のそれぞれの第１端子ＴＣ１１、ＴＣ２１およびＴＣ３１１が電気的に接続されている。また、第２バスバＢＳＢ２においては、一対の端子ＰＮ、ＰＮＯの間の位置の部分（第２部分）ＰＴ２に、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の第２端子ＴＣ１２、ＴＣ２２に接続された抵抗Ｒ１、Ｒ２の端子ＴＲＣ１、ＴＲＣ２が接続されている。すなわち、抵抗Ｒ１およびＲ２を介してフィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の第２端子ＴＣ１２、ＴＣ２２が、部分ＰＴ２で第２バスバＢＳＢ２に電気的に接続されている。同様に、第２バスバＢＳＢ２の部分ＰＴ２において、フィルタ用容量素子Ｃ３２の第１端子ＴＣ３２１が電気的に接続されている。
　また、フィルタ用容量素子Ｃ３１およびＣ３２の第２端子ＴＣ３１２およびＴＣ３２２は、抵抗Ｒ３１およびＲ３２を介して、筐体１に接続され、接地線ＧＮＤに接続されている。図１において、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２は、図１３で説明した容量素子Ｃ１およびＣ２に相当し、抵抗Ｒ１、Ｒ２も、図１３で説明した抵抗Ｒ１、Ｒ２に相当する。さらに、フィルタ用容量素子Ｃ３１およびＣ３２は、図１３で説明した容量素子Ｃ３に相当し、抵抗Ｒ３１およびＲ３２は、図１３で説明した抵抗Ｒ３に相当する。すなわち、コモンモードノイズ電流に対して、フィルタ用容量素子Ｃ３１およびＣ３２の第２端子ＴＣ３１２およびＴＣ３２２は、抵抗Ｒ３１およびＲ３２を介して等価的に接続されることになる。これにより、等価的には、フィルタ用容量素子Ｃ３１、Ｃ３２と抵抗Ｒ３１、Ｒ３２が、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に直列接続されることになる。
　そのため、第１バスバＢＳＢ１の第１部分ＰＴ１に容量部Ｃｘの第１端子が接続され、第２バスバＢＳＢ２の第２部分ＰＴ２に容量部Ｃｘの第２端子が接続されていると見なすことができる。
　図１において、Ｌｐ１は、一方の端子ＰＰとフィルタ用容量素子が接続された部分ＰＴ１との間に存在する第１バスバＢＳＢ１の寄生のインダクタを示している。また、Ｌｎ１は、一方の端子ＰＮとフィルタ用容量素子が接続された部分ＰＴ２との間に存在する第２バスバＢＳＢ２の寄生のインダクタを示している。同様に、Ｌｐ２は、他方の端子ＰＰＯとフィルタ用容量素子が接続された部分ＰＴ１との間に存在する第１バスバＢＳＢ１の寄生のインダクタを示している。また、Ｌｎ２は、他方の端子ＰＮＯとフィルタ用容量素子が接続された部分ＰＴ２との間に存在する第２バスバＢＳＢ２の寄生のインダクタを示している。
　寄生のインダクタＬｐ１、Ｌｐ２、およびＬｎ１、Ｌｎ２が、図１３で説明したインダクタに相当する。これにより、部分ＰＴ１、ＰＴ２で、容量部（第２容量部）Ｃｘが構成され、容量部Ｃｘを挟むようにインダクタ部ＬａおよびＬｂが配置されていることになる。
　＜電力変換装置の構造＞
　図２は、実施の形態１に係わる電力変換装置の構造を模式的に示す平面図である。同図には、電力変換装置ＰＷＣＳの筐体１に格納されている回路ブロックおよび部品のうち、第１バスバＢＳＢ１、第２バスバＢＳＢ２、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２、容量素子Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２、平滑用容量素子Ｃｘｐおよびスイッチング回路ＳＷＣのみが描かれており、他の部分は省略されている。模式的ではあるが、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の形状、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２、容量素子Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２および平滑用容量素子Ｃｘｐの配置および形状は、実際に合わせて描かれている。
　電力変換装置ＰＷＣＳを上面視で見たとき、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２のそれぞれは、所定の幅を有する銅材料の平板によって構成されている。この第１の実施の形態において、第１バスバＢＳＢ１の主面は、入力端子ＰＰと平滑容量素子Ｃｘｐとの間で延在し、途中でＵ字状の屈曲部を有する構造をしている。同様に、第２バスバＢＳＢ２の主面も、入力端子ＰＮと平滑容量素子Ｃｘｐとの間で延在し、途中でＵ字状の屈曲部を有する構造をしている。第１バスバＢＳＢ１のＵ字状の屈曲部と第２バスバＢＳＢ２のＵ字状の屈曲部とを上面視で見たとき、一部が重なっており、重なった部分には絶縁材料が介在している。絶縁材料は、例えば第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間の隙間である。
　第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の屈曲部と入力端子ＰＰおよびＰＮとの間の位置の部分ＰＴ１、ＰＴ２（図１）において、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、ノイズフィルタを構成する容量部Ｃｘ（図１）に接続されている。図２には、容量部Ｃｘを構成するフィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２のみが１個の容量ブロックとして描かれており、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の一方の端子ＴＣ１１、ＴＣ２１が○印で示され、第１バスバＢＳＢ１に接続されている。また、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の他方の端子ＴＣ１２、ＴＣ２２は○印で示され、図示しない抵抗Ｒ１、Ｒ２（図１）を介して第２バスバＢＳＢ２に接続されている。
　第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２とフィルタ用容量素子および抵抗との接続は、特に制限されないが、金属性のねじによって固定することによって行われる。例えば、○印で示した端子ＴＣ１１、ＴＣ２１の部分が、ねじによって第１バスバＢＳＢ１に固定される。これにより、第１バスバＢＳＢ１と容量素子Ｃ１、Ｃ２の一方の端子ＴＣ１１、ＴＣ２１とは電気的に接続されることになる。○印で示した他方の端子ＴＣ１２、ＴＣ２２は、抵抗Ｒ１、Ｒ２の端子ＴＲＣ１、ＴＲＣ２（図１）が、ねじで第２バスバＢＳＢ２に固定されることにより、電気的に第２バスバＢＳＢ２に接続されている。
　図２には示していないフィルタ用容量素子Ｃ３１、Ｃ３２の端子ＴＣ３１１、ＴＣ３２１も、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２と同じ位置の部分ＰＴ１、ＰＴ２において、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２に、ねじで固定され、電気的に接続されている。また、図示しない抵抗Ｒ３１、Ｒ３２は、筐体１とフィルタ用容量素子Ｃ３１、Ｃ３２の端子ＴＣ３１２、ＴＣ３２２との間で電気的に接続されている。
　第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の屈曲部と平滑用容量素子Ｃｘｐとの間の位置の部分に、○印で示した容量素子Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２の一方の端子ＴＣｙ１１、ＴＣｙ２１が、ねじで固定され、電気的に接続されている。この容量素子Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２の他方の端子ＴＣｙ１２、ＴＣｙ２２は筐体１に接続されている。
　平滑用容量素子Ｃｘｐは、上面視で見たとき、他の容量素子よりも、そのサイズが大きくなっている。第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、特に制限されないが、平滑用容量素子Ｃｘｐの一対の電極と重なるように延在している。平滑用容量素子Ｃｘｐの一対の電極は、○印で示す複数の端子ＴＣｘ１およびＴＣｘ２を備えており、重なって配置されている第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２とねじで固定され、電気的に接続されている。また、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、スイッチング回路ＳＷＣに電気的に接続されている。なお、入力端子ＰＰおよびＰＮは、図１で説明したケーブル２と、ねじで固定され、電気的に接続されている。
　図３は、実施の形態１に係わるバスバの構造（バスバ構造）を示す図である。図３（Ａ）は、上記した第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の構造を詳しく示す上面図である。図３（Ｂ）は図３（Ａ）の断面Ａ－Ａ’を示す断面図であり、図３（Ｃ）は図３（Ａ）の断面Ｂ－Ｂ’を示す断面図である。図３（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）間には、相互の関係を示す破線が付されている。なお、図３（Ａ）においては、図面を見易くするために、図２に比べて、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の長さが短く描かれているが、図３に示す第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、図２と同じである。また、図３（Ａ）では、図１に示した容量素子Ｃｙｐ１、Ｃｙｐ２およびスイッチング回路ＳＷＣは、省略されている。
　図３（Ａ）において、ＢＷ１は第１バスバＢＳＢ１の幅を示し、ＢＷ２は第２バスバＢＳＢ２の幅を示している。図２で述べたように、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、Ｕ字状の屈曲部を有している。図３（Ａ）では、図面の上側から下側に延在する途中で、バスバＢＳＢ１は、左側に屈曲し、再び右側に屈曲することにより、Ｕ字状の屈曲部ＢＵ１が形成されている。これに対して、第２バスバＢＳＢ２は、上面視で見たとき、第１バスバＢＳＢ１と平行して、図面の上側から下側に延在する途中で、右側に屈曲し、再び左側に屈曲することにより、Ｕ字状の屈曲部ＢＵ２が形成されている。Ｕ字状の屈曲部ＢＵ１、ＢＵ２のそれぞれは、上面視で見たとき、Ｕ字の辺に相当する辺部分と、Ｕ字の底辺に相当し辺部分間を接続する底部分と、辺部分間を接続していない開口部とを備えていると見なすことができる。このように見なした場合、第１バスバＢＳＢ１に形成されている屈曲部ＢＵ１は、同図において、右側に開口部を備え、左側に底部分を備えたＵ字型の形状を有し、第２バスバＢＳＢ２に形成されている屈曲部ＢＵ２は、左側に開口部を備え、右側に底部分を備えたＵ字型の形状を有していることになる。
　言い換えるならば、第１バスバＢＳＢ１に形成されているＵ字状の屈曲部ＢＵ１と第２バスバＢＳＢ２に形成されているＵ字状の屈曲部ＢＵ２は、上面視で見たとき、辺部分が重なり、互いに逆向きとなっている。すなわち、この実施の形態１においては、屈曲部ＢＵ１と屈曲部ＢＵ２とは、互いの開口部を除いて、平面視で見たとき、重なるように配置されている。
　Ａ－Ａ’断面を示す図３（Ｂ）に示すように、重なっている屈曲部ＢＵ１、ＢＵ２においては、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２との間に、絶縁材料によって形成された絶縁層ＩＳＯ２が介在している。筐体１は、金属材料によって形成されている。第２バスバＢＳＢ２と筐体１との間には、絶縁層ＩＳＯ１が介在し、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ１との間には、絶縁層ＩＳＯ２が介在している。これにより、直流的には第１バスバＢＳＢ１、第２バスバＢＳＢ２および筐体１間は分離されている。なお、図３（Ｂ）において、ＢＤ１およびＢＤ２は、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の厚みを示している。
　この実施の形態１では、Ｕ字状の屈曲部ＢＵ１、ＢＵ２が互いに逆向きとなるように配置されているため、一方の屈曲部（例えば屈曲部ＢＵ１）の開口部が、他方の屈曲部（ＢＵ２）の底部分と重なり、それぞれの辺部分が重なることになる。これにより、図３（Ｃ）に示すように、Ｕ字状の屈曲部ＢＵ１、ＢＵ２のそれぞれの辺部分が重なっていることになる。なお、屈曲部ＢＵ１、ＢＵ２において、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２間には、絶縁膜ＩＳＯ２が介在しているが、図３（Ｃ）では省略されている。また、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２および平滑用容量素子Ｃｘｐは、直流的には筐体１から分離されているため、筐体１とこれらの容量素子との間には、絶縁層ＩＳＯ１が介在している。
　絶縁層ＩＳＯ１、ＩＳＯ２を形成する絶縁材料は、特に限定されない。例えばバスバＢＳＢ１、ＢＳＢ２および筐体１間が、物理的に分離されるようにするだけでもよい。
　この実施の形態１においては、図２および図３に示すように、上面視で見たとき屈曲部ＢＵ１とＢＵ２の辺部分において、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２の主面が、重なり、対向しており、他の部分は重ならないように配置されている。また、入力端子ＰＰにケーブル２を介して陽極端子ＨＰが接続され、入力端子ＰＮにケーブル２を介して陰極端子ＨＮが接続されることになる。そのため、ノーマルモード電流（およびノーマルモードノイズ電流）は、入力端子ＰＰから、第１バスバＢＳＢ１、スイッチング回路ＳＷＣ、第２バスバＢＳＢ２の順に、入力端子ＰＮへ向かう方向で流れることになる。
　すなわち、第１バスバＢＳＢ１においては、入力端子ＰＰから平滑用容量素子Ｃｘｐの端子ＴＣｘ１へ向かう方向に、ノーマルモード電流が流れることになる。これに対して、第２バスバＢＳＢ２においては、平滑用容量素子Ｃｘｐの端子ＴＣｘ２から入力端子ＰＮへ向かう方向に、ノーマルモード電流が流れることになる。そのため、第１バスバＢＳＢ１の屈曲部ＢＵ１において、ノーマルモード電流は実線矢印の方向に流れることになり、第２バスバＢＳＢ２の屈曲部ＢＵ２においては、一点鎖線矢印の方向に流れることになる。これにより、Ｕ字状の屈曲部ＢＵ１、ＢＵ２のそれぞれの辺部分においては、同じ方向にノーマルモード電流が流れることになる。
　これに対して、第１バスバＢＳＢ１において、例えばフィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の端子ＴＣ１１、ＴＣ２１が接続された部分と入力端子ＰＰとの間では、入力端子ＰＰから端子ＴＣ１１、ＴＣ２１が接続された部分に向かって、ノーマルモード電流が流れる。このとき、第２バスバＢＳＢ２においては、端子ＴＣ１２、ＴＣ２２が接続された部分から入力端子ＰＮに向かって、ノーマルモード電流が流れることになる。すなわち、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の端子ＴＣ１１、ＴＣ２１と入力端子ＰＰとの間を流れるノーマル電流の方向は、フィルタ用容量素子Ｃ１、Ｃ２の端子ＴＣ１２、ＴＣ２２と入力端子ＰＮとの間を流れるノーマル電流の方向に対して逆方向となる。
　図４は、実施の形態１に係わるバスバの構造とインダクタンスとの関係を示す図である。図４には、本発明者らが測定したインダクタンスの値が記載されている。図４には、図２および図３において、端子ＴＣ１１、ＴＣ２１が接続された部分と端子ＴＣｘ１が接続された部分との間の第１バスバＢＳＢ１の構造と、端子ＴＣ１２、ＴＣ２２が接続された部分と端子ＴＣｘ２が接続された部分との間の第２バスバＢＳＢ２の構造を変えたときのインダクタンスの値が示されている。すなわち、図１に示したインダクタ部Ｌｂのインダクタンスの値が示されている。図４では、インダクタ部Ｌｂに相当するバスバ部分であることを示すために、第１バスバには符合ＢＳＢ１（Ｌｂ）が付され、第２バスバには符合ＢＳＢ２（Ｌｂ）が付されている。
　図４において、番号＃が１の「バスバ構造」では、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２のバスバＢＳＢ２（Ｌｂ）とが、平面視で見たとき、主面が対向するように重なって配置されている。この場合、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）の幅ＢＷ１、ＢＷ２は３０ｍｍとされ、長さ（図１のインダクタ部Ｌｂの部分）は、７０ｍｍとされている。第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）との間は、３ｍｍ離間している。また、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）のそれぞれは、銅材料によって構成され、厚さＢＤ１、ＢＤ２は１．２ｍｍとなっている。この場合、インダクタ部Ｌｂを構成する寄生のインダクタＬｐ２、Ｌｎ２間の「結合係数ｋ２」は、０．８１４である。また、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）においては、実線矢印の方向にノーマルモード電流が流れ、第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）においては、一点鎖線矢印の方向にノーマルモード電流が流れることになる。
　番号＃が２の「バスバ構造」では、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）は、平行して延在するように配置されている。番号＃１の「バスバ構造」と同じ体積が占有されるように、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）との間には、３ｍｍの段差が設けられ、幅３０ｍｍで長さが７０ｍｍの範囲に、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）が配置されている。第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）は、その幅ＢＷ１、ＢＷ２が、１０ｍｍであることを除いて、材料および厚さは、番号＃１の「バスバ構造」と同じである。この場合、寄生のインダクタＬｐ２、Ｌｎ２間の「結合係数ｋ２」は、０．４１８である。また、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）においては、実線矢印の方向にノーマルモード電流が流れ、第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）においては、一点鎖線矢印の方向にノーマルモード電流が流れることになる。
　番号＃が、１および２の「バスバ構造」では、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）を流れるノーマルモード電流と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）を流れるノーマルモード電流の方向が、逆方向になる。そのため、「等価回路」では、インダクタＬｐ２とＬｎ２が発生する磁界の向きも逆方向となり、上記した式（２）において、相互インダクタンスは負の値となり、インダクタ部ＬｂのインダクタンスＨＬｂは、小さくなる。そのため、番号＃１の「バスバ構造」では、インダクタ部ＬｂのインダクタンスＨＬｂは、１０．４ｎＨとなり、番号＃２の「バスバ構造」では、インダクタンスＨＬｂは、４６．８ｎＨとなっている。
　これに対して、番号＃が３の「バスバ構造」は、図２および図３で示したように、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）は、Ｕ字状の屈曲部を有している。この番号＃３の「バスバ構造」においても、番号＃１および＃２と同じ体積に、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）が収容されるように、幅が３０ｍｍで長さが７０ｍｍの範囲に第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）が配置されている。また第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）と第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）との間は、３ｍｍ離間している。第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）の幅ＢＷ１、ＢＷ２および厚さＢＤ１、ＢＤ２は、番号＃２の「バスバ構造」と同じである。また、材料も同じ銅材料である。
　この場合、少なくとも、屈曲部のＵ字の辺部分において、ノーマルモード電流の流れる方向が、同じ方向になる。一方、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）において屈曲部以外の部分では、ノーマルモード電流の流れる方向が逆方向になる。「等価回路」では、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）が有する寄生のインダクタＬｐ２は、複数の部分寄生のインダクタ（以下、部分インダクタとも称する）Ｌｐ２－１～Ｌｐ２－３によって構成されていると見なすことができる。同様に、第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）が有する寄生のインダクタＬｎ２も、複数の部分インダクタＬｎ２－１～Ｌｎ２－３によって構成されていると見なすことができる。
　図４の「等価回路」では、同じ方向のノーマルモード電流が流れている部分は、破線で囲んで示している。破線で囲まれた部分内の部分インダクタＬｐ２－２、Ｌｎ２－２は、同じ方向にノーマルモード電流が流れるため、同じ方向の磁界を発生する。そのため、この部分での相互インダクタンスは正の値となる。一方、部分インダクタＬｐ２－１、Ｌｐ２－３およびＬｎ２－１、Ｌｎ２－３では、逆方向にノーマルモード電流が流れるため、逆方向の磁界が発生し、相互インダクタンスは負の値となる。これらの相互インダクタンスの和が、インダクタＬｐ２、Ｌｎ２の全体の相互インダクタンスとなる。そのため、実施の形態１に係わるバスバ構造によれば、インダクタ部Ｌ２のインダクタンスＨＬｂを大きくすることが可能となる。これは、部分インダクタＬｐ２－１、Ｌｎ２－１間の結合係数ｋ２－１と、部分インダクタＬｐ２－２、Ｌｎ２－２間の結合係数ｋ２－２と、部分インダクタＬｐ２－３、Ｌｎ２－３間の結合係数ｋ２－３の和である全体結合係数が小さくなったことに相当する。これにより、番号＃３で示す実施の形態１に係わるバスバ構造では、インダクタ部Ｌｂのインダクタンスは、５２．２ｎＨと大きくすることができる。
　また、図４に示した番号＃１～＃３のそれぞれの「バスバ構造」は、同じ体積を占有するように、第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）が配置されている。すなわち、サイズの増大を抑制しながら、インダクタ部Ｌ２のインダクタンスＨＬｂを大きくすることが可能となる。なお、図４で説明した結合係数ｋ２およびインダクタンスＨＬｂの値は、ノーマルモード電流の周波数が１０Ｍｈｚの場合を示している。
　図５は、実施の形態１に係わるＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタの減衰量を示す特性図である。図５は、図１４と同様に、その横軸は周波数Ｆを示し、その縦軸は図１３に示した電圧Ｖ１とＶ２の比をデシベル（ｄＢＶ）で表している。
　図１４では、図１３に示したインダクタ部Ｌｂが、図４において番号＃２の「バスバ構造」を有している場合の特性を示していた。図５においても、特性曲線ＧＬｂ１は、インダクタ部Ｌｂが、図４において番号＃２の「バスバ構造」を有している場合の特性を示している。
　図５に示す特性曲線ＧＬｐは、図２および図３に示したように、互いに主面が対向する対向部（Ｕ字の辺部分）を有する第１バスバＢＳＢ１（Ｌｂ）および第２バスバＢＳＢ２（Ｌｂ）を備えたＬＣＬ（ＬＣＬＣ）フィルタの特性曲線を示している。すなわち、図１３において、インダクタ部Ｌｂが、図４の番号＃３に示した「等価回路」の構成を有する場合の減衰量の周波数に対する変化が、特性曲線ＧＬｐとして示されている。ここで、特性曲線ＧＬｂ１およびＧＬｐを測定する際の第１バスバおよび第２バスバによって占有される体積は同じになっている。
　上記したように、インダクタ部Ｌｂを形成する部分において、互いに主面が対向する対向部で、同じ方向にノーマルモード電流が流れるように、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２を配置することにより、インダクタ部Ｌｂでのインダクタンスを大きくすることが可能となるため、サイズが大きくなるのを抑制しながら、ＡＭ放送周波数帯およびＳＷ周波数帯域での減衰量を大きくすることが可能となる。その結果、電力変換装置ＰＷＣＳからＡＭ放送周波数帯およびＳＷ周波数帯域のノイズが漏れるのを抑制することが可能となる。
　（実施の形態２）
　図６は、実施の形態２に係わる第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の構造を示す斜視図である。この実施の形態２において、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２は、３次元的に配置され、２箇所において、互いに主面が対向する対向部が形成されている。同図において、ＢＯＶ１は第１の対向部を示し、ＢＯＶ２は第２の対向部を示している。
　第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、図面の奥側（便宜上、第１層と称する）を延在している第１層部分と、図面の手前側（便宜上、第２層と称する）を延在している第２層部分とを備えている。第１の対向部ＢＯＶ１において、第１層部分と第２層部分を接続する層間接続部が形成されている。この実施の形態においては、第１バスバＢＳＢ１の層間接続部と第２バスバＢＳＢ２の層間接続部が、互いに対向するように配置されている。また、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の第２層部分において、所定の位置に、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２とが、上面視で見たときに、重なり、対向するように配置された対向部ＢＯＶ２が形成されている。
　これにより、第１バスバＢＳＢ１を流れる実線矢印のノーマルモード電流と、第２バスバＢＳＢ２を流れる一点鎖線矢印のノーマルモード電流は、第１の対向部ＢＯＶ１と第２の対向部ＢＯＶ２において、同じ方向に流れるようになる。勿論、第１層部分および第２層部分で、実質的に平行して延在している第１バスバＢＳＢ１の部分と第２バスバＢＳＢ２の部分においては、ノーマルモード電流の流れる方向は、逆になっている。
　図７は、実施の形態２に係わるバスバの構造を示す図である。図７（Ａ）は、図６に示した第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の構造を詳しく示す上面図である。図７（Ｂ）は図７（Ａ）の断面Ａ－Ａ’を示す断面図であり、図７（Ｃ）は図７（Ａ）の断面Ｂ－Ｂ’を示す断面図である。図７（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）間には、相互の関係を示す破線が付されている。なお、図７（Ａ）は、図３と同様に図面を見易くするために、図６に比べて、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の長さが短く描かれているが、図７に示す第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２は、図６と同じである。図７は図４と類似しているため、主に相違点のみを説明する。
　図７（Ａ）に示すように、対向部ＢＯＶ１において、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２は、上面側から見た場合には重なっていない。しかしながら、図７（Ｃ）に示すように、対向部ＢＯＶ１において、第１バスバＢＳＢ１の主面の一部と、第２バスバＢＳＢ２の主面の一部が、対向するように配置されている。対向している主面の一部を同じ方向のノーマルモード電流が流れることにより、この部分でのインピーダンスを大きくすることが可能となる。
　また、図７（Ｂ）に示すように、対向部ＢＯＶ２において、第１バスバＢＳＢ１は、第２バスバＢＳＢ２と重なり、第２バスバＢＳＢ１の主面と第２バスバＢＳＢ２の主面とが対向している。この対向している対向部を、同じ方向のノーマルモード電流が流れることにより、この部分でのインピーダンスを大きくすることが可能となる。
　この実施の形態２のように、層間接続部を、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の屈曲部としてもよい。３次元的に第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２を配置することによって、上面視で見たときにバスバＢＳＢ１、ＢＳＢ２によって占有される面積を低減することが可能となる。
　（実施の形態３）
　実施の形態１および２においては、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２が、複数の対向部を備えている例を示したが、これに限定されるものではない。実施の形態３においては、１個の対向部を備えたバスバ構造が提供される。
　図８は、実施の形態３に係わるバスバの構造を示す図である。図８（Ａ）は、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の構造を示す上面図である。図８（Ｂ）は図８（Ａ）の断面Ａ－Ａ’を示す断面図であり、図８（Ｃ）は図８（Ａ）の断面Ｂ－Ｂ’を示す断面図である。図８（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）間には、相互の関係を示す破線が付されている。図８も、図４に類似しているため、主に相違点のみを説明する。
　実施の形態３においては、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２のそれぞれが、上面視で見たとき、Ｌ字状の屈曲部ＢＬ１、ＢＬ２を備えている。すなわち、第１バスバＢＳＢ１は、図８（Ａ）に示すように、上側から下側へ延在し、途中で左側に屈曲して、Ｌ字状に屈曲部ＢＬ１が形成されている。その後、再び下側に延在して、平滑用容量素子Ｃｘｐに接続されている。また、第２バスバＢＳＢ２は、第１バスバＢＳＢ１と平行して、上側から下側に延在し、途中で右側に屈曲して、Ｌ字状の屈曲部ＢＬ２が形成されている。その後、再び下側に延在して、平滑用容量素子Ｃｘｐに接続されている。
　図８（Ｃ）に示すように、Ｌ字状に屈曲した屈曲部ＢＬ１、ＢＬ２において、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２の主面が互いに対向するように、重なっている。ノーマルモード電流は、第１バスバＢＳＢ１を実線矢印で示す方向で流れ、第２バスバＢＳＢ２を一点鎖線矢印で示す方向に流れる。屈曲部ＢＬ１、ＢＬ２においては、第１バスバＢＳＢ１の部分と第２バスバＢＳＢ２の部分の主面が対向しているため、同じ方向にノーマルモード電流が流れることによって、この対向部におけるインダクタンスを大きくすることが可能となり、実施の形態１と同様に、電力変換装置ＰＷＣＳからＡＭ放送周波数帯およびＳＷ周波数帯域のノイズが漏れるのを抑制することが可能となる。
　この実施の形態３によれば、屈曲部が少ないため、さらに小型化を図ることが可能である。また、この実施の形態３においては、第１バスバＢＳＢ１が第２バスバＢＳＢ２に対して、筐体１側に形成されているが、実施の形態１および２と同様に、第２バスバＢＳＢ２が、筐体１側に近接して形成されるようにしてもよい。
　（実施の形態４）
　実施の形態１では、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２が、同じＵ字状の屈曲部を有する例を説明した。しかしながら、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２とが同じ形状の屈曲部を備えていなくてもよい。
　図９は、実施の形態４に係わるバスバの構造を示す斜視図である。図９（Ａ）は、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２とが異なる形状の屈曲部を備えているバスバ構造を示す斜視図である。実施の形態１では、図２に示したように、入力端子ＰＰ、ＰＮが、筐体１の上側に配置されていた。これに対して、実施の形態４では、入力端子ＰＰ、ＰＮは、図２に示した筐体１の左側に配置されている。
　図９（Ａ）に示すように、第１バスバＢＳＢ１は、筐体１の左側に配置された入力端子ＰＰから、右側に向かって延在し、その後、Ｚ字状に屈曲した屈曲部を備えている。Ｚ字状に屈曲したあとで、第１バスバＢＳＢ１は、平滑用容量素子Ｃｘｐの端子ＴＣｘ２に接続されている。これに対して、第２バスバＢＳＢ２は、入力端子ＰＮから、右側に向かって延在し、Ｕ字状に屈曲したあと、Ｌ字状に屈曲している。この場合、第１バスバＢＳＢ１におけるＺ字状の屈曲部の一部と、第２バスバＢＳＢ２におけるＬ字状の屈曲部の一部とが、上面視で見たとき、重なり、第１の対向部ＢＯＶ３が形成される。また、第１バスバＢＳＢ１におけるＺ字状の屈曲部の一部と、第２バスバＢＳＢ２におけるＵ字状の屈曲部の一部とが、上面視で見たとき、重なり、第２の対向部ＢＯＶ４が形成されることになる。
　第１の対向部ＢＯＶ３および第２の対向部ＢＯＶ４のそれぞれにおいて、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２を流れるノーマルモード電流の方向が同じになるため、第１の対向部ＢＯＶ３および第２の対向部ＢＯＶ４におけるインダクタンスを大きくすることが可能となる。なお、この実施の形態４においても、実線矢印は、第１バスバＢＳＢ１を流れるノーマルモード電流の方向を示し、一点鎖線矢印は、第２バスバＢＳＢ２を流れるノーマルモード電流の方向を示している。
　図９（Ａ）では、インダクタンスを大きくすることが可能な対向部が、２箇所設けられているため、対向部が１箇所の場合に比べて、インダクタンスを大きくすることが可能である。第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の横方向の長さＢＬ１を例えば１６０ｍｍとし、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の幅、厚さおよび材料を、図４の番号＃３で説明したものと同じにした場合、第１バスバＢＳＢ１のインダクタンスは１２６．８３ｎＨとなり、第２バスバＢＳＢ２のインダクタンスは１２３．４５ｎＨとなる。このときの結合係数は、０．３６となり、全体のインダクタンスは、１５８．４ｎＨとなる。なお、このときのノーマルモード電流の周波数は１０ＭＨｚである。
　図９（Ｂ）は、対向部が１箇所だけ形成されるように、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２に屈曲部を設けた場合を示している。図９（Ｂ）では、第１バスバＢＳＢ１が右方向に延在したあと、Ｌ字状に屈曲している。一方、第２バスバＢＳＢ２は、右方向に延在したあと、Ｌ字状に屈曲し、さらにＬ字状に屈曲している。この図９（Ｂ）では、第１バスバＢＳＢ１におけるＬ字状の屈曲部の一部と、第２バスバＢＳＢ２における２回目のＬ字状の屈曲部の一部とが、上面視で見たときに、重なり、対向部ＢＯＶ５が形成される。この対向部ＢＯＶ５において、第１バスバＢＳＢ１と第２バスバＢＳＢ２を流れるノーマルモード電流の方向が同じになるため、対向部ＢＯＶ５においてインダクタンスを大きくすることが可能となる。
　図９（Ｂ）に示した第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の幅、厚さおよび材料は、図９（Ａ）に示した第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２と同じである。図９（Ｂ）に示した形状で、全体のインダクタンスが、図９（Ａ）と同じ１５８．７ｎＨとなるようにする場合、第１バスバＢＳＢ１および第２バスバＢＳＢ２の横方向の長さＢＬ２は、１７６ｍｍとなってしまう。すなわち、対向部が少ないため、インダクタンス性能が、図９（Ａ）に示した形状に比べて、１０％程度低くなり、バスバの長さＢＬ２を１０％程度長くすることが要求されている。言い換えるなら、対向部を増やすことにより、小型化を図ることが可能となる。
　なお、ノーマルモード電流の周波数を１０ＭＨｚとしたとき、図９（Ｂ）に示した第１バスバＢＳＢ１のインダクタンスは１４０．７ｎＨであり、第２バスバＢＳＢ２のインダクタンスは１２８．６ｎＨとなる。また、この場合の結合係数は０．４１となる。
　以上、本発明者によってなされた発明を実施の形態に基づき具体的に説明したが、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。例えば、第１バスバＢＳＢ１、第２バスバＢＳＢ２と容量素子の端子との間の接続は、金属性のねじではなく、半田等による接続であってもよい。
１　筐体
２、３　ケーブル
４　電気モータ
ＢＳＢ１　第１バスバ
ＢＳＢ２　第２バスバ
Ｃ１、Ｃ２　フィルタ用容量素子
Ｃｘｐ　平滑用容量素子
ＨＶＢＴ　高電圧バッテリ
ＳＷＣ　スイッチング回路

Claims (12)

  1. 　電源の陽極端子と陰極端子との間に接続され、直流電圧に重畳する電圧変化を平滑化する第１容量部と、
    　前記直流電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路と、
    　前記電源の陽極端子と前記第１容量部の第１端子との間を電気的に接続する第１バスバと、
    　前記電源の陰極端子と前記第１容量部の第２端子との間を電気的に接続する第２バスバと、
    　前記第１バスバと前記第２バスバとの間に電気的に接続された第２容量部と、
    　を備え、
    　前記第１バスバと前記第２バスバは、互いに対向する対向部を有し、前記対向部において流れる電流の方向が同じとなるように配置されている、電力変換装置。
  2. 　請求項１に記載の電力変換装置において、
    　前記電力変換装置は、ケーブルを介して前記陽極端子および前記陰極端子に接続される第１電源入力端子および第２電源入力端子を備え、
    　前記第１バスバは前記第１電源入力端子と前記第１容量部の第１端子との間に接続され、前記第２バスバは前記第２電源入力端子と前記第１容量部の第２端子との間に接続され、
    　前記第２容量部は、前記第１バスバにおいて前記第１電源入力端子と前記第１容量部の第１端子との間の第１部分に接続された第１端子と、前記第２バスバにおいて前記第２電源入力端子と前記第１容量部の第２端子との間の第２部分に接続された第２端子とを備え、
    　前記第１バスバは、前記第２容量部の第１端子が接続された部分と前記第１部分との間において、前記対向部を備え、前記第２バスバは、前記第２容量部の第２端子が接続された部分と前記第２部分との間において、前記対向部を備える、電力変換装置。
  3. 　請求項２に記載の電力変換装置において、
    　前記第１バスバは、前記第１電源入力端子と前記第１部分との間で形成された等価的な第１インダクタ部と、前記第１部分と前記第１容量部の第１端子が接続された部分との間で形成された等価的な第２インダクタ部とを備え、
    　前記第２バスバは、前記第２電源入力端子と前記第２部分との間で形成された等価的な第３インダクタ部と、前記第２部分と前記第１容量部の第２端子が接続された部分との間で形成された等価的な第４インダクタ部とを備え、
    　前記電力変換装置は、前記第１インダクタ部、前記第３インダクタ部および前記第２容量部を有する第１フィルタ回路と、前記第２インダクタ部、前記第４インダクタ部および前記第１容量部を有し、前記第１フィルタ回路と直列的に結合された第２フィルタ回路を備える、電力変換装置。
  4. 　請求項１から３のいずれか一つに記載の電力変換装置において、
    　前記第１バスバおよび前記第２バスバは、前記対向部において、それぞれの主面が対向するように配置されている、電力変換装置。
  5. 　請求項４に記載の電力変換装置において、
    　前記第１バスバおよび前記第２バスバのそれぞれは、Ｕ字状の屈曲部を備え、Ｕ字状の屈曲部が逆向きで、離間して対向するように配置されている、電力変換装置。
  6. 　電源の陽極端子および陰極端子と、直流電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路との間を電気的に結合する第１バスバおよび第２バスバを備えたバスバ構造であって、
    　前記第１バスバおよび前記第２バスバは、フィルタ用容量部の端子が結合される部分と前記スイッチング回路が結合される部分との間で、同じ方向に電流が流れるように、対向して配置された対向部を備えている、バスバ構造。
  7. 　請求項６に記載のバスバ構造において、
    　前記第１バスバと前記第２バスバとの間には、前記直流電圧に重畳される電圧変化を平滑化する平滑用容量部が結合され、
    　前記対向部は、前記フィルタ用容量部の端子が結合される部分と、前記平滑用容量部が結合される部分との間に配置される、バスバ構造。
  8. 　請求項６または７に記載のバスバ構造において、
    　前記第１バスバおよび前記第２バスバは、前記対向部において、それぞれの主面が対向するように配置されている、バスバ構造。
  9. 　請求項８に記載のバスバ構造において、
    　前記第１バスバおよび前記第２バスバのそれぞれは、Ｕ字状の屈曲部を備え、Ｕ字状の屈曲部が逆向きで、離間して対向するように配置されている、バスバ構造。
  10. 　電源の陽極端子および陰極端子とスイッチング回路との間を電気的に接続する第１バスバおよび第２バスバと、
    　前記第１バスバにおける第１部分と前記第２バスバにおける第２部分との間に結合されたフィルタ用容量部と、
    　前記第１バスバおよび前記第２バスバにおいて、前記第１部分および前記第２部分と前記スイッチング回路が結合された部分との間であって、前記第１バスバと前記第２バスバとの間に結合された平滑用容量部と、
    　を備え、
    　前記電源の陽極端子から陰極端子に向けて電流が流れたとき、前記第１バスバにおける前記第１部分と前記平滑用容量部が結合された部分との間の部分と、前記第２バスバにおける前記第２部分と前記平滑用容量部が結合された部分との間の部分において、同じ方向の磁界を発生する部分を備えている、電力変換装置。
  11. 　請求項１０に記載の電力変換装置において、
    　同じ方向の磁界を発生する部分において、前記第１バスバの主面と前記第２バスバの主面は対向している、電力変換装置。
  12. 　請求項１１に記載の電力変換装置において、
    　前記電源の陽極端子から陰極端子に向けて電流が流れたとき、前記第１バスバにおいて前記陽極端子が結合された部分と前記第１部分との間と、前記第２バスバにおいて前記陽極端子が結合された部分と前記第２部分との間において、逆方向の磁界を発生する部分を、前記第１バスバおよび前記第２バスバは備えている、電力変換装置。
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