WO2018047937A1 - ミリ波レーダー用カバー - Google Patents

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山田　武司
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    • H01Q15/0006—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices
    • H01Q15/0013—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices working as frequency-selective reflecting surfaces, e.g. FSS, dichroic plates, surfaces being partly transmissive and reflective

Definitions

  • the present invention relates to a millimeter wave radar cover, for example, to a millimeter wave radar cover that houses an on-vehicle millimeter wave radar that enables automatic operation of an automobile or the like.
  • a millimeter wave radar for vehicle use is configured by an antenna that receives and oscillates an electromagnetic wave, and a drive circuit that drives the antenna and an electronic circuit that includes a power supply.
  • the size (size) of the antenna that receives and oscillates the electromagnetic wave depends on the type of the antenna, but in many cases, the higher the frequency of the electromagnetic wave, the shorter the wavelength, and the smaller the frequency of the same type antenna, the smaller the size.
  • integration and miniaturization have progressed with advances in semiconductor technology, and not only in this field, but also miniaturization has rapidly progressed.
  • the antenna and the electronic circuit are separated due to the large size (size) of the antenna and the electronic circuit.
  • the antenna and the electronic circuit are disposed independently in the case, even if the case is the same.
  • the antenna and the electronic circuit can be housed in the same housing or mounted in a close proximity state, the antenna and the electronic circuit can be physically partitioned and divided. And the boundaries between the antenna and the electronic circuit are becoming unclear.
  • the housing is from the viewpoint of effective use of electromagnetic waves (millimeter waves) and the suppression of radiation of unnecessary electromagnetic waves required for electronic devices. It is necessary to consider the electromagnetic wave propagation characteristics of
  • the antenna and the electronic circuit are separate casings or arranged independently of each other, it is independent in consideration of two viewpoints of effective use of millimeter wave radar and suppression of radiation of unnecessary electromagnetic waves. I was able to design the case.
  • FIG. 11 shows the required design specifications divided into parts A and B and frequency bands I and II.
  • the region A (a portion corresponding to a radome in a radar) and the region A to receive and oscillate electromagnetic waves (millimeter waves) It is divided into two parts, the remaining part B that houses the radar.
  • the frequency band I (76.5 GHz) of the millimeter wave band used as an electromagnetic wave functionally and the wide frequency band where the radiation suppression of unnecessary electromagnetic waves and the electromagnetic wave intrusion from the outside should be considered, In particular, it is divided into two in the frequency band II (about 1 GHz or less) of an EMC ((Electromagnetic Compatibility) region (noise countermeasure region)) of 1 GHz or less.
  • the frequency band I of the millimeter wave band is not limited to 76.5 GHz, but may be arbitrarily set in the range of 76 GHz to 81 GHz.
  • the ratio T be "1".
  • the fact that the transmittance T is “1” means a state of total transmission in which the casing material transmits an electromagnetic wave.
  • electromagnetic waves are theoretically attenuated in proportion to the square of the distance between the antenna of the millimeter wave radar and the object. For this reason, when considered from the distance of the round trip reflected back to the object after transmitting from the antenna, the electromagnetic wave is attenuated in proportion to the fourth power of the distance, and the transmittance T of the housing material is It greatly affects the product performance (detection sensitivity, accuracy, accuracy).
  • the transmittance T of the casing material is “0”.
  • that the transmittance T is “0” means a state of total shielding in which the casing material does not transmit any electromagnetic wave.
  • the frequency band II in the EMC region In order to shield without passing electromagnetic waves of about 1 GHz or less), it is desirable that the transmittance T of the casing material is “0”.
  • the transmittance T of the casing material in the frequency band I (76.5 GHz) is "1", and in the frequency band II (about 1 GHz or less) It is desirable that the transmissivity T of the casing material is “0”, and completely opposite characteristics are required by the frequency band I (76.5 GHz) and the frequency band II (about 1 GHz or less).
  • the frequency band I 76.5 GHz
  • the transmission T of the housing material for electromagnetic waves is set to "1" and the design is given priority to the function as a radar
  • the transmission T of the housing material for electromagnetic waves in the frequency band II is set to "0.” It was designed without much consideration about what to do.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a cover for a millimeter wave radar capable of sufficiently suppressing the radiation of unnecessary electromagnetic waves while aiming to effectively utilize the electromagnetic wave of the millimeter wave radar. It is to provide.
  • the present invention is a cover for a millimeter wave radar that houses a millimeter wave radar provided with an antenna and an electronic circuit that drives the antenna, and protects the millimeter wave radar.
  • a first portion provided in front of the millimeter wave radar for transmitting a millimeter wave electromagnetic wave oscillated from the antenna, and a storage space for storing the antenna and the electronic circuit except the first portion
  • a second component having a first component having a negative dielectric constant in the millimeter wave frequency band; and a second component having a positive dielectric constant in the millimeter wave frequency band. It is characterized in that it comprises a laminated structure in which at least one or more layers of constituent materials are laminated.
  • the first component is formed by geometrically arranging a conductive material, and when laminated with the second component, the millimeter wave frequency band
  • the apparent transmittance of the laminated structure has a value in the vicinity of 1.
  • the laminated structure has an apparent transmittance in the vicinity of 0 with respect to a frequency band of EMC (Electromagnetic Compatibility) region lower than the frequency band of the millimeter wave. It is characterized by
  • the first component is made of a conductive material formed in a lattice shape or a hole array shape.
  • the second component is made of a dielectric material that protects the antenna and the electronic circuit from the outside.
  • the second portion is totally shielded with zero transmittance in the frequency band of the millimeter wave and the frequency band of the EMC region.
  • a millimeter wave radar cover capable of sufficiently suppressing the radiation of unnecessary electromagnetic waves as well as effectively utilizing the electromagnetic waves of the millimeter wave radar.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing an entire configuration of a millimeter wave radar cover according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing a millimeter wave radar cover, and an antenna and an electronic circuit housed inside the cover. It is an approximate-line perspective view and sectional drawing which show the 1st component and 2nd component of the laminated structure which comprise the radome of the cover for millimeter wave radars. It is a rough-line perspective view showing the composition of the 2nd constituent material which consists of lattice-like electric conduction material. It is a schematic diagram by which it uses for description of the transmittance
  • FIG. 21 is a schematic perspective view showing a configuration of a second component made of a hole array conductive material according to another embodiment. It is a graph which shows the transmittance
  • FIGS. 1 and 2 the front side of the millimeter wave radar cover 1 is taken as the arrow a direction, and the rear side is taken as the arrow b direction.
  • the millimeter wave radar cover 1 drives an antenna 30 that receives and oscillates an electromagnetic wave of, for example, 76.5 GHz in a millimeter wave frequency band (30 to 300 GHz), and the antenna 30 is driven.
  • an electronic circuit 40 including a power supply and the like, as well as a housing for protecting the electronic circuit 40 from the outside.
  • the millimeter wave radar cover 1 houses the antenna 30 and the electronic circuit 40 except for a first portion A corresponding to a radome disposed in front of the antenna 30 receiving and oscillating an electromagnetic wave and the first portion A thereof. And a second portion B corresponding to the bottomed rectangular cylindrical housing portion in which the housing space is formed.
  • the 1st component material 11 and the said 1st component material 11 front side (arrow a direction)
  • stacked by the 2nd component 12 clamped from both of the back side (arrow b direction) is used.
  • the second portion B of the millimeter wave radar cover 1 is formed of a metal shield material such as iron or a composite material in which metal plating is applied to a resin or the like, and unnecessary electromagnetic waves from the electronic circuit 40 Radiation suppression and interference from external electronic devices are prevented. That is, for the second portion B, the transmittance T is “0” in any of the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz) and the frequency band II in the EMC region (about 1 GHz or less).
  • the first part A needs to pass millimeter waves in order to realize the radar function of the millimeter wave radar in the frequency band I (76.5 GHz) of the millimeter wave band. It is desirable that the transmittance T of the multilayer structure 10 with respect to electromagnetic waves be “1”.
  • the laminated structure 10 is used to shield electromagnetic waves without transmitting them, from the viewpoint of suppressing radiation of unnecessary electromagnetic waves. It is desirable that the transmittance T of the light emitting diode be “0”.
  • the transmittance T is “1” in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz), and the transmittance T is “0” in the EMC band frequency band II (about 1 GHz or less).
  • the exact opposite characteristics are required. Since there is no material satisfying the opposite requirements, in the present invention, it is decided to use the laminate structure 10 which is an artifact.
  • the apparent transmittance T is “1” in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz), and the apparent transmittance T is “0” in the EMC band frequency band II (about 1 GHz or less).
  • the first component 11 and the second component 12 are used as a housing that simultaneously satisfies “2”.
  • the stacked structure 10 in this case is disposed on the second component 12 disposed on the front side (the direction of arrow a) and on the back side (the direction of arrow b).
  • the first component 11 is sandwiched between the second component 12 and the second component 12 to form a single-layered sandwich structure by an adhesive or the like.
  • the present invention is not limited to this, and as long as at least one or more layers of the second component 12 and the first component 11 are laminated, two layers may be used, or the second component 12 and the first It may be a multilayer laminated structure of four or more layers in which plural components 11 are laminated.
  • the first component 11 has an overall rectangular shape and is an electron conductive conductive material such as copper (metal), for example, using a copper metal wire. It is formed in a grid like a screen door.
  • the first component 11 is not limited to a rectangular shape, and may have other various shapes such as a circle and an oval according to the shape of the radar.
  • the conductive material of the first component 11 is not limited to metals such as copper in general, but carbon, conductive polymer, conductive polymer, etc., or these (metal, carbon, conductive polymer, conductive) Material etc. which are compounded with resin, rubber, elastomer etc. and provided conductivity, may be used.
  • the size, the number, and the like of the grid are determined by the thickness t of the frame forming the grid, the frame width d, and the arrangement interval a of the frames.
  • the arrangement interval a is a distance between the inner end of the adjacent frame and the inner end of the frame constituting the grid, the present invention is not limited thereto, and the center of the frame and the center of the frame It may be a distance between centers.
  • the second component 12 is formed of a dielectric material such as resin (for example, polyimide, polytetrafluoroethylene, polyethylene, etc.), rubber, etc. that has sufficient strength and resistance necessary for the housing of the millimeter wave radar cover 1. .
  • the second component 12 has a rectangular shape as a whole like the first component 11 and has the same size as the first component 11 or a slight amount of the first component 11 does not go out. It is a big size.
  • the stacked structure 10 since the stacked structure 10 is disposed in free space, the surface 10 a on the front side (the direction of the arrow a) of the stacked structure 10 and the inner surface 10 b of the stacked structure 10. The reflection of the electromagnetic wave emitted from the antenna 30 occurs at the two interfaces.
  • the transmittance T of the stacked structure 10 disposed in free space is satisfied by the relationship with the reflectance ⁇ , and as shown in the following equation (1), It depends on the wave impedance ⁇ of different materials like this. That is, the transmittance T of the laminated structure 10 is determined by the wave impedance ⁇ 1 of free space (air) and the wave impedance 22 equivalent to the laminated structure 10.
  • the reflectance ⁇ ( ⁇ 2 ⁇ 1) / ( ⁇ 2 + 11).
  • T transmittance
  • ⁇ reflectance
  • ⁇ 1 wave impedance of substance (air) on the incident side
  • ⁇ 2 wave impedance of substance on the output side (laminated structure 10)
  • the wave impedance ⁇ is determined by the permittivity and permeability of the substance, and is expressed by the following equation (2).
  • ⁇ ⁇ ( ⁇ 0 ⁇ ⁇ r / ⁇ 0 ⁇ ⁇ r) .
  • ⁇ 0 permeability of vacuum
  • ⁇ r relative permeability
  • ⁇ r relative permittivity
  • the wave impedance ⁇ 1 of the substance (air) on the incident side is represented by the following formula (3)
  • the wave impedance ⁇ 2 of the substance (laminated structure 10) on the output side is represented by the following formula (4) Ru.
  • ⁇ 1 (( ⁇ 0 ⁇ ⁇ r 1 / ⁇ 0 ⁇ ⁇ r 1) &paper (3)
  • ⁇ 2 (( ⁇ 0 ⁇ ⁇ r 2 / ⁇ 0 ⁇ ⁇ r 2)
  • the wave impedances 1 1 and ⁇ 2 are expressed by the equations (3) and (4), so the relative permeability ⁇ r 1 of the free space (air), the relative permittivity ⁇ r 1 and the equivalent of the laminated structure 10
  • the transmissivity T is determined by the relative permeability ⁇ r2 and the relative permittivity ⁇ r2.
  • the relative magnetic permeability ⁇ r of the nonmagnetic material takes a value of approximately 1
  • the relative dielectric constant ⁇ r of the lowest polytetrafluoroethylene as a generally used nonmagnetic material for industrial use is 2
  • the magnetic material is not suitable for use because the loss of electromagnetic waves is large, and likewise, the magnetic material alone is not suitable for use.
  • the first component 11 made of artificial material having a negative relative permittivity ⁇ r in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz) and the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz) are generally used.
  • the equivalent relative magnetic permeability ⁇ r2 and the relative dielectric constant ⁇ r2 of the laminated structure 10 are the same by forming the laminated structure 10 in which the second component 12 having the positive relative dielectric constant ⁇ r of It can be set to be
  • the first component 11 forming the laminated structure 10 is made of, for example, an electron conductive conductive material generally made of metal.
  • the first component 11 does not have to be a metal, and may be a conductive material that is not ion conductive or hole conductive but electronic conductive.
  • metals there are carbon, conductive polymers, conductive polymers, etc., and materials obtained by blending them with resins, rubbers, elastomers, etc. and imparting conductivity.
  • the relative permittivity rr of the conductive material used for the first component 11 is described by the Drude model, which is a model for electron conduction, and as shown in FIG. 6, the frequency f (f ⁇ fp Shows a positive value, and a negative value at a frequency f (f ⁇ fp) lower than the plasma frequency fp.
  • the relative permittivity rr of a metal is given by the mass, charge, and conduction electron number of electrons, and the plasma frequency fp is a frequency at which the relative permittivity rr is zero.
  • the dielectric constant ⁇ r has a negative value of -500 or less for the frequency band II (about 1 GHz or less) in the EMC region (noise countermeasure region).
  • the number of conduction electrons in the conductive material is limited (decreased) to It is possible to set the plasma frequency fp of the conductive material made of metal in the vicinity of the region of millimeter waves from the region of light.
  • the number of conduction electrons can be limited, specifically, by reducing the physical size and area of the conductive material, since the total number of conduction electrons of the conductive material can be reduced. Specifically, as shown in FIG. 4, it can be realized by forming the first component 11 in a lattice and arranging the conductive material geometrically. That is, the area of the first component 11 may be reduced to physically limit the number of electrons.
  • the first component 11 does not necessarily have to be a metal grid (hereinafter, also referred to as a “metal grid”). For example, after printing a copper foil pattern on the surface of a polyimide film as the first component 11, it is possible to form the first component 11 in a grid shape by etching.
  • the material and manufacturing method of the first component 11 may be any material and manufacturing method as long as a desired relative dielectric constant ⁇ r can be obtained by limiting the total number of conduction electrons.
  • the thickness t of the frame forming the grid is 0.2 mm
  • the frame width d is 0.06 mm
  • the arrangement interval a is 1.2 mm. Shows the calculation results.
  • the equivalent dielectric constant ⁇ r of the multilayer structure 10 is equivalent.
  • the relative permittivity rr in the frequency band I (76.5 GHz) of the first component 11 depends on the permittivity ⁇ of the second component 12 to be laminated
  • the relative permittivity rr is less than 0 as a design value It is made to have a negative value smaller than ⁇ 25, desirably ⁇ 1 or less and approximately ⁇ 10 or more.
  • the frequency band II (about 1 GHz or less) depends on the dielectric constant ⁇ of the second component 12 to be laminated, but the relative dielectric constant ⁇ r has a negative value of -500 or less.
  • the lattice of the first component 11 it is possible to appropriately set the frame thickness t, the frame width d, and the arrangement interval a in accordance with the desired relative dielectric constant rr, such as round or triangular Any shape of can be selected. Further, the arrangement pattern of the grids is not required to be uniform, and it is possible to arbitrarily set the density of the dispersion of the grids and the like.
  • the second component 12 is a dielectric having a normal positive relative dielectric constant ⁇ r in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz).
  • the second component 12 is applicable as long as it has the material strength, processability, and various durability required as a radar cover, but it is desirable that the electrical loss be small in order to further improve the performance.
  • the imaginary part ⁇ ′ ′ be smaller when the dielectric constant ⁇ in the frequency band I (76.5 GHz) of the material is represented by the complex dielectric constant, for example, 0.01 or less More preferably, it is 0.005 or less.
  • the first component 11 having a negative relative permittivity ⁇ r (-5 or less) in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz), and the positive in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz)
  • a laminated structure 10 is formed by laminating at least one or more layers of the second component 12 having a relative dielectric constant ⁇ r of
  • the equivalent dielectric constant ⁇ r in the frequency band I (76.5 GHz) of the multilayer structure 10 is set to approximately 1, specifically 0.9 to 1.3, and more preferably 1.0. It is desirable to set the equivalent dielectric constant ⁇ r in the frequency band II (about 1 GHz or less) of the multilayer structure 10 to ⁇ 370 or less, preferably ⁇ 500 or less.
  • the equivalent relative permeability ⁇ r and the relative permittivity ⁇ r of the multilayer structure 10 become the same, and the wave impedance ⁇ ⁇ 1 of air and the wave impedance 22 equivalent to the multilayer structure 10 become the same value.
  • the first component 11 having a negative relative dielectric constant in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz) and the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz) The laminated structure 10 in which at least one layer of the second component 12 having a positive relative dielectric constant is laminated in at least one layer is used as the radome in the first portion A.
  • the millimeter wave radar cover 1 transmits the millimeter wave electromagnetic wave from the antenna 30 without electrical attenuation by the laminated structure 10 and receives the reflected wave without electrical attenuation by the laminated structure 10. Can. At the same time, the millimeter wave radar cover 1 can suppress the radiation of unnecessary electromagnetic waves in the EMC region via the laminated structure 10, and prevent interference and interference of electromagnetic waves from other external devices.
  • the first component 11 is made of a metal grid of copper
  • the second component 12 is made of polyimide
  • both of the first component 11 and the second component 12 are made.
  • the second component 12, the first component 11, and the second component 12 were arranged in the order of 200 ⁇ 200 mm in size to form a three-layer laminated structure.
  • the second component 12 is a polyimide having a complex relative permittivity of 3.25 to j0.001 in the millimeter wave frequency band I (76.5 GHz), and the thickness thereof is 0.31 mm.
  • the relative permittivity rr, the relative magnetic permeability ⁇ r, etc. of the first component 11 and the second component 12 are appropriately adjusted so as to realize the ratio T ⁇ 0.
  • a metal grid in which a conductive material is geometrically formed is used as the first component 11.
  • the present invention is not limited to this, and as shown in FIGS. 10A and 10B, a plurality of penetrating fine holes 51a (holes) are formed in a plate-like member made of an electron conductive material such as metal. Or a three-layered laminated structure 10s sandwiched between two second components 12 using the hole array in which the two components 12 are formed, or the first component 11 and the second component A two-layer laminated structure of 12 may be used.
  • the equivalent relative permittivity ⁇ r of the first component 51 can set the plasma frequency fp in the light region to the millimeter wave region. In this case, it is possible to change the frequency characteristic of the relative dielectric constant ⁇ r by changing the size and the number of the minute holes 51a of the first component 51.
  • the present invention is not limited to the millimeter wave radar cover 1 according to the above embodiment but is included in the concept and claims of the present invention. It includes all aspects.
  • the configurations may be combined appropriately as appropriate so as to achieve at least a part of the problems and the effects described above.
  • the shape, material, arrangement, size, and the like of each component in the above-described embodiment can be appropriately changed according to the specific use mode of the present invention.
  • the millimeter wave radar cover of the present invention can be used not only for vehicles such as automobiles, but also in the fields of electric / electronic devices and other industrial machines as well as transportation means such as railways, aircraft and ships. It is possible.

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Abstract

ミリ波レーダーの電磁波（ミリ波）の有効活用を図るとともに、不要電磁波の放射を十分に抑制することが可能なミリ波レーダー用カバーを提供する。　アンテナと、当該アンテナを駆動する電子回路とを備えたミリ波レーダーを収納するミリ波レーダー用カバーであって、ミリ波レーダーを保護するとともに、アンテナから発振するミリ波を透過させるためにミリ波レーダーの正面に設けられる第１の部位と、第１の部位を除きアンテナおよび電子回路を収納するための収納空間を有する第２の部位とを備え、第１の部位は、ミリ波の周波数帯において負の誘電率を有する第１構成材と、ミリ波の周波数帯において正の誘電率を有する第２構成材とが少なくとも１層以上積層された積層構造体からなるようにする。

Description

ミリ波レーダー用カバー
　本発明は、ミリ波レーダー用カバーに関し、例えば、自動車等の自動運転を可能とする車載用のミリ波レーダーを収納するミリ波レーダー用カバーに関する。
　従来、車載用のミリ波レーダーにおいては、電磁波を受発振するアンテナと、そのアンテナを駆動する駆動回路および電源を含む電子回路とによって構成されている。
　電磁波を受発振するアンテナのサイズ（寸法）は、アンテナの形式にも依存するが、多くの場合、電磁波の周波数が高いほど波長が短くなるため、同形式のアンテナでは周波数が高いほど小さくなる。また、電子回路としては、半導体技術の進歩により集積化、微細化が進み、この分野に限らず、急激に小型化が進んでいる。
　これに対して、従来の低周波数のレーダー製品や、半導体技術がそれほど進歩していない時代の電子回路搭載製品では、アンテナおよび電子回路のサイズ（寸法）が大きいため、アンテナおよび電子回路が別筐体となっており、たとえ同一筐体であってもアンテナおよび電子回路が筐体内で独立して配置されることが多かった。
　ミリ波レーダーの電気的な構成部品であるアンテナおよび電子回路の小型化によって、これらのアンテナおよび電子回路を同一の筐体内に収納可能としたレーダーカバーが提案されている（例えば、特許文献１参照。）
　このように、アンテナおよび電子回路が同一の筐体内に収納可能となったり、或いは、近接された状態で搭載されることになったので、アンテナと電子回路とを物理的に仕切って区分けすることが困難となり、アンテナと電子回路との境界が不明確になりつつある。
　一方、これらのミリ波レーダーの構成部品を収納する筐体の設計においては、電磁波（ミリ波）の有効活用の観点、および、電子機器に要求される不要電磁波の放射抑制の観点から、筐体の電磁波伝搬特性を考慮する必要がある。
　従来のように、アンテナおよび電子回路が別筐体となっていたり、互いに独立して配置されていた場合、ミリ波レーダーの有効活用と不要電磁波の放射抑制の２つの観点を考慮してそれぞれ単独に筐体を設計することができた。
　しかしながら、アンテナおよび電子回路の小型化が進み、アンテナおよび電子回路が非常に近接した状態で搭載される近年のミリ波レーダーでは、電磁波（ミリ波）の有効活用の観点、および、電子機器に要求される不要電磁波の放射抑制の観点を同時に満足する筐体設計が困難となっている。
　具体的には、ミリ波レーダーの部位ごとに筐体材料への電磁波の透過性、或いは、遮蔽性の要求が異なるため、部位ごとに筐体材料の設計仕様が異なっていた。図１１は、要求される設計仕様を部位Ａ、Ｂと周波数帯Ｉ、ＩＩとに分けてまとめたものである。
　部位については、ミリ波レーダーとして使用するミリ波を透過・遮蔽させる観点から、電磁波（ミリ波）を受発振する部位Ａ（レーダーではレドームに相当する部分）と、当該部位Ａを除き、ミリ波レーダーを収納する残りの部位Ｂとの２つに分けられている。
　また、設計を考慮する周波数についても、機能上、電磁波として使用するミリ波帯の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）と、不要電磁波の放射抑制および外部からの電磁波侵入を考慮すべき広い周波数帯、特に１ＧＨｚ以下のＥＭＣ((Electromagnetic Compatibility)領域（ノイズ対策領域）)の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）との２つに分けられている。なお、ミリ波帯の周波数帯Ｉとしては、７６．５ＧＨｚに限らず、７６ＧＨｚ～８１ＧＨｚの範囲で任意に設定されてもよい。
　これらの部位Ａ、Ｂ、および、周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）、周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）を考慮したときの筐体材料に対する電磁波の透過率Ｔは、部位Ａ、Ｂ、周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）、周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）ごとに設定する必要がある。
　例えば、部位Ａかつ周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）の領域ＡＩでは、ミリ波レーダーのレーダー機能を実現させるためにミリ波の電磁波を透過させる必要性があるので、その電磁波に対する筐体材料の透過率Ｔは「１」であることが望ましい。ここで、透過率Ｔが「１」であるというのは、筐体材料が電磁波を透過する全透過の状態のことをいう。
　特に、レーダー用途の場合、理論上、電磁波がミリ波レーダーのアンテナと対象物との間の距離の２乗に比例して減衰する。このため、アンテナから送信した後、対象物に反射して戻ってくる往復の距離で考えると、電磁波は距離の４乗に比例して減衰することになり、筐体材料の透過率Ｔは、製品としての性能（検出感度、確度、精度）に大きく影響する。
　例えば、部位Ｂかつ周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）の領域ＢＩでは、機能上、ミリ波の電磁波を透過させる必要性がなく、むしろ外部の他の機器から電磁波の干渉、混信を防ぐためにミリ波の侵入を防止したい。すなわち、ミリ波の電磁波を遮蔽させるために筐体材料の透過率Ｔは「０」であることが望ましい。ここで、透過率Ｔが「０」であるというのは、筐体材料が電磁波を一切透過させない全遮蔽の状態のことをいう。
　部位Ａかつ周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）の領域ＡＩＩ、および、部位Ｂかつ周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）の領域ＢＩＩにおいても、不要電磁波の放射抑制の観点から、ＥＭＣ領域における周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）の電磁波を透過させることなく遮蔽させるために筐体材料の透過率Ｔは「０」であることが望ましい。
特開２０１３－１０２５１２号公報
　このような上述した構成のミリ波レーダーの筐体における部位Ａは、周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における筐体材料の透過率Ｔが「１」であり、周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）における筐体材料の透過率Ｔが「０」であることが望まれており、周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）、周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）によって全く正反対の特性が要求されている。
　しかしながら、このような正反対の特性を同時に満足する筐体の材料は存在しない。このため、従来は、筐体材料の比誘電率による波長短縮効果を考慮し、使用する電磁波の半波長の整数倍の厚さを有する筐体を用いて、周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）の電磁波に対する筐体材料の透過率Ｔを「１」にし、レーダーとしての機能を優先する設計を行う一方、周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）の電磁波に対する筐体材料の透過率Ｔを「０」にすることについてはあまり考慮されずに設計されていた。
　したがって、従来の材料の筐体では、ミリ波レーダーの電磁波の有効活用を図ることはできるものの、電子機器に要求される不要電磁波の放射を十分に抑制することは困難であった。
　本発明は、上記の課題に鑑みなされたものであり、その目的は、ミリ波レーダーの電磁波の有効活用を図るとともに、不要電磁波の放射を十分に抑制することが可能なミリ波レーダー用カバーを提供することである。
　上記目的を達成するために、本発明は、アンテナと、当該アンテナを駆動する電子回路とを備えたミリ波レーダーを収納するミリ波レーダー用カバーであって、前記ミリ波レーダーを保護するとともに、前記アンテナから発振するミリ波の電磁波を透過させるために前記ミリ波レーダーの正面に設けられる第１の部位と、前記第１の部位を除き前記アンテナおよび前記電子回路を収納するための収納空間を有する第２の部位とを備え、前記第１の部位は、前記ミリ波の周波数帯において負の誘電率を有する第１構成材と、前記ミリ波の周波数帯において正の誘電率を有する第２構成材とが少なくとも１層以上積層された積層構造体からなることを特徴とする。
　本発明に係るミリ波レーダー用カバーにおいて、前記第１構成材は、幾何学的に導電性材料を配置することにより形成され、前記第２構成材と積層されたとき、前記ミリ波の周波数帯に対して前記積層構造体の見かけ上の透過率が１近傍の値となることを特徴とする。
　本発明に係るミリ波レーダー用カバーにおいて、前記積層構造体は、前記ミリ波の周波数帯よりも低いＥＭＣ(Electromagnetic Compatibility)領域の周波数帯に対して見かけ上の透過率が０近傍の値となることを特徴とする。
　本発明に係るミリ波レーダー用カバーにおいて、前記第１構成材は、格子状またはホールアレイ状に形成された導電性材料からなることを特徴とする。
　本発明に係るミリ波レーダー用カバーにおいて、前記第２構成材は、外部から前記アンテナおよび前記電子回路を保護する誘電体材料からなることを特徴とする。
　本発明に係るミリ波レーダー用カバーにおいて、前記第２の部位は、前記ミリ波の周波数帯および前記ＥＭＣ領域の周波数帯において透過率が０の全遮蔽となることを特徴とする。
　本発明によれば、ミリ波レーダーの電磁波の有効活用を図るとともに、不要電磁波の放射を十分に抑制することが可能なミリ波レーダー用カバーを実現することができる。
本発明の実施の形態に係るミリ波レーダー用カバーの全体構成を示す略線的斜視図である。 ミリ波レーダー用カバーと、その内部に収納されたアンテナおよび電子回路を示す略線的断面図である。 ミリ波レーダー用カバーのレドームの構成する積層構造体の第１構成材および第２構成材を示す略線的斜視図および断面図である。 格子状の導電性材料からなる第２構成材の構成を示す略線的斜視図である。 透過率と反射率の説明に供する略線図である。 電子伝導性の導電性材料の比誘電率と周波数との関係を示すグラフである。 格子状からなる導電性材料の誘電率と周波数との関係を示すグラフである。 積層構造体の比誘電率および比透磁率の計算結果を示すグラフである。 積層構造体の透過率を示すグラフである。 他の実施の形態におけるホールアレイ状の導電性材料からなる第２構成材の構成を示す略線的斜視図である。 ミリ波レーダー用カバーの部位Ａ、Ｂおよび周波数帯Ｉ、ＩＩごとに要求される透過率を示す図表である。
＜実施の形態＞
　以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら具体的に説明する。ここでは、説明の便宜上、図１および図２において、ミリ波レーダー用カバー１の正面側を矢印ａ方向とし、背面側を矢印ｂ方向とする。
＜ミリ波レーダー用カバーの全体構成＞
　図１および図２に示すように、ミリ波レーダー用カバー１は、ミリ波の周波数帯（３０～３００ＧＨｚ）のうち、例えば７６．５ＧＨｚの電磁波を受発振するアンテナ３０と、そのアンテナ３０を駆動する駆動回路および電源等を含む電子回路４０とを収納するとともに外部から保護する筐体である。
　ミリ波レーダー用カバー１は、電磁波を受発振するアンテナ３０の正面に配置されるレドームに相当する第１の部位Ａと、その第１の部位Ａを除き、アンテナ３０および電子回路４０を収納する収容空間が形成された有底角筒形状の収容部に相当する第２の部位Ｂと、を備えている。
　図３（Ａ）および（Ｂ）に示すように、ミリ波レーダー用カバー１の第１の部位Ａには、第１構成材１１と、当該第１構成材１１を正面側（矢印ａ方向）および背面側（矢印ｂ方向）の双方から挟持する第２構成材１２とにより積層された３層の積層構造体１０を用いている。
　また、ミリ波レーダー用カバー１の第２の部位Ｂは、鉄等の金属製のシールド材料または樹脂等に金属メッキが施された複合材料によって形成されており、電子回路４０からの不要電磁波の放射抑制および外部の電子機器からの干渉、混信を防止している。すなわち、第２の部位Ｂについては、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）、および、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）の何れにおいても透過率Ｔは「０」である。
　なお、第１の部位Ａは、上述したように、ミリ波帯の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）では、ミリ波レーダーのレーダー機能を実現させるためにミリ波を通過させる必要性があるので、電磁波に対する積層構造体１０の透過率Ｔは「１」であることが望ましい。一方、第２の部位Ｂは、ＥＭＣ領域（ノイズ対策領域）の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）では、不要電磁波の放射抑制の観点から、電磁波を透過させることなく遮蔽させるために積層構造体１０の透過率Ｔは「０」であることが望ましい。
＜積層構造体の構成＞
　このように第１の部位Ａにおいては、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）では透過率Ｔが「１」、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）では透過率Ｔが「０」となるような全く正反対の特性が要求されている。この正反対の要求を満足する材料は存在しないため、本発明では人工物である積層構造体１０を用いることにした。
　積層構造体１０において、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において見かけ上の透過率Ｔが「１」、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）において見かけ上の透過率Ｔが「０」を同時に満足させる筐体として、図３に示すように、第１構成材１１および第２構成材１２を用いる。ただし、透過率Ｔが「１」または「０」というのは、あくまで理論上の値であり、実際に実現および評価可能な値として、透過率Ｔ＝１に対しては透過率Ｔ＝０．９９（－０．１ｄＢ）以上の１近傍の値、透過率Ｔ＝０に対しては透過率Ｔ＝０．１（－２０ｄＢ）以下の０近傍の値とする。
　図３（Ａ）、（Ｂ）に示したように、この場合の積層構造体１０は、正面側（矢印ａ方向）に配置された第２構成材１２と背面側（矢印ｂ方向）に配置された第２構成材１２との間に第１構成材１１を挟み付けて接着剤等により一体に形成した３層のサンドイッチ構造である。ただし、これに限るものではなく、第２構成材１２と第１構成材１１とをそれぞれ少なくとも１層以上積層していれば、２層であってもよく、または第２構成材１２および第１構成材１１がそれぞれ複数積層された４層以上の多層積層構造体であってもよい。
　図４に示すように、第１構成材１１は、全体的に矩形状を有し、例えば銅（金属）のような電子伝導性の導電性材料であって、例えば銅の金属線を用いて網戸のような格子状に形成されている。なお、第１構成材１１は、矩形状に限らず、レーダーの形状に応じて、円形、楕円形等のその他種々の形状であってもよい。また、第１構成材１１の導電性材料としては、銅等の金属全般に限るものではなく、カーボン、導電性高分子、導電性ポリマー等や、これら（金属、カーボン、導電性高分子、導電性ポリマー等）を樹脂やゴム、エラストマー等に配合し、導電性を付与した材料等であってもよい。
　具体的には、第１構成材１１は、格子を形成している枠の厚みｔ、枠幅ｄ、枠の配列間隔ａによって格子の大きさや数等が決定される。なお、配列間隔ａは、格子を構成している互いに隣接した枠の内側端と枠の内側端との間の距離としているが、これに限るものではなく、枠の中心と枠の中心との間のセンター間距離としてもよい。
　第２構成材１２は、ミリ波レーダー用カバー１の筐体として必要な材料強度、耐性を有する樹脂（例えば、ポリイミド、ポリテトラフルオロエチレン、ポリエチレン等）、ゴム等の誘電体によって形成されている。この第２構成材１２は、第１構成材１１と同様に全体的に矩形状を有し、当該第１構成材１１と同じ大きさ、または、第１構成材１１がはみ出ることのない僅かに大きなサイズである。
　ここで、図５に示すように、積層構造体１０は、自由空間に配置されるため、当該積層構造体１０の正面側（矢印ａ方向）の表面１０ａと、積層構造体１０の内部面１０ｂとの２界面でアンテナ３０から放射された電磁波の反射が起こる状況である。
　このような状況において、自由空間に配置される積層構造体１０の透過率Ｔは、反射率Γとの関係で成立し、次の式（１）に示すように、空気および積層構造体１０のような異なる物質の波動インピーダンスηによって決まる。すなわち、積層構造体１０の透過率Ｔは、自由空間（空気）の波動インピーダンスη１、当該積層構造体１０と等価的な波動インピーダンスη２によって決まる。なお、反射率Γ＝（η２－η１）／（η２＋η１）である。
Ｔ＝１＋Γ
　＝１＋（η２－η１）／（η２＋η１）
　＝２・η２／（η２＋η１）………………………………………（１）
　Ｔ：透過率
　Γ：反射率
　η１：入射側の物質（空気）の波動インピーダンス
　η２：出射側の物質（積層構造体１０）の波動インピーダンス
　したがって、式（１）により、入射側の物質（空気）の波動インピーダンスη１と、出射側の物質（積層構造体１０）の波動インピーダンスη２とを等しくすれば透過率Ｔ＝１とすることができる。これは、逆に、出射側の物質（積層構造体１０）の波動インピーダンスη２が波動インピーダンスη１よりも小さければ透過率Ｔ≒０とすることができることを意味する。
　ここで、波動インピーダンスηは、その物質の誘電率と透磁率で定められ、次の式（２）によって表される。
η＝√（μ０・μｒ／ε０・εｒ）……………………………………（２）
　μ０：真空の透磁率
　μｒ：比透磁率
　ε０：真空の誘電率
　εｒ：比誘電率
　したがって、入射側の物質（空気）の波動インピーダンスη１は、次の式（３）で表され、出射側の物質（積層構造体１０）の波動インピーダンスη２は、次の式（４）で表される。
η１＝√（μ０・μｒ１／ε０・εｒ１）……………………………（３）
η２＝√（μ０・μｒ２／ε０・εｒ２）……………………………（４）
　このように波動インピーダンスη１、η２は、式（３）、式（４）で表されるため、自由空間（空気）の比透磁率μｒ１、比誘電率εｒ１、および、積層構造体１０の等価的な比透磁率μｒ２、比誘電率εｒ２によって透過率Ｔが決まることになる。
　ここで、式（３）において、自由空間（空気）の比透磁率μｒ１、比誘電率εｒ１は双方ともにほぼ「１」と考えると、積層構造体１０の等価的な比透磁率μｒ２と比誘電率εｒ２とが同一の値であれば、空気の波動インピーダンスη１と、積層構造体１０の等価的な波動インピーダンスη２とが同一の値となり、透過率Ｔ＝１を実現できることになる。
　逆に、積層構造体１０の等価的な比透磁率μｒ２と比誘電率εｒ２との比が小さくなれば、すなわち、分母である比誘電率εｒ２が負の値であり、かつ、絶対値が大きくなれば、波動インピーダンスη２が「０」に近づくため、透過率Ｔ＝０を実現できることになる。
　しかしながら、非磁性体の比透磁率μｒはほぼ１の値をとるが、一般的に利用される非磁性体の工業用材料として、最も低いとされるポリテトラフルオロエチレンでも比誘電率εｒは２であり、比誘電率と比透磁率とを同等とするためには磁性材料を配合し、比透磁率を上げる必要がある。しかし、磁性材料は電磁波の損失が大きいため使用には適さず、同様に、磁性材料単体でも使用には適さない。
　そこで、本発明では、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において負の比誘電率εｒを持つ人口材料からなる第１構成材１１と、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において通常の正の比誘電率εｒを持つ第２構成材１２を積層させた積層構造体１０を形成することにより、当該積層構造体１０としての等価的な比透磁率μｒ２と比誘電率εｒ２とが同一になるように設定することができる。
　この積層構造体１０では、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において当該積層構造体１０の等価的な比誘電率εｒを等価的な比透磁率μｒ＝１に合わせ、かつ、ＥＭＣ領域（ノイズ対策領域）の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）においては、積層構造体１０の等価的な比誘電率εｒが負であり、かつ、絶対値としては大きくさせる必要がある。
　積層構造体１０を形成する第１構成材１１は、例えば、一般的に金属からなる電子伝導性の導電性材料からなる。ただし、第１構成材１１は金属である必要は必ずしもなく、イオン伝導やホール伝導ではなく電子伝導性の導電性材料であればよい。例えば、金属以外には、カーボン、導電性高分子、導電性ポリマー等や、これらを樹脂やゴム、エラストマー等に配合し、導電性を付与した材料等がある。
　第１構成材１１に用いられる導電性材料の比誘電率εｒは、電子伝導についてのモデルであるドルーデモデルにより記述され、図６に示すように、プラズマ振動数ｆｐ以上の周波数ｆ（ｆ≧ｆｐ）では正の値を示し、プラズマ振動数ｆｐよりも低い周波数ｆ（ｆ＜ｆｐ）では負の値を示す。ドルーデモデルでは、金属の比誘電率εｒは、電子の質量、電荷、および、伝導電子数で与えられ、プラズマ振動数ｆｐは、比誘電率εｒが０となる周波数である。
　この場合、第１構成材１１に用いられる金属の導電性材料では、一般的にプラズマ振動数ｆｐが光の領域の周波数帯にあるので、図７に示すように、このプラズマ振動数ｆｐをマイクロ波、ミリ波からテラヘルツ波の領域近傍に設定し、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）がプラズマ振動数ｆｐよりも僅かに低く、比誘電率εｒが０より小さい負の値を持つようにする。このようにした場合、ＥＭＣ領域（ノイズ対策領域）の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）については、比誘電率εｒが－５００以下の負の値を持つようになる。
　光の領域の周波数帯にあるプラズマ振動数ｆｐをミリ波の領域の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）の近傍に設定するには、導電性材料における伝導電子数を制限（減少）することにより、金属からなる導電性材料のプラズマ振動数ｆｐを光の領域からミリ波の領域近傍に設定することが可能となる。
　伝導電子数を制限するには、具体的には、導電性材料の物理的な寸法や面積を小さくすれば、導電性材料の全体の伝導電子数を減らすことができるので可能である。具体的には、図４に示したように、第１構成材１１を格子状に形成し、導電性材料を幾何学的に配置することにより実現することが可能である。すなわち、第１構成材１１の面積を減らして電子の数を物理的に制限すればよい。
　なお、第１構成材１１は、必ずしも金属からなる格子（以下、これを「金属格子」とも呼ぶ。）である必要はない。例えば、第１構成材１１としては、ポリイミドフィルムの面に銅箔パターンを印刷した後、エッチングにより格子状に形成することも可能である。第１構成材１１の材料や製法については、全体の伝導電子数を制限して所望の比誘電率εｒを得ることができれば、いずれの材料、製法であってもよい。
　図７には、格子を形成している枠の厚みｔ＝０．２ｍｍ、枠幅ｄ＝０．０６ｍｍ、配列間隔ａ＝１．２ｍｍとした場合の第１構成材１１の比誘電率εｒの計算結果を示す。第１構成材１１を格子状として全体の面積を小さくして電子の数を制限するようにしたことにより、図８に示すように、積層構造体１０の等価的な比誘電率εｒを等価的な比透磁率μｒ＝１に合わせるとともに、光の領域の周波数帯にあるプラズマ振動数ｆｐをミリ波の領域の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）の近傍に設定することができる。その結果、第１構成材１１の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における比誘電率εｒは、積層する第２構成材１２の誘電率εにも依るが、設計値として比誘電率εｒを０より小さく－２５未満、望ましくは－１以下－１０以上程度の－５以下の負の値を持つようにする。周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）については、積層する第２構成材１２の誘電率εにも依るが、比誘電率εｒは－５００以下の負の値を持つようになる。
　ただし、第１構成材１１の格子については、所望の比誘電率εｒに合わせて、枠の厚みｔ、枠幅ｄ、配列間隔ａを適宜設定することが可能であり、丸形状、三角形状等の任意の形状を選択することができる。また、格子の配置パターンについても均等である必要はなく、格子のばらつき具合等の粗密についても任意に設定することが可能である。
　第２構成材１２は、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において通常の正の比誘電率εｒを持つ誘電体である。第２構成材１２は、レーダーカバーとして必要な材料強度、加工性、各種耐久性を有していれば適用可能であるが、一段と性能を向上させるために電気的な損失が少ないことが望ましい。具体的には、第２構成材１２では、材料の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における誘電率εを複素誘電率で表した場合の虚数部ε′′が小さい方が望ましく、例えば、0.01以下、さらに望ましくは0.005以下が好適である。
　このように、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において負の比誘電率εｒ（－５以下）を有する第１構成材１１、および、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において正の比誘電率εｒを有する第２構成材１２をそれぞれ少なくとも１層以上積層した積層構造体１０を形成する。
　これにより、図８に示すように、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において２枚の第２構成材１２および１枚の第１構成材１１からなる３層構造の積層構造体１０の等価的な比誘電率εｒを当該積層構造体１０の等価的な透磁率μｒ＝１に合わせ、かつ、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）においては、積層構造体１０の等価的な比誘電率εｒを負の方向に大きく（－５００以下）させることが可能となる。
　具体的には、積層構造体１０の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における等価的な比誘電率εｒをほぼ１、具体的には０．９～１．３、より好ましくは１．０に設定し、かつ、積層構造体１０の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）における等価的な比誘電率εｒを－３７０以下、好ましくは、－５００以下に設定することが望ましい。
　かくして、積層構造体１０の等価的な比透磁率μｒと比誘電率εｒとが同一となり、空気の波動インピーダンスη１と、積層構造体１０と等価的な波動インピーダンスη２とが同一の値となる。この結果、図９に示すように、周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において積層構造体１０の見かけ上の透過率Ｔ＝１が実現できることになる。
　同時に、積層構造体１０の等価的な比透磁率μｒと比誘電率εｒとの比が小さくなり、分母である比誘電率εｒ２が負の値であり、かつ、絶対値が大きければ、波動インピーダンスη２が「０」に近づくため、周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）において見かけ上の透過率Ｔ＝０が実現できることになる。
＜作用および効果＞
　以上の構成において、ミリ波レーダー用カバー１では、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において負の比誘電率を有する第１構成材１１と、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）において正の比誘電率を有する第２構成材１２とが少なくとも１層以上積層された積層構造体１０をレドームとして第１の部位Ａに用いるようにした。
　この積層構造体１０は、第２構成材１２により内部のアンテナ３０および電子回路４０を保護する同時に、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）では透過率Ｔ＝１、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）では透過率Ｔ≒０を実現している。
　これによりミリ波レーダー用カバー１では、アンテナ３０からのミリ波の電磁波を積層構造体１０による電気的な減衰なく透過させ、またその反射波を積層構造体１０による電気的な減衰なく受信することができる。同時に、ミリ波レーダー用カバー１では、積層構造体１０を介して、ＥＭＣ領域の不要電磁波の放射を抑制し、かつ、外部の他の機器から電磁波の干渉、混信を防ぐことができる。
＜実施例＞
　積層構造体１０の具体的な構成として、例えば、第１構成材１１が銅の金属格子からなり、第２構成材１２がポリイミドからなり、第１構成材１１および第２構成材１２の双方共に２００×２００ｍｍの大きさで、第２構成材１２、第１構成材１１、第２構成材１２の順番で３層積層構造とした。
　第１構成材１１は、厚みｔ＝０．０８ｍｍの銅箔を線幅ｄ＝０．０６ｍｍ、縦方向の配列間隔ａおよび横方向の配列間隔ａ＝１．２ｍｍとして格子状にエッチングすることにより制作されている。このときの第１構成材１１における比誘電率εｒは、光の領域の周波数帯にあるプラズマ振動数ｆｐをミリ波の領域の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）の近傍に設定することができる。第２構成材１２は、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における複素比誘電率が3.25-j0.001のポリイミドとし、その厚みを０．３１ｍｍとした。
　第２構成材１２、第１構成材１１、第２構成材１２の順番に積層した状態で、かつ、接着剤を用いて、６０ｔの圧力によりプレス成型し、３層積層構造の積層構造体１０を形成した。この結果、形成された積層構造体１０の厚みは０．６２ｍｍとなった。すなわち、これは、第１構成材１１は２つの第２構成材１２によって挟まれた状態で潰され、３層の間に空気が入っていない状態である。
　この場合、３層積層構造の積層構造体１０は、接着剤を含めてミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における透過率Ｔ＝１、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）における透過率Ｔ≒０を実現するように第１構成材１１、第２構成材１２の比誘電率εｒ、比透磁率μｒ等が適宜調整される。
　この積層構造体１０の等価的な比誘電率εｒ、比透磁率μｒを測定した結果は、図８に示した通りである。さらに、この積層構造体１０の透過率Ｔは、図９に示した通り、ミリ波の周波数帯Ｉ（７６．５ＧＨｚ）における透過率Ｔ＝１、ＥＭＣ領域の周波数帯ＩＩ（約１ＧＨｚ以下）における透過率Ｔ≒０が実現されている。
＜他の実施の形態＞
　なお、上述した実施の形態においては、第１構成材１１として例えば導電性材料を幾何学的に形成した金属格子を用いるようにした場合について述べた。しかしながら、本発明はこれに限らず、図１０（Ａ）、（Ｂ）に示すように、金属のような電子伝導性の導電性材料からなる板状部材に複数の貫通した微少孔５１ａ（ホール）が形成されたホールアレイを第１構成材５１として用い、２つの第２構成材１２によって挟み付けられた３層の積層構造体１０ｓとしたり、或いは、第１構成材１１と第２構成材１２との２層積層構造体としてもよい。なお、第１構成材５１の等価的な比誘電率εｒは、光の領域にあるプラズマ振動数ｆｐをミリ波の領域に設定することが可能となる。この場合、第１構成材５１の微少孔５１ａの大きさや数を変更することにより比誘電率εｒの周波数特性を変更することが可能である。
　この場合、積層構造体１０ｓは、アンテナ３０からの電磁波が入射されると、微少孔５１ａに磁気ダイポールが発生する。この磁気ダイポールは、ループアンテナのループ電流と等価であるため、ここから磁気ダイポールの大きさに依存した、入射時とは異なる周波数の電磁波が再放射される。
　以上、本発明の好適な実施の形態について説明したが、本発明は上記の実施の形態に係るミリ波レーダー用カバー１に限定されるものではなく、本発明の概念および請求の範囲に含まれるあらゆる態様を含む。また、上述した課題および効果の少なくとも一部を奏するように、各構成を適宜選択的に組み合わせてもよい。例えば、上記実施の形態における各構成要素の形状、材料、配置、サイズ等は、本発明の具体的使用態様によって適宜変更され得る。
　本願発明のミリ波レーダー用カバーは、自動車等の車載用だけではなく、鉄道、航空機、船舶等の移動手段だけではなく、電気・電子機器およびその他の産業機械等の分野においても利用することが可能である。
１　ミリ波レーダー用カバー
１０、１０ｓ　積層構造体
１０ａ　表面
１０ｂ　内部面
１１、５１　第１構成材
１２　第２構成材
３０　アンテナ
４０　電子回路
５１ａ　微少孔
Ａ、Ｂ　部位

Claims (6)

  1. 　アンテナと、当該アンテナを駆動する電子回路とを備えたミリ波レーダーを収納するミリ波レーダー用カバーであって、
    　前記ミリ波レーダーを保護するとともに、前記アンテナから発振するミリ波の電磁波を透過させるために前記ミリ波レーダーの正面に設けられる第１の部位と、
    　前記第１の部位を除き前記アンテナおよび前記電子回路を収納するための収納空間を有する第２の部位と
    　を備え、
    　前記第１の部位は、
    　前記ミリ波の周波数帯において負の誘電率を有する第１構成材と、前記ミリ波の周波数帯において正の誘電率を有する第２構成材とが少なくとも１層以上積層された積層構造体からなる
    　ことを特徴とするミリ波レーダー用カバー。
  2. 　前記第１構成材は、幾何学的に導電性材料を配置することにより形成され、前記第２構成材と積層されたとき、前記ミリ波の周波数帯に対して前記積層構造体の見かけ上の透過率が１近傍の値となる
    　ことを特徴とする請求項１に記載のミリ波レーダー用カバー。
  3. 　前記積層構造体は、前記ミリ波の周波数帯よりも低いＥＭＣ(Electromagnetic Compatibility)領域の周波数帯に対して見かけ上の透過率が０近傍の値となる
    　ことを特徴とする請求項１又は２に記載のミリ波レーダー用カバー。
  4. 　前記第１構成材は、格子状またはホールアレイ状に形成された導電性材料からなる
    　ことを特徴とする請求項１乃至３何れか一項に記載のミリ波レーダー用カバー。
  5. 　前記第２構成材は、外部から前記アンテナおよび前記電子回路を保護する誘電体材料からなる
    　ことを特徴とする請求項１乃至４何れか一項に記載のミリ波レーダー用カバー。
  6. 　前記第２の部位は、前記ミリ波の周波数帯および前記ＥＭＣ領域の周波数帯において透過率が０の全遮蔽となる
    　ことを特徴とする請求項１乃至５何れか一項に記載のミリ波レーダー用カバー。
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