WO2017187742A1 - ストリングセット、縦糸用のストリング及び横糸用のストリング - Google Patents

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WO2017187742A1
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string
warp
weft
gauge
frictional force
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PCT/JP2017/006675
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勝敏 大木
慎一郎 千葉
佳佑 小澤
巧 阪口
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ヨネックス株式会社
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    • A63B51/023—Strings having characteristics varying along the length of the string, e.g. diameter or elasticity

Definitions

  • the present invention relates to a string set stretched on a racket, a string for warp and a string for weft.
  • each string is one in which a side yarn is wound or braided around a multifilament core yarn and the outer surface is coated.
  • various proposals have been made to improve functions such as durability (see, for example, Patent Document 1).
  • the durability of the string is improved by adding a metal powder such as titanium to the coating agent.
  • shots called hairpins and shots called cuts are known as badminton shots.
  • a hairpin is a shot in which the shuttle (shuttlecock) dropped on the net is lightly rebounded to the opponent's court, and a cut is a shot that cuts the shuttle that flew overhead on the face of the racket and drops it on the net on the opponent's court.
  • These shots have different functions required for strings, and it has been difficult to improve hairpin performance (spin performance) and cut performance at the same time.
  • the present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to provide a string set, a string for warp and a string for weft which can improve hairpin performance and cut performance.
  • the string set of the present invention is a string set stretched as warp and weft against a racket, the first string having a small surface friction force stretched as one of the warp and weft and a small diameter, and the warp and weft A second string having a larger surface friction force and a larger diameter than the first string stretched as the other is provided.
  • the surface frictional force of the second string is large and has a large diameter, the frictional force against the shuttle is increased and the contact area is increased. Therefore, it is easy to apply a spin to the shuttle that is played at the time of hairpin, and the hairpin performance is improved.
  • the surface frictional force of the first string is small and has a small diameter, the frictional force between the first string and the second string is reduced and the contact area is reduced. Therefore, the first string and the second string are relatively easily moved during cutting, and the cutting performance is improved.
  • the hairpin performance that is improved by increasing the surface friction force and outer diameter of the string, and the surface friction force and outer diameter of the string being small. It is possible to achieve both improved cutting performance.
  • the first string is a weft string
  • the second string is a warp string.
  • the frictional force when the second string moves relative to the first string is 2.2 [N] or less.
  • the second string can easily move with respect to the first string, and the cutting performance can be improved.
  • the outer diameter of the first string is 94% or less of the outer diameter of the second string.
  • the surface frictional force of the face surface of the racket formed by the first string and the second string is 9 [N] or more.
  • a coating film is formed on the second string, and at least the surface layer of the coating film of the second string has a property of increasing the grip force as the film thickness increases.
  • At least the surface layer of the coating film of the second string is formed of polyurethane or rubber.
  • the string for the weft of the present invention is a string for a weft that is stretched across the string for the warp on the racket, and is characterized by having a smaller surface friction force and a smaller diameter than the string for the warp.
  • the string for wefts has a smaller surface friction force and a smaller diameter than the string for warp yarns, so that the frictional force between the strings is reduced and the contact area is reduced. Therefore, the warp string easily moves relative to the weft string during cutting, and the cutting performance is improved. In addition, even if the surface friction force is large and the string for the warp yarn is easy to be spun and the hairpin performance is improved, the string for the warp yarn moves sufficiently with respect to the string for the weft yarn, so that the cutting performance is lowered. There is nothing to do.
  • the function is distributed to the string for the warp and the string for the weft, and the hairpin performance that is improved by increasing the surface friction force and outer diameter of the string, and the surface friction force and outer diameter of the string are small. It is possible to achieve both improved cutting performance.
  • the string for warp of the present invention is a string for warp that is stretched across the racket so as to cross the string for the weft, and is characterized by having a larger surface friction force and a larger diameter than the string for the weft.
  • This configuration increases the surface friction force and the diameter of the warp string as compared to the weft string, thereby increasing the frictional force between the shuttle and the warp string and increasing the contact area. Therefore, it is easy to apply a spin to the shuttle that is played at the time of hairpin, and the hairpin performance is improved. Moreover, even if the string for the warp is made easier to move by the string for the weft having a small surface friction force and the cutting performance is improved, the surface friction force of the string for the warp is sufficiently large so that the hairpin performance is deteriorated. There is nothing.
  • the function is distributed to the string for the warp and the string for the weft, and the hairpin performance that is improved by increasing the surface friction force and outer diameter of the string, and the surface friction force and outer diameter of the string are small. It is possible to achieve both improved cutting performance.
  • the hairpin performance and the cutting performance can be improved by using the first string having a small diameter with a small surface friction force and the second string having a large diameter with a large surface friction force.
  • FIG. 1 is a front view of a racket on which a string is stretched.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram of hairpin performance and cut performance of a comparative example.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of hairpin performance and cut performance of the present embodiment.
  • the same string is used for the warp and the weft, and this embodiment uses different strings for the warp and the weft.
  • a face surface 54 is formed on the frame 53 of the badminton racket 50 so that the string 21 for the warp and the string 22 for the weft intersect so as to hit the shuttle.
  • the warp string 21 and the weft string 22 intersect so that the top and bottom of the string are interchanged at the intersection position, and the warp string 21 and the weft string 22 are in contact only at this intersection position.
  • a hairpin is a shot that is played back lightly on the face surface 54 of the racket 50 and returned to the net of the opponent's court.
  • the shuttle is being played with the face surface 54 of the racket 50 being substantially horizontal, and when the shuttle is hit, the shuttle that has been played is spun and returned to the opponent's court in an orbit close to the top.
  • the cut is a shot that is dropped on the net of the opponent's court by hitting the shuttle on the face surface 54.
  • the face surface 54 is diagonally applied to the shuttle, and the string 21 for warp moves by the shuttle, and when returning, the shuttle is rotated, and a sharply falling track is drawn and returned to the opponent's court.
  • the same strings 41 and 42 are generally used for the warp and weft of the racket.
  • the degree of spin when the hairpin is struck is important.
  • the spin depends on the frictional force of the surface of the strings 41, 42 and the shuttle cork leather.
  • the string 41 for warp is easy to move as an element that determines the cutting performance.
  • the ease of movement of the warp string 41 depends on the frictional force between the strings and the contact area. For this reason, in order to improve the cutting performance, it is important to reduce the string gauge and the surface friction force of the strings 41 and 42. Therefore, if the string gauge and the surface frictional force of the strings 41 and 42 are reduced in order to improve the cutting performance, it is difficult for the shuttle to spin and the hairpin performance is deteriorated.
  • the hairpin performance is improved, but the cutting performance is lowered.
  • the string gauge and the surface friction force of the strings 41 and 42 are reduced, the cutting performance is improved, but the hairpin performance is lowered. Since the hairpin performance and the cut performance are in a trade-off relationship, it is difficult to simultaneously improve the hairpin performance and the cut performance when the same strings 41 and 42 are used for the warp and the weft.
  • the string gauge is increased, the shot feeling is deteriorated.
  • the string gauge is decreased, the edge is easily cut off, and when the surface friction force is increased, it is difficult to lift.
  • the string 21 for the warp yarn (second string) having a large surface friction force and a large diameter and the string 22 for the weft yarn (first string) having a small surface friction force and a small diameter are used.
  • the function of hairpin performance and cut performance is distributed.
  • the disadvantages caused by the string gauge and surface friction force of the warp string 21 being increased are improved by reducing the string gauge and surface friction force of the weft string 22.
  • the disadvantage caused by the string gauge and surface friction force of the weft string 22 being reduced is improved by increasing the string gauge and surface friction force of the string 21 for warp.
  • the string set 20 of the present embodiment includes a string 21 for warp and a string 21 for warp having a larger surface friction force and a larger diameter than the string 22 for weft.
  • the warp string 21 has a large surface frictional force and a large diameter, the surface of the string 21 for the warp string and the frictional force and contact area of the shuttle become large and the shuttle is likely to be spun. .
  • the hairpin performance can be improved even when the string 22 having a small surface friction force and a small diameter is used for the weft.
  • the weft string 22 since the weft string 22 has a small surface friction force and a small diameter, the contact area and the surface friction force between the strings 21 and 22 become small, and the weft string 22 On the other hand, the warp string 21 is easy to move.
  • the warp string 21 is largely moved by the shuttle, and the force to return the warp string 21 to the original works on the shuttle so that it is easy to cut.
  • the cutting performance can be improved even if the string 22 having a large surface friction force and a large diameter is used for the warp yarn.
  • the shortage of hitting feeling (feeling of playing) caused by the string gauge of the warp string 21 being increased is compensated by reducing the string gauge of the string 22 for weft thread.
  • the ease of edge breakage caused by the reduction of the string gauge of the weft string 22 is compensated by increasing the string gauge of the warp string 21 that is particularly susceptible to edge breakage.
  • the difficulty of raising the surface frictional force of the warp string 21 is increased by reducing the surface frictional force of the weft string 22.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of the string according to the present embodiment. Note that the cross-sectional structure of the string of the present embodiment is not limited to the configuration shown in FIG. 4 and can be changed as appropriate.
  • the string 21 is formed by forming a coating film 16 around a thread-like structure 13 composed of the core yarn 11 and the side yarns 12a and 12b.
  • the thread-like structure 13 is configured by braiding side threads 12 a and 12 b around a multifilament core thread 11.
  • the side yarns 12 a and 12 b are a set of a plurality of side yarns, and 8 sets in the S direction and 8 sets in the Z direction are braided so as to cover the core yarn 11.
  • the coating film 16 has a two-layer structure of an inner coating layer (inner layer) and an outer coating layer (surface layer), and the friction force (friction coefficient) of the outer coating layer is higher than that of the inner coating layer. ing.
  • the coating film 16 may be formed of only polyurethane.
  • the film thickness t of the coating film 16 of the string 21 for warp indicates the thickness from the outermost surface of the thread-like structure 13.
  • the weft string 22 is formed in substantially the same manner as the warp string 21 except that the coating film is formed only of polyamide and the outer diameter of the thread-like structure is small. ing.
  • the string 22 for the weft is different from the string 21 for the warp, and the surface layer of the coating film is also made of polyamide. Therefore, the surface friction force is smaller than that of the string 21 for the warp.
  • the material of the core yarn and the side yarn of the string 21 for the warp and the string 22 for the weft is not particularly limited. For example, polyamide, polyester or the like is used.
  • FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the polyurethane film thickness and the string gauge of the present embodiment.
  • the horizontal axis represents the film thickness of the surface polyurethane layer
  • the vertical axis represents the string gauge.
  • the coating film is formed of polyurethane and polyamide as described above, and the film thickness of the surface polyurethane can be increased by reducing the film thickness of the inner polyamide.
  • the gauge indicates the outer diameter when towing 25 pounds.
  • the string gauge When the polyurethane film thickness shown on the horizontal axis in FIG. 5 is 0 [ ⁇ m], the string gauge has a range R1 of about 0.80 [mm] ⁇ 0.94 [mm], which is a spin region, and the string gauge is about A range R2 of 0.94 [mm] or more is a high spin region.
  • the film thickness of the polyurethane is 8 [ ⁇ m]
  • the range R3 in which the string gauge is about 0.50 [mm] ⁇ 0.65 [mm] is a spin region
  • the string gauge is about 0.65 [mm].
  • the above range R4 is a high spin region.
  • the film thickness of the polyurethane increases, a region where spin is likely to be applied spreads, and a surface friction force of 9 [N] or more can be obtained even if the string gauge is small.
  • the gauge indicates the outer diameter when towing 25 pounds.
  • the range R5 where the film thickness is 8 [ ⁇ m] or more is a spin region.
  • the range R6 where the polyurethane film thickness is 0 [ ⁇ m] -2 [ ⁇ m] is the spin region, and the polyurethane film thickness is 2 [ ⁇ m] or more.
  • R7 becomes a high spin region. That is, as the string gauge becomes larger, the region where spin is likely to be applied spreads, and it is possible to obtain a frictional force of 9 [N] or more even when the polyurethane film thickness is small.
  • the surface friction force of the face surface 54 of the racket 50 formed by the string 22 for the weft yarn and the string 21 for the warp yarn is influenced by the surface friction force of the string having the larger surface friction force (second string). Easy to receive.
  • the surface frictional force of the string increases due to an increase in gripping force against the shuttle.
  • the string gauge is large, the surface frictional force of the string is increased by increasing the contact area between the surface of the string and the cork leather of the shuttle.
  • an appropriate frictional force is applied to the surface of the string by adjusting the film thickness of the polyurethane and the string gauge.
  • the frictional force of the above-mentioned string is determined by, for example, sliding a weight with cork leather pasted on the contact surface on a string surface stretched up on a racket and using Autograph AG-IS (manufactured by Shimadzu Corporation). Measured.
  • a racket 50 in which strings 21 and 22 are stretched vertically and horizontally is placed on a horizontal table 60, and a plate-like weight 32 with cork leather 31 (1 [1 [ kg]).
  • One end of a wire 33 is attached to the weight 32, and the other end of the wire 33 is attached to a chuck 72 of a tensile testing machine 70 (Autograph AG-IS) via a pulley 71.
  • the chuck 72 rises, the weight 32 on the surface of the string 21 is pulled, and the frictional force generated between the strings 21 and 22 and the cork leather 31 is measured as the tensile force of the tensile tester 70. That is, the surface frictional force of the string 21 is a frictional force when the weight 32 having a weight of 1 [kg] with the cork leather 31 is slid against the strings 21 and 22.
  • the surface frictional force of the string is formed by forming the surface layer of the coating film with three types of polyamides with added terpene resin, polyurethane with excellent production stability, and rubber with excellent frictional properties. Measured and compared with the surface frictional force of the string in which the surface layer of the coating film 16 was formed of polyamide. As common conditions, the string gauge was 0.67 [mm], and the film thickness of the surface layer of the coating film 16 was 10 [ ⁇ m]. As a result, the results shown in Table 1 were obtained.
  • a terpene resin is a tackifying resin processed from turpentine oil or orange oil.
  • the surface friction force of the string using the polyamide added with the terpene resin is 7.6 [N], which is larger than the surface friction force of the string using the polyamide of 6.3 [N]. It was less than 9 [N].
  • the surface frictional force of the string using polyurethane and rubber is 12.5 [N] and 21.4 [N], respectively, and the surface frictional force of the string using polyamide is 6.3 [N]. Also, it was 9 [N] or more, which makes it easier to spin. Thus, it was found that sufficient frictional force can be obtained by using polyurethane or rubber as a coating agent.
  • the material of the surface layer of the coating film 16 is not limited to the above material, and any material that makes the surface frictional force of the string 9 [N] or higher is acceptable.
  • the coating film 16 is adjusted by adjusting the film thickness of the coating film 16 and the size of the string gauge so that the surface frictional force of the string is 9 [N] or more. It can be used as a material.
  • the surface frictional force of the string is 9 [N] or more, the surface layer may be formed of the same material as the inside of the coating film, for example, polyamide.
  • FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the weft gauge and the warp movement amount of the present embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram showing the relationship between the weft gauge of this embodiment and the frictional force during warp movement.
  • FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the frictional force of the weft and the frictional force during warp movement according to the present embodiment. 6
  • the horizontal axis is the size of the weft gauge
  • the vertical axis is the amount of movement of the warp
  • the horizontal axis is the size of the weft gauge
  • the vertical axis is the friction force when the warp moves
  • the string for warp will be referred to as warp, the string for weft as weft, the string gauge for warp as warp, and the string gauge for weft as weft.
  • the cutting performance was confirmed by changing the weft gauge with respect to the warp having a warp gauge of 0.67 [mm] and a polyurethane film thickness of 10 [ ⁇ m].
  • warps and wefts were stretched at 25 pounds on a rack of ARC8DX (manufactured by YONEX Co., Ltd.), and hit with a hitting angle of 30 ° and a swing speed of 200 km / h using a smash machine.
  • the weft gauge is 0.65 [mm]
  • the warp moving amount is about 5.50 [mm]
  • the weft gauge is 0.63 [mm]
  • the warp moving distance is 6.00 [mm] or more. ing. Accordingly, it was confirmed that the smaller the weft gauge, the greater the amount of warp movement and the easier the shuttle is cut.
  • the frictional force when the warp moves is, for example, knitted with a weft in a warp fixed with a load of 1000 g, attached to a force gauge FG-5005 (made by Sato Corporation) with a load of 300 g on the weft, and an electric slider. Measured by moving the force gauge with ROBO Cylinder RCP2 (made by IAI Corporation).
  • a 60 [cm] warp yarn 82 is wound around a plurality of roller pins 91a so that one end of the warp yarn 82 is fixed to the fixing pin 91b. Is attached to a 1000 [g] weight 94 via a pulley 92. Further, a 90 [cm] weft thread 81 is wound around the plurality of roller pins 91c so as to sew the warp thread 82, one end of the weft thread 81 is attached to the hook 96 of the force gauge 97, and the other end of the weft thread 81 is a pulley. It is attached to a weight 95 of 300 [g] through 93. Thereby, the weft yarn 81 and the warp yarn 82 are in contact at a plurality of intersections 85 (15 in this embodiment).
  • the force gauge 97 is attached to the electric slider 98 and is slid at a pulling speed of 600 [mm / min] and a moving distance of 100 [mm] to measure the slipperiness. That is, the frictional force when the warp moves is that the warp yarn 82 to which a weight of 1000 [g] is attached and the weft yarn 81 to which a weight of 300 [g] is attached to a plurality of intersections 85 (this embodiment) Then, it is a relative frictional force when sliding in a state of contact at 15 points.
  • the friction force when the warp yarn was moved by changing the weft yarn gauge was confirmed.
  • the weft gauge is 0.65 [mm]
  • the frictional force when the warp moves is about 2.6 [N]
  • the warp is difficult to move and is difficult to cut.
  • the weft gauge is 0.63 [mm] or less
  • the frictional force when the warp moves is 2.2 [N] or less
  • the warp is easy to move and cut easily.
  • the cutting performance was improved when the weft gauge was 0.63 [mm] or less with respect to the warp gauge 0.67 [mm], that is, when the weft gauge was 94% or less of the warp gauge.
  • the surface friction force of the weft yarn with a weft gauge of 0.61 [mm] is changed for the warp yarn with a warp gauge of 0.67 [mm] and a surface friction force of 4.3 [N].
  • the frictional force when the warp moved was confirmed.
  • the frictional force of the weft is 2.3 [N]
  • the frictional force when the warp moves is about 2.8 [N]
  • the warp is difficult to move and is difficult to cut.
  • the frictional force of the weft yarn is 2.0 [N] or less
  • the frictional force when the warp yarn moves is 2.2 [N] or less
  • the warp yarn is easy to move and is easily cut.
  • the cutting performance was improved when the surface friction force of the weft yarn was 2.0 or less with respect to the surface friction force of 4.3 [N] of the warp yarn.
  • FIG. 9 is an explanatory diagram of the feel at impact and the probability of edge break according to the present embodiment.
  • FIG. 9A is an explanatory diagram of a hit feeling
  • FIG. 9B is an explanatory diagram of an edge break probability.
  • the hitting feeling was confirmed by comparing the shuttle when the warp gauge and the weft gauge were the same, and when the warp gauge was increased and the weft gauge was reduced.
  • both the warp gauge and the weft gauge were 0.67 [mm]
  • the shuttle feeling decreased.
  • both the warp gauge and the weft gauge were 0.63 [mm]
  • the shuttle feeling increased.
  • the feeling of play is improved by reducing both the warp gauge and the weft gauge.
  • the feeling of playing is the same as when the warp gauge and the weft gauge are both 0.63 [mm]. Obtained. That is, a feeling of playing superior to the case where both the warp gauge and the weft gauge were 0.67 [mm] was obtained. Thus, even when the warp gauge was increased, it was confirmed that a sufficient feeling of play could be obtained by reducing the weft gauge.
  • the edge break probability was confirmed by comparing the shuttle when the warp gauge and the weft gauge were the same, and when the warp gauge was increased and the weft gauge was reduced.
  • a test hit test was carried out by stretching warp and weft on a racket at 30 to 32 pounds. Note that the edge break is that the string is cut at the edge of the frame, and the edge break probability is the probability that the warp or weft stretched on the racket will break the edge.
  • both the warp gauge and the weft gauge were 0.63 [mm]
  • the probability of edge breakage was about 68%.
  • the probability of edge breakage decreased to about 32%.
  • the probability of edge breakage is greatly reduced. This is probably because edge breakage is likely to occur in the warp yarn, and the size of the warp gauge is more likely to affect the edge break probability than the size of the weft yarn gauge. As described above, it was confirmed that even when the weft gauge is reduced, the probability of edge breakage can be reduced by increasing the warp gauge.
  • FIG. 10 is a diagram showing the relationship between the weft gauge of this embodiment and the frictional force during weft threading.
  • the horizontal axis indicates the size of the weft thread gauge
  • the vertical axis indicates the frictional force when passing the weft thread. If the frictional force when passing the weft is 3.0 N or more, the slippage is poor and it becomes an area where it is difficult to stretch.
  • the warp gauge is 0.67 [mm] when the weft yarn coated with polyurethane (film thickness 10 [ ⁇ m]) and the weft yarn coated with nylon is used.
  • film thickness 10 [ ⁇ m] film thickness 10 [ ⁇ m]
  • nylon weft yarn coated with nylon
  • the frictional force when passing the weft yarn through the warp yarn in the range of 0.55 to 0.70 [mm] in the weft yarn gauge is 3.0 [N] or more.
  • the slippage is getting worse. Therefore, if the surface friction force is increased by coating polyurethane on both the warp and the weft, the ease of tension decreases.
  • a string having a string gauge of 0.67 [mm] and a polyurethane film thickness of 0 [ ⁇ m], 4 [ ⁇ m], and 6 [ ⁇ m] was prepared, and a hairpin actual test was evaluated.
  • Ten seniors in their 20s and 50s categorize spins into 6 levels: “hangs well”, “hangs”, “slightly”, “normal”, “slightly not” and “slow” And evaluated. As a result, the results shown in Table 2 were obtained.
  • the weft gauge is 0.65 [mm], 0.63 [mm], 0.61 [mm], 0.58 [mm], the weft and the warp gauge is 0.67 [mm], and the polyurethane film thickness
  • a warp of 10 [ ⁇ m] was prepared, and an actual test hit evaluation of the cut was performed.
  • NR900 (Yonex Co., Ltd.) racket is stretched with warp and weft at 23 pounds, and 10 middle-aged people in their 20's to 50's will be able to “hang”, “slightly”, “normally” ”,“ Slightly not required ”, and“ Not required ”.
  • the results shown in Table 3 were obtained.
  • the frictional force between the shuttle and the warp string 21 is obtained by using the warp string 21 having a larger surface friction force and a larger diameter than the weft string 22. And the contact area increases. Therefore, it is easy to apply a spin to the shuttle that is played at the time of hairpin, and the hairpin performance is improved. Also, by using the weft string 22 having a smaller surface friction force than the warp string 21 and having a smaller diameter, the friction force between the warp string 21 and the weft string 22 is reduced and the contact area is reduced. Accordingly, the warp string 21 is easily moved with respect to the weft string 22 during cutting, and the cutting performance is improved.
  • the function is distributed to the string 21 for the warp and the string 22 for the weft, and the hairpin performance that is improved by increasing the surface friction force and outer diameter of the string and the surface friction force and outer diameter of the string are small.
  • the cutting performance which improves by this can be made compatible.
  • the thread-like structure 13 has a structure in which the side threads 12 a and 12 b are braided around the core thread 11, but may be configured only by the core thread 11. Further, although the side yarns 12 a and 12 b are braided around the core yarn 11, only one side yarn may be wound around the core yarn 11. Further, the side yarns may be wound around two layers, and the string gauges (outer diameters) of the first and second side yarns may be different.
  • the core yarn 11 and the side yarns 12a and 12b may be composed of any of a multifilament and a monofilament, and the number is not limited.
  • the cross section is not limited to a circular shape, and the cross section may be a polygon (for example, a pentagon).
  • hollow fibers may be used for the core yarn 11 and the side yarns 12a and 12b.
  • the strings 21 and 22 are made of synthetic fibers.
  • the string-like structures 13 of the strings 21 and 22 may be formed of natural strings made from natural fibers such as sheep intestines and whale muscles.
  • the present invention is not limited to this configuration. If the frictional force is smaller than that of the warp string 21 and the warp string 21 can be easily moved to improve the cutting performance, how the coating film of the weft string 22 is formed. May be.
  • the weft yarn has a small frictional force and a small diameter string
  • the warp yarn has a large frictional force and a large diameter string.
  • the present invention is not limited to this configuration. Even if a string with a small frictional force is used for the warp and a string with a large frictional force is used for the weft, it is possible to achieve both hairpin performance and cutting performance.

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Abstract

ヘアピン性能及びカット性能を向上させることができるストリングセットを提供すること。ストリングセット（２０）は、ラケットに対して縦糸及び横糸として張られるストリングセットであって、縦糸及び横糸のいずれか一方として張られる摩擦力が小さく小径の第１のストリング（２２）と、縦糸及び横糸のいずれか他方として張られる第１のストリングよりも摩擦力が大きく大径の第２のストリング（２１）とを備える構成にした。これにより、第１のストリング及び第２のストリングに機能を分配して、ストリングの表面摩擦力及び外径が大きいことで向上するヘアピン性能と、ストリングの表面摩擦力及び外径が小さいことで向上するカット性能を両立させるようにした。

Description

ストリングセット、縦糸用のストリング及び横糸用のストリング
　本発明は、ラケットに張られるストリングセット、縦糸用のストリング及び横糸用のストリングに関する。
　一般に、バドミントンのラケットには、縦糸用のストリングと横糸用のストリングが交差するように張られて、シャトルを打ち返すフェイス面が形成されている。各ストリングとしては、マルチフィラメントの芯糸の周囲に側糸を巻き付けあるいは編組して外面をコーティングしたものが知られている。このようなストリングでは、耐久性等の機能を向上させるために様々な提案がなされている（例えば、特許文献１参照）。例えば、特許文献１に記載のストリングでは、コーティング剤にチタン等の金属粉末を添加することによって、ストリングの耐久性を向上させている。
特許第３１６６０３１号公報
　ところで、バドミントンのショットとして、ヘアピンと呼ばれるショットやカットと呼ばれるショットが知られている。ヘアピンはネット際に落されたシャトル（シャトルコック）を相手コートに軽く弾き返すショットであり、カットは頭上に飛んできたシャトルをラケットのフェイス面で切って相手コートのネット際に落とすショットである。これらのショットはストリングに求められる機能が異なり、ヘアピン性能（スピン性能）とカット性能を同時に向上させることが困難になっていた。
　本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、ヘアピン性能及びカット性能を向上させることができるストリングセット、縦糸用のストリング及び横糸用のストリングを提供することを目的とする。
　本発明のストリングセットは、ラケットに対して縦糸及び横糸として張られるストリングセットであって、縦糸及び横糸のいずれか一方として張られる表面摩擦力が小さく小径の第１のストリングと、縦糸及び横糸のいずれか他方として張られる前記第１のストリングよりも表面摩擦力が大きく大径の第２のストリングとを備えたことを特徴とする。
　この構成により、第２のストリングの表面摩擦力が大きく大径であるため、シャトルに対する摩擦力が大きくなると共に接触面積が大きくなる。よって、ヘアピン時に弾かれたシャトルにスピンが掛かり易くなってヘアピン性能が向上する。また、第１のストリングの表面摩擦力が小さく小径であるため、第１のストリングと第２のストリングの摩擦力が小さくなると共に接触面積が小さくなる。よって、カット時に第１のストリングと第２のストリングが相対的に移動し易くなってカット性能が向上する。このように、第１のストリング及び第２のストリングに機能を分配して、ストリングの表面摩擦力及び外径が大きいことで向上するヘアピン性能と、ストリングの表面摩擦力及び外径が小さいことで向上するカット性能を両立させることができる。
　本発明のストリングセットにおいては、第１のストリングが横糸用のストリングであり、第２のストリングが縦糸用のストリングである。この構成によれば、ヘアピン性能とカット性能の両立に加えて、縦糸用のストリングの外径が大きくなることによる打球感（弾き感）の不足を、横糸用のストリングの外径を小さくすることで補うことができる。また、エッジ切れし易い縦糸用のストリングの外径を大きくすることで、エッジ切れ確率を低下させることができる。
　本発明のストリングセットにおいては、第１のストリングに対して第２のストリングが動くときの摩擦力が２．２［Ｎ］以下である。この構成により、第２のストリングが第１のストリングに対して移動し易くなってカット性能を向上させることができる。
　本発明のストリングセットにおいては、第１のストリングの外径が第２のストリングの外径の９４％以下である。この構成により、第２のストリングを大径にしてヘアピン性能を向上させても、第１のストリングに対して第２のストリングを移動させ易くしてカット性能を向上させることができる。
　本発明のストリングセットにおいては、第１のストリング及び第２のストリングで形成されるラケットのフェイス面の表面摩擦力が９［Ｎ］以上である。この構成により、フェイス面の表面摩擦力が大きくなるため、フェイス面で弾かれたシャトルにスピンが掛かり易くなる。
　本発明のストリングセットにおいては、第２のストリングにはコーティング膜が形成されており、第２のストリングのコーティング膜の少なくとも表層が膜厚の増加に応じてグリップ力を大きくする性質を有する。この構成により、第２のストリングのコーティング膜の少なくとも表層の膜厚によってグリップ力が大きくなるため、第２のストリングの表面摩擦力を大きくすることができる。
　本発明のストリングセットにおいては、第２のストリングのコーティング膜の少なくとも表層が、ポリウレタン又はゴムで形成されている。この構成により、簡易な構成で第２のストリングの表面摩擦力を大きくすることができる。
　本発明の横糸用のストリングは、ラケットに縦糸用のストリングに交差して張られる横糸用のストリングであって、縦糸用のストリングよりも表面摩擦力が小さく小径なことを特徴とする。
　この構成により、横糸用のストリングを縦糸用のストリングよりも表面摩擦力を小さくすると共に小径にすることで、ストリング同士の摩擦力が小さくなると共に接触面積が小さくなる。よって、カット時に横糸用のストリングに対して縦糸用のストリングが動き易くなってカット性能が向上する。また、表面摩擦力が大きく大径の縦糸用のストリングによってスピンを掛り易くしてヘアピン性能を向上させても、横糸用のストリングに対して縦糸用のストリングが十分に移動するためカット性能が低下することがない。このように、縦糸用のストリング及び横糸用のストリングに機能を分配して、ストリングの表面摩擦力及び外径が大きいことで向上するヘアピン性能と、ストリングの表面摩擦力及び外径が小さいことで向上するカット性能を両立させることができる。
　本発明の縦糸用のストリングは、ラケットに横糸用のストリングに交差して張られる縦糸用のストリングであって、横糸用のストリングよりも表面摩擦力が大きく大径なことを特徴とする。
　この構成により、縦糸用のストリングを横糸用のストリングよりも表面摩擦力を大きくすると共に大径にすることで、シャトルと縦糸用のストリングの摩擦力が大きくなると共に接触面積が大きくなる。よって、ヘアピン時に弾かれたシャトルにスピンが掛かり易くなってヘアピン性能が向上する。また、表面摩擦力が小さく小径の横糸用のストリングによって縦糸用のストリングを移動し易くしてカット性能を向上させても、縦糸用のストリングの表面摩擦力が十分に大きいためヘアピン性能が低下することがない。このように、縦糸用のストリング及び横糸用のストリングに機能を分配して、ストリングの表面摩擦力及び外径が大きいことで向上するヘアピン性能と、ストリングの表面摩擦力及び外径が小さいことで向上するカット性能を両立させることができる。
　本発明によれば、表面摩擦力が小さな小径の第１のストリングと表面摩擦力が大きな大径の第２のストリングを組み合わせて用いることで、ヘアピン性能及びカット性能を向上させることができる。
ストリングが張られたラケットの正面図である。 比較例のヘアピン性能及びカット性能の説明図である。 本実施の形態のヘアピン性能及びカット性能の説明図である。 本実施の形態のストリングの断面模式図である。 本実施の形態のポリウレタンの膜厚とストリングゲージの関係を示す図である。 本実施の形態の横糸ゲージと縦糸移動量の関係を示す図である。 本実施の形態の横糸ゲージと縦糸移動時の摩擦力の関係を示す図である。 本実施の形態の横糸の摩擦力と縦糸移動時の摩擦力の関係を示す図である。 本実施の形態の打球感とエッジ切れ確率の説明図である。 本実施の形態の横糸ゲージと横糸通し時の摩擦力の関係を示す図である。 本実施の形態の表面摩擦力の測定方法の説明図である。 本実施の形態の縦糸が動くときの摩擦力の測定方法の説明図である。
　以下、添付の図面を参照して、本実施の形態のストリングセットについて説明する。図１は、ストリングが張られたラケットの正面図である。図２は、比較例のヘアピン性能及びカット性能の説明図である。図３は、本実施の形態のヘアピン性能及びカット性能の説明図である。なお、比較例は縦糸と横糸に同一のストリングを使用し、本実施の形態は縦糸と横糸に異なるストリングを使用している。
　図１に示すように、バドミントンのラケット５０のフレーム５３には、縦糸用のストリング２１と横糸用のストリング２２が交差するように張られて、シャトルを打ち返すフェイス面５４が形成されている。縦糸用のストリング２１と横糸用のストリング２２は交差位置でストリングの上下が入れ替わるようにして交差しており、この交差位置でのみ縦糸用のストリング２１と横糸用のストリング２２が接触している。フェイス面５４にシャトルが当たると、交差位置を介して衝撃が縦糸用のストリング２２と横糸用のストリング２１に分散され、各ストリング２１、２２の反発力でシャトルが弾き返されている。
　バドミントンのショットとしては、ヘアピンと呼ばれるショットや、カットと呼ばれるショットが知られている。ヘアピンは、ラケット５０のフェイス面５４でシャトルを軽く弾いて相手コートのネット際に返すショットである。この場合、ラケット５０のフェイス面５４を略水平にしてシャトルを弾いており、擦るように打った場合、弾かれたシャトルはスピンが掛って真上に近い軌道で相手コートに返される。カットは、フェイス面５４でシャトルを切るように当てて相手コートのネット際に落とすショットである。この場合、シャトルに対してフェイス面５４を斜めに当てており、シャトルによって縦糸用のストリング２１が動いて、戻る時にシャトルに回転を与え、鋭く落ちる軌道を描いて相手コートに返される。
　ところで、図２Ａに示す比較例のように、一般的にはラケットの縦糸及び横糸に同一のストリング４１、４２が使用される。この場合、ヘアピン性能を決定付ける要素としては、ヘアピンを打ったときのスピンの掛り具合が重要になっている。スピンはストリング４１、４２の表面とシャトルのコルクレザーの摩擦力によって左右される。このため、ヘアピン性能を向上させるためには、ストリング４１、４２のストリングゲージ（外径）及び表面摩擦力を大きくすることが重要である。よって、ヘアピン性能を向上させるためにストリング４１、４２のストリングゲージ及び表面摩擦力を大きくすると、縦糸用のストリング４１が移動し難くなってカット性能が低下する。
　一方、図２Ｂに示すように、カット性能を決定付ける要素としては、縦糸用のストリング４１が動き易いことが重要になっている。縦糸用のストリング４１の動き易さはストリング同士の摩擦力や接触面積によって左右される。このため、カット性能を向上させるためには、ストリング４１、４２のストリングゲージ及び表面摩擦力を小さくすることが重要である。よって、カット性能を向上させるためにストリング４１、４２のストリングゲージ及び表面摩擦力を小さくすると、シャトルに対してスピンが掛り難くなってヘアピン性能が低下する。
　このように、ストリング４１、４２のストリングゲージ及び摩擦力を大きくすると、ヘアピン性能は向上するがカット性能が低下する。また、ストリング４１、４２のストリングゲージ及び表面摩擦力を小さくすると、カット性能は向上するがヘアピン性能が低下する。ヘアピン性能及びカット性能がトレードオフの関係にあるので、縦糸及び横糸に同一のストリング４１、４２を用いた場合にはヘアピン性能及びカット性能を同時に向上させることは困難であった。加えて、ストリングゲージを大きくすると打球感が悪化し、逆にストリングゲージを小さくするとエッジ切れし易くなり、さらに表面摩擦力を大きくすると張り上げ難くなるというデメリットも生じていた。
　そこで、本実施の形態においては、表面摩擦力が大きく大径の縦糸用のストリング２１（第２のストリング）と、表面摩擦力が小さく小径の横糸用のストリング２２（第１のストリング）とに、ヘアピン性能及びカット性能の機能を分配させるようにしている。そして、縦糸用のストリング２１のストリングゲージ及び表面摩擦力が大きくなることで生じるデメリットを、横糸用のストリング２２のストリングゲージ及び表面摩擦力を小さくすることで改善するようにしている。逆に、横糸用のストリング２２のストリングゲージ及び表面摩擦力が小さくなることで生じるデメリットを、縦糸用のストリング２１のストリングゲージ及び表面摩擦力を大きくすることで改善するようにしている。
　具体的には、図３Ａに示すように、本実施の形態のストリングセット２０は、横糸用のストリング２２よりも表面摩擦力が大きく大径の縦糸用のストリング２１と、縦糸用のストリング２１よりも表面摩擦力が小さく小径の横糸用のストリング２２とで構成されている。縦糸用のストリング２１は表面摩擦力が大きく大径に形成されているため、縦糸用のストリング２１の表面とシャトルの摩擦力及び接触面積が大きくなってシャトルに対してスピンが掛り易くなっている。このように、縦糸に表面摩擦力が大きく大径のストリング２１を用いることで、横糸に表面摩擦力が小さく小径のストリング２２を用いてもヘアピン性能を向上させることができる。
　一方、図３Ｂに示すように、横糸用のストリング２２は表面摩擦力が小さく小径に形成されているため、ストリング２１、２２同士の接触面積及び表面摩擦力が小さくなって、横糸用のストリング２２に対して縦糸用のストリング２１が動き易くなる。縦糸用のストリング２１がシャトルによって大きく動かされて、縦糸用のストリング２１が元に戻る力がシャトルに働いてカットが掛り易くなっている。このように、横糸に表面摩擦力が小さく小径のストリング２２を用いることで、縦糸に表面摩擦力が大きく大径のストリング２２を用いてもカット性能を向上させることができる。
　さらに、縦糸用のストリング２１のストリングゲージが大きくなることで生じる打球感（弾き感）の不足を、横糸用のストリング２２のストリングゲージを小さくすることで補っている。一方で、横糸用のストリング２２のストリングゲージが小さくなることで生じるエッジ切れし易さを、特にエッジ切れが生じ易い縦糸用のストリング２１のストリングゲージを大きくすることで補っている。さらに、縦糸用のストリング２１の表面摩擦力が大きくなることで生じる張り上げ難さを、横糸用のストリング２２の表面摩擦力を小さくすることで補っている。
　以下、本実施の形態のストリングセットについて詳細に説明する。図４は、本実施の形態のストリングの断面模式図である。なお、本実施の形態のストリングの断面構造は図４に示す構成に限定されず、適宜変更が可能である。
　図４に示すように、ストリング２１は、芯糸１１及び側糸１２ａ、１２ｂから成る糸状の構造体１３の周囲にコーティング膜１６を形成して構成されている。糸状の構造体１３は、マルチフィラメントの芯糸１１の周囲に側糸１２ａ、１２ｂを編組して構成されている。側糸１２ａ、１２ｂは複数本の側糸で１セットになっており、Ｓ方向の８セット、Ｚ方向の８セットが芯糸１１を覆うように編組されている。
　糸状の構造体１３の周囲には、内側にポリアミド等がコーティングされた後に、表層にポリウレタンがコーティングされて所定の膜厚のコーティング膜１６が形成されている。すなわち、コーティング膜１６は、内側のコーティング層（内層）と外側のコーティング層（表層）の２層構造で構成され、内側のコーティング層よりも外側のコーティング層の摩擦力（摩擦係数）が高くなっている。なお、コーティング膜１６は、ポリウレタンだけで形成されていてもよい。なお、以下の説明においては、縦糸用のストリング２１のコーティング膜１６の膜厚ｔは、糸状の構造体１３の最外面からの厚みを示している。
　また、詳細は図示しないが、横糸用のストリング２２はコーティング膜がポリアミドだけで形成された点、糸状の構造体の外径が小さい点を除いて、縦糸用のストリング２１と略同様に形成されている。横糸用のストリング２２は、縦糸用のストリング２１とは異なり、コーティング膜の表層もポリアミドで形成されているため、縦糸用のストリング２１よりも表面摩擦力が小さくなっている。なお、縦糸用のストリング２１及び横糸用のストリング２２の芯糸及び側糸の材質は特に限定されるものではないが、例えば、ポリアミド、ポリエステル等が使用される。
　次に、ヘアピン性能について説明する。図５は、本実施の形態のポリウレタンの膜厚とストリングゲージの関係を示す図である。なお、図５において横軸はコーティング膜の表層のポリウレタンの膜厚、縦軸はストリングゲージを示している。なお、コーティング膜は、上記したようにポリウレタン及びポリアミドによって形成されており、内側のポリアミドの膜厚を減らすことで表層のポリウレタンの膜厚を増やすことが可能になっている。また、ゲージは２５ポンド牽引時の外径を示している。
　図５に示すように、ストリングの表面摩擦力を変えながらヘアピンの試打を重ねたところ、プレイヤーはストリングの表面摩擦力が９［Ｎ］以上でシャトルにスピンが掛かり易く、１２［Ｎ］以上でシャトルにスピンがより掛かり易いと感じることがわかった。そこで、ストリングの表面摩擦力が９［Ｎ］以上、１２［Ｎ］以上になるコーティング膜の膜厚とストリングゲージの関係を調べたところ、図に示すような結果が得られた。ここでは、ストリングの表面摩擦力が９［Ｎ］以上をスピン領域、１２［Ｎ］以上を高スピン領域として説明する。
　図５の横軸に示すポリウレタンの膜厚が０［μｍ］のときは、ストリングゲージが約０．８０［ｍｍ］－０．９４［ｍｍ］の範囲Ｒ１はスピン領域になり、ストリングゲージが約０．９４［ｍｍ］以上の範囲Ｒ２は高スピン領域になる。また、ポリウレタンの膜厚が８［μｍ］のときは、ストリングゲージが約０．５０［ｍｍ］－０．６５［ｍｍ］の範囲Ｒ３はスピン領域になり、ストリングゲージが約０．６５［ｍｍ］以上の範囲Ｒ４は高スピン領域になる。すなわち、ポリウレタンの膜厚が大きくなるのに伴ってスピンが掛り易い領域が広がって、ストリングゲージが小さくても９［Ｎ］以上の表面摩擦力を得ることが可能になっている。尚、ゲージは２５ポンド牽引時の外径を示している。
　図５の縦軸に示すストリングゲージが０．５０［ｍｍ］のときは、膜厚が８［μｍ］以上の範囲Ｒ５はスピン領域になる。また、ストリングゲージが０．８０［ｍｍ］のときは、ポリウレタンの膜厚が０［μｍ］－２［μｍ］の範囲Ｒ６はスピン領域になり、ポリウレタンの膜厚が２［μｍ］以上の範囲Ｒ７は高スピン領域になる。すなわち、ストリングゲージが大きくなるのに伴ってスピンが掛り易い領域が広がって、ポリウレタンの膜厚が小さくても９［Ｎ］以上の摩擦力を得ることが可能になっている。このように、ポリウレタンの膜厚及びストリングゲージが大きくなるほど、スピンが掛り易い領域が広くなっている。また、横糸用のストリング２２及び縦糸用のストリング２１で形成されるラケット５０のフェイス面５４の表面摩擦力は、表面摩擦力の大きい方のストリング（第２のストリング）の表面摩擦力の影響を受けやすい。
　ポリウレタンの膜厚が大きい場合には、シャトルに対するグリップ力が増加することでストリングの表面摩擦力が増加する。また、ストリングゲージが大きい場合には、ストリングの表面とシャトルのコルクレザーの接触面積が大きくなることでストリングの表面摩擦力が増加する。このように、本実施の形態では、ポリウレタンの膜厚とストリングゲージとを調整することで、ストリングの表面に適切な摩擦力を付与している。なお、上記のストリングの摩擦力は、例えば、ラケットに張り上げられたストリング面上を接触面にコルクレザーを貼付した重りを滑らせ、オートグラフＡＧ－ＩＳ（株式会社　島津製作所社製）を用いて測定される。
　具体的には、図１１に示すように、水平なテーブル６０上にストリング２１、２２が縦、横に張り上げられたラケット５０が載置され、コルクレザー３１付きの板状の重り３２（１［ｋｇ］）が載せられる。重り３２には線材３３の一端が取り付けられており、線材３３の他端は滑車７１を介して引張試験機７０（オートグラフＡＧ－ＩＳ）のチャック７２に取り付けられている。チャック７２の上昇により、ストリング２１の表面上の重り３２が引っ張られ、ストリング２１、２２とコルクレザー３１に生じる摩擦力が引張試験機７０の引張力として測定される。すなわち、ストリング２１の表面摩擦力とは、ストリング２１、２２に対してコルクレザー３１付きの重さ１［ｋｇ］の重り３２を滑らせたときの摩擦力である。
　次に、最適材料を選択するために、テルペン樹脂を添加したポリアミド、生産安定性に優れたポリウレタン、摩擦性に優れたゴムの３種でコーティング膜の表層を形成してストリングの表面摩擦力を測定し、ポリアミドでコーティング膜１６の表層を形成したストリングの表面摩擦力と比較した。また、共通条件としては、ストリングゲージを０．６７［ｍｍ］とし、コーティング膜１６の表層の膜厚を１０［μｍ］とした。この結果、表１に示すような結果が得られた。テルペン樹脂とはテレビン油やオレンジオイルを原料として加工した粘着付与性樹脂である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　テルペン樹脂を添加したポリアミドを用いたストリングの表面摩擦力は７．６［Ｎ］であり、ポリアミドを用いたストリングの表面摩擦力の６．３［Ｎ］よりも大きいが、スピンが掛り易くなる９［Ｎ］未満であった。これに対し、ポリウレタン、ゴムを用いたストリングの表面摩擦力はそれぞれ１２．５［Ｎ］、２１．４［Ｎ］であり、ポリアミドを用いたストリングの表面摩擦力の６．３［Ｎ］よりも大きく、さらにスピンが掛り易くなる９［Ｎ］以上であった。これにより、ポリウレタン、ゴムをコーティング剤として用いることで十分な摩擦力が得られることがわかった。
　したがって、ストリングでシャトルにスピンを掛けるに当たり、コーティング膜１６の表層の材料としては、ポリウレタン又はゴムが用いられることが好ましい。さらに、加工安定性の観点から、ポリウレタンを用いることがより好ましい。なお、コーティング膜の表層の材料としては上記の材料に限定されず、ストリングの表面摩擦力を９［Ｎ］以上にする材料であればよい。例えば、ポリアミド、テルペン樹脂を添加したポリアミドであっても、コーティング膜１６の膜厚及びストリングゲージの大きさを調整して、ストリングの表面摩擦力を９［Ｎ］以上とすることで、コーティング膜の材料として用いることができる。また、ストリングの表面摩擦力が９［Ｎ］以上であれば、コーティング膜の内側と同じ材料、例えばポリアミドで表層を形成してもよい。
　次に、カット性能について説明する。図６は、本実施の形態の横糸ゲージと縦糸移動量の関係を示す図である。図７は、本実施の形態の横糸ゲージと縦糸移動時の摩擦力の関係を示す図である。図８は、本実施の形態の横糸の摩擦力と縦糸移動時の摩擦力の関係を示す図である。なお、図６において横軸は横糸ゲージの大きさ、縦軸は縦糸の移動量、図７において横軸は横糸ゲージの大きさ、縦軸は縦糸が動くときの摩擦力、図８において横軸は横糸の摩擦力、縦軸は縦糸が動くときの摩擦力をそれぞれ示している。また、以下では適宜、縦糸用のストリングを縦糸、横糸用のストリングを横糸、縦糸のストリングゲージを縦糸ゲージ、横糸のストリングゲージを横糸ゲージと称して説明する。
　図６に示すように、縦糸ゲージ０．６７［ｍｍ］、ポリウレタンの膜厚１０［μｍ］の縦糸に対して、横糸ゲージを変化させてカット性能を確認した。ここでは、ＡＲＣ８ＤＸ（ヨネックス株式会社製）のラケットに２５ポンドで縦糸及び横糸を張り、スマッシュマシンを用いて打撃角度３０°、スイングスピード２００［ｋｍ／ｈ］で打撃した。横糸ゲージが０．６５［ｍｍ］の場合には縦糸移動量が約５．５０［ｍｍ］であり、横糸ゲージが０．６３［ｍｍ］で縦糸移動用が６．００［ｍｍ］以上になっている。これにより、横糸ゲージが小さくなるほど、縦糸移動量が増加してシャトルにカットが掛かり易くなることが確認された。
　ここで、横糸ゲージを変えながら試打を重ねたところ、プレイヤーは縦糸移動量が６．０［ｍｍ］以上でカットが掛り易いと感じることが分かった。このときの縦糸が動くときの摩擦力を測定したところ２．２［Ｎ］以下であった。そこで、縦糸が動くときの摩擦力が２．２［Ｎ］以下になるような横糸ゲージ及び横糸の摩擦力を確認したところ、図７及び図８に示すような結果が得られた。なお、縦糸が動くときの摩擦力は、例えば、１０００ｇの荷重をかけて固定した縦糸に横糸を編み込み、横糸に３００ｇの荷重をかけてフォースゲージＦＧ－５００５（佐藤商事製）に取り付け、電動スライダーとしてのロボシリンダーＲＣＰ２（ＩＡＩ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製）でフォースゲージを移動させて測定される。
　具体的には、図１２に示すように、複数のローラピン９１ａに６０［ｃｍ］の縦糸８２が蛇行するように巻き掛けられており、縦糸８２の一端が固定ピン９１ｂに固定されて、縦糸８２の他端が滑車９２を介して１０００［ｇ］の重り９４に取り付けられている。また、縦糸８２を縫うようにして複数のローラピン９１ｃに９０［ｃｍ］の横糸８１が巻き掛けられており、横糸８１の一端がフォースゲージ９７のフック９６に取り付けられ、横糸８１の他端が滑車９３を介して３００［ｇ］の重り９５に取り付けられている。これにより、横糸８１と縦糸８２とが複数の交差箇所８５（本実施の形態では１５箇所）で接触している。
　また、フォースゲージ９７は電動スライダー９８に取り付けられ、引張速度６００［ｍｍ／ｍｉｎ］、移動距離１００［ｍｍ］でスライドさせて滑り性が測定される。すなわち、縦糸が動くときの摩擦力とは、１０００［ｇ］の重りが取り付けられた縦糸８２に対し、３００［ｇ］の重りが取り付けられた横糸８１を複数の交差箇所８５（本実施の形態では１５箇所）で接触させた状態で滑らせた場合の相対的な摩擦力である。
　図７に示すように、縦糸ゲージ０．６７［ｍｍ］、ポリウレタンの膜厚１０［μｍ］の縦糸に対して、横糸ゲージを変化させて縦糸が動くときの摩擦力を確認した。横糸ゲージが０．６５［ｍｍ］の場合には縦糸が動くときの摩擦力が約２．６［Ｎ］になって、縦糸が動き難くカットが掛り難くなっている。また、横糸ゲージが０．６３［ｍｍ］以下になると縦糸が動くときの摩擦力が２．２［Ｎ］以下になって、縦糸が動き易くカットが掛り易くなっている。このように、縦糸ゲージ０．６７［ｍｍ］に対して横糸ゲージ０．６３［ｍｍ］以下、すなわち横糸ゲージが縦糸ゲージの９４％以下でカット性能が向上することが確認された。
　図８に示すように、縦糸ゲージ０．６７［ｍｍ］、表面摩擦力が４．３［Ｎ］の縦糸に対して、横糸ゲージ０．６１［ｍｍ］の横糸の表面摩擦力を変化させて縦糸が動くときの摩擦力を確認した。横糸の表面摩擦力が２．３［Ｎ］の場合には縦糸が動くときの摩擦力が約２．８［Ｎ］になって、縦糸が動き難くカットが掛り難くなっている。また、横糸の摩擦力が２．０［Ｎ］以下になると縦糸が動くときの摩擦力が２．２［Ｎ］以下になって、縦糸が動き易くなってカットが掛り易くなっている。このように、縦糸の表面摩擦力４．３［Ｎ］に対して横糸の表面摩擦力２．０以下でカット性能が向上することが確認された。
　次に、打球感とエッジ切れ確率について説明する。図９は、本実施の形態の打球感とエッジ切れ確率の説明図である。図９Ａは打球感の説明図であり、図９Ｂはエッジ切れ確率の説明図である。
　図９Ａに示すように、縦糸ゲージと横糸ゲージが同一な場合と、縦糸ゲージを大きくし横糸ゲージを小さくした場合とでシャトルを打ち比べて打球感を確認した。縦糸ゲージと横糸ゲージが共に０．６７［ｍｍ］の場合には、シャトルの弾き感が減った。また、縦糸ゲージ及び横糸ゲージが共に０．６３［ｍｍ］の場合には、シャトルの弾き感が増した。このように、縦糸ゲージと横糸ゲージが同一の場合には、縦糸ゲージと横糸ゲージを共に小さくすることで弾き感が向上する。
　これに対して、縦糸ゲージが０．６７［ｍｍ］で横糸ゲージが０．６１［ｍｍ］の場合には、縦糸ゲージと横糸ゲージが共に０．６３［ｍｍ］の場合と同等の弾き感が得られた。すなわち、縦糸ゲージと横糸ゲージが共に０．６７［ｍｍ］とした場合よりも優れた弾き感が得られた。このように、縦糸ゲージを大きくした場合であっても、横糸ゲージを小さくすることで十分な弾き感が得られることが確認された。
　図９Ｂに示すように、縦糸ゲージと横糸ゲージが同一な場合と、縦糸ゲージを大きくし横糸ゲージを小さくした場合とでシャトルを打ち比べてエッジ切れ確率を確認した。ここでは、３０～３２ポンドでラケットに縦糸及び横糸を張って試打試験を実施した。なお、エッジ切れとは、フレームのエッジでストリングが切断されることであり、エッジ切れ確率とは、ラケットに張られた縦糸又は横糸がエッジ切れする確率である。縦糸ゲージと横糸ゲージが共に０．６３［ｍｍ］の場合には、エッジ切れ確率が約６８％であった。
　これに対して、縦糸ゲージが０．６７［ｍｍ］で横糸ゲージが０．６１［ｍｍ］の場合には、エッジ切れ確率が約３２％まで減少した。縦糸ゲージを大きくして、横糸ゲージを小さくすることでエッジ切れ確率が大幅に低下している。これは、一般的にエッジ切れが縦糸で起こり易くなっており、エッジ切れ確率に対しては横糸ゲージの大きさよりも縦糸ゲージの大きさが影響し易いからだと考えられる。このように、横糸ゲージを小さくした場合であっても、縦糸ゲージを大きくすることでエッジ切れ確率を低下させることができることが確認された。
　上記の図９Ａ及び図９Ｂの結果から、縦糸ゲージを大きくする一方で横糸ゲージを小さくすることで、シャトルに対する打球感を損なわずにエッジ切れ確率を低下させることが可能であることが確認された。よって、ヘアピン性能を向上させるために縦糸ゲージを大きくすることによる弾き感の不足を、横糸ゲージを小さくすることで補うことが可能になっている。また、カット性能を向上させるために横糸ゲージを小さくすることによるエッジ切れ確率の増加を、縦糸ゲージを大きくすることで減らすことが可能になっている。
　次に、張り易さについて説明する。通常、ラケットに縦糸と横糸を張る場合には、ラケットに縦糸を張った後に横糸を縫うように縦糸に通して張っている。このため、ラケットに縦糸を張った状態で縦糸に対する横糸の通し易さによって張り易さが変化する。図１０は、本実施の形態の横糸ゲージと横糸通し時の摩擦力の関係を示す図である。なお、図１０において横軸は横糸ゲージの大きさ、縦軸は横糸を通すときの摩擦力を示している。横糸を通すときの摩擦力が３．０Ｎ以上だと滑りが悪く、張り難さを感じる領域となる。
　図１０に示すように、ポリウレタンをコーティング（膜厚１０［μｍ］）した横糸を使用した場合と、ナイロンをコーティングした横糸を使用した場合とで、縦糸ゲージ０．６７［ｍｍ］、ポリウレタンの膜厚１０［μｍ］の縦糸に対する横糸の通し易さを確認した。ポリウレタンをコーティングした横糸を使用した場合には、横糸ゲージが０．５５－０．７０［ｍｍ］の範囲で縦糸に横糸を通すときの摩擦力が３．０［Ｎ］以上になって横糸の滑りが悪くなっている。よって、縦糸と横糸の両方にポリウレタンをコーティングして表面摩擦力を高めると張り易さが低下する。
　これに対して、ナイロンをコーティングした横糸を使用した場合には、横糸ゲージが０．５５－０．７０［ｍｍ］の範囲で縦糸に横糸を通すときの摩擦力が３．０［Ｎ］以下になって横糸の滑りが良好である。よって、横糸に通常のナイロンをコーティングして表面摩擦力を抑えることで張り易さが向上する。このように、ヘアピン性能を向上させるために縦糸の表面摩擦力を大きくすることによる張り易さの低下を、横糸の表面摩擦力を小さくすることで補うことが可能になっている。
　（実施例）
　以下、本発明について、実施例に基づき更に詳述するが、これらは説明のために記述されるものであって、本発明の範囲が下記実施例に限定されるものではない。
　ストリングゲージが０．６７［ｍｍ］でポリウレタンの膜厚が０［μｍ］、４［μｍ］、６［μｍ］のストリングを用意してヘアピンの実試打評価を実施した。２０－５０代の中上級者１０名でスピンの掛り具合を、「よく掛かる」、「掛かる」、「やや掛かる」、「ふつう」、「やや掛からない」、「掛からない」の６段階に分けて評価した。この結果、表２に示すような結果が得られた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　ポリウレタンの膜厚が０［μｍ］のものを基準（ふつう）として評価した。これに対し、ポリウレタンの膜厚が４［μｍ］の場合、９人が「掛かる」と評価し、１人だけが「掛からない」と評価した。また、ポリウレタンの膜厚が６［μｍ］の場合、４人が「よく掛かる」、３人が「掛かる」、２人が「やや掛かる」と評価し、１人だけが「やや掛からない」と評価した。すなわち、ポリウレタンの膜厚が４［μｍ］、６［μｍ］のストリングのいずれについても、１０人中９人が「ふつう」よりもスピンが掛ると評価した。このように、ポリウレタンの膜厚が４［μｍ］、６［μｍ］、すなわち表面摩擦力が９［Ｎ］以上（図５参照）でスピンが掛り易いという評価が得られた。
　次に、横糸ゲージが０．６５［ｍｍ］、０．６３［ｍｍ］、０．６１［ｍｍ］、０．５８［ｍｍ］の横糸、縦糸ゲージが０．６７［ｍｍ］、ポリウレタンの膜厚が１０［μｍ］の縦糸を用意してカットの実試打評価を実施した。ここでは、ＮＲ９００（ヨネックス株式会社製）のラケットに２３ポンドで縦糸及び横糸を張り、２０－５０代の中上級者１０名でカットの掛り具合を、「掛かる」、「やや掛かる」、「ふつう」、「やや掛からない」、「掛からない」の５段階に分けて評価した。この結果、表３に示すような結果が得られた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　横糸ゲージの大きさが０．６５［ｍｍ］の場合、２人が「掛かる」、２人が「やや掛かる」と評価し、２人が「ふつう」、４人が「やや掛らない」と評価した。横糸ゲージの大きさが０．６３［ｍｍ］の場合、２人が「掛かる」、４人が「やや掛かる」と評価し、３人が「ふつう」、１人が「やや掛からないと」と評価した。横糸ゲージの大きさが０．６１［ｍｍ］の場合、２人が「掛かる」、５人が「やや掛かる」と評価し、２人が「ふつう」、１人が「やや掛からないと」と評価した。横糸ゲージの大きさが０．５８［ｍｍ］の場合、７人が「掛かる」、３人が「やや掛かる」と評価した。すなわち、横糸ゲージの大きさが０．６３［ｍｍ］、０．６１［ｍｍ］、０．５８［ｍｍ］のストリングのいずれについても、過半数以上が「ふつう」よりも高く評価した。
　以上のように、本実施の形態のストリングセット２０では、横糸用のストリング２２よりも表面摩擦力が大きく大径の縦糸用のストリング２１を用いることで、シャトルと縦糸用のストリング２１の摩擦力が大きくなると共に接触面積が大きくなる。よって、ヘアピン時に弾かれたシャトルにスピンが掛かり易くなってヘアピン性能が向上する。また、縦糸用のストリング２１よりも表面摩擦力が小さく小径の横糸用のストリング２２を用いることで、縦糸用のストリング２１と横糸用のストリング２２の摩擦力が小さくなると共に接触面積が小さくなる。よって、カット時に横糸用のストリング２２に対して縦糸用のストリング２１が移動し易くなってカット性能が向上する。このように、縦糸用のストリング２１及び横糸用のストリング２２に機能を分配して、ストリングの表面摩擦力及び外径が大きいことで向上するヘアピン性能と、ストリングの表面摩擦力及び外径が小さいことで向上するカット性能を両立させることができる。
　なお、本発明は上記実施の形態に限定されず、種々変更して実施することが可能である。上記実施の形態において、添付図面に図示されている大きさや形状、方向などについては、これに限定されず、本発明の効果を発揮する範囲内で適宜変更することが可能である。その他、本発明の目的の範囲を逸脱しない限りにおいて適宜変更して実施することが可能である。
　例えば、本実施の形態では、糸状の構造体１３が芯糸１１の周囲に側糸１２ａ、１２ｂが編組された構造としたが、芯糸１１のみで構成されていてもよい。また、芯糸１１の周囲に側糸１２ａ、１２ｂが編組された構成としたが、芯糸１１の周囲に側糸が一層だけ巻き付けられる構成にしてもよい。さらに、側糸を二層に巻き付けても良く、一層目と二層目の側糸のストリングゲージ（外径）は異なっていてもよい。
　また、本実施の形態では、芯糸１１及び側糸１２ａ、１２ｂは、マルチフィラメント及びモノフィラメントのいずれで構成されても良く、本数は限定しない。また、芯糸１１がモノフィラメントの場合には、断面が円状である構成に限らず、断面が多角形（例えば、五角形）でもよい。さらに、芯糸１１及び側糸１２ａ、１２ｂに中空糸が用いられてもよい。
　また、本実施の形態では、ストリング２１、２２が合成繊維で形成される構成としたが、これに限定されない。ストリング２１、２２の糸状の構造体１３は、羊腸や鯨筋等の天然繊維から作られたナチュラルストリングで形成されていてもよい。
　また、本実施の形態では、横糸用のストリング２２にポリアミドがコーティングされている構成について説明したが、この構成に限定されない。縦糸用のストリング２１よりも摩擦力が小さく、縦糸用のストリング２１を移動し易くしてカット性能を向上させることが可能であれば、横糸用のストリング２２のコーティング膜がどのように形成されていてもよい。
　また、本実施の形態では、横糸に摩擦力が小さく小径なストリングを使用し、縦糸に摩擦力が大きく大径なストリングを使用する構成にしたが、この構成に限定されない。縦糸に摩擦力が小さく小径なストリングを使用し、横糸に摩擦力が大きく大径なストリングを使用しても、ヘアピン性能とカット性能を両立させることが可能である。
　本出願は、２０１６年４月２７日出願の特願２０１６－０８９２８６に基づく。この内容は、全てここに含めておく。

Claims (9)

  1. 　ラケットに対して縦糸及び横糸として張られるストリングセットであって、
    　縦糸及び横糸のいずれか一方として張られる表面摩擦力が小さく小径の第１のストリングと、
    　縦糸及び横糸のいずれか他方として張られる前記第１のストリングよりも表面摩擦力が大きく大径の第２のストリングとを備えたことを特徴とするストリングセット。
  2. 　前記第１のストリングが横糸用のストリングであり、
    　前記第２のストリングが縦糸用のストリングであることを特徴とする請求項１に記載のストリングセット。
  3. 　前記第１のストリングに対して前記第２のストリングが動くときの摩擦力が２．２［Ｎ］以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のストリングセット。
  4. 　前記第１のストリングの外径が前記第２のストリングの外径の９４％以下であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載のストリングセット。
  5. 　前記第１のストリング及び前記第２のストリングで形成される前記ラケットのフェイス面の表面摩擦力が９［Ｎ］以上であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載のストリングセット。
  6. 　前記第２のストリングにはコーティング膜が形成されており、
    　前記第２のストリングのコーティング膜の少なくとも表層が膜厚の増加に応じてグリップ力を大きくする性質を有することを特徴とする請求項５に記載のストリングセット。
  7. 　前記第２のストリングのコーティング膜の少なくとも表層が、ポリウレタン又はゴムで形成されていることを特徴とする請求項６に記載のストリングセット。
  8. 　ラケットに縦糸用のストリングに交差して張られる横糸用のストリングであって、
    　前記縦糸用のストリングよりも表面摩擦力が小さく小径なことを特徴とする横糸用のストリング。
  9. 　ラケットに横糸用のストリングに交差して張られる縦糸用のストリングであって、
    　前記横糸用のストリングよりも表面摩擦力が大きく大径なことを特徴とする縦糸用のストリング。
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