TWI593446B - Racket string and its manufacturing method - Google Patents

Description

球拍用弦線及其製造方法

本發明係關於一種羽毛球、網球、壁球等之球拍用合成弦線。尤其是關於一種具有適於羽毛球用之較硬之打球感與舒適之打音、張力損耗較小且耐久性較高之球拍用弦線。

先前，作為網球、羽毛球、壁球等之球拍用合成弦線，較多地提出有以纖細之單絲將成為芯之單絲或複絲之外側捲繞之弦線或織造(編織)而成之弦線。例如羽毛球用弦線中，通常使用有在芯之複絲上織造(編織)作為皮線之直徑0.06mm左右之纖細之單絲而成的弦線。纖細之弦線通常打感或打音優異但存在耐久性較差之問題，從而期待滿足兩者之弦線之開發。

於專利文獻1中，提出有以共聚熱塑性樹脂溶液塗佈於芯線的情形。於專利文獻2中，提出有以熔點低於芯材料之材料為鞘並使其熔融接著的情形。於專利文獻3中，提出有將接著樹脂熔融塗佈於芯線後對鞘部分進行編織並使其熱熔合的情形。

[專利文獻1]日本特開2005-304678號公報

[專利文獻2]日本實開昭60-86598號公報(日本實願昭59-120410號全文說明書)

[專利文獻3]日本特開2007-177355號公報

然而，對將接著樹脂溶解於溶劑中而成之液體進行樹脂加工的專利文獻1之方法中，由於使用溶劑故而於環境方面存在問題，此外，必須選擇不溶解芯線纖維之溶劑從而可使用之樹脂受到限制。進而，加工中樹脂之濃度或黏度因溫度變化或溶劑揮發等而容易發生變化，從而存在容易產生品質之不均之問題。又，於芯線為複絲之情形時樹脂溶液進入至芯線構造內部，故而亦存在表面樹脂量變少之問題。專利文獻2之熱熔融法存在不使用溶劑之優點，但有較佳之樹脂使用量為弦線之25%重量以上的記載。若如此大量地使用則弦線之直徑變粗，又，接著樹脂幾乎未有助於強度，故而難以獲得纖細且高強度之弦線，從而存在打感、打音均惡化之問題。專利文獻3揭示有將樹脂熔融塗佈於芯線之情形，但在技術上難以較薄且均勻地熔融塗佈於纖細之芯之表面，於塗佈量過量之情形時，與上述專利文獻2同樣地，所獲得之弦線之直徑變粗，從而存在使打感惡化之問題。

本發明為解決上述先前之問題，提供一種可獲得相對較硬之打感與舒適之打音且張力損耗較小、高耐久之球拍用弦線。

本發明之球拍用弦線係含有芯線、該芯線之外側之鞘部合股線、及該鞘部合股線之外側之表面樹脂層的編帶類型者，其特徵在於：於該芯線扁平地捲繞有熱熔型之扁平狀單絲，並將該芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化。

本發明之球拍用弦線之製造方法係含有芯線、該芯線之外側之鞘部合股線、及該鞘部合股線之外側之表面樹脂層的編帶類型之球拍用弦線之製造方法，其特徵在於：將熱熔型之扁平狀單絲扁平地捲繞於該芯 線，於其表面編織鞘部合股線，將所獲得之編織線加熱至該扁平狀單絲之熔點以上之溫度，使該扁平狀單絲熔融而將該芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化，其後，於該鞘部合股線之外側形成表面樹脂層。

本發明可提供一種球拍用弦線，其含有芯線、芯線外側之鞘部合股線、及鞘部合股線外側之表面樹脂層，並藉由將熱熔型之扁平狀單絲扁平地捲繞於芯線，並將芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化，而將弦線張設於球拍時之張力損耗較小，於打球時可獲得相對較硬之打感與舒適之打音且高耐久。

1‧‧‧球拍用弦線

2‧‧‧芯線

3、6、7、8‧‧‧扁平狀單絲

4‧‧‧鞘部合股線

5‧‧‧表面樹脂層

10‧‧‧正交摩擦試驗裝置

11、12‧‧‧弦線

13a、13b‧‧‧弦線固定具

14‧‧‧荷重

圖1係本發明之一實施例中之球拍用弦線之分解立體圖。

圖2A-C係本發明之一實施例中之扁平狀單絲之剖面圖。

圖3係本發明之實施例中使用之正交摩擦試驗裝置之模式性說明圖。

針對不使用溶劑之熔融接著法，重要的是一面保持接著性一面使樹脂之使用量極小化，本發明者等人著眼於此種情況進行了銳意研究，結果發現，藉由將厚度較薄之熱熔型之扁平狀單絲扁平地捲繞並被覆於芯線之外表面，並且將上述扁平狀單絲進行加熱熔融，而使芯線與鞘部合股線利用熱接著進行一體化，以至完成本發明。亦發現進而較佳為，為了提高鞘部合股線彼此之接著性，重要的是藉由使熱熔合溫度上升至鞘部合股線之熔點範圍而使鞘部合股線之纖維表面軟化、相互地局部熔合。

本發明於含有芯線、芯線外側之鞘部合股線、及鞘部合股線外側之表面樹脂層的編帶類型之球拍用弦線中，將熱熔型之扁平狀單絲扁 平地捲繞於芯線，並將芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化。於將弦線重量設為100重量%時，扁平狀單絲之比率較佳為2~12重量%之範圍。進而較佳為2.5~8重量%。只要為上述範圍則可獲得纖細且高強度之弦線。

於本發明中，較佳為藉由扁平狀單絲之熔融而除芯線與鞘部合股線之熱接著一體化以外外側之鞘部合股線亦局部相互地熔合而成的狀態。藉此，鞘部合股線彼此亦接著，從而實現打球音之提高與耐久性之提高。

芯線、鞘部合股線及扁平狀單絲之熔點較佳為由下式所示。只要為下述之式，則當扁平狀單絲之熱熔融時防止芯線及鞘部合股線之強度降低，從而可獲得纖細且高強度之弦線。

TM3<TM2≦TM1

其中，TM1：芯線之熔點，TM2：鞘部合股線之熔點，TM3：扁平狀單絲之熔點。

本發明之製造方法係將熱熔型之扁平狀單絲扁平地捲繞於芯線，於其表面編織鞘部合股線，將所獲得之編織線加熱至扁平狀單絲之熔點(TM3)以上之溫度，藉由扁平狀單絲之熔融而將芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化。熱接著之溫度較佳為TM3+30℃以上且TM2+15℃以下。進而較佳為TM3+40℃以上且TM2+10℃以下之溫度。只要為上述範圍則使芯線與鞘部合股線熱接著並且亦可使鞘部合股線彼此局部熔合。

熱接著時之上述編織線之延伸倍率較佳為0.95~1.20倍。進而較佳之延伸倍率為1.00~1.10倍。若以上述延伸倍率進行熱接著則於拉伸下可防止熱收縮，從而可獲得纖細且高強度之弦線。

扁平狀單絲之厚度較佳為0.015~0.06mm，進而較佳為0.02~0.05mm。扁平狀單絲之扁平度(寬度/厚度)較佳為1.5~100，進而較佳為2.5~80。只要扁平狀單絲之厚度與扁平度為上述範圍，則使芯線與鞘部 合股線熱接著並且亦可使鞘部合股線彼此局部熔合。

將扁平狀單絲扁平地捲繞於芯線之表面時，必須注意如下。

(1)於製造扁平狀單絲時，以橫向之捲取機未扭絞而進行捲取，於捲繞於芯線時自橫向之捲線體抽出，且未加以扭絞。

(2)於製造扁平狀單絲時，於藉由縱向之捲取機進行捲取而進行捲取扭絞之情形時，於捲繞於芯線時自同一向之捲線體抽出，且未加以扭絞。

捲繞於芯線之扁平狀單絲相對於上述芯線表面之被覆率較佳為15~70%，進而較佳為20~50%。只要為該範圍則使芯線與鞘部合股線熱接著並且亦可使鞘部合股線彼此局部熔合。

捲繞於芯線之扁平狀單絲之剖面形狀較佳為具有凹凸之扁平狀。只要剖面形狀為凹凸則有如下特徵：當於將扁平狀單絲捲繞於芯線後編織鞘部合股線時，產生摩擦而可牢固地編織，又，少量下亦可提高接著力。

芯線原材料並未特別限定，較佳為高強度聚醯胺長絲線。作為聚醯胺，可列舉尼龍6、尼龍66、尼龍610、尼龍612、尼龍46、尼龍56、尼龍410、尼龍12等脂肪族聚醯胺系樹脂，尼龍9T、尼龍MXD6、尼龍6T等半芳香族聚醯胺系樹脂。尤佳可列舉尼龍6、尼龍66之高強度複絲線。通常已知有高強度聚醯胺線被用作輪胎簾布(tire cord)等工業材料。

芯線之較佳之單紗纖度為2~10deci tex，總纖度為1500~7000deci tex。芯線之較佳之長絲構成根數為150~3500根。

於將芯線之熔點設為TM1之情形時，TM1較佳為170℃以上，更佳為200℃以上。再者，於本發明中熔點係由利用示差掃描熱量計(DSC)於升溫速度20℃/分鐘下測定時之峰溫度所表示的值。芯線之物性對弦線之物性造成較大影響。較佳之複絲之強度為5.0~12.0cN/deci tex，伸長率為16~25%左右。芯線視需要亦可與其他長絲併用或混用。

芯線較佳為施加扭絞而使用，此方面於長絲束之集束性、真圓性、伸長率等方面較為理想，且作為扭絞數較佳地使用有30~300次/m左右。為了提高芯線彼此之接著並且對芯線賦予適當之硬度，亦可以具有接著性之樹脂進行樹脂加工。又，亦可於芯線中混用低熔點之熱接著性之纖維。

作為鞘部合股線(熔點：TM2)，較佳為使用由與芯線之熔點相同或者低於芯線之熔點之熔點且高於捲繞於芯之低熔點樹脂之熔點的樹脂所構成之長絲。作為原材料，較佳可列舉與芯線相同之聚醯胺系樹脂，作為例，較佳地使用有尼龍6、尼龍66、尼龍610、尼龍612、尼龍46、尼龍56、尼龍410、尼龍11、尼龍12等脂肪族聚醯胺或該等之共聚聚醯胺。於芯線成分為尼龍66、或尼龍6之情形時，作為較佳之鞘部合股線，使用有尼龍6或尼龍6/66共聚物、尼龍6/12共聚物等。又，亦可為於尼龍6摻合有5~80%左右之熔點較低之共聚尼龍的長絲。

作為鞘部合股線，較佳為單紗纖度粗於芯線之複絲之單紗纖度者，且較佳為使用將1根單絲或2~4根左右之單絲並紗而成之長絲作為合股線。於單紗纖度過粗之情形或長絲之根數過多之情形時，編織後之直徑變粗，從而欠佳。又，亦可使用長絲之剖面形狀為橢圓或扁平剖面者。亦較佳地使用有本申請人已提出申請之日本特開2008-48867號公報中所揭示之連結型剖面長絲。鞘部合股線之較佳之單紗纖度為10~100deci tex左右。較佳為使用8~32根該單紗纖度之合股線進行編織而製成鞘部。

於在芯線之外側扁平地捲繞熱熔型之扁平狀單絲後編織鞘部合股線。編織可採用公知之方法。較佳為使用例如16錠之編織機。扁平狀單絲之捲繞步驟與鞘部合股線之編織步驟可為分開之步驟亦可使其等連續。

熱熔型之扁平狀單絲較佳地使用有熔點低於芯線及鞘部合 股線之長絲纖維、且具有相對於芯線及鞘部之合股線之構成長絲纖維良好之接著性的原材料。選擇作為較佳之熔點(TM3)之範圍之100℃~180℃、且TM3<TM2≦TM1之樹脂即熔點低於芯線纖維、鞘部合股線纖維之樹脂。作為此種樹脂之例，可列舉使選自尼龍6、尼龍66、尼龍12、尼龍11、尼龍610、尼龍612等脂肪族尼龍中之2種以上共聚而成的共聚聚醯胺系樹脂或聚胺酯(poly urethane)系樹脂。更佳為較鞘部合股線纖維之熔點低30℃以上之樹脂。具體而言，可列舉尼龍6/12、尼龍6/66/610、尼龍6/66/12、尼龍6/12/610、尼龍6/12/612、尼龍12/612、尼龍6/66/610/12、尼龍6/66/610/612共聚物等，但並不限定於該等，作為熱熔合性樹脂、熱熔合性纖維可自公知之共聚尼龍中適當選擇使用。

根據本發明者等人之研究，為了獲得打感、打音良好且即便纖細亦具有耐久性之弦線，如上所述接著劑成分之量與賦予狀態較為重要，且較重要的是一面賦予充分之接著性一面儘可能於數量上減少賦予量。因此，於本發明中作為捲繞之材料之形態使用扁平狀單絲。於長絲根數較多之複絲之情形時，難以均勻地控制捲繞狀態下之線條之厚度或寬度，出現弦線之直徑較粗之部分或者出現空隙，從而欠佳。

扁平狀單絲之較佳之單紗纖度為10~150deci tex。更佳之單紗纖度為20~100deci tex。扁平狀單絲較佳為將1根扁平地捲繞於芯線，用於捲繞之筒管(bobbin)亦可為複數根。

於藉由扁平狀單絲之熔融而將芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化後，於鞘部合股線之外側形成表面樹脂層。表面樹脂層係藉由將溶解於溶劑而成之尼龍樹脂進行浸漬、或熔融塗佈而形成。尼龍樹脂並未特別限定，可使用尼龍6、尼龍66、尼龍46、尼龍610、尼龍612、尼龍11、尼龍12等脂肪族聚醯胺及該等之共聚聚醯胺、尼龍9T等半芳香族聚醯胺。藉由浸漬或塗佈而可改善顏色、外觀，提高耐久性。進而視需要可進行著 色、熱處理、印字、油劑賦予等。

其次使用圖式進行說明。圖1係本發明之一實施例中之球拍用弦線1之分解立體圖。該球拍用弦線1係將熱熔型之扁平狀單絲3扁平地捲繞於芯線2，並將芯線2與鞘部合股線4進行熱接著一體化(圖係為了易於理解而圖表示3之扁平單絲熔融前之形狀)。於鞘部合股線4之表面形成有表面樹脂層5。於圖1中顯示了芯線2為複絲之例，但亦可為單絲。複絲之根數亦可任意地選擇。又，鞘部合股線4顯示了剖面圓形之4根單絲連結之例，但亦可連結2~8根。或者，亦可將2~4根單絲並列地排列。

於本發明中扁平狀單絲較佳為選自下述形狀中之至少一種，該形狀係：複數個剖面圓連結成一行之形狀、複數個剖面圓連結且表面光滑之凹凸形狀、及長圓形狀。例如為圖2A-C所示之剖面形狀。圖2A係5個剖面圓連結而成之扁平狀單絲6，扁平度L/D約為5。其中，L表示寬度，D表示厚度。例如L=0.165mm，D=0.035mm。圖2B係表面光滑之凹凸之扁平狀單絲7。圖2C係於表面無凹凸之長圓狀之扁平狀單絲8。

[實施例]

以下使用實施例具體地進行說明。再者，本發明並不限定於下述實施例。於以下之實施例中單絲及弦線之評價係以下述方法進行。

<物性試驗>

強度、打結強度、伸長率係依據JIS L1013之測定方法。直徑係使用測微計，一面使單絲稍微地旋轉一面測定5次而將平均值設為直徑。

<反彈、剛性>

於羽毛球弦線之情形時，將1根弦線以20磅之張力拉伸並以夾具固定兩端(夾持間隔30cm)。使用擺式之錘，於弦線之中央部以相對於弦線呈直角、於水平方向上碰撞之方式自固定位置打下，以1/1000秒間隔測定碰撞後之弦線之移動(位移量)與應力，利用以下之計算方法求出剛性(磅/英 吋)與反彈率(%)。

剛性=最大應力P(磅)/水平方向最大位移量L(英吋)

反彈率(%)=(S2/S1)×100

S1：應力-應變(位移量)曲線(去回)中碰撞至最大位移之部分(去部)之面積

S2：應力-應變曲線之最大位移位置至零位移(回部)之面積

剛性值越高，則表示於張設於球拍之狀態下越堅硬，數值越低則表示越柔軟。

反彈率越高，則表示碰撞中之能量損耗越少而反彈性越大(參考文獻：Rod Cross" Laboratory testing of tennis string" Sports Engineering(2000)3,219-230)。

<耐久性1>正交摩擦

使用圖3所示之正交摩擦試驗裝置10進行說明。將弦線11於箭頭P之水平方向於施加30磅之張力之狀態下固定兩端(13a、13b)。使相同之弦線12與上述弦線11於直角水平方向上交叉，一端12a係固定，對另一端12b施加2kg之荷重14使其懸掛。該弦線12係於同一水平面上呈直角地懸掛於兩端經固定之弦線11，在荷重之重量下於鉛垂方向被向下拉伸。於對該弦線12施加荷重之狀態下如箭頭Q所示於水平直角方向上以1秒去回1次之速度使其去回移動10mm。以去回摩擦後之弦線12之起毛狀態進行評價。對弦線(12)切斷或起毛變大之摩擦次數進行評價。於200次摩擦後起毛較小之情形係設為200次以上。

<耐久性2>羽毛球打擊下之耐久性試驗

將弦線以25磅張設於球拍，將自羽毛球(shuttlecock)擊打裝置(斯波阿斯(SIBOASI)公司之羽毛球發球機(shuttlecock shooter))擊打出之羽毛球(速度約150km/小時、5秒間隔)以50cm之距離、30度之角度連續地打 擊至球拍，以弦線切斷之次數進行評價。

<張力損耗>

於羽毛球弦線之情形時，施加25磅之荷重，固定兩端。求出於室溫放置1星期後之應力(F)相對於初始荷重之比率(保持率)。

張力保持率(%)=(放置後應力F/25)×100

<打音評價>

實施由4名高級選手進行之5個等級評價。於試打者平時使用之球拍及張力磅數下僅改變弦線進行評價，以平均之形式表現。

5 清楚且舒適之打音

4 稍微舒適之打音

3 一般(通常使用之弦線、張力下之打音水平)

2 打音稍差

1 打音明顯較差

(實施例1~5)

以如下步驟製造羽毛球用弦線。

(1)芯線

作為芯線，使用有將東麗公司製造之商品名“普羅米綸(Promilan)”(尼龍66)之長絲線(熔點260℃，構成根數342根，總纖度2340deci tex)進行Z扭絞200次/m而成的線。

(2)熱熔型之扁平狀單絲及捲繞步驟

使用東麗公司製造之低熔點共聚尼龍、商品名“CM8000”(熔點137℃)，藉由熔融紡絲製成如圖2A般5個剖面圓連結而成之形狀之扁平狀單絲。扁平度L/D約為5，L=0.165mm，D=0.035mm，纖度為49deci tex。將1根該扁平狀單絲於表1所示之條件下改變捲繞次數扁平地捲繞於芯線表面。將捲繞之單絲之重量、單絲相對於芯線表面之面積被覆率示於表1 (此處，捲繞重量係實際測量，被覆率係根據重量由計算而求出)。捲繞機係安裝於編織機之芯線供給部分，連續地進行捲繞及編織。

(3)鞘部合股線及編織步驟

作為鞘部合股線，使用尼龍6與尼龍66之共聚尼龍(三菱工程塑膠公司製造，商品名“2030J”，尼龍6/66=95/5，熔點215℃)並藉由熔融紡絲製成4個圓連結而成之剖面形狀的單絲。扁平度L/D約為4，L=0.04mm，D=0.16mm，纖度為64deci tex，強度為4.8N，伸長率為31.5%。使用每一根該單絲合計16根，利用16錠之編織機，於扁平地捲繞有上述扁平狀單絲之芯線之表面進行織造(編織)。將編織線之物性示於表1。

(4)熱接著步驟

使上述編織後之帶通過溫度215℃之熱風乾燥裝置40秒進行熱處理。延伸倍率係設為1.03。藉由該熱處理，低熔點扁平單絲熔融，芯線與鞘部合股線進行熱接著而一體化。又，亦可看到鞘部合股線(皮線)之熔合。將熱處理後之物性示於表1。藉由熱處理而可看到強度之增加、伸長率之減少。

(5)表面樹脂層形成步驟

將上述熱接著後之帶浸漬於尼龍46苯酚溶液中1次，於90℃加以乾燥而獲得羽毛球用弦線。將所獲得之弦線之分解立體圖示於圖1。其中，為了使構造容易理解，圖之捲芯狀態顯示了熱處理前之捲繞狀態。

(比較例1)

於實施例1中未將低熔點單絲捲繞於芯線，除此以外，於與實施例1相同之條件下製作比較用之弦線。將製品之評價結果示於表2。與實施例1相比耐久性、張力保持性、打音較差。

(比較例2)

將捲芯線變為上述實施例之扁平單絲，將5根相同樹脂之單紗10d之 圓剖面長絲並紗，於與實施例1同樣之芯捲繞條件下捲繞，此外於與相同之條件下製作弦線。將結果示於表2。與實施例1相比耐久性、張力保持率、打音較差。又，5根捲繞線之長絲未必呈1層之扁平狀地排列，可看到多層部或扭歪。

(比較例3)

以市售之低熔點熱接著聚醯胺複絲線(富士紡公司製造，商品名“Joiner”50T-10f，熔點130℃)為捲芯線與實施例1同樣地捲繞，此外於同一條件下製作弦線。將結果示於表2。與實施例1相比耐久性、張力維持性、打音均較差。

(比較例4)

將與實施例4相同之編織線進行低於捲繞於芯之扁平單絲之熔點之130℃之熱處理，除此以外，於同樣之條件下製作弦線。將結果示於表2。若將弦線分解觀察，則捲芯單絲容易鬆開，幾乎未看到熱接著。弦線之耐久性、尤其是正交摩擦為較低之結果。

(實施例6)

於熱處理步驟之前使用與實施例4相同之弦線，使用作為表面樹脂加工液之尼龍610苯酚溶液製作弦線。將製品評價結果示於表1。製品評價結果與實施例4同樣地良好。

(實施例7)

使用宇部產業公司製造之低熔點尼龍、商品名“7128B”(尼龍6/12=40/60；熔點130℃)，藉由熔融紡絲製成如圖2A般5個剖面圓連結而成之形狀之扁平狀單絲。扁平度L/D約為5，L=0.165mm，D=0.035mm，纖度為51deci tex。於與實施例4相同之條件下將1根該扁平狀單絲扁平地捲繞於芯線表面。將捲繞之單絲之重量、單絲相對於芯線表面之面積被覆率示於表1。作為鞘部合股線，使用尼龍6為75%及尼龍6/66之共聚尼龍(三菱 工程塑膠公司，商品名“2430J”尼龍6/66=80/20；熔點190℃)為25%之摻合樹脂並藉由熔融紡絲製成4個圓連結而成之剖面形狀之單絲。扁平度L/D約為4，D=0.04mm，L=0.15mm，纖度為62deci tex，強度為4.9N，伸長率為29.9%。以1根該單絲為合股線使用合計16根，利用16錠之編織機，於扁平地捲繞有上述扁平狀單絲之芯線之表面進行織造(編織)。將編織線之物性示於表1。使上述編織後之帶通過溫度220℃之熱風乾燥裝置40秒進行熱處理。延伸倍率係設為1.02。藉由該熱處理，芯線與鞘部合股線進行熱接著而一體化。又，可看到皮線之熔合。將熱處理後之物性示於表1。以作為表面樹脂之與實施例4相同之尼龍46溶液進行表面塗佈，製作羽毛球弦線。

將以上各實施例及各比較例之羽毛球弦線之評價結果示於表1~表2。表1~表2內之語句之說明如下。

(1)「皮線」係鞘部合股線。

皮線S-1：N6/66共聚物、4個圓剖面連結之單絲

皮線S-2：N6(三菱工程塑膠公司製造，“1035”)75wt%、N6/66=80/20共聚(三菱工程塑膠公司製造，“2430J”：熔點190℃)25wt%摻合，4個圓剖面連結之單絲

(2)「捲芯線」係熱熔型之扁平狀單絲。

M-1：低熔點尼龍共聚物，5個圓剖面連結之單絲

M-2：低熔點尼龍共聚物(N6/12=40/60，宇部尼龍公司製造，“7128B”，熔點130℃)，5個圓剖面連結之單絲

M-3：將5根圓剖面長絲單紗10deci tex並紗

M-4：複絲，富士紡公司製造，“Joiner”50T-10f(低熔點尼龍130℃)

(3)「低熔點成分」係捲繞於芯之低熔點熱熔扁平單絲樹脂成分。弦線中含有之成分%係表中捲芯樹脂量(g/m)除以製品每單位之重量(g/m)計 算所得之數值。但是，長度方向上之伸長率為3%左右故而未進行考慮。

(4)捲芯線之熔融之評價基準

A：充分熔融。

B：可看到熔融但不充分。

C：看不到熔融。

(5)表面樹脂加工

N46樹脂：18wt%尼龍/苯酚溶液

N610樹脂：18wt%尼龍/苯酚溶液

根據以上可知以下情形。

(1)實施例1~7係與比較例1相比耐久性、張力保持性、打音優異。其原因在於：實施例1係將低熔點扁平狀單絲捲繞於芯線，進行加熱使上述扁平狀單絲熔融而將芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化，相對於此， 比較例1未使用上述扁平狀單絲。

(2)實施例1~7係與比較例2~3相比耐久性、張力保持性、打音優異。其原因在於：比較例2~3係代替上述扁平狀單絲而將圓剖面長絲並紗捲繞，但未扁平狀地排列。

(3)實施例1~7係與比較例4相比耐久性、張力保持性、打音優異。其原因在於：比較例4未使上述扁平狀單絲熱熔合，故而無法實現芯線與鞘部合股線之一體化。

(4)可確認實施例1~7係將弦線張設於球拍時之張力損耗較小，於打球時可獲得相對較硬之打感與舒適之打音且高耐久的球拍用弦線。

[產業上之可利用性]

本發明之弦線適於羽毛球運動，但亦對硬式網球、軟式網球、壁球等之球拍有用。

1‧‧‧球拍用弦線

2‧‧‧芯線

3‧‧‧扁平狀單絲

4‧‧‧鞘部合股線

5‧‧‧表面樹脂層

Claims (14)

1. 一種球拍用弦線，其係含有芯線、該芯線之外側之鞘部合股線、及該鞘部合股線之外側之表面樹脂層的編帶類型者，其特徵在於：於該芯線扁平地捲繞有熱熔型之扁平狀單絲，並將該芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化，藉由該扁平狀單絲之熔融，不僅芯線與鞘部合股線之熱接著一體化，外側之鞘部合股線亦為一部分相互熔合之狀態。
2. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，該扁平狀單絲之比率為弦線重量之2~12重量%。
3. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，該芯線、該鞘部合股線及該扁平狀單絲之熔點由下式表示，TM3<TM2≦TM1其中，TM1：芯線之熔點，TM2：鞘部合股線之熔點，TM3：扁平狀單絲之熔點。
4. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，該扁平狀單絲為選自下述形狀中之至少一種，該形狀係：複數個剖面圓連結成一行之形狀、複數個剖面圓連結且表面光滑之凹凸形狀、及長圓形狀。
5. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，該扁平狀單絲之厚度為0.015~0.06mm，扁平度(寬度/厚度)為1.5~100。
6. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，捲繞於該芯線之扁平狀單絲相對於該芯線表面之被覆率為15~70%。
7. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，該扁平狀單絲未扭絞而 捲繞於該芯線表面。
8. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，該芯線為複絲，該鞘部合股線之單紗纖度粗於芯線之複絲之單紗纖度，且該鞘部合股線為將1根單絲或2~4根單絲並紗而成之長絲。
9. 如申請專利範圍第1項之球拍用弦線，其中，扁平狀單絲之單紗纖度為10~150 deci tex之範圍。
10. 一種球拍用弦線之製造方法，其係含有芯線、該芯線之外側之鞘部合股線、及該鞘部合股線之外側之表面樹脂層的編帶類型之球拍用弦線之製造方法，其特徵在於：將熱熔型之扁平狀單絲扁平地捲繞於該芯線，於其表面編織鞘部合股線，將所獲得之編織線加熱至該扁平狀單絲之熔點以上之溫度，使該扁平狀單絲熔融而將該芯線與鞘部合股線進行熱接著一體化，並且外側之鞘部合股線亦成為一部分相互熔合之狀態，其後，於該鞘部合股線之外側形成表面樹脂層。
11. 如申請專利範圍第10項之球拍用弦線之製造方法，其中，該熱接著之溫度為TM3+30℃以上且TM2+15℃以下，其中，TM2：鞘部合股線之熔點，TM3：扁平狀單絲之熔點。
12. 如申請專利範圍第10項之球拍用弦線之製造方法，其中，該熱接著時之該編織線之延伸倍率為0.95~1.20倍。
13. 如申請專利範圍第10項之球拍用弦線之製造方法，其中，該扁平狀單絲之厚度為0.015~0.06mm，扁平度(寬度/厚度)為1.5~100。
14. 如申請專利範圍第10項之球拍用弦線之製造方法，其中，捲繞於該芯線之扁平狀單絲相對於該芯線表面之被覆率為15~70%，該扁平狀單絲未扭絞而捲繞於該芯線表面。