WO2017174502A1 - Verfahren und anlage zur aufbereitung von asche aus müllverbrennungsanlagen - Google Patents

Verfahren und anlage zur aufbereitung von asche aus müllverbrennungsanlagen Download PDF

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WO2017174502A1
WO2017174502A1 PCT/EP2017/057846 EP2017057846W WO2017174502A1 WO 2017174502 A1 WO2017174502 A1 WO 2017174502A1 EP 2017057846 W EP2017057846 W EP 2017057846W WO 2017174502 A1 WO2017174502 A1 WO 2017174502A1
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WO
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fraction
ash
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classifier
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PCT/EP2017/057846
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French (fr)
Inventor
Manfred Klinkhammer
Original Assignee
Schauenburg Maschinen- Und Anlagen-Bau Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to CN201780021462.3A priority patent/CN108883419B/zh
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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
    • B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
    • B03B9/04—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for furnace residues, smeltings, or foundry slags
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J1/00—Removing ash, clinker, or slag from combustion chambers

Definitions

  • the invention relates to a method and a system for
  • the ash is especially about
  • Household waste incineration ash HMVA
  • the aim is to separate the ash so that several differently contaminated with pollutants shares
  • Contaminated pollutants must be disposed of costly, less heavily polluted and possibly unencumbered shares can be recycled profitably.
  • Of particular importance in the treatment of ash is the extraction of ferrous and non-ferrous metals from the ashes, which are particularly profitable.
  • the treatment of household garbage ash takes place in a wet classification process. For this purpose, the ash is mixed with liquid. Classification is a separation of one
  • Particles with a given particle size distribution existing starting material into several fractions of different particle size distribution.
  • the classification serves, for example, to separate the ashes into different proportions of pollutants.
  • the feed stream comprises a particle size distribution between 0 and 4 mm.
  • Feinstteilchen be deposited.
  • a residual fraction having a particle size between 0 mm and 0.25 mm is withdrawn as suspension.
  • a Gutfr forcing with a grain spectrum between 0.25 mm and 4 mm is deducted.
  • the classifying stage also includes an upstream classifier and an upstream hydrocyclone plant.
  • the invention has for its object to make the treatment of ash from waste incineration plants such that the treatment plants can be operated with high economic efficiency.
  • Fine fraction is classified with a smaller particle size of not more than 0.4 mm.
  • the invention is based on the finding that a
  • Processing plant can be operated even more economical if the ash-water mixture not, as in the prior art, only in a good fraction and a
  • ferrous metals and especially the
  • Non-ferrous metals economically interesting. However, it was found that the non-ferrous metals are not available in any particle size in an economically useful way. The
  • Grain size thus makes it possible that, according to the invention, only the coarse fraction is fed to a treatment of metal contained in the coarse fraction.
  • the middle fraction is advantageous largely exempt from pollutants. The latter are found essentially exclusively in the
  • Fine fraction 0.4 mm (or 400 pm), preferably about 0.25 mm (or 250 pm), is. While in the prior art, the middle fraction of the treatment of metal is supplied, in the context of the invention, this fraction is deliberately not used for metal extraction. Surprisingly, it has been found that the middle fraction contains only a few non-ferrous metals, which are deposited by means of the process according to the invention can. As a result, the efficiency is significantly increased over known solutions.
  • the ash-water mixture is preferably provided in a particle size between 0 and a maximum of 5 mm.
  • a preferred embodiment of the invention is characterized
  • the ash-water mixture is pumped into the classifier without further treatment or introduced into the classifier in the free flow.
  • Onstream classifier preceded by a hydrocyclone By doing
  • Cyclone is separated pollutant loaded sludge. About 90% of the volume flow is separated with the sludge.
  • Classifying device upstream hydrocyclone is not required and preferably not desired, because it is Advantageously, the entire ash-water mixture in the
  • the classifier is preferably a three-stage upstream classifier.
  • the ash-water mixture is passed to a baffle plate. Below the baffle plate is the baffle plate.
  • Amount of water required which is provided by the fact that advantageously the ash-water mixture is pumped in a defined amount without further treatment in the classifier.
  • the ash-water mixture with the grain size between 0 and a maximum of 5 mm can already be delivered mixed by third party to the operator of the plant. However, from the third side is preferred only the ashes from the
  • Waste incineration plant provided.
  • the ash contains a particle size fraction of roughly 0 to 150 mm, possibly also with some larger components.
  • the ash is mixed in a further development of the process in a mash tank with liquid and subsequently classified before the mixture is pumped into the classifier.
  • Classification before the pumping process can be done in several stages.
  • Grain size distribution between 0 and a maximum of 5 mm, preferably between 0 and about 2 mm.
  • This ash-water mixture is pumped without further preparation, in particular without the interposition of a cyclone, in the classifier and classified in this three-stage in the three fractions, as has been described above.
  • the coarse fraction is the preparation of in the
  • the coarse fraction is first dehydrated and then in a
  • the method is in a closed
  • Post-purification stage is added to the circulation.
  • Foaming can significantly disrupt the process.
  • the foaming is also due to light materials contained in the fine fraction.
  • the lightweight materials also include, for example, unburned organic components. Due to their low specific gravity, these lightweight materials are included in the fine fraction during the classification, even though they have a larger diameter than the fine fraction, which may well be 3 to 5 mm.
  • a particularly advantageous embodiment of the invention is characterized in that the fine fraction after the classifier lightweight materials are removed. The removal is preferably carried out immediately after
  • Fine fraction is difficult. This is related to the fact that the fine fraction forms a fine sludge that the
  • a curved screen as such is known. Surprisingly, it is excellent for removing the lightweight materials. The advantage is that the curved screen does not become clogged, so that the inventive method can be operated trouble-free in continuous operation.
  • Fine fraction is disposed of.
  • the classification preferably takes place in a hydrocyclone.
  • the ultrafine fraction has a maximum particle size of 70 ⁇ m, advantageously 50 ⁇ m, in particular approximately 30 ⁇ m, or less. This proportion also allows a certain amount of foam. However, it was found that this foam is not stable, but decomposes after a short time without the aid of chemicals. In that regard, the
  • Foaming does not affect a trouble-free
  • the remaining fine fraction is disposed of.
  • the vibrating water drainage is statically dewatered and then transported away from it.
  • a sludge-liquid mixture is formed in the form of a filtrate, which is fed to a hydrocyclone stage, from which a fraction (underflow) is fed back to the static dewatering.
  • Hydrozykloncut is preferably in at least one
  • the ultrafine fraction is passed into at least one settling tank with at least one settling chamber in which the ultrafine fraction can settle.
  • this foam does not produce a stable foam which is process-damaging.
  • Guide walls can be perforated. They ensure that the fine sludge is fed to the pump, so that they
  • Fine sludge can be removed as completely as possible.
  • the fine sludge is withdrawn over a time control.
  • Classifier derived fine fraction is classified again and only the resulting ultrafine fraction is passed into the settling tank.
  • the high quality of water has, as stated above, a positive influence on the fluid circulation of the process.
  • a plant for the treatment of ash from waste incineration plants which according to the invention a classifier for classifying an ash-water mixture in three stages in one
  • Coarse fraction a middle fraction with a smaller fraction Grain size of a maximum of 1.2 mm and a fine fraction with a further smaller maximum grain size of not more than 0.4 mm.
  • the classifying apparatus is designed and arranged such that the maximum grain size of the center fraction is 1.0 mm and the maximum grain size of the fine fraction is 0.25 mm.
  • a preferred embodiment of the invention is characterized in that the system comprises a pump for pumping the water-ash mixture or a free inlet for introducing the ash-water mixture into the classifying device, e.g. has from the lower reaches of a Klassiersiebes and that the pump or the free inlet is so in flow communication with the classifying that the ash-water mixture is pumped or introduced without further treatment in the classifier.
  • Figure 1 a process scheme of an inventive
  • Test facility and Figure 2: a schematic representation of a classifying device for carrying out the method according to the invention.
  • the ash is transported via a conveyor belt 1 in one
  • Classifier 3 fed.
  • the ash-water mixture is pre-classified in a fraction of about 5 to a maximum of 150 mm, which is spent to a dry treatment, and a fraction of about 0 mm to a maximum of 5 mm.
  • the particle size distribution is between 0 and about 2 mm.
  • Fraction is pumped as an ash-water mixture by means of a pump 4 in a classifier 5, without the ash-water mixture is subjected to further treatment.
  • the entire volume flow of the ash-water mixture is pumped into the classifier 5.
  • the ash-water mixture is preferably introduced into the classifier 5 in a free feed (without a pump). Then, the required for the classifying 5 volume flow is exclusively by the
  • the classifying device 5 is a
  • the classifying device 5 has a filler neck 6, which cooperates with a baffle plate 7.
  • the classifying device 5 has a filler neck 6, which cooperates with a baffle plate 7.
  • Speed as well as the amount of volume flow can be used to classify the ash-water mixture into three fractions.
  • the ash-water mixture is classified in three stages into a coarse fraction 8, a middle fraction 9 with a smaller maximum grain size and a fine fraction 10 with a further smaller maximum grain size.
  • Central fraction 9 is a maximum of 1.2 mm, preferably a maximum of 1.0 mm.
  • the maximum grain size of the fine fraction 10 is 0.4 mm, preferably about 0.25 mm. A preferred one
  • Fine fraction 10 has a particle size distribution of 0 to 0.25 mm
  • the middle fraction 9 has a particle size distribution of 0.25 to 1 mm
  • the coarse fraction has a particle size distribution of 1 to 2 mm. Only the coarse fraction 8 according to the invention a
  • the coarse fraction is dewatered in a dehydrator 11 in a first step.
  • Non-Ferrous Separator 15 The non-ferrous metal is collected in a container 16. The rest of the coarse fraction will be described below.
  • the middle fraction preferably has a maximum particle size of 1.2, in particular 1.0. It is - contrary to the state of the art - not supplied to the metal extraction. Rather, it was recognized that the middle fraction 9 no
  • the middle fraction 9 is dehydrated in a dehydrator 18 and spent on a heap 19. Since the material is largely free of pollutants, it can be a later
  • a recirculation 20 is provided, via the liquid from the overflow of the hydrocyclone 21 to Level control of the sump below the
  • the fine fraction 10 has a maximum grain size of about 0.4 mm, in particular of about 0.25 mm. These are contaminated with pollutants sludge.
  • the fine fraction it is technologically not excluded that also lightweight materials with a partially significantly larger diameter, but a lower specific gravity with the fine fraction are discharged.
  • the light fabrics are, for example, polystyrene or unburned organic material. These lightweight materials are also responsible for undesirable foaming.
  • the classifying device 5 is a curved screen 22 downstream, with which the lightweight materials can be separated.
  • the curved screen 22 is in an excellent way for the deposition of light materials, since it is also in the
  • the fine fraction 10 is taken after the removal of the light materials in a sump 24 and pumped by a pump 25 to a hydrocyclone unit 26, which in the present case as
  • Multicyclone plant is configured.
  • the fine fraction is classified into a remaining fine fraction 27 and ultrafine fraction 28.
  • the ultrafine fraction preferably has a maximum particle size of 70 ⁇ m, advantageously 50 ⁇ m, in particular approximately 30 ⁇ m.
  • the remaining fine fraction 27 is dehydrated in a dehydrator 29.
  • the dehydrator 29 is
  • a sludge-liquid mixture is produced, which is fed by means of a pump 30 to a hydrocyclone stage 31. This is adjusted so that a fraction 32 of at least 20 pm, preferably at least 30 pm, is fed back into the dehydrator 29.
  • the ultrafine fraction 28 is passed into a settling tank 33, which has a plurality of settling chambers 34.
  • an insert 35 is further arranged with baffles, which taper in the direction of a pump 36 out.
  • the pump 36 is supplied.
  • the pump 36 is a slurry pump, the
  • Fine sludge to the dehydrator 29 pumps After settling the ultrafine fraction 28 in the settling tank 33 remains a liquid 37, which is from the settling tank
  • the quality of the liquid 37 is so good that it can be used as process water in the liquid circulation of the liquid
  • Total system can be returned, and on the other hand can be disposed of cheaply without further treatment.
  • FIG. 2 shows the classifying device 5 schematically in an enlarged view. It is a
  • the classifying device is designed and arranged so that against the flow direction of the upstream water
  • Grobfr press 8 lowers and is removed from the classifier.
  • the remaining ash-water mixture passes into a second (circulating) stage 41 of the classifying device 5.
  • stream water is introduced through openings 40 which are directed counter to the lowering movement of the center fraction.
  • the middle fraction 9 is withdrawn from the second stage 41, as indicated by the arrow 9.
  • the fine fraction 10 is removed in a third stage 42. These are finest particles with a maximum grain size of 0.4 mm and lightweight materials.
  • Non-ferrous separator 42 Third stage

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anlage zur Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen, mit einer Klassiervorrichtung (5) zum Klassieren eines Asche- Wassergemisches in drei Stufen in eine Grobfraktion (8), eine Mittelfraktion (9) mit einer kleineren Korngröße von maximal 1,2 mm und eine Feinfraktion (10) mit einer wiederum kleineren Korngröße von maximal 0,4 mm. Lediglich die Grobfraktion (8) wird einer Aufbereitung zur von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt.

Description

Verfahren und Anlage zur
Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen
Besehreibung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anlage zur
Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen. Bei der Asche handelt es sich insbesondere um
Hausmüllverbrennungsasche (HMVA) .
Bei der Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen wird das Ziel verfolgt, die Asche so zu trennen, dass mehrere unterschiedlich mit Schadstoffen belastete Anteile
(Fraktionen) der Asche entstehen. Während stark
Schadstoffbelastete Anteile kostenaufwendig entsorgt werden müssen, können weniger stark belastete und ggf. unbelastete Anteile gewinnbringend wiederverwertet werden. Von besonderer Bedeutung bei der Aufbereitung von Asche ist die Gewinnung von Eisen- und Nichteisenmetallen aus der Asche, die besonders gewinnbringend sind. Die Aufbereitung von Hausmullverbrennungsasche erfolgt in einem Nassklassierungsverfahren . Hierzu wird die Asche mit Flüssigkeit versetzt. Unter Klassierung versteht man eine Trennung eines aus
Partikeln mit einer gegebenen Korngrößenverteilung bestehenden Ausgangsmaterials in mehrere Fraktionen unterschiedlicher Korngrößenverteilung. Die Klassierung dient beispielsweise dazu, die Asche in unterschiedlich stark mit Schadstoffen belastete Anteile zu trennen.
Aus der DE 10 2011 013 030 AI ist ein Verfahren zur
Aufbereitung von Asche durch Nassklassierung bekannt, bei dem die Asche zunächst in einem Anmaischbehälter mit Flüssigkeit gemischt und nach Absieben einer Grobfraktion als Aufgabestrom einer Klassierstufe zugeführt wird, die einen
AufStromklassierer und einen vorgeschalteten Hydrozyklon aufweist. Der Aufgabestrom umfasst eine Korngrößenverteilung zwischen 0 und 4 mm. In dem Hydrozyklon werden Feinstteilchen abgeschieden. An der Oberseite des in dem AufStromklassierer erzeugten Fließbettes wird als Suspension eine Restfraktion mit einer Korngröße zwischen 0 mm und 0,25 mm abgezogen. An der Unterseite des Fließbettes wird eine Gutfraktion mit einem Kornspektrum zwischen 0,25 mm und 4 mm abgezogen. Die
Gutfraktion kann ohne Umweltauflagen deponiert oder ggf. auch wirtschaftlich verwertet werden. Die Restfraktion enthält Schadstoffe wie zum Beispiel Schwermetalle. Sie muss unter Beachtung gesetzlicher Vorschriften entsorgt werden. Aus der DE 10 2014 100 725 B3 ist ein Verfahren zur
Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen bekannt, bei dem die Klassierstufe ebenfalls einen AufStromklassierer und eine vorgeschalteten Hydrozyklonanlage aufweist. Die
Gutfraktion wird an der Unterseite des Fließbettes abgezogen und mittels einer Siebvorrichtung entwässert. Der
Siebdurchgang der Siebvorrichtung wird in die
Hydrozyklonanlage zurückgeführt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen derart zu gestalten, dass die Aufbereitungsanlagen mit einer hohen wirtschaftlichen Effizienz betrieben werden können.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist das eingangs genannte Verfahren erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet,
- dass ein Asche-Wassergemisch in einer Korngröße zwischen o und maximal 5 mm in eine Klassiervorrichtung eingeleitet wird,
- dass in der Klassiervorrichtung das Asche-Wassergemisch in drei Stufen in eine Grobfraktion, eine Mittelfraktion mit einer kleineren Korngröße von maximal 1,2 mm und einer
Feinfraktion mit einer wiederum kleineren Korngröße von maximal 0,4 mm klassiert wird, und
- dass nur die Grobfraktion einer Aufbereitung zur von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt wird.
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass eine
Aufbereitungsanlage noch wirtschaftlicher betrieben werden kann, wenn das Asche-Wassergemisch nicht, wie im Stand der Technik, lediglich in eine Gutfraktion und eine
Schlechtfraktion klassiert wird, sondern dass innerhalb der Gutfraktion eine nochmalige Klassierung erfolgt. Bisher ging man davon aus, dass es wirtschaftlich optimal ist, die
Schadstoff elastete Schlechtfraktion zu entsorgen und die Schadstofffreie Gutfraktion der Aufbereitung zuzuleiten.
Hierbei sind die Eisenmetalle und insbesondere die
Nichteisenmetalle wirtschaftlich interessant. Es wurde aber gefunden, dass die Nichteisenmetalle nicht in jeder Korngröße in wirtschaftlich nutzbarer Weise vorhanden sind. Die
Klassierung in drei Stufen in eine Grobfraktion, eine
Mittelfraktion mit einer kleineren maximalen Korngröße und eine Feinfraktion mit einer wiederum kleineren maximalen
Korngröße gestattet es also, dass erfindungsgemäß lediglich die Grobfraktion einer Aufbereitung von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt wird. Dadurch, dass - anders als im Stand der Technik - die Mittelfraktion nicht der Metall- Aufbereitung zugeführt wird, kann das Verfahren insgesamt wirtschaftlicher betrieben werden. Die Mittelfraktion ist vorteilhaft weitgehend von Schadstoffen befreit. Letztere finden sich im Wesentlichen ausschließlich in der
Feinfraktion .
Analysen haben ergeben, dass es besonders vorteilhaft ist, wenn die maximale Korngröße der Mittelfraktion 1,2 mm, vorzugsweise ca. 1,0 mm, und die maximale Korngröße der
Feinfraktion 0,4 mm (bzw. 400 pm) , vorzugsweise ca. 0,25 mm (bzw. 250 pm) , beträgt. Während im Stand der Technik die Mittelfraktion der Aufbereitung von Metall zugeführt wird, wird im Rahmen der Erfindung diese Fraktion bewusst nicht zur Metallgewinnung eingesetzt. Überraschend wurde gefunden, dass die Mittelfraktion nur wenige Nichteisenmetalle enthält, die mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens abgeschieden werden können. Hierdurch wird der Wirkungsgrad gegenüber bekannten Lösungen erheblich erhöht.
An dieser Stelle sei darauf hingewiesen, dass bei der
Klassierung regelmäßig auf konkrete Korngrößen Bezug genommen wird. Allerdings sind - auch im Stand der Technik - die
Trennverfahren technologisch so beschaffen, dass ein Teil der Fraktionen geringfügig über oder unter dem angegeben Wert liegen kann. Dieser Teil ist allerdings sehr klein.
Das Asche-Wassergemisch wird vorzugsweise in einer Korngröße zwischen o und maximal 5 mm zur Verfügung gestellt. Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung ist dadurch
gekennzeichnet, dass das Asche-Wassergemisch ohne weitere Aufbereitung in die Klassiervorrichtung gepumpt oder im freien Zulauf in die Klassiervorrichtung eingeleitet wird.
Bei den beiden eingangs beschriebenen Verfahren (DE 10 2011 013 030 AI und DE 10 2014 100 725 B3) ist dem
AufStromklassierer ein Hydrozyklon vorgeschaltet. In dem
Zyklon wird Schadstoffbelasteter Schlamm abgeschieden. Mit dem Schlamm werden ca. 90% des Volumenstromes abgeschieden.
Bei der bevorzugten Ausführungsform hingegen wird das Asche- Wassergemisch ohne weitere Aufbereitung in die
Klassiervorrichtung gepumpt oder im freien Zulauf z.B. aus dem Unterlauf eines Klassiersiebes in die Klassiervorrichtung eingeleitet und dort in drei Stufen in drei Fraktionen unterschiedlicher Korngrößen klassiert. Ein der
Klassiervorrichtung vorgeschalteter Hydrozyklon ist nicht erforderlich und bevorzugt auch nicht gewünscht, denn es wird vorteilhaft das gesamte Asche-Wassergemisch in die
Klassiervorrichtung eingeleitet.
Bei der Klassiervorrichtung handelt es sich vorzugsweise um einen dreistufigen AufStromklassierer . In der
Klassiervorrichtung wird das Asche-Wassergemisch auf eine Prallplatte geleitet. Unterhalb der Prallplatte wird die
Grobfraktion abgezogen. Erfindungsgemäß wird lediglich diese Grobfraktion der Aufbereitung zur Gewinnung von Metall
zugeführt. Mit AufStromwasser werden in zwei weiteren
Klassierstufen die Mittelfraktion und die Feinfraktion
abgeschieden. Für diese - an sich bekannte - Technik des dreistufigen AufStromklassierers wird eine bestimmte
Wassermenge benötigt, die dadurch zur Verfügung gestellt wird, dass vorteilhaft das Asche-Wassergemisch in einer definierten Menge ohne weitere Aufbereitung in die Klassiervorrichtung gepumpt wird.
Das Asche-Wassergemisch mit der Korngröße zwischen 0 und maximal 5 mm kann bereits gemischt von dritter Seite bei dem Betreiber der Anlage angeliefert werden. Bevorzugt wird von dritter Seite jedoch lediglich die Asche aus der
Müllverbrennungsanlage zur Verfügung gestellt. Die Asche enthält einen Korngrößenanteil von grob 0 bis 150 mm, ggf. auch mit teilweise größeren Bestandteilen. Die Asche wird in Weiterbildung des Verfahrens in einem Anmaischbehälter mit Flüssigkeit gemischt und nachfolgend klassiert, bevor das Gemisch in die Klassiervorrichtung gepumpt wird. Die
Klassierung vor dem Pumpvorgang kann mehrstufig erfolgen.
Schließlich erhält man ein Asche-Wassergemisch in einer
Korngrößenverteilung zwischen 0 und maximal 5 mm, vorzugsweise zwischen 0 und etwa 2 mm. Dieses Asche-Wassergemisch wird ohne weitere Auf ereitung, insbesondere ohne Zwischenschaltung eines Zyklons, in die Klassiervorrichtung gepumpt und in dieser dreistufig in die drei Fraktionen klassiert, wie es vorstehend beschrieben worden ist.
Die Grobfraktion wird der Aufbereitung zur von in der
Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt. Hierbei handelt es sich insbesondere um Nichteisenmetall, das eine besondere Wertschöpfung bedeutet. Vorzugsweise wird die Grobfraktion zunächst entwässert und anschließend in einer
Nachreinigungsstufe gereinigt, bevor sie der Aufbereitung von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt wird. Es wurde gefunden, dass die Entwässerung und anschließende
Nachreinigung den Wirkungsgrad nochmals erhöht, da die herkömmlichen Eisen- und Nichteisenabscheider die Eisenmetalle und die Nichteisenmetalle besser sondieren können, und auch die in der Mineralik enthaltenden Salze stark reduziert werden können .
Vorzugsweise wird das Verfahren in einem geschlossenen
Flüssigkeitskreislauf betrieben. In diesem Zusammenhang sei angemerkt, dass auch bei einem geschlossenen Kreislauf ein Teil der Flüssigkeit aus dem System entweicht, beispielsweise durch Anhaftung von Flüssigkeit an entnommenen Fraktionen oder durch Verdunstung. Dieser Teil der Flüssigkeit muss wieder in das System eingebracht werden. Als besonders vorteilhaft hat es sich hierbei ergeben, dass Ergänzungswasser in der
Nachreinigungsstufe dem Kreislauf hinzugegeben wird. Die Zugabe des frischen Ergänzungswassers in Ausgleich des
Verlustwassers an dieser Stelle hat den zusätzlichen Vorteil, dass das Ergänzungswasser dort zugeführt wird, wo es zusätzlich auch die Aufgabe der Reduzierung von Salzen in der der Grobfraktion übernehmen kann. Im Stand der Technik haben sich teilweise Probleme mit
Schaumbildung bei der Schlechtfraktion ergeben. Die
Schaumbildung kann den Verfahrensablauf erheblich stören.
Versuche haben ergeben, dass die Schaumbildung auch auf in der Feinfraktion enthaltene Leichtstoffe zurückzuführen ist. Die Leichtstoffe beinhalten auch zum Beispiel unverbrannte organische Bestandteile. Diese Leichtstoffe gelangen aufgrund ihres geringen spezifischen Gewichts bei der Klassierung mit in die Feinfraktion, wenngleich sie einen größeren Durchmesser als die Feinfraktion aufweisen, der durchaus 3 bis 5 mm betragen kann. Eine besonders vorteilhafte Ausführungsform der Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass der Feinfraktion nach der Klassiervorrichtung Leichtstoffe entnommen werden. Die Entnahme erfolgt vorzugsweise unmittelbar nach der
Klassiervorrichtung.
Die Entnahme von Leicht Stoffen aus der schlammartigen
Feinfraktion ist schwierig. Dies hängt damit zusammen, dass die Feinfraktion einen feinen Schlamm bildet, der die
Öffnungen herkömmlicher Siebvorrichtungen schnell zusetzen kann. In wesentlicher Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorgeschlagen, dass die Entnahme der
Leichtstoffe mit einem Bogensieb erfolgt. Ein Bogensieb als solches ist bekannt. Überraschenderweise eignet es sich zur Entnahme der Leichtstoffe hervorragend. Der Vorteil liegt darin, dass sich das Bogensieb nicht zusetzt, so dass das erfindungsgemäße Verfahren störungsfrei im Dauerbetrieb betrieben werden kann.
Weitere Versuche haben ergeben, dass - überraschend - lediglich ein bestimmter Anteil der Feinfraktion für eine stabile Schaumbildung verantwortlich ist. Vor diesem
Hintergrund ist es vorteilhaft, wenn die Feinfraktion ggf. nach Entnahme von LeichtStoffen in eine verbleibende
Feinfraktion und eine Feinstfraktion mit einer kleineren maximalen Korngröße klassiert und die verbleibende
Feinfraktion entsorgt wird. Bevorzugt erfolgt die Klassierung in einem Hydrozyklon. In den Versuchen wurde ferner
festgestellt, dass auch die Reaktionszeit einen wesentlichen Einfluss auf die Schaumbildung hat. Dadurch, dass die
verbleibende Feinfraktion unmittelbar oder nach Entnahme der Leichtstoffe aus dem System genommen wird, hat die
verbleibende Feinfraktion keine Möglichkeit, lange mit der Flüssigkeit zu reagieren. Die Schaumbildung wird wirkungsvoll vermieden .
Vorteilhafterweise weist die Feinstfraktion eine maximale Korngröße von 70 pm, vorteilhaft 50 pm, insbesondere ca. 30 pm, oder kleiner auf. Auch dieser Anteil ermöglicht noch eine gewisse Schaumbildung. Allerdings wurde gefunden, dass dieser Schaum nicht stabil ist, sondern sich nach kurzer Zeit ohne Zuhilfenahme von Chemikalien zersetzt. Insoweit hat die
Schaumbildung keinen Einfluss auf einen störungsfreien
Dauerbetrieb . Die verbleibende Feinfraktion wird entsorgt. Vorzugsweise wird vor der Entsorgung die verbleibende Feinfraktion auf einem Schwingentwässerer zunächst weitestgehend statisch entwässert und dann von diesem abtransportiert.
Bei der Entwässerung wird ein Schlamm-Flüssigkeitsgemisch in Form eines Filtrates gebildet, das einer Hydrozyklonstufe zugeführt wird, aus der eine Fraktion (Unterlauf) zurück zur statischen Entwässerung geführt wird. Der Überlauf der
Hydrozyklonstufe wird vorzugsweise in mindestens ein
Setzbecken geleitet.
Wie bereits vorstehend ausgeführt, wird es als vorteilhaft angesehen, wenn die aus der Klassiervorrichtung kommende
Feinfraktion nochmals klassiert wird. Die hierdurch
entstehende Feinstfraktion weist eine nur sehr geringe
Schadstoffbelastung auf. Hinzu kommt, dass in dieser Fraktion überraschend wenig schaumbildende Substanzen enthalten sind. In Weiterbildung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die Feinstfraktion in mindestens ein Setzbecken mit mindestens einer Setzkammer geleitet wird, in dem sich die Feinstfraktion absetzen kann. Trotz der relativ langen Verweildauer mit der Flüssigkeit entsteht bei dieser Feinstfraktion kein stabiler Schaum, der prozessstörend ist. Überraschend wurde gefunden, dass nach dem Absetzen der Feinstfraktion die im Absetzbecken verbleibende Flüssigkeit den Einleitungskriterien für
öffentliches Abwasser in Bezug auf Schwermetalle entspricht. Dies bedeutet, dass diese Flüssigkeit durch entsprechendes Nachfüllen von prozessbedingt notwendigem Ergänzungswasser auch in Bezug auf Salzkriterien wie Chloride sehr lange im eigenen Kreislauf betrieben werden kann, bevor ein Austausch der sich in den Becken befindenden Flüssigkeit erfolgen muss. Der sich aus der Feinstfraktion abgesetzte Feinschlamm wird vorteilhaft mit einer Dickstoffpumpe abgepumpt.
In dem Absetzbecken ist ein möglichst vollständiger Austrag des abgesetzten Feinschlamms vorteilhaft. Vor diesem
Hintergrund wird in Weiterbildung der Erfindung vorgeschlagen, dass in dem Setzbecken ein Einsatz mit Leitwänden angeordnet ist, die sich in Richtung auf die Pumpe verjüngen. Die
Leitwände können perforiert sein. Sie sorgen dafür, dass der Feinschlamm der Pumpe zugeleitet wird, damit diese den
Feinschlamm möglichst vollständig abziehen kann. Vorzugsweise wird der Feinschlamm über eine ZeitSteuerung abgezogen.
Vorstehend wurde bereits ausgeführt, dass die Qualität der Flüssigkeit in dem Absetzbecken überraschend gut ist. Dies wird auch darauf zurückgeführt, dass die aus der
Klassiervorrichtung stammende Feinfraktion nochmals klassiert wird und lediglich die daraus entstehende Feinstfraktion in das Absetzbecken geleitet wird. Die hohe Wasserqualität hat wie vorstehend ausgeführt einen positiven Einfluss auf den Flüssigkeitskreislauf des Verfahrens. Das Absetzbecken
gestattet ferner eine kostengünstige Entsorgung, da belastete Feststoffe mit einer sehr geringen Wassermengen von dem hohen Anteil an festStofffreiem Wasser getrennt entsorgt werden können.
Die eingangs genannte Aufgabe wird ferner durch eine Anlage zur Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen gelöst , die erfindungsgemäß eine Klassiervorrichtung zum Klassieren eines Asche-Wassergemisches in drei Stufen in eine
Grobfraktion, eine Mittelfraktion mit einer kleineren Korngröße von maximal 1,2 mm und eine Feinfraktion mit einer wiederum kleineren maximalen Korngröße von maximal 0,4 mm aufweist .
Vorzugsweise ist die Klassiervorrichtung derart ausgelegt und eingerichtet, dass die maximale Korngröße der Mittelfraktion 1,0 mm und die maximale Korngröße der Feinfraktion 0,25 mm beträgt .
Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass die Anlage eine Pumpe zum Pumpen des Wasser-Aschegemisches oder einen freien Zulauf zur Einleitung des Asche-Wassergemisches in die Klassiervorrichtung z.B. aus dem Unterlauf eines Klassiersiebes aufweist und dass die Pumpe bzw. der freie Zulauf derart in Strömungsverbindung mit der Klassiervorrichtung steht, dass das Asche-Wassergemisch ohne weitere Aufbereitung in die Klassiervorrichtung gepumpt bzw. eingeleitet wird.
Vorteilhafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Anlage sind in den Unteransprüchen beansprucht. Ihre Vorteile wurden vorstehend erläutert.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels im Zusammenhang mit der anhängenden
Zeichnung näher erläutert. Die Zeichnung zeigt in:
Figur 1: ein Verfahrensschema einer erfindungsgemäßen
Versuchsanlage; und Figur 2: in schematischer Darstellung eine Klassiervorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Die Asche wird über ein Transportband 1 in einer
Korngrößenverteilung von 0 bis 150 mm oder kleiner
(vorzugsweise maximal 60 mm) in einen Anmaischbehälter 2 aufgegeben. In dem Anmaischbehälter 2 wird die Asche mit
Flüssigkeit gemischt und als Asche-Wassergemisch einer
Klassierstation 3 zugeführt. Dort wird das Asche-Wassergemisch vorklassiert in eine Fraktion von ca. 5 bis maximal 150 mm, die zu einer Trockenaufbereitung verbracht wird, und eine Fraktion von ca. 0 mm bis maximal 5 mm. Vorzugsweise beträgt die Korngrößenverteilung zwischen 0 und ca. 2 mm. Diese
Fraktion wird als Asche-Wassergemisch mittels einer Pumpe 4 in eine Klassiervorrichtung 5 gepumpt, ohne dass das Asche- Wassergemisch einer weiteren Aufbereitung unterzogen wird.
Vorzugsweise wird der gesamte Volumenstrom des Asche- Wassergemisches in die Klassiervorrichtung 5 gepumpt.
Alternativ wird das Asche-Wassergemisch vorzugsweise in einem freien Zulauf (ohne Pumpe) in die Klassiervorrichtung 5 eingeleitet. Dann wird der für die Klassiervorrichtung 5 erforderliche Volumenstrom ausschließlich durch die
Schwerkraft des Asche-Wassergemisches zur Verfügung gestellt. Bei der Klassiervorrichtung 5 handelt es sich um eine
dreistufige Klassiervorrichtung. Die Klassiervorrichtung 5 weist einen Einfüllstutzen 6 auf, der mit einer Prallplatte 7 zusammenwirkt. In Figur 1 ist die Klassiervorrichtung
lediglich grob-schematisch dargestellt und in Figur 2 näher erläutert. An dieser Stelle sei lediglich angemerkt, dass eine direkte Aufgabe des Asche-Wassergemisches ohne weitere Aufbereitung (beispielsweise mittels eines Hydrozyklons ) deshalb besonders vorteilhaft ist, weil sowohl die
Geschwindigkeit als auch die Menge des Volumenstroms genutzt werden kann, um das Asche-Wassergemisch in drei Fraktionen zu klassieren.
In der Klassiervorrichtung 5 wird das Asche-Wassergemisch in drei Stufen in eine Grobfraktion 8, eine Mittelfraktion 9 mit einer kleineren maximalen Korngröße und eine Feinfraktion 10 mit einer wiederum kleineren maximalen Korngröße klassiert.
Die maximale Korngröße der jeweils kleineren Fraktion ist also kleiner als die minimale Korngröße der jeweils größeren
Fraktion, wobei zuvor darauf hingewiesen worden ist, dass es technologisch bedingt zu (geringfügigen) Überschneidungen der Korngrößenbereiche kommen kann. Die Korngröße der
Mittelfraktion 9 beträgt maximal 1,2 mm, vorzugsweise maximal 1,0 mm. Die maximale Korngröße der Feinfraktion 10 beträgt 0,4 mm, vorzugsweise ca. 0,25 mm. Ein bevorzugtes
Ausführungsbeispiel ist dadurch gekennzeichnet, dass die
Feinfraktion 10 eine Korngrößenverteilung von 0 bis 0,25 mm, die Mittelfraktion 9 eine Korngrößenverteilung von 0,25 bis 1 mm und die Grobfraktion eine Korngrößenverteilung von 1 bis 2 mm aufweist . Lediglich die Grobfraktion 8 wird erfindungsgemäß einer
Aufbereitung von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt. Hierzu wird - optional - in einem ersten Schritt die Grobfraktion in einem Entwässerer 11 entwässert.
Anschließend wird die entwässerte Grobfraktion in einer
Nachreinigungsstufe 12 gereinigt. Hierzu wird in den
Flüssigkeitskreislauf des Gesamtsystems Ergänzungswasser hinzugeführt, wie es durch den Pfeil 13 gekennzeichnet ist. Das frische Ergänzungswasser 13 reinigt einerseits die
Grobfraktion und erhöht dadurch den Wirkungsgrad der
anschließenden Aufbereitung zur Gewinnung von Metall.
Andererseits gleicht das Ergänzungswasser aus dem
Flüssigkeitskreislauf entwichene Flüssigkeit aus. Schließlich erfolgt die Metallgewinnung in einem Eisenabscheider 14 durch beispielsweise einen Überbandmagneten und einem
Nichteisenabscheider 15. Das Nichteisenmetall wird in einem Container 16 gesammelt. Der Rest der Grobfraktion wird
verhaldet (Halde 17) .
In der Klassiervorrichtung 5 werden in drei Stufen eine
Grobfraktion 8, eine Mittelfraktion 9 und eine Feinfraktion 10 klassiert. Die Mittelfraktion weist vorzugsweise eine maximale Korngröße von 1,2, insbesondere 1,0, auf. Sie wird - entgegen dem Stand der Technik - nicht der Metallgewinnung zugeführt. Vielmehr wurde erkannt, dass die Mittelfraktion 9 keine
Nichteisenmetalle oder nur einen sehr geringen Anteil an
Nichteisenmetallen aufweist. Dieser Anteil wurde im Stand der Technik regelmäßig mit bei der Metallgewinnung verwendet.
Erfindungsgemäß hingegen wird lediglich die Grobfraktion 8 der Metallaufbereitung zugeführt. Dies ermöglicht das Betreiben der Anlage mit einem hohen Grad an Wirtschaftlichkeit.
Die Mittelfraktion 9 wird in einem Entwässerer 18 entwässert und auf eine Halde 19 verbracht. Da das Material weitgehend von Schadstoffen befreit ist, kann es zu einem späteren
Zeitpunkt beispielsweise für Baustoffe eingesetzt werden.
Vorzugsweise ist eine Rezirkulation 20 vorgesehen, über die Flüssigkeit aus dem Überlauf des Hydrozyklons 21 zur Niveauregulierung des Pumpensumpfes unterhalb des
Schwingentwässerers 18 dient. Der Hydrozyklon sorgt für eine Wasservorabscheidung. Gleichzeitig dient er der Eindickung des Materials im Unterlauf.
Die Feinfraktion 10 hat eine maximale Korngröße von ca. 0,4 mm, insbesondere von ca. 0,25 mm. Hierbei handelt es sich um mit Schadstoffen kontaminierten Schlamm. Bei der Ausbringung der Feinfraktion ist es technologisch nicht ausgeschlossen, dass auch Leichtstoffe mit einem teilweise deutlich größeren Durchmesser, aber einem geringeren spezifischen Gewicht mit der Feinfraktion ausgetragen werden. Bei den Leicht Stoffen handelt es sich beispielsweise um Styropor oder um nicht verbranntes organisches Material. Diese Leichtstoffe sind mit verantwortlich für eine unerwünschte Schaumbildung.
Vorzugsweise ist der Klassiervorrichtung 5 ein Bogensieb 22 nachgeschaltet, mit dem die Leichtstoffe abgetrennt werden können. Das Bogensieb 22 eignet sich in hervorragender Weise für die Abscheidung der Leichtstoffe, da es sich auch im
Dauerbetrieb nicht zusetzt. Die Leichtstoffe werden in einem Container 23 gesammelt.
Die Feinfraktion 10 wird nach der Entnahme der Leichtstoffe in einem Pumpensumpf 24 aufgenommen und mittels einer Pumpe 25 zu einer Hydrozyklonanlage 26 gepumpt, die vorliegend als
Multizyklonanlage ausgestaltet ist. In der Hydrozyklonanlage 26 wird die Feinfraktion in eine verbleibende Feinfraktion 27 und Feinstfraktion 28 klassiert. Die Feinstfraktion hat vorzugsweise eine maximale Korngröße von 70 pm, vorteilhaft 50 pm, insbesondere ca. 30 pm. Die verbleibende Feinfraktion 27 wird in einem Entwässerer 29 entwässert. Bei dem Entwässerer 29 handelt es sich
vorzugsweise um einen Schwingentwässerer . Dieser arbeitet vorzugsweise in Intervallen. Bei der Entwässerung entsteht ein Schlamm-Flüssigkeitsgemisch, das mittels einer Pumpe 30 einer Hydrozyklonstufe 31 zugeführt wird. Diese ist so eingestellt, dass eine Fraktion 32 von mindestens 20 pm, vorzugsweise mindestens 30 pm, zurück in den Entwässerer 29 geführt wird. Die Feinstfraktion 28 wird in ein Setzbecken 33 geleitet, das eine Mehrzahl von Setzkammern 34 aufweist. In dem Setzbecken 33 ist ferner ein Einsatz 35 mit Leitwänden angeordnet, die sich in Richtung auf eine Pumpe 36 hin verjüngen. In dem
Setzbecken setzt sich Feinschlamm ab. Der Einsatz 35 mit seinen sich verjüngenden Leitwänden sorgt dafür, dass der
Feinschlamm vorteilhaft der Pumpe 36 zugeleitet wird. Bei der Pumpe 36 handelt es sich um eine Dickstoffpumpe, die den
Feinschlamm zu dem Entwässerer 29 pumpt. Nach dem Absetzen der Feinstfraktion 28 in dem Setzbecken 33 verbleibt eine Flüssigkeit 37, die aus dem Setzbecken
entnommen und ggf. unter Zwischenschaltung eines Klärbehälters 28 zu einem Prozesswasserverteiler 39 gepumpt wird. Die
Qualität der Flüssigkeit 37 ist so gut, dass sie einerseits als Prozesswasser in den Flüssigkeitskreislauf des
Gesamtsystems zurückgeführt werden kann, und andererseits auch ohne weitere Aufbereitung günstig entsorgt werden kann.
Figur 2 zeigt die Klassiervorrichtung 5 schematisch in einer vergrößerten Ansicht. Es handelt sich um einen
AufStromklassierer . Das Asche-Wassergemisch wird in den Einfüllstutzen 6 eingefüllt. Danach gelangt es auf die
Prallplatte 7. Bei dieser Technologie bedarf es einer
bestimmten Mindest-Strömungsgeschwindigkeit des Asche- Wassergemisches, die besonders vorteilhaft durch eine Aufgabe ohne weitere Aufbereitung zur Verfügung gestellt werden kann. Durch Öffnungen 40 wird AufStromwasser in die
Klassiervorrichtung eingefüllt, das entgegen der
Einfüllrichtung des Asche-Wassergemisches gerichtet ist. Die Klassiervorrichtung ist so ausgelegt und eingerichtet, dass sich gegen die Strömungsrichtung des AufStromwassers die
Grobfraktion 8 absenkt und aus der Klassiervorrichtung abgezogen wird. Das übrige Asche-Wassergemisch gelangt in eine zweite (umlaufende) Stufe 41 der Klassiervorrichtung 5. Auch hier wird AufStromwasser durch Öffnungen 40 eingefüllt, das entgegen der Senkbewegung der Mittelfraktion gerichtet ist.
Die Mittelfraktion 9 wird aus der zweiten Stufe 41 abgezogen, wie es durch den Pfeil 9 gekennzeichnet ist. Die Feinfraktion 10 wird in einer dritten Stufe 42 entnommen. Hierbei handelt es sich um feinste Teilchen mit einer Korngröße von maximal 0,4 mm sowie um LeichtStoffe .
Bezugszeichenliste
Förderband 28 Feinstfraktion
Anmaischbehälter 29 Entwässerer
KlassierStation 30 Pumpe
Pumpe 31 Hydrozyklon
Klassiervorrichtung 32 Fraktion
Einfüllstutzen 33 Absetzbecken
Prallplate 34 Setzkammer
Grobfraktion 35 Einsatz
Mittelfraktion 36 Pumpe
Feinfraktion 37 Flüssigkeit
Entwässerer 38 Klärbehälter
Nachreinigungsstufe 39 Prozesswasserverteiler Frischwasser 40 Öffnung
Eisenabscheider 41 Zweite Stufe
Nichteisenabscheider 42 Dritte Stufe
Container
Halde
Entwässerer
Halde
Rezirkulation
Hydrozyklon
Bogensieb
Container
Pumpensumpf
Pumpe
Hydrozyklonanlage
verbleibende Feinfraktion

Claims

Patentansprüche
SMA0005-DE al_v2_20160403
Verfahren zur Aufbereitung von Asche aus
Müllverbrennungsanlagen, wobei
- ein Asche-Wassergemisch in einer Korngröße zwischen o und maximal 5 mm in eine Klassiervorrichtung
eingeleitet wird,
- in der Klassiervorrichtung das Asche-Wassergemisch in drei Stufen in eine Grobfraktion, eine Mittelfraktion mit einer kleineren Korngröße von maximal 1,2 mm und einer Feinfraktion mit einer wiederum kleineren
Korngröße von maximal 0,4 mm klassiert wird, und wobei
- nur die Grobfraktion einer Aufbereitung zur von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die maximale Korngröße der Mittelfraktion ca. 1,0 mm, und die maximale Korngröße der Feinfraktion ca. 0,25 mm, beträgt . Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Asche-Wassergemisch ohne weitere Aufbereitung in die Klassiervorrichtung gepumpt oder im freien Zulauf in die Klassiervorrichtung eingeleitet wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Asche zur Herstellung des Asche- Wassergemisches mit Flüssigkeit gemischt und nachfolgend klassiert wird, bevor es in die Klassiervorrichtung gepumpt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Grobfraktion zunächst entwässert und anschließend in einer Nachreinigungsstufe gereinigt wird, bevor sie der Aufbereitung von in der Grobfraktion enthaltenem Metall zugeführt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren in einem geschlossenen Kreislauf betrieben wird und dass vorzugsweise in der Nachreinigungsstufe dem Kreislauf Ergänzungswasser hinzugegeben wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Feinfraktion nach der
Klassiervorrichtung Leichtstoffe entnommen werden.
Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Entnahme der Leichtstoffe in einem Bogensieb erfolgt.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Feinfraktion ggf. nach Entnahme von LeichtStoffen in eine verbleibende Feinfraktion und eine Feinstfraktion mit einer kleineren maximalen
Korngröße klassiert wird und dass die verbleibende
Feinfraktion entsorgt wird, wobei vorzugsweise die
Feinstfraktion eine maximale Korngröße von 70 pm,
vorteilhaft 50 pm, insbesondere ca. 30 pm, aufweist.
Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass vor der Entsorgung der verbleibenden Feinfraktion die verbleibende Feinfraktion entwässert wird, und dass die Entwässerung auf einem Schwingentwässerer erfolgt.
Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Entwässerung ein Schlamm-Flüssigkeitsgemisch entsteht, das einer Hydrozyklonstufe zugeführt wird, aus der eine Fraktion mit einer Korngröße von mindestens 20 pm, vorzugsweise mindestens 30 pm, zurück in die
Entwässerung geführt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Feinstfraktion in mindestens ein Setzbecken mit mindestens einer Setzkammer geleitet wird, in dem sich die Feinstfraktion absetzt.
Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass sich aus der Feinstfraktion abgesetzter Feinschlamm mit einer Dickstoffpumpe abgepumpt wird.
Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Setzbecken ein Einsatz mit Leitwänden angeordnet ist, die sich in Richtung auf die Pumpe verjüngen.
15. Verfahren nach Anspruch 13 oder 14, dadurch
gekennzeichnet, dass der Feinschlamm zeitgesteuert
abgezogen wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch
gekennzeichnet, dass ein Teil der nach dem Absetzen der Feinstfraktion verbleibende Flüssigkeit zurück in den Kreislauf zurückgeführt und/oder ohne weitere Aufbereitung in eine öffentliche Kanalisation geleitet wird.
17. Anlage zur Aufbereitung von Asche aus
Müllverbrennungsanlagen, mit
- einer Klassiervorrichtung (5) zum Klassieren eines Asche-Wassergemisches in drei Stufen in eine Grobfraktion (8), eine Mittelfraktion (9) mit einer kleineren Korngröße von maximal 1,2 mm und eine Feinfraktion (10) mit einer wiederum kleineren Korngröße von maximal 0,4 mm.
18. Anlage nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Klassiervorrichtung (5) derart ausgelegt und eingerichtet ist, dass die maximale Korngröße der Mittelfraktion (9) 1,0 mm und die maximale Korngröße der Feinfraktion (10) 0,25 mm beträgt.
19. Anlage nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlage eine Pumpe (4) zum Pumpen des Asche- Wassergemisches oder einen freien Zulauf zur Einleitung des Asche-Wassergemisches aufweist und dass die Pumpe (4) bzw. der freie Zulauf derart in Strömungsverbindung mit der Klassiervorrichtung (5) steht, dass das Asche- Wassergemisch ohne weitere Aufbereitung in die
Klassiervorrichtung gepumpt bzw. eingeleitet wird. Anlage nach einem der Ansprüche 17 bis 19, dadurch
gekennzeichnet, dass der Pumpe (4) eine Klassierstufe (3) vorgeschaltet ist, in der das Asche-Wassergemisch
vorklassiert wird.
Anlage nach einem der Ansprüche 17 bis 20, dadurch
gekennzeichnet, dass der Klassiervorrichtung (5) eine Entwässerungseinrichtung (11) und eine Nachreinigungsstufe (12) zum Entwässern und Nachreinigen der Grobfraktion (8) nachgeschaltet ist.
Anlage nach einem der Ansprüche 17 bis 21, dadurch
gekennzeichnet, dass die Anlage einen im Wesentlichen geschlossenen Flüssigkeitskreislauf sowie vorzugsweise einen Ergänzungswasserzulauf (13) zur Speisung der
Nachreinigungsstufe (12) mit Ergänzungswasser aufweist.
Anlage nach einem der Ansprüche 17 bis 22, dadurch
gekennzeichnet, dass der Klassiervorrichtung (5) ein
Bogensieb (22) zur Entnahme von in der Feinfraktion (10) enthaltenen Leichtstoffen nachgeschaltet ist.
Anlage nach einem der Ansprüche 17 bis 23, dadurch
gekennzeichnet, dass der Klassiervorrichtung (5) ggf.
unter Zwischenschaltung eines Bogensiebs (22) eine
Hydrozyklonanlage (26) nachgeschaltet ist, die derart ausgelegt und eingerichtet ist, dass die aus der
Klassiervorrichtung (5) stammende Feinfraktion (10) in eine verbleibende Feinfraktion (27) und eine
Feinstfraktion (28) mit einer kleineren maximalen
Korngröße klassiert wird, wobei die Feinstfraktion (28) eine maximale Korngröße von 70 pm, vorteilhaft 50 pm, insbesondere ca. 30 pm, aufweist.
25. Anlage nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, dass der Hydrozyklonanlage (26) ein Entwässerer (29), insbesondere ein Schwingentwässerer , nachgeschaltet ist.
26. Anlage nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, dass der Entwässerer (29) mit einer Hydrozyklonstufe (31) derart zusammenwirkt, dass aus dem Entwässerer (29) kommendes Schlamm-Flüssigkeitsgemisch der Hydrozyklonstufe (31) zugeführt wird, und dass die Hydrozyklonstufe (31) derart ausgelegt und eingerichtet ist, dass eine Fraktion (32) von mindestens 20 pm, vorzugsweise mindestens 30 pm zurück zu dem Entwässerer (29) geleitet wird.
27. Anlage nach einem der Ansprüche 24 bis 26, dadurch
gekennzeichnet, dass der Hydrozyklonanlage (26) ein
Setzbecken (33) zum Absetzen der Feinstfraktion (28) nachgeschaltet ist.
28. Anlage nach Anspruch 27, gekennzeichnet durch eine
Dickstoffpumpe (36) zum Abpumpen von abgesetztem
Feinschlamm.
29. Anlage nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Setzbecken (33) ein Einsatz (35) mit Leitwänden angeordnet ist, die sich in Richtung auf die
Dickstoffpumpe (36) verjüngen.
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