WO2017159315A1 - スラスト軸受 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to an integral type thrust bearing in which a cage for holding a raceway ring is not separated, and more specifically, the eccentricity is compared between a turbine or an impeller and a stator of an automobile torque converter.
- the present invention relates to an integral type thrust bearing that is used in a relatively large part and that can reduce the height of the radial cross section of the bearing and improve oil permeability.
- Thrust bearings include an integral type in which the bearing ring and the cage that holds the rollers that are rolling elements are not separated in order to facilitate assembly to the housing or the shaft.
- this integral type thrust bearing as shown in the following Patent Documents 1 and 2, there is a three-position integral type which has both an inner ring and an outer ring as raceways, and these two raceways and a cage are not separated. is there.
- a thrust bearing 1 described in Patent Document 1 and a thrust bearing 1 ′ described in Patent Document 2 are bearings having a longitudinal section shown in FIGS. 3A and 3B.
- a thrust bearing 1 shown in FIG. 3A includes a roller 2, an inner ring 4, an outer ring 5, a cage 3 that radially holds a plurality of rollers 2, a flange 4 a formed on the inner diameter side of the inner ring 4, Claws 7 and 6 are formed at the tip of the flange 5a formed on the outer diameter side, and the claw 7 and 6 are used to lock the inner periphery and the outer periphery of the cage 3, The inner and outer rings 4 and 5 and the cage 3 are not separated.
- 3B includes a roller 2 ′, an inner ring 4 ′, an outer ring 5 ′, and a cage 3 ′ that radially holds the plurality of rollers 2 ′, and is formed on the inner diameter side of the inner ring 4 ′.
- Claws 7 'and 6' are formed at the tip of the flange 4a 'formed on the outer diameter side of the outer ring 5' and held by the respective claws 7 'and 6'.
- the inner and outer rings 4 ′ and 5 ′ and the cage 3 ′ are not separated by locking the inner and outer peripheral edges of the container 3 ′.
- a radial bearing internal clearance is provided between the flanges 4a ′ and 5a ′ and the cage 3 ′ so that the inner and outer rings 4 ′ and 5 ′ can rotate relative to each other.
- the thrust bearing 1 described in Patent Document 1 needs to have a sufficient clearance so that contact and friction do not occur between the outer peripheral edge of the cage 3 and the flange 5a of the outer ring 5 at the time of maximum eccentricity. It is necessary to make a sufficient gap so that the claw 7 provided on the collar 4a of the inner ring 4 and the inner peripheral edge of the retainer 3 do not come into contact or friction. Further, in the thrust bearing 1 ′ described in Patent Document 2, the height of the flange 4 a ′ of the inner ring 4 ′ exceeds the lower surface of the roller 2 ′ (the rolling surface of the outer ring 5 ′) and is close to the width surface of the outer ring 5 ′.
- the height of the flange 5a 'of the outer ring 5' exceeds the upper surface portion of the roller 2 '(the rolling surface of the inner ring 4') and is close to the width surface of the inner ring 4 '. Therefore, the tip of the claw 7 ′ of the flange 4 a ′ of the inner ring 4 ′ and the width surface of the outer ring 5 ′, and the tip of the claw 6 ′ of the flange 5 a ′ of the outer ring 5 ′ and the width surface of the inner ring 4 ′ are in contact and friction. It is necessary to leave a sufficient gap so as not to occur. For these reasons, the thrust bearings 1, 1 'tend to have a large radial width.
- an object of the present invention is to provide an integrated thrust bearing having a reduced radial width and improved oil permeability.
- a thrust bearing according to the present invention includes a plurality of rollers, a cage that holds the rollers radially, an inner ring having a flange on the inner diameter side, and an outer ring having a flange on the outer diameter side.
- a claw for locking the inner peripheral edge of the cage is provided at the tip of the inner ring collar, and a claw for locking the outer periphery of the cage is provided at the tip of the outer ring collar.
- the axial height from the raceway surface of the outer ring to the raceway surface of the outer ring is lower than the axial height from the raceway surface of the outer ring to the raceway surface of the inner ring,
- the tip of the heel claw faces the raceway surface of the outer ring, and the heel claw of the outer ring Tip is was characterized by facing the inner ring raceway surface.
- the thrust bearing has a flat inner diameter surface and an outer diameter surface of the cage, the inner diameter surface of the cage is opposed to the flange of the inner ring, and the axial length of the inner diameter surface of the cage is retained.
- the inner diameter surface of the cage is shorter than the length of the flange surface of the inner ring on the opposite side, the outer diameter surface of the cage is opposed to the collar of the outer ring, and the axial length of the outer diameter surface of the cage is The outer diameter surface of the outer ring may be shorter than the length of the flange surface of the outer ring.
- the thrust bearing according to the present invention has an axial height from an inner ring raceway surface of an inner ring collar lower than an axial height from an inner ring raceway surface to an outer ring raceway surface, and an outer ring raceway outer ring raceway. Since the axial height from the surface is lower than the axial height from the raceway surface of the outer ring to the raceway surface of the inner ring, the raceway surface of the inner ring and the tip of the hook of the outer ring, and the raceway surface of the outer ring and the inner ring The tip of the hook of the inner ring is not in contact with the tip of the hook of the inner ring, and the tip of the hook of the outer ring can be opposed to the raceway surface of the outer ring.
- the inner and outer peripheral edges of the cage are formed flat, the inner peripheral edge of the cage is opposed to the collar of the inner ring, and the length of the inner peripheral edge of the cage is set on the side opposite to the inner peripheral edge of the cage.
- the length of the inner ring is shorter than that of the inner ring
- the outer peripheral edge of the cage is opposed to the outer ring of the outer ring
- the length of the outer peripheral edge of the cage is shorter than the length of the outer ring of the outer ring on the side facing the outer peripheral edge of the cage. Therefore, the inner peripheral edge and outer peripheral edge of the cage can be approached to a position where they can contact the inner ring or the outer ring without contacting the inner ring or the outer ring, and the inner ring and the outer ring. It is possible to effectively utilize the radial internal bearing gap formed between the inner peripheral edge and the outer peripheral edge, and the radial width of the thrust bearing can be further reduced.
- the thrust bearing according to the present invention is suitable for an assembly that is assembled between a turbine or an impeller of an automobile torque converter and a stator.
- the front view which shows the thrust bearing which concerns on this invention 1A longitudinal sectional view Front view showing the nail before bending the outer ring of FIG. 1A 1 is a longitudinal sectional view showing a torque converter in which the thrust bearing of FIGS. 1A to 1C is assembled.
- Partial longitudinal sectional view showing another conventional thrust bearing Partial longitudinal sectional view showing another conventional thrust bearing
- a thrust bearing 1 includes a plurality of rollers 12, a cage 13 that radially holds the rollers 12, an inner ring 14 having a flange 14a on the inner diameter side, and an outer diameter side. And a three-piece integrated thrust bearing provided with an outer ring 15 having a flange 15a.
- the cage 13 and the inner and outer rings 14 and 15 are both made of steel.
- a radial bearing internal clearance ⁇ 1 (not shown) is provided so that the inner diameter surface 13a of the cage 13 does not come into contact with the flange 14a even if a large eccentric rotation occurs in the bearing portion.
- a bearing internal clearance ⁇ 2 (not shown) in the radial direction is provided so that the outer diameter surface 13b does not come into contact with the flange 15a.
- the inner diameter surface 13a of the cage 13 is the outermost surface of the edge of the inner peripheral edge of the cage 13 and is the surface facing the flange 14a of the inner ring 14, and the outer diameter surface 13b of the cage 13.
- the term “outer” means the outermost surface of the edge of the outer peripheral edge of the cage 13 and the surface facing the flange 15 a of the outer ring 15.
- a plurality of claws 16 projecting inward larger than the bearing internal gap ⁇ 2 are formed at the tip of the flange 15a of the outer ring 15 by bending, and the outer peripheral edge of the cage 13 is formed by these claws 16.
- the retainer 13 and the outer ring 15 are not separated by being locked.
- Each of the claws 16 is provided at a total of eight places, two at a phase of approximately 90 °.
- the portions of the claws 16 are previously reduced in thickness by stepping to facilitate bending, and cuts are made on both sides of the base as shown in FIG. 1C. Further, these bent portions are prevented from being quenched during the quenching process of the outer ring 15, or are annealed after the quenching process.
- a claw 17 that protrudes larger than the bearing internal gap ⁇ 1 is formed outwardly by staking, that is, in a direction in which the cage 13 is arranged, at the tip of the flange 14a of the inner ring 14.
- the inner peripheral edge of the cage 13 is locked by the respective claws 17 so that the cage 13 and the inner ring 14 are not separated.
- the claw 17 is formed with an obtuse angle with respect to the flange 14a.
- the retainer 13 is formed by press-molding an annular thin steel sheet blank, and the pocket section (not shown) for storing each roller 12 has a reverse V-shaped cross section and is locked to the claws 16 and 17.
- the outermost surfaces of the inner and outer peripheral edges, that is, the inner diameter surface 13a and the outer diameter surface 13b of the cage 13 are formed flat. This is because the surfaces of the flanges 14a and 15a of the inner ring 14 and the outer ring 15 facing each other are also formed flat to sufficiently secure the bearing internal gaps ⁇ 1 and ⁇ 2 in the radial direction.
- the inner diameter surface 13a and the outer diameter surface 13b of the retainer 13 do not come into contact with the flanges 14a and 15a of the inner and outer rings 14 and 15, and the retainer 13 is not sandwiched between the both flanges 14a and 15a.
- the impeller 28 and the turbine 20 are guaranteed to rotate smoothly, and the function of the cage 13 is not impaired.
- the inner and outer peripheral edges of the retainer 13 are formed so that the outermost inner diameter surface 13a and outer diameter surface 13b are flat and can face the flange 14a of the inner ring 14 and the flange 15a of the outer ring 15, respectively.
- the shape is not particularly limited, as shown in FIG. 1B, it is preferable to form bent portions on both edges of the cage 13 because the strength of the cage 13 itself can be improved.
- the edge of the inner peripheral edge of the cage 13 is bent so as to face the flange 14a of the inner ring 14 to form a surface parallel to the flange 14a, and then bent outward by 180 ° to the inner diameter surface. 13a can be formed.
- the edge of the outer peripheral edge of the cage 13 is bent so as to face the flange 15a of the outer ring 15 to form a surface (outer diameter surface 13b) parallel to the flange 15a. It can be formed by bending in the direction.
- the axial length of the inner diameter surface 13a of the cage 13 is preferably shorter than the length of the surface of the flange 14a of the inner ring 14 on the side facing the inner diameter surface 13a of the cage 13. If it does in this way, the front-end
- the edge of the inner peripheral edge of the cage 13 can be arranged in the space between the tip of the claw 17 of the collar 14a of the inner ring 14 and the surface that can be formed in the axial direction, and the radial width of the bearing 13 It can contribute to downsizing.
- the axial length of the outer diameter surface 13b of the cage 13 is preferably shorter than the length of the surface of the flange 15a of the outer ring 15 on the side facing the outer diameter surface 13b of the cage 13. If it does in this way, the front-end
- wheel 15 will not contact with the edge of the outer periphery of the holder
- the edge of the outer peripheral edge of the cage 13 can be arranged in the space between the tip of the claw 16 of the flange 15a of the outer ring 15 and the surface that can be formed in the axial direction, and the radial width of the bearing It can contribute to downsizing.
- the axial height of the inner ring 14 from the raceway surface of the inner ring 14 is set to be lower than the axial height from the raceway surface of the inner ring 14 to the raceway surface of the outer ring 15.
- the axial height of the flange 15 a of the outer ring 15 from the raceway surface of the outer ring 15 is set lower than the axial height from the raceway surface of the outer ring 15 to the raceway surface of the inner ring 14. This creates a gap h between the tip of the claw 17 of the collar 14a of the inner ring 14 and the raceway surface of the outer ring 15, and between the tip of the claw 16 of the collar 15a of the outer ring 15 and the raceway surface of the inner ring 14. There is a gap in
- the tip of the claw 17 of the collar 14a of the inner ring 14 and the raceway surface of the outer ring 15 can be opposed to each other, and the tip of the claw 16 of the collar 15a of the outer ring 15 can be opposed to each other.
- the inner race 14 can face each other without contact with the raceway surface. That is, between the raceway surface of the inner ring 14 and the raceway surface of the outer ring 15, it is possible to arrange the tip of the claw 17 of the flange 14 a of the inner ring 14 and the tip of the claw 16 of the flange 15 a of the outer ring 15. .
- the radial width of the bearing that is, the distance between the flange 14a of the inner ring 14 and the flange 15a of the outer ring 15, can be reduced, and the radial width can be made compact.
- a gap h is formed between the tip of the claw 17 of the flange 14a of the inner ring 14 and the raceway surface of the outer ring 15. Lubricating oil can be stably supplied from the gap h.
- FIG. 2 shows a torque converter of an automobile using the thrust bearing 11.
- the thrust bearings 11a and 11b having different outer diameters are assembled between the impeller 28 and the stator 29 and between the turbine 20 and the stator 29, respectively.
- the outer ring 25 is assembled to the impeller hub 28b, and in the thrust bearing 11b, the inner ring 24 is assembled to the turbine hub 20b.
- an impeller 28 connected to an output shaft of an engine and a turbine 20 connected to an input shaft of a transmission are opposed to each other, and a one-way clutch 21 is attached to a stator shaft (not shown) fixed to a casing.
- the stator 29 is attached to each other, and when returning the fluid flowing back between the impeller blade 28a and the turbine blade 20a formed in a bowl shape from the turbine 20 side to the impeller 28 side on the inner diameter side, The direction of fluid flow is changed to apply a forward rotational force to the impeller 28 to amplify the transmission torque.
- facing means being on the same line in the radial direction or the axial direction.
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Abstract
本発明は、ころ(12)を保持する保持器(13)と内輪(14)と外輪(15)とを非分離とした一体型のスラスト軸受(11)において、内輪の鍔(14a)の内輪の軌道面からの軸方向高さを、内輪の軌道面から外輪の軌道面までの軸方向高さより低くし、外輪の鍔(15a)の外輪の軌道面からの軸方向高さを、外輪の軌道面から内輪の軌道面までの軸方向高さより低くし、内輪及び外輪の鍔の爪(17、16)の先端部を、外輪(15)及び内輪(14)の軌道面と対向させたスラスト軸受(11)に関する。
Description
この発明は、軌道輪ところを保持する保持器とを非分離とした一体型のスラスト軸受に関するものであり、詳しくは、自動車のトルクコンバータのタービン又はインペラとステータ間の様に、偏心量が比較的大きい部位に使用され、軸受の径方向断面高さのコンパクト化と通油性の向上を可能にした一体型のスラスト軸受に関する。
スラスト軸受には、ハウジングやシャフトへの組み付けを容易にするために、軌道輪と転動体であるころを保持する保持器とを非分離とした一体型のものがある。この一体型のスラスト軸受としては、下記特許文献1や2に示すような、軌道輪として内輪と外輪の両方を備え、これらの2つの軌道輪と保持器を非分離とした三位一体型のものがある。
特許文献1に記載のスラスト軸受1、特許文献2に記載のスラスト軸受1’は、その縦断面が図3A及び図3Bに示す構造を有する軸受である。図3Aに示すスラスト軸受1は、ころ2、内輪4、外輪5、複数のころ2を放射状に保持する保持器3から構成され、内輪4の内径側に形成された鍔4aと、外輪5の外径側に形成された鍔5aの先端部に、それぞれ爪7及び6とを形成し、これらの各爪7、6で、保持器3の内周縁と外周縁とを係止することにより、内外輪4、5と保持器3とを非分離とする。各鍔4a、5aと保持器3との間には、内外輪4、5が相対回転できるように、ラジアル方向の軸受内部隙間が設けられている。
また、図3Bに示すスラスト軸受1’は、ころ2’、内輪4’、外輪5’、複数のころ2’を放射状に保持する保持器3’から構成され、内輪4’の内径側に形成された鍔4a’と、外輪5’の外径側に形成された鍔5a’の先端部に、それぞれ爪7’及び6’とを形成し、これらの各爪7’、6’で、保持器3’の内周縁と外周縁とを係止することにより、内外輪4’、5’と保持器3’とを非分離とする。各鍔4a’、5a’と保持器3’との間には、内外輪4’、5’が相対回転できるように、ラジアル方向の軸受内部隙間が設けられている。
また、図3Bに示すスラスト軸受1’は、ころ2’、内輪4’、外輪5’、複数のころ2’を放射状に保持する保持器3’から構成され、内輪4’の内径側に形成された鍔4a’と、外輪5’の外径側に形成された鍔5a’の先端部に、それぞれ爪7’及び6’とを形成し、これらの各爪7’、6’で、保持器3’の内周縁と外周縁とを係止することにより、内外輪4’、5’と保持器3’とを非分離とする。各鍔4a’、5a’と保持器3’との間には、内外輪4’、5’が相対回転できるように、ラジアル方向の軸受内部隙間が設けられている。
ところで、特許文献1に記載のスラスト軸受1は、最大偏心時において、保持器3の外周縁と外輪5の鍔5aが接触・摩擦が生じないように、隙間を十分に取る必要があると共に、内輪4の鍔4aに設けられる爪7と、保持器3の内周縁とが接触・摩擦が生じないように、隙間を十分に取る必要がある。
また、特許文献2に記載のスラスト軸受1’は、内輪4’の鍔4a’の高さがころ2’の下面部(外輪5’の転走面)を超え、外輪5’の幅面に近接しており、さらに、外輪5’の鍔5a’の高さがころ2’の上面部(内輪4’の転走面)を超え、内輪4’の幅面に近接している。このため、内輪4’の鍔4a’の爪7’の先端部と外輪5’の幅面、及び外輪5’の鍔5a’の爪6’の先端部と内輪4’の幅面が接触・摩擦が生じないように、隙間を十分に取る必要がある。
これらのため、これらのスラスト軸受1、1’の径方向の幅が大きいものとなる傾向がある。
また、特許文献2に記載のスラスト軸受1’は、内輪4’の鍔4a’の高さがころ2’の下面部(外輪5’の転走面)を超え、外輪5’の幅面に近接しており、さらに、外輪5’の鍔5a’の高さがころ2’の上面部(内輪4’の転走面)を超え、内輪4’の幅面に近接している。このため、内輪4’の鍔4a’の爪7’の先端部と外輪5’の幅面、及び外輪5’の鍔5a’の爪6’の先端部と内輪4’の幅面が接触・摩擦が生じないように、隙間を十分に取る必要がある。
これらのため、これらのスラスト軸受1、1’の径方向の幅が大きいものとなる傾向がある。
そこで、この発明は、径方向の幅をコンパクト化し、かつ、通油性を向上した一体型のスラスト軸受を提供することを目的とする。
上記の課題を解決するために、この発明にかかるスラスト軸受は、複数のころ、前記ころを放射状に保持する保持器、内径側に鍔を有する内輪、及び外径側に鍔を有する外輪とが備えられ、前記内輪の鍔の先端部に、前記保持器の内周縁を係止する爪が設けられ、前記外輪の鍔の先端部に、前記保持器の外周縁を係止する爪が設けられ、前記ころを保持する前記の保持器と内輪と外輪とを非分離とした一体型のスラスト軸受において、前記内輪の鍔の内輪の軌道面からの軸方向高さを、内輪の軌道面から外輪の軌道面までの軸方向高さより低くし、前記外輪の鍔の外輪の軌道面からの軸方向高さを、外輪の軌道面から内輪の軌道面までの軸方向高さより低くし、前記内輪の鍔の爪の先端部は、前記外輪の軌道面と対向し、前記外輪の鍔の爪の先端部は、前記内輪の軌道面と対向することを特徴としたのである。
さらに、このスラスト軸受は、保持器の内径面及び外径面を平坦に形成し、保持器の内径面を前記内輪の鍔と対向させると共に、保持器の内径面の軸方向長さをこの保持器の内径面が対向する側の内輪の鍔の面の長さより短くし、保持器の外径面を外輪の鍔と対向させると共に、保持器の外径面の軸方向長さをこの保持器の外径面が対向する側の外輪の鍔の面の長さより短くしてもよい。
この発明にかかるスラスト軸受は、内輪の鍔の内輪の軌道面からの軸方向高さを、内輪の軌道面から外輪の軌道面までの軸方向高さより低くすると共に、外輪の鍔の外輪の軌道面からの軸方向高さを、外輪の軌道面から内輪の軌道面までの軸方向高さより低くするので、内輪の軌道面と外輪の鍔の爪の先端部、及び外輪の軌道面と内輪の鍔の爪の先端部とが接触することがなくなり、内輪の鍔の爪の先端部が外輪の軌道面と対向することが可能となり、かつ、外輪の鍔の爪の先端部が前記内輪の軌道面と対向することが可能となり、径方向の幅をコンパクト化することが可能となる。
さらに、内輪の鍔の爪の先端部と外輪の軌道面とが対向するので、両者の間に隙間が生じ、ここから潤滑油を供給することが可能となり、通油性を向上させることができる。
さらに、内輪の鍔の爪の先端部と外輪の軌道面とが対向するので、両者の間に隙間が生じ、ここから潤滑油を供給することが可能となり、通油性を向上させることができる。
また、保持器の内周縁及び外周縁を平坦に形成し、保持器の内周縁を内輪の鍔と対向させると共に、保持器の内周縁の長さをこの保持器の内周縁が対向する側の内輪の鍔の長さより短くし、保持器の外周縁を外輪の鍔と対向させると共に、保持器の外周縁の長さをこの保持器の外周縁が対向する側の外輪の鍔の長さより短くするので、保持器の内周縁及び外周縁は、内輪や外輪の鍔の爪に接触することなく、内輪や外輪の鍔に接触できる位置まで接近することができ、内輪及び外輪の鍔と保持器の内周縁及び外周縁との間に形成されるラジアル方向の軸受内部隙間を有効に利用することが可能となり、スラスト軸受の径方向の幅をより狭めることが可能となる。
さらにまた、この発明に係るスラスト軸受は、自動車のトルクコンバータのタービン又はインペラと、ステータとの間に組み付けられるものに好適である。
以下、図1A~図1C及び図2に基づき、この発明の実施形態を説明する。
この発明に係るスラスト軸受1は、図1A、図1Bに示すように、複数のころ12、このころ12を放射状に保持する保持器13、内径側に鍔14aを有する内輪14、及び外径側に鍔15aを有する外輪15とを備えた三位一体型のスラスト軸受である。保持器13及び内外輪14、15は、いずれも鋼製である。
なお、軸受部に大きな偏心回転が生じても、保持器13の内径面13aが鍔14aと接触しないように、ラジアル方向の軸受内部隙間δ1(図示省略)が設けられ、また、保持器13の外径面13bが鍔15aと接触しないように、ラジアル方向の軸受内部隙間δ2(図示省略)が設けられる。
なお、保持器13の内径面13aとは、保持器13の内周縁の縁部の最外面であって、内輪14の鍔14aと対向する面をいい、また、保持器13の外径面13bとは、保持器13の外周縁の縁部の最外面であって、外輪15の鍔15aと対向する面をいう。
この発明に係るスラスト軸受1は、図1A、図1Bに示すように、複数のころ12、このころ12を放射状に保持する保持器13、内径側に鍔14aを有する内輪14、及び外径側に鍔15aを有する外輪15とを備えた三位一体型のスラスト軸受である。保持器13及び内外輪14、15は、いずれも鋼製である。
なお、軸受部に大きな偏心回転が生じても、保持器13の内径面13aが鍔14aと接触しないように、ラジアル方向の軸受内部隙間δ1(図示省略)が設けられ、また、保持器13の外径面13bが鍔15aと接触しないように、ラジアル方向の軸受内部隙間δ2(図示省略)が設けられる。
なお、保持器13の内径面13aとは、保持器13の内周縁の縁部の最外面であって、内輪14の鍔14aと対向する面をいい、また、保持器13の外径面13bとは、保持器13の外周縁の縁部の最外面であって、外輪15の鍔15aと対向する面をいう。
前記外輪15の鍔15aの先端部には、軸受内部隙間δ2よりも大きく内向きに張り出す複数の爪16が曲げ加工により形成されており、これらの各爪16で保持器13の外周縁を係止して、保持器13と外輪15とが非分離とされている。各爪16は、概ね90°の位相で2つずつ、合計8箇所に設けられている。
この各爪16の部分は、曲げ加工を容易とするために、予め段付け加工により減厚され、図1Cに示すように、その基部両側には切り込みが入れられている。また、これらの曲げ加工される部分は、外輪15の焼入れ処理時に焼入れ防止されるか、焼入れ処理後に焼なまし処理されている。
次に、前記内輪14の鍔14aの先端部には、軸受内部隙間δ1よりも大きく張り出す爪17がステーキングにより外向き、すなわち、保持器13が配される方向に形成されており、これらの各爪17で保持器13の内周縁を係止して、保持器13と内輪14とが非分離とされている。この爪17は、鍔14aに対し、鈍角の位相で形成される。
前記保持器13は、環状の薄鋼板ブランクをプレス成形して形成され、各ころ12を収納するポケット部(図示省略)の半径方向断面が逆V字状とされ、爪16、17に係止される内外周の縁部の最外面、すなわち、保持器13の内径面13a及び外径面13bが平坦に形成される。これは、対向する内輪14及び外輪15の各鍔14a、15aの面も平坦に形成されており、前記のラジアル方向の軸受内部隙間δ1、δ2を十分に確保するためである。
したがって、保持器13の内径面13aや外径面13bが内外輪14、15の鍔14a、15aと接触したり、保持器13が両鍔14a、15aで挟まれたりすることがなく、後述するインペラ28とタービン20は円滑な回転を保証され、かつ、保持器13の機能が損なわれることもない。
この保持器13の内外周の両縁部は、その最外面である内径面13a及び外径面13bが平坦に形成され、内輪14の鍔14a及び外輪15の鍔15aとそれぞれ対向することができれば、特にその形状に限定はないが、図1Bに示すように、保持器13の両縁部に屈曲部を形成すれば、保持器13そのものの強度を向上させることができるので好ましい。具体的には、保持器13の内周縁の縁部は、内輪14の鍔14aと対向するように折り曲げて鍔14aと平行な面を形成し、次いで、180°外方向に屈曲させて内径面13aとすることにより形成することができる。また、保持器13の外周縁の縁部は、外輪15の鍔15aと対向するように折り曲げて鍔15aと平行な面(外径面13b)を形成し、次いで、この先端部を90°内方向に屈曲させることにより形成することができる。
この保持器13の内径面13aの軸方向長さは、この保持器13の内径面13aが対向する側の内輪14の鍔14aの面の長さより短く形成することが好ましい。このようにすると、内輪14の鍔14aの爪17の先端部が保持器13の内周縁の縁部と接触することがなくなり、内輪14の鍔14aの保持器13が配される側の面と、内輪14の鍔14aの爪17の先端部から軸方向に形成され得る面との間の空間部に保持器13の内周縁の縁部を配することが可能となり、軸受の径方向の幅のコンパクト化に寄与することができる。
また、この保持器13の外径面13bの軸方向長さは、この保持器13の外径面13bが対向する側の外輪15の鍔15aの面の長さより短く形成することが好ましい。このようにすると、外輪15の鍔15aの爪16の先端部が保持器13の外周縁の縁部と接触することがなくなり、外輪15の鍔15aの保持器13が配される側の面と、外輪15の鍔15aの爪16の先端部から軸方向に形成され得る面との間の空間部に保持器13の外周縁の縁部を配することが可能となり、軸受の径方向の幅のコンパクト化に寄与することができる。
前記内輪14の鍔14aの内輪14の軌道面からの軸方向高さは、内輪14の軌道面から外輪15の軌道面までの軸方向高さより低く設定される。また、前記外輪15の鍔15aの外輪15の軌道面からの軸方向高さは、外輪15の軌道面から内輪14の軌道面までの軸方向高さより低く設定される。これにより、内輪14の鍔14aの爪17の先端部と外輪15の軌道面との間に隙間hが生じると共に、外輪15の鍔15aの爪16の先端部と内輪14の軌道面との間に隙間が生じる。
このため、内輪14の鍔14aの爪17の先端部と外輪15の軌道面とは、接触することなく、互いに対向することが可能となると共に、外輪15の鍔15aの爪16の先端部と内輪14の軌道面とは、接触することなく、互いに対向することが可能となる。すなわち、内輪14の軌道面と外輪15の軌道面との間に、内輪14の鍔14aの爪17の先端部と外輪15の鍔15aの爪16の先端部とを配することが可能となる。これにより、軸受の径方向の幅、すなわち、内輪14の鍔14aと外輪15の鍔15aとの距離を小さくすることができ、径方向の幅のコンパクト化を図ることが可能となる。
また、前記のように、内輪14の鍔14aの爪17の先端部と外輪15の軌道面との間に隙間hが生じる。この隙間hから潤滑油を安定的に供給することが可能となる。
図2は、前記スラスト軸受11を使用した自動車のトルクコンバータを示す。外径寸法の異なるスラスト軸受11a、11bは、それぞれインペラ28とステータ29の間、及びタービン20とステータ29の間に組み付けられている。スラスト軸受11aは外輪25がインペラハブ28bに組み付けられ、スラスト軸受11bは内輪24がタービンハブ20bに組み付けられている。
このトルクコンバータは、エンジンの出力軸に連結されるインペラ28と、トランスミッションの入力軸に連結されるタービン20とが対向配置され、ケーシングに固定されるステータシャフト(図示省略)に一方向クラッチ21を介してステータ29が取り付けられるものであり、それぞれ椀状に形成されたインペラブレード28aとタービンブレード20aの間で還流する流体を、これらの内径側でタービン20側からインペラ28側へ戻す際に、流体の流れ方向を変えてインペラ28に順方向の回転力を付与して伝達トルクを増幅する。
前記インペラブレード28aとタービンブレード20aに作用する流体圧は、必ずしも周方向で一様とはならないので、インペラ28とタービン20には偏心回転が生じやすく、その偏心量も最大0.5mm程度の比較的大きなものとなる。
なお、本明細書において、「対向する」とは、径方向もしくは軸方向において同一線上にあることをいう。
1、1’、11、11a、11b スラスト軸受
2、2’、12 ころ
3、3’、13 保持器
13a 保持器の内径面
13b 保持器の外径面
4、4’、14、24 内輪
5、5’、15、25 外輪
4a、4a’、14a 鍔
5a、5a’、15a 鍔
6、6’、16 爪
7、7’、17 爪
20 タービン
20a タービンブレード
20b タービンハブ
21 一方向クラッチ
28 インペラ
28a インペラブレード
28b インペラハブ
29 ステータ
2、2’、12 ころ
3、3’、13 保持器
13a 保持器の内径面
13b 保持器の外径面
4、4’、14、24 内輪
5、5’、15、25 外輪
4a、4a’、14a 鍔
5a、5a’、15a 鍔
6、6’、16 爪
7、7’、17 爪
20 タービン
20a タービンブレード
20b タービンハブ
21 一方向クラッチ
28 インペラ
28a インペラブレード
28b インペラハブ
29 ステータ
Claims (2)
- 複数のころ、前記ころを放射状に保持する保持器、内径側に鍔を有する内輪、及び外径側に鍔を有する外輪とが備えられ、
前記内輪の鍔の先端部に、前記保持器の内周縁を係止する爪が設けられ、
前記外輪の鍔の先端部に、前記保持器の外周縁を係止する爪が設けられ、
前記ころを保持する前記の保持器と内輪と外輪とを非分離とした一体型のスラスト軸受において、
前記内輪の鍔の内輪の軌道面からの軸方向高さを、内輪の軌道面から外輪の軌道面までの軸方向高さより低くし、
前記外輪の鍔の外輪の軌道面からの軸方向高さを、外輪の軌道面から内輪の軌道面までの軸方向高さより低くし、
前記内輪の鍔の爪の先端部は、前記外輪の軌道面と対向し、
前記外輪の鍔の爪の先端部は、前記内輪の軌道面と対向することを特徴とするスラスト軸受。 - 前記保持器の内径面及び外径面は、平坦に形成され、
前記保持器の内径面は、前記内輪の鍔と対向すると共に、前記保持器の内径面の軸方向長さは、この保持器の内径面が対向する側の前記内輪の鍔の面の長さより短く、
前記保持器の外径面は、前記外輪の鍔と対向すると共に、前記保持器の外径面の軸方向長さは、この保持器の外径面が対向する側の前記外輪の鍔の面の長さより短いことを特徴とする請求項1に記載のスラスト軸受。
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Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5049544A (ja) * | 1973-08-20 | 1975-05-02 | ||
JPH02121619U (ja) * | 1989-03-16 | 1990-10-03 | ||
JPH0594527U (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-24 | エヌティエヌ株式会社 | スラストニードル軸受 |
JP2004232867A (ja) * | 2003-01-29 | 2004-08-19 | Timken Us Corp | スラストころ軸受組立体 |
JP2008240755A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Ntn Corp | 遊星歯車機構 |
WO2008126513A1 (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-23 | Ntn Corporation | スラストころ軸受の軌道輪およびスラストころ軸受 |
JP2010159788A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Jtekt Corp | スラストころ軸受 |
WO2012137788A1 (ja) * | 2011-04-07 | 2012-10-11 | Ntn株式会社 | スラスト軸受用保持器及びスラスト軸受 |
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2017
- 2017-02-27 WO PCT/JP2017/007482 patent/WO2017159315A1/ja active Application Filing
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5049544A (ja) * | 1973-08-20 | 1975-05-02 | ||
JPH02121619U (ja) * | 1989-03-16 | 1990-10-03 | ||
JPH0594527U (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-24 | エヌティエヌ株式会社 | スラストニードル軸受 |
JP2004232867A (ja) * | 2003-01-29 | 2004-08-19 | Timken Us Corp | スラストころ軸受組立体 |
JP2008240755A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Ntn Corp | 遊星歯車機構 |
WO2008126513A1 (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-23 | Ntn Corporation | スラストころ軸受の軌道輪およびスラストころ軸受 |
JP2010159788A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Jtekt Corp | スラストころ軸受 |
WO2012137788A1 (ja) * | 2011-04-07 | 2012-10-11 | Ntn株式会社 | スラスト軸受用保持器及びスラスト軸受 |
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122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
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