WO2017099384A1 - 스크롤 압축기 - Google Patents

스크롤 압축기 Download PDF

Info

Publication number
WO2017099384A1
WO2017099384A1 PCT/KR2016/013206 KR2016013206W WO2017099384A1 WO 2017099384 A1 WO2017099384 A1 WO 2017099384A1 KR 2016013206 W KR2016013206 W KR 2016013206W WO 2017099384 A1 WO2017099384 A1 WO 2017099384A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hole
communication hole
orbiting scroll
discharge space
pressure
Prior art date
Application number
PCT/KR2016/013206
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
이재상
성상훈
이병철
Original Assignee
엘지전자 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 엘지전자 주식회사 filed Critical 엘지전자 주식회사
Priority to EP16873250.1A priority Critical patent/EP3388672B1/en
Publication of WO2017099384A1 publication Critical patent/WO2017099384A1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0246—Details concerning the involute wraps or their base, e.g. geometry
    • F04C18/0253—Details concerning the base
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
    • F04C28/24—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by using valves controlling pressure or flow rate, e.g. discharge valves or unloading valves
    • F04C28/26—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by using valves controlling pressure or flow rate, e.g. discharge valves or unloading valves using bypass channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
    • F04C28/28—Safety arrangements; Monitoring

Definitions

  • the present invention relates to a scroll compressor, and more particularly to a scroll compressor having a high vacuum prevention device.
  • the scroll compressor is equipped with non-orbiting scroll in the inner space of the casing, and the orbiting scroll is engaged with the non-orbiting scroll to move between the non-orbiting wrap of the non-orbiting scroll and the orbiting wrap of the orbiting scroll to the suction chamber, intermediate pressure chamber, and discharge chamber. It is a compressor that forms two pairs of compression chambers.
  • Scroll compressors are widely used for refrigerant compression in air conditioners and the like because they have a relatively high compression ratio compared to other types of compressors, and the suction, compression, and discharge strokes of the refrigerant are smooth and stable torque can be obtained.
  • Scroll compressors may be classified into low pressure and high pressure according to the type of refrigerant supplied to the compression chamber.
  • the refrigerant In the low pressure scroll compressor, the refrigerant is indirectly sucked into the suction chamber through the inner space of the casing, and the inner space of the casing is divided into the suction space and the discharge space.
  • the high pressure scroll compressor the refrigerant is sucked directly into the suction chamber without passing through the inner space of the casing and then discharged through the inner space of the casing, whereby most of the inner space of the casing forms a discharge space.
  • the scroll compressor may be classified into a tip seal method and a back pressure method according to the sealing method of the compression chamber.
  • the tip thread method is a method in which a tip thread is installed at the tip of each scroll wrap so that the tip thread floats during operation of the compressor so as to be in close contact with the hard plate portion of the opposite scroll.
  • the back pressure method forms a back pressure chamber on the back of one scroll and induces oil or medium pressure refrigerant in the back pressure chamber so that the scroll is pressed against the opposite scroll by being pushed by the pressure in the back pressure chamber.
  • the tip seal method is applied to a low pressure scroll compressor, while the back pressure method is applied to a high pressure scroll compressor. Recently, however, an example of applying a back pressure method in a low pressure scroll compressor has been introduced.
  • FIG. 1 is a longitudinal cross-sectional view showing an example of a conventional scroll compressor that is a low pressure method and a back pressure method.
  • a drive motor 20 for generating a rotational force is installed in the inner space 11 of the sealed casing 10, and the main frame 30 is disposed above the drive motor 20. ) Is installed.
  • the non-orbiting scroll 40 is fixedly installed on an upper surface of the main frame 30, and the orbiting scroll 50 is pivotable with respect to the non-orbiting scroll 40 between the main frame 30 and the non-orbiting scroll 40. It is installed.
  • the swing scroll 50 is eccentrically coupled to the rotating shaft 25 coupled to the rotor 22 of the drive motor 20.
  • the non-orbiting scroll 40 has a disk-shaped fixed side plate portion 41, the side of the fixed side plate portion 41 is projected downward to the side wall portion 42 is coupled to the main frame 30 annular
  • the non-orbiting wrap 43 which forms the compression chamber P together with the orbiting wrap 52 which will be described later is formed inside the side wall portion 42.
  • a suction port 44 is formed at one side of the side wall portion 42, and a discharge port 45 is formed near the central portion of the fixed side plate portion 41.
  • the bottom surface of the side wall portion 42 forms a second thrust bearing surface (hereinafter referred to as a second thrust surface) B2 together with an upper surface of the turning side hard plate portion 51 to be described later.
  • the swinging scroll 50 has a rotating side hard plate portion 51 supported by the main frame 30 in a disc shape, and the non-orbiting wrap 43 of the non-orbiting scroll 40 is formed on the upper surface of the rotating side hard plate portion 51. ), A turning wrap 52 is formed in engagement with the to form a compression chamber (P).
  • a boss 53 which is eccentrically coupled with the rotation shaft 25.
  • the outer bottom surface of the boss portion 53 is supported by the upper surface of the main frame 30 to form a first thrust bearing surface (hereinafter referred to as a first thrust surface) B1 together with the upper surface of the main frame 30. .
  • the back pressure chamber C is formed in the first thrust surface B1 between the swing scroll 50 and the main frame 30, and the suction side pressure plate 51 has a suction pressure in the intermediate pressure chamber of the compression chamber P.
  • the back pressure hole 55 which guides the medium pressure refrigerant
  • the upper surface of the main frame 30 is coupled to the high and low pressure separating plate 14 that separates the inner space 11 of the casing 10 into a suction space 12, which is a low pressure portion, and a discharge space 13, which is a high pressure portion.
  • the suction pipe 15 is connected to the suction space 12 of the casing 10, and the discharge pipe 16 is communicatively coupled to the discharge space 13, respectively.
  • reference numeral 21 denotes a stator, 26 a subframe, and 60 an olddamling.
  • the orbiting scroll 50 is pivoted relative to the non-orbiting scroll 40 by the old dam ring 60, and forms a pair of compression chambers P between the non-orbiting scroll 40.
  • the refrigerant is then sucked, compressed and discharged.
  • the amount of refrigerant sucked into the compression chamber (P) may be reduced due to clogging or other reasons during operation of the compressor, in which case the compressor may be in a high vacuum state due to a low pressure in the compression chamber (P).
  • a high vacuum prevention device is provided inside the compressor to bypass a part of the refrigerant discharged into the discharge space to the suction space to solve the high vacuum condition.
  • the conventional high vacuum prevention device is mainly known to use a valve.
  • 1 and 2 disclose an example of a scroll compressor having a high vacuum prevention device using a valve.
  • a communication flow path 71 for communicating the high pressure part and the low pressure part of the casing 10 is formed in the non-orbiting scroll 40, and in the middle of the communication path 71
  • a valve 72 for selectively opening and closing the communication flow path 71 is provided so as to be supported by the spring 73.
  • One end of the communication passage 71 communicates with the intermediate pressure chamber by an intermediate pressure hole 74, and the valve 72 opens and closes the communication passage 71 while moving according to the pressure of the intermediate pressure chamber and the spring force difference of the spring 73.
  • reference numeral 71a denotes a valve groove
  • 71b denotes a high pressure side flow path
  • 71c denotes a low pressure side flow path.
  • the valve 72 overcomes the spring 73 and moves to the right side of the drawing to cut off between the high pressure side flow path 71b and the low pressure side flow path 71c.
  • the intermediate pressure flowing into the valve groove 71a is low, so that the valve 72 is moved in the opening direction (left side of the drawing) by the spring 73, and thus the high pressure side flow path 71b and The low pressure side flow path 71c communicates with each other so that the high pressure refrigerant discharged into the discharge space 13 is sucked into the compression chamber P through the suction space 12 to temporarily eliminate the high vacuum state.
  • the conventional scroll compressor having a high vacuum prevention apparatus as described above has a problem in that the number of parts for constituting the high vacuum prevention apparatus 70 increases and the manufacturing cost increases due to the increase in the number of assembly operations.
  • the conventional high vacuum prevention device is configured to open and close the communication flow path 71 while the valve 72 moves in accordance with the pressure difference, so that time is required to open and close the communication flow path 71. There was also a problem of delaying time to solve the high vacuum.
  • the high pressure refrigerant of the discharge space 13 flows into the suction space 12 through the communication passage 71 and is suctioned. There was also a problem that suction loss in the space 12 occurred.
  • the second thrust surface B2 is opened while the high-pressure refrigerant introduced through the communication flow path 71 during the normal operation of the compressor adds the swing scroll 50 to destabilize the behavior of the swing scroll 50. As the refrigerant leaks through the open second thrust surface B2, the compression efficiency is further reduced.
  • the conventional high vacuum prevention device is difficult to process the communication flow path 71 when the diameter of the communication flow path 71 is made small so as to lower the pressure of the refrigerant flowing into the suction space from the discharge space. There was this. In addition, there is a problem that the foreign matter is stuck and the communication flow path 71 is blocked, preventing the operation.
  • An object of the present invention is to provide a scroll compressor which can be provided between the high pressure portion and the low pressure portion to reduce the manufacturing cost by simplifying the device for preventing the high vacuum of the low pressure portion.
  • Another object of the present invention is to provide a scroll compressor which is provided between the high pressure portion and the low pressure portion to allow the refrigerant of the high pressure portion to move quickly to the low pressure portion.
  • Another object of the present invention is to provide a scroll compressor that can reduce the suction loss of the compressor to increase the compression efficiency by allowing the refrigerant flowing from the high pressure portion to the low pressure portion to be reduced to an appropriate pressure to flow into the low pressure portion.
  • Another object of the present invention is to provide a scroll compressor capable of preventing foreign substances from being caught while forming a flow path for guiding a refrigerant from a high pressure part to a low pressure part in an easy-to-process size.
  • Another object of the present invention is to provide a scroll compressor capable of guiding the refrigerant in the high pressure section to the low pressure section while forming a flow path for guiding the refrigerant from the high pressure section to the low pressure section in an easy-to-process size.
  • the inner space is separated into the suction space and the discharge space casing;
  • a main frame coupled to the casing;
  • a non-orbiting scroll coupled to the main frame and having side surfaces of a discharge space included in the discharge space;
  • Supported in the thrust direction to the main frame one side forms a first thrust bearing surface with the main frame, the other side forms a second thrust bearing surface with the non-orbiting scroll, and meshes with the non-orbiting scroll Pivoting scrolls forming a compression chamber;
  • a communication hole formed to penetrate through the second thrust bearing surface from the side of the discharge space side of the non-orbiting scroll;
  • a pressure reducing member inserted into the communication hole.
  • the radial cross-sectional area of the pressure reducing member is formed smaller than the radial cross-sectional area of the communication hole, a passage may be formed between the outer peripheral surface of the pressure reducing member and the inner peripheral surface of the communication hole.
  • the decompression member may have a communication groove formed at one end of the pressure reducing member adjacent to the second thrust bearing surface.
  • the pressure reducing member may have at least one communication surface formed on an outer circumferential surface thereof between both ends of the pressure reducing member.
  • the communication hole may include: a first hole formed to have a first inner diameter up to a predetermined depth from the side of the discharge space side; And a second hole communicating with the first hole and penetrating to the second thrust bearing surface and having a second inner diameter, wherein the inner diameter of the second hole may be smaller than the outer diameter of the decompression member. have.
  • the inner diameter of the first hole may be larger than the inner diameter of the second hole so that a connection surface is formed between the first hole and the second hole, and one end of the pressure reducing member may be supported by the connection surface.
  • the pressure reducing member may be formed with a communication groove for communicating the first hole and the second hole on the surface of the end in contact with the connection surface.
  • the pressure reducing member may be formed smaller than the inner diameter of the communication hole, and the discharge space side end portion of the pressure reducing member may be supported in the axial direction by a member provided on the discharge space side side of the non-orbiting scroll.
  • a valve is installed at the side of the discharge space side of the non-orbiting scroll, and at least a part of the valve or the member supporting the valve may be installed to overlap the discharge space side end of the pressure reducing member in the axial direction.
  • the pressure reducing member has a portion of its outer circumferential surface closely fixed to the inner circumferential surface of the communication hole, and a communication surface is formed on at least one of the inner circumferential surface of the communication hole or the outer circumferential surface of the pressure reducing member, so that the inner circumferential surface of the communication hole and the A portion between the outer circumferential surface of the pressure reducing member may be spaced apart.
  • the pressure reducing member may have a length at least partially overlapping the compression chamber in a radial direction.
  • the pressure reducing member may be located in the axial outer direction with respect to the compression chamber.
  • the first and second holes may be formed such that their axial center lines are located on different lines.
  • one end of the communication hole formed in the second thrust bearing surface may be formed on the outer side than the outermost compression chamber.
  • the high pressure portion side side of the non-orbiting scroll is formed so that the extension groove communicating with the communication hole has a predetermined length, and the high pressure portion side side of the non-orbiting scroll includes a portion where the extension groove and the communication hole is connected.
  • the cover member may be coupled to cover a part of the extension groove.
  • the inner space is separated into the suction space and the discharge space casing;
  • a main frame coupled to the casing;
  • a non-orbiting scroll coupled to the main frame and having side surfaces of a discharge space included in the discharge space; Supported in the thrust direction to the main frame, one side forms a first thrust bearing surface with the main frame, the other side forms a second thrust bearing surface with the non-orbiting scroll, and meshes with the non-orbiting scroll Pivoting scrolls forming a compression chamber;
  • a communication hole formed to penetrate through the second thrust bearing surface from the side of the discharge space side of the non-orbiting scroll;
  • an extension groove extending from the side of the discharge space side of the non-orbiting scroll to have a predetermined length and cross-sectional area so as to communicate with the communication hole.
  • a cover member covering a portion of the extension groove, including a portion where the extension groove and the communication hole are connected to each other.
  • the cross sectional area of the extension groove may be smaller than or equal to the cross sectional area of the communication hole.
  • the scroll compressor according to the present invention forms a communication hole penetrating through the thrust bearing surface between the non-orbiting scroll and the orbiting scroll on the side of the discharge space side of the non-orbiting scroll, and has a cross-sectional area of the communication hole at the communication hole.
  • a pressure reducing member having a smaller cross-sectional area By inserting a pressure reducing member having a smaller cross-sectional area, the refrigerant discharged into the discharge space is introduced into the suction space through the passage between the communication hole and the pressure reducing member when the pressure in the compression chamber is drastically lowered, thereby preventing high vacuum of the compression chamber. can do.
  • it is possible to reduce the manufacturing cost by simplifying the configuration of the device that prevents such high vacuum, and the refrigerant in the discharge space can be quickly moved to the suction space during the high vacuum operation of the compressor to quickly eliminate the high vacuum.
  • the pressure of the refrigerant applied to the swing scroll through the communication hole can be lowered to prevent unstable behavior of the swing scroll, thereby suppressing axial leakage in the compression chamber.
  • the refrigerant in the discharge space flows into the compression chamber through the communication hole to prevent high vacuum, thereby opening the thrust bearing surface between the non-orbiting scroll and the turning scroll when the compressor is stopped.
  • the refrigerant in the discharge space is moved to the suction space through the pressure balance is progressed, through which the normal performance can be quickly performed when restarting the compressor can be improved.
  • FIG. 1 is a vertical cross-sectional view showing an example of a conventional scroll compressor of the low pressure method and the back pressure method
  • Figure 2 is a vertical cross-sectional view showing a high vacuum prevention apparatus using a valve in the scroll compressor according to Figure 1,
  • FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing an example of the scroll compressor of the present invention.
  • FIG. 4 is an exploded perspective view of the high vacuum preventing device of FIG. 3;
  • FIG. 5 is a longitudinal cross-sectional view showing an enlarged portion "A" in FIG.
  • FIG. 6 is an enlarged longitudinal sectional view showing a portion where the first hole and the second hole are connected to each other in FIG. 5;
  • FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line "IV-IV" in FIG. 5;
  • FIG. 8A and 8B are longitudinal cross-sectional views showing the flow of the refrigerant during normal operation and abnormal operation in the scroll compressor according to FIG. 3;
  • Figure 9 is a longitudinal cross-sectional view showing another embodiment of the manner of fixing the pressure-sensitive member in the high vacuum prevention apparatus according to FIG.
  • FIG. 10 is a longitudinal sectional view showing another embodiment of the pressure reducing member in the high vacuum prevention apparatus according to FIG. 3;
  • FIG. 11 is a sectional view taken along the line “V-V” of FIG. 10;
  • FIG. 12 is a longitudinal sectional view showing another embodiment of the communication hole in the high vacuum prevention apparatus according to FIG.
  • FIG. 13 is a bottom view of the non-orbiting scroll shown to explain the through position of the communication hole in the high vacuum preventing apparatus according to FIG. 3;
  • FIG. 14 is a perspective view showing another embodiment of a high vacuum prevention apparatus according to the present invention.
  • FIG. 15 is a sectional view taken along the line "VI-VI" of FIG. 14; FIG.
  • Figure 3 is a longitudinal sectional view showing an example of the scroll compressor of the present invention
  • Figure 4 is a perspective view showing the high vacuum prevention device in Figure 3
  • Figure 5 is a longitudinal sectional view showing an enlarged "A" in Figure 3
  • 6 is an enlarged longitudinal sectional view showing a portion where the first hole and the second hole are connected in FIG. 5
  • FIG. 7 is a sectional view taken along line “IV-IV” of FIG. 5.
  • the inner space 111 of the casing 110 is a suction space 112 which is a low pressure part and a discharge space 113 which is a high pressure part by the high and low pressure separating plate 114. It can be divided into.
  • the suction pipe 114 may be coupled to the suction space 112, and the discharge tube 115 may be connected to the discharge space 113.
  • the high and low pressure separator plate 114 is coupled to the upper surface of the non-orbiting scroll 140, the center portion of which will be described later, and the outer circumferential surface is sealedly coupled to the inner circumferential surface of the casing 110 so that the inner space 111 of the casing 110 is the suction space. And 112 and the discharge space 113.
  • the discharge plenum having a separate discharge space may be coupled to the non-orbiting scroll so that the inner space of the casing may be divided into a suction space and a discharge space.
  • a driving motor 120 generating a rotational force may be installed in the suction space 112 of the casing 110, and a main frame 130 may be fixedly installed on the upper side of the driving motor 120.
  • the non-orbiting scroll 140 may be installed on an upper surface of the main frame 130, and the orbiting scroll 150 may be rotatably installed between the main frame 130 and the non-orbiting scroll 140.
  • the swinging scroll 150 is eccentrically coupled to the rotating shaft 125 coupled to the rotor 122 of the drive motor 120, while the swinging scroll 150 rotates and the suction chamber 140 with the non-orbiting scroll 140.
  • Two pairs of compression chambers P formed of P1, the intermediate pressure chamber P2, and the discharge chamber P3 are formed. Several intermediate pressure chambers may be formed continuously.
  • a first thrust bearing surface (hereinafter referred to as a first thrust surface) B1 is formed between one side surface of the main frame 130 and one side surface of the turning scroll 140 corresponding to the one side of the turning frame 150.
  • a second thrust bearing surface (hereinafter referred to as a second thrust surface) B2 may be formed between the other side and one side of the non-orbiting scroll 140 corresponding thereto.
  • the non-orbiting scroll plate 140 has a non-orbiting side plate portion 141 having a disk shape, and a side wall portion 142 supported on the upper surface of the main frame 130 is formed at a bottom edge of the non-orbiting side plate portion 141. It may be formed to protrude in an annular shape.
  • the non-orbiting wrap 143 may be formed in the involute, the logarithmic spiral, or another shape to form the compression chamber P together with the orbiting wrap 152 of the orbiting scroll 150 inside the sidewall portion 142.
  • One side of the side wall portion 142 may be formed through the suction port 144 so that the suction space 112 and the compression chamber (P) of the casing 110 communicates.
  • the suction port 144 may be formed in a circular or long hole shape to communicate with the suction chamber P1.
  • the bottom surface of the side wall portion 142 may be in contact with the edge of the turning side hard plate portion 152 to be described later to form the second thrust surface B2.
  • the friction avoiding surface 142a may be formed on the outer surface of the bottom surface of the side wall portion 142 except for the second thrust surface (that is, the sealing surface) B2 than the second thrust surface. Therefore, the second hole 148b of the communication hole 148 to be described later should be formed in the second thrust surface B2 to prevent the refrigerant in the discharge space 113 from leaking into the suction space 112 during the normal operation. have.
  • a discharge port 145 may be formed at the center of the non-orbiting side plate portion 141 so that the compression chamber P and the discharge space 113 of the casing 110 communicate with each other.
  • a check valve 146 is installed on the discharge space side surface 141a of the non-orbiting scroll 140 to prevent the refrigerant discharged into the discharge space 113 from flowing back to the discharge hole 145.
  • a bypass hole 141b for bypassing a portion of the refrigerant compressed in the compression chamber P in the intermediate pressure chamber P2 in advance is formed, and the periphery of the bypass hole 141b.
  • the bypass valve 147 may be installed in the bypass hole 141b to open and close the bypass hole 141b.
  • the check valve 146 or the bypass valve 147 is formed in the shape of a cantilevered reed valve, respectively, and the check valve 146 or the bypass valve 147 includes retainers 146a and 147a supporting the valves. Together, bolts 146b and 147b may be fixedly coupled to the non-orbiting scroll 140. Accordingly, by adjusting the lengths of the retainers 146a and 147a or the fastening positions of the bolts 146b and 147b, the discharge space side end surface of the pressure reducing member 170, which will be described later, can be supported in the axial direction.
  • the pivoting scroll 150 has a pivotal side plate portion 151 of the pivoting scroll 150 supported by the main frame 130 in a disc shape, and the non-orbiting wrap 143 and the top surface of the pivoting side plate portion 151 are formed.
  • a pivoting wrap 152 is formed to engage and form the compression chamber P, and a boss portion 153 coupled to the rotation shaft 125 may be formed on a bottom surface of the pivoting side plate portion 151.
  • the swinging scroll 150 is engaged with the non-orbiting scroll 140 while being eccentrically coupled to the rotating shaft 125 to lead to the suction chamber P1, the intermediate pressure chamber P2, and the discharge chamber P3. Two pairs of compression chambers P can be formed.
  • the non-orbiting scroll 140 may be fixedly coupled to the main frame 130, in some cases, the non-orbiting scroll 140 may be coupled to the main frame 130 so as to be movable in the axial direction.
  • the non-orbiting scroll 140 when the back pressure chamber 134 is formed on the back of the swing scroll 150 as shown in FIGS. 3 to 5, the non-orbiting scroll 140 is fixed to the main frame 130, but the non-orbiting scroll ( When the back pressure chamber 134 is formed on the rear surface of the 140, the non-orbiting scroll 140 may be movably coupled to the main frame 130 in the axial direction.
  • a plurality of sealing members 132 are provided on the first thrust surface B1 to support the orbiting scroll 150. Is formed, and a back pressure hole 155 for guiding the refrigerant in the intermediate pressure chamber P2 to the back pressure chamber 134 may be formed in the turning side plate 151.
  • reference numeral 121 denotes a stator
  • 160 denotes an old damling ring
  • the refrigerant flows into the suction space 112, which is the low pressure portion of the casing 110, from the refrigeration cycle and flows into the suction space 112. Is introduced into the intermediate pressure chamber (P2) through the suction chamber (P1) through the suction port 144 of the non-orbiting scroll 140, by the orbiting movement of the orbiting scroll 150 and the non-orbiting scroll ( It is compressed while moving to the center between the 140 and discharged from the discharge chamber (P3) to the discharge space 113 of the casing 110 through the discharge port 145 of the non-orbiting scroll 140, this refrigerant is discharge pipe ( 115), a series of processes discharged to the refrigeration cycle is repeated.
  • the amount of refrigerant sucked into the suction space 112 of the compressor is greatly reduced and the pressure in the compression chamber P may be reduced or even the compressor may be in a high vacuum state.
  • the pressure in the compression chamber P falls below a predetermined pressure or the compressor is in a high vacuum state
  • the pressure in the back pressure chamber 134 is also lowered so that the turning scroll 150 may not be injured, and the turning scroll 150 may cause injury. If it fails, the non-orbiting scroll 140 and the orbiting scroll 150, that is, the second thrust surface (B2) is opened to further increase the axial leakage to greatly reduce the compressor efficiency.
  • the non-orbiting scroll 140 communicates with the discharge space 113 and the suction space 112 when the pressure of the compression chamber P falls below a predetermined pressure so that the turning scroll 150 cannot be injured. Holes 148 may be formed.
  • the communication hole 148 is formed too wide, it may not be preferable because the movement of the turning scroll 150 may be unstable or oil may be excessively introduced into the compression chamber P even during normal operation. On the other hand, if the communication hole 148 is too narrow, the machining is difficult and productivity may be reduced.
  • the diameter of the communication hole 148 is wide enough to be processed, but the cross-sectional area of the communication hole 148 through which a refrigerant or oil can pass by inserting a pressure-sensitive member into the communication hole 148.
  • narrowing the pressure of the high-pressure refrigerant can be effectively reduced.
  • the high-pressure refrigerant flows into the suction space 112 that is the low pressure part, thereby preventing the compressor efficiency from being lowered, while facilitating the processing of the communication hole 148, thereby improving productivity.
  • the communication hole 148 is formed with a first hole 148a which is formed to a predetermined depth in the axial direction on the discharge space side side surface 141a of the non-orbiting scroll 140, and the first hole. It may be formed as a second hole 148b extending from 148a and penetrating into the second thrust surface B2.
  • the inner diameter D1 of the first hole 148a may be larger than the inner diameter D2 of the second hole 148b.
  • the communication hole 148 according to the present embodiment may be formed as a two-stage hole.
  • the communication hole may be formed in multiple stages in addition to the first hole and the second hole.
  • the outer diameter of the pressure reducing member may be larger than the inner diameter of the second hole. In this case, the pressure reduction effect can be further improved while the refrigerant passes through the multi-stage communication hole.
  • the communication hole 148 may be formed of one hole having the same inner diameter from the discharge space side side surface 141a of the non-orbiting scroll 140 to the second thrust surface B2, but in this case the communication hole ( The internal diameter of 148 may be difficult to form as a small hole necessary for decompression, that is, about 1-2 mm.
  • the length of the second hole 148b is formed to be as short as possible in the present embodiment, it may be preferable to form the communication hole 148 as the first hole 148a and the second hole 148b.
  • the connection between the first hole 148a and the second hole 148b is performed. Face 148c may be formed.
  • one end of the pressure-sensitive member 170 may be formed to have a length seated on the connection surface 148c. have.
  • the connecting surface 148c may be formed at right angles between the first hole and the second hole, as shown in FIG. 6, but the diameter of the first hole 148a may be only a few mm. It may be difficult to form into cotton.
  • the connecting surface 148c may be formed as an inclined surface as shown in FIG. 7.
  • the connection surface 148c is formed as an inclined surface
  • the pressure reducing member 170 may be seated in the middle of the inclined surface.
  • the connection surface 148c is formed as an inclined surface, the flow resistance between the first hole 148a and the second hole 148b decreases, so that the refrigerant may move quickly.
  • the second hole 148b may be covered by the pressure reducing member 170, and thus, one end of the pressure reducing member 170 may be in contact with the connection surface 148c.
  • the communication groove 171 may be formed at one end in a groove shape.
  • the inner diameter D2 of the second hole 148b is formed smaller than the diameter D3 of the pressure reducing member 170 so that the first hole even if the second hole 148b is covered by the pressure reducing member 170.
  • the refrigerant passing through 148a may flow smoothly into the second hole 148b through the communication groove 171.
  • FIGS 8A and 8B are longitudinal cross-sectional views showing the refrigerant flow state in the second thrust surface in the normal operation and the high vacuum operation of the scroll compressor of this embodiment.
  • the refrigerant in the discharge space 113 achieves the discharge pressure, but the pressure is low while passing through the narrow passage 172 between the inner peripheral surface of the communication hole 148 and the outer peripheral surface of the pressure-sensitive member 170. You lose. Therefore, the pressure of the refrigerant flowing into the suction space 112 maintains a pressure significantly lower than the discharge pressure, so that the suction loss can be minimized even when the refrigerant is introduced into the compression chamber P.
  • the pressure reducing member 170 can be fixed by pressing the end of the discharge space side of the pressure reducing member 170 with the support bolt 173 in the state inserted into the communication hole 148. 5, the bolt 173 may be fastened to the hard plate portion 141 of the non-orbiting scroll 140 to support one end of the pressure reducing member 170 by the head of the support bolt 173. .
  • the pressure reducing member 170 discharges the pressure reducing member 170 using an accessory of a check valve 146 for preventing the reverse flow of the discharged refrigerant or a bypass valve 147 for selectively bypassing the medium pressure refrigerant. You can also support one end.
  • the head of the bolt 147b for fastening the bypass valve 147 is used to support the pressure reducing member 170, or as shown in FIG. 9, the opening amount of the bypass valve 147 is limited.
  • the retainer 147a can be extended for a long time to support one end of the discharge side of the pressure reducing member 170d with this retainer.
  • the pressure reducing member 170 may be press-fitted into the communication hole 148 without fixing the pressure reducing member 170 using a separate member, or may be screwed by forming a thread.
  • At least one communication surface 174 is formed on the outer circumferential surface of the pressure reducing member 170 in the form of a D-cut such that a refrigerant is formed between the inner circumferential surfaces of the communication hole 148.
  • a movable passage 173 may be formed.
  • the communication surface 174 may be formed in a straight surface along the longitudinal direction or helically between both ends of the outer peripheral surface of the pressure reducing member 170.
  • the pressure reducing member 170 is formed in a circular cross-sectional shape, but the communication hole 148 is formed in an angular shape or a plurality of circles partially overlapped to form a passage 173 between the pressure reducing member 170. ) May be formed.
  • the communication hole 148 may be formed in a circular shape and the pressure reducing member may be formed in an angular shape.
  • the pressure reducing member 170 may not be fixed to the communication hole 148. In this case, since the outer diameter of the decompression member 170 is smaller than the inner diameter of the communication hole 148, the decompression member 170 may move due to a pressure difference or a compressor vibration inside the communication hole 148. ) And a portion of the oil discharged into the discharge space 113 flows into the passage 173 between the pressure reducing member 170 and the communication hole 148 by a small gap between the communication hole 148 and the communication hole 148. You can also suppress movement. However, if an abnormal condition occurs during transport or operation of the compressor, the decompression member 170 may be removed or may cause compressor noise during operation. Therefore, the decompression member 170 may use the communication hole 148 using the above-described embodiment. ) May be desirable.
  • the decompression effect of the communication hole 148 can be defined by the relationship relating to the length of the communication hole 148 and the cross-sectional area of the passage 173. That is, the longer the length of the communication hole 148 and the smaller the cross-sectional area of the passage 173, the more the decompression effect can be improved.
  • the passage 173 is formed on the entire outer circumferential surface of the decompression member 170 as shown in FIG. 5. Compared to the same area, the pressure reduction effect can be improved.
  • the passage 173 is formed on one side of the outer circumferential surface of the pressure reducing member 170 as shown in FIG. 11, the hydraulic diameter is increased as compared with the passage 173 formed on the entire outer circumferential surface of the pressure reducing member 170 as shown in FIG. 7. As the fluid resistance is reduced, the decompression effect may be lowered. Therefore, when the area of the passage is the same, it may be preferable that the passage is evenly distributed along the outer circumferential surface of the pressure reducing member.
  • Another embodiment of the communication hole according to the present invention is as follows.
  • first hole 148a and the second hole 148b may be formed concentrically, but may be formed to have different axial centers in some cases.
  • the outer diameter of the hard plate portion 141 of the non-orbiting scroll 140 is located inward of the outermost non-orbiting wrap 143, or at least at the edge of the non-orbiting side plate portion 141. If not, the first hole 148a is formed at the center of the non-orbiting scroll 140 relative to the second hole 148b, and the second hole 148b overlaps the first hole 148a in a radial direction. Can be formed to be located outside. As a result, the first hole (or the pressure reducing member) 148a may be formed to a length that does not overlap the compression chamber P in the radial direction.
  • the diameter of the 1st hole 148a and the 2nd hole 148b may be formed the same, the diameter D2 of the 2nd hole 148b may be larger than the diameter D1 of the 1st hole 148a. It can be formed small. However, since the overlapping area between the first hole 148a and the second hole 148b becomes smaller than the inner diameter D1 of the first hole 148a, the pressure reducing member 170 is inserted into the first hole 148a. If so, the second hole 148b may be covered.
  • a communication groove is formed at the end of the pressure reducing member 170 to fix the connection surface 148c between the first hole 148a and the second hole 148b or the pressure reducing member 170 as shown in FIG. 12.
  • the communication surface 174 may be incised in a dicut shape on the outer circumferential surface of the circumferential surface so as to be press-fitted into the first hole 148a.
  • the second thrust surface can be suppressed from being unstable while the movement of the swinging scroll becomes unstable by the refrigerant flowing into the communication hole during normal operation of the compressor.
  • the refrigerant of the high pressure portion moves quickly to the low pressure portion, whereby high vacuum in the compression chamber can be released quickly.
  • the refrigerant discharged from the compression chamber contains oil
  • the refrigerant is separated from the oil in the discharge space 113 is discharged to the refrigeration cycle while the oil separated from the refrigerant remains in the discharge space (113).
  • the oil shortage occurs in the entire refrigeration cycle not only decreases the freezing capacity, but also the oil shortage occurs in the compressor, thereby greatly reducing the lubrication performance.
  • the oil gradually flows out through the communication hole 148 to the second thrust surface B2, and in particular, the pressure of the suction space 112 rapidly increases.
  • the oil is bypassed to the suction space 112 together with the refrigerant to eliminate the oil shortage in the entire refrigeration cycle including the compressor. Even in this case, the oil is decompressed while passing through the passage 173 between the narrow communication hole 148 and the pressure reducing member to suppress the suction loss.
  • the second hole 148b which is the outlet end of the communication hole 148, is formed around the suction port 144 or adjacent to the suction chamber P1 so that refrigerant and oil flowing into the second thrust surface are sucked in the suction chamber P1. It is desirable to be able to move quickly).
  • Fig. 13 is a bottom view of the non-orbiting scroll showing the position of the communication hole according to the present embodiment.
  • the inlet 144 is formed through one side of the non-orbiting scroll 140, starting with the inlet 144, and having a predetermined crank angle (about 180 ° based on the center line L1 of the inlet). Since the outer compression pocket is not formed, the bottom surface of the non-orbiting scroll 140 up to this point may be spaced apart from the orbiting wrap 152 of the orbiting scroll 150 without forming a thrust bearing surface (second thrust surface).
  • a stepped friction avoiding surface (hatched portion) 142a is formed so that it can be made.
  • crank angle ⁇ at which the second hole 148b of the communication hole 148 is formed is along the trajectory of the lap based on the portion forming the second thrust surface B2, that is, the center line of the suction port 144. It may be desirable to form within approximately 270 degrees.
  • the pressure reducing member is inserted into the communication hole 148 so that the refrigerant or oil is reduced in the communication hole 148.
  • the discharge space side of the non-orbiting scroll 140 is provided.
  • An extension groove 149 is formed in the side surface 141a to reduce the pressure in the extension groove 149.
  • an extension groove 149 may be formed in an arc shape on the side surface 141a of the discharge space side of the non-orbiting scroll 140. Accordingly, one end of the extension groove 149 communicates with the communication hole 148 while the other end may be separated from the communication hole 148.
  • the cover member 149a covering the extension groove 149 may be coupled to the discharge space side surface 141a of the non-orbiting scroll 140.
  • the cover member 149a covers the portion where the extension groove 149 and the communication hole 148 communicate with each other, while the other end of the extension groove 149 communicates with the discharge space 113 to discharge the discharge space 113.
  • the refrigerant of the can be opened so that it can be introduced into the extension groove.
  • extension groove 149 may be formed in an annular shape. In this case, at least one of the extension grooves 149 except for the portion communicating with the communication hole 148 should have an exposed end 149b to communicate with the discharge space 113.
  • the pressure reducing member may be installed in the communication hole 148, since the pressure is reduced in the extension groove 149, it may not be necessary to install the pressure reducing member in the communication hole 148.
  • the extension groove 149 may be formed smaller than the cross-sectional area of the communication hole 148, so that the communication hole 148, which is difficult to process, has a relatively large cross-sectional area to increase workability while relatively easy to process.
  • the easy extension groove 149 can be improved workability even if the cross-sectional area is small.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)

Abstract

본 발명은 스크롤 압축기에 관한 것이다. 본 발명은, 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에서 그 비선회 스크롤과 선회 스크롤 사이의 스러스트 베어링면으로 관통 형성되는 연통구멍; 및 상기 연통구멍의 단면적보다 작은 단면적을 가지도록 형성되어, 상기 연통구멍에 삽입되는 감압부재;를 포함한 고진공 방지장치를 구비함으로써, 토출공간으로 토출된 냉매가 연통구멍과 감압부재 사이의 통로를 통해 흡입공간으로 유입되도록 하여 압축실의 고진공화를 방지할 수 있고, 정상운전시에는 연통구멍을 통과하는 냉매를 감압하여 비선회 스크롤과 선회 스크롤 사이의 스러스트 베어링면으로 냉매가 누설되는 것을 억제함으로써 압축효율을 높일 수 있다.

Description

스크롤 압축기
본 발명은 스크롤 압축기에 관한 것으로서, 특히 고진공 방지장치를 갖는 스크롤 압축기에 관한 것이다.
스크롤 압축기는 케이싱의 내부공간에 비선회 스크롤이 설치되고, 비선회 스크롤에 선회 스크롤이 맞물려 선회운동을 하면서 비선회 스크롤의 비선회랩과 선회 스크롤의 선회랩 사이에 흡입실, 중간압실, 토출실로 된 두 개 한 쌍의 압축실을 형성하는 압축기이다.
스크롤 압축기는 다른 종류의 압축기에 비하여 상대적으로 높은 압축비를 얻을 수 있으면서 냉매의 흡입,압축,토출 행정이 부드럽게 이어져 안정적인 토오크를 얻을 수 있는 장점 때문에 공조장치 등에서 냉매압축용으로 널리 사용되고 있다.
스크롤 압축기는 냉매가 압축실로 공급되는 유형에 따라 저압식과 고압식으로 구분될 수 있다. 저압식 스크롤 압축기는 냉매가 케이싱의 내부공간을 통해 흡입실로 간접 흡입되는 방식으로, 케이싱의 내부공간이 흡입공간과 토출공간으로 나뉘어져 있다. 반면, 고압식 스크롤 압축기는 냉매가 케이싱의 내부공간을 거치지 않고 직접 흡입실로 흡입되었다가 케이싱의 내부공간을 거쳐 토출되는 방식으로, 케이싱의 내부공간 대부분이 토출공간을 이루게 된다.
또, 스크롤 압축기는 압축실의 실링방식에 따라 팁실방식과 배압방식으로 구분될 수 있다. 팁실방식은 각 스크롤의 랩 선단에 팁실을 설치하여 압축기의 운전시 팁실이 부상하면서 맞은편 스크롤의 경판부에 밀착되도록 하는 방식이다. 반면, 배압방식은 한 쪽 스크롤의 배면에 배압실을 형성하고 그 배압실에 오일이나 중간압의 냉매를 유도하여 스크롤이 배압실의 압력에 밀려 맞은 편 스크롤에 밀착되도록 하는 방식이다. 통상, 팁실방식은 저압식 스크롤 압축기에 적용되는 반면 배압방식은 고압식 스크롤 압축기에 적용되고 있다. 하지만, 최근에는 저압식 스크롤 압축기에서 배압방식이 적용되는 예가 소개되고 있다.
도 1은 저압방식이면서 배압방식인 종래 스크롤 압축기의 일례를 보인 종단면도이다.
이에 도시된 바와 같이, 종래의 스크롤 압축기는, 밀폐된 케이싱(10)의 내부공간(11)에 회전력을 발생하는 구동모터(20)가 설치되며, 구동모터(20)의 상측에는 메인 프레임(30)이 설치되어 있다.
메인 프레임(30)의 상면에는 비선회 스크롤(40)이 고정 설치되고, 메인 프레임(30)과 비선회 스크롤(40) 사이에는 선회 스크롤(50)이 비선회 스크롤(40)에 대해 선회 가능하게 설치되어 있다. 선회 스크롤(50)은 구동모터(20)의 회전자(22)에 결합되는 회전축(25)에 편심지게 결합되어 있다.
비선회 스크롤(40)은 원판 모양으로 고정측 경판부(41)가 형성되고, 고정측 경판부(41)의 가장자리에는 하향으로 돌출되어 메인 프레임(30)에 결합되는 측벽부(42)가 환형으로 형성되며, 측벽부(42)의 안쪽에는 후술할 선회랩(52)과 함께 압축실(P)을 이루는 비선회랩(43)이 형성되어 있다.
측벽부(42)의 일측에는 흡입구(44)가 형성되고, 고정측 경판부(41)의 중심부근에는 토출구(45)가 형성되어 있다. 측벽부(42)의 저면은 후술할 선회측 경판부(51)의 상면과 함께 제2 스러스트 베어링면(이하, 제2 스러스트면)(B2)을 형성하게 된다.
선회 스크롤(50)은 메인 프레임(30)에 지지되는 선회측 경판부(51)가 원판형으로 형성되고, 선회측 경판부(51)의 상면에는 비선회 스크롤(40)의 비선회랩(43)과 맞물려 압축실(P)을 형성하는 선회랩(52)이 형성되어 있다.
선회측 경판부(51)의 저면 중앙에는 회전축(25)과 편심지게 결합되는 보스부(53)가 형성되어 있다. 보스부(53)의 바깥쪽 저면은 메인 프레임(30)의 상면에 지지되어 그 메인 프레임(30)의 상면과 함께 제1 스러스트 베어링면(이하, 제1 스러스트면)(B1)을 형성하게 된다.
선회 스크롤(50)과 메인 프레임(30) 사이의 제1 스러스트면(B1)에는 배압실(C)이 형성되고, 선회측 경판부(51)에는 압축실(P)의 중간압실에서 흡입압과 토출압 사이의 압력인 중간압의 냉매를 배압실(C)로 안내하는 배압구멍(55)이 형성되어 있다.
한편, 메인 프레임(30)의 상면에는 케이싱(10)의 내부공간(11)을 저압부인 흡입공간(12)과 고압부인 토출공간(13)으로 분리하는 고저압 분리판(14)이 결합되어 있다. 케이싱(10)의 흡입공간(12)에는 흡입관(15)이, 토출공간(13)에는 토출관(16)이 각각 연통 결합되어 있다.
도면중 미설명 부호인 21은 고정자, 26은 서브 프레임, 60은 올담링이다.
상기와 같은 종래의 스크롤 압축기는, 구동모터(20)에 전원이 인가되어 회전력이 발생되면, 회전축(25)이 구동모터(20)의 회전력을 선회 스크롤(50)에 전달하게 된다.
그러면 선회 스크롤(50)이 올담링(60)에 의해 비선회 스크롤(40)에 대해 선회운동을 하면서, 그 비선회 스크롤(40)과의 사이에 두 개 한 쌍의 압축실(P)을 형성하여 냉매를 흡입·압축·토출시키게 된다.
이때, 압축실(P)에서 압축되는 냉매의 일부는 배압구멍(55)을 통해 중간압실에서 배압실(C)로 이동을 하게 되고, 이 배압실(C)로 유입되는 중간압의 냉매는 배압력을 발생시켜 선회 스크롤(50)을 비선회 스크롤 방향으로 부상시킴으로써 선회 스크롤(50)과 비선회 스크롤(40) 사이의 제2 스러스트면(B2)을 실링하게 된다.
한편, 압축기의 운전중에 흡입측이 막히거나 또는 다른 이유로 인해 압축실(P)로 흡입되는 냉매량이 감소할 수 있는데, 이 경우 압축기는 압축실(P)의 압력이 낮아져 고진공 상태가 될 수 있다.
압축기가 고진공 상태로 운전을 지속하게 되면 압축효율이 저하되는 것은 물론 모터의 손상을 초래할 수 있다. 이를 감안하여, 종래에는 압축기의 내부에 고진공 방지장치가 구비되어 토출공간으로 토출된 냉매의 일부를 흡입공간으로 바이패스 시켜 고진공 상태를 해소하도록 하고 있다.
종래의 고진공 방지장치는 밸브를 이용하는 방식이 주로 알려져 있다. 도 1 및 도 2는 밸브를 이용한 고진공 방지장치를 구비한 스크롤 압축기의 일례가 개시되어 있다.
이에 도시된 바와 같이, 종래의 고진공 방지장치(70)는 케이싱(10)의 고압부와 저압부를 연통시키는 연통유로(71)가 비선회 스크롤(40)에 형성되고, 연통유로(71)의 중간에는 그 연통유로(71)를 선택적으로 개폐하기 위한 밸브(72)가 스프링(73)에 지지되도록 설치되어 있다. 연통유로(71)의 일단에는 중간압 구멍(74)에 의해 중간압실에 연통되어, 밸브(72)는 중간압실의 압력과 스프링(73)의 스프링력 차이에 따라 움직이면서 연통유로(71)를 개폐하도록 이루어져 있다. 도면중 미설명 부호인 71a는 밸브홈, 71b는 고압측 유로, 71c는 저압측 유로이다.
이에 따라, 압축기가 정상운전시에는 중간압실의 압력이 높아 밸브(72)가 스프링(73)을 이기고 도면의 우측으로 이동하여 고압측 유로(71b)와 저압측 유로(71c) 사이를 차단한다.
반면, 고진공 운전시에는 밸브홈(71a)으로 유입되는 중간압이 낮아 밸브(72)가 스프링(73)에 의해 열림방향(도면의 좌측)으로 이동하게 되고, 이에 따라 고압측 유로(71b)와 저압측 유로(71c)가 연통되어 토출공간(13)으로 토출된 고압의 냉매가 흡입공간(12)을 거쳐 압축실(P)로 흡입되도록 함으로써 고진공 상태를 일시적으로 해소시키게 된다.
그러나, 상기와 같은 종래 고진공 방지장치를 가지는 스크롤 압축기는, 고진공 방지장치(70)를 구성하기 위한 부품수가 많고 그에 따른 조립공수가 증가하여 제조비용이 상승하는 문제점이 있다.
또, 종래의 고진공 방지장치는, 밸브(72)가 압력차에 따라 이동을 하면서 연통유로(71)를 개폐하는 구성이어서 그 연통유로(71)를 개폐하는데 시간이 필요하게 되고 이로 인해 압축실의 고진공화를 해소하는데 시간이 지연되는 문제점도 있었다.
또, 종래의 고진공 방지장치는, 가공성을 고려하여 연통유로(71)의 직경이 큰 경우에는 연통유로(71)를 통해 토출공간(13)의 고압 냉매가 흡입공간(12)으로 유입됨에 따라 흡입공간(12)에서의 흡입손실이 발생되는 문제점도 있었다. 또, 압축기의 정상 운전중에 연통유로(71)를 통해 유입되는 고압의 냉매가 선회 스크롤(50)을 가세하여 그 선회 스크롤(50)의 거동을 불안정하게 하면서 제2 스러스트면(B2)이 열리게 되고, 열린 제2 스러스트면(B2)을 통해 냉매가 누설되면서 압축효율이 더욱 저하되는 문제점도 있었다.
또, 종래의 고진공 방지장치는, 토출공간에서 흡입공간으로 유입되는 냉매의 압력을 낮추기 위해 연통유로(71)의 직경을 작게 형성하는 경우에는 그 연통유로(71)를 가공하기가 곤란하게 되는 문제점이 있었다. 또, 이물질이 끼여 연통유로(71)가 막히면서 제동작을 하지 못하게 되는 문제점도 있었다.
본 발명의 목적은, 고압부와 저압부 사이에 구비되어 저압부의 고진공화를 방지하는 장치를 간소화하여 제조 비용을 절감할 수 있는 스크롤 압축기를 제공하려는데 있다.
본 발명의 다른 목적은, 고압부와 저압부 사이에 구비되어 고압부의 냉매가 저압부로 신속하게 이동할 수 있는 스크롤 압축기를 제공하려는데 있다.
본 발명의 다른 목적은, 고압부에서 저압부로 유입되는 냉매가 적정 압력으로 감압되어 저압부로 유입되도록 함으로써 압축기의 흡입손실을 줄여 압축효율을 높일 수 있는 스크롤 압축기를 제공하려는데 있다.
본 발명의 다른 목적은, 고압부에서 저압부로 냉매를 안내하는 유로를 가공이 용이한 크기로 형성하면서도 이물질이 끼는 것을 방지할 수 있는 스크롤 압축기를 제공하려는데 있다.
본 발명의 다른 목적은, 고압부에서 저압부로 냉매를 안내하는 유로를 가공이 용이한 크기로 형성하면서도 고압부의 냉매를 감압하여 저압부로 안내할 수 있는 스크롤 압축기를 제공하려는데 있다.
이와 같은 본 발명의 해결 과제를 달성하기 위하여, 내부공간이 흡입공간과 토출공간으로 분리되는 케이싱; 상기 케이싱에 결합되는 메인 프레임; 상기 메인 프레임에 결합되고, 상기 토출공간에 포함되는 토출공간측 측면이 구비되는 비선회 스크롤; 상기 메인 프레임에 스러스트 방향으로 지지되어 일측면은 상기 메인 프레임과 함께 제1 스러스트 베어링면을 형성하고, 타측면은 상기 비선회 스크롤과 함께 제2 스러스트 베어링면을 형성하며, 상기 비선회 스크롤과 맞물려 압축실을 형성하는 선회 스크롤; 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에서 상기 제2 스러스트 베어링면으로 관통 형성되는 연통구멍; 및 상기 연통구멍에 삽입되는 감압부재;를 포함하는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기가 제공될 수 있다.
여기서, 상기 감압부재의 반경방향 단면적은 상기 연통구멍의 반경방향 단면적보다 작게 형성되어, 상기 감압부재의 외주면과 상기 연통구멍의 내주면 사이에 통로가 형성될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 상기 제2 스러스트 베어링면에 근접하는 일단에 연통홈이 형성될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 그 외주면에 적어도 한 개 이상의 연통면이 상기 감압부재의 양단 사이에 형성될 수 있다.
그리고, 상기 연통구멍은, 상기 토출공간측 측면에서 일정 깊이까지는 제1 내경을 가지도록 형성되는 제1 구멍; 및 상기 제1 구멍에서 연통되고 상기 제2 스러스트 베어링면까지 관통되며 제2 내경을 가지도록 형성되는 제2 구멍;을 포함하고, 상기 제2 구멍의 내경은 상기 감압부재의 외경보다 작게 형성될 수 있다.
그리고, 상기 제1 구멍의 내경은 제2 구멍의 내경보다 크게 형성되어 상기 제1 구멍과 제2 구멍 사이에 연결면이 형성되며, 상기 연결면에 상기 감압부재의 일단이 지지될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 상기 연결면에 접하는 단부의 면에 상기 제1 구멍과 제2 구멍을 연통시키는 연통홈이 형성될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 상기 연통구멍의 내경보다 작게 형성되고, 상기 감압부재의 토출공간측 단부는 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에 구비되는 부재에 의해 축방향으로 지지될 수 있다.
그리고, 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에는 밸브가 설치되고, 상기 밸브 또는 그 밸브를 지지하는 부재의 적어도 일부가 상기 감압부재의 토출공간측 끝단과 축방향으로 중첩되도록 설치될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 그 외주면의 일부가 상기 연통구멍의 내주면에 밀착되어 고정되며, 상기 연통구멍의 내주면 또는 상기 감압부재의 외주면 중에서 적어도 어느 한 쪽에 연통면이 형성되어 상기 연통구멍의 내주면과 상기 감압부재의 외주면 사이의 일부가 이격될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 적어도 일부가 상기 압축실과 반경방향으로 중첩되는 길이로 형성될 수 있다.
그리고, 상기 감압부재는 상기 압축실에 대해 축방향 외곽에 위치할 수 있다.
그리고, 상기 제1 구멍과 제2 구멍은 그 축방향 중심선이 서로 다른 선상에 위치하도록 형성될 수 있다.
그리고, 상기 제2 스러스트 베어링면에 형성되는 상기 연통구멍의 일단은 최외곽 압축실보다 외곽에 형성될 수 있다.
그리고, 상기 비선회 스크롤의 고압부측 측면에는 상기 연통구멍과 연통되는 연장홈이 소정의 길이를 가지도록 형성되고, 상기 비선회 스크롤의 고압부측 측면에는 상기 연장홈과 연통구멍이 연결되는 부위를 포함하여 상기 연장홈의 일부를 복개하는 커버부재가 결합될 수 있다.
또, 본 발명의 목적을 달성하기 위하여, 내부공간이 흡입공간과 토출공간으로 분리되는 케이싱; 상기 케이싱에 결합되는 메인 프레임; 상기 메인 프레임에 결합되고, 상기 토출공간에 포함되는 토출공간측 측면이 구비되는 비선회 스크롤; 상기 메인 프레임에 스러스트 방향으로 지지되어 일측면은 상기 메인 프레임과 함께 제1 스러스트 베어링면을 형성하고, 타측면은 상기 비선회 스크롤과 함께 제2 스러스트 베어링면을 형성하며, 상기 비선회 스크롤과 맞물려 압축실을 형성하는 선회 스크롤; 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에서 상기 제2 스러스트 베어링면으로 관통 형성되는 연통구멍; 및 상기 연통구멍과 연통되도록 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에 소정의 길이와 단면적을 가지도록 연장 형성되는 연장홈; 상기 연장홈과 연통구멍이 연결되는 부위를 포함하여 상기 연장홈의 일부를 복개하는 커버부재;를 포함하는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기가 제공될 수 있다.
여기서, 상기 연장홈의 단면적은 상기 연통구멍의 단면적에 비해 작거나 같게 형성될 수 있다.
상기와 같은 본 발명에 의한 스크롤 압축기는, 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에서 그 비선회 스크롤과 선회 스크롤 사이의 스러스트 베어링면으로 관통 형성되는 연통구멍을 형성하고, 연통구멍에 그 연통구멍의 단면적보다 작은 단면적을 가지는 감압부재를 삽입함으로써, 압축실의 압력이 급격하게 낮아질 때 토출공간으로 토출된 냉매가 연통구멍과 감압부재 사이의 통로를 통해 흡입공간으로 유입되도록 하여 압축실의 고진공화를 방지할 수 있다. 그리고 이러한 고진공화를 방지하는 장치의 구성을 간소화하여 제조 비용을 절감할 수 있고 압축기의 고진공 운전시 토출공간의 냉매가 흡입공간으로 신속하게 이동할 수 있어 고진공화를 빠르게 해소할 수 있다.
또, 토출공간으로 토출된 고압의 냉매가 연통구멍과 감압부재 사이의 좁은 통로를 통과하면서 적정압력으로 감압됨에 따라 흡입공간에서의 흡입손실을 억제할 수 있다.
뿐만 아니라, 정상운전시에도 연통구멍을 통해 선회 스크롤에 부과되는 냉매의 압력을 낮춰 선회 스크롤의 거동이 불안정하게 되는 것을 방지하여 압축실에서의 축방향 누설을 억제할 수 있다.
또, 감압유로를 길게 형성하도 연통구멍과 감압부재 사이의 통로를 넓게 형성하여 이물질이 끼는 것을 방지할 수 있다.
또, 압축기의 운전중에 고진공화가 유발되려고 할 때 연통구멍을 통해 토출공간의 냉매가 압축실로 유입되어 고진공화를 방지함으로써, 압축기의 정지시 비선회 스크롤과 선회 스크롤 사이의 스러스트 베어링면이 열리면서 연통구멍을 통해 토출공간의 냉매가 흡입공간으로 이동하여 압력평형이 진행되고, 이를 통해 재기동시 신속하게 정상운전이 이루어지면서 압축기 성능이 향상될 수 있다.
도 1은 저압방식이면서 배압방식인 종래 스크롤 압축기의 일례를 보인 종단면도,
도 2는 도 1에 따른 스크롤 압축기에서, 밸브를 이용한 고진공 방지장치를 보인 종단면도,
도 3은 본 발명의 스크롤 압축기의 일례를 보인 종단면도,
도 4는 도 3에서 고진공 방지장치를 분해하여 보인 사시도,
도 5는 도 3에서 "A"부를 확대하여 보인 종단면도,
도 6은 도 5에서 제1 구멍과 제2 구멍이 연결되는 부위를 확대하여 보인 종단면도,
도 7은 도 5의 "Ⅳ-Ⅳ"선단면도,
도 8a 및 도 8b는 도 3에 따른 스크롤 압축기에서, 정상운전일 때와 비정상운전일 때 냉매의 흐름을 보인 종단면도,
도 9는 도 3에 따른 고진공 방지장치에서 감압부재를 고정하는 방식에 대한 다른 실시예를 보인 종단면도,
도 10은 도 3에 따른 고진공 방지장치에서 감압부재에 대한 다른 실시예를 보인 종단면도,
도 11은 도 10의 "Ⅴ-Ⅴ"선단면도,
도 12는 도 3에 따른 고진공 방지장치에서 연통구멍에 대한 다른 실시예를 보인 종단면도,
도 13은 도 3에 다른 고진공 방지장치에서 연통구멍의 관통위치를 설명하기 위해 보인 비선회 스크롤의 저면도,
도 14는 본 발명에 의한 고진공 방지장치에 대한 다른 실시예를 보인 사시도,
도 15는 도 14의 "Ⅵ-Ⅵ"선단면도.
이하, 본 발명에 의한 스크롤 압축기를 첨부도면에 도시된 실시예에 의거하여 상세하게 설명한다.
도 3은 본 발명의 스크롤 압축기의 일례를 보인 종단면도이고, 도 4는 도 3에서 고진공 방지장치를 분해하여 보인 사시도이며, 도 5는 도 3에서 "A"부를 확대하여 보인 종단면도이고, 도 6은 도 5에서 제1 구멍과 제2 구멍이 연결되는 부위를 확대하여 보인 종단면도이며, 도 7은 도 5의 "Ⅳ-Ⅳ"선단면도이다.
이에 도시된 바와 같이, 본 실시예에 의한 스크롤 압축기는, 케이싱(110)의 내부공간(111)이 고저압 분리판(114)에 의해 저압부인 흡입공간(112)과 고압부인 토출공간(113)으로 구분될 수 있다. 흡입공간(112)에는 흡입관(114)이, 토출공간(113)에는 토출관(115)이 연통되도록 결합될 수 있다.
고저압 분리판(114)은 그 중앙부가 후술할 비선회 스크롤(140)의 상면에 결합되고, 외주면이 케이싱(110)의 내주면에 밀봉 결합되어 케이싱(110)의 내부공간(111)이 흡입공간(112)과 토출공간(113)으로 구획될 수 있다.
여기서, 도면으로 도시하지는 않았으나, 별도의 토출공간을 가지는 토출플레넘이 비선회 스크롤에 결합되어 케이싱의 내부공간이 흡입공간과 토출공간으로 구분될 수도 있다.
케이싱(110)의 흡입공간(112)에는 회전력을 발생하는 구동모터(120)가 설치되며, 구동모터(120)의 상측에는 메인 프레임(130)이 고정 설치될 수 있다.
메인 프레임(130)의 상면에는 비선회 스크롤(140)이 설치되고, 메인 프레임(130)과 비선회 스크롤(140)의 사이에는 선회 스크롤(150)이 선회 가능하게 설치될 수 있다.
선회 스크롤(150)은 구동모터(120)의 회전자(122)에 결합되는 회전축(125)에 편심 결합되고, 선회 스크롤(150)이 선회운동을 하면서 비선회 스크롤(140)과 함께 흡입실(P1), 중간압실(P2), 토출실(P3)로 된 두 개 한 쌍의 압축실(P)을 형성하게 된다. 중간압실은 여러 개가 연속으로 형성될 수 있다.
여기서, 메인 프레임(130)의 일측면과 이에 대응하는 선회 스크롤(140)의 일측면 사이에는 제1 스러스트 베어링면(이하, 제1 스러스트면)(B1)이 형성되고, 선회 스크롤(150)의 타측면과 이에 대응하는 비선회 스크롤(140)의 일측면 사이에는 제2 스러스트 베어링면(이하, 제2 스러스트면)(B2)이 형성될 수 있다.
비선회 스크롤(140)은 비선회측 경판부(141)가 원판 모양으로 형성되고, 비선회측 경판부(141)의 저면 가장자리에는 메인 프레임(130)의 상면에 지지되는 측벽부(142)가 환형으로 돌출되어 형성될 수 있다.
측벽부(142)의 안쪽에는 선회 스크롤(150)의 선회랩(152)과 함께 압축실(P)을 이루도록 인볼류트나 대수나선 또는 다른 형상으로 비선회 랩(143)이 형성될 수 있다.
측벽부(142)의 일측에는 상기 케이싱(110)의 흡입공간(112)과 압축실(P)이 연통되도록 흡입구(144)가 관통 형성될 수 있다. 흡입구(144)는 원형 또는 장공 형상으로 형성되어 흡입실(P1)과 연통될 수 있다.
측벽부(142)의 저면은 후술할 선회측 경판부(152)의 가장자리와 접촉되어 상기 제2 스러스트면(B2)이 형성될 수 있다. 또, 측벽부(142)의 저면 중에서 제2 스러스트면(즉, 실링면)(B2)을 제외한 바깥면에는 그 제2 스러스트면보다 낮게 마찰회피면(142a)이 형성될 수 있다. 따라서, 후술할 연통구멍(148)의 제2 구멍(148b)은 제2 스러스트면(B2)에 형성되어야 정상운전시 토출공간(113)의 냉매가 흡입공간(112)으로 누설되는 것이 억제될 수 있다.
비선회측 경판부(141)의 중심에는 압축실(P)과 케이싱(110)의 토출공간(113)이 연통되도록 토출구(145)가 형성될 수 있다.
토출구(145)의 주변에는 토출공간(113)으로 토출된 냉매가 토출구(145)로 역류하는 것을 방지하기 위한 체크밸브(146)가 비선회 스크롤(140)의 토출공간측 측면(141a)에 설치되고, 체크밸브(146)의 주변에는 압축실(P)에서 압축되는 냉매의 일부를 중간압실(P2)에서 미리 바이패스 시키는 바이패스구멍(141b)이 형성되고, 바이패스구멍(141b)의 주변에는 그 바이패스 구멍(141b)을 개폐하는 바이패스 밸브(147)가 설치될 수 있다.
체크밸브(146) 또는 바이패스 밸브(147)는 각각 외팔보 형태의 리드밸브 형상으로 형성되고, 체크밸브(146) 또는 바이패스 밸브(147)는 그 밸브들을 지지하는 리테이너(146a)(147a)와 함께 볼트(146b)(147b)를 이용하여 비선회 스크롤(140)에 고정 결합될 수 있다. 따라서, 리테이너(146a)(147a)의 길이 또는 볼트(146b)(147b)의 체결위치를 조절하면 후술할 감압부재(170)의 토출공간측 끝단면을 축방향에 대해 지지할 수 있다.
선회 스크롤(150)은 메인 프레임(130)에 지지되는 선회스크롤(150)의 선회측 경판부(151)가 원판모양으로 형성되고, 선회측 경판부(151) 상면에는 비선회 랩(143)과 맞물려 압축실(P)을 형성하는 선회랩(152)이 형성되며, 선회측 경판부(151)의 저면에는 회전축(125)에 결합되는 보스부(153)가 형성될 수 있다. 이로써, 선회 스크롤(150)은 회전축(125)에 편심지게 결합된 상태로 비선회 스크롤(140)에 맞물려 선회운동을 하면서 흡입실(P1), 중간압실(P2), 토출실(P3)로 이어지는 두 개 한 쌍의 압축실(P)을 형성할 수 있다.
한편, 비선회 스크롤(140)은 메인 프레임(130)에 고정 결합할 수도 있지만, 경우에 따라서는 메인 프레임(130)에 축방향으로 이동 가능하게 결합될 수도 있다. 예를 들어, 도 3 내지 도 5에서와 같이 선회 스크롤(150)의 배면에 배압실(134)이 형성되는 경우에는 비선회 스크롤(140)이 메인 프레임(130)에 고정되지만, 비선회 스크롤(140)의 배면에 배압실(134)이 형성되는 경우에는 그 비선회 스크롤(140)이 메인 프레임(130)에 대해 축방향으로 이동 가능하게 결합될 수 있다.
여기서, 비선회 스크롤(140)이 메인 프레임(130)에 고정되는 경우에는 제1 스러스트면(B1)에 복수 개의 실링부재(132)가 구비되어 선회 스크롤(150)을 지지하는 배압실(134)이 형성되고, 선회측 경판부(151)에는 중간압실(P2)의 냉매를 배압실(134)로 안내하는 배압구멍(155)이 형성될 수 있다.
도면중 미설명 부호인 121은 고정자, 160은 올담링이다.
상기와 같은 본 실시예에 의한 스크롤 압축기에서는, 냉매가 냉동사이클로부터 흡입관(114)을 통하여 케이싱(110)의 저압부인 흡입공간(112)으로 유입되고, 흡입공간(112)으로 유입된 저압의 냉매는 비선회 스크롤(140)의 흡입구(144)를 통해 흡입실(P1)을 거쳐 중간압실(P2)로 유입되며, 선회 스크롤(150)의 선회운동에 의해 선회 스크롤(150)과 비선회 스크롤(140) 사이의 중앙으로 이동하면서 압축되었다가 토출실(P3)에서 비선회 스크롤(140)의 토출구(145)를 통해 케이싱(110)의 토출공간(113)으로 토출되고, 이 냉매는 토출관(115)을 통해 냉동사이클로 배출되는 일련의 과정을 반복하게 된다.
이때, 압축실(P)에서 압축되는 냉매의 일부는 중간압실(P2)에서 배압구멍(155)을 통해 배압실(134)로 안내되고, 배압실(134)로 안내된 냉매는 그 압력에 의한 힘으로 선회 스크롤(150)을 지지하여 선회 스크롤(150)이 비선회 스크롤(140)과 밀착되어 압축실(P)이 축방향으로 실링되도록 한다.
하지만, 냉동사이클에 이상이 발생되거나 펌프다운 운전을 실시하게 되면 압축기의 흡입공간(112)으로 흡입되는 냉매량이 크게 감소하면서 압축실(P)의 압력이 저하되거나 심지어 압축기는 고진공 상태가 될 수 있다. 압축실(P)의 압력이 일정 압력 이하로 떨어지거나 압축기가 고진공 상태가 되면 배압실(134)의 압력도 저하되어 선회 스크롤(150)이 부상을 하지 못하게 되고, 선회 스크롤(150)이 부상을 하지 못하게 되면 비선회 스크롤(140)과 선회 스크롤(150)의 사이, 즉 제2 스러스트면(B2)이 벌어져 축방향 누설이 더욱 증가하여 압축기 효율이 크게 떨어지게 된다.
이를 감안하여, 비선회 스크롤(140)에는 압축실(P)의 압력이 일정 압력 이하로 떨어져 선회 스크롤(150)이 부상을 하지 못하게 되면 토출공간(113)과 흡입공간(112)을 연통시키는 연통구멍(148)이 형성될 수 있다.
하지만, 연통구멍(148)이 너무 넓게 형성되면 오히려 정상운전시에도 선회 스크롤(150)의 거동을 불안정하거나 오일이 과도하게 압축실(P)로 유입되게 할 수 있어 바람직하지 않을 수 있다. 반면, 연통구멍(148)이 너무 좁으면 가공이 어려워 생산성이 저하될 수 있다.
이에 본 실시예에서는 연통구멍(148)의 직경은 가공하기에 충분히 넓게 형성하되, 그 연통구멍(148)의 내부에 감압부재를 삽입하여 냉매 또는 오일이 통과할 수 있는 연통구멍(148)의 단면적을 좁힘으로써 고압의 냉매가 효과적으로 감압될 수 있도록 할 수 있다. 그리고 이를 통해, 고압의 냉매가 저압부인 흡입공간(112)으로 유입되어 압축기의 효율이 저하되는 것을 미연에 방지하면서도 연통구멍(148)의 가공을 용이하게 할 수 있어 그만큼 생산성이 향상될 수 있다.
이를 위해, 본 실시예에 의한 연통구멍(148)은 비선회 스크롤(140)의 토출공간측 측면(141a)에서 축방향으로 일정 깊이만큼 형성되는 제1 구멍(148a)이 형성되고, 제1 구멍(148a)에서 연장되어 제2 스러스트면(B2)으로 관통되는 제2 구멍(148b)으로 형성될 수 있다.
제1 구멍(148a)의 내경(D1)은 제2 구멍(148b)의 내경(D2)보다 크게 형성될 수 있다. 이에 따라 본 실시예에 따른 연통구멍(148)은 2단 구멍으로 형성될 수 있다. 도면으로 도시하지는 않았으나, 연통구멍은 제1 구멍과 제2 구멍 외에 다단으로 형성될 수도 있다. 이 경우, 감압부재의 외경은 두 번째 구멍의 내경보다 크게 형성될 수 있다. 또, 이 경우 냉매가 다단으로 된 연통구멍을 통과하면서 감압효과가 더욱 향상될 수 있다.
물론, 연통구멍(148)은 비선회 스크롤(140)의 토출공간측 측면(141a)에서 제2 스러스트면(B2)까지 동일한 내경을 가진 한 개의 구멍으로 형성될 수도 있지만, 이 경우에는 연통구멍(148)의 내경이 감압에 필요한 크기, 즉 1~2mm 정도의 작은 구멍으로 형성하기가 어려울 수 있다.
따라서, 본 실시예에서와 같이 제2 구멍(148b)의 길이를 최소한으로 짧게 형성하더라도 연통구멍(148)은 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b)으로 형성하는 것이 바람직할 수 있다.
전술한 바와 같이, 제1 구멍(148a)의 내경(D1)이 제2 구멍(148b)의 내경(D2)보다 크게 형성되므로, 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b)의 사이에는 연결면(148c)이 형성될 수 있다. 이로써, 제1 구멍(148a)에 소정의 직경을 가지는 봉 형상의 감압부재(170)를 삽입하는 경우, 그 감압부재(170)의 일단은 상기 연결면(148c)에 안착되는 길이로 형성될 수 있다.
연결면(148c)은 도 6에서와 같이 제1 구멍과 제2 구멍 사이에 직각면으로 형성될 수도 있지만, 제1 구멍(148a)의 직경이 불과 수 mm 정도가 될 수 있으므로 드릴로 가공하면서 직각면으로 형성하기 어려울 수도 있다.
따라서, 연결면(148c)은 도 7과 같이 경사면으로 형성될 수도 있다. 연결면(148c)이 경사면으로 형성되면 그 경사면 중간에 감압부재(170)가 안착될 수 있다. 상기와 같이 연결면(148c)이 경사면으로 형성되면 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b) 사이에서의 유동저항이 감소하여 냉매가 신속하게 이동할 수 있다.
한편, 제1 구멍(148a)에 감압부재를 삽입하는 경우 제2 구멍(148b)이 감압부재(170)에 의해 가려질 수 있으므로, 감압부재(170)의 일단, 즉 연결면(148c)에 접하는 일단에는 요홈 모양으로 연통홈(171)이 형성될 수 있다. 이로써, 제2 구멍(148b)의 내경(D2)이 감압부재(170)의 직경(D3)에 비해 작게 형성되어 그 제2 구멍(148b)이 감압부재(170)에 의해 가려지더라도 제1 구멍(148a)을 통과하는 냉매가 연통홈(171)을 통해 제2 구멍(148b)으로 원활하게 흘러나갈 수 있게 된다.
도 8a 및 도 8b는 본 실시예의 스크롤 압축기가 정상운전시 및 고진공 운전시 제2 스러스트면에서의 냉매유동 상태를 보인 종단면도이다.
도 8a에 도시된 바와 같이, 압축기가 정상운전 상태일 경우에는 배압실(134)의 압력에 의해 선회 스크롤(150)이 비선회 스크롤(140)을 향해 부상하여, 제2 스러스트면(B2)이 밀착된다. 그러면 연통구멍(148)의 제2 구멍(148b)이 닫혀 토출공간(113)의 냉매가 흡입공간(112)으로 이동을 하지 못하게 된다.
반면, 도 8b에 도시된 바와 같이, 압축기가 냉매의 흡입압이 낮아지거나 흡입량이 감소하는 이상운전 상태일 경우에는 중간압이 낮아지게 된다. 그러면 배압실(134)의 압력이 낮아져 선회 스크롤(150)이 부상하지 못하면서 비선회 스크롤(140)로부터 이격된다. 그러면 연통구멍(148)의 제2 구멍(148b)이 열리면서 토출공간(113)의 냉매가 흡입공간(112)으로 이동을 하게 된다. 그러면 이 흡입공간(112)으로 이동하는 냉매가 흡입구(144)를 거쳐 압축실(P)로 이동을 하면서 압축실(P)이 고진공화되는 것을 억제할 수 있게 된다.
이때, 토출공간(113)의 냉매는 토출압을 이루게 되지만, 이 토출압의 냉매가 연통구멍(148)의 내주면과 감압부재(170)의 외주면 사이의 좁은 통로(172)를 통과하면서 압력이 낮아지게 된다. 따라서, 흡입공간(112)으로 유입되는 냉매의 압력은 토출압에 비해 상당히 낮은 압력을 유지하게 되어 이 냉매가 압축실(P)로 유입되더라도 흡입손실을 최소한으로 낮출 수 있게 된다.
한편, 감압부재(170)는 연통구멍(148)에 삽입된 상태에서 감압부재(170)의 토출공간측 일단을 지지볼트(173)으로 눌러 고정할 수 있다. 지지볼트는 도 5에서와 같이, 비선회 스크롤(140)의 경판부(141)에 볼트(173)를 체결하여 그 지지볼트(173)의 머리부로 감압부재(170)의 일단을 지지할 수 있다.
또, 감압부재(170)는 토출된 냉매의 역류를 방지하는 체크밸브(146) 또는 중간압의 냉매를 선택적으로 바이패스 시키는 바이패스 밸브(147)의 부속품을 이용하여 감압부재(170)의 토출측 일단을 지지할 수도 있다.
예를 들어, 바이패스 밸브(147)를 체결하기 위한 볼트(147b)의 머리부를 이용하여 감압부재(170)를 지지하거나, 또는 도 9에서와 같이, 바이패스 밸브(147)의 열림량을 제한하는 리테이너(147a)를 길게 연장하여 이 리테이너로 감압부재(170)d의 토출측 일단을 지지할 수도 있다.
하지만, 별도의 부재를 이용하여 감압부재(170)를 고정하지 않고 감압부재(170)를 연통구멍(148)에 압입하여 고정하거나 또는 나사산을 형성하여 나사 체결할 수도 있다.
이 경우에는 도 10 및 도 11에서와 같이 감압부재(170)의 외주면에 디컷(D-cut) 모양으로 적어도 한 개 이상의 연통면(174)을 형성하여 연통구멍(148)의 내주면 사이에 냉매가 이동할 수 있는 통로(173)를 형성할 수 있다. 연통면(174)은 감압부재(170)의 외주면 양단 사이에 길이방향을 따라 직선면으로 형성되거나 또는 나선형으로 형성될 수 있다.
또, 도면으로 도시하지는 않았으나, 감압부재(170)는 원형 단면 형상으로 형성하되 연통구멍(148)을 각진 형상이나 복수 개의 원이 일부 겹친 형상으로 형성하여 감압부재(170)와의 사이에 통로(173)를 형성할 수도 있다. 이로써, 얇은 감압부재의 표면에 별도의 연통면을 형성하지 않아도 되므로 그만큼 감압부재의 감압부재를 용이하게 제작할 수 있다. 물론, 연통구멍(148)은 원형으로 형성하고 감압부재를 각진 형상으로 형성할 수도 있다.
한편, 감압부재(170)는 연통구멍(148)에 고정하지 않을 수도 있다. 이 경우 감압부재(170)의 외경이 연통구멍(148)의 내경에 비해 작기 때문에 감압부재(170)가 연통구멍(148)의 내부에서 압력차 또는 압축기 진동에 의해 움직일 수 있지만, 감압부재(170)와 연통구멍(148) 사이의 간격이 작고 토출공간(113)으로 토출되는 오일의 일부가 감압부재(170)와 연통구멍(148) 사이의 통로(173)로 유입되어 감압부재(170)의 움직임을 억제할 수도 있다. 하지만, 압축기의 운반시 또는 운전중 이상 조건이 발생하면 감압부재(170)가 탈거되거나 또는 운전 중에 압축기 소음을 유발할 수도 있으므로 가급적 감압부재(170)는 전술한 실시예 등을 이용하여 연통구멍(148)에 고정하는 것이 바람직할 수 있다.
한편, 연통구멍(148)의 감압 효과는 그 연통구멍(148)의 길이와 통로(173)의 단면적에 관한 관계식으로 정의될 수 있다. 즉, 연통구멍(148)의 길이가 길수록, 통로(173)의 단면적이 작을수록 감압 효과는 향상될 수 있다.
특히, 감압효과를 감안하면 도 5와 같이 감압부재(170)의 외주면 전체에 통로(173)가 형성되는 경우가 도 10과 같이 감압부재(170)의 외주면 일측에 통로(173)가 형성되는 것에 비해 동일 면적 대비 감압효과가 향상될 수 있다.
즉, 도 11과 같이 감압부재(170)의 외주면 일측에 통로(173)가 형성되는 경우에는 도 7과 같이 감압부재(170)의 외주면 전체에 통로(173)가 형성되는 것에 비해 수력직경이 상승하여 유체저항이 감소함에 따라 감압효과가 저하될 수 있다. 따라서 통로의 면적이 동일한 경우에는 감압부재의 외주면을 따라 통로가 고르게 분산되어 형성되는 것이 바람직할 수 있다.
본 발명에 의한 연통구멍에 대한 다른 실시예가 있는 경우는 다음과 같다.
즉, 전술한 실시예와 같이 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b)은 동심상에 형성될 수도 있지만, 경우에 따라서는 서로 다른 축중심을 가지도록 형성될 수도 있다.
예를 들어, 도 12에서와 같이 비선회 스크롤(140)의 경판부(141) 외경이 최외곽 비선회 랩(143)보다 안쪽에 위치하거나 적어도 비선회측 경판부(141)의 가장자리에 여유가 없는 경우에는 제1 구멍(148a)이 제2 구멍(148b)에 비해 비선회 스크롤(140)의 중심쪽에 형성되고, 제2 구멍(148b)은 제1 구멍(148a)과 일부가 반경방향으로 중첩되어 바깥쪽에 위치하도록 형성될 수 있다. 이로써, 제1 구멍(또는, 감압부재)(148a)은 압축실(P)과 반경방향으로 중첩되지 않는 정도의 길이로 형성될 수 있다.
이 경우에도 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b)의 직경은 동일하게 형성될 수도 있지만, 제2 구멍(148b)의 직경(D2)이 제1 구멍(148a)의 직경(D1)보다 작게 형성될 수 있다. 하지만, 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b) 사이의 중첩면적이 제1 구멍(148a)의 내경(D1)보다 작아지게 되므로, 제1 구멍(148a)에 감압부재(170)가 삽입되면 제2 구멍(148b)이 가려질 수 있다. 따라서, 이 경우에도 감압부재(170)의 단부에 연통홈이 형성되어 제1 구멍(148a)과 제2 구멍(148b) 사이의 연결면(148c)에 고정하거나 또는 도 12과 같이 감압부재(170)의 외주면에 연통면(174)이 디컷 모양으로 절개 형성되어 제1 구멍(148a)에 압입되도록 할 수 있다.
이로써, 연통구멍(148), 특히 제1 구멍(148a)을 가공이 용이한 정도의 직경을 가지도록 형성하면서도 감압부재(170)를 이용하여 연통구멍(148)의 면적을 적절하게 조절할 수 있다.
이를 통해, 압축기가 정상운전을 할 때 연통구멍로 유입되는 냉매에 의해 선회 스크롤의 거동을 불안정해지면서 제2 스러스트면이 벌어지는 것을 억제할 수 있다.
또, 고압부인 토출공간과 저압부인 흡입공간 사이에 구비되어 저압부의 고진공화를 방지하는 장치를 간소화하여 제조 비용을 절감할 수 있다.
또, 고압부의 냉매가 저압부로 신속하게 이동하게 되어 압축실에서의 고진공화를 신속하게 해제할 수 있다.
또, 고압부에서 저압부로 유입되는 냉매가 연통구멍를 거치면서 적정 압력으로 감압됨에 따라 저압부에서의 흡입손실이 발생되는 것을 억제하여 압축기 효율을 높일 수 있다.
또, 압축실에서 토출되는 냉매에는 오일이 함유되어 있으나, 이 냉매는 토출공간(113)에서 오일과 분리되어 냉동사이클로 배출되는 반면 냉매에서 분리되는 오일은 토출공간(113)에 남게 된다. 이 남은 오일량이 증가하게 되면 냉동사이클 전체에서 오일부족이 발생하게 되어 냉동능력이 저하될 뿐만 아니라 압축기 내부에서도 오일부족이 발생되어 윤활성능이 크게 저하될 수 있다.
하지만, 본 실시예와 같이 연통구멍(148)이 형성되는 경우에는 오일이 연통구멍(148)을 통해 제2 스러스트면(B2)으로 조금씩 흘러나가게 되고, 특히 흡입공간(112)의 압력이 급격하게 저하되는 경우에는 냉매와 함께 오일이 흡입공간(112)으로 바이패스되어 압축기를 포함한 냉동사이클 전체에서의 오일부족을 해소할 수 있다. 이 경우에도 오일은 좁은 연통구멍(148)과 감압부재 사이의 통로(173)를 통과하면서 감압되어 흡입손실을 억제할 수 있다.
한편, 연통구멍(148)의 출구단인 제2 구멍(148b)은 흡입구(144) 주변 또는 흡입실(P1)에 인접하도록 형성되는 것이 제2 스러스트면으로 유입되는 냉매와 오일이 흡입실(P1)로 신속하게 이동할 수 있어 바람직하다.
도 13은 본 실시예에 따른 연통구멍의 위치를 보인 비선회 스크롤의 저면도이다. 이에 도시된 바와 같이, 흡입구(144)는 비선회 스크롤(140)의 일측면에 관통 형성되고, 흡입구(144)를 시작으로 소정의 크랭크각[대략, 흡입구의 중심선(L1)을 기준으로 180°]까지는 바깥쪽 압축포켓이 형성되지 않으므로 이 지점까지의 비선회 스크롤(140)의 저면은 스러스트 베어링면(제2 스러스트면)을 형성하지 않고 선회 스크롤(150)의 선회랩(152)과 이격될 수 있도록 단차진 마찰회피면(빗금쳐진 부분)(142a)이 형성되어 있다.
따라서, 연통구멍(148)의 제2 구멍(148b)이 형성되는 크랭크각(α)은 제2 스러스트면(B2)을 형성하는 부위, 즉 흡입구(144)의 중심선을 기준으로 랩의 궤적을 따라 대략 270°범위 이내에 형성되는 것이 바람직할 수 있다.
한편, 본 발명에 의한 스크롤 압축기에서 다른 실시예가 있는 경우는 다음과 같다.
즉, 전술한 실시예에서는 연통구멍(148)에 감압부재를 삽입하여, 연통구멍(148)에서 냉매 또는 오일의 감압이 이루어지도록 하는 것이나, 본 실시예는 비선회 스크롤(140)의 토출공간측 측면(141a)에 연장홈(149)을 형성하여 그 연장홈(149)에서 감압이 이루어지도록 하는 것이다.
예를 들어, 도 14 및 도 15에서와 같이 비선회 스크롤(140)의 토출공간측 측면(141a)에 원호 형상으로 연장홈(149)이 형성될 수 있다. 이에 따라, 연장홈(149)의 일단은 연통구멍(148)과 연통되는 반면 타단은 연통구멍(148)으로부터 분리될 수 있다.
연장홈(149)을 복개하는 커버부재(149a)를 비선회 스크롤(140)의 토출공간측 측면(141a)에 결합할 수 있다. 여기서, 커버부재(149a)는 연장홈(149)과 연통구멍(148)이 연통되는 부위는 복개하는 반면, 연장홈(149)의 타단은 토출공간(113)에 연통되어 그 토출공간(113)의 냉매가 연장홈으로 유입될 수 있도록 개방할 수 있다.
물론, 연장홈(149)이 환형으로 형성될 수도 있다. 이 경우에도 연통구멍(148)과 연통되는 부위를 제외한 연장홈(149)의 적어도 어느 한 쪽은 토출공간(113)과 연통되도록 노출단(149b)이 형성되어야 한다.
상기와 같은 본 실시예에 의한 스크롤 압축기의 기본적인 구성과 작용 효과는 전술한 실시예와 대동소이하다. 다만, 본 실시예는 연통구멍(148)에 감압부재를 설치할 수도 있지만, 연장홈(149)에서 감압이 이루어지므로 굳이 연통구멍(148)에 감압부재를 설치할 필요가 없을 수 있다.
또, 본 실시예에서는 연장홈(149)이 연통구멍(148)의 단면적보다 작게 형성될 수 있어, 가공이 어려운 연통구멍(148)은 상대적으로 단면적을 크게 하여 가공성을 높이는 반면, 상대적으로 가공이 용이한 연장홈(149)은 단면적을 작게 하더라도 가공성이 향상될 수 있다.
본 발명은 본 발명의 정신 및 필수적 특징을 벗어나지 않는 범위에서 다른 특정한 형태로 구체화될 수 있음은 당업자에게 자명하다. 따라서, 상기의 상세한 설명은 모든 면에서 제한적으로 해석되어서는 아니되고 예시적인 것으로 고려되어야 한다. 본 발명의 범위는 첨부된 청구항의 합리적 해석에 의해 결정되어야 하고, 본 발명의 등가적 범위 내에서의 모든 변경은 본 발명의 범위에 포함된다.

Claims (17)

  1. 내부공간이 흡입공간과 토출공간으로 분리되는 케이싱;
    상기 케이싱에 결합되는 메인 프레임;
    상기 메인 프레임에 결합되고, 상기 토출공간에 포함되는 토출공간측 측면이 구비되는 비선회 스크롤;
    상기 메인 프레임에 스러스트 방향으로 지지되어 일측면은 상기 메인 프레임과 함께 제1 스러스트 베어링면을 형성하고, 타측면은 상기 비선회 스크롤과 함께 제2 스러스트 베어링면을 형성하며, 상기 비선회 스크롤과 맞물려 압축실을 형성하는 선회 스크롤;
    상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에서 상기 제2 스러스트 베어링면으로 관통 형성되는 연통구멍; 및
    상기 연통구멍에 삽입되는 감압부재;를 포함하는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재의 반경방향 단면적은 상기 연통구멍의 반경방향 단면적보다 작게 형성되어, 상기 감압부재의 외주면과 상기 연통구멍의 내주면 사이에 통로가 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재는 상기 제2 스러스트 베어링면에 근접하는 일단에 연통홈이 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재는 그 외주면에 적어도 한 개 이상의 연통면이 상기 감압부재의 양단 사이에 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 연통구멍은,
    상기 토출공간측 측면에서 일정 깊이까지는 제1 내경을 가지도록 형성되는 제1 구멍; 및
    상기 제1 구멍에서 연통되고 상기 제2 스러스트 베어링면까지 관통되며 제2 내경을 가지도록 형성되는 제2 구멍;을 포함하고,
    상기 제2 구멍의 내경은 상기 감압부재의 외경보다 작게 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 제1 구멍의 내경은 제2 구멍의 내경보다 크게 형성되어 상기 제1 구멍과 제2 구멍 사이에 연결면이 형성되며,
    상기 연결면에 상기 감압부재의 일단이 지지되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 감압부재는 상기 연결면에 접하는 단부의 면에 상기 제1 구멍과 제2 구멍을 연통시키는 연통홈이 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재는 상기 연통구멍의 내경보다 작게 형성되고, 상기 감압부재의 토출공간측 단부는 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에 구비되는 부재에 의해 축방향으로 지지되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에는 밸브가 설치되고, 상기 밸브 또는 그 밸브를 지지하는 부재의 적어도 일부가 상기 감압부재의 토출공간측 끝단과 축방향으로 중첩되도록 설치되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  10. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재는 그 외주면의 일부가 상기 연통구멍의 내주면에 밀착되어 고정되며,
    상기 연통구멍의 내주면 또는 상기 감압부재의 외주면 중에서 적어도 어느 한 쪽에 연통면이 형성되어 상기 연통구멍의 내주면과 상기 감압부재의 외주면 사이의 일부가 이격되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  11. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재는 적어도 일부가 상기 압축실과 반경방향으로 중첩되는 길이로 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  12. 제1항에 있어서,
    상기 감압부재는 상기 압축실에 대해 축방향 외곽에 위치하는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  13. 제12항에 있어서,
    상기 제1 구멍과 제2 구멍은 그 축방향 중심선이 서로 다른 선상에 위치하도록 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  14. 제1항에 있어서,
    상기 제2 스러스트 베어링면에 형성되는 상기 연통구멍의 일단은 최외곽 압축실보다 외곽에 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  15. 제1항에 있어서,
    상기 비선회 스크롤의 고압부측 측면에는 상기 연통구멍과 연통되는 연장홈이 소정의 길이를 가지도록 형성되고,
    상기 비선회 스크롤의 고압부측 측면에는 상기 연장홈과 연통구멍이 연결되는 부위를 포함하여 상기 연장홈의 일부를 복개하는 커버부재가 결합되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  16. 내부공간이 흡입공간과 토출공간으로 분리되는 케이싱;
    상기 케이싱에 결합되는 메인 프레임;
    상기 메인 프레임에 결합되고, 상기 토출공간에 포함되는 토출공간측 측면이 구비되는 비선회 스크롤;
    상기 메인 프레임에 스러스트 방향으로 지지되어 일측면은 상기 메인 프레임과 함께 제1 스러스트 베어링면을 형성하고, 타측면은 상기 비선회 스크롤과 함께 제2 스러스트 베어링면을 형성하며, 상기 비선회 스크롤과 맞물려 압축실을 형성하는 선회 스크롤;
    상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에서 상기 제2 스러스트 베어링면으로 관통 형성되는 연통구멍; 및
    상기 연통구멍과 연통되도록 상기 비선회 스크롤의 토출공간측 측면에 소정의 길이와 단면적을 가지도록 연장 형성되는 연장홈;
    상기 연장홈과 연통구멍이 연결되는 부위를 포함하여 상기 연장홈의 일부를 복개하는 커버부재;를 포함하는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
  17. 제16항에 있어서,
    상기 연장홈의 단면적은 상기 연통구멍의 단면적에 비해 작거나 같게 형성되는 것을 특징으로 하는 스크롤 압축기.
PCT/KR2016/013206 2015-12-09 2016-11-16 스크롤 압축기 WO2017099384A1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16873250.1A EP3388672B1 (en) 2015-12-09 2016-11-16 Scroll compressor

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150175224A KR101731449B1 (ko) 2015-12-09 2015-12-09 스크롤 압축기
KR10-2015-0175224 2015-12-09

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017099384A1 true WO2017099384A1 (ko) 2017-06-15

Family

ID=58702273

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2016/013206 WO2017099384A1 (ko) 2015-12-09 2016-11-16 스크롤 압축기

Country Status (4)

Country Link
US (1) US10527039B2 (ko)
EP (1) EP3388672B1 (ko)
KR (1) KR101731449B1 (ko)
WO (1) WO2017099384A1 (ko)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102317527B1 (ko) * 2017-06-15 2021-10-26 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007032511A (ja) * 2005-07-29 2007-02-08 Sanden Corp 流体機械の減圧装置、当該減圧装置を用いた流体機械及び冷凍回路
JP2010101188A (ja) * 2008-10-21 2010-05-06 Daikin Ind Ltd スクロール圧縮機
JP2010163877A (ja) * 2009-01-13 2010-07-29 Daikin Ind Ltd 回転式圧縮機
KR101300261B1 (ko) * 2011-11-09 2013-08-23 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기
KR101510699B1 (ko) * 2009-01-07 2015-04-17 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기 및 이를 적용한 냉동기기

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6341945B1 (en) * 1999-10-18 2002-01-29 Scroll Technologies Scroll compressor with reduced capacity at high operating temperatures
JP2003232286A (ja) * 2002-02-12 2003-08-22 Sanden Corp スクロール型圧縮機
JP2006097495A (ja) * 2004-09-28 2006-04-13 Sanden Corp 圧縮機
JP2010106730A (ja) * 2008-10-29 2010-05-13 Sanden Corp オイルセパレータ内蔵スクロール型圧縮機
JP5550419B2 (ja) * 2010-03-31 2014-07-16 三菱重工業株式会社 圧縮機
EP2693056B1 (en) * 2011-03-29 2019-01-23 Hitachi-Johnson Controls Air Conditioning, Inc. Scroll compressor

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007032511A (ja) * 2005-07-29 2007-02-08 Sanden Corp 流体機械の減圧装置、当該減圧装置を用いた流体機械及び冷凍回路
JP2010101188A (ja) * 2008-10-21 2010-05-06 Daikin Ind Ltd スクロール圧縮機
KR101510699B1 (ko) * 2009-01-07 2015-04-17 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기 및 이를 적용한 냉동기기
JP2010163877A (ja) * 2009-01-13 2010-07-29 Daikin Ind Ltd 回転式圧縮機
KR101300261B1 (ko) * 2011-11-09 2013-08-23 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기

Also Published As

Publication number Publication date
EP3388672A4 (en) 2019-08-07
US20170167485A1 (en) 2017-06-15
KR101731449B1 (ko) 2017-04-28
EP3388672B1 (en) 2020-05-06
EP3388672A1 (en) 2018-10-17
US10527039B2 (en) 2020-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2017188558A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2019045454A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2012091389A1 (en) Compressor
WO2018117682A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2017188557A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2021167288A1 (ko) 스크롤 압축기
JPH08312582A (ja) 圧縮機の逆転防止装置
WO2020116781A1 (ko) 고압식 스크롤 압축기
WO2017188575A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2014014182A1 (ko) 베인 로터리 압축기
WO2017099384A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2018147562A1 (en) Hermetic compressor
WO2014196774A1 (en) Scroll compressor
WO2017188576A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2021015429A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2021015392A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2017164539A1 (ko) 압축기
WO2018174449A1 (en) Hermetic compressor
WO2021194154A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2022181959A1 (ko) 스크롤 압축기
WO2010016692A2 (ko) 스크롤 유체기계
EP3963210A1 (en) Scroll compressor
WO2022169117A1 (ko) 로터리 압축기
JP4168332B2 (ja) シール装置および該シール装置を用いたスクロール式流体機械
WO2019198932A1 (ko) 전동식 압축기

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16873250

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2016873250

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016873250

Country of ref document: EP

Effective date: 20180709