WO2016132896A1

WO2016132896A1 - 接合体および燃料供給ポンプ

Info

Publication number: WO2016132896A1
Application number: PCT/JP2016/053129
Authority: WO
Inventors: 青田　欣也; 旭東張; 菅波　正幸; 将通谷貝; 伸也中谷
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Astemo Ltd
Priority date: 2015-02-16
Filing date: 2016-02-03
Publication date: 2016-08-25
Anticipated expiration: 2017-08-16
Also published as: JP2016151185A; JP6463980B2

Abstract

接合体の溶接部を厚くせずに高圧に耐える。接合体６０は、媒体の圧力が作用するる円柱状空間５が内部に形成されたポンプボディ１と、ポンプボディ１に嵌め合う吐出ジョイント２と、円柱状空間５の外周側に設けられ、ポンプボディ１と吐出ジョイント２とを溶接して連結する環状溶接部６とを備える。環状溶接部６は、この環状溶接部６の内周側のポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ内周側曲面の垂線に対して、所定角θだけ傾斜している、

Description

接合体および燃料供給ポンプ

　本発明は、溶接部を含む接合体および燃料供給ポンプに関するものである。

　近年、自動車エンジンに燃料を供給する燃料供給ポンプでは、燃料圧力の上昇により燃費向上させる技術が進められており、より高圧に耐える溶接構造が求められている。
　この燃料供給ポンプは、円柱状空間が内部に形成された複数の部材を含んで構成される。この複数の部材が溶接されて環状溶接部を形成し、その内部の円柱状空間に媒体（燃料）が流れる。この燃料が高圧の場合には、環状溶接部の内面側の表面に応力が発生し、溶接の疲労強度が低下して亀裂が発生するという問題があった。

　特許文献１の課題には、「製造コストを低減しつつ、溶接強度を高め、信頼性を向上することができる流体機械を提供する。」と記載されている。同文献の解決手段には、「第１及び第２シェル（７８，８０）は、これらの各開口端部（７８ａ，８０ａ）を突き合わせて形成される開先部（８２）に全周溶接をして溶接部（８４）を形成し、溶接部は、各開口端部にて互いに当接されるシール部（９６，９８）と所定の空間（１００）を存して離間する。」と記載されている。同文献の段落００１０には、「空間を形成することにより、溶接部への応力集中が緩和されるため、亀裂の発生が抑制され、更に、溶接時に飛散するスパッタや火花が密閉容器内に侵入することを防止し、また、溶接部が密閉容器内にまで至ることを防止しながら、溶接部ののど厚を確保して溶接強度を高めることができるため、流体機械の信頼性を向上することができる。」と記載されている。

特開２０１１―１５３５６５号公報

　特許文献1に記載の技術によれば、溶接裏面が媒体流路側に盛り上がり、高圧にさらされて溶接疲労強度が低下するおそれがある。この盛り上がりを抑制して溶接疲労強度をさらに向上させることは、同文献には記載されていない。また、同文献に記載の溶接法はアーク溶接であり、レーザ溶接に関する技術は記載されていない。

　そこで、本発明は、溶接の疲労強度を向上させる接合体の構造を提供するとともに、それを用いた燃料供給ポンプを提供することを課題とする。

　前記した課題を解決するため、本発明の接合体は、媒体の圧力が作用する空間が内部に形成された第１部材と、前記第１部材に嵌め合う第２部材と、前記空間の外周側に設けられ、前記第１部材と前記第２部材とを溶接して連結する環状溶接部を備え、前記環状溶接部は、当該環状溶接部の内周側の前記第１部材との境界と前記第２部材との境界とを結ぶ内周側曲面の垂線に対して、所定角だけ傾斜して形成されていることを特徴とする接合体とした。
　その他の手段については、発明を実施するための形態のなかで説明する。

　本発明によれば、溶接の疲労強度を向上させる接合体の構造を提供することと、それを用いた燃料供給ポンプを提供することが可能となる。

第１の実施形態における燃料供給ポンプの斜視図である。燃料供給ポンプの断面図である。吐出ジョイントの斜視図および部分断面図である。ポンプボディの斜視図および部分断面図である。溶接後の接合体の斜視図である。溶接前の接合体の断面図である。溶接後の接合体の断面図である。接合体の溶接形状を説明する断面図である。接合体の溶接裏面の厚さを説明する断面図である。接合体の溶接厚さを述べた断面図である。第２の実施形態における溶接後の接合体の断面図である。第３の実施形態における溶接後の接合体の断面図である。第４の実施形態における溶接後の接合体の断面図である。第５の実施形態における溶接前の接合体の断面図である。第５の実施形態における溶接後の接合体の断面図である。

　以降、本発明を実施するための形態を、各図を参照して詳細に説明する。
（第１の実施形態）
　図１は、第１の実施形態における燃料供給ポンプ１０の斜視図である。
　燃料供給ポンプ１０は、自動車の構成要素であり、ガソリンを高圧化してエンジンに供給する。燃料供給ポンプ１０は、ポンプボディ１と、これに溶接された容量制御ジョイント９および吐出ジョイント２と、吸入ジョイント７と、ダンパーホルダ７２と、ピストンプランジャー８とを含んで構成される。燃料供給ポンプ１０は、ガソリン燃料タンク（不図示）のガソリンを吸入ジョイント７から吸入し、ポンプボディ１の内部で高圧化させて、吐出ジョイント２から吐出させてエンジン（不図示）に供給する。
　近年、エンジンの燃費向上を目的に、ガソリンをより高圧化させてエンジンに供給する燃料供給ポンプが要求されている。燃料供給ポンプ１０は、溶接で組み立てられる接合体である。そのため、燃料（媒体）の高圧化に耐える溶接構造が望まれる。

　図２は、図１に示す燃料供給ポンプ１０のII－II断面図である。
　ポンプボディ１には、ダンパーホルダ７２が嵌め込まれて、ダンパー７１を固定している。このダンパーホルダ７２には吸入ジョイント７が接合される。
　ポンプボディ１には、容量制御ジョイント９が溶接されている。この容量制御ジョイント９は、電磁バルブ９２と、これを付勢するバネ９４と、これを駆動する電磁コイル９３とを含んで構成される。
　電磁コイル９３が通電されておらず、かつ吸入通路と加圧室８３との間の流体差圧が無い状態にて、電磁バルブ９２は、バネ９４で図２の右方に付勢される。電磁バルブ９２の先端の吸入弁体９５が閉弁方向に付勢され、加圧室８３は閉じられた状態となる。電磁コイル９３が通電されている状態にて、電磁バルブ９２は、図１の左方に移動した状態が維持される。このとき電磁バルブ９２の先端の吸入弁体９５は、加圧室８３につながる吸入口９６を開いている。

　ポンプボディ１には、吸入ジョイント７の反対側にピストンプランジャー８とシリンダ８１とが嵌め込まれている。ポンプボディ１とピストンプランジャー８とシリンダ８１によって、加圧室８３が構成される。シリンダ８１は、シリンダホルダ８２によってポンプボディ１に固定される。
　ポンプボディ１には更に、容量制御ジョイント９の反対側に、吐出ジョイント２が溶接され、その内部に吐出弁機構２６を備える。

　以下、この燃料供給ポンプ１０の動作を説明する。
　吸入ジョイント７から吸入されたガソリンは、ダンパー７１近傍を通って静流化される。その後ガソリンは、電磁バルブ９２の近傍を通る。電磁バルブ９２は、電磁コイル９３によって開閉駆動されて、このガソリンの流量をコントルールする。

　更にガソリンは、加圧室８３において、ピストンプランジャー８の往復運動により高圧化される。ピストンプランジャー８は、バネ等によって図２の下方向に付勢され、更に不図示のカム機構によって上方向に押し上げられる。加圧室８３で高圧化されたガソリンは、吐出弁機構２６を介して吐出ジョイント２から吐出され、エンジン（不図示）に供給される。
　燃料供給ポンプ１０内では、繰り返しガソリンが高圧化されるため、各溶接部に発生する応力も大きくなり、各溶接部の疲労強度の低下が問題となる。燃料供給ポンプ１０内の特に圧力の高い溶接部は２か所ある。第１溶接部は、吐出ジョイント２とポンプボディ１との溶接部位であり、突合せ面３の位置である。第２溶接部は、容量制御ジョイント９とポンプボディ１との溶接部位であり、突合せ面９１の位置である。これらの溶接部位は、いずれも環状であり、一周に亘って封止溶接されている。本発明は、この二つの溶接部位に特に有効である。
　以下、各実施形態において吐出ジョイント２とポンプボディ１の溶接部位について説明するが、容量制御ジョイント９とポンプボディ１の溶接部位にも同様にして適用可能である。

　図３は、吐出ジョイント２を下方から見たときの斜視図および部分断面図である。
　吐出ジョイント２は、ほぼ円筒形であり、ガソリンの圧力が作用する円柱状空間５が内部に設けられている。吐出ジョイント２の勘合部２２は、この円柱状空間５を延長するように突出している。勘合部２２の外径は、後記する図４に示すポンプボディ１の内径とほぼ同等である。勘合部２２は、ポンプボディ１の内周に勘合する。
　勘合部２２の外周の根元には、環状の窪みである環状面２３が形成されている。環状面２３の外周には、平面２４が形成されている。そして、この吐出ジョイント２の側面は、吐出ジョイント表面２１である。

　図４は、ポンプボディ１を上方から見たときの斜視図および部分断面図である。
　ポンプボディ１は、本体１５と、この本体１５上に形成された筒部１６とを含んで構成される。ポンプボディ１は、ガソリンの圧力が作用する円柱状空間５（図１参照）が内部に設けられている。
　筒部１６の側面は、ポンプボディ表面１１である。筒部１６の上面は、平面１４と、この平面１４の内周側の窪みである凹状の環状面１３とを含んで形成される。環状面１３の更に内周は、円柱状空間５が設けられている。
　このポンプボディ１の筒部１６の内周面１７は、図３に示した吐出ジョイント２の勘合部２２が圧入されて勘合する。ポンプボディ１の平面１４は、吐出ジョイント２の平面２４と突き合わせられたのちにレーザ溶接される。このときの接合体６０の断面を、後記する図５に示す。

　図５は、溶接後の接合体の斜視図である。
　溶接後の接合体６０は、吐出ジョイント２とポンプボディ１と、これらを溶接して連結する環状溶接部６とを含んで構成される。この環状溶接部６は、この環状溶接部６の内周側のポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ内周側曲面６１の垂線に対して傾斜している、つまり環状溶接部６の外周側のポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ外周側曲面６２の中央は、この内周側曲面６１の中央に対して円柱状空間５の軸線方向にずれている、ここで内周側曲面６１とは、溶接裏面そのものではなく、溶接裏面とポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ仮想的な曲面である。外周側曲面６２も同様に、溶接表面そのものではなく、溶接表面とポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ仮想的な曲面である。

　図６は、溶接前の接合体６０の断面図である。
　溶接前の接合体６０は、ポンプボディ１（第１部材）と吐出ジョイント２（第２部材）とを含んで構成される。円柱状空間５は、吐出ジョイント２とポンプボディ１の内部に設けられており、ここに媒体であるガソリンが流れ、圧力が作用する。
　接合体６０の突合せ面３は、溶接によって封止される面である。突合せ面３と円柱状空間５の間には、環状空間４が形成されている。吐出ジョイント２の勘合部２２は、ポンプボディ１に圧入されて勘合面３１を形成する。勘合面３１は、勘合部２２の外周とポンプボディ１の内周とで形成される。
　環状空間４は、勘合部２２によって閉塞されてトーラス状となり、円柱状空間５と分離されている。よって溶接で発生したスパッタは、この環状空間４内に留まる。言い換えると、環状空間４は、溶接で発生したスパッタが円柱状空間５内に混入するのを防止している。

　接合体６０の突合せ面３を溶接するには、レーザ光Ｌを、突合せ面３に対して傾斜させて照射させる。突合せ面３を溶接するレーザ光Ｌは、円柱状空間５の外周では吐出ジョイント２側に傾斜する。レーザ光Ｌは、円柱状空間５の内周ではポンプボディ１側に傾斜する。また、レーザ光Ｌの照射位置は、突合せ面３ではなく、吐出ジョイント表面２１の側にずらした位置である。これは、円柱状空間５側まで突合せ面３近傍を溶融しつつ確実に凝固させるためである。

　図７は、第１の実施形態における溶接後の接合体６０の断面図である。
　溶接後の接合体６０は、吐出ジョイント２とポンプボディ１と、これらを溶接して連結する環状溶接部６とを含んで構成される。環状溶接部６は、溶接表面６２ｓで外界に面すると共に、溶接裏面６１ｓで円柱状空間５に面している。溶接表面６２ｓの内側には、溶接表面６２ｓとポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ仮想的な曲面である外周側曲面６２が位置する。また溶接裏面６１ｓの内側には、溶接裏面６１ｓとポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界とを結ぶ仮想的な曲面である内周側曲面６１が位置する。

　この接合体６０は、レーザ光Ｌを突合せ面３に対して傾斜させて照射して、吐出ジョイント２とポンプボディ１とがレーザ溶接されて形成される。レーザ光Ｌの傾斜により、環状溶接部６も、それに対応した傾斜した形状になる。突合せ面３が完全に溶融凝固して消失するので、溶接裏面６１ｓは、環状空間４に達する。突合せ面３が溶け残り、疲労強度低下の原因になるのを抑制するためである。この傾斜照射により、全周の封止溶接をして環状溶接部６を形成させ、疲労強度を向上させる。その原理を次に示す。

　図８は、第１の実施形態における接合体６０の溶接形状を説明する拡大断面図である。
　ポンプボディ１と吐出ジョイント２は、環状溶接部６で溶接されている。内周側曲面６１に面して環状空間４が形成されている。この環状空間４は、勘合部２２によって閉塞され、円柱状空間５と分離されている。この勘合部２２の閉塞により、溶接スパッタが円柱状空間５に混入するのを防止している。
　溶接表面６２ｓとポンプボディ１の表面とが接触する点を、Ｃ点とする。このＣ点は、環状溶接部６の外周側のポンプボディ１との境界である。また、溶接表面６２ｓと吐出ジョイント２の表面が接触する点を、Ｄ点とする。このＤ点は、環状溶接部６の内周側のポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界である。更に、Ｃ点とＤ点との中間点をＩ点とする。

　Ｃ点とＤ点を結ぶ曲線を、円柱状空間５の軸線を中心に回転させると、環状溶接部６の外周側曲面６２となる。Ｉ点は、この外周側曲面６２の中央線上の１点である。
　溶接裏面６１ｓ（図７参照）とポンプボディ１の表面とが接触する点を、Ａ点とする。Ａ点は、環状溶接部６の内周側のポンプボディ１との境界である。また、溶接裏面６１ｓと吐出ジョイント２の表面が接触する点を、Ｂ点とする。Ｂ点は、環状溶接部６の内周側のポンプボディ１との境界と吐出ジョイント２との境界である。更にＡ点とＢ点の中間点をＨ点とする。Ａ点とＢ点を結ぶ直線を、直線Ｅとする。直線Ｅの垂線を、直線Ｆとする。また、Ｉ点とＨ点を結んだ線を、直線Ｊとする。直線Ｆは、直線Ｊに対して角度θだけ傾斜している。この傾斜により疲労強度を向上させることができる。
　Ａ点とＢ点を結ぶ直線Ｅを、円柱状空間５の軸線を中心に回転させると、環状溶接部６の内周側曲面６１となる。この内周側曲面６１の垂線は、直線Ｆである。直線Ｊは、環状溶接部６の外周側曲面６２の中央と前記内周側曲面６１の中央とを結んでいる。つまり、環状溶接部６は、直線Ｆに対して角度θだけ傾斜している。この角度θとしては１０度から５０度までの間で、疲労強度の向上に有効であることを実験で確認した。

　角度θが１０°以下では、傾斜角度が小さすぎて内周側曲面６１の裏面幅Ｗ（図９参照）を広くすることができず、疲労強度向上の効果が得られなかった。一方、角度θが５０°以上では、裏面幅Ｗは広くなるものの、傾斜角度が大きすぎてレーザ溶接そのものが不安定になりスパッタの発生量が増えて、ポロシティなどの溶接欠陥が発生しやすくなる。そのため、角度θは１０～５０°が最適であった。

　図９は、第１の実施形態における接合体６０の内周側曲面６１の厚さを説明するための拡大断面図である。
　レーザ光Ｌを傾斜させて照射することにより、直線Ｆと直線Ｊ（図７参照）とを傾斜させることができ、内周側曲面６１の裏面幅Ｗを広くすることができる。
　円柱状空間５に高圧のガソリンが流れ、圧力が作用するため、内周側曲面６１には、応力が発生する。この応力を低減することが疲労強度向上に有効である。そのため、裏面幅Ｗを広くして、内周側曲面６１とポンプボディ１の環状面１３との接触角を平坦になるようにしている。また、内周側曲面６１と吐出ジョイント２の環状面２３との接触角も平坦になるようにしている。すなわち接触角が鈍角になるほど、高圧のガソリンによりＡ点およびＢ点に発生する応力が小さくなり、疲労強度を向上させることができる。
　また、吐出ジョイント２側の環状面２３または／およびポンプボディ１側の環状面１３は、凹面である。この凹面を設けることで、溶接裏面６１ｓ（図７参照）の盛り上がりを少なくでき、Ａ点およびＢ点に発生する応力を更に低減できる。

　図１０は、第１の実施形態における溶接後の接合体６０の溶接厚さを述べた断面図である。
　Ａ点からポンプボディ表面１１までの厚みを、距離Ｙとする。Ｂ点から溶接表面６２ｓまでの厚みを、距離Ｘとする。ポンプボディ１は、吐出ジョイント２に比べて肉厚であり剛性が高い。そのため、高圧のガソリンが流れる際には、吐出ジョイント２側のＢ点よりポンプボディ１側のＡ点の方に大きな応力が発生する。そのため、Ａ点の応力をＢ点の応力よりも低減することが必要である。
　第１の実施形態では、レーザ光Ｌを傾斜させて照射するため、Ｂ点側の距離ＸよりもＡ点側の距離Ｙの方を厚くすることができる。これによりＡ点近傍の剛性が高くなり、Ａ点に発生する応力を低減でき、疲労強度を向上させることができる。

（第２の実施形態）
　図１１は、第２の実施形態における溶接後の接合体６０Ａの断面図である。
　第２の実施形態の接合体６０Ａは、第１実施形態とは異なる形状のポンプボディ１Ａと吐出ジョイント２Ａと、これらを連結して溶接した環状溶接部６Ａとを含んで構成される。環状溶接部６Ａの断面は、円柱状空間５の径方向に対して斜めに傾斜している、環状溶接部６Ａの傾斜は、第１の実施形態とは逆方向であり、外周ではポンプボディ１Ａ側に傾斜し、内周では吐出ジョイント２Ａ側に傾斜している。
　第１の実施形態と異なる点は、レーザ光Ｌの照射方向を、円柱状空間５の外周側ではポンプボディ１の側に、内周側では吐出ジョイント２側に傾斜させて照射させていることである。このように、レーザ光Ｌの照射方向が異なり、環状溶接部６Ａの傾斜が異なっても第１の実施形態と同様に、溶接の疲労強度を向上させることができる。

（第３の実施形態）
　図１２は、第３の実施形態における溶接後の接合体６０Ｂの断面図である。
　第３の実施形態の接合体６０Ｂは、第１実施形態とは異なる形状のポンプボディ１Ｂと吐出ジョイント２Ｂと、これらを連結して溶接した環状溶接部６Ｂとを含んで構成される。環状溶接部６Ｂの断面は、円柱状空間５の径方向に対して斜めに傾斜している、ポンプボディ１Ｂの内周と、吐出ジョイント２Ｂの内周には、スパッタカバー５１が設けられる。
　第３の実施形態の接合体６０Ｂは、第１の実施形態の接合体６０とは異なり、環状空間４が形成されておらず、代わりにスパッタカバー５１が設けられる。スパッタカバー５１は、円柱状空間５に溶接のスパッタが混入することを防止する。なお、溶接後はスパッタカバー５１を取り外して運用する。
　このように環状空間４が形成されていない場合であっても、第１の実施形態と同様に、溶接の疲労強度を向上させることができる。

（第４の実施形態）
　図１３は、第４の実施形態における溶接後の接合体６０Ｃの断面図である。
　第４の実施形態の接合体６０Ｃは、第１実施形態とは異なる形状のポンプボディ１Ｃと吐出ジョイント２Ｃと、これらを連結して溶接した環状溶接部６Ｃとを含んで構成される。環状溶接部６Ｃの断面は、円柱状空間５の径方向に対して斜めに傾斜している。
　第４の実施形態の接合体６０Ｃは、第１の実施形態の接合体６０とは異なり、勘合部１２がポンプボディ１に取り付けられている。このように、ポンプボディ１に勘合部１２を形成した第４の実施形態についても、第１の実施形態と同様に、溶接の疲労強度を向上させることができる。

（第５の実施形態）
　図１４は、第５の実施形態における溶接前の接合体６０Ｄの断面図である。
　第５の実施形態の接合体６０Ｄは、第１実施形態とは異なる形状のポンプボディ１Ｄと吐出ジョイント２Ｄとを含んで構成される。第５の実施形態の接合体６０Ｄは、第１の実施形態の接合体６０と異なり、突合せ面３近傍のポンプボディ表面１１と吐出ジョイント表面２１が円柱状空間５の中心軸に対して傾斜している。すなわち、突合せ面３よりポンプボディ１Ｄの側にいくにしたがって、ポンプボディ１Ｄの外径が大きくなる。反対に、突合せ面３より吐出ジョイント２Ｄ側にいくにしたがって吐出ジョイント２Ｄの外径が小さくなる。更に突合せ面３は、円柱状空間５の径方向に対して傾斜している。

　図１５は、第５の実施形態における溶接後の断面図を示す。
　第５の実施形態の接合体６０Ｄは、第１実施形態とは異なる形状のポンプボディ１Ｄと吐出ジョイント２Ｄと、これらを連結して溶接した環状溶接部６Ｄとを含んで構成される。環状溶接部６Ｄの断面は、円柱状空間５の径方向に対して斜めに傾斜している。
　第５の実施形態においても、第１の実施形態と同様に、環状溶接部６Ｄの疲労強度の向上させることができる。特に、第５の実施形態では環状溶接部６Ｄ近傍においてポンプボディ１Ｄを厚くできるので、第１の実施形態よりも疲労強度の向上には有効である。

（変形例）
　本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば上記した実施形態は、本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることも可能である。
　本発明の変形例として、例えば、次の（ａ）～（ｄ）のようなものがある。
（ａ）　上記実施形態の接合体は、燃料供給ポンプ１０に限られず、任意のポンプに用いられていてもよい。
（ｂ）　上記実施形態の接合体は、ポンプボディ１Ｄと吐出ジョイント２Ｄとの溶接に限られず、ポンプボディ１Ｄと容量制御ジョイント９との溶接に対して適用してもよい。
（ｃ）　容量制御ジョイント９のように、内部に円柱状空間５が形成されていないものを第２部材としてもよい。
（ｄ）　接合体の内部の空間は、円柱状に限られず、楕円形状、多角柱状など任意の形状でもょい。

１，１Ａ～１Ｄ　ポンプボディ　（第１部材の一例）
１０　燃料供給ポンプ
１１　ポンプボディ表面
１２　勘合部
１３　環状面
１４　平面
１５　本体
１６　筒部
２，２Ａ～２Ｄ　吐出ジョイント　（第２部材の一例）
２１　吐出ジョイント表面
２２　勘合部
２３　環状面
２４　平面
２６　吐出弁機構
３　突合せ面
３１　勘合面
４　環状空間
５　円柱状空間
５１　スパッタカバー
６，６Ａ，６Ｄ　環状溶接部
６０　接合体
６１　内周側曲面
６１ｓ　溶接裏面
６２　外周側曲面
６２ｓ　溶接表面
７　吸入ジョイント
７１　ダンパー
７２　ダンパーホルダ
８　ピストンプランジャー
８１　シリンダ
８２　シリンダホルダ
８３　加圧室
９　容量制御ジョイント　（第２部材の一例）
９１　突合せ面
９２　電磁バルブ
９３　電磁コイル
９４　バネ
９５　吸入弁体
Ｌ　レーザ光

Claims

　媒体の圧力が作用する空間が内部に形成された第１部材と、
　前記第１部材に嵌め合う第２部材と、
　前記空間の外周側に設けられ、前記第１部材と前記第２部材とを溶接して連結する環状溶接部を備え、
　前記環状溶接部は、当該環状溶接部の内周側の前記第１部材との境界と前記第２部材との境界とを結ぶ内周側曲面の垂線に対して、所定角だけ傾斜して形成されている、
　ことを特徴とする接合体。
　前記環状溶接部の外周側の前記第１部材との境界と前記第２部材との境界とを結ぶ外周側曲面の中央は、前記内周側曲面の中央に対して前記空間の軸線方向にずれている、
　ことを特徴とする請求項１に記載の接合体。
　前記環状溶接部の前記内周側曲面の垂線に対する前記環状溶接部の傾斜は、１０°から５０°の間である、
　ことを特徴とする請求項１に記載の接合体。
　前記空間と前記環状溶接部との間には、前記第２部材から突出して前記第１部材に勘合する勘合部と、前記勘合部の外周側に前記第１、第２部材の環状の窪みにより環状空間が形成されており、
　前記環状空間は、前記勘合部により前記空間から分離される、
　ことを特徴とする請求項１に記載の接合体。
　前記第２部材の表面と前記環状溶接部の表面との境界における厚みよりも前記第１部材の表面と前記環状溶接部との境界における厚みの方が大きい、
　ことを特徴とする請求項１に記載の接合体。
　前記環状溶接部の内周面は、前記第１、第２部材の窪み部分が溶融凝固して形成される、
　ことを特徴とする請求項５に記載の接合体。
　燃料の圧力が作用する空間が内部に形成された第１部材と、
　前記第１部材に嵌め合う第２部材と、
　前記空間の外周側に設けられ、前記第１部材と前記第２部材とを溶接して連結する環状溶接部を備える接合体を用いており、
　前記環状溶接部は、当該環状溶接部の内周側の前記第１部材との境界と前記第２部材との境界とを結ぶ内周側曲面の垂線に対して、所定角だけ傾斜して形成されている、
　ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
　前記環状溶接部の軸方向の断面において、前記環状溶接部の内周側の前記第１部材との境界と前記第２部材との境界とを結ぶ内周線の垂線に対し、前記環状溶接部の内周側幅方向の中心点と前記環状溶接部の外周側幅方向の中心点とを結ぶ直線が所定角だけ傾斜している、
　ことを特徴とする請求項７に記載の燃料供給ポンプ。
　前記第１部材は、ポンプボディであり、
　前記第２部材は、吐出ジョイントである、
　ことを特徴とする請求項８に記載の燃料供給ポンプ。
　前記環状溶接部の断面において、前記環状溶接部の前記内周線の垂線に対し、前記環状溶接部の内周側幅方向の中心点と前記環状溶接部の外周側幅方向の中心点とを結ぶ直線が、外周側では前記吐出ジョイント側に傾斜し、内周側では前記ポンプボディ側に傾斜している、
　ことを特徴とする請求項９に記載の燃料供給ポンプ。
　前記第２部材の表面と前記環状溶接部の表面との境界における厚みよりも前記第１部材の表面と前記環状溶接部との境界における厚みが大きい、
　ことを特徴とする請求項９に記載の燃料供給ポンプ。
　前記第１部材は、ポンプボディであり、
　前記第２部材は、容量制御ジョイントである、
　ことを特徴とする請求項８に記載の燃料供給ポンプ。
　前記環状溶接部の断面において、前記環状溶接部の前記内周線の垂線に対し、前記環状溶接部の内周側幅方向の中心点と前記環状溶接部の外周側幅方向の中心点とを結ぶ直線が、外周側では前記容量制御ジョイント側に傾斜し、内周側では前記ポンプボディ側に傾斜している、
　ことを特徴とする請求項１２に記載の燃料供給ポンプ。
　前記第２部材の表面と前記環状溶接部の表面との境界における厚みよりも前記第１部材の表面と前記環状溶接部との境界における厚みが大きい、
　ことを特徴とする請求項１２に記載の燃料供給ポンプ。