JP6938101B2 - 高圧燃料供給ポンプ及び高圧燃料供給ポンプの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関用の高圧燃料供給ポンプ及び高圧燃料供給ポンプの溶接方法に係り、更に詳しくは、２つの部材を溶接により接合して製造する高圧燃料供給ポンプ及び高圧燃料供給ポンプの製造方法に関する。

高圧燃料供給ポンプには、高圧燃料の吐出口として構成されている吐出ジョイントを燃料の加圧室が設けられたポンプボディに対して溶接して取り付けることで、吐出ジョイントとポンプボディの取付部位からの高圧燃料の漏洩を防止しているものがある（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１には、吐出ジョイント溶接部での切欠き形状発生を抑制し、吐出ジョイント溶接部で所望の疲労強度を得ることを目的とした高圧燃料供給ポンプが記載されている。特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプでは、第１部材としての吐出ジョイントと第２部材としてのポンプボディとを固定する溶接部の溶け込み深さ方向の一方側に吐出ジョイントとポンプボディと溶接部とにより空隙部が形成されており、吐出ジョイントの空隙構成面及びポンプボディの空隙構成面が溶接部の溶け込み幅に対して外側に形成されている。

特開２０１７−１４１７２５号公報

ところで、近年、燃費の更なる向上等のために燃料の更なる高圧化が求められている。したがって、燃料の高圧化に対して、特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプは、吐出ジョイントとポンプボディの溶接部の疲労強度を向上させる必要がある。

特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプでは、吐出ジョイントとポンプボディを、当該突合せ部分にレーザを照射して溶接している。この場合、吐出ジョイント及びポンプボディの突合せ面（対向面）を空隙部側へ更に延在させる構成、すなわち、当該突合せ面（対向面）の長さを長くする構成にして溶接部の溶け込み深さを大きくすることで、溶接部の疲労強度の向上が可能である。

しかし、溶接部の溶け込み深さを大きくするには、レーザ出力を増大させる必要がある。この場合、レーザ出力の増加分、被溶接部材としての吐出ジョイント及びポンプボディへの入熱量が増加するので、吐出ジョイント及びポンプボディにおける溶接部近傍の熱変形量が大きくなる。その結果、吐出ジョイントとポンプボディ（被溶接部材同士）の組付け精度が低下する。したがって、溶接時の入熱量を過度に増加させることはできない。

本発明は、上記の問題点を解消するためになされたものであり、その目的は、溶接時の入熱量を従来よりも過度に増加させることなく疲労強度の向上が可能な高圧燃料供給ポンプ及び高圧燃料供給ポンプの製造方法を提供することである。

本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、第１主面及び第１副面を有する第１取付部を含む第１部材と、第２主面及び第２副面を有し、前記第２主面が前記第１主面と同一面上に位置した状態で前記第１取付部に突き合わせて前記第１取付部と共に空隙部を形成する第２取付部を含む第２部材と、前記第１取付部と前記第２取付部を、前記第１主面及び前記第２主面側から前記空隙部まで到達した状態で接合する溶接部とを備え、前記第１部材の前記第１副面と前記溶接部の前記空隙部側の端部と前記第２部材の前記第２副面とが前記空隙部の連続した壁面の一部を構成し、前記第１部材を形成する材料の強度が前記第２部材を形成する材料の強度よりも高く、前記第１副面は、前記第１主面に対して平行となるように構成され、前記第２副面は、前記第２主面に対して、前記溶接部から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように構成されていることを特徴とする。

本発明によれば、材料の強度が相対的に低い第２部材に対する溶接部の溶け込み長さが材料の強度が相対的に高い第１部材に対する溶接部の溶け込み長さよりも長くなるので、溶接時の入熱量を従来よりも過度に増加させることなく当該溶接部の疲労強度を向上させることができる。
上記以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムを示す構成図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを示す縦断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを図２とは異なる切断面で示す縦断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおける電磁吸入弁機構を拡大した状態で示す断面図である。 図４に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁機構を閉弁した状態で示す断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接後の取付構造を示す断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接前の取付構造を示す断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプに対する比較例としての高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を示す断面図である。 本発明の第１の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を示す断面図である。 本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接後の取付構造を示す断面図である。 本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接前の取付構造を示す断面図である。 本発明の第２の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を示す断面図である。

以下、本発明の高圧燃料供給ポンプの実施の形態について図面を用いて説明する。
［第１の実施の形態］
まず、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムの構成及び動作について図１を用いて説明する。図１は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムを示す構成図である。図１中、破線で囲まれた部分は高圧燃料供給ポンプ１の本体であるポンプボディ１ａを示しており、この破線の中に示されている機構及び部品はポンプボディ１ａに組み込まれたものである。

図１において、燃料供給システムは、燃料を貯留する燃料タンク１０１と、燃料タンク１０１内の燃料を汲み上げて送出するフィードポンプ１０２と、フィードポンプ１０２から送出された低圧の燃料を加圧して吐出する高圧燃料供給ポンプ１と、高圧燃料供給ポンプ１から圧送された高圧の燃料を噴射する複数のインジェクタ１０４とを備えている。高圧燃料供給ポンプ１は、吸入配管１０３を介してフィードポンプ１０２に接続されており、コモンレール１０５を介してインジェクタ１０４に燃料を圧送する。インジェクタ１０４は、内燃機関としてエンジンのシリンダ筒内に燃料を直接噴射するものであり、気筒数に合わせてコモンレール１０５に装着されている。コモンレール１０５には、高圧燃料供給ポンプ１から吐出された燃料の圧力を検出する圧力センサ１０６が装着されている。

高圧燃料供給ポンプ１は、加圧室４内の燃料を往復運動により加圧するプランジャ５と、加圧室４に吸入する燃料量を調節する電磁吸入弁機構３００と、プランジャ５により加圧された燃料を吐出する吐出弁機構５００とを備えている。電磁吸入弁機構３００の上流側には、高圧燃料供給ポンプ１内で発生した圧力脈動が吸入配管１０３へ波及することを低減する圧力脈動低減機構６００が設けられている。

フィードポンプ１０２、高圧燃料供給ポンプ１の電磁吸入弁機構３００、インジェクタ１０４は、エンジンコントロールユニット（以下、ＥＣＵという）１０７の出力する制御信号によって制御される。ＥＣＵ１０７には、圧力センサ１０６からの検出信号が入力される。

燃料供給システムでは、燃料タンク１０１内の燃料がＥＣＵ１０７の制御信号に基づき駆動されたフィードポンプ１０２によって汲み上げられる。この燃料は、フィードポンプ１０２によって適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管１０３を通して高圧燃料供給ポンプ１の低圧燃料吸入口２ａに送られる。低圧燃料吸入口２ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構６００、吸入通路２ｃを介して電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３２ａに至る。電磁吸入弁機構３００に流入した燃料は、ＥＣＵ１０７の制御信号に基づき開閉する吸入弁３１を通過する。吸入弁３１を通過した燃料は、往復運動するプランジャ５の下降行程で加圧室４へ吸入され、プランジャ５の上昇行程で加圧室４内において加圧される。加圧された燃料は、吐出弁機構５００を介して燃料吐出口２ｄからコモンレール１０５へ圧送される。コモンレール１０５内の高圧の燃料は、ＥＣＵ１０７の制御信号に基づき開弁及び閉弁するインジェクタ１０４によって内燃機関のシリンダ筒内へ噴射される。

次に、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの各部の構成を図２〜図４を用いて説明する。図２は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを図２とは異なる切断面で示す縦断面図である。図３は図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIII−III矢視から見た断面図である。図４は、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおける電磁吸入弁機構を拡大した状態で示す断面図であり、電磁吸入弁機構を開弁した状態で図示したものである。なお、図２及び図３中、太い矢印は、燃料の流れを示している。図４中、太い矢印は、磁気回路を示している。

図２において、高圧燃料供給ポンプ１は、燃料を加圧する加圧室４を内部に有するポンプボディ１ａ、ポンプボディ１ａに組み付けられたプランジャ５、電磁吸入弁機構３００、吐出弁機構５００、及び圧力脈動低減機構６００を備えている。高圧燃料供給ポンプ１は、取付フランジ２１、複数のボルト２２、ブッシュ２３により、エンジンのポンプ取付部１１１に固定される。取付フランジ２１は、ポンプボディ１ａの全周に溶接部２１ａを介して接合され、環状固定部として構成されている。

ポンプボディ１ａの一方側（図２中、下側）の中央部には、有底で段付きの第１穴部３ａが設けられている。第１穴部３ａは、その一部分が加圧室４を構成する。第１穴部３ａにおける開口側の内壁面には、雌ねじ部１ｂが螺刻されている。

第１穴部３ａには、往復運動するプランジャ５を摺動可能に保持するシリンダ６が挿入されており、シリンダ６はシリンダホルダ１３を介してポンプボディ１ａに固定されている。シリンダ６は、プランジャ５との摺動長を適正に保つために、第１穴部３ａ内に深く挿入されるように形成されている。シリンダ６は、プランジャ５の往復運動の方向に交差する圧着部６ａを有している。圧着部６ａは、第１穴部３ａの段差面である圧着面１ｃに圧着する部分である。圧着部６ａと圧着面１ｃの圧着は、詳細は後述するが、シリンダホルダ１３のポンプボディ１ａに対するねじ込みによって行われる。シリンダ６は、圧着部６ａがポンプボディ１ａの圧着面１ｃへ圧着することで、ポンプボディ１ａと共に加圧室４の一部を形成している。シリンダ６における圧着部６ａよりも加圧室４側の部分の外周面とポンプボディ１ａの第１穴部３ａの内壁面との間には、シリンダ６の当該外周面とポンプボディ１ａの当該内壁面が接触しないように、クリアランスＣが設けられている。

プランジャ５は、シリンダ６に滑合する大径部５ａと、大径部５ａから加圧室４とは反対側に延在する小径部５ｂとを有している。大径部５ａの直径は小径部５ｂの直径より大きく設定されており、大径部５ａと小径部５ｂは互いに同軸に形成されている。プランジャ５の小径部５ｂの先端側（図２中、下端側）には、タペット１０が設けられている。タペット１０は、エンジンのカム１１２の回転運動を直線的な往復運動に変換してプランジャ５に伝達するものである。プランジャ５は、リテーナ１１に嵌合しており、リテーナ１１を介してばね１２の付勢力によりタペット１０に圧着されている。これにより、プランジャ５がカム１１２の回転運動に伴い往復運動する。

シリンダホルダ１３は、一方側の内周面でシリンダ６を保持する第１円筒部１３ａと、第１円筒部１３ａの他方側かつ内周側に同軸上に一体に設けられた第２円筒部１３ｂと、第１円筒部１３ａの他方側かつ外周側に一体に設けられた第３円筒部１３ｃとで構成されている。第１円筒部１３ａの内部と第２円筒部１３ｂの内部は連続しており、当該内部には環状低圧シール室１３ｄが形成されている。環状低圧シール室１３ｄは、プランジャ５とシリンダ６の摺動部を介して加圧室４から漏れ出る燃料を貯めておく空間である。第３円筒部１３ｃは第２円筒部１３ｂの外側に間隔をあけて同軸上に配置されている。

第１円筒部１３ａの外周部には、第１穴部３ａの雌ねじ部１ｂにねじ込み可能な雄ねじ部１３ｅが螺刻されている。シリンダホルダ１３の雄ねじ部１３ｅをポンプボディ１の雌ねじ部１ｂにねじ込むことによって、シリンダ６がポンプボディ１ａに固定されている。シリンダホルダ１３の雄ねじ部１３ｅとポンプボディ１ａの雌ねじ部１ｂの締付けトルクは、加圧室４内の高圧燃料がシリンダ６の圧着部６ａとポンプボディ１の圧着面１ｃとの隙間を通って外部へ漏れることがないように管理されている。

第２円筒部１３ｂ内のカム１１２側の端部（図２中、下端部）には、プランジャシール１４がプランジャ５の外周面に摺動可能な状態で配置されている。プランジャシール１４は、シールホルダ１５が第２円筒部１３ｂ内に圧入固定されることにより、第２円筒部１３ｂ内の端部に保持されている。プランジャシール１４の軸は、第２円筒部１３ｂによって第１円筒部１３ａの軸と同軸上に保持されている。プランジャシール１４は、プランジャ５の往復運動時に、環状低圧シール室１３ｄ内の燃料がエンジン内部へ流入するのを防止する。同時に、エンジン内の潤滑油（エンジンオイルを含む）がエンジン側からポンプボディ１ａの内部へ流入するのを防止する。

第３円筒部１３ｃは、エンジン側のポンプ取付部１１１の嵌合穴１１１ａに挿入されるものである。第３円筒部１３ｃの外周面には、周方向に延在する環状溝部１３ｆが設けられている。環状溝部１３ｆには、Ｏリング１６が嵌め込まれている。Ｏリング１６は、ポンプ取付部１１１の嵌合穴１１１ａの内壁面とシリンダホルダ１３の第３円筒部１３ｃの外周面との間を封止することで、エンジンオイル等が外部へ漏れることを防止する。

また、ポンプボディ１ａにおける取付フランジ２１の反対側に位置する先端部（図２中、上端部）には、低圧燃料室２ｂが形成されている。具体的には、ポンプボディ１ａの先端部には、一方側が開放された凹部１ｅが設けられていると共に、ダンパカバー１７が凹部１ｅを覆うように取り付けられている。ポンプボディ１ａの凹部１ｅとダンパカバー１７とにより低圧燃料室２ｂが形成されている。低圧燃料室２ｂは、図３に示すように、燃料通路２ｅを介して環状低圧シール室１３ｄに連通している。

低圧燃料室２ｂ内には、図２及び図３に示すように、圧力脈動低減機構６００が配設されている。圧力脈動低減機構６００は、燃料圧力の脈動を吸収して低減する金属ダンパ６１と、金属ダンパ６１を低圧燃料室２ｂ内に保持するための保持部材６２と有している。金属ダンパ６１は、２枚の金属ダイアフラムで構成されており、両金属ダイアフラム間の空間にガスが封入された状態で外周部が全周溶接にて互いに接合されている。金属ダンパ６１は、ガスの封入された空間の容積が変化することで圧力脈動を低減するものである。

ダンパカバー１７には、低圧燃料吸入口２ａを形成する吸入ジョイント１８が取り付けられている。吸入ジョイント１８には、吸入配管１０３（図１参照）が接続可能である。吸入ジョイント１８の内部には、吸入フィルタ１９が固定されている。吸入フィルタ１９は、燃料タンク１０１（図１参照）から低圧燃料吸入口２ａまでの間に存在する異物が燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ１内に吸収されることを防ぐ役目がある。

また、図２に示すように、ポンプボディ１ａの側壁（図２中、右側の側壁）には、加圧室４に向かって第２穴部３ｂが設けられている。第２穴部３ｂには、電磁吸入弁機構３００が装着されている。電磁吸入弁機構３００は、吸入弁３１を主体に構成された吸入弁機構部と、可動なロッド３７とアンカー３８を主体に構成されたソレノイド機構部と、電磁コイル４４を主体に構成されたコイル機構部とに大別される。

吸入弁機構部は、図４に示すように、吸入弁３１、吸入弁シート３２、吸入弁ホルダ３３、吸入弁ばね３４とからなる。吸入弁シート３２は、例えば、環状の吸入弁シート部３５と、ガイド孔３６ａを有するロッドガイド部３６とを含んでいる。吸入弁シート部３５は、吸入弁ホルダ３３に圧入固定されている。ロッドガイド部３６は、ガイド孔３６ａ内においてロッド３７を摺動可能に保持するものである。ロッドガイド部３６には、軸方向に貫通する貫通穴３６ｂが設けられている。貫通穴３６ｂは、軸方向両側の燃料の圧力差によるアンカー３８の運動応答性の低下を防止するものである。吸入弁シート３２には、低圧燃料室２ｂ（図２参照）に連通する吸入ポート３２ａが周方向に複数設けられている。吸入弁ホルダ３３は、ポンプボディ１ａの第２穴部３ｂに圧入固定されており、吸入弁３１のストッパとして機能する。吸入弁ばね３４は、吸入弁３１と吸入弁ホルダ３３との間に配置され、吸入弁３１を閉弁方向に付勢している。吸入弁３１は、吸入弁シート部３５に当接することで閉弁し、吸入弁ホルダ３３に当接することで移動が規制されて開弁状態となる。吸入弁ホルダ３３に当接した状態の吸入弁３１と吸入弁シート部３５との間に存在する隙間が吸入弁３１の可動範囲、すなわち、吸入弁３１のストロークである。

ソレノイド機構部は、可動部であるロッド３７及びアンカー３８と、固定部であるコア３９と、可動部を付勢するロッドばね４０とで構成されている。

ロッド３７は、軸方向に摺動自在にロッドガイド部３６及びアンカー３８に保持されている。ロッド３７は、一方側（図４中、左側）の先端部が吸入弁３１に接離可能で、他方側（図４中、右側）の端部にロッドつば部３７ａを有している。

アンカー３８は、ロッドつば部３７ａ及びロッドばね４０の一部を収容する収容凹部３８ａを有しており、収容凹部３８ａの底部がロッドつば部３７ａと係合することでロッド３７と共に移動可能な構成である。アンカー３８には、径方向に貫通する貫通穴３８ｂが設けられている。貫通穴３８ｂは、アンカー３８の内側と外側の燃料の通過を容易にすることで、アンカー３８の運動応答性の低下を防止するものである。

コア３９は、筒状の第１コア部４１と、ロッドばね４０の一部を収容する収容凹部４２ａを有する第２コア部４２と、第１コア部４１と第２コア部４２との間に設けられた磁気オリフィス部４３とで構成されている。コア３９は、詳細は後述するが、アンカー３８と共に磁気回路の一部を構成するものである。コア３９は、第１コア部４１が第２穴部３ｂに圧入された状態でポンプボディ１ａに溶接により接合されている。これにより、ポンプボディ１ａと電磁吸入弁機構３００との隙間からの燃料の漏洩を防止している。

第１コア部４１の開口側には、吸入弁シート３２のロッドガイド部３６が圧入嵌合されている。第１コア部４１の内部には、アンカー３８が摺動可能に配置されている。第２コア部４２は、第１コア部４１側（図４中、左側）に、アンカー３８の収容凹部３８ａ側の端面と対向する端面を有している。第２コア部４２の第１コア部４１側の端面とそれに対向するアンカー３８の端面は、相互間に磁気吸引力が作用する磁気吸引面Ｓを構成する。第１コア部４１と第２コア部４２は、強度的に十分な肉厚が確保されるように形成されている。磁気オリフィス部４３は、コア３９の磁気吸引面Ｓ及びアンカー３８の磁気吸引面Ｓの近傍に位置し、肉厚が強度的に許す限り薄くなるように形成されている。この構成では、磁気回路に生じた磁束のうち、磁気オリフィス部４３を通過する磁束が小さくなり、その分、アンカー３８を通過する磁束が大きくなる。これにより、コア３９とアンカー３８の間に発生する磁気吸引力の低下を許容範囲内にしている。

ロッドばね４０は、アンカー３８の収容凹部３８ａ及び第２コア部４２の収容凹部４２ａ内に配置されている。ロッドばね４０は、ロッド３７を介して吸入弁３１を開弁方向へ付勢するものであり、ロッドつば部３７ａをアンカー３８の収容凹部３８ａの底部に押し付けている。ロッドばね４０の付勢力は、吸入弁ばね３４の付勢力よりも大きくなるように設定されている。これにより、電磁コイル４４が無通電状態において、ロッド３７及びアンカー３８は、図４に示すように、ロッドばね４０の付勢力と吸入弁ばね３４の付勢力との差によって開弁方向（図４中、左方向）に付勢され、吸入弁３１が開弁状態となる。

コイル機構部は、電磁コイル４４、ボビン４５、ヨーク４６、端子４８を有するコネクタ４７から構成されている。電磁コイル４４は、ボビン４５の外周にリード線を巻つけることで構成されている。電磁コイル４４は、ヨーク４６によって取り囲まれており、コア３９の外周側に配置されている。電磁コイル４４のリード線の両端は、端子４８に溶接により接続されている。コネクタ４７は、ＥＣＵ２７からの相手側コネクタが接続されることで、端子４８が相手側コネクタの端子と接続されるように構成されている。

上記構成では、図４に示すように、ヨーク４６、コア３９、アンカー３８により磁気回路が形成されている。この磁気回路では、電磁コイル４４に電流を与えると、電磁コイル４４の周囲に発生した磁場によって磁束が発生し、コア３９の第２コア部４２とアンカー３８と間に互いを吸引する磁気吸引力が生じる。

図２に戻り、ポンプボディ１ａにおける加圧室４を挟んで第２穴部３ｂとは反対側の位置の側壁には、第３穴部３ｃが設けられている。第３穴部３ｃの内部には、加圧室４の出口側に配置される吐出弁機構５００が装着されている。吐出弁機構５００の下流側には、燃料吐出口２ｄを形成する吐出ジョイント７０が配置されている。吐出ジョイント７０は、ポンプボディ１ａにおける第３穴部３ｃの開口部の周縁部に溶接により接合されている。

吐出弁機構５００は、加圧室４の燃料を吐出するものであり、吐出弁シート５１と、吐出弁シート５１に対して接離する吐出弁５２と、吐出弁５２を吐出弁シート５１に向かって付勢する吐出弁ばね５３と、吐出弁シート５１の一部及び吐出弁５２を収容する吐出弁ホルダ５４とから構成されている。吐出弁シート５１は、例えば、ポンプボディ１ａの第３穴部３ｃ内に圧入保持されている。吐出弁シート５１と吐出弁ホルダ５４は溶接により接合されて一体のユニットを構成している。吐出弁ホルダ５４の内部には、吐出弁５２のストロークを規制するストッパとして機能する段付部５４ａが設けられている。

吐出弁５２は、開弁の際に吐出弁ホルダ５４の段付部５４ａと接触することで、ストロークが制限されている。吐出弁５２のストロークは、吐出弁ホルダ５４によって適切に決定されている。これにより、過大なストロークにより吐出弁５２の閉じ遅れが生じて吐出ジョイント７０側へ吐出された高圧燃料が再び加圧室４内に逆流することを防止し、高圧燃料供給ポンプ１の効率低下を抑制している。また、吐出弁５２が開弁および閉弁運動を繰り返す時にストローク方向にのみ移動するように、吐出弁ホルダ５４の内周面が吐出弁５２をガイドするように構成されている。以上のような構成により、吐出弁機構５００は、燃料の流通方向を一方向に制限して逆流を防止する逆止弁として機能する。

吐出弁機構５００は、加圧室４と吐出ジョイント７０の内部との間に燃料差圧が無い状態では、吐出弁ばね５３の付勢力により吐出弁５２が吐出弁シート５１に押圧され閉弁状態となるように構成されている。加圧室４の燃料圧力が吐出ジョイント７０の内部の燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁５２が吐出弁ばね５３の付勢力に逆らって開弁するように構成されている。

上記の構成において、加圧室４は、ポンプボディ１ａと、ポンプボディ１ａに組み付けたシリンダ６、電磁吸入弁機構３００、吐出弁機構５００と、ポンプボディ１ａ内に配置されたプランジャ５とによって構成されている。

次に、高圧燃料供給ポンプの動作を図２〜図５を用いて説明する。図５は図４に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁機構を閉弁した状態で示す断面図である。

図２に示すカム１１２の回転によりプランジャ５がカム１１２側に移動して吸入行程の状態（上死点位置から下死点位置へ移動する間）にある時、加圧室４の容積が増加する。このとき、電磁コイル４４は無通電状態であり、吸入弁３１は開弁している。したがって、加圧室４内の燃料圧力が吸入通路２ｃ内の燃料圧力よりも低下し、図４に示すように、燃料は吸入通路２ｃから吸入弁シート３２の吸入ポート３２ａ、吸入弁３１の開口部３１ａを通過して加圧室４内へ流れ込む。

この状態で吸入行程を終了し、プランジャ５は、下死点から上死点へ移動する上昇行程へと移行する。このとき、電磁コイル４４の無通電状態が維持されており、吸入弁３１は開弁状態にある。したがって、加圧室４の容積はプランジャ５の上昇工程における上昇運動に伴い減少するが、加圧室４に一度吸入された燃料が再び吸入弁３１の開口部３１ａを通して低圧燃料室２ｂ（図２参照）へと戻されるので、加圧室４の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。

戻し工程時に、吸入弁３１には、ロッドばね４０の付勢力と吸入弁ばね３４の付勢力の差による開弁方向の力と、加圧室４から低圧燃料室２ｂ（図２参照）への燃料の逆流時に発生する流体力による閉弁方向の力が働く。戻し工程中に吸入弁３１の開弁状態を維持するために、ロッドばね４０と吸入弁ばね３４の付勢力の差が上記流体力よりも大きくなるように設定されている。

この状態で、ＥＣＵ１０７（図１参照）からの電磁吸入弁機構３００に対する通電指令により電磁コイル４４が端子４８を介して通電する。これにより、コア３９とアンカー３８との間に互いに引き合う磁気吸引力が発生し、この磁気吸引力がロッドばね４０の付勢力に打ち勝ってアンカー３８を閉弁方向へ移動させる。ロッドつば部３７ａがアンカー３８の収容凹部３８ａの底部に押し付けられているので、アンカー３８の閉弁方向へ移動により、ロッド３７がアンカー３８と共に閉弁方向へ移動する。アンカー３８は、コア３９の第２コア部４２に衝突することで移動を停止し、ロッド３７はロッドばね４０によって運動エネルギーを吸収されて移動を停止する。

アンカー３８とロッド３７が閉弁方向に移動すると、吸入弁３１には吸入弁ばね３４の付勢力のみが働く。そのため、吸入弁３１は、吸入弁ばね３４の付勢力によって閉弁方向に移動し、図５に示すように、吸入弁シート部３５と接触して閉弁状態となる。

吸入弁３１が閉弁状態になると、加圧室４の燃料圧力は、プランジャ５の上昇運動に応じて上昇する。その後、燃料吐出口２ｄの圧力以上になると、図２に示す吐出弁機構５００の吐出弁５２が開弁する。これにより、加圧室４内の高圧燃料は、吐出ジョイント７０の燃料吐出口２ｄから吐出され、コモンレール１０５（図１参照）へ供給される。この行程を吐出行程と称する。このように、プランジャ５の上昇行程は、戻し行程と吐出行程からなる。

吐出行程において加圧燃料の吐出が開始された後は、電磁コイル４４への通電を解除することが可能である。なぜなら、加圧室４内の圧力が吐出ジョイント７０内部の圧力以上になると、図５に示す吸入弁３１には、加圧室４内の圧力により閉弁方向に力が働く。この閉弁方向の力はロッドばね４０の付勢力と吸入弁ばね３４の付勢力の差による開弁方向の力よりも大きいので、電磁コイル４４の通電により生じる磁気吸引力がなくとも、吸入弁３１の閉弁状態を維持することができる。電磁コイル４４への通電の解除により、電磁コイル４４での消費電力の抑制が可能となる。

上昇工程では、電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４４への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の流量を制御することができる。電磁コイル４４へ通電するタイミングを早くすれば、上昇行程のうち、戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。すなわち、低圧燃料室２ｂに戻される燃料が少なくなる一方、高圧吐出される燃料が多くなる。それに対して、通電するタイミングを遅くすれば、上昇行程のうち、戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。すなわち、低圧燃料室２ｂに戻される燃料が多くなる一方、高圧吐出される燃料が少なくなる。電磁コイル４４への通電タイミングは、ＥＣＵ１０７（図１参照）からの指令によって制御される。

図２に示すプランジャ５が上昇工程を終了し吸入行程へ移行すると、加圧室４の容積が再び増加を開始して加圧室４内の圧力が低下する。これにより、図４に示す吸入弁３１は、ロッドばね４０と吸入弁ばね３４の付勢力の差によって開弁方向（図４中、左方向）への移動を開始し、ストローク分だけ移動した後、吸入弁ホルダ３３に衝突して移動を停止する。このとき、アンカー３８は、ロッドつば部３７ａが収容凹部３８ａの底部を押すことによりロッド３７と共に開弁方向への移動を行う。これにより、低圧燃料室２ｂから吸入弁シート３２の吸入ポート３２ａ、吸入弁３１の開口部３１ａを通って加圧室４へ燃料が流入する。

以上のように、高圧燃料供給ポンプ１では、電磁コイル４４への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量をエンジンが必要とする量に制御することができる。

また、上記の吸入行程、戻し行程、および吐出行程の３つの行程中、燃料が常に低圧燃料室２ｂに出入りするので、燃料圧力に周期的な脈動が生じる。この圧力脈動は、図２に示す低圧燃料室２ｂ内に配置された圧力脈動低減機構６００によって吸収低減さる。これにより、フィードポンプ１０２（図１参照）からポンプボディ１ａへ至る吸入配管１０３（図１参照）への圧力脈動の伝播を遮断して吸入配管１０３の破損等を防止すると同時に、燃料を安定した圧力で加圧室４へ供給することを可能としている。また、圧力脈動低減機構６００の金属ダンパ６１の両面に燃料の圧力が作用するので、金属ダンパ６１の内部空間の膨張及び収縮により燃料の圧力脈動が効果的に抑制される。

また、大径部５ａと小径部５ｂとを有するプランジャ５の往復運動によって、環状低圧シール室１３ｄの容積が増減する。吸入工程では、図３に示すように、プランジャ５の大径部５ａの下降によって環状低圧シール室１３ｄの容積が減少し、環状低圧シール室１３ｄから燃料通路２ｅを介して低圧燃料室２ｂへ燃料が流れる。一方、戻し工程および吐出工程では、プランジャ５の大径部５ａの上昇によって環状低圧シール室１３ｄの容積が増加し、低圧燃料室２ｂから燃料通路２ｅを介して環状低圧シール室１３ｄへ燃料が流れる。

低圧燃料室２ｂに着目すると、図２及び図３に示すように、吸入行程では、低圧燃料室２ｂから加圧室４へ燃料が流出する一方、環状低圧シール室１３ｄから低圧燃料室２ｂへ燃料が流入する。戻し行程では、加圧室４から低圧燃料流室２ｂへ燃料が流入する一方、低圧燃料室２ｂから環状低圧シール室１３ｄへ燃料が流出する。また、吐出行程では、低圧燃料室２ｂから環状低圧シール室１３ｄへ燃料が流出する。このように、環状低圧シール室１３ｄは、低圧燃料室２ｂへの燃料の出入りを助ける機能を有するので、低圧燃料室２ｂで発生する燃料の圧力脈動を低減する効果がある。

ところで、高圧燃料供給ポンプ１では、加圧室４からの高圧燃料が吐出ジョイント７０の内部に流れる際に、高圧燃料の内部圧力が吐出ジョイント７０とポンプボディ１ａとを接合する溶接部に繰り返し負荷される。したがって、当該溶接部は、この内部圧力の繰り返し負荷に耐えられる疲労強度を備える必要がある。近年、燃料の更なる高圧化が求められており、当該溶接部の疲労強度を向上させる必要がある。

溶接部の疲労強度を向上させる方法の１つとして、溶接部の溶け込み深さを大きくすることが考えられる。しかし、吐出ジョイント７０とポンプボディ１ａをレーザ溶接により接合する場合、溶接部の溶け込み深さを大きくするには、レーザ出力を従来よりも増大させる必要がある。この場合、レーザ出力の増加分、被溶接部材としての吐出ジョイント７０及びポンプボディ１ａへの入熱量が増加し、吐出ジョイント７０及びポンプボディ１ａにおける溶接部の近傍の熱変形量が大きくなる。その結果、吐出ジョイント７０とポンプボディ１ａ（被溶接部材間）の組付け精度が低下してしまう。また、レーザ出力を増大させる場合、溶接設備の大規模化や追加設備の導入につながり、生産コストが増加する傾向にある。したがって、レーザ出力を増大させて吐出ジョイント７０及びポンプボディ１ａに対する溶接時の入熱量を過度に増加させることは好ましくない。

本実施の形態では、上述した懸念事項を考慮して、ポンプボディ１ａと吐出ジョイント７０の取付構造を溶接時の入熱量を過度に増加させることなく溶接部の疲労強度の向上が可能な構成としている。

次に、本発明の第１の実施の形態の特徴部であるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造の詳細を図２、図６、図７を用いて説明する。図６は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接後の取付構造を示す断面図である。図７は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接前の取付構造を示す断面図である。

図２において、吐出ジョイント７０は、例えば、外周に段差が設けられた軸線Ｘを有する筒状の部材であり、内部が加圧室４で加圧された高圧の燃料が流れる流路となっている。吐出ジョイント７０は、外径の大きい軸方向一方側（図２中、右側）がポンプボディ１ａの所定部分に対して圧入された状態で溶接により接合され、外径の小さい軸方向他方側（図２中、左側）がコモンレール１０５（図１参照）に接続可能なものである。吐出ジョイント７０の段差面７０ａは、吐出ジョイント７０をポンプボディ１ａに圧入する際に、治具を押し当てる押し当て面として機能する。吐出ジョイント７０は、それを形成する材料の強度がポンプボディ１ａを形成する材料の強度よりも高くなるように構成されている。

吐出ジョイント７０は、図２及び図６に示すように、その軸方向一方側（図２及び図６中、右側）の端部に、ポンプボディ１ａへ取り付けるためのジョイント側取付部７１を有している。ジョイント側取付部７１は、図６に示すように、ポンプボディ１ａに対して溶接部９２を介して接合される部分のジョイント側突合せ部７２と、吐出ジョイント７０をポンプボディ１ａに接合する際の位置決めを行う部分のジョイント側ガイド部７３とで構成されている。

ジョイント側突合せ部７２は、例えば、吐出ジョイント７０の軸方向一端部の円筒部であり、円筒部の厚みがその軸方向において一定となるように構成されている。ジョイント側突合せ部７２は、吐出ジョイント７０の外周面の一部を構成する外側円筒面７４と、外側円筒面７４の反対側に外側円筒面７４に対して平行な内側円筒面７５とを有している。また、ジョイント側突合せ部７２は、図７に示すように、吐出ジョイント７０がポンプボディ１ａに溶接される前の部品単体の状態において、一方側（外周側）が外側円筒面７４に連続すると共に、他方側（内周側）が内側円筒面７５に連続する円環状の端面７６を有している。端面７６は、外側円筒面７４及び内側円筒面７５に対して直交する平面であり、溶接の際にポンプボディ１ａに突き合わせる突合せ面（対向する対向面）として構成されている。

ジョイント側ガイド部７３は、図６及び図７に示すように、ジョイント側突合せ部７２よりも径方向内側に設けられたガイド穴である。ガイド穴７３は、ジョイント側突合せ部７２の外側円筒面７４と同軸になるように形成されている。ガイド穴７３の内壁面は、接続面７８を介してジョイント側突合せ部７２の内側円筒面７５に連続している。接続面７８は、例えば、ジョイント側突合せ部７２の突合せ方向側を向き、端面７６に対して平行な円環状の平面である。接続面７８は、図６に示すように、溶接部９２における溶け込み幅Ｗの幅方向の端部から離隔した位置において内側円筒面７５に連続している。

一方、ポンプボディ１ａは、図２及び図６に示すように、第３穴部３ｃの開口部の周縁部に、吐出ジョイント７０を取り付けるための本体側取付部８１を有している。本体側取付部８１は、図６に示すように、吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２に突き合わされて（対向して）溶接部９２を介して接合される部分の本体側突合せ部８２と、吐出ジョイント７０をポンプボディ１ａに接合する際に吐出ジョイント７０のガイド穴７３と共に位置決めを行う部分の本体側ガイド部８３とで構成されている。

本体側突合せ部８２は、例えば、ポンプボディ１ａの側壁から外側へ向かって第３穴部３ｃの軸方向に延在する筒部であり、筒部の厚みがその突合せ方向（図６中、左方向）に向かって徐々に薄くなるように形成されている。本体側突合せ部８２は、外側円筒面８４及び外側円筒面８４の反対側の内側テーパ面８５を有している。外側円筒面８４は、その径がジョイント側突合せ部７２の外側円筒面７４と同じ径となるように設定され、外側円筒面７４と同一面上に位置するように構成されている。内側テーパ面８５は、外側円筒面８４に対して、溶接部９２又は後述の端面８６（図７参照）から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように形成されている。換言すると、内側テーパ面８５は、溶接部９２又は後述の端面８６側に向かって（突合せ方向に）拡径する内周面である。内側テーパ面８５の外側円筒面８４に対する傾斜角θは、例えば、４０°から５０°の範囲に設定されている。

また、本体側突合せ部８２は、図７に示すように、吐出ジョイント７０が溶接される前の状態において、一方側（外周側）が外側円筒面８４に連続すると共に、他方側（内周側）が内側テーパ面８５に連続する円環状の端面８６を有している。端面８６は、外側円筒面８４に対して直交する平面であり、溶接の際に吐出ジョイント７０側の突合せ面としての端面７６と突き合わされる突合せ面（対向する対向面）として構成されている。端面８６の幅（外側円筒面８４から内側テーパ面８５までの径方向の長さ）は、吐出ジョイント７０の端面７６の幅（外側円筒面７４から内側円筒面７５までの径方向の長さ）と同じになるように設定されている。

本体側ガイド部８３は、図６に示すように、本体側突合せ部８２よりも径方向内側に設けられた円筒部であり、その内部が燃料Ｆの流路として構成されている。本体側ガイド部８３は、その外周面８３ａが吐出ジョイント７０のガイド穴７３の内壁面を案内するものであり、本体側突合せ部８２の外側円筒面８４と同軸になるように形成されている。本体側ガイド部８３の外周面８３ａは、本体側突合せ部８２の内側テーパ面８５に連続している。

溶接前の吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１及びポンプボディ１ａの本体側取付部８１は、図７に示すように、ガイド穴７３を本体側ガイド部８３に圧入（嵌合）した状態において、ジョイント側取付部７１の外側円筒面７４と本体側取付部８１の外側円筒面８４が同一面上に位置するように構成されている。さらに、溶接前のジョイント側取付部７１及び本体側取付部８１は、ガイド穴７３を本体側ガイド部８３に圧入（嵌合）した状態において、ジョイント側取付部７１の端面７６と本体側取付部８１の端面８６が突き合わされた（対面した）状態になるように構成されている。

また、溶接前のジョイント側取付部７１及び本体側取付部８１は、ガイド穴７３が本体側ガイド部８３に圧入されてジョイント側突合せ部７２の端面７６と本体側突合せ部８２の端面８６が突き合わされた状態において、内側円筒面７５及び内側テーパ面８５側に環状の空隙部９１を形成している。換言すると、空隙部９１は、図６に示すように、ジョイント側取付部７１及び本体側取付部８１における、溶接時に照射されるレーザの受け部Ｒの反対側（ジョイント側突合せ部７２及び本体側突合せ部８２の径方向内側）に設けられている。空隙部９１は、溶接部９２の溶け込み長さを決定すると共に、溶接部９２の応力集中を防いで溶接部９２の全体に均等に応力を分散させるものである。ジョイント側取付部７１と本体側取付部８１が溶接される前の空隙部９１の壁面は、ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５及び接続面７８と、本体側取付部８１の内側テーパ面８５及び本体側ガイド部８３の外周面８３ａとによって構成されている。本体側ガイド部８３の外周面８３ａは、ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５に対向している。

溶接部９２は、図６に示すように、ジョイント側突合せ部７２と本体側突合せ部８２を、外側円筒面７４及び外側円筒面８４から内側円筒面７５及び内側テーパ面８５（空隙部９１）まで到達した完全溶込みの状態で接合している。溶接部９２の空隙部９１側の端部は、ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５及び本体側取付部８１の内側テーパ面８５と共に、空隙部９１の連続した壁面の一部を構成している。また、溶接部９２の空隙部９１側の端部に対して、本体側ガイド部８３の外周面８３ａが対向して位置している。

次に、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの製造方法を図２、図６、図７を用いて説明する。

まず、図２に示す吐出ジョイント７０のポンプボディ１ａに対する位置決めを行う。具体的には、図７に示す吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１のガイド穴７３をポンプボディ１ａの本体側取付部８１の本体側ガイド部８３の外周面８３ａへ圧入する（嵌合する）ことで、吐出ジョイント７０をポンプボディ１ａに固定する。これにより、ジョイント側突合せ部７２の端面７６と本体側突合せ部８２の端面８６とが突き合わされ、ジョイント側取付部７１の外側円筒面７４と本体側取付部８１の外側円筒面８４とが同一面上に位置した状態に位置決めされる。すなわち、幅方向（径方向）の長さが同じである吐出ジョイント７０の端面７６とポンプボディ１ａの端面８６がずれなく一致した状態で対面するように位置決めされる。

次に、吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１とポンプボディ１ａの本体側取付部８１を溶接により接合する。具体的には、ジョイント側取付部７１の端面７６及び本体側取付部８１の端面８６の突合せ部分（対面部分）に対して、吐出ジョイント７０の外側（外側円筒面７４及び外側円筒面８４の外側）から溶接レーザを照射し、ジョイント側取付部７１と本体側取付部８１の全周を溶接する。溶接レーザの照射方向としては、例えば、図７の太い矢印Ｌで示す外側円筒面７４及び外側円筒面８４に対して直交する方向（端面７６及び端面８６に沿った方向）、又は、外側円筒面７４及び外側円筒面８４の直交方向に対して吐出ジョイント７０及びポンプボディ１ａのどちらか一方側へ傾いた方向が可能である。

この溶接では、図６に示すように、ジョイント側突合せ部７２の外側円筒面７４及び本体側突合せ部８２の外側円筒面８４から内側円筒面７５及び内側テーパ面８５（空隙部９１）まで到達してジョイント側突合せ部７２の端面７６と本体側突合せ部８２の端面８６の境界が完全に消失するように溶接部９２を形成する。すなわち、ジョイント側突合せ部７２と本体側突合せ部８２が完全溶け込みの状態で接合されるように、レーザ出力を設定する。

これにより、溶接部９２の空隙部９１側の端部は、ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５及び本体側取付部８１の内側テーパ面８５に連続した状態となり、空隙部９１の壁面の一部を構成する。なお、溶接部９２は、接続面７８に接触しないような溶け込み幅Ｗに形成される。

次に、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの効果を従来構造の比較例と比較しつつ図６〜図８を用いて説明する。先ず、比較例の吐出ジョイントとポンプボディの取付構造について図８を用いて説明する。図８は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプに対する比較例としての高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を示す断面図である。なお、図８は溶接前の構造を理解可能な状態で示している。また、図８において、比較例の取付構造を構成する部分が本実施の形態の取付構造を構成する部分と同様な部分である場合には、図１〜図８に示す符号と同符号を付し、その詳細な説明は省略する。

図８に示す比較例としての吐出ジョイント１７０とポンプボディ１８０の取付構造の本実施の形態に対する相違点は、次のとおりである。第１に、比較例としての吐出ジョイント１７０及びポンプボディ１８０は、それらを形成する材料の強度が同じである。第２に、ポンプボディ１８０の本体側突合せ部１８２は、筒部の厚みが軸方向において一定となるように構成されている。本体側突合せ部１８２は、吐出ジョイント１７０が溶接される前の状態において、本実施の形態と同様な外側円筒面８４及び端面８６と、本実施の形態の内側テーパ面８５とは異なる、端面８６の空隙部１９１側に連続し外側円筒面８４に平行な内側円筒面１８５とを有している。内側円筒面１８５は、接続面１８８を介して本体側ガイド部８３の外周面８３ａに連続している。第３に、溶接前の空隙部１９１の壁面は、ジョイント側取付部１７１の内側円筒面７５及び接続面７８と、本体側取付部１８１の内側円筒面１８５、接続面１８８、本体側ガイド部８３の外周面８３ａとによって構成されている。

このような構成のジョイント側突合せ部７２と本体側突合せ部１８２を溶接により接合する。溶接部１９２は、ジョイント側突合せ部７２の外側円筒面７４及び本体側突合せ部１８２の外側円筒面８４から空隙部１９１（ジョイント側突合せ部７２の内側円筒面７５及び本体側突合せ部８２の内側円筒面１８５）まで到達してジョイント側突合せ部７２の端面７６と本体側突合せ部１８２の端面８６の境界が完全に消失するように形成されている。

比較例の取付構造では、吐出ジョイント１７０の端面７６とポンプボディ１８０の端面８６の長さが同じである。さらに、空隙部１９１の壁面の一部を構成するジョイント側取付部１７１の内側円筒面７５及び本体側取付部１８１の内側円筒面１８５がジョイント側取付部１７１の外側円筒面７４及び本体側取付部１８１の外側円筒面８４に対して平行に形成されている。したがって、吐出ジョイント１７０（ジョイント側突合せ部７２）に対する溶接部１９２の溶け込み長さＬ３とポンプボディ１８０（本体側突合せ部１８２）に対する溶接部１９２の溶け込み長さＬ４が略等しくなる。

比較例の取付構造では、燃料の更なる高圧化に対して、溶接部１９２の疲労強度が不足する虞がある。しかし、前述したように、溶接部１９２の疲労強度を向上させるために、吐出ジョイント１７０の端面７６及びポンプボディ１８０の端面８６の幅方向（径方向）の長さを増大させて溶接部１９２の溶け込み深さを大きくすることは、レーザ出力の増大による組付け精度の低下や溶接設備の大規模化等の理由により難しい。

それに対して、本実施の形態においては、図７に示す吐出ジョイント７０を形成する材料の強度を、ポンプボディ１ａを形成する材料の強度よりも高くしている。すなわち、吐出ジョイント７０の材料の強度を比較例の取付構造の吐出ジョイント１７０の材料の強度よりも高くなるように変更している。被溶接部材の材料として相対的に高い強度の材料を用いた方が溶接部の疲労強度が向上することが知られている。したがって、吐出ジョイント７０の端面７６及びポンプボディ１ａの端面８６の幅方向（径方向）の長さが比較例の取付構造と同様な場合であっても、図６に示す溶接部９２における吐出ジョイント７０側の部分は、図８に示す比較例の取付構造の溶接部１９２における吐出ジョイント１７０側の部分よりも、疲労強度が向上する。

さらに、本実施の形態においては、図７に示す吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１における空隙部９１側の内側円筒面７５を外側円筒面７４に対して平行となるように構成すると共に、ポンプボディ１ａの本体側取付部８１における空隙部９１側の内側テーパ面８５を外側円筒面８４に対して端面８６から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように構成している。したがって、吐出ジョイント７０の端面７６とポンプボディ１ａの端面８６を対面させ吐出ジョイント７０の外側円筒面７４とポンプボディ１ａの外側円筒面８４が同一面上に位置した状態において、ジョイント側突合せ部７２と本体側突合せ部８２の突合せ部分（対面部分）に対して完全溶け込みの状態の溶接部９２を形成すると、図６に示すように、材料の強度が相対的に低いポンプボディ１ａの本体側突合せ部８２に対する溶接部９２の溶け込み長さＬ２が、材料の強度が相対的に高い吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２に対する溶接部９２の溶け込み長さＬ１よりも長くなるように誘導することができる。

したがって、ポンプボディ１ａに対する溶接部９２の溶け込み長さＬ２は、図８に示す比較例の取付構造のポンプボディ１８０に対する溶接部１９２の溶け込み長さＬ４よりも長くなる。前述したように、溶接溶け込み深さ（溶接部の溶け込み長さ）が大きいほど溶接部の疲労強度が向上する。したがって、ポンプボディ１ａの材料が比較例の取付構造のポンプボディ１８０の材料と同じ場合であっても、溶接部９２におけるポンプボディ１ａ側の部分は、溶接部９２のポンプボディ１ａに対する溶け込み長さＬ２が長い分、図８に示す比較例の取付構造の溶接部１９２におけるポンプボディ１８０側の部分よりも、疲労強度が向上する。

また、本実施の形態においては、図６に示すように、材料の強度が相対的に低いポンプボディ１ａの本体側突合せ部８２に対する溶接部９２の溶け込み長さＬ２が材料の強度が相対的に高い吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２に対する溶接部９２の溶け込み長さＬ１よりも長くなるので、溶接部９２における吐出ジョイント７０側の部分及びポンプボディ１ａ側の部分のいずれか一方の疲労強度が必ず相対的に低くなることもない。

以上から、本実施の形態のおいては、溶接部９２における吐出ジョイント７０側の部分及びポンプボディ１ａ側の部分の双方の疲労強度が向上するので、溶接部９２の全体における疲労強度が比較例の取付構造の溶接部１９２よりも向上する。

また、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０の端面７６及びポンプボディ１ａの端面８６の径方向の長さ（外側円筒面８４から内側テーパ面８５までの長さ）を比較例の取付構造から変更する必要がないので、溶接部９２の溶け込み長さが比較例の取付構造に対して過度に長くなることはない。したがって、溶接設備を大規模化せずに、既存の溶接設備を用いて溶接部９２の疲労強度を向上させることができる。

また、本実施の形態においては、空隙部９１の構成面のうち、吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１の内側円筒面７５に対して直交した状態で連続する接続面７８が溶接部９２における幅方向の端部から離隔した位置に設けられている。したがって、溶接部９２の空隙部９１側の端部が接続面７８に接触して応力集中の発生するような形状（溶接部９２の空隙部９１側の先端部と接続面７８とのなす角が鋭角になる形状）になることを回避することができる。

また、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０の端面７６の径方向の長さ（外側円筒面７４から内側円筒面７５までの長さ）とポンプボディ１ａの端面８６の径方向の長さ（外側円筒面８４から内側テーパ面８５までの長さ）を同じにしている。それに対して、吐出ジョイント７０の端面及びポンプボディ１ａの端面のどちらか一方が空隙部側に長い構成のものがある。この場合、溶接レーザで溶けた溶融金属が空隙部側へ移動して溶接レーザの受け部Ｒ（吐出ジョイント７０の外側円筒面７４及びポンプボディ１ａの外側円筒面８４）が凹むことがある。溶接レーザの受け部Ｒが凹むと、溶接部の溶け込み長さが意図した長さに達せず、必要な疲労強度を確保できない虞がある。これは、端面の長い方に合わせてレーザ出力の調整を行うことで端面の短い部分に対してレーザ出力が局部的に過多となり、溶融金属が移動するからである。それに対して、本実施の形態においては、端面７６側及び端面８６側の双方に対してレーザ出力が局部的に過多となることがないので、溶融金属が空隙部９１側へ移動する量を抑制できる。したがって、溶接レーザの受け部Ｒの凹みを抑制し、安定した溶接部９２の疲労強度を得ることができる。

また、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０の方をポンプボディ１ａよりも材料の強度が相対的に高くなるように構成している。被溶接部材は、材料の強度が高いほど、材料価格が増加すると共に、加工性が悪く複雑な形状の加工が困難となり、加工コストが増加する傾向にある。吐出ジョイント７０は、ポンプボディ１ａよりも、体積が相対的に小さく、加工形状が相対的に簡素で、加工量が相対的に少ない。したがって、ポンプボディ１ａの方を吐出ジョイント７０よりも材料の強度を相対的に高くする場合よりも、高強度な材料への変更による不利益を抑制することができる。

また、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０のポンプボディ１ａに対する位置決め機構として、互いに嵌合することでジョイント側取付部７１の外側円筒面７４と本体側取付部８１の外側円筒面８４を同一面上に位置した状態に位置決めする吐出ジョイント７０のガイド穴７３及びポンプボディ１ａの本体側ガイド部８３を備えている。さらに、本体側ガイド部８３の外周面８３ａが溶接部９２の空隙部９１側の端部（ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５）に対向する位置において空隙部９１の壁面の一部を構成している。したがって、ジョイント側取付部７１の外側円筒面７４と本体側取付部８１の外側円筒面８４とを容易に同一面上に位置決めすることができる共に、吐出ジョイント７０とポンプボディ１ａを溶接する際に空隙部９１内へ飛散するスパッタが燃料流路内へ侵入することを防止することができる。

また、本実施の形態においては、ポンプボディ１ａの本体側取付部８１の内側テーパ面８５の外側円筒面８４に対する傾斜角θを４０°から５０°の範囲に設定している。したがって、溶接部９２における空隙部９１側の端部形状が応力集中の生じるような形状（溶接部９２の空隙部９１側の端部表面と内側テーパ面８５とのなす角が鋭角になる形状）となることを確実に回避しつつ、ポンプボディ１ａに対する溶接部９２の溶け込み長さＬ２を比較例の取付構造よりも長くすることができる。

なお、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０が第１部材を、ポンプボディ１ａが第２部材を構成する。また、吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１、外側円筒面７４、内側円筒面７５、端面７６がそれぞれ、第１取付部、第１主面、第１副面、第１突合せ面を構成する。一方、ポンプボディ１ａの本体側取付部８１、外側円筒面８４、内側テーパ面８５、端面８６がそれぞれ、第２取付部、第２主面、第２副面、第２突合せ面を構成する。また、吐出ジョイント７０の接続面７８が空隙構成面を構成する。さらに、吐出ジョイント７０のガイド穴７３が第１位置決め部を、ポンプボディ１ａの本体側ガイド部８３が第２位置決め部を構成する。

上述したように、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ及びその製造方法によれば、材料の強度が相対的に低いポンプボディ１ａ（第２部材）に対する溶接部９２の溶け込み長さＬ２が材料の強度が相対的に高い吐出ジョイント７０（第１部材）に対する溶接部９２の溶け込み長さＬ１よりも長くなるので、溶接時の入熱量を従来よりも過度に増加させることなく当該溶接部９２の疲労強度を向上させることができる。

［第１の実施の形態の変形例］
次に、本発明の第１の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造について図９を用いて説明する。図９は本発明の第１の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を示す断面図である。なお、図９は溶接前の構造を理解可能な状態で示している。また、図９において、図１〜図８に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。

図９に示す本発明の第１の実施の形態の変形例に係るポンプボディと吐出ジョイントの取付構造が第１の実施の形態に係るポンプボディと吐出ジョイントの取付構造（図６及び図７参照）と相違する主な点は、ポンプボディ１ａの本体側取付部８１Ａの端面８６Ａを吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１の端面７６よりも空隙部９１Ａ側に長くなるように構成したことである。すなわち、ポンプボディ１ａの端面８６Ａにおける外側円筒面８４から内側テーパ面８５までの径方向の長さは、吐出ジョイント７０の端面７６における外側円筒面７４から内側円筒面７５までの径方向の長さよりも空隙部９１Ａ側に長い。この構成は、部品の加工上の都合などにより想定されるものである。

溶接前の空隙部９１Ａの壁面は、ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５及び接続面７８と、本体側取付部８１Ａの端面８６Ａにおける内側円筒面７５よりも径方向内側の部分、内側テーパ面８５、及び本体側ガイド部８３の外周面８３ａとによって構成されている。溶接部９２Ａは、ジョイント側取付部７１のジョイント側突合せ部７２と本体側取付部８１Ａの本体側突合せ部８２Ａを、外側円筒面７４及び外側円筒面８４側から空隙部９１Ａ（内側円筒面７５及び内側テーパ面８５）まで到達して端面７６と端面８６Ａの境界が完全に消失するように接合している。溶接部９２Ａの空隙部９１Ａ側の端部は、ジョイント側取付部７１の内側円筒面７５及び本体側取付部８１Ａの内側テーパ面８５と共に、空隙部９１Ａの連続した壁面の一部を構成している。

上述した本発明の第１の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプ及びその製造方法によれば、上述した第１の実施の形態と同様に、材料の強度が相対的に低いポンプボディ１ａに対する溶接部９２Ａの溶け込み長さＬ２が材料の強度が相対的に高い吐出ジョイント７０に対する溶接部９２Ａの溶け込み長さＬ１よりも確実に長くなるので、溶接時の入熱量を従来よりも過度に増加させることなく溶接部９２Ａの疲労強度を向上させることができる。

［第２の実施の形態］
次に、本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を図１０及び図１１を用いて説明する。図１０は本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接後の取付構造を示す断面図である。図１１は本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの溶接前の取付構造を示す断面図である。なお、図１０及び図１１において、図１〜図９に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。

図１０及び図１１に示す本発明の第２の実施の形態に係るポンプボディと吐出ジョイントの取付構造が第１の実施の形態に係るポンプボディと吐出ジョイントの取付構造（図６及び図７参照）と相違する主な点は、吐出ジョイントとポンプボディの材料の相対的な強度が逆転した関係にあること及び吐出ジョイントのジョイント側突合せ部とポンプボディの本体側突合せ部の形状が逆転した関係にあることである。

具体的には、ポンプボディ１ａは、それを形成する材料の強度が吐出ジョイント７０を形成する材料の強度よりも高くなるように構成されている。

また、ジョイント側取付部７１Ｂのジョイント側突合せ部７２Ｂは、筒部の厚みがその突合せ方向（図１０及び図１１中、右方向）に向かって徐々に薄くなるように形成されている。ジョイント側突合せ部７２Ｂは、図１１に示すように、ポンプボディ１ａに溶接される前の部品単体の状態において、第１の実施の形態と同様な外側円筒面７４及び端面７６と、端面７６の空隙部９１Ｂ側に連続する内側テーパ面７５Ｂとを有している。内側テーパ面７５Ｂは、図１０及び図１１に示すように、外側円筒面７４に対して、溶接部９２Ｂ又は端面７６から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように形成されている。換言すると、内側テーパ面７５Ｂは、溶接部９２Ｂ又は端面７６側に向かって（突合せ方向に）拡径する内周面である。

一方、本体側取付部８１Ｂの本体側突合せ部８２Ｂは、筒部の厚みがその軸方向において一定となるように構成されている。本体側突合せ部８２Ｂは、第１の実施の形態と同様な外側円筒面８４及び端面８６と、端面８６の空隙部９１Ｂ側に連続し外側円筒面８４に対して平行な内側円筒面８５Ｂとを有している。内側円筒面８５Ｂは、接続面８８を介して本体側ガイド部８３の外周面８３ａに連続している。接続面８８は、例えば、本体側突合せ部８２Ｂの突合せ方向側を向き、端面８６に対して平行な円環状の平面である。接続面８８は、図１０に示すように、溶接部９２Ｂにおける溶け込み幅Ｗの幅方向の端部から離隔した位置において内側円筒面８５Ｂに連続している。

溶接前の空隙部９１Ｂの壁面は、ジョイント側取付部７１Ｂの内側テーパ面７５Ｂ及び接続面７８と、本体側取付部８１Ｂの内側円筒面８５Ｂ、接続面８８、及び本体側ガイド部８３の外周面８３ａとによって構成されている。

このような構成の吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２Ｂとポンプボディ１ａの本体側突合せ部８２Ｂが溶接により接合されている。溶接部９２Ｂは、図１０及び図１１に示すように、ジョイント側突合せ部７２Ｂの外側円筒面７４及び本体側突合せ部８２Ｂの外側円筒面８４側から内側テーパ面７５Ｂ及び内側円筒面８５Ｂ（空隙部９１Ｂ）まで到達して端面７６と端面８６の境界が完全に消失するように形成されている。溶接部９２Ｂの空隙部９１Ｂ側の端部は、ジョイント側取付部７１Ｂの内側テーパ面７５Ｂ及び本体側取付部８１Ｂの内側円筒面８５Ｂと共に、空隙部９１Ｂの連続した壁面の一部を構成している。

本実施の形態においては、ポンプボディ１ａを形成する材料の強度を、吐出ジョイント７０を形成する材料の強度よりも高くしている。したがって、吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２Ｂの端面７６及びポンプボディ１ａの本体側突合せ部８２Ｂの端面８６の幅方向（径方向）の長さが比較例の取付構造と同様な場合であっても、図１０に示す溶接部９２Ｂにおけるポンプボディ１ａ側の部分は、比較例の取付構造の溶接部１９２におけるポンプボディ１８０側の部分よりも、疲労強度が向上する。

さらに、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１Ｂにおける空隙部９１Ｂ側の内側テーパ面７５Ｂを外側円筒面７４に対して端面７６から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように構成すると共に、ポンプボディ１ａの本体側取付部８１Ｂにおける空隙部９１Ｂ側の内側円筒面８５Ｂを外側円筒面８４に対して平行となるように構成している。したがって、吐出ジョイント７０の端面７６とポンプボディ１ａの端面８６を対面させ吐出ジョイント７０の外側円筒面７４とポンプボディ１ａの外側円筒面８４が同一面上に位置した状態において、ジョイント側突合せ部７２Ｂ及び本体側突合せ部８２Ｂの突合せ部分（対面部分）に対して完全溶け込みの状態の溶接部９２Ｂを形成すると、図１０に示すように、材料の強度が相対的に低い吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２Ｂに対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ１が、材料の強度が相対的に高いポンプボディ１ａの本体側突合せ部８２Ｂに対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ２よりも長くなるように誘導することができる。したがって、吐出ジョイント７０に対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ１が比較例の取付構造の吐出ジョイント１７０に対する溶接部１９２の溶け込み長さＬ３よりも長くなる。したがって、吐出ジョイント７０の材料が比較例の取付構造の吐出ジョイント１７０の材料と同じ場合であっても、溶接部９２Ｂにおける吐出ジョイント７０側の部分は、比較例の取付構造の溶接部１９２における吐出ジョイント１７０側の部分よりも、溶け込み長さが長い分、疲労強度が向上する。

また、本実施の形態においては、材料の強度が相対的に低い吐出ジョイント７０のジョイント側突合せ部７２Ｂに対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ２が材料の強度が相対的に高いポンプボディ１ａの本体側突合せ部８２Ｂに対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ１よりも長くなるので、溶接部９２Ｂにおける吐出ジョイント７０側の部分及びポンプボディ１ａ側の部分のいずれか一方の疲労強度が必ず相対的に低くなることもない。

以上から、本実施の形態のおいては、溶接部９２Ｂにおける吐出ジョイント７０側の部分及びポンプボディ１ａ側の部分の双方の疲労強度が向上するので、溶接部９２Ｂの全体における疲労強度が比較例の取付構造の溶接部１９２よりも向上する。

なお、本実施の形態においては、吐出ジョイント７０が第２部材を、ポンプボディ１ａが第１部材を構成する。また、吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１Ｂ、外側円筒面７４、内側テーパ面７５Ｂ、端面７６がそれぞれ、第２取付部、第２主面、第２副面、第２突合せ面を構成する。一方、ポンプボディ１ａの本体側取付部８１Ｂ、外側円筒面８４、内側円筒面８５Ｂ、端面８６がそれぞれ、第１取付部、第１主面、第１副面、第１突合せ面を構成する。また、ポンプボディ１ａの接続面８８が空隙構成面を構成する。さらに、吐出ジョイント７０のガイド穴７３が第２位置決め部を、ポンプボディ１ａの本体側ガイド部８３が第１位置決め部を構成する。

上述した本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ及びその製造方法によれば、前述した第１の実施の形態と同様に、材料の強度が相対的に低い吐出ジョイント７０に対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ１が材料の強度が相対的に高い吐出ジョイント７０に対する溶接部９２Ｂの溶け込み長さＬ２よりも長くなるので、溶接時の入熱量を従来よりも過度に増加させることなく溶接部９２Ｂの疲労強度を向上させることができる。

［第２の実施の形態の変形例］
次に、本発明の第２の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造について図１２を用いて説明する。図１２は本発明の第２の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプにおけるポンプボディと吐出ジョイントの取付構造を示す断面図である。なお、図１２は溶接前の構造を理解可能な状態で示している。また、図１２において、図１〜図１１に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。

図１２に示す本発明の第２の実施の形態の変形例に係るポンプボディと吐出ジョイントの取付構造が第２の実施の形態に係るポンプボディと吐出ジョイントの取付構造（図１０及び図１１参照）と相違する主な点は、吐出ジョイント７０のジョイント側取付部７１Ｃの端面７６Ｃをポンプボディ１ａの本体側取付部８１Ｂの端面８６よりも空隙部９１Ｃ側に長くなるように構成したことである。すなわち、吐出ジョイント７０の端面７６Ｃにおける外側円筒面７４から内側テーパ面７５Ｂまでの径方向の長さは、ポンプボディ１ａの端面８６における外側円筒面８４から内側円筒面８５Ｂまでの径方向の長さよりも空隙部９１Ｃ側に長い。この構成は、部品の加工上の都合などにより想定されるものである。

溶接前の空隙部９１Ｃの壁面は、ジョイント側取付部７１Ｃの端面７６Ｃにおける内側円筒面８５Ｂよりも径方向内側の部分、内側テーパ面７５Ｂ、及び接続面７８と、本体側取付部８１Ｂの内側円筒面８５Ｂ、接続面７８、及び本体側ガイド部８３の外周面８３ａとによって構成されている。溶接部９２Ｃは、ジョイント側取付部７１Ｃのジョイント側突合せ部７２Ｃと本体側取付部８１Ｂの本体側突合せ部８２Ｂを、外側円筒面７４及び外側円筒面８４側から空隙部９１Ｃ（内側テーパ面７５Ｂ及び内側円筒面８５Ｂ）まで到達して端面７６Ｃと端面８６の境界が完全に消失するように接合している。溶接部９２Ｃの空隙部９１Ｃ側の端部は、ジョイント側取付部７１Ｃの内側テーパ面７５Ｂ及び本体側取付部８１Ｂの内側円筒面８５Ｂと共に、空隙部９１Ｃの連続した壁面の一部を構成している。

上述した本発明の第２の実施の形態の変形例に係る高圧燃料供給ポンプ及びその製造方法によれば、上述した第２の実施の形態と同様に、材料の強度が相対的に低い吐出ジョイント７０に対する溶接部９２Ｃの溶け込み長さＬ１が材料の強度が相対的に高いポンプボディ１ａに対する溶接部９２Ｃの溶け込み長さＬ２よりも確実に長くなるので、溶接時の入熱量を従来よりも過度に増加させることなく溶接部９２Ｃの疲労強度を向上させることができる。

なお、本発明は上述した実施の形態に限られるものではなく、様々な変形例が含まれる。上記した実施形態は本発明をわかり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。ある実施形態の構成の一部を他の実施の形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施の形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加、削除、置換をすることも可能である。

例えば、上述した本実施の形態においては、吐出ジョイント７０とポンプボディ１ａを溶接により接合するための取付構造の例を示したが、吸入ジョイントとポンプボディ１ａを溶接により接合する取付構造にも適用可能である。

１ａ…ポンプボディ（第２部材；第１部材）、 ４…加圧室、 ７０…吐出ジョイント（第１部材；第２部材）、 ７１、７１Ｂ、７１Ｃ…ジョイント側取付部、７３…ガイド穴（第１位置決め部；第２位置決め部）、 ７４…外側円筒面（第１主面；第２主面）、 ７５…内側円筒面（第１副面）、 ７５Ｂ…内側テーパ面（第２副面）、 ７６、７６Ｃ…端面（第１突合せ面；第２突合せ面）、 ７８…接続面（空隙構成面）、 ８１、８１Ａ、８１Ｂ…本体側取付部、 ８３…本体側ガイド部（第２位置決め部；第１位置決め部） ８４…外側円筒面（第２主面；第１主面）、 ８５…内側テーパ面（第２副面）、 ８５Ｂ…内側円筒面（第１副面）、 ８６、８６Ａ…端面（第２突合せ面；第１突合せ面）、 ８８…接続面（空隙構成面）、 ９１、９１Ａ、９１Ｂ、９１Ｃ…空隙部、 ９２、９２Ａ、９２Ｂ、９２Ｃ…溶接部

Claims (7)

1. 第１主面及び第１副面を有する第１取付部を含む第１部材と、
   第２主面及び第２副面を有し、前記第２主面が前記第１主面と同一面上に位置した状態で前記第１取付部に突き合わせて前記第１取付部と共に空隙部を形成する第２取付部を含む第２部材と、
   前記第１取付部と前記第２取付部を、前記第１主面及び前記第２主面側から前記空隙部まで到達した状態で接合する溶接部とを備え、
   前記第１部材の前記第１副面と前記溶接部の前記空隙部側の端部と前記第２部材の前記第２副面とが前記空隙部の連続した壁面の一部を構成し、
   前記第１部材を形成する材料の強度が前記第２部材を形成する材料の強度よりも高く、
   前記第１副面は、前記第１主面に対して平行となるように構成され、
   前記第２副面は、前記第２主面に対して、前記溶接部から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように構成されている
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
2. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第１取付部は、前記空隙部の壁面の一部を構成し、前記第１取付部の突合せ方向側を向く空隙構成面を更に有し、
   前記空隙構成面は、前記溶接部における幅方向の端部から離隔した位置において前記第１副面に連続している
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
3. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第１取付部及び前記第２取付部は、互いに嵌合することで前記第１主面と前記第２主面を同一面上に位置した状態に位置決めする第１位置決め部及び第２位置決め部を備え、
   前記第１位置決め部及び前記第２位置決め部のどちらか一方が、前記溶接部の前記空隙部側の端部に対向する位置において前記空隙部の壁面の一部を構成している
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
4. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第２部材は、燃料を加圧する加圧室を内部に有するポンプボディであり、
   前記第１部材は、前記加圧室で加圧された燃料が流れる吐出ジョイントである
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
5. 第１主面、第１副面、一方側が前記第１主面に連続すると共に他方側が前記第１副面に連続する第１突合せ面を有する第１部材と、第２主面、第２副面、一方側が前記第２主面に連続すると共に他方側が前記第２副面に連続する第２突合せ面を有し、前記第２突合せ面を前記第１突合せ面に突き合わせた状態で前記第１部材と共に前記第１副面及び前記第２副面側に空隙部を形成する第２部材とを溶接により接合する高圧燃料供給ポンプの製造方法であって、
   前記第１副面が前記第１主面に対して平行となるように構成され、材料の強度が前記第２部材の材料の強度よりも高い前記第１部材と、前記第２副面が前記第２主面に対して前記第２突合せ面から離れるにしたがって徐々に遠ざかる方向へ傾斜するように構成された前記第２部材とを、前記第１突合せ面と前記第２突合せ面とを対面させた状態において前記第１主面と前記第２主面が同一面上に位置するように、位置決めを行い、
   前記第１突合せ面及び前記第２突合せ面の対面部分に対して前記第１主面及び前記第２主面側から前記空隙部まで到達する溶接部を形成する
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプの製造方法。
6. 請求項５に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
   前記第２突合せ面は、前記第２主面から前記第２副面までの長さが前記第１突合せ面における前記第１主面から前記第１副面までの長さと同じとなるように構成されている
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプの製造方法。
7. 請求項５に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
   前記第２突合せ面は、前記第２主面から前記第２副面までの長さが前記第１突合せ面における前記第１主面から前記第１副面までの長さよりも長くなるように構成されている
   ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプの製造方法。

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