WO2016017281A1

WO2016017281A1 - 回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置

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Publication number: WO2016017281A1
Application number: PCT/JP2015/066475
Authority: WO
Inventors: 平山　卓也; 勝吾志田
Original assignee: 東芝キヤリア株式会社
Priority date: 2014-08-01
Filing date: 2015-06-08
Publication date: 2016-02-04
Also published as: JPWO2016017281A1; JP6419186B2; CN206299566U

Abstract

　実施形態の回転式圧縮機は、シリンダ室を有する一対のシリンダと、複数の環状仕切板（４２、４３）と、回転軸とを持つ。回転軸は一対のクランク偏心部（３２、３４）と連結部（３３）とを持つ。複数の環状仕切板は、一対のシリンダの間に配置される。クランク偏心部は、一対のシリンダの各シリンダ室に配置される。連結部は、一対のクランク偏心部を連結し複数の環状仕切板の内側に配置される。クランク偏心部の外径をＤｃとし、環状仕切板の内径をＤｐとし、クランク偏心部の偏心量をｅとし、連結部の半径をＲｊとすると、Ｄｐ－Ｄｃ／２－ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている。連結部には、クランク偏心部側の端部にクランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む逃げ部（１０１、１０２）が形成され、逃げ部の軸方向長さをＫとし、複数の環状仕切板のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとすると、Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）となっている。

Description

回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置

　本発明の実施形態は、回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置に関する。

　空気調和装置等の冷凍サイクル装置としては、回転式圧縮機を用いた装置が知られている。回転式圧縮機としては、複数のシリンダのそれぞれのシリンダ室内で回転軸のクランク偏心部を偏心回転させる圧縮機が知られている。このような回転式圧縮機では、隣り合うシリンダ間にシリンダ室を画成する環状仕切板を設ける場合がある。このような環状仕切板の内側には、回転軸の隣り合うクランク偏心部を連結する連結部が配置されることになる。信頼性向上及び性能向上等の点から、連結部の剛性は高いことが好ましく、連結部の剛性を高めるためには、連結部の外径を大きくするのがよい。

　しかし、連結部の外径を大きくすると、組み付け時に環状仕切板をクランク偏心部から連結部に移動させるのが困難になってしまう。このため、連結部のクランク偏心部側にクランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む逃げ部を形成する場合がある。
　この逃げ部を形成することによって環状仕切板が円滑にクランク偏心部から連結部に移動可能となる。しかし、このような逃げ部は、せっかく高めた連結部の剛性を低下させてしまう。

日本国特開２０１３－８３２４５号公報

　本発明が解決しようとする課題は、環状仕切板の厚さに対する逃げ部の軸方向長さの割合を小さくしても環状仕切板を良好に組み付け位置に配置することができる回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置を提供することである。

　実施形態の回転式圧縮機は、シリンダ室を有する一対のシリンダと、複数の環状仕切板と、回転軸と、を持つ。
　前記回転軸は、一対のクランク偏心部と、連結部とを持つ。
　複数の前記環状仕切板は、一対の前記シリンダの間に配置される。
　前記クランク偏心部は、一対の前記シリンダの各シリンダ室に配置される。
　前記連結部は、一対の前記クランク偏心部を連結し複数の前記環状仕切板の内側に配置される。
　前記クランク偏心部の外径をＤｃとする。
　前記環状仕切板の内径をＤｐとする。
　前記クランク偏心部の偏心量をｅとする。
　前記連結部の半径をＲｊとする。
　すると、Ｄｐ－Ｄｃ／２－ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている。
　前記連結部には、逃げ部が形成されている。
　前記逃げ部は、外周部の前記クランク偏心部側の端部に前記クランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む。
　前記逃げ部の軸方向長さをＫとする。
　前記複数の環状仕切板のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとする。
　すると、Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）となっている。

実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む、冷凍サイクル装置の概略構成図。実施形態の圧縮機構部の構成を説明するための平面図。実施形態の回転式圧縮機の部分拡大断面図。実施形態の回転軸への環状仕切板の配置の仕方を説明するための模式図。実施形態の回転子、回転軸及びローラの回転時に加わる力等を説明するための部分拡大断面図。

　以下、実施形態の回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置を、図面を参照して説明する。

　まず、冷凍サイクル装置１の全体構成について説明する。
　図１に示すように、本実施形態の冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、凝縮器３と、膨張装置４と、蒸発器５と、を順に配管により接続している。

　回転式圧縮機２は、いわゆるロータリ式の圧縮機であって、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒（流体）を圧縮して高温・高圧の気体冷媒とする。なお、回転式圧縮機２の具体的な構成については後述する。

　凝縮器３は、回転式圧縮機２から送り込まれる高温・高圧の気体冷媒から熱を放熱させ、高圧の液体冷媒にする。
　膨張装置４は、凝縮器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、低圧の液体冷媒にする。
　蒸発器５は、膨張装置４から送り込まれる低温・低圧の液体冷媒を気化させ、低圧の気体冷媒にする。そして、蒸発器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪い、周囲が冷却される。なお、蒸発器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２内に取り込まれる。

　このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１では、作動流体である冷媒が気体冷媒と液体冷媒とに相変化しながら循環する。

　次に、回転式圧縮機２について説明する。
　回転式圧縮機２は、圧縮機本体１１とアキュムレータ１２とを備えている。

　アキュムレータ１２は、いわゆる気液分離器である。アキュムレータ１２は、圧縮機本体１１に複数（具体的には２本）の吸入管１５，１６によって一体に連結されて圧縮機本体１１の側方に配置されている。アキュムレータ１２は、吸入管１５、１６を介して圧縮機本体１１の後述する圧縮機構部２３、２４に接続されている。アキュムレータ１２は、蒸発器５で気化された気体冷媒、及び蒸発器５で気化されなかった液体冷媒のうち、気体冷媒のみを圧縮機本体１１に供給するように構成されている。

　圧縮機本体１１は、回転軸２１と、電動機部２２と、複数組（具体的には２組）の圧縮機構部２３，２４と、密閉容器２５と、を備えている。回転軸２１は鉛直方向に沿って配置されており、電動機部２２はこの回転軸２１を鉛直軸回りに回転させる。圧縮機構部２３，２４は、上下に間隔をあけて配置されており、回転軸２１の回転により気体冷媒を圧縮する。密閉容器２５は、回転軸２１、電動機部２２及び圧縮機構部２３，２４を収納する。

　密閉容器２５には、上部に密閉容器２５の内外を連通させる吐出管２６が、密閉容器２５を上下方向に貫通して設けられている。密閉容器２５及び回転軸２１は、圧縮機本体１１にその中心軸線Ｏ１と同軸状に配置されている。つまり、密閉容器２５及び回転軸２１も、その中心軸線が中心軸線Ｏ１となる。なお、以下の説明では、圧縮機本体１１の中心軸線Ｏ１の延在方向を単に軸方向といい、中心軸線Ｏ１に直交する方向を径方向、中心軸線Ｏ１周りの方向を周方向という。

　回転軸２１は、軸方向移動が規制された状態で、中心軸線Ｏ１を中心に自転回転する。
　回転軸２１は、中心軸線Ｏ１の延在方向一端側（鉛直方向の上側）から順に、主軸部３１と、クランク偏心部３２と、連結部３３と、クランク偏心部３４と、副軸部３５とを備えている。

　回転軸２１における中心軸線Ｏ１の延在方向一端側に電動機部２２が配置され、他端側（鉛直方向の下側）に圧縮機構部２３，２４が配置されている。

　電動機部２２は、いわゆるインナーロータ型のＤＣブラシレスモータであって、固定子６１と、回転子６２と、を備えている。固定子６１は、円筒状をなしており、密閉容器２５の内壁面に焼嵌め等により固定されている。回転子６２は、円筒状をなしており、同じく円筒状をなす固定子６１の内側に径方向に間隔をあけて配置されている。固定子６１は、例えば、複数の磁性鋼板が軸方向に積層されて形成されている。固定子６１には、図示しないインシュレータを介してコイルが巻装されている。

　回転子６２は、ロータ鉄心６５を備えている。ロータ鉄心６５は、回転軸２１における軸方向の一端部である主軸部３１におけるクランク偏心部３２とは反対側の端部に圧入固定されている。ロータ鉄心６５は、例えば、磁性鋼板が軸方向に積層されて形成されている。回転子６２は、ロータ鉄心６５に埋設される、ネオジウム等の希土類からなる図示略の永久磁石を備えている。

　圧縮機本体１１は、一対のシリンダ４０，４１と、シリンダ４０，４１の間に配置される複数（具体的には二枚）の環状仕切板４２，４３とを備えている。シリンダ４１は、シリンダ４０に対して軸方向にずれて下側に配置されている。環状仕切板４２，４３において、環状仕切板４２が軸方向のシリンダ４０側（シリンダ４１よりもシリンダ４０に近い位置）に配置されており、環状仕切板４３が軸方向のシリンダ４１側（シリンダ４０よりもシリンダ４１に近い位置）に配置されている。一対のシリンダ４０，４１は、筒状とされ、環状仕切板４２，４３を挟んで軸方向に突き合わされている。

　シリンダ４０に対して軸方向の環状仕切板４２とは反対側（鉛直方向の上側）には、シリンダ４０を軸方向の一端側で覆う主軸受４４が配設されている。シリンダ４１に対して軸方向の環状仕切板４３とは反対側（鉛直方向の下側）には、シリンダ４１を軸方向の他端側で覆う副軸受４５が配設されている。これらシリンダ４０，４１、環状仕切板４２，４３、主軸受４４及び副軸受４５は、一体に連結されて密閉容器２５に固定されている。

　シリンダ４０、環状仕切板４２及び主軸受４４により画成された空間が、上側の圧縮機構部２３のシリンダ室４６となっている。また、シリンダ４１、環状仕切板４３及び副軸受４５により画成された空間が、下側の圧縮機構部２４のシリンダ室４７となっている。
　上述した吸入管１５は、シリンダ４０に接続されて、シリンダ室４６に連通している。また、吸入管１６は、シリンダ４１に接続されて、シリンダ室４７に連通している。その結果、アキュムレータ１２で気液分離された気体冷媒は、吸入管１５、１６を通ってシリンダ室４６、４７内に取り込まれる。

　回転軸２１は、各シリンダ室４６，４７内を貫通して設けられるとともに、主軸受４４及び副軸受４５に回転可能に支持されている。具体的に、回転軸２１は、主軸部３１が主軸受４４に、副軸部３５が副軸受４５に回転可能に支持されている。回転軸２１のうち、シリンダ室４６内に位置する部分に上記したクランク偏心部３２が形成されている。回転軸２１のうち、シリンダ室４７内に位置する部分に上記したクランク偏心部３４が形成されている。回転軸２１のうち、環状仕切板４２，４３の内側に配置される部分に、クランク偏心部３２，３４を連結する連結部３３が形成されている。各クランク偏心部３２，３４は、同じ形状・同じ大きさとされるとともに、周方向に１８０°の位相差をもって、中心軸線Ｏ１に対して径方向に同一量ずつ偏心している。

　クランク偏心部３２には円筒状のローラ５１が嵌合され、クランク偏心部３４には円筒状のローラ５２が嵌合されている。ローラ５１は、回転軸２１の回転に伴ってクランク偏心部３２が偏心回転すると、その外周面がシリンダ４０の内周面に摺接しながら偏心回転する。ローラ５２も、回転軸２１の回転に伴ってクランク偏心部３４が偏心回転すると、その外周面がシリンダ４１の内周面に摺接しながら偏心回転する。

　圧縮機構部２３は、シリンダ室４６を形成するシリンダ４０、主軸受４４及び環状仕切板４２と、クランク偏心部３２及びローラ５１とを備えている。圧縮機構部２４は、シリンダ室４７を形成するシリンダ４１、副軸受４５及び環状仕切板４３と、クランク偏心部３４及びローラ５２とを備えている。なお、各圧縮機構部２３，２４の構成は、クランク偏心部３２及びローラ５１と、クランク偏心部３４及びローラ５２とが位相差をもって動作する構成以外は、ほぼ同様の構成となっている。

　図２に示すように、圧縮機構部２３のシリンダ４０には、内周面から径方向の外側に向けて窪むブレード溝５５がシリンダ４０の軸方向の全体に亘って形成されている。また、ブレード溝５５内には、径方向に沿ってスライド移動可能なブレード５６が設けられている。ブレード５６は、図１に示す付勢部材５７により径方向の内側に向けて付勢されるとともに、ブレード５６の先端部がシリンダ室４６内においてローラ５１の外周面に当接している。これにより、ブレード５６は、ローラ５１の回転動作に応じてシリンダ室４６内に進退可能に構成されている。図２に示すように、シリンダ室４６は、ローラ５１及びブレード５６によって吸込室側と圧縮室側とに区画されている。そして、ローラ５１の回転動作及びブレード５６の進退動作により、シリンダ室４６内で圧縮動作が行われる。図１に示す圧縮機構部２４のシリンダ４１にも、同様に、内周面から径方向の外側に向けて窪む図示略のブレード溝、ブレード５８及び付勢部材５９が設けられている。このブレード５８は、付勢部材５９で径方向の内側に向けて付勢されて、ブレード５８の先端部がシリンダ室４７内においてローラ５２の外周面に当接している。

　図２に示すように、シリンダ４０において、ローラ５１の回転方向（図２中の矢印参照）に沿うブレード溝５５の前方側（図２中、ブレード溝５５の右側）に位置する部分には、シリンダ４０を径方向に貫通する吸入口４８が形成されている。吸入口４８には、径方向の外側端部に図１に示す吸入管１５が接続されている。図２に示すように、吸入口４８は、径方向の内側端部がシリンダ室４６内に開口している。図１に示すシリンダ４１にも同様の図示略の吸入口が形成されている。この吸入口には、径方向の外側端部に上述した吸入管１６が接続されている。また、この吸入口は、径方向の内側端部がシリンダ室４７内に開口している。

　図２に示すように、シリンダ４０の内周面において、ローラ５１の回転方向に沿うブレード溝５５の手前側（図２中、ブレード溝５５の左側）に位置する部分には、吐出溝６０が形成されている。吐出溝６０は、図１に示す主軸受４４に形成された後述する吐出孔７６に連通する。図示は略すが、図１に示すシリンダ４１の内周面にも、副軸受４５に形成された後述する吐出孔８６に連通する同様の吐出溝が形成されている。

　主軸受４４は、筒部７１と、フランジ部７２と、を備えている。筒部７１には、その内側に回転軸２１が挿通される。フランジ部７２は、筒部７１の軸方向の一端部から径方向の外側に向けて突設され、シリンダ４０を軸方向の環状仕切板４２とは反対側で閉塞する。軸方向の筒部７１が形成されるフランジ部７２の面には、軸方向に窪む凹部７３が形成されている。この凹部７３内の底部には吐出孔７６が形成されている。吐出孔７６には、吐出孔７６を開閉する弁部材７７が設けられている。弁部材７７が開弁すると、吐出孔７６がシリンダ室４６の内外を連通させる。

　副軸受４５は、筒部８１と、フランジ部８２と、を備えている。筒部８１には、その内側に回転軸２１が挿通される。フランジ部８２は、筒部８１の軸方向の一端部から径方向の外側に向けて突設され、シリンダ４１を軸方向の環状仕切板４３とは反対側で閉塞する。軸方向の筒部８１が形成されるフランジ部８２の面には、軸方向に窪む凹部８３が形成されている。この凹部８３内の底部には吐出孔８６が形成されている。吐出孔８６には、吐出孔８６を開閉する弁部材８７が設けられている。弁部材８７が開弁すると、吐出孔８６がシリンダ室４７の内外を連通させる。

　また、軸受４４，４５には、各吐出孔７６，８６を通して高温・高圧の気体冷媒が吐出されるマフラ６９，７０が、各軸受４４，４５を軸方向の外側から覆うように設けられている。主軸受４４を覆うマフラ６９には、マフラ６９の内外を連通させる連通孔９０が形成され、この連通孔９０を通して高温・高圧の気体冷媒が密閉容器２５内に吐出される。一方、マフラ７０内の空間とマフラ６９内の空間とは、図示しない気体冷媒案内通路を通して連通しており、マフラ７０内に吐出された高温・高圧の気体冷媒がマフラ６９の連通孔９０を通して密閉容器２５内に吐出される。なお、密閉容器２５内には、潤滑油が収容されることになり、圧縮機構部２３，２４のうち、マフラ６９よりも下側に位置する部分が潤滑油内に浸漬される。

　このように構成された回転式圧縮機２においては、電動機部２２の固定子６１に電力が供給されることで、回転軸２１が回転子６２とともに中心軸線Ｏ１周りに回転する。そして、この回転軸２１の回転に伴い、クランク偏心部３２，３４及びローラ５１，５２が各シリンダ室４６，４７内で偏心回転する。このとき、ローラ５１，５２が各シリンダ４０，４１の内周面にそれぞれ摺接する。これにより、シリンダ室４６，４７内に気体冷媒が取り込まれるとともに、シリンダ室４６，４７内に取り込まれた気体冷媒が圧縮され、密閉容器２５内に吐出された気体冷媒は、吐出管２６から配管を通って上述したように凝縮器３に送り込まれる。

　主軸受４４には、その径方向の内側の内周面に、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の図３に示す軸摺動面４４ａが形成されている。また、主軸受４４の軸方向には、シリンダ室４６が位置している。シリンダ室４６に面する主軸受４４の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。主軸受４４には、この端面よりも軸方向に凹む環状溝４４Ａが形成されている。環状溝４４Ａは、主軸受４４の軸方向におけるシリンダ室４６に近い位置に形成されている。環状溝４４Ａは、シリンダ室４６に開口しており、回転軸２１を囲むように形成されている。

　図１に示すシリンダ４０の軸方向には、主軸受４４が位置している。主軸受４４に面するシリンダ４０の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。主軸受４４とは反対側のシリンダ４０の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。シリンダ４０は、主軸受４４に軸方向に突き当てられている。

　副軸受４５には、その径方向の内側の内周面に、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の図３に示す軸摺動面４５ａが形成されている。軸摺動面４５ａは、主軸受４４の軸摺動面４４ａと同等の直径に形成されている。また、副軸受４５の軸方向には、シリンダ室４７が位置している。シリンダ室４７に面する副軸受４５の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。副軸受４５には、この端面よりも軸方向に凹む環状溝４５Ａが形成されている。環状溝４５Ａは、副軸受４５の軸方向におけるシリンダ室４７に近い位置に形成されている。環状溝４５Ａは、シリンダ室４７に開口しており、回転軸２１を囲むように形成されている。環状溝４５Ａは、主軸受４４の環状溝４４Ａと同じ形状・同じ大きさとなっている。

　図１に示すシリンダ４１の軸方向には、副軸受４５が位置している。副軸受４５に面するシリンダ４１の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。副軸受４５とは反対側のシリンダ４１の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。シリンダ４１は、副軸受４５に軸方向に突き当てられている。

　環状仕切板４２、４３においては、図３に示すように、環状仕切板４２の内周面４２ａ及び環状仕切板４２の内周面４３ａが、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状に形成されている。また、環状仕切板４２、４３においては、図１に示すように、環状仕切板４２、４３の外周面が、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状に形成されている。また、環状仕切板４２、４３は、その軸方向の両側に位置する端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。
　環状仕切板４２，４３は、同じ形状・同じ大きさの同一部品であり、当然、厚さも同じとなっている。

　環状仕切板４２は、シリンダ４０に軸方向に突き当てられている。環状仕切板４２は、環状仕切板４３にも軸方向に突き当てられている。環状仕切板４３は、シリンダ４１に軸方向に突き当てられている。

　図３に示すように、回転軸２１の主軸部３１には、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の摺動外周面３１ａが形成されている。回転軸２１の副軸部３５には、その径方向の外側に、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の摺動外周面３５ａが形成されている。回転軸２１は、回転時に、主軸部３１の摺動外周面３１ａが、主軸受４４の軸摺動面４４ａ上を周方向に摺動する。また、回転軸２１は、回転時に、副軸部３５の摺動外周面３５ａが、副軸受４５の軸摺動面４５ａ上を周方向に摺動する。

　よって、主軸受４４の軸摺動面４４ａは、回転軸２１が摺動する軸摺動面となっている。この軸摺動面４４ａにおける環状溝４４Ａと軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとする。また、この軸方向長さＹの範囲における軸摺動面４４ａと環状溝４４Ａとの間の径方向平均厚さをＢとする。すると、径方向平均厚さＢは、軸方向長さＹよりも大きくなっている。つまり、Ｂ＞Ｙとなっている。副軸受４５においても、主軸受４４と同様に、Ｂ＞Ｙの関係を満たす。

　クランク偏心部３２には、一定径の円筒面状の外周面３２ａが形成されている。外周面３２ａは、中心軸線Ｏ１に対して平行をなして偏心量ｅだけ偏心する中心軸線Ｏ２を中心とする円筒面状に形成されている。また、クランク偏心部３２には、その軸方向の主軸部３１に近い位置に、中心軸線Ｏ１，Ｏ２に直交する平面内に配置される端面３２ｂが形成されている。また、クランク偏心部３２には、その軸方向の連結部３３に近い位置に、中心軸線Ｏ１，Ｏ２に直交する平面内に配置される端面３２ｃが形成されている。また、クランク偏心部３２には、外周面３２ａと端面３２ｃとの間に面取り３２ｄが形成されている。面取り３２ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３２の径が増加するような傾斜面（テーパ面）を有している。

　クランク偏心部３４には、一定径の円筒面状の外周面３４ａが形成されている。外周面３４ａは、中心軸線Ｏ１に対して平行をなして偏心量ｅだけ偏心する中心軸線Ｏ３を中心とする円筒面状に形成されている。また、クランク偏心部３４には、その軸方向の副軸部３５に近い位置、中心軸線Ｏ１，Ｏ３に直交する平面内に配置される端面３４ｂが形成されている。また、クランク偏心部３４には、その軸方向の連結部３３に近い位置、中心軸線Ｏ１，Ｏ３に直交する平面内に配置される端面３４ｃが形成されている。また、クランク偏心部３４には、外周面３４ａと端面３４ｃとの間に面取り３４ｄが形成されている。面取り３４ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３４の径が増加するような傾斜面（テーパ面）を有している。ここで、クランク偏心部３４の中心軸線Ｏ１に対する偏心の方向は、クランク偏心部３２の中心軸線Ｏ１に対する偏心の方向とは１８０度異なっている。言い換えれば、中心軸線Ｏ１，Ｏ２，Ｏ３は、同一平面に配置され、中心軸線Ｏ２，Ｏ３が中心軸線Ｏ１を基準に対称に配置されている。

　ローラ５１、５２は、その軸方向の長さが、クランク偏心部３２、３４の軸方向の長さよりも長くなっている。ローラ５１は、主軸受４４及び環状仕切板４２のそれぞれのシリンダ室４６に対向する端面に対して摺動する。ローラ５２は、副軸受４５及び環状仕切板４３のそれぞれのシリンダ室４７に対向する端面に対して摺動する。ローラ５１，５２は、同じ形状・同じ大きさの同一部品となっている。

　連結部３３には、中心軸線Ｏ１を中心とする円筒面状の外周面３３ａが形成されている。この外周面３３ａに関し、そのクランク偏心部３２の偏心方向（中心軸線Ｏ１から中心軸線Ｏ２に向かう方向、右方向）における外周面３３ａの端部（図３の右端部）が、クランク偏心部３２の外周面３２ａの偏心方向（右方向）における端部よりも径方向内側（図３の左側）に位置する。また、外周面３３ａに関し、そのクランク偏心部３２の偏心方向とは逆側（中心軸線Ｏ２から中心軸線Ｏ１に向かう方向、左方向）における外周面３３ａの端部（図３の左端部）が、クランク偏心部３２の外周面３２ａの偏心方向とは逆側（左方向）における端部よりも径方向外側（図３の左側）に位置する。
　また、外周面３３ａに関し、そのクランク偏心部３４の偏心方向（中心軸線Ｏ１から中心軸線Ｏ３に向かう方向、左方向）における外周面３３ａの端部（図３の左端部）が、クランク偏心部３４の外周面３４ａの偏心方向（左方向）における端部よりも径方向内側（図３の右側）に位置する。また、外周面３４ａに関し、そのクランク偏心部３４の偏心方向とは逆側（中心軸線Ｏ３から中心軸線Ｏ１に向かう方向、右方向）における外周面３３ａの端部（図３の右端部）が、クランク偏心部３４の外周面３４ａの偏心方向とは逆側（右方向）における端部よりも径方向外側（図３の右側）に位置する。

　連結部３３には、クランク偏心部３２に近い連結部３３の端部に、逃げ部１０１が形成されている。この逃げ部１０１は、連結部３３の端部が全周にわたってクランク偏心部３２よりも径方向外側に張り出さないように径方向内方に凹むように形成されている。逃げ部１０１は、連結部３３におけるクランク偏心部３２よりも径方向外側に突出する部分に形成されている。つまり、逃げ部１０１は、連結部３３におけるクランク偏心部３２の偏心方向とは逆側の部分に形成されている。逃げ部１０１は、円弧状面１０１ａと、径方向面１０１ｂとを備えている。

　円弧状面１０１ａは、逃げ部１０１における軸方向のクランク偏心部３２に近い位置に形成されている。円弧状面１０１ａは、クランク偏心部３２の外周面３２ａよりも径方向外側に張り出さないように形成されている。円弧状面１０１ａは、クランク偏心部３２の中心軸線Ｏ２を中心とする円筒面の一部からなっている。円弧状面１０１ａの半径は、同軸のクランク偏心部３２の外周面３２ａの半径よりも小径となっている。円弧状面１０１ａは、クランク偏心部３２の端面３２ｃの位置から軸方向に延出している。

　径方向面１０１ｂは、逃げ部１０１における軸方向のクランク偏心部３２とは反対側に形成されている。径方向面１０１ｂは、クランク偏心部３２と同軸のテーパ面の一部からなっている。径方向面１０１ｂは、円弧状面１０１ａのクランク偏心部３２とは反対側の端縁部と外周面３３ａとを結ぶように形成されている。なお、径方向面１０１ｂのうち、クランク偏心部３２の外周面３２ａよりも径方向外側に張り出さない部分が逃げ部１０１を構成する。

　連結部３３には、外周部のクランク偏心部３４に近い連結部３３の端部に、逃げ部１０２が形成されている。この逃げ部１０２は、連結部３３の端部が全周にわたってクランク偏心部３４よりも径方向外側に張り出さないように径方向内方に凹むように形成されている。逃げ部１０２は、連結部３３におけるクランク偏心部３４よりも径方向外側に突出する部分に形成されている。つまり、逃げ部１０２は、連結部３３におけるクランク偏心部３４の偏心方向とは逆側の部分に形成されている。逃げ部１０２は、円弧状面１０２ａと、径方向面１０２ｂとを備えている。

　円弧状面１０２ａは、逃げ部１０２における軸方向のクランク偏心部３４に近い位置に形成されている。円弧状面１０２ａは、クランク偏心部３４の外周面３４ａよりも径方向外側に張り出さないように形成されている。円弧状面１０２ａは、クランク偏心部３４の中心軸線Ｏ３を中心とする円筒面の一部からなっている。円弧状面１０２ａの半径は、同軸のクランク偏心部３４の外周面３４ａの半径よりも小径となっている。円弧状面１０２ａは、クランク偏心部３４の端面３４ｃの位置から軸方向に延出している。

　径方向面１０２ｂは、逃げ部１０２における軸方向のクランク偏心部３４とは反対側に形成されている。径方向面１０２ｂは、クランク偏心部３４と同軸のテーパ面の一部からなっている。径方向面１０２ｂは、円弧状面１０２ａのクランク偏心部３４とは反対側の端縁部と外周面３３ａとを結ぶように形成されている。なお、径方向面１０２ｂのうち、クランク偏心部３２の外周面３２ａよりも径方向外側に張り出さない部分が逃げ部１０２を構成する。
　連結部３３の軸方向の両側に形成された逃げ部１０１，１０２は、同じ形状・同じ大きさとなっている。よって、逃げ部１０１，１０２は、軸方向長さも同等になっている。クランク偏心部３２，３４および連結部３３は、連結部３３の軸方向及び径方向の中央点に対して点対称の形状をなしている。

　圧縮機本体１１の組み立て時には、環状仕切板４２，４３を連結部３３の位置に配置することになる。その際には、例えば、環状仕切板４２の内側に、まず、回転軸２１の副軸部３５を相対的に通過させた後、クランク偏心部３４を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。次に、環状仕切板４３の内側に、副軸部３５を相対的に通過させた後、クランク偏心部３４を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。

　あるいは、環状仕切板４３の内側に、まず、回転軸２１の主軸部３１を相対的に通過させた後、クランク偏心部３２を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。次に、環状仕切板４２の内側に、主軸部３１を相対的に通過させた後、クランク偏心部３２を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。

　あるいは、環状仕切板４２の内側に、回転軸２１の主軸部３１を相対的に通過させた後、クランク偏心部３２を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。その前、または、その後に、環状仕切板４３の内側に、副軸部３５を相対的に通過させた後、クランク偏心部３４を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。なお、具体的には、回転軸２１を治具等に支持した状態で環状仕切板４２，４３を回転軸２１に被せるように配置する。

　上記のいずれかの手順で、環状仕切板４２，４３の内側に連結部３３を配置する必要がある。このため、環状仕切板４２，４３の内径（つまり内周面４２ａ，４３ａの直径）をＤｐとすると、内径Ｄｐは、主軸部３１及び副軸部３５の外径（つまり摺動外周面３１ａ，３５ａの直径）よりも大きくなっている。また、クランク偏心部３２，３４の外径（つまり外周面３２ａ，３４ａの直径）をＤｃとすると、環状仕切板４２，４３の内径Ｄｐは、クランク偏心部３２，３４の外径Ｄｃよりも大きくなっている。つまり、Ｄｐ＞Ｄｃとなっている。

　また、連結部３３の外径（つまり外周面３３ａの直径）を２Ｒｊとする。すると、環状仕切板４２，４３の内径Ｄｐは、内側に連結部３３を配置するため、連結部３３の外径２Ｒｊよりも大きくなっている。つまり、Ｄｐ＞２Ｒｊとなっている。よって、環状仕切板４２，４３の内周面４２ａ，４３ａの半径Ｄｐ／２が連結部３３の外周面３３ａの半径Ｒｊよりも大きくなっている。つまり、Ｄｐ／２＞Ｒｊとなっている。クランク偏心部３２，３４の偏心量をｅとする。偏心量ｅは、中心軸線Ｏ１と中心軸線О２との距離であり、中心軸線Ｏ１と中心軸線О３との距離である。

　ここで、環状仕切板４２，４３の内周面４２ａ，４３ａをクランク偏心部３２，３４の外周面３２ａ，３４ａの偏心方向側の端部に当接させた状態を想定する。すると、環状仕切板４２，４３の内周面４２ａ，４３ａの偏心方向とは反対側の端部に隙間が生じる。この隙間に近い内周面４２ａ，４３ａの端部までの中心軸線Ｏ１からの距離は、内径Ｄｐと外径Ｄｃと偏心量ｅとから、Ｄｐ－Ｄｃ／２－ｅとなる。

　逃げ部１０１の軸方向長さをＫとする。ここで、逃げ部１０１の軸方向長さＫは、クランク偏心部３２の端面３２ｃから逃げ部１０１のクランク偏心部３２の外周面３２ａよりも凹む範囲の長さとなっている。つまり、長さＫは、クランク偏心部３２の端面３２ｃから、径方向面１０１ｂとクランク偏心部３２の外周面３２ａの延長面との交点までの軸方向長さとなっている。この範囲が、実質的に連結部３３の剛性を低下させる範囲となっている。同様に、逃げ部１０２の軸方向長さＫは、クランク偏心部３４の端面３４ｃから逃げ部１０２のクランク偏心部３４の外周面３４ａよりも凹む範囲の長さとなっている。つまり、長さＫは、クランク偏心部３４の端面３４ｃから、径方向面１０２ｂとクランク偏心部３４の外周面３４ａの延長面との交点までの軸方向長さとなっている。

　軸方向両側に位置する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さの合計値２Ｋは、連結部３３の軸方向長さからこの合計値２Ｋを減算した減算値Ｍよりも小さい。つまり、２Ｋ＜Ｍとなっている。連結部３３の軸方向長さは、クランク偏心部３２の端面３２ｃとクランク偏心部３４の端面３４ｃとの距離と同等である。

　環状仕切板４２，４３のそれぞれの軸方向長さ、つまり厚さをＴとする。すると、この厚さＴと、軸方向長さＫと、内径Ｄｐと、外径Ｄｃとが、次の関係を満たすように設定されている。
　Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）

　このような、厚さＴと、軸方向長さＫと、内径Ｄｐと、外径Ｄｃとの関係について、図４の模式図を参照して説明する。この模式図は、環状仕切板４２の内側に、相対的に回転軸２１のクランク偏心部３４を通過させて連結部３３を配置する場合を示している。なお、図４では、部品の区別を明確にするため、回転軸２１を実線で、環状仕切板４２を破線で示している。

　環状仕切板４２の中心軸線がクランク偏心部３４の中心軸線Ｏ３と平行をなす状態として、環状仕切板４２の内側にクランク偏心部３４を相対的に挿入するように、回転軸２１に対して環状仕切板４２を移動させる。すると、上記したように、Ｄｐ－Ｄｃ／２－ｅ＜Ｒｊとなっていることから、環状仕切板４２は連結部３３の逃げ部１０２の径方向面１０２ｂに当接する。このとき、逃げ部１０２の軸方向長さＫよりも環状仕切板４２の厚さＴの方が大きくなっている。つまり、Ｋ＜Ｔとなっている。このことから、クランク偏心部３４は、そのままでは、環状仕切板４２を通過することはできない。この状態で、クランク偏心部３４に近い環状仕切板４２の端面と高さ位置が合う、クランク偏心部３４の外周面３４ａの偏心方向とは反対側の端部位置をＰ点とする。

　クランク偏心部３４を相対的に通過させるために、環状仕切板４２の内周面４２ａとクランク偏心部３４の外周面３４ａとの径方向隙間によって許容される分、環状仕切板４２を回転軸２１に対して傾けることになる。つまり、環状仕切板４２における径方向面１０２ｂと当接してそれ以上の軸方向移動が規制されている部位とは反対側の部位を、軸方向の連結部３３に向けて移動させる。このとき、環状仕切板４２における径方向面１０２ｂと当接している部位とは反対側の全体が、クランク偏心部３４の外周面３４ａを越えて連結部３３に位置するためには、図４に示すような状態になることが必要である。

　つまり、まず、環状仕切板４２の内周面４２ａの軸方向のクランク偏心部３４に近い端縁部における径方向のクランク偏心部３４の偏心方向とは反対側の端部をＰ点に合わせた状態とする。次に、このＰ点を中心に環状仕切板４２を回転させて傾斜させる。このとき、環状仕切板４２は径方向面１０２ｂから軸方向に若干離れることになるが、ここでは無視する。この状態で、図４に示すように、環状仕切板４２の内周面４２ａの軸方向のクランク偏心部３４側の端縁部における径方向のクランク偏心部３４の偏心方向側の端部が、クランク偏心部３４の外周面３４ａの軸方向の連結部３３側の端部に一致すると仮定する。
　この状態になることができれば、環状仕切板４２が連結部３３に向けて移動できる。この状態になることが可能な環状仕切板４２の最大厚さをＴ’とする。

　当接点Ｐからクランク偏心部３４の端面３４ｃまでの距離Ｈは、次式で求められる。
　Ｈ＝√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）
　そして、上記した最大厚さＴ’は、距離Ｈと軸方向長さＫとを加算した値となる。
　つまり、Ｔ’＝Ｋ＋Ｈ＝Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）となる。

　環状仕切板４２の厚さＴが、最大厚さＴ’以下であれば、クランク偏心部３４が環状仕切板４２を相対的に通過できることになる。つまり、環状仕切板４２の厚さＴが、距離Ｈと逃げ部１０２の軸方向長さＫとの加算値以下であれば、クランク偏心部３４が環状仕切板４２を相対的に通過できることになる。よって、次式の関係を満たせば良い。
　Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）

　ここで、上記したように、環状仕切板４２は、Ｐ点を中心に回転して傾斜すると、径方向面１０２ｂと環状仕切板４２との間に軸方向隙間を生じる。環状仕切板４２の厚さＴは、この軸方向隙間の分、距離Ｈと軸方向長さＫとを加算した値よりも厚くても良いことになる。よって上記の関係とすることにより、クランク偏心部３４が環状仕切板４２を円滑に通過できることになる。加えて、図３に示すように、径方向面１０２ｂが傾斜しており、クランク偏心部３４に面取り３４ｄが形成されていることから、これらの傾斜分、Ｔは、より厚くてもクランク偏心部３４を相対的に通過させることが可能となる。よって上記の関係とすることにより、クランク偏心部３４が環状仕切板４２をより円滑に通過できることになる。

　環状仕切板４２，４３は同一部品であり、クランク偏心部３２，３４および連結部３３は、連結部３３の軸方向及び径方向の中央点に対して点対称の形状をなしている。このため、環状仕切板４２内をクランク偏心部３２が相対的に通過する場合も上記と同様である。また、環状仕切板４３内をクランク偏心部３２が相対的に通過する場合も同様である。
　さらに、環状仕切板４３内をクランク偏心部３４が相対的に通過する場合も同様である。

　このように、本実施形態では、回転軸２１のクランク偏心部３２，３４の外径をＤｃとする。クランク偏心部３２，３４の偏心量をｅとする。回転軸２１の連結部３３の半径をＲｊとする。環状仕切板４２，４３の内径をＤｐとする。すると、Ｄｐ－Ｄｃ／２－ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている。また、連結部３３には、逃げ部１０１，１０２が形成されている。逃げ部１０１は、クランク偏心部３２に近い連結部３３の外周部の端部に形成され、クランク偏心部３２よりも径方向外側に張り出さないように凹んでいる。逃げ部１０２は、クランク偏心部３４に近い連結部３３の外周部の端部に形成され、クランク偏心部３４よりも径方向外側に張り出さないように凹んでいる。逃げ部１０１，１０２の軸方向長さをＫとする。複数の環状仕切板４２，４３の厚さをＴとする。すると、Ｋ＜Ｔとなっている。このため、回転軸２１を環状仕切板４２，４３に対して軸を平行させた状態で相対的に挿入しようとしても、連結部３３が環状仕切板４２，４３に干渉してそのままでは、挿入できない。

　これに対して、本実施形態では、Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）となっている。
　Ｋ＜Ｔの関係を満足するように、環状仕切板４２，４３の厚さＴに対する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫの割合を小さくする。その上で、上記関係を満足することによって、クランク偏心部３２，３４が環状仕切板４２，４３を円滑に通過できることになる。
　よって、環状仕切板４２，４３を良好に組み付け位置に配置することができる。

　このように、連結部３３の剛性を低下させてしまう逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫを短くできる。したがって、逃げ部１０１，１０２を形成することによる連結部３３の剛性低下を抑制することができる。このため、回転軸２１の撓み量を低減できる。よって、ブレード５６，５８とローラ５１，５２との片当たりの発生や、シリンダ室４６，４７におけるクリアランス増大等を防止でき、信頼性及び性能の向上を図ることができる。また、環状仕切板４２，４３の厚さＴを厚くできるため、その枚数が増加するのを抑制できる。したがって、環状仕切板４２，４３の製造誤差の積算量が大きくなって精度が低下してしまう可能性を低減できる。また、コスト増を抑制することができる。さらに、環状仕切板４２，４３の剛性が増大するため、変形が少なくなる。したがって、回転式圧縮機２の製造性向上及び精度向上が図れる。

　加えて、逃げ部１０１の径方向面１０１ｂは、径方向の内側から外側に向かうにしたがって連結部３３の径が増加するような傾斜面を有している。また、クランク偏心部３２の面取り３２ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３２の径が増加するような傾斜面を有している。
　また、逃げ部１０２の径方向面１０２ｂは、径方向の内側から外側に向かうにしたがって連結部３３の径が増加するような傾斜面を有している。また、クランク偏心部３４の面取り３４ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３４の径が増加するような傾斜面を有している。よって、これらの傾斜分、Ｔは、より厚くてもクランク偏心部３２，３４を相対的に通過させることが可能となる。よって上記の関係とすることにより、クランク偏心部３２，３４が環状仕切板４２，４３をより円滑に通過できることになる。

　また、連結部３３の軸方向両側に、逃げ部１０１，１０２が形成されており、これら逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫが同等となっている。図５に示すように、クランク偏心部３２，３４、ローラ５１，５２及び逃げ部１０１，１０２の回転アンバランス力をＦ１、力の働く距離をＬ１とする。すると、回転アンバランス力Ｆ１は、軸方向両側で同等となる。よって、回転軸２１には、Ｆ１×Ｌ１の回転モーメントのみが作用するようになる。回転子６２の軸方向両側に位置するカウンタバランサ６６，６７のそれぞれの回転アンバランス力をＦ２、力の働く距離をＬ２とする。すると、Ｆ２×Ｌ２の回転モーメントが発生するようにカウンタバランサ６６，６７を設けることで回転軸２１及びこれと一体に回転する部品全体の回転バランスをとることができる。したがって、カウンタバランサ６６，６７の形状、重量等を同等にでき、バランス設計が容易となり、精度も高くなり、製造性も向上する。よって、回転式圧縮機２の低振動化及び低コスト化が図れる。

　また、軸方向両側に位置する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さの合計値２Ｋが、連結部３３の軸方向長さから合計値２Ｋを減算した減算値Ｍよりも小さくなっている。つまり、２Ｋ＜Ｍとなっている。これにより、逃げ部１０１，１０２を形成することによる連結部３３の剛性低下を抑制することができる。このため、回転軸２１の撓み量をより低減できる。よって、ブレード５６，５８とローラ５１，５２との片当たりの発生や、シリンダ室４６，４７におけるクリアランス増大等をより防止でき、信頼性及び性能の一層の向上を図ることができる。

　主軸受４４の軸摺動面４４ａにおける環状溝４４Ａと軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとする。また、この軸方向長さＹの範囲における軸摺動面４４ａと環状溝４４Ａとの間の径方向平均厚さをＢとする。すると、径方向平均厚さＢが軸方向長さＹよりも大きくなっている。つまり、Ｂ＞Ｙとなっている。同様に、副軸受４５の軸摺動面４５ａにおける環状溝４５Ａと軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとする。また、この軸方向長さＹの範囲における軸摺動面４５ａと環状溝４５Ａとの間の径方向平均厚さをＢとする。すると、径方向平均厚さＢが軸方向長さＹよりも大きくなっている。つまり、Ｂ＞Ｙとなっている。

　このため、主軸受４４及び副軸受４５における軸摺動面４４ａ，４５ａの変形を小さくできる。よって、軸摺動面４４ａ，４５ａの局所的な摺動面圧の増大を抑制しつつ回転軸２１が撓み過ぎることを防止できる。特に、上記の構成により、連結部３３の撓みが低減され、撓みによる回転軸２１の傾斜が小さくなる。このため、主軸受４４及び副軸受４５における軸摺動面４４ａ，４５ａの変形を小さくできることによる効果が大きい。よって、ブレード５６，５８とローラ５１，５２との片当たりの発生や、シリンダ室４６，４７におけるクリアランス増大等をより防止でき、信頼性及び性能の一層の向上を図ることができる。

　本実施形態の上記した、内径Ｄｐ、外径Ｄｃ、偏心量ｅ、半径Ｒｊ、軸方向長さＫ、厚さＴ、減算値Ｍ、径方向平均厚さＢ、軸方向長さＹの具体的な寸法例を表１に示す。このような寸法例とすることで、上記した効果を確認できた。

　上記実施形態では、一対のシリンダ４０，４１の間に二枚の環状仕切板４２，４３が配置されるものとした。しかし、少なくとも一対つまり二つのシリンダを備えていれば良く、三つ以上のシリンダを備えていても良い。三つ以上のシリンダを備える場合も、その中の少なくとも一対のシリンダと、これらの間に設けられる複数の環状仕切板との間で上記実施形態の関係を満たしていれば良い。一対のシリンダ４０，４１の間に配置される環状仕切板の数は複数であれば良く、三枚以上であっても良い。

　また、上記実施形態では、環状仕切板４２，４３の厚さＴが同等になっているものとした。つまり、環状仕切板４２，４３の両方を、最も厚さが厚い環状仕切板とした。しかし、環状仕切板４２，４３の厚さＴが同等でなくても良い。その場合、環状仕切板４２，４３のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとした場合に、上記実施形態の関係を満たしていれば良い。

　また、上記実施形態では、ローラ５１，５２とブレード５６，５８とを別体とした。しかし、ローラ５１とブレード５６とが一体であっても良く、ローラ５２とブレード５８とが一体であっても良い。つまり、スイングロータリ構造においても同等の効果が得られる。

　また、上記実施形態では、連結部３３の軸方向両側に逃げ部１０１，１０２が形成されるものとした。しかし、回転軸２１は環状仕切板４２，４３に対して軸方向の一方のみから相対的に挿入することができれば良い。このため、回転軸２１を環状仕切板４２，４３に対して相対的に挿入する際に挿入先側となる一方の逃げ部のみを形成しても良い。

　以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、連結部３３に形成された逃げ部１０１，１０２が、連結部３３の外周部のクランク偏心部３２，３４側の端部にクランク偏心部３２，３４よりも径方向外側に張り出さないように凹んでいる。クランク偏心部３２，３４の外径をＤｃとし、環状仕切板４２，４３の内径をＤｐとし、逃げ部１０１，１０２の軸方向長さをＫとする。複数の環状仕切板４２，４３のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとする。
　すると、Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）となっている。

　以上構成を持つことにより、環状仕切板４２，４３の厚さＴに対する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫの割合を小さくすることができる。その上で、クランク偏心部３２，３４が環状仕切板４２，４３を円滑に通過できることになり、環状仕切板４２，４３を良好に組み付け位置に配置することができる。

　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。

Claims

　シリンダ室を有する一対のシリンダと、
　前記一対のシリンダの間に配置される複数の環状仕切板と、
　前記一対のシリンダの各シリンダ室に配置されるクランク偏心部及び前記クランク偏心部間を連結し複数の前記環状仕切板の内側に配置される連結部を備える回転軸と、を備え、
　前記クランク偏心部の外径をＤｃとし、
　前記環状仕切板の内径をＤｐとし、
　前記クランク偏心部の偏心量をｅとし、
　前記連結部の半径をＲｊとすると、
　Ｄｐ－Ｄｃ／２－ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている回転式圧縮機であって、
　前記連結部には、前記クランク偏心部側の端部に前記クランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む逃げ部が形成され、
　前記逃げ部の軸方向長さをＫとし、
　前記複数の環状仕切板のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとすると、
　Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ^２－Ｄｃ^２）となっている回転式圧縮機。
　前記逃げ部が前記連結部の軸方向両側に形成されており、
　軸方向両側の前記逃げ部の軸方向長さが同等である請求項１記載の回転式圧縮機。
　軸方向両側の前記逃げ部の軸方向長さの合計値が、前記連結部の軸方向長さから前記合計値を減算した値よりも小さい請求項２記載の回転式圧縮機。
　前記シリンダを覆い前記回転軸を支持する軸受を備え、
　前記軸受には、前記シリンダ室側に開口する環状溝が前記回転軸を囲むように形成されており、
　前記軸受の前記回転軸が摺動する軸摺動面と前記環状溝との間の径方向平均厚さをＢとし、
　前記環状溝の前記軸摺動面と軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとすると、
　Ｂ＞Ｙとなっている請求項１から３のいずれか一項記載の回転式圧縮機。
　請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の回転式圧縮機と、
　前記圧縮機に接続された凝縮器と、
　前記凝縮器に接続された膨張装置と、
　前記膨張装置と前記圧縮機との間に接続された蒸発器と、
を備える冷凍サイクル装置。