WO2015159721A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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WO2015159721A1
WO2015159721A1 PCT/JP2015/060481 JP2015060481W WO2015159721A1 WO 2015159721 A1 WO2015159721 A1 WO 2015159721A1 JP 2015060481 W JP2015060481 W JP 2015060481W WO 2015159721 A1 WO2015159721 A1 WO 2015159721A1
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lens
imaging
imaging lens
refractive power
focal length
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PCT/JP2015/060481
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French (fr)
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久保田洋治
久保田賢一
平野整
米澤友浩
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株式会社オプトロジック
カンタツ株式会社
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Publication date
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Priority to US15/925,936 priority patent/US10473891B2/en
Priority to US15/925,903 priority patent/US10466441B2/en
Priority to US15/925,992 priority patent/US10481364B2/en
Priority to US16/445,759 priority patent/US11092777B2/en
Priority to US16/445,797 priority patent/US11086102B2/en
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
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    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens that forms a subject image on an imaging element such as a CCD sensor or a CMOS sensor, and is a camera, digital still camera, security camera, and in-vehicle camera incorporated in a portable device such as a cellular phone or a portable information terminal.
  • the present invention relates to an imaging lens suitable for incorporation into a relatively small camera such as a network camera.
  • One method for realizing a high-resolution imaging lens is to increase the number of lenses constituting the imaging lens.
  • such an increase in the number of lenses tends to increase the size of the imaging lens, which is disadvantageous for incorporation into a small camera such as the smartphone described above. Therefore, conventionally, development of an imaging lens has been advanced in a direction to suppress the number of lenses as much as possible.
  • the technology for increasing the number of pixels in an image sensor has been rapidly progressing, and the focus of image pickup lens development is shifting to the realization of a high-resolution lens configuration rather than shortening the total optical length (Total Track Length).
  • the lens configuration consisting of seven lenses is slightly disadvantageous in terms of downsizing the imaging lens due to the large number of lenses that make up the imaging lens, but has a high degree of freedom in design, so that various aberrations are corrected well. And has the potential to achieve a well-balanced downsizing of the imaging lens.
  • a seven-lens imaging lens for example, an imaging lens described in Patent Document 1 is known.
  • the imaging lens described in Patent Literature 1 includes a biconvex first lens, a biconcave second lens joined to the first lens, and a meniscus negative third having a convex surface facing the object side.
  • a lens, a meniscus positive fourth lens with a concave surface facing the object side, a negative fifth lens with a convex surface facing the object side, a biconvex sixth lens, and a biconcave seventh lens Are arranged in order from the object side.
  • the focal length of the first lens group composed of lenses from the first lens to the fourth lens, and the second lens group composed of lenses from the fifth lens to the seventh lens.
  • Patent Document 1 Although the imaging lens described in Patent Document 1 is small in size, correction of the image plane is insufficient, and particularly distortion is relatively large. Therefore, there is a limit in realizing a high-performance imaging lens. With the lens configuration described in Patent Document 1, it is difficult to achieve better aberration correction while reducing the size of the imaging lens.
  • An object of the present invention is to provide an imaging lens capable of achieving both a reduction in size of the imaging lens and good aberration correction.
  • an imaging lens of the present invention includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens group. And a third lens group having a refractive power of 2 are arranged.
  • the first lens group includes a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the second lens group includes a fourth lens and a fifth lens.
  • the third lens group includes a sixth lens having negative refractive power and a seventh lens having negative refractive power.
  • the Abbe number of the first lens is ⁇ d1
  • the Abbe number of the second lens is ⁇ d2
  • the Abbe number of the third lens is ⁇ d3
  • the Abbe number of the seventh lens is ⁇ d7
  • the focal length is f1
  • the focal length of the second lens is f2
  • the following conditional expressions (1) to (5) are satisfied.
  • the imaging lens of the present invention has a configuration in which a second lens group having a positive refractive power and a third lens group having a negative refractive power are arranged in this order from the object side in the same manner as the first lens group having a positive refractive power. And the arrangement of the refractive power of each lens group is “positive / negative” from the object side.
  • correction of chromatic aberration is performed by arranging a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power in order from the object side.
  • it is necessary to increase the refractive power of the positive lens group disposed on the object side.
  • the refractive power of a lens group having a positive refractive power is increased, it is often difficult to correct chromatic aberration.
  • the positive refractive power of the entire lens system is shared by the first lens group and the second lens group. For this reason, compared with the case where there is one lens group having positive refractive power, the refractive power of the positive lens constituting each lens group can be suppressed to be relatively weak. Therefore, according to the imaging lens of the present invention, among the various aberrations, particularly chromatic aberration is corrected satisfactorily, and it is possible to obtain good imaging performance necessary for a high-resolution imaging lens. In the imaging lens of the present invention, since the third lens group has negative refractive power, the imaging lens can be suitably downsized.
  • the first lens group is composed of three lenses whose refractive power arrangement is positive and negative. These three lenses are formed from lens materials that satisfy the conditional expressions (1) to (3), respectively, and the first and second lenses and the third lens are a combination of a low dispersion material and a high dispersion material. It becomes.
  • Such an arrangement of the refractive powers of each lens and the arrangement of Abbe numbers favorably suppress the occurrence of chromatic aberration in the first lens group, and correct the generated chromatic aberration favorably.
  • the refractive power of each of the first lens and the second lens is relatively weak. Therefore, it is possible to reduce the size of the imaging lens while favorably correcting various aberrations.
  • the seventh lens arranged closest to the image plane in the imaging lens is formed of a low dispersion material. For this reason, chromatic dispersion at the seventh lens is suitably suppressed, and as a result, chromatic aberration of the imaging lens is preferably suppressed.
  • Conditional expression (5) is a condition for satisfactorily correcting coma, astigmatism, and distortion with a good balance while reducing the size of the imaging lens.
  • the refractive power of the second lens becomes relatively stronger than the refractive power of the first lens, so that the back focus (back focal length) becomes long and an insert such as an infrared cut filter is inserted. It is easy to secure a space for arranging the.
  • the refractive power of the first lens is relatively weak, it is disadvantageous for downsizing the imaging lens. In this case, inward coma is easily generated with respect to the off-axis light beam, and negative distortion increases, so that it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the refractive power of the first lens becomes relatively stronger than the refractive power of the second lens. It will be advantageous. However, the outward coma is easily generated with respect to the off-axis light beam and the astigmatic difference is increased, so that it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (6) is a condition for suppressing chromatic aberration, astigmatism, distortion, and field curvature within a preferable range.
  • the upper limit “1.1” is exceeded, the positive refractive power of the first lens group becomes relatively weak with respect to the refractive power of the entire lens system, and as a result, the negative power of the third lens in the first lens group.
  • the refractive power of becomes relatively strong. For this reason, in order to correct various aberrations satisfactorily, it is necessary to weaken the negative refractive power of the third lens.
  • the axial chromatic aberration is insufficiently corrected (the focal position of the short wavelength moves to the object side with respect to the focal position of the reference wavelength), and the off-axis light flux at the periphery of the image
  • the chromatic aberration of magnification is undercorrected (the image point of short wavelength moves in the direction approaching the optical axis with respect to the image point of reference wavelength).
  • negative distortion increases, it becomes difficult to obtain good imaging performance.
  • the value is below the lower limit “0.5”, it becomes easy to correct distortion and chromatic aberration, but it is difficult to secure the back focus.
  • the astigmatic difference increases in the off-axis light beam at the periphery of the image, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the focal length of the third lens is f3. -1.0 ⁇ f2 / f3 ⁇ -0.2 (7)
  • Conditional expression (7) is a condition for satisfactorily correcting chromatic aberration, distortion, and field curvature.
  • the upper limit “ ⁇ 0.2” When the upper limit “ ⁇ 0.2” is exceeded, the negative refracting power of the third lens becomes weaker than the positive refracting power of the second lens, so that the axial chromatic aberration is insufficiently corrected and negative distortion is caused. Increase.
  • the image plane is curved toward the object side, so-called field curvature is insufficiently corrected, and it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the value is below the lower limit “ ⁇ 1.0”, it is advantageous for correcting distortion and axial chromatic aberration, but the image plane is curved toward the image plane, so-called field curvature is overcorrected. Become. Therefore, in this case, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (8) is a condition for suppressing off-axis coma aberration, chromatic aberration, and astigmatism within a preferable range in a balanced manner while reducing the size of the imaging lens.
  • Exceeding the upper limit “ ⁇ 0.1” is advantageous for downsizing the imaging lens, but the axial chromatic aberration is insufficiently corrected and the astigmatic difference increases.
  • outward coma is easily generated with respect to the off-axis light beam, and correction thereof is difficult. For this reason, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the value is below the lower limit “ ⁇ 1.0”, it is advantageous for good correction of axial chromatic aberration and securing of the back focus.
  • spherical aberration becomes insufficiently corrected and inward coma increases, it becomes difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (9) is a condition for satisfactorily correcting astigmatism while reducing the size of the imaging lens.
  • Conditional expression (9) is also a condition for suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane within the range of CRA (Chief Ray Angle).
  • CRA chief ray angle
  • an imaging element such as a CCD sensor or a CMOS sensor has a predetermined range of incident angles of light that can be taken into the sensor, that is, a so-called chief ray angle (CRA).
  • CRA chief ray angle
  • conditional expression (9) If the upper limit “ ⁇ 0.5” in conditional expression (9) is exceeded, it is advantageous for downsizing the imaging lens, but it is difficult to ensure the back focus. In addition, since the sagittal image plane is curved toward the object side of astigmatism, the astigmatic difference increases, making it difficult to obtain good imaging performance. Furthermore, it becomes difficult to suppress the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane within the range of CRA. On the other hand, when the value is below the lower limit “ ⁇ 1.5”, the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane is easily suppressed within the CRA range, but it is difficult to reduce the size of the imaging lens. In addition, the lateral chromatic aberration is insufficiently corrected in the peripheral portion of the image and the negative distortion increases, so that it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (10) is a condition for satisfactorily correcting lateral chromatic aberration, distortion, and field curvature while suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane within the range of CRA. . If the upper limit value “ ⁇ 0.8” is exceeded, the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane is easily suppressed within the range of CRA, but negative distortion increases. Further, since the lateral chromatic aberration is insufficiently corrected and the curvature of field is insufficiently corrected in the peripheral portion of the image, it is difficult to obtain good imaging performance. On the other hand, when the value is below the lower limit “ ⁇ 3”, it is advantageous for correcting lateral chromatic aberration and distortion. However, since the astigmatic difference increases, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (11) is a condition for satisfactorily correcting distortion, field curvature, and lateral chromatic aberration while ensuring back focus.
  • Exceeding the upper limit “0.3” is advantageous for good correction of lateral chromatic aberration, but it is difficult to ensure the back focus. Further, since the curvature of field becomes undercorrected and minus distortion increases, it becomes difficult to obtain good imaging performance.
  • the value is below the lower limit “0.02,” it is easy to ensure the back focus, but the lateral chromatic aberration increases in the peripheral portion of the image. Therefore, in this case, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • Conditional expression (12) suppresses each of distortion, astigmatism, and field curvature within a favorable range while suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane within the range of CRA. It is a condition to do. When the upper limit value “0.2” is exceeded, it becomes easy to suppress the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane within the CRA range and to easily correct distortion. However, it is difficult to ensure the back focus. In addition, since the field curvature is overcorrected and the astigmatic difference increases, it is difficult to obtain good imaging performance.
  • the imaging lens of the present invention it is possible to provide a small imaging lens particularly suitable for incorporation into a small camera while having high resolution in which various aberrations are well corrected.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 1 according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 1.
  • FIG. 2 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 1. It is sectional drawing which shows schematic structure of the imaging lens which concerns on numerical example 2 about one embodiment of this invention.
  • FIG. 5 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 4.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 4.
  • FIG. 8 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 7.
  • FIG. 8 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 7.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 5 according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 14 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 13.
  • FIG. 14 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 13. It is sectional drawing which shows schematic structure of the imaging lens which concerns on numerical Example 6 about one embodiment of this invention.
  • FIG. 17 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 16.
  • FIG. 17 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 16.
  • FIG. 4 are cross-sectional views showing a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Examples 1 to 6 of the present embodiment. Since all the numerical examples have the same basic lens configuration, the lens configuration of the imaging lens according to the present embodiment will be described here with reference to the schematic cross-sectional view of the numerical example 1.
  • the imaging lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side to the image plane side.
  • G2 and a third lens group G3 having negative refractive power are arranged.
  • a filter 10 is disposed between the third lens group G3 and the image plane IM of the image sensor. This filter 10 can be omitted.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a first lens L1 having a positive refractive power, an aperture stop ST, a second lens L2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power. L3.
  • an aperture stop ST is provided on the image side surface of the first lens L1. Note that the position of the aperture stop ST is not limited to the position between the first lens L1 and the second lens L2 as in the imaging lens of Numerical Example 1.
  • the aperture stop ST may be disposed on the object side of the first lens L1.
  • the assembling property of the imaging lens can be improved and the manufacturing cost can be reduced.
  • the pre-aperture type lens configuration also has a feature that it is relatively easy to shorten the optical total length of the imaging lens, so it is also an effective lens configuration for incorporation into portable devices such as mobile phones and smartphones that have become widespread in recent years.
  • a so-called medium-aperture type lens configuration in which an aperture stop ST is disposed between the first lens L1 and the second lens L2 as in Numerical Example 1 is first compared to the optical total length of the imaging lens. Since the effective diameter of the lens L1 is increased, the presence of the imaging lens in the camera is emphasized, and it is possible to appeal to the user about a high-class feeling and high lens performance as part of the design of the camera.
  • the first lens L1 has a shape in which both the curvature radius r1 of the object side surface and the curvature radius r2 of the image side surface are positive, and has a convex surface on the object side in the vicinity of the optical axis X. It is formed in a shape that becomes a directed meniscus lens.
  • the shape of the first lens L1 is not limited to the shape according to Numerical Example 1.
  • the shape of the first lens L1 may be any shape as long as the curvature radius r1 of the object side surface is positive.
  • the shape of the first lens L1 may be a shape in which the radius of curvature r2 is negative and a biconvex lens in the vicinity of the optical axis. In order to more effectively reduce the size of the imaging lens, it is desirable to form the first lens L1 in a shape that becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a shape in which the curvature radius r3 of the object-side surface is positive and the curvature radius r4 of the image-side surface is negative, and is formed into a shape that becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis X. .
  • the third lens L3 is a meniscus lens having a shape in which the curvature radius r5 of the object side surface and the curvature radius r6 of the image side surface are both positive, and a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X. Is formed into a shape.
  • the shape of the third lens L3 is not limited to the shape according to Numerical Example 1 as long as the curvature radius r6 of the image side surface is positive.
  • Numerical Examples 2 to 4 are examples in which the shape of the third lens L3 is a shape in which the radius of curvature r5 of the object side surface is negative, that is, a shape that becomes a biconcave lens in the vicinity of the optical axis X.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a fourth lens L4 having a negative refractive power and a fifth lens L5 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 may be composed of two lenses, as long as the combined refractive power of these two lenses is positive.
  • Numerical Examples 2 to 5 are examples in which the second lens group G2 includes a fourth lens L4 having a positive refractive power and a fifth lens L5 having a negative refractive power.
  • Numerical Example 6 is an example in which the second lens group G2 includes a fourth lens L4 and a fifth lens L5 having positive refractive power.
  • the fourth lens L4 has a shape in which both the curvature radius r7 of the object side surface and the curvature radius r8 of the image side surface are negative, and has a concave surface on the object side in the vicinity of the optical axis X. It is formed in a shape that becomes a directed meniscus lens.
  • the fifth lens L5 has a shape in which the curvature radius r9 of the object-side surface is positive and the curvature radius r10 of the image-side surface is negative, and becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis X. It is formed.
  • the shape of the fifth lens L5 is not limited to the shape according to Numerical Example 1.
  • Numerical Examples 2 to 5 are examples in which the radius of curvature r10 is positive, that is, a shape that becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X.
  • Numerical Example 6 is an example of a shape having a negative curvature radius r9 and a meniscus lens having a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a sixth lens L6 having a negative refractive power and a seventh lens L7 having a negative refractive power.
  • the sixth lens L6 is a meniscus lens having a shape in which both the curvature radius r11 of the object side surface and the curvature radius r12 of the image side surface are positive, and a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X. Is formed into a shape.
  • the seventh lens L7 has a shape in which the curvature radius r13 of the object side surface is negative and the curvature radius r14 of the image side surface is positive, and is a biconcave lens in the vicinity of the optical axis X.
  • the In the seventh lens L7, the object-side surface and the image-side surface are formed in an aspheric shape, and are formed in a shape in which the positive refractive power increases from the optical axis X toward the lens periphery.
  • Such a shape of the seventh lens L7 corrects not only axial chromatic aberration but also off-axis lateral chromatic aberration, and the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image plane IM is the principal ray angle. It is preferably suppressed within the range of (CRA: Chief Ray Angle).
  • the shape of the seventh lens L7 is not limited to the shape according to Numerical Example 1.
  • the shape of the seventh lens L7 may be a shape in which the curvature radius r14 of the image side surface is positive.
  • Numerical Example 5 is an example of a shape in which the radius of curvature 13 is positive and a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X.
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expressions (1) to (12).
  • 40 ⁇ d1 ⁇ 75 (1) 40 ⁇ d2 ⁇ 75 (2) 20 ⁇ d3 ⁇ 35 (3) 40 ⁇ d7 ⁇ 75 (4) 2.5 ⁇ f1 / f2 ⁇ 30 (5) 0.5 ⁇ f12 / f ⁇ 1.1 (6) -1.0 ⁇ f2 / f3 ⁇ -0.2 (7) -1.0 ⁇ f12 / f3 ⁇ -0.1 (8) -1.5 ⁇ f67 / f ⁇ -0.5 (9) -3 ⁇ f45 / f67 ⁇ -0.8 (10) 0.02 ⁇ f7 / f6 ⁇ 0.3 (11) 0.03 ⁇ D34 / f ⁇ 0.2 (12)
  • ⁇ d1 Abbe number of the first lens
  • L1 ⁇ d2 Abbe number of the second lens
  • L2 ⁇ d3 Abbe number of the third lens
  • L3 ⁇ d7 Abbe number of the seventh lens
  • the lens surface of each lens is formed as an aspherical surface.
  • the aspherical shape adopted for these lens surfaces is that the axis in the optical axis direction is Z, the height in the direction orthogonal to the optical axis is H, the cone coefficient is k, the aspheric coefficient is A 4 , A 6 , A 8 , When A 10 , A 12 , A 14 , and A 16 are used, they are expressed by the following formula.
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • Fno represents the F number
  • ⁇ represents the half angle of view
  • i is a surface number counted from the object side
  • r is a radius of curvature
  • d is a distance (surface interval) between lens surfaces on the optical axis
  • nd is a refractive index
  • ⁇ d is an Abbe number. Note that the surface number to which the symbol * (asterisk) is added indicates an aspherical surface.
  • FIG. 2 is an aberration diagram in which the lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ is divided into the tangential direction and the sagittal direction (the same applies to FIGS. 5, 8, 11, 14, and 17).
  • FIG. 3 is an aberration diagram showing spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion (%), respectively.
  • S represents a sagittal image plane
  • T represents a tangential image plane (the same applies to FIGS. 6, 9, 12, 15 and 18).
  • the imaging lens according to Numerical Example 1 corrects various aberrations satisfactorily.
  • FIG. 5 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 2
  • FIG. 6 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %).
  • various aberrations are favorably corrected by the imaging lens according to Numerical Example 2 as well.
  • FIG. 8 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 3
  • FIG. 9 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %).
  • various aberrations are also satisfactorily corrected by the imaging lens according to Numerical Example 3 as well.
  • FIG. 11 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 4.
  • FIG. 12 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %). As shown in FIGS. 11 and 12, various aberrations are also satisfactorily corrected by the imaging lens according to Numerical Example 4 as well.
  • FIG. 14 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 5
  • FIG. 15 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %).
  • various aberrations are also favorably corrected by the imaging lens according to Numerical Example 5.
  • FIG. 17 shows lateral aberration corresponding to the half angle of view ⁇ for the imaging lens of Numerical Example 6.
  • FIG. 18 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %). As shown in FIGS. 17 and 18, various aberrations are favorably corrected also by the imaging lens according to Numerical Example 6.
  • the imaging lens according to the present embodiment described above a wide field angle (2 ⁇ ) of 70 ° or more can be realized.
  • the imaging lenses according to the numerical examples 1 to 6 described above have a wide field angle of 74.0 °. According to the imaging lens according to the present embodiment, it is possible to capture a wider range than the conventional imaging lens.
  • the imaging lens according to the above embodiment is applied to an imaging optical system such as a camera built in a mobile device such as a mobile phone, a portable information terminal, and a smartphone, a digital still camera, a security camera, an in-vehicle camera, and a network camera.
  • an imaging optical system such as a camera built in a mobile device such as a mobile phone, a portable information terminal, and a smartphone, a digital still camera, a security camera, an in-vehicle camera, and a network camera.
  • the present invention is applied to an imaging lens incorporated in a relatively small camera such as a camera, a digital still camera, a security camera, an in-vehicle camera, or a network camera incorporated in a portable device such as a mobile phone, a smartphone, or a portable information terminal. Can do.
  • a relatively small camera such as a camera, a digital still camera, a security camera, an in-vehicle camera, or a network camera incorporated in a portable device such as a mobile phone, a smartphone, or a portable information terminal.

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Abstract

　諸収差が良好に補正される小型の撮像レンズを提供する。この目的のため、物体側から順に、正の第１レンズ群（Ｇ１）と、正の第２レンズ群（Ｇ２）と、負の第３レンズ群（Ｇ３）とを配置して撮像レンズを構成する。第１レンズ群（Ｇ１）は、正の第１レンズ（Ｌ１）、正の第２レンズ（Ｌ２）、および負の第３レンズ（Ｌ３）から構成する。第２レンズ群（Ｇ２）は第４レンズ（Ｌ４９および第５レンズ（Ｌ５）から構成する。第３レンズ群（Ｇ３）は負の第６レンズ（Ｌ６）および第７レンズ（Ｌ７）から構成する。第１レンズ（Ｌ１）～第３レンズ（Ｌ３）および第７レンズ（Ｌ７）のアッベ数をνｄ１、νｄ２、νｄ３、およびνｄ７、第１レンズ（Ｌ１）の焦点距離をｆ１、第２レンズ（Ｌ２）の焦点距離をｆ２としたとき、当該撮像レンズは次の各条件式を満足する。 ４０＜νｄ１＜７５、 ４０＜νｄ２＜７５、 ２０＜νｄ３＜３５、 ４０＜νｄ７＜７５、 ２．５＜ｆ１／ｆ２＜３０。

Description

撮像レンズ
　本発明は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子上に被写体像を形成する撮像レンズに係り、携帯電話機や携帯情報端末等の携帯機器に内蔵されるカメラ、デジタルスティルカメラ、セキュリティカメラ、車載カメラ、ネットワークカメラ等の比較的小型のカメラへの組み込みが好適な撮像レンズに関するものである。
　近年、音声通話主体の携帯電話機に代わり、音声通話機能に加えて様々なアプリケーションソフトウェアの実行が可能な多機能携帯電話機、いわゆるスマートフォン（smartphone）が普及している。スマートフォン上でアプリケーションソフトウェアを実行することにより、例えばデジタルスティルカメラやカーナビゲーション等の機能をスマートフォン上で実現することが可能である。このような様々な機能を実現するために、スマートフォンには携帯電話機と同様にその殆どの機種にカメラが搭載されている。
　こうしたスマートフォンの製品群は、初級者向けの製品から上級者向けの製品まで様々な仕様の製品から構成されることが多い。このうち上級者向けに開発された製品に組み込まれる撮像レンズには、近年の高画素化された撮像素子にも対応することのできる高い解像度を有するレンズ構成が要求される。
　高解像度の撮像レンズを実現する方法の一つとして、撮像レンズを構成するレンズの枚数を増加させる方法がある。しかし、こうしたレンズ枚数の増加は撮像レンズの大型化を招き易く、上述のスマートフォン等の小型のカメラへの組み込みには不利となる。そこで、従来はレンズ枚数をなるべく抑制する方向で撮像レンズの開発が進められてきた。しかし、昨今では撮像素子の高画素化技術が目まぐるしく進歩しており、撮像レンズの開発の中心は、光学全長（Total Track Length）の短縮よりもむしろ高解像度のレンズ構成の実現に移りつつある。例えば、従来では撮像レンズおよび撮像素子を含むカメラユニットをスマートフォンの内部に組み込むのが一般的であったが、最近ではスマートフォンとは別体のカメラユニットをスマートフォンに装着することでデジタルスティルカメラと比較しても遜色のない画像を得られるようにする試みもなされている。
　７枚のレンズから成るレンズ構成は、撮像レンズを構成するレンズの枚数が多いことから撮像レンズの小型化に関しては若干不利となるものの、設計上の自由度が高いため、諸収差の良好な補正や撮像レンズの小型化をバランスよく実現できる可能性を秘めている。こうした７枚構成の撮像レンズとしては、例えば特許文献１に記載の撮像レンズが知られている。
　特許文献１に記載の撮像レンズは、両凸形状の第１レンズと、当該第１レンズに接合された両凹形状の第２レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負の第３レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正の第４レンズと、物体側に凸面を向けた負の第５レンズと、両凸形状の第６レンズと、両凹形状の第７レンズとが物体側から順に配置されて構成される。特許文献１の撮像レンズでは、第１レンズから第４レンズまでのレンズで構成される第１レンズ群の焦点距離と、第５レンズから第７レンズまでのレンズで構成される第２レンズ群の焦点距離との比を一定の範囲内に抑制することにより、撮像レンズの小型化と諸収差の良好な補正とを実現する。
特開２０１２－１５５２２３号公報
　上記特許文献１に記載の撮像レンズは小型であるものの、像面の補正が不十分であり、特に歪曲収差が比較的大きいため、高性能の撮像レンズを実現する上では自ずと限界が生じる。上記特許文献１に記載のレンズ構成では、撮像レンズの小型化を図りつつより良好な収差補正を実現することが困難である。
　なお、こうした問題は携帯電話機やスマートフォンに組み込まれる撮像レンズに特有の問題ではなく、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、セキュリティカメラ、車載カメラ、ネットワークカメラ等の比較的小型のカメラに組み込まれる撮像レンズにおいても共通の問題である。
　本発明の目的は、撮像レンズの小型化と良好な収差補正との両立を図ることのできる撮像レンズを提供することにある。
　上記目的を達成するために本発明の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを配置して構成される。第１レンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズとから構成される。第２レンズ群は第４レンズおよび第５レンズから構成される。第３レンズ群は、負の屈折力を有する第６レンズおよび負の屈折力を有する第７レンズから構成される。また、本発明に係る撮像レンズは、第１レンズのアッベ数をνｄ１、第２レンズのアッベ数をνｄ２、第３レンズのアッベ数をνｄ３、第７レンズのアッベ数をνｄ７、第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、次の条件式（１）～（５）を満足する。
　　　　　４０＜νｄ１＜７５　　　　　　　　　　　　　（１）
　　　　　４０＜νｄ２＜７５　　　　　　　　　　　　　（２）
　　　　　２０＜νｄ３＜３５　　　　　　　　　　　　　（３）
　　　　　４０＜νｄ７＜７５　　　　　　　　　　　　　（４）
　　　　　２．５＜ｆ１／ｆ２＜３０　　　　　　　　　　（５）
　本発明の撮像レンズは、正の屈折力を有する第１レンズ群と同じく正の屈折力を有する第２レンズ群と負の屈折力を有する第３レンズ群とが物体側から順に配置される構成であり、各レンズ群の屈折力の配列が物体側から「正正負」となる。一般的には、物体側から順に正の屈折力を有するレンズ群と負の屈折力を有するレンズ群とを配置して色収差の補正が行われる。このようなレンズ構成において、撮像レンズの小型化を実現するためには、物体側に配置された正のレンズ群の屈折力を強くする必要がある。しかしながら、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力が強くなると、色収差の良好な補正が困難になることが多い。
　本発明に係る撮像レンズでは、第１レンズ群と第２レンズ群とでレンズ系全体の正の屈折力が分担されることになる。このため、正の屈折力を有するレンズ群が一つの場合に比較して、各レンズ群を構成する正レンズの屈折力が比較的弱く抑えられる。よって、本発明の撮像レンズによれば、諸収差のうち特に色収差が良好に補正されることとなり、高解像度の撮像レンズに必要な良好な結像性能を得ることが可能となる。また、本発明の撮像レンズでは第３レンズ群が負の屈折力を有することから、撮像レンズの小型化が好適に図られる。
　上記第１レンズ群は、屈折力の配列が正正負となる３枚のレンズから構成される。これら３枚のレンズは条件式（１）～（３）を満足するレンズ材料からそれぞれ形成され、第１および第２レンズと第３レンズとは、低分散の材料と高分散の材料との組み合わせとなる。このような各レンズの屈折力の配列とアッベ数の並びによって、第１レンズ群においては色収差の発生が好適に抑制されるとともに、発生した色収差については良好に補正される。なお、本発明に係る撮像レンズでは、第１レンズおよび第２レンズの２枚のレンズによって正の屈折力が分担されることから、第１レンズおよび第２レンズのそれぞれの屈折力が比較的弱く抑えられ、諸収差を良好に補正しつつ撮像レンズの小型化が好適に図られる。
　また、上記条件式（４）に示されるように、撮像レンズにおいて最も像面側に配置される第７レンズは低分散の材料から形成される。このため、当該第７レンズでの色分散が好適に抑制され、ひいては撮像レンズの色収差が好適に抑制されることになる。
　条件式（５）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、コマ収差、非点収差、および歪曲収差をバランスよく良好に補正するための条件である。上限値「３０」を超えると、第１レンズの屈折力に対して第２レンズの屈折力が相対的に強くなるため、バックフォーカス（back focal length）が長くなり、赤外線カットフィルタ等の挿入物を配置するためのスペースの確保が容易となる。しかし、第１レンズの屈折力が相対的に弱くなるため、撮像レンズの小型化には不利となる。またこの場合、軸外光束に対して内方コマ収差が発生し易くなるとともにマイナスの歪曲収差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「２．５」を下回ると、第１レンズの屈折力が第２レンズの屈折力に対して相対的に強くなるため、撮像レンズの小型化や歪曲収差の良好な補正には有利となる。しかしながら、軸外光束に対して外方コマ収差が発生し易くなるとともに非点隔差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズおよび第２レンズの合成焦点距離をｆ１２としたとき、次の条件式（６）を満足することが望ましい。
　　　　　０．５＜ｆ１２／ｆ＜１．１　　　　　　　　　（６）
　条件式（６）は、色収差、非点収差、歪曲収差、および像面湾曲を好ましい範囲内に抑制するための条件である。上限値「１．１」を超えると、レンズ系全体の屈折力に対して第１レンズ群の正の屈折力が相対的に弱くなり、その結果、第１レンズ群においては第３レンズの負の屈折力が相対的に強くなる。このため、諸収差を良好に補正するためには第３レンズの負の屈折力を弱くする必要が生じる。第３レンズの負の屈折力が弱くなると、軸上の色収差が補正不足（基準波長の焦点位置に対して短波長の焦点位置が物体側に移動）になるとともに、画像周辺部の軸外光束において倍率色収差が補正不足（基準波長の結像点に対して短波長の結像点が光軸に近づく方向に移動）になる。また、マイナスの歪曲収差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「０．５」を下回ると、歪曲収差や色収差を補正し易くなるものの、バックフォーカスの確保が困難になる。さらに、画像周辺部の軸外光束において非点隔差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、次の条件式（７）を満足することが望ましい。
　　　　　－１．０＜ｆ２／ｆ３＜－０．２　　　　　　　（７）
　条件式（７）は、色収差、歪曲収差、および像面湾曲を良好に補正するための条件である。上限値「－０．２」を超えると、第２レンズの正の屈折力に対して第３レンズの負の屈折力が弱くなるため、軸上色収差が補正不足になるとともにマイナスの歪曲収差が増大する。また、結像面が物体側に湾曲する、いわゆる像面湾曲が補正不足の状態となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「－１．０」を下回ると、歪曲収差や軸上色収差の補正には有利となるものの、結像面が像面側に湾曲する、いわゆる像面湾曲が補正過剰の状態になる。よって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第１レンズおよび第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、次の条件式（８）を満足することが望ましい。
　　　　　－１．０＜ｆ１２／ｆ３＜－０．１　　　　　　（８）
　条件式（８）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、軸外のコマ収差、色収差、および非点収差のそれぞれを好ましい範囲内にバランスよく抑制するための条件である。上限値「－０．１」を超えると、撮像レンズの小型化には有利となるものの、軸上色収差が補正不足になるとともに非点隔差が増大する。また、軸外光束に対して外方コマ収差が生じ易くなり、その補正が困難になる。このため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「－１．０」を下回ると、軸上色収差の良好な補正やバックフォーカスの確保には有利となる。しかしながら、球面収差が補正不足になるとともに内方コマ収差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第６レンズおよび第７レンズの合成焦点距離をｆ６７としたとき、次の条件式（９）を満足することが望ましい。
　　　　　－１．５＜ｆ６７／ｆ＜－０．５　　　　　　　（９）
　条件式（９）は、撮像レンズの小型化を図りつつ、非点収差を良好に補正するための条件である。また、条件式（９）は、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡ（Chief Ray Angle）の範囲内に抑制するための条件でもある。周知のように、ＣＣＤセンサーやＣＭＯＳセンサー等の撮像素子には、センサーに取り込むことのできる光線の入射角度の範囲、いわゆる主光線角度（ＣＲＡ）が予め定められている。撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制することにより、画像の周辺部が暗くなる現象であるシェーディングの発生を好適に抑制することができる。
　条件式（９）において上限値「－０．５」を超えると、撮像レンズの小型化には有利となるものの、バックフォーカスの確保が困難となる。また、非点収差のうちサジタル像面が物体側に湾曲するため非点隔差が増大することとなり、良好な結像性能を得ることが困難となる。さらに、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制することも困難となる。一方、下限値「－１．５」を下回ると、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制し易くなるものの、撮像レンズの小型化が困難になる。また、画像周辺部において倍率色収差が補正不足になるとともにマイナスの歪曲収差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第４レンズおよび第５レンズの合成焦点距離をｆ４５、第６レンズおよび第７レンズの合成焦点距離をｆ６７としたとき、次の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　　　　　－３＜ｆ４５／ｆ６７＜－０．８　　　　　　（１０）
　条件式（１０）は、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制しつつ、倍率色収差、歪曲収差、および像面湾曲を良好に補正するための条件である。上限値「－０．８」を超えると、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制し易くなるものの、マイナスの歪曲収差が増大する。また、画像周辺部において倍率色収差が補正不足になるとともに像面湾曲が補正不足の状態になるため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「－３」を下回ると、倍率色収差および歪曲収差の補正には有利となる。しかし、非点隔差が増大するため良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、第６レンズの焦点距離をｆ６、第７レンズの焦点距離をｆ７としたとき、次の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　　　　　０．０２＜ｆ７／ｆ６＜０．３　　　　　　　（１１）
　条件式（１１）は、バックフォーカスを確保しつつ、歪曲収差、像面湾曲、および倍率色収差を良好に補正するための条件である。上限値「０．３」を超えると、倍率色収差の良好な補正には有利となるものの、バックフォーカスの確保が困難となる。また、像面湾曲が補正不足の状態になるとともにマイナスの歪曲収差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難になる。一方、下限値「０．０２」を下回ると、バックフォーカスを確保し易くなるものの、画像周辺部において倍率色収差が増大する。よって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。
　上記構成の撮像レンズにおいては、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第３レンズと第４レンズとの間の光軸上の距離をＤ３４としたとき、次の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　　　　　０．０３＜Ｄ３４／ｆ＜０．２　　　　　　　（１２）
　条件式（１２）は、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制しつつ、歪曲収差、非点収差、および像面湾曲のそれぞれを良好な範囲内に抑制するための条件である。上限値「０．２」を超えると、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制し易くなるとともに歪曲収差を補正し易くなる。しかし、バックフォーカスの確保は困難になる。また、像面湾曲が補正過剰の状態になり、非点隔差も増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「０．０３」を下回ると、バックフォーカスを確保し易くなるものの、撮像レンズから出射した光線の像面への入射角度をＣＲＡの範囲内に抑制することが困難になる。また、マイナスの歪曲収差が増大するため良好な結像性能を得ることが困難となる。
　本発明の撮像レンズによれば、諸収差が良好に補正された高い解像度を有しながらも、小型のカメラへの組込みに特に適した小型の撮像レンズを提供することができる。
本発明の一実施の形態について、数値実施例１に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図１に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例２に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図４に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図４に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例３に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図７に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図７に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例４に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図１０に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１０に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例５に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図１３に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１３に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。 本発明の一実施の形態について、数値実施例６に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。 図１６に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。 図１６に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。
　以下、本発明を具体化した一実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
　図１、図４、図７、図１０、図１３、および図１６は、本実施の形態の数値実施例１～６に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。いずれの数値実施例も基本的なレンズ構成は同一であるため、ここでは数値実施例１の概略断面図を参照しながら、本実施の形態に係る撮像レンズのレンズ構成について説明する。
　図１に示すように本実施の形態に係る撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とが配列されて構成される。第３レンズ群Ｇ３と撮像素子の像面ＩＭとの間にはフィルタ１０が配置される。このフィルタ１０は割愛することも可能である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３とから構成される。本実施の形態に係る撮像レンズでは、第１レンズＬ１の像面側の面に開口絞りＳＴを設けている。なお、開口絞りＳＴの位置は、本数値実施例１の撮像レンズのように第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に限定されるものではない。例えば、第１レンズＬ１の物体側に開口絞りＳＴを配置するようにしてもよい。このように撮像レンズの物体側に開口絞りＳＴを配置する、いわゆる前絞りタイプのレンズ構成の場合、撮像レンズの組立性の向上や製造コストの低減を図ることができる。前絞りタイプのレンズ構成は、撮像レンズの光学全長を比較的短縮し易いといった特徴も併せ持つため、携帯電話機や近年普及しているスマートフォン等の携帯機器への組み込みに対して有効なレンズ構成でもある。一方、本数値実施例１のように第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に開口絞りＳＴを配置する、いわゆる中絞りタイプのレンズ構成は、撮像レンズの光学全長に比較して第１レンズＬ１の有効径が大きくなることから、カメラにおける撮像レンズの存在感が強調され、当該カメラの意匠の一部として高級感やレンズ性能の高さ等をユーザに訴えることができる。
　第１レンズ群Ｇ１において第１レンズＬ１は、物体側の面の曲率半径ｒ１および像面側の面の曲率半径ｒ２が共に正となる形状であり、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成される。この第１レンズＬ１の形状は本数値実施例１に係る形状に限定されるものではない。第１レンズＬ１の形状は、物体側の面の曲率半径ｒ１が正となる形状であればよい。具体的には、第１レンズＬ１の形状は、曲率半径ｒ２が負となる形状であって、光軸近傍において両凸レンズとなる形状でもよい。なお、撮像レンズの小型化をより有効に図るためには、第１レンズＬ１を、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成することが望ましい。
　第２レンズＬ２は、物体側の面の曲率半径ｒ３が正となり、像面側の面の曲率半径ｒ４が負となる形状であり、光軸Ｘの近傍において両凸レンズとなる形状に形成される。
　第３レンズＬ３は、物体側の面の曲率半径ｒ５および像面側の面の曲率半径ｒ６が共に正となる形状であって、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成される。この第３レンズＬ３の形状は本数値実施例１に係る形状に限定されず、像面側の面の曲率半径ｒ６が正となる形状であればよい。数値実施例２～４は、第３レンズＬ３の形状が、物体側の面の曲率半径ｒ５が負となる形状、すなわち光軸Ｘの近傍において両凹レンズとなる形状の例である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５とから構成される。この第２レンズ群Ｇ２は、２枚のレンズから構成されるとともに、これら２枚のレンズの合成屈折力が正となる構成であればよい。数値実施例２～５は、第２レンズ群Ｇ２が、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と負の屈折力を有する第５レンズＬ５とから構成される例である。数値実施例６は、第２レンズ群Ｇ２が、正の屈折力を有する第４レンズＬ４および第５レンズＬ５から構成される例である。
　第２レンズ群Ｇ２において第４レンズＬ４は、物体側の面の曲率半径ｒ７および像面側の面の曲率半径ｒ８が共に負となる形状であり、光軸Ｘの近傍において物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成される。
　一方、第５レンズＬ５は、物体側の面の曲率半径ｒ９が正となり、像面側の面の曲率半径ｒ１０が負となる形状であって、光軸Ｘの近傍において両凸レンズとなる形状に形成される。この第５レンズＬ５の形状は本数値実施例１に係る形状に限定されるものではない。数値実施例２～５は、曲率半径ｒ１０が正となる形状、すなわち光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状の例である。また、数値実施例６は、曲率半径ｒ９が負となる形状であって、光軸Ｘの近傍において物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとなる形状の例である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、負の屈折力を有する第６レンズＬ６と、負の屈折力を有する第７レンズＬ７とから構成される。第６レンズＬ６は、物体側の面の曲率半径ｒ１１および像面側の面の曲率半径ｒ１２が共に正となる形状であって、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成される。
　第７レンズＬ７は、物体側の面の曲率半径ｒ１３が負となり、像面側の面の曲率半径ｒ１４が正となる形状であって、光軸Ｘの近傍において両凹レンズとなる形状に形成される。第７レンズＬ７において物体側の面および像面側の面は非球面形状に形成されるとともに、光軸Ｘからレンズ周辺部に向かうにつれて正の屈折力が強くなる形状に形成される。第７レンズＬ７の有するこのような形状により、軸上の色収差のみならず軸外の倍率色収差が良好に補正されるとともに、撮像レンズから出射した光線の像面ＩＭへの入射角度が主光線角度（ＣＲＡ：Chief Ray Angle）の範囲内に好適に抑制される。
　なお、第７レンズＬ７の形状は本数値実施例１に係る形状に限定されるものではない。第７レンズＬ７の形状は、像面側の面の曲率半径ｒ１４が正となる形状であればよい。数値実施例５は、曲率半径１３が正となる形状であって、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状の例である。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、以下に示す条件式（１）～（１２）を満足する。
　　　　　４０＜νｄ１＜７５　　　　　　　　　　　　　（１）
　　　　　４０＜νｄ２＜７５　　　　　　　　　　　　　（２）
　　　　　２０＜νｄ３＜３５　　　　　　　　　　　　　（３）
　　　　　４０＜νｄ７＜７５　　　　　　　　　　　　　（４）
　　　　　２．５＜ｆ１／ｆ２＜３０　　　　　　　　　　（５）
　　　　　０．５＜ｆ１２／ｆ＜１．１　　　　　　　　　（６）
　　　　　－１．０＜ｆ２／ｆ３＜－０．２　　　　　　　（７）
　　　　　－１．０＜ｆ１２／ｆ３＜－０．１　　　　　　（８）
　　　　　－１．５＜ｆ６７／ｆ＜－０．５　　　　　　　（９）
　　　　　－３＜ｆ４５／ｆ６７＜－０．８　　　　　　（１０）
　　　　　０．０２＜ｆ７／ｆ６＜０．３　　　　　　　（１１）
　　　　　０．０３＜Ｄ３４／ｆ＜０．２　　　　　　　（１２）
　但し、
　　νｄ１：第１レンズＬ１のアッベ数
　　νｄ２：第２レンズＬ２のアッベ数
　　νｄ３：第３レンズＬ３のアッベ数
　　νｄ７：第７レンズＬ７のアッベ数
　　　　ｆ：レンズ系全体の焦点距離
　　　ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
　　　ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離
　　　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
　　　ｆ６：第６レンズＬ６の焦点距離
　　　ｆ７：第７レンズＬ７の焦点距離
　　ｆ１２：第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の合成焦点距離
　　ｆ４５：第４レンズＬ４および第５レンズＬ５の合成焦点距離
　　ｆ６７：第６レンズＬ６および第７レンズＬ７の合成焦点距離
　　Ｄ３４：第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間の光軸上の距離
　なお、上記各条件式の全てを満たす必要はなく、上記各条件式のそれぞれを単独に満たすことにより、各条件式に対応する作用効果をそれぞれ得ることができる。
　本実施の形態では各レンズのレンズ面が非球面で形成されている。これらレンズ面に採用される非球面形状は、光軸方向の軸をＺ、光軸に直交する方向の高さをＨ、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10、Ａ12、Ａ14、Ａ16としたとき、次式により表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの数値実施例を示す。各数値実施例において、ｆはレンズ系全体の焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角をそれぞれ示す。ｉは物体側より数えた面番号、ｒは曲率半径、ｄは光軸上のレンズ面間の距離（面間隔）、ｎｄは屈折率、νｄはアッベ数をそれぞれ示す。なお、＊（アスタリスク）の符号が付加された面番号は非球面であることを示す。
数値実施例１
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=3.44mm、Fno=2.2、ω=37.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　νｄ
　（物面）　　　　　　∞　　　　 ∞
　　　1*　　　　　 2.255　　　0.317　　　1.5346　　56.1(=νd1)
　　　2*（絞り）　 2.436　　　0.065
　　　3*　　　　　 2.400　　　0.500　　　1.5346　　56.1(=νd2)
　　　4*　　　　　-8.336　　　0.071
　　　5*　　　　　 5.370　　　0.250　　　1.6355　　24.0(=νd3)
　　　6*　　　　　 2.997　　　0.436(=D34)
　　　7*　　　　　-1.358　　　0.315　　　1.5346　　56.1(=νd4)
　　　8*　　　　　-1.506　　　0.048
　　　9*　　　　　57.269　　　0.557　　　1.5346　　56.1(=νd5)
　　 10*　　　　　-1.579　　　0.072
　　 11*　　　　　 6.586　　　0.390　　　1.6355　　24.0(=νd6)
　　 12*　　　　　 5.835　　　0.197
　　 13*　　　　　-3.293　　　0.359　　　1.5346　　56.1(=νd7)
　　 14*　　　　　 2.281　　　0.300
　　 15 　　　　　　　∞　　　0.200　　　1.5168　　64.2
　　 16 　　　　　　　∞　　　0.601
　（像面）　　　　　　∞
非球面データ
第１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.114E-01,Ａ6=1.716E-01,Ａ8=-6.753E-01,
　Ａ10=9.113E-01,Ａ12=-4.349E-01,Ａ14=-1.715E-01,Ａ16=2.030E-01
第２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.098E-01,Ａ6=4.528E-01,Ａ8=-3.217,
　Ａ10=6.995,Ａ12=-4.687,Ａ14=-2.463,Ａ16=3.568
第３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-4.970E-02,Ａ6=-1.500E-01,Ａ8=-7.221E-01,
　Ａ10=1.724,Ａ12=-6.829E-01,Ａ14=-6.475E-01,Ａ16=6.175E-01
第４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.271E-01,Ａ6=-7.422E-02,Ａ8=3.681E-02,
　Ａ10=4.386E-01,Ａ12=-6.822E-01,Ａ14=3.633E-01,Ａ16=1.075E-01
第５面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.983E-01,Ａ6=-5.158E-01,Ａ8=1.744,
　Ａ10=-2.258,Ａ12=1.053,Ａ14=8.637E-01,Ａ16=-7.917E-01
第６面
　ｋ=0.000,Ａ4=-7.205E-02,Ａ6=-4.150E-01,Ａ8=1.298,
　Ａ10=-1.771,Ａ12=8.587E-01,Ａ14=2.137E-01,Ａ16=-2.201E-01
第７面
　ｋ=0.000,Ａ4=2.681E-01,Ａ6=-2.030E-01,Ａ8=2.977E-01,
　Ａ10=5.153E-02,Ａ12=-5.830E-01,Ａ14=3.652E-01,Ａ16=-1.807E-02
第８面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.636E-01,Ａ6=-1.044E-01,Ａ8=1.139E-01,
　Ａ10=-4.936E-02,Ａ12=4.089E-03,Ａ14=-5.458E-03,Ａ16=7.198E-03
第９面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.036E-02,Ａ6=1.008E-01,Ａ8=-9.426E-02,
　Ａ10=3.535E-02,Ａ12=4.329E-03,Ａ14=-6.757E-03,Ａ16=8.930E-04
第１０面
　ｋ=0.000,Ａ4=9.355E-02,Ａ6=6.215E-02,Ａ8=7.676E-03,
　Ａ10=-9.918E-03,Ａ12=-4.698E-04,Ａ14=-2.538E-04,Ａ16=2.680E-04
第１１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-9.058E-02,Ａ6=1.506E-02,Ａ8=-7.881E-03,
　Ａ10=7.829E-03,Ａ12=-5.240E-04,Ａ14=-3.709E-04,Ａ16=-1.445E-04
第１２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.402E-01,Ａ6=4.012E-02,Ａ8=1.525E-03,
　Ａ10=-2.457E-03,Ａ12=-1.461E-05,Ａ14=1.635E-04,Ａ16=-3.523E-05
第１３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-6.802E-02,Ａ6=1.037E-01,Ａ8=-4.345E-02,
　Ａ10=1.099E-02,Ａ12=-3.796E-03,Ａ14=1.273E-03,Ａ16=-1.683E-04
第１４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.616E-01,Ａ6=1.157E-01,Ａ8=-6.605E-02,
　Ａ10=2.465E-02,Ａ12=-5.885E-03,Ａ14=8.025E-04,Ａ16=-4.741E-05
　　f1=35.25mm
　　f2=3.54mm
　　f3=-11.13mm
　　f4=-99.63mm
　　f5=2.88mm
　　f6=-100.83mm
　　f7=-2.47mm
　　f12=3.38mm
　　f45=2.73mm
　　f67=-2.45mm
　各条件式の値を以下に示す。
　　f1/f2=9.95
　　f12/f=0.98
　　f2/f3=-0.32
　　f12/f3=-0.30
　　f67/f=-0.71
　　f45/f67=-1.113
　　f7/f6=0.024
　　D34/f=0.13
　このように、本数値実施例１に係る撮像レンズは上記各条件式を満足する。第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸上の距離（フィルタ１０は空気換算長）は４．６１ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図２は、半画角ωに対応する横収差をタンジェンシャル方向とサジタル方向とに分けて示した収差図である（図５、図８、図１１、図１４、および図１７においても同じ）。また、図３は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示した収差図である。このうち非点収差図においてＳはサジタル像面を、Ｔはタンジェンシャル像面をそれぞれ表す（図６、図９、図１２、図１５、および図１８においても同じ）。図２および図３に示されるように、本数値実施例１に係る撮像レンズによれば諸収差が良好に補正される。
数値実施例２
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=3.37mm、Fno=2.2、ω=37.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　νｄ
　（物面）　　　　　　∞　　　　 ∞
　　　1*　　　　　 1.687　　　0.360　　　1.5346　　56.1(=νd1)
　　　2*（絞り）　 2.080　　　0.081
　　　3*　　　　　 2.069　　　0.627　　　1.5346　　56.1(=νd2)
　　　4*　　　　　-2.335　　　0.012
　　　5*　　　　 -12.711　　　0.250　　　1.6355　　24.0(=νd3)
　　　6*　　　　　 2.963　　　0.337(=D34)
　　　7*　　　　　-1.851　　　0.511　　　1.5346　　56.1(=νd4)
　　　8*　　　　　-1.255　　　0.036
　　　9*　　　　　14.291　　　0.415　　　1.6355　　24.0(=νd5)
　　 10*　　　　　11.555　　　0.060
　　 11*　　　　　 5.140　　　0.303　　　1.5346　　56.1(=νd6)
　　 12*　　　　　 3.728　　　0.151
　　 13*　　　　　-9.215　　　0.292　　　1.5346　　56.1(=νd7)
　　 14*　　　　　 2.376　　　0.140
　　 15 　　　　　　　∞　　　0.200　　　1.5168　　64.2
　　 16 　　　　　　　∞　　　0.501
　（像面）　　　　　　∞
非球面データ
第１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.035E-01,Ａ6=1.546E-01,Ａ8=-6.963E-01,
　Ａ10=8.976E-01,Ａ12=-4.726E-01,Ａ14=-1.734E-01,Ａ16=2.316E-01
第２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.430E-01,Ａ6=3.610E-01,Ａ8=-3.129,
　Ａ10=7.060,Ａ12=-4.768,Ａ14=-2.712,Ａ16=3.926
第３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.037E-01,Ａ6=-2.199E-01,Ａ8=-6.181E-01,
　Ａ10=1.739,Ａ12=-6.029E-01,Ａ14=-5.764E-01,Ａ16=4.109E-01
第４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.993E-01,Ａ6=1.142E-02,Ａ8=4.385E-02,
　Ａ10=5.225E-01,Ａ12=-7.827E-01,Ａ14=1.273E-02,Ａ16=4.693E-01
第５面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.463E-01,Ａ6=-5.153E-01,Ａ8=1.901,
　Ａ10=-2.250,Ａ12=7.890E-01,Ａ14=7.249E-01,Ａ16=-4.881E-01
第６面
　ｋ=0.000,Ａ4=-9.455E-03,Ａ6=-4.924E-01,Ａ8=1.270,
　Ａ10=-1.695,Ａ12=8.868E-01,Ａ14=9.271E-02,Ａ16=-1.255E-01
第７面
　ｋ=0.000,Ａ4=2.488E-01,Ａ6=-9.798E-02,Ａ8=1.387E-01,
　Ａ10=-5.087E-02,Ａ12=-4.688E-01,Ａ14=4.874E-01,Ａ16=-1.679E-01
第８面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.703E-01,Ａ6=6.899E-02,Ａ8=1.171E-01,
　Ａ10=-6.243E-02,Ａ12=-1.388E-02,Ａ14=-3.738E-03,Ａ16=7.153E-03
第９面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.639E-01,Ａ6=1.073E-01,Ａ8=-8.969E-02,
　Ａ10=9.542E-03,Ａ12=-4.894E-03,Ａ14=-4.582E-03,Ａ16=4.992E-03
第１０面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.500E-01,Ａ6=5.422E-02,Ａ8=-2.166E-02,
　Ａ10=-9.624E-03,Ａ12=1.901E-03,Ａ14=7.129E-04,Ａ16=6.232E-04
第１１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.030E-01,Ａ6=2.297E-03,Ａ8=2.201E-02,
　Ａ10=2.780E-04,Ａ12=6.385E-04,Ａ14=-7.657E-05,Ａ16=-2.699E-04
第１２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.577E-01,Ａ6=2.996E-02,Ａ8=2.442E-03,
　Ａ10=-2.418E-03,Ａ12=-2.139E-04,Ａ14=1.344E-04,Ａ16=1.979E-05
第１３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-9.538E-02,Ａ6=9.840E-02,Ａ8=-4.715E-02,
　Ａ10=1.099E-02,Ａ12=-3.581E-03,Ａ14=1.355E-03,Ａ16=-1.798E-04
第１４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.024E-01,Ａ6=1.307E-01,Ａ8=-6.820E-02,
　Ａ10=2.474E-02,Ａ12=-5.882E-03,Ａ14=7.922E-04,Ａ16=-4.563E-05
　　f1=12.65mm
　　f2=2.16mm
　　f3=-3.76mm
　　f4=5.61mm
　　f5=-100.94mm
　　f6=-27.45mm
　　f7=-3.50mm
　　f12=2.01mm
　　f45=5.88mm
　　f67=-3.13mm
　各条件式の値を以下に示す。
　　f1/f2=5.86
　　f12/f=0.60
　　f2/f3=-0.57
　　f12/f3=-0.54
　　f67/f=-0.93
　　f45/f67=-1.88
　　f7/f6=0.13
　　D34/f=0.10
　このように、本数値実施例２に係る撮像レンズは上記各条件式を満足する。第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸上の距離（フィルタ１０は空気換算長）は４．２１ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図５は、数値実施例２の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図６は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。図５および図６に示されるように、本数値実施例２に係る撮像レンズによっても諸収差が良好に補正される。
数値実施例３
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=3.37mm、Fno=2.3、ω=37.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　νｄ
　（物面）　　　　　　∞　　　　 ∞
　　　1*　　　　　 1.680　　　0.386　　　1.5346　　56.1(=νd1)
　　　2*（絞り）　 2.599　　　0.104
　　　3*　　　　　 3.000　　　0.626　　　1.5346　　56.1(=νd2)
　　　4*　　　　　-1.962　　　0.078
　　　5*　　　　　-3.345　　　0.250　　　1.6355　　24.0(=νd3)
　　　6*　　　　　 2.882　　　0.238(=D34)
　　　7*　　　　　-2.871　　　0.452　　　1.5346　　56.1(=νd4)
　　　8*　　　　　-1.267　　　0.050
　　　9*　　　　　11.980　　　0.486　　　1.6355　　24.0(=νd5)
　　 10*　　　　　 9.931　　　0.170
　　 11*　　　　　 4.056　　　0.300　　　1.5346　　56.1(=νd6)
　　 12*　　　　　 3.372　　　0.157
　　 13*　　　　 -23.911　　　0.310　　　1.5346　　56.1(=νd7)
　　 14*　　　　　 2.380　　　0.200
　　 15 　　　　　　　∞　　　0.200　　　1.5168　　64.2
　　 16 　　　　　　　∞　　　0.414
　（像面）　　　　　　∞
非球面データ
第１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-8.241E-02,Ａ6=1.518E-01,Ａ8=-6.952E-01,
　Ａ10=8.909E-01,Ａ12=-4.931E-01,Ａ14=-1.811E-01,Ａ16=2.666E-01
第２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.275E-01,Ａ6=3.836E-01,Ａ8=-3.017,
　Ａ10=6.945,Ａ12=-4.983,Ａ14=-2.666,Ａ16=4.176
第３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.432E-01,Ａ6=-1.337E-01,Ａ8=-6.040E-01,
　Ａ10=1.794,Ａ12=-6.104E-01,Ａ14=-7.571E-01,Ａ16=2.584E-01
第４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.073E-01,Ａ6=-5.463E-02,Ａ8=-4.255E-03,
　Ａ10=5.463E-01,Ａ12=-6.893E-01,Ａ14=-1.210E-02,Ａ16=1.850E-01
第５面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.576E-01,Ａ6=-4.667E-01,Ａ8=1.903,
　Ａ10=-2.336,Ａ12=6.689E-01,Ａ14=7.776E-01,Ａ16=-4.608E-01
第６面
　ｋ=0.000,Ａ4=-7.944E-02,Ａ6=-4.418E-01,Ａ8=1.276,
　Ａ10=-1.711,Ａ12=8.974E-01,Ａ14=6.691E-02,Ａ16=-1.087E-01
第７面
　ｋ=0.000,Ａ4=2.513E-01,Ａ6=-1.421E-01,Ａ8=1.263E-01,
　Ａ10=-1.827E-02,Ａ12=-4.186E-01,Ａ14=5.029E-01,Ａ16=-1.843E-01
第８面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.919E-01,Ａ6=7.248E-02,Ａ8=1.153E-01,
　Ａ10=-6.760E-02,Ａ12=-2.090E-02,Ａ14=-5.478E-03,Ａ16=9.951E-03
第９面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.001E-01,Ａ6=9.987E-02,Ａ8=-9.297E-02,
　Ａ10=1.434E-02,Ａ12=1.058E-05,Ａ14=-2.628E-03,Ａ16=2.872E-03
第１０面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.569E-01,Ａ6=5.735E-02,Ａ8=-1.942E-02,
　Ａ10=-9.047E-03,Ａ12=1.646E-03,Ａ14=4.727E-04,Ａ16=5.869E-04
第１１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.248E-01,Ａ6=1.366E-03,Ａ8=2.158E-02,
　Ａ10=1.515E-04,Ａ12=6.444E-04,Ａ14=-3.185E-05,Ａ16=-2.051E-04
第１２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.554E-01,Ａ6=2.774E-02,Ａ8=2.233E-03,
　Ａ10=-2.424E-03,Ａ12=-2.127E-04,Ａ14=1.357E-04,Ａ16=1.991E-05
第１３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.038E-01,Ａ6=9.883E-02,Ａ8=-4.721E-02,
　Ａ10=1.096E-02,Ａ12=-3.591E-03,Ａ14=1.353E-03,Ａ16=-1.801E-04
第１４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.990E-01,Ａ6=1.305E-01,Ａ8=-6.810E-02,
　Ａ10=2.478E-02,Ａ12=-5.877E-03,Ａ14=7.925E-04,Ａ16=-4.580E-05
　　f1=7.75mm
　　f2=2.32mm
　　f3=-2.40mm
　　f4=3.86mm
　　f5=-100.64mm
　　f6=-44.16mm
　　f7=-4.03mm
　　f12=1.98mm
　　f45=3.95mm
　　f67=-3.76mm
　各条件式の値を以下に示す。
　　f1/f2=3.34
　　f12/f=0.59
　　f2/f3=-0.97
　　f12/f3=-0.83
　　f67/f=-1.11
　　f45/f67=-1.05
　　f7/f6=0.091
　　D34/f=0.070
　このように、本数値実施例３に係る撮像レンズは上記各条件式を満足する。第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸上の距離（フィルタ１０は空気換算長）は４．３５ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図８は、数値実施例３の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図９は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。図８および図９に示されるように、本数値実施例３に係る撮像レンズによっても諸収差が良好に補正される。
数値実施例４
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=3.37mm、Fno=2.2、ω=37.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　νｄ
　（物面）　　　　　　∞　　　　 ∞
　　　1*　　　　　 1.740　　　0.353　　　1.5346　　56.1(=νd1)
　　　2*（絞り）　 2.078　　　0.074
　　　3*　　　　　 2.105　　　0.642　　　1.5346　　56.1(=νd2)
　　　4*　　　　　-2.421　　　0.021
　　　5*　　　　 -17.903　　　0.250　　　1.6355　　24.0(=νd3)
　　　6*　　　　　 3.540　　　0.331(=D34)
　　　7*　　　　　-1.594　　　0.450　　　1.5346　　56.1(=νd4)
　　　8*　　　　　-1.251　　　0.058
　　　9*　　　　　11.093　　　0.445　　　1.6355　　24.0(=νd5)
　　 10*　　　　　 6.053　　　0.070
　　 11*　　　　　 4.217　　　0.319　　　1.5346　　56.1(=νd6)
　　 12*　　　　　 3.806　　　0.129
　　 13*　　　　 -25.224　　　0.292　　　1.5346　　56.1(=νd7)
　　 14*　　　　　 2.369　　　0.140
　　 15 　　　　　　　∞　　　0.200　　　1.5168　　64.2
　　 16 　　　　　　　∞　　　0.501
　（像面）　　　　　　∞
非球面データ
第１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.059E-01,Ａ6=1.519E-01,Ａ8=-6.957E-01,
　Ａ10=9.014E-01,Ａ12=-4.692E-01,Ａ14=-1.711E-01,Ａ16=2.338E-01
第２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.420E-01,Ａ6=3.601E-01,Ａ8=-3.128,
　Ａ10=7.058,Ａ12=-4.769,Ａ14=-2.705,Ａ16=3.941
第３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.054E-01,Ａ6=-2.159E-01,Ａ8=-6.197E-01,
　Ａ10=1.737,Ａ12=-5.978E-01,Ａ14=-5.618E-01,Ａ16=4.096E-01
第４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.990E-01,Ａ6=1.660E-02,Ａ8=5.257E-02,
　Ａ10=5.262E-01,Ａ12=-7.864E-01,Ａ14=7.137E-03,Ａ16=4.777E-01
第５面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.303E-01,Ａ6=-5.051E-01,Ａ8=1.902,
　Ａ10=-2.253,Ａ12=7.865E-01,Ａ14=7.259E-01,Ａ16=-4.857E-01
第６面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.269E-02,Ａ6=-4.889E-01,Ａ8=1.274,
　Ａ10=-1.695,Ａ12=8.861E-01,Ａ14=8.995E-02,Ａ16=-1.334E-01
第７面
　ｋ=0.000,Ａ4=2.686E-01,Ａ6=-8.696E-02,Ａ8=1.475E-01,
　Ａ10=-4.466E-02,Ａ12=-4.663E-01,Ａ14=4.854E-01,Ａ16=-1.752E-01
第８面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.760E-01,Ａ6=7.701E-02,Ａ8=1.205E-01,
　Ａ10=-6.102E-02,Ａ12=-1.408E-02,Ａ14=-5.581E-03,Ａ16=3.934E-03
第９面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.778E-01,Ａ6=1.010E-01,Ａ8=-9.084E-02,
　Ａ10=4.372E-03,Ａ12=-1.141E-02,Ａ14=-7.648E-03,Ａ16=8.843E-03
第１０面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.619E-01,Ａ6=4.960E-02,Ａ8=-2.249E-02,
　Ａ10=-9.490E-03,Ａ12=2.128E-03,Ａ14=8.518E-04,Ａ16=6.754E-04
第１１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.120E-01,Ａ6=2.271E-03,Ａ8=2.202E-02,
　Ａ10=2.240E-04,Ａ12=6.022E-04,Ａ14=-9.079E-05,Ａ16=-2.710E-04
第１２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.486E-01,Ａ6=2.966E-02,Ａ8=2.301E-03,
　Ａ10=-2.471E-03,Ａ12=-2.360E-04,Ａ14=1.248E-04,Ａ16=1.563E-05
第１３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.016E-01,Ａ6=9.787E-02,Ａ8=-4.729E-02,
　Ａ10=1.095E-02,Ａ12=-3.587E-03,Ａ14=1.356E-03,Ａ16=-1.785E-04
第１４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.040E-01,Ａ6=1.305E-01,Ａ8=-6.819E-02,
　Ａ10=2.475E-02,Ａ12=-5.881E-03,Ａ14=7.921E-04,Ａ16=-4.569E-05
　　f1=14.67mm
　　f2=2.22mm
　　f3=-4.63mm
　　f4=7.46mm
　　f5=-21.71mm
　　f6=-100.33mm
　　f7=-4.04mm
　　f12=2.09mm
　　f45=11.40mm
　　f67=-3.97mm
　各条件式の値を以下に示す。
　　f1/f2=6.62
　　f12/f=0.62
　　f2/f3=-0.48
　　f12/f3=-0.45
　　f67/f=-1.18
　　f45/f67=-2.87
　　f7/f6=0.040
　　D34/f=0.098
　このように、本数値実施例４に係る撮像レンズは上記各条件式を満足する。第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸上の距離（フィルタ１０は空気換算長）は４．２１ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図１１は、数値実施例４の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図１２は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。図１１および図１２に示されるように、本数値実施例４に係る撮像レンズによっても諸収差が良好に補正される。
数値実施例５
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=3.33mm、Fno=2.2、ω=37.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　νｄ
　（物面）　　　　　　∞　　　　 ∞
　　　1*　　　　　 1.998　　　0.312　　　1.5346　　56.1(=νd1)
　　　2*（絞り）　 2.029　　　0.079
　　　3*　　　　　 2.212　　　0.529　　　1.5346　　56.1(=νd2)
　　　4*　　　　　-3.987　　　0.031
　　　5*　　　　　12.215　　　0.250　　　1.6355　　24.0(=νd3)
　　　6*　　　　　 3.749　　　0.629(=D34)
　　　7*　　　　　-2.154　　　0.407　　　1.5346　　56.1(=νd4)
　　　8*　　　　　-1.267　　　0.039
　　　9*　　　　　 5.866　　　0.333　　　1.6355　　24.0(=νd5)
　　 10*　　　　　 5.255　　　0.060
　　 11*　　　　　 3.137　　　0.298　　　1.5346　　56.1(=νd6)
　　 12*　　　　　 2.173　　　0.193
　　 13*　　　 11397.590　　　0.297　　　1.5346　　56.1(=νd7)
　　 14*　　　　　 2.258　　　0.200
　　 15 　　　　　　　∞　　　0.200　　　1.5168　　64.2
　　 16 　　　　　　　∞　　　0.447
　（像面）　　　　　　∞
非球面データ
第１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.273E-01,Ａ6=1.508E-01,Ａ8=-6.904E-01,
　Ａ10=9.804E-01,Ａ12=-4.571E-01,Ａ14=-1.739E-01,Ａ16=1.781E-01
第２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.502E-01,Ａ6=3.963E-01,Ａ8=-3.044,
　Ａ10=7.055,Ａ12=-4.876,Ａ14=-2.735,Ａ16=4.031
第３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-8.921E-02,Ａ6=-1.497E-01,Ａ8=-6.485E-01,
　Ａ10=1.685,Ａ12=-5.815E-01,Ａ14=-4.625E-01,Ａ16=1.919E-01
第４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.203E-01,Ａ6=-1.224E-02,Ａ8=3.919E-02,
　Ａ10=5.267E-01,Ａ12=-7.603E-01,Ａ14=4.830E-02,Ａ16=3.557E-01
第５面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.164E-01,Ａ6=-5.134E-01,Ａ8=1.864,
　Ａ10=-2.257,Ａ12=7.562E-01,Ａ14=7.189E-01,Ａ16=-4.850E-01
第６面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.237E-02,Ａ6=-4.625E-01,Ａ8=1.272,
　Ａ10=-1.689,Ａ12=9.042E-01,Ａ14=8.765E-02,Ａ16=-1.767E-01
第７面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.892E-01,Ａ6=-8.488E-02,Ａ8=1.915E-01,
　Ａ10=-6.353E-03,Ａ12=-4.467E-01,Ａ14=4.821E-01,Ａ16=-1.720E-01
第８面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.858E-01,Ａ6=5.304E-02,Ａ8=1.167E-01,
　Ａ10=-6.230E-02,Ａ12=-1.436E-02,Ａ14=-1.115E-03,Ａ16=5.918E-03
第９面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.667E-01,Ａ6=1.096E-01,Ａ8=-8.725E-02,
　Ａ10=1.457E-02,Ａ12=-4.883E-03,Ａ14=-7.030E-03,Ａ16=4.503E-03
第１０面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.637E-01,Ａ6=6.542E-02,Ａ8=-2.581E-02,
　Ａ10=-1.078E-02,Ａ12=2.408E-03,Ａ14=1.127E-03,Ａ16=4.300E-04
第１１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.019E-01,Ａ6=-3.117E-03,Ａ8=2.040E-02,
　Ａ10=-7.931E-05,Ａ12=4.201E-04,Ａ14=-7.934E-05,Ａ16=-1.698E-04
第１２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.885E-01,Ａ6=3.279E-02,Ａ8=1.241E-03,
　Ａ10=-2.764E-03,Ａ12=-2.670E-04,Ａ14=1.320E-04,Ａ16=2.895E-05
第１３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.080E-01,Ａ6=9.773E-02,Ａ8=-4.668E-02,
　Ａ10=1.088E-02,Ａ12=-3.651E-03,Ａ14=1.346E-03,Ａ16=-1.710E-04
第１４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.023E-01,Ａ6=1.308E-01,Ａ8=-6.847E-02,
　Ａ10=2.473E-02,Ａ12=-5.880E-03,Ａ14=7.920E-04,Ａ16=-4.567E-05
　　f1=54.33mm
　　f2=2.74mm
　　f3=-8.61mm
　　f4=4.96mm
　　f5=-100.82mm
　　f6=-14.82mm
　　f7=-4.23mm
　　f12=2.76mm
　　f45=5.10mm
　　f67=-3.31mm
　各条件式の値を以下に示す。
　　f1/f2=19.81
　　f12/f=0.83
　　f2/f3=-0.32
　　f12/f3=-0.32
　　f67/f=-0.99
　　f45/f67=-1.54
　　f7/f6=0.29
　　D34/f=0.19
　このように、本数値実施例５に係る撮像レンズは上記各条件式を満足する。第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸上の距離（フィルタ１０は空気換算長）は４．２４ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図１４は、数値実施例５の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図１５は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。図１４および図１５に示されるように、本数値実施例５に係る撮像レンズによっても諸収差が良好に補正される。
数値実施例６
　基本的なレンズデータを以下に示す。
f=3.37mm、Fno=2.2、ω=37.0°
　　　　　　　　　　　　　　　　　単位　　ｍｍ
面データ
　面番号ｉ　　　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　νｄ
　（物面）　　　　　　∞　　　　 ∞
　　　1*　　　　　 1.754　　　0.343　　　1.5346　　56.1(=νd1)
　　　2*（絞り）　 1.779　　　0.096
　　　3*　　　　　 2.057　　　0.500　　　1.5346　　56.1(=νd2)
　　　4*　　　　　-5.203　　　0.030
　　　5*　　　　　 8.410　　　0.250　　　1.6355　　24.0(=νd3)
　　　6*　　　　　 3.200　　　0.403(=D34)
　　　7*　　　　　-1.580　　　0.346　　　1.5346　　56.1(=νd4)
　　　8*　　　　　-1.643　　　0.047
　　　9*　　　　 -10.498　　　0.470　　　1.5346　　56.1(=νd5)
　　 10*　　　　　-1.513　　　0.060
　　 11*　　　　　 5.245　　　0.342　　　1.6355　　24.0(=νd6)
　　 12*　　　　　 4.341　　　0.168
　　 13*　　　　　-3.342　　　0.365　　　1.5346　　56.1(=νd7)
　　 14*　　　　　 2.330　　　0.250
　　 15 　　　　　　　∞　　　0.200　　　1.5168　　64.2
　　 16 　　　　　　　∞　　　0.597
　（像面）　　　　　　∞
非球面データ
第１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.251E-01,Ａ6=1.669E-01,Ａ8=-6.668E-01,
　Ａ10=9.053E-01,Ａ12=-5.258E-01,Ａ14=-1.012E-01,Ａ16=1.986E-01
第２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-3.204E-01,Ａ6=4.458E-01,Ａ8=-3.063,
　Ａ10=6.788,Ａ12=-5.061,Ａ14=-1.504,Ａ16=2.998
第３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.540E-01,Ａ6=-1.263E-01,Ａ8=-7.686E-01,
　Ａ10=1.771,Ａ12=-6.823E-01,Ａ14=-1.560E-01,Ａ16=-3.715E-02
第４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.584E-01,Ａ6=-2.428E-02,Ａ8=1.690E-01,
　Ａ10=3.337E-01,Ａ12=-7.684E-01,Ａ14=3.283E-01,Ａ16=1.218E-01
第５面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.665E-01,Ａ6=-4.280E-01,Ａ8=1.683,
　Ａ10=-2.114,Ａ12=5.449E-01,Ａ14=1.011,Ａ16=-5.988E-01
第６面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.117E-02,Ａ6=-4.541E-01,Ａ8=1.283,
　Ａ10=-1.782,Ａ12=9.159E-01,Ａ14=1.749E-01,Ａ16=-2.109E-01
第７面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.878E-01,Ａ6=-2.029E-01,Ａ8=3.026E-01,
　Ａ10=4.645E-02,Ａ12=-5.625E-01,Ａ14=3.660E-01,Ａ16=-2.208E-02
第８面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.055E-01,Ａ6=-1.020E-01,Ａ8=9.764E-02,
　Ａ10=-3.036E-02,Ａ12=1.045E-05,Ａ14=6.110E-04,Ａ16=7.310E-03
第９面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.538E-02,Ａ6=9.087E-02,Ａ8=-1.159E-01,
　Ａ10=4.385E-02,Ａ12=4.559E-03,Ａ14=-6.675E-03,Ａ16=2.121E-04
第１０面
　ｋ=0.000,Ａ4=1.028E-01,Ａ6=5.866E-02,Ａ8=1.504E-02,
　Ａ10=-1.355E-02,Ａ12=-1.586E-03,Ａ14=3.238E-04,Ａ16=1.121E-04
第１１面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.681E-01,Ａ6=1.559E-02,Ａ8=-2.368E-03,
　Ａ10=1.331E-02,Ａ12=-5.693E-04,Ａ14=-1.351E-03,Ａ16=-1.707E-04
第１２面
　ｋ=0.000,Ａ4=-2.149E-01,Ａ6=5.930E-02,Ａ8=1.207E-03,
　Ａ10=-3.015E-03,Ａ12=2.723E-04,Ａ14=1.587E-04,Ａ16=-3.731E-05
第１３面
　ｋ=0.000,Ａ4=-6.768E-02,Ａ6=9.771E-02,Ａ8=-3.986E-02,
　Ａ10=1.101E-02,Ａ12=-3.971E-03,Ａ14=1.268E-03,Ａ16=-1.682E-04
第１４面
　ｋ=0.000,Ａ4=-1.604E-01,Ａ6=1.128E-01,Ａ8=-6.563E-02,
　Ａ10=2.480E-02,Ａ12=-5.899E-03,Ａ14=7.955E-04,Ａ16=-4.663E-05
　　f1=40.46mm
　　f2=2.83mm
　　f3=-8.28mm
　　f4=84.01mm
　　f5=3.25mm
　　f6=-46.45mm
　　f7=-2.51mm
　　f12=2.83mm
　　f45=2.93mm
　　f67=-2.43mm
　各条件式の値を以下に示す。
　　f1/f2=14.32
　　f12/f=0.84
　　f2/f3=-0.34
　　f12/f3=-0.34
　　f67/f=-0.72
　　f45/f67=-1.21
　　f7/f6=0.054
　　D34/f=0.12
　このように、本数値実施例６に係る撮像レンズは上記各条件式を満足する。第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸上の距離（フィルタ１０は空気換算長）は４．４０ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。
　図１７は、数値実施例６の撮像レンズについて、半画角ωに対応する横収差を示したものであり、図１８は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。図１７および図１８に示されるように、本数値実施例６に係る撮像レンズによっても諸収差が良好に補正される。
　以上説明した本実施の形態に係る撮像レンズによれば、７０°以上の広い画角（２ω）を実現することができる。ちなみに上述の数値実施例１～６に係る撮像レンズは７４．０°の広い画角を有する。本実施の形態に係る撮像レンズによれば、従来の撮像レンズよりも広い範囲を撮影することが可能となる。
　また近年では、撮像レンズを通じて得られた画像の任意の領域を画像処理によって拡大するデジタルズーム技術の進歩により、高画素の撮像素子と高解像度の撮像レンズとが組み合わせられることが多くなってきた。こうした高画素の撮像素子では各画素の受光面積が減少するため、撮影した画像が暗くなる傾向にある。これを補正するための方法として、電気回路を用いて撮像素子の受光感度を向上させる方法がある。しかしながら、受光感度が上がると画像の形成に直接寄与しないノイズ成分も増幅されてしまうため、新たにノイズ低減のための回路が必要になる。数値実施例１～６の撮像レンズのＦｎｏは２．２～２．３と小さな値になっている。本実施の形態に係る撮像レンズによれば、上記電気回路等を設けなくても十分に明るい画像を得ることができる。
　したがって、上記実施の形態に係る撮像レンズを携帯電話機、携帯情報端末、およびスマートフォン等の携帯機器に内蔵されるカメラや、デジタルスティルカメラ、セキュリティカメラ、車載カメラ、ネットワークカメラ等の撮像光学系に適用した場合、当該カメラ等の高機能化と小型化の両立を図ることができる。
　本発明は、携帯電話機、スマートフォン、携帯情報端末等の携帯機器に内蔵されるカメラ、デジタルスティルカメラ、セキュリティカメラ、車載カメラ、ネットワークカメラ等の比較的小型のカメラに組み込まれる撮像レンズに適用することができる。
　Ｇ１　　第１レンズ群
　Ｇ２　　第２レンズ群
　Ｇ３　　第３レンズ群
　ＳＴ　　開口絞り
　Ｌ１　　第１レンズ
　Ｌ２　　第２レンズ
　Ｌ３　　第３レンズ
　Ｌ４　　第４レンズ
　Ｌ５　　第５レンズ
　Ｌ６　　第６レンズ
　Ｌ７　　第７レンズ
　１０　　フィルタ

Claims (6)

  1. 　物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを配置して構成され、
    　前記第１レンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズとから構成され、
    　前記第２レンズ群は、第４レンズおよび第５レンズから構成され、
    　前記第３レンズ群は、負の屈折力を有する第６レンズおよび負の屈折力を有する第７レンズから構成され、
    　前記第１レンズのアッベ数をνｄ１、前記第２レンズのアッベ数をνｄ２、前記第３レンズのアッベ数をνｄ３、前記第７レンズのアッベ数をνｄ７、前記第１レンズの焦点距離をｆ１、前記第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、
    　　　　　４０＜νｄ１＜７５
    　　　　　４０＜νｄ２＜７５
    　　　　　２０＜νｄ３＜３５
    　　　　　４０＜νｄ７＜７５
    　　　　　２．５＜ｆ１／ｆ２＜３０
    を満足する撮像レンズ。
  2. 　前記第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、
    　　　　　－１．０＜ｆ２／ｆ３＜－０．２
    を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
  3. 　前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、前記第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、
    　　　　　－１．０＜ｆ１２／ｆ３＜－０．１
    を満足する請求項１または２に記載の撮像レンズ。
  4. 　前記第４レンズおよび前記第５レンズの合成焦点距離をｆ４５、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ６７としたとき、
    　　　　　－３＜ｆ４５／ｆ６７＜－０．８
    を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第６レンズの焦点距離をｆ６、前記第７レンズの焦点距離をｆ７としたとき、
    　　　　　０．０２＜ｆ７／ｆ６＜０．３
    を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  6. 　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第３レンズと前記第４レンズとの間の光軸上の距離をＤ３４としたとき、
    　　　　　０．０３＜Ｄ３４／ｆ＜０．２
    を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
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