WO2015147162A1 - アルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストン - Google Patents

アルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストン Download PDF

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anodized
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春彦 村上
藤田　昌弘
中村　宗昭
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    • C25D3/12—Electroplating: Baths therefor from solutions of nickel or cobalt

Definitions

  • the present invention relates to a method for coating a surface of an aluminum member, a surface-coated aluminum member, and a piston for an internal combustion engine.
  • an aluminum member a member made of aluminum or an aluminum alloy
  • a member made of aluminum or an aluminum alloy has been required to have heat insulation.
  • an aluminum member when such an aluminum member is used for a part that forms a combustion chamber of an engine of an internal combustion engine or a part of a piston for an internal combustion engine (hereinafter also referred to as a part of the combustion chamber), the thermal efficiency in the combustion chamber
  • it is required to improve the heat insulation by forming a film on the member.
  • heat insulation is provided in the vicinity of the spark plug by forming an anodized film as a heat shield film on the bottom surface of the cylinder head made of an aluminum member of the combustion chamber, and the heat shield film as the distance from the spark plug increases.
  • knocking which is abnormal combustion, is suppressed by gradually reducing the film thickness of (Patent Document 1).
  • an anodized film is formed as a thermal barrier film on at least a part of the wall surface made of the aluminum member of the combustion chamber, and the heat insulation performance of at least a part of the thermal barrier film in the region on the intake valve side is determined on the exhaust valve side. It is known to make it higher than the thermal barrier film of the wall surface in the region (Patent Document 2).
  • a heat shield is provided in the entire combustion chamber, such as a piston of an internal combustion engine, heat is generally generated in the combustion chamber, making it difficult for heat to escape. In particular, knocking is likely to occur at high loads. In order to suppress such knocking, it is necessary to achieve both heat insulation and soaking so as to make the wall surface temperature uniform quickly.
  • an object of the present invention is to provide a surface covering method for an aluminum member, a surface covering aluminum member, and a piston for an internal combustion engine that are provided with both high heat insulation and high temperature uniformity.
  • One aspect of the surface-coated aluminum member according to the present invention includes at least a first film on the surface of the aluminum member and a second film having a higher thermal conductivity than the first film on the surface of the first film.
  • one aspect of the surface coating method for an aluminum member according to the present invention is a method of forming a second anodized film by applying AC / DC superposition electrolysis to the aluminum member, and applying direct current electrolysis to the aluminum member.
  • the first anodic oxide film and the second anodic oxide film are formed on the surface of the second anodic oxide film by using a predetermined film forming method. Forming a film having a higher thermal conductivity than the above.
  • an aluminum member surface coating method, a surface-coated aluminum member, and a piston for an internal combustion engine that have both high heat insulation properties and high heat uniformity.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing a surface-coated aluminum member with respect to the surface-coating method and surface-coated aluminum member for an aluminum member according to the present invention.
  • FIG. 2 is a configuration diagram schematically showing an anodizing apparatus used for forming a first film for a surface coating method, a surface coated aluminum member, and a piston for an internal combustion engine according to the present invention. is there.
  • FIG. 3 is a schematic flowchart for explaining a method of forming the first film and the second film in the method of covering the surface of the aluminum member according to the present invention.
  • FIG. 4 is a cross-sectional photograph of a test piece of a test example with respect to the surface covering method of the aluminum member, the surface covering aluminum member, and the piston for the internal combustion engine.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a surface-coated aluminum member of the present embodiment.
  • the surface-coated aluminum member includes an aluminum member 1, a first film 2, and a second film 3.
  • the aluminum member 1 contains silicon as an impurity and / or additive
  • the silicon 5 is included in the first film 2.
  • the surface-coated aluminum member is preferably applied to a part of the combustion chamber. In this case, in addition to the high heat insulation and high heat uniformity required for the combustion chamber, a plurality of performances such as corrosion resistance, impact resistance, durability, water repellency, and oil repellency can be imparted.
  • the surface of the aluminum member 1 is covered with a first film 2 and a second film 3.
  • the aluminum member 1 include aluminum, aluminum alloys containing alloy components such as silicon and copper, or aluminum alloys containing them, aluminum cast materials, aluminum die cast materials (ADC), and the like. Also includes processed products processed into parts. More specifically, the aluminum alloy is AC material such as AC4, AC8, AC8A, AC9, ADC material such as ADC10 to ADC14, A1000 to A7000, and the like.
  • heat insulation required for a part of the combustion chamber means the performance and / or function of insulating heat from the combustion part of the internal combustion engine to the outside and / or from the outside to the combustion part. is doing.
  • the aluminum member 1 may contain impurities and / or additives.
  • the impurities and / or additives include silicon (Si), copper (Cu), magnesium (Mg), zinc (Zn), iron (Fe), tin (Sn), manganese (Mn), nickel (Ni), Examples include titanium (Ti).
  • These impurities and / or additives are preferably 8% by mass or more and 30% by mass or less with respect to the aluminum member. Since the aluminum member 1 contains an impurity element other than aluminum, and the anodic oxide film is difficult to grow around the impurity element, the first film 2 that is the anodic oxide film has microscopic pores (gap). Is easily formed.
  • silicon 5 added to improve the castability, wear resistance, and the like of the aluminum member 1 is illustrated as an impurity.
  • the first film 2 is provided on the surface of the aluminum member 1 and includes a first anodized film 2a and a second anodized film 2b.
  • the first film 2 provides the aluminum member 1 with a plurality of functions such as high heat insulation, corrosion resistance, impact resistance, durability, water repellency, and oil repellency.
  • coat 2 is comprised so that it may function as a heat insulation film
  • the first anodic oxide film 2a is a porous film provided on the surface of the aluminum member 1 by applying direct current electrolysis.
  • the first anodized film 2a has a regular orientation by a direct current electrolysis method. For this reason, the first anodic oxide film 2a has more pores (first pores) than the second anodic oxide film 2b, and is configured to have a higher porosity.
  • the first pores are also formed by the presence of silicon 5 or the like.
  • the first anodic oxide film 2a has a higher heat insulating property than the second anodic oxide film 2b because the thermal conductivity of the air in the first pores existing in large numbers therein is low. Further, since the first anodic oxide film 2 a has corrosion resistance, it is possible to prevent a substance that causes corrosion of the aluminum member 1 from reaching the aluminum member 1.
  • the first anodic oxide film 2a provides high heat insulation and corrosion resistance to the aluminum member 1, and also provides high heat insulation performance and corrosion resistance performance in cooperation with the second anodic oxide film 2b. ing.
  • the second anodic oxide film 2b is a porous film provided on the surface of the aluminum member 1 by applying AC / DC superposition electrolysis.
  • the second anodic oxide film 2b has a plurality of pores (second pores). The second pores are also formed by the presence of silicon 5 or the like.
  • the second anodic oxide film 2b has denseness due to random orientation by an AC / DC superposition electrolysis method. That is, the second anodized film 2 b is an anodized film having no orientation grown in a random direction with respect to the surface of the aluminum member 1. For this reason, the second anodic oxide film 2b has higher corrosion resistance than the first anodic oxide film 2a, and prevents substances that cause corrosion of the aluminum member 1, such as water, from reaching the aluminum member 1. it can.
  • the second pores are oriented in a random direction, it is possible to prevent the substance water that causes corrosion from entering into many pores at a time under pressure in one direction.
  • “Dense” means that the porosity of the second anodic oxide film 2b is smaller than that of the first anodic oxide film 2a.
  • the second anodized film 2b improves the heat insulation of the first anodized film 2a by covering the first anodized film 2a like a lid without blocking the first pores of the first anodized film 2a. That is, the second anodic oxide film 2b imparts high corrosion resistance to the aluminum member 1 and improves the heat insulation of the first anodic oxide film 2a.
  • the second anodic oxide film 2b has a high density and hardness and a small surface roughness. Note that “the surface roughness is small” means that the surface of the second anodic oxide film 2b has better smoothness than the first anodic oxide film 2a.
  • Good smoothness of the second anodic oxide film 2b affects the smoothness of the second film 3 formed on the surface thereof, and the surface smoothness of the second film 3 can be improved. Furthermore, since the second anodic oxide coating 2b has nano-level second pores, an anchor effect is exerted on the close contact portion (connection portion) between the first coating 2 and the second coating 3. Can be granted. Thereby, the adhesiveness of the 1st membrane
  • the film thickness, porosity, and hardness of the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b vary depending on the type, temperature, or electrolysis conditions of the electrolyte used for film formation. For this reason, AC / DC superposition electrolysis and direct current electrolysis can be processed at different electrolytes or temperatures depending on the purpose.
  • the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b are preferably formed in the same anodizing treatment bath, and more preferably formed under substantially the same temperature conditions.
  • the connecting portion (boundary portion) between the first anodic oxide coating 2a and the second anodic oxide coating 2b. ) Can be formed continuously. Thereby, the connection part of the 1st anodic oxide film 2a and the 2nd anodic oxide film 2b becomes integral and firm. As a result, it is possible to prevent the first pores of the first anodic oxide film 2a from being blocked by a sealing process described later, and to prevent a decrease in heat insulation. In addition, it is possible to prevent the occurrence of poor adhesion or peeling between the anodized films.
  • sulfuric acid H 2 SO 4
  • oxalic acid H 2 C 2 O 4
  • phosphoric acid H 3 PO 4
  • an acidic bath such as chromic acid (H 2 CrO 4 ), or a basic bath such as sodium hydroxide (NaOH), sodium phosphate (Na 3 PO 4 ), or sodium fluoride (NaF).
  • an acidic bath such as chromic acid (H 2 CrO 4 )
  • a basic bath such as sodium hydroxide (NaOH), sodium phosphate (Na 3 PO 4 ), or sodium fluoride (NaF).
  • coat 2 on the surface is not limited when a specific anodizing bath is used, a sulfuric acid is preferable from a practical viewpoint.
  • the porosity of the first anodic oxide film 2a can be easily increased depending on the electrolysis conditions. For this reason, the heat insulation of the 1st anodic oxide film 2a can be improved.
  • the film thickness of the first film 2 is not particularly limited. More specifically, the film thickness of the first film 2 is preferably 3 ⁇ m or more and 300 ⁇ m or less from the viewpoint of practicality. The film thickness of this film can be set to a required film thickness depending on the application.
  • the pores of the first film 2 can be pores sealed by a sealing treatment, if necessary.
  • the sealing treatment include boiling water and high-temperature hydrating sealing treatment using an aqueous solution in which a metal salt is added to boiling water, and low-temperature sealing treatment using a strongly basic aqueous solution. It is not limited to the hole processing method.
  • the sealing process is performed on the aluminum member 1 provided with the first coating 2, the first pores and the second pores are sealed by a product (not shown) caused by the sealing treatment liquid.
  • One anodized film and a second anodized film can be obtained. Thereby, corrosion resistance can be improved, maintaining the heat insulation of a surface covering aluminum member.
  • the first film 2 since the first film 2 includes the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b, it is sufficiently high without performing the rust prevention treatment such as the sealing treatment described above. It has heat resistance and corrosion resistance. For this reason, the first film 2 can be subjected to the sealing treatment, the cleaning treatment, the repair treatment, the coating treatment, etc. depending on the application or purpose, but the sealing treatment may be omitted. it can.
  • the necessity of performing the sealing process can be selected as appropriate according to the required function. In this case, the number of manufacturing steps can be reduced, and a surface-coated aluminum member with reduced manufacturing costs can be obtained.
  • the second film 3 has a higher thermal conductivity than the first film 2 and is formed on the surface of the first film 2.
  • coat 3 is comprised on the surface of the 1st membrane
  • the second film 3 has a heat conductivity relatively higher than that of the first film 2, so that the heat transfer by heat radiation (radiation) is higher than that of the surface-coated aluminum member coated only with the first film 2. Can be suppressed.
  • the surface-coated aluminum member when heat is applied to a predetermined portion of the surface of the surface-coated aluminum member to which the first film 2 and the second film 3 are applied (hereinafter also referred to as heat input), the surface-coated aluminum
  • the temperature distribution of the second film 3 located on the surface of the member can be made uniform quickly. As a result, good thermal uniformity can be imparted to the surface-coated aluminum member.
  • the second film 3 Since the second film 3 is formed on the second anodic oxide film 2b having high smoothness, the second film 3 has a small surface area. Thereby, the 2nd membrane
  • the high smoothness of the surface of the second coating 3 suppresses the adhesion of fuel and the adhesion and / or adhesion of unburned matter such as soot. Can do.
  • the second film 3 is in close contact with the first film 2 by providing an anchor effect by the nano-level pores of the upper layer of the first film 2 (second anodic oxide film 2b). Thereby, the adhesion between the second film 3 and the first film 2 becomes stronger, and peeling of both films can be prevented.
  • the second film 3 may be a material having a higher thermal conductivity than the first film 2. More specifically, as the second film 3, nickel (Ni), silver (Ag), copper (Cu), aluminum nitride (AlN), silicon carbide (SiC), tungsten (W), molybdenum (Mo), etc. Or a composite of these. Examples of the composite include a composite plating layer containing aluminum nitride powder in a nickel plating layer. In addition, there are three types of heat transfer: “heat conduction”, “convection”, and “radiation (radiation)”, and the radiant heat is transmitted to the coating that reflects radiation in this second coating. Insulation by preventing can be expected.
  • the thermal conductivity of the second film 3 is higher than that of the first film 2, it can function as a thermal diffusion film of the surface-coated aluminum member. More specifically, the thermal conductivity of the second coating 3 is preferably 50 W / (m ⁇ K) or more, and more preferably 100 W / (m ⁇ K) or more. Within the above range, good heat transfer can be obtained. If the thermal conductivity of the second coating 3 is less than 50 W / (m ⁇ K), the expected effect may not be obtained.
  • FIG. 2 is a configuration diagram showing an outline of the anodizing apparatus 10 used in the first film forming process, the first anodic oxide film forming process and / or the second anodic oxide film forming process.
  • the anodizing apparatus 10 includes an electrolytic bath 11 that contains an anodizing solution, an anode 12 and a pair of cathodes 13 that are immersed in the anodizing solution, a conductive wire 14, and a power source 15. It has.
  • the pair of cathodes 13 are disposed so as to face each other in the electrolytic bath 11 with the anode 12 as the center.
  • the anode 12 and the pair of cathodes 13 are connected to a power source 15 through a conductive wire 14.
  • the anodizing apparatus 10 is configured to apply DC electrolysis and AC / DC superposition electrolysis by a power source 15 via an anode 12, a pair of cathodes 13 and a conductive wire 14.
  • the anodizing apparatus 10 includes a stirring means (not shown) that can stir the anodizing solution.
  • a stirring means (not shown) that can stir the anodizing solution.
  • each of a pair of cathode 13 is comprised so that the surface area of 20 times or more of the surface area of the aluminum member 1 used as the anode 12 may be immersed in an anodizing process liquid.
  • the first film 2 having a uniform film thickness can be obtained.
  • the aluminum member 1 is arrange
  • a film 2b is formed.
  • the material of the cathode 13 should just be a material which functions as the cathode 13, and a carbon plate, an aluminum plate, a stainless steel plate etc. other than titanium can be used.
  • FIG. 3 is a schematic flow diagram for explaining a method of forming the first film 2 and the second film 3 with respect to the surface covering method of the aluminum member.
  • the second film 3 is formed by the second film formation step (S 2 ).
  • a first coating step (S 1) after forming a second anodic oxide film 2b by the first anodic oxide film formation step (S 11), a second anodic oxide film formation step the (S 12) to form a first anodic oxide film 2a.
  • coat 3 is formed by a 2nd membrane
  • the second anodic oxide film 2 b is formed by applying AC / DC superposition electrolysis to the aluminum member 1. That is, the first anodic oxide film forming step is performed by an AC / DC superposition method in which an AC current is superimposed on a DC current (hereinafter also referred to as AC / DC superposition electrolysis method).
  • the second anodic oxide film 2b is formed in the vicinity of the surface mainly including the surface of the aluminum member 1.
  • the second anodic oxide film 2b is a porous film provided in the vicinity of the surface of the aluminum member by applying AC / DC superposition electrolysis, and has a plurality of pores (second pores).
  • the second anodic oxide film 2b has a dense property due to random orientation. Therefore, it is possible to make it difficult for a substance that causes corrosion to pass through to the aluminum member, so that the corrosion resistance is high, the hardness is high, and the surface roughness is small (the surface is smooth). “Dense” means that the porosity of the second anodic oxide film 2b is smaller than that of the first anodic oxide film 2a.
  • the second anodic oxide film 2b formed in the first anodic oxide film forming step (S 11 ) covers the first anodic oxide film 2a as a lid having a denseness without blocking the first pores. Thereby, the heat insulation of the 1st membrane
  • the frequency of the high-frequency current in the first anodic oxide film forming step (S 11 ) is preferably 5 kHz to 20 kHz, and more preferably 10 kHz to 20 kHz.
  • the positive electrode voltage is preferably 12 V or more and 70 V or less, and the negative electrode voltage is preferably ⁇ 10 V or more and 0 V or less. If it is in the said range, the uniformity of film thickness can be improved and the 2nd anodic oxide film 2b with few variations by a part of soaking
  • the energization time is not particularly limited, and can be implemented in a practical time.
  • First anodic oxide film 2a is formed (hereinafter also referred to as direct current electrolysis).
  • the second anodic oxide film 2 b is formed in the vicinity of the surface of the aluminum member 1. That is, the first anodic oxide film 2 a is formed between the second anodic oxide film 2 b and the aluminum member 1. Since the first anodic oxide film 2a has orientation, it has more pores (first pores) than the second anodic oxide film 2b. That is, the first anodic oxide film 2a is coarse and the second anodic oxide film 2b is dense in terms of pore size, number and / or distribution. The first pores are also formed by the presence of silicon 5 or the like.
  • the first anodic oxide film 2a also has corrosion resistance due to aluminum oxide, and can prevent a substance that causes corrosion from reaching the aluminum member 1.
  • the first anodic oxide film 2a can provide corrosion resistance to the aluminum member 1 and can provide highly reliable heat insulation by a synergistic effect with the second anodic oxide film 2b.
  • the first anodized film forming step (S 11 ) and the second anodized film forming step (S 12 ) can be carried out with different anodizing treatment liquids or temperatures depending on the purpose, but the same It is preferable to carry out with an anodizing liquid, and it is more preferable to carry out at the same temperature.
  • the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b are substantially equal, the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b are continuously formed. be able to. Thereby, the connection part of the 1st anodic oxide film 2a by direct current electrolysis and the 2nd anodic oxide film 2b by AC / DC superposition electrolysis becomes integral and firm.
  • the sealing treatment described later eliminates the possibility of blocking the pores of the anodic oxide film by direct current electrolysis, and prevents a decrease in heat insulation.
  • heat insulation and corrosion resistance can be provided to the anodized film 2.
  • anodizing solution examples include an acid bath such as sulfuric acid (H 2 SO 4 ), oxalic acid (H 2 C 2 O 4 ), phosphoric acid (H 3 PO 4 ), chromic acid (H 2 CrO 4 ), water, and the like. Any of basic baths such as sodium oxide (NaOH), sodium phosphate (Na 3 PO 4 ), and sodium fluoride (NaF) may be used.
  • the aluminum member 1 that generates the first film 2 to be subjected to the sealing treatment described later on the surface is not limited when a specific anodizing bath is used, but sulfuric acid is preferable from a practical viewpoint.
  • the temperature of the anodizing solution may be any temperature at which the first anodized film 2a and the second anodized film 2b can be formed. More specifically, the temperature of the anodizing solution is preferably 5.0 ° C. or higher and 30 ° C. or lower, and more preferably 5.0 ° C. or higher and 20 ° C. or lower. Within the above range, for example, the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b having a predetermined hardness while requiring no film formation for cooling to about 0 ° C. such as a hard film method. Both of these can be formed by anodizing treatment. Moreover, the continuity of the connection part of the 1st anodic oxide film 2a and the 2nd anodic oxide film 2b can be improved, and the integral and strong 1st film
  • a second film 3 (having a higher thermal conductivity than the first film 2 is formed on the first film 2 by using a predetermined film forming method.
  • the film forming method may be a film forming method having desired characteristics. Examples of the film forming method include plating methods such as electroplating and chemical plating, spraying methods, brush coating, screen printing and other coating methods, CVD (Chemical Vapor Deposition), vacuum deposition methods, sputtering methods, ion plating, and the like. PVD (Physical Vapor Deposition) can be used.
  • the film thickness of the second film 3 may be set so as to obtain desired characteristics, and is not particularly limited.
  • Examples of the second film 3 formed in the second film forming step (S 2 ) include a film made of a component such as nickel, silver, copper, aluminum nitride, silicon carbide, tungsten, molybdenum, or a composite thereof. It is done.
  • Examples of the composite film include a composite plating layer containing aluminum nitride powder in a nickel plating layer.
  • a general sealing process can be performed between the second film forming step (S 2 ) and the first film forming step (S 1 ).
  • the sealing treatment include a strongly basic sealing bath, boiling water sealing, nickel salt sealing, and the like, but are not limited to a specific sealing treatment.
  • the pores of the first film 2 are permeated into the sealing liquid by adhering the sealing liquid to the surface of the first film 2.
  • the sealing liquid enters the pores of the first coating 2 and forms a compound in the pores.
  • the sealing liquid mainly penetrates into the second pores of the second anodic oxide film 2b to form a compound. Thereby, the heat insulation of the 1st membrane
  • the sealing treatment step may be performed by applying or spraying the treatment liquid onto the object having the first film 2 or immersing the object in the treatment liquid and holding it in the air, followed by washing and drying.
  • the sealing treatment method by coating or spraying can partially seal. For this reason, when processing a large component, the large tank for immersing a large component on processing can be made unnecessary.
  • the second anodic oxide film 2b serves as a lid for the first anodic oxide film 2a and covers the first pores without blocking them.
  • the second pores are sealed while preventing the many first pores from being sealed, thereby preventing the heat insulating property of the first anodic oxide film 2a from being deteriorated. be able to.
  • the connection part of the 1st anodic oxide film 2a and the 2nd anodic oxide film 2b is integrally formed firmly. Therefore, the sealing treatment can improve the corrosion resistance and prevent the heat insulation and the reliability of the first coating 2 from being lowered.
  • the first coating 2 is passed through the first film forming step (S 1), even without an antirust treatment such as the sealing treatment, has a sufficiently high heat resistance and corrosion resistance. For this reason, the sealing process among post-processes such as a sealing process, a cleaning process, a repair process, and a coating process can be omitted. Whether or not the sealing process is necessary can be appropriately selected according to the required function. When the sealing process is not performed, the number of steps can be reduced, and the manufacturing cost can be reduced.
  • the first film 2 having an effect as a heat insulating film is employed on the aluminum member 1, and relative to the first film 2.
  • a second film 3 having an effect as a heat diffusion film having a high thermal conductivity is provided on the first film 2.
  • the first film 2 has a two-layer structure composed of an upper layer and a lower layer, and a second anodic oxide film 2b formed by an AC / DC superposition electrolysis method is adopted as the upper layer, and a first anodic oxide film formed by a direct current electrolysis method as the lower layer. 2a is adopted. Since the aluminum member 1 contains an impurity element other than aluminum, and an anodic oxide film hardly grows around the impurity element, microscopic pores (gap) are easily formed. If the pores are present on the surface as open pores, the heat insulating property is lowered, so that the pores need to be closed.
  • the dense second anodic oxide film 2b having a low porosity is formed on the rough first anodic oxide film 2a having a high porosity, the first having high heat insulation is provided.
  • the first anodic oxide film 2a can be covered with the second anodic oxide film 2b having high corrosion resistance without blocking the nano-level and micro-level pores in the anodic oxide film 2a. As a result, it is possible to obtain a surface-coated aluminum member having both high heat insulating properties and high corrosion resistance.
  • the second anodic oxide film 2b having good smoothness is employed as the upper layer of the first film 2. Therefore, by forming the second film 3 on the smooth surface of the second anodic oxide film 2b, the surface of the second film 3 also becomes smooth. As a result, the surface area of the second coating 3 can be reduced and the heat insulating property of the surface-coated aluminum member can be improved.
  • the second anodic oxide film 2b having nano-level pores is employed as the upper layer of the first film 2.
  • the anchor effect by the 2nd anodic oxide film 2b can be provided with respect to the adhesiveness of the 1st film
  • FIG. it is possible to improve the adhesion between the first film 2 and the second film 3 and prevent the bonding with the aluminum member 1 and the peeling with respect to the adhesion.
  • a step of forming the first anodized film 2a, and a second anodized film The method of performing the process of forming the film 2b in the same treatment bath is employed.
  • the components of the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b are made substantially equal, and the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b are continuously formed. it can.
  • the connection part of the 1st anodic oxide film 2a and the 2nd anodic oxide film 2b can be strengthened integrally. As a result, poor adhesion and / or peeling between the two anodized films can be prevented.
  • Patent Document 1 the flame spreads concentrically from the spark plug in the combustion chamber. For this reason, even if the heat insulation performance of the wall surface is gradually reduced as the distance from the spark plug increases, it is difficult to make the wall surface temperature uniform quickly. Therefore, there is a problem that knocking at a position on the way away from the spark plug, particularly knocking in a region on the intake valve side where knocking is likely to occur cannot be sufficiently suppressed.
  • Patent Document 1 after forming a thermal barrier film with an anodized film on the front surface of the bottom surface of the cylinder head, a masking process is performed only on the anodized film in a region away from the spark plug, and an area corresponding to the spark plug is formed.
  • a masking process is performed only on the anodized film in a region away from the spark plug, and an area corresponding to the spark plug is formed.
  • a thermal barrier film having a low thermal conductivity and a low heat capacity is provided on the top surface of the piston. Since heat is easily escaped by the heat shielding film and the temperature does not easily rise, a heat retaining material having a high volume specific heat is provided in a part of the heat shielding film. However, when a heat retaining material having a high body specific heat is provided, there is a problem that swing characteristics, that is, characteristics in which the film temperature follows the gas temperature in the combustion chamber cannot be obtained while having heat insulation performance.
  • Patent Document 2 if the fuel adheres unevenly to the top surface of the piston, heat is taken away by the heat of vaporization, resulting in a problem that the temperature distribution on the top surface of the piston becomes uneven. Further, for example, in Patent Document 2, when an anodic oxide film is employed as the heat shielding film, an iron-manganese alloy is used as the heat retaining material, and therefore, there is a possibility that peeling with respect to bonding or adhesion to the aluminum member may occur.
  • the surface-coated aluminum member of the present embodiment when the surface-coated aluminum member of the present embodiment is applied to a part of the combustion chamber, the surface of the surface-coated aluminum member to which the first coating 2 and the second coating 3 are applied (that is, the first coating 2).
  • the temperature distribution of the second film 3 can be made uniform quickly. That is, while the combustion chamber is burning, the first film 2 under the second film 3 of the surface-coated aluminum member has a heat insulating effect.
  • coat 2 is low, the specific heat is not zero.
  • the knocking resistance of the combustion chamber can be improved.
  • the heat around the spark plug passes through the second film 3 of the surface-coated aluminum member having a high thermal conductivity, and around the low temperature intake valve. It is transmitted to the wall. That is, heat can be quickly transferred to the part far from the spark plug as a whole. Since the temperature around the intake valve where the temperature is relatively low can be increased, the wall surface temperature inside the combustion chamber can be made uniform quickly. Further, even when the fuel adheres unevenly to the piston top surface and the temperature distribution becomes non-uniform, the temperature distribution becomes uniform due to the presence of the first coating 2, so that the exhaust heat is likely to heat up. The combustion chamber including the periphery of the valve is uniformly cooled by the heat of vaporization. As a result, knocking that is abnormal combustion can be suppressed. Further, since the surface covering / BR> A ruminium member has high heat insulating properties and good responsiveness to the wall surface temperature during combustion, good swing characteristics can be obtained.
  • the second film 3 of the surface-coated aluminum member has good thermal uniformity. For this reason, it is not necessary to change the film thickness or the surface roughness of the anodic oxide film to be the first film 2 even when the portion that receives heat while the combustion chamber is burning is fixed. For example, as the distance from the spark plug increases or away from the spark plug, the thickness of the anodized film is reduced to reduce heat insulation, or the surface roughness of the anodized film is increased to increase thermal diffusivity (uniformity). There is no need to increase thermal properties. Therefore, it is unnecessary to use special masking, jigs, etc., and the anodized film (first film 2) can be formed by a simple method. As a result, the number of manufacturing processes and management items can be reduced.
  • the surface of the second coating 3 of the surface-coated aluminum member is made smooth, it suppresses adhesion of fuel or sticking or adhesion of unburned material such as soot during combustion of the internal combustion engine. Can do.
  • connection portion between the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b in the first film 2 of the surface-coated aluminum member can be integrated and strengthened. For this reason, when the internal combustion engine is burned, the first coating 2 excellent in impact resistance, explosion pressure resistance, or repeated stress of thermal expansion and thermal contraction can be obtained. Therefore, a highly reliable and durable surface-coated aluminum member can be obtained.
  • the first film 2 having the two-layer structure including the first anodic oxide film 2a and the second anodic oxide film 2b is illustrated, but the present invention is not limited to this.
  • a dense second anodized film randomly oriented is formed on the uppermost layer of the first film by AC / DC superposition and at least one of the lower layers is formed.
  • a sparse first anodic oxide film having orientation is formed on the above layers by direct current electrolysis, and the second film of the present embodiment may be formed thereon as a thermal diffusion layer.
  • the uppermost anodic oxide film layer is the Nth anodic oxide film layer corresponding to the second anodic oxide film in this embodiment (N is a natural number of 3 or more), and the aluminum member is used.
  • N is a natural number of 3 or more
  • the aluminum member is used.
  • a film is formed.
  • the last film What is necessary is just to form a 2nd membrane
  • an anodic oxide film with improved strength, heat insulation and corrosion resistance can be obtained as compared with the above-described embodiment.
  • the use of the aluminum member as a part of the combustion chamber is exemplified, but the present invention is not limited to this.
  • the aluminum member include outboard motor parts such as an outboard motor oil pan, a gear case, and a propeller.
  • An outboard motor is a wearable marine propulsion system that comes into contact with seawater and sea breeze, and therefore, components constituting the outboard motor are required to have high corrosion resistance.
  • the oil pan stores engine oil and also has a function of cooling engine oil with traveling wind, and needs to be in direct contact with seawater and sea breeze. For this reason, high corrosion resistance is required. Since the anodized film formed on the aluminum member of the present invention has sufficient corrosion resistance, it can also be used as an outboard motor component.
  • Test Example 1 As the aluminum member, an aluminum alloy (AC8A) was used as a test piece. AC8A was anodized by direct current electrolysis to form an anodized film having a thickness of 11 to 21 ⁇ m. The anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L for 20 minutes at a current density of 1.5 A / dm 2 . The obtained test piece having only the first anodic oxide film by direct current electrolysis was used as the test piece of Test Example 1.
  • AC8A was used as the aluminum member.
  • AC8A was anodized by an AC / DC superposition electrolysis method to form a 16-18 ⁇ m anodic oxide film.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a high-frequency current frequency of 10 kHz and a positive electrode 25 V, a negative electrode ⁇ 2 V, and 10 minutes.
  • the test piece having only the second anodic oxide film obtained by the AC / DC superposition electrolysis method was used as the test piece of Test Example 2.
  • AC8A was used as the aluminum member.
  • AC8A was anodized by an AC / DC superposition electrolysis method to form a film.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a high-frequency current frequency of 10 kHz and a positive electrode of 25 V and a negative electrode of ⁇ 2 V for 7 minutes.
  • the film was formed by anodizing by direct current electrolysis.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a current density of 1.5 A / dm 2 for 10 minutes.
  • the film thickness was 17-22 ⁇ m.
  • a test piece having only the first film composed of the first anodic oxide film by the direct current electrolysis method and the second anodic oxide film by the AC / DC superposition electrolysis method obtained by the above method was used as a test piece of Test Example 3.
  • AC8A was used as the aluminum member.
  • AC8A was anodized by an AC / DC superposition electrolysis method to form a film.
  • the anodizing treatment was carried out in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a high-frequency current frequency of 10 kHz and a positive electrode 25 V, a negative electrode ⁇ 2 V for 2 minutes.
  • the film was formed by anodizing by direct current electrolysis.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L for 35 minutes with a current density of 2 A / dm 2 .
  • the film thickness was 60 to 80 ⁇ m.
  • Ni plating was applied to form a second film serving as a heat diffusion film on the first film.
  • An aluminum alloy was placed on the cathode, and electroplating was performed by applying current at a current density of 20 A / dm 2 for 2 minutes under the conditions of a plating bath having a pH of 4.0 and a temperature of 65 ° C.
  • a mixed solution of nickel sulfate 500 g / L, boric acid 45 g / L, saccharin soda 3.2 g / L, and 50% phosphorous acid 1.5 g / L was used.
  • SUS304 which is an insoluble electrode, was used.
  • a nickel-phosphorus (Ni-P) plating film was formed on the surface of the aluminum alloy by electrolytic plating. The obtained test piece having the first film and the second film was used as the test piece of Test Example 4.
  • AC8A was used as the aluminum member.
  • AC8A was subjected to an anodic oxidation treatment by an AC / DC superposition electrolytic method to form a second anodic oxide film.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a high-frequency current frequency of 10 kHz and a positive electrode 25 V, a negative electrode ⁇ 2 V for 2 minutes. Thereafter, the first anodic oxide film was formed by anodic oxidation by a direct current electrolysis method.
  • the anodic oxidation treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C.
  • test piece having a first film composed of a first anodic oxide film by a direct current electrolysis method and a second anodic oxide film by an AC / DC superposition electrolysis method was obtained.
  • sputtering was performed on the test piece in order to form a second film serving as a thermal diffusion film on the first film.
  • the sputtering process is performed by using DC magnetron sputtering and introducing a discharge gas Ar (5 to 10 sccm) under the conditions of DC discharge with a gas pressure of 0.5 to 20 Pa and a power of 50 W. As a result, a molybdenum film was formed.
  • the obtained test piece was used as the test piece of Test Example 5.
  • AC8A was used as the aluminum member.
  • AC8A was subjected to an anodic oxidation treatment by an AC / DC superposition electrolytic method to form a second anodic oxide film.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a high-frequency current frequency of 10 kHz and a positive electrode 25 V, a negative electrode ⁇ 2 V for 2 minutes. Thereafter, the first anodic oxide film was formed by anodic oxidation by a direct current electrolysis method.
  • the anodic oxidation treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C.
  • test piece having a first film composed of a first anodic oxide film by a direct current electrolysis method and a second anodic oxide film by an AC / DC superposition electrolysis method was obtained.
  • test piece was used as a test piece of Test Example 6.
  • AC8A was used as the aluminum member.
  • AC8A was subjected to an anodic oxidation treatment by an AC / DC superposition electrolytic method to form a second anodic oxide film.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C. and a concentration of 200 g / L with a high-frequency current frequency of 10 kHz and a positive electrode 25 V, a negative electrode ⁇ 2 V for 2 minutes. Thereafter, the first anodic oxide film was formed by anodic oxidation by a direct current electrolysis method.
  • the anodizing treatment was performed in a sulfuric acid bath at 20 ° C.
  • test piece having a first film composed of a six-layer film in which a first anodized film by a direct current electrolysis method and a second anodized film by an AC / DC superposition electrolysis method were alternately laminated was obtained.
  • test piece was used as a test piece of Test Example 7.
  • the surface roughness (Ra) was measured with a surface roughness meter.
  • Table 1 shows the density, hardness, and surface roughness values of the test pieces of Test Examples 1 to 7. Since the test pieces of Test Examples 3 to 7 were provided with two anodic oxide films having different hardnesses, the hardness was not measured.
  • Test Example 2 had lower surface roughness and higher density than Test Example 1. From this result, the anodized film formed by AC / DC superposition electrolysis has higher water repellency, oil repellency and impact resistance than the anodized film formed by direct current electrolysis, and contributes to the improvement of heat insulation. I understood. Moreover, it turned out that the anodic oxide film formed by direct current electrolysis has higher heat insulation than the anodic oxide film formed by AC / DC superposition electrolysis.
  • the test piece of Test Example 3 had a lower surface roughness and a higher density than Test Example 1. From this result, the two-layered anodic oxide film having the AC / DC superposed electrolytic anodic oxide layer as the upper layer and the DC electrolytic anodic oxide layer as the lower layer is higher in water repellency than the anodic oxide film of the single-layer DC electrolytic anodic oxide layer, It was found to have oil repellency and impact resistance. It was also found that the two-layered anodic oxide film has both high heat insulation and impact resistance. These functions, when applied to an internal combustion engine with a two-layered anodic oxide coating, exhibit high impact resistance that can withstand actual use, and are effective in reducing deposits before and after combustion and improving corrosion resistance. I understood it.
  • test Example 4 When comparing Test Example 1 and Test Example 4, the test piece of Test Example 4 had lower surface roughness and higher density than Test Example 1. From this result, the test example 4 having the first film and the nickel-phosphorous plating film as the second film has higher water repellency and repellent properties than the test example 1 having only the anodic oxide film of the DC electrolytic anodized layer. It was found to have oil resistance and impact resistance. In addition, it was found that Test Example 4 including the first film and the nickel-phosphorus plating film as the second film achieves both high heat insulation and high impact resistance. These functions exhibit high impact resistance that can withstand actual use when a surface-coated aluminum member having a first coating and a nickel-phosphorous plating coating as a second coating is applied to a part of the combustion chamber. It has been found that it is effective in reducing deposits before and after combustion and improving corrosion resistance.
  • test Example 5 When comparing Test Example 1 and Test Example 5, the test piece of Test Example 5 had lower surface roughness and higher density than Test Example 1. From this result, the test example 5 having the first film and the molybdenum film as the second film has higher water repellency, oil repellency, resistance to resistance than test example 1 having only the anodized film of the DC electrolytic anodized layer. It was found to have impact properties. Moreover, it turned out that the test example 5 provided with a molybdenum film
  • test Example 6 When comparing Test Example 1 and Test Example 6, the test piece of Test Example 6 had lower surface roughness and higher density than Test Example 1. From this result, the water repellency, oil repellency, and resistance of test example 6 including the first film and the silver film as the second film are higher than those of test example 1 including only the anodized film of the DC electrolytic anodized layer. It was found to have impact properties. Moreover, it turned out that the test example 6 provided with a silver film as a 1st membrane
  • test Example 7 When comparing Test Example 1 and Test Example 7, the test piece of Test Example 7 had lower surface roughness and higher density than Test Example 1. From this result, the test example 7 having the first film and the silver film as the second film is higher in water repellency, oil repellency and resistance than the test example 1 having only the anodic oxide film of the DC electrolytic anodized layer. It was found to have impact properties. Moreover, it turned out that the test example 7 provided with a silver film as a 1st film
  • FIG. 4 shows a cross-sectional photograph obtained by photographing the film cross section of Test Example 6.
  • FIG. 4 shows a second anodic oxide film in which the layer on the paper surface is formed by AC / DC superposition electrolysis from the broken line in the first film, and the layer below the paper surface from the broken line in the first film is formed by direct current electrolysis.
  • the first anodic oxide film is shown, and the main pores in the first film are shown using arrows.
  • the produced test piece is formed with a first film, an anodic oxidation layer subjected to AC / DC superposition electrolytic treatment on the upper layer, and an anodic oxidation layer subjected to direct current electrolysis treatment on the lower layer.
  • the anodic oxide layer under the direct current electrolytic treatment of the first film it was difficult to form the film due to the presence of silicon, and the portions where the film was not formed were pores.
  • the film subjected to the direct current electrolytic treatment under the first film micro-level pores existed, and in the film subjected to the AC / DC overlapping electrolytic process in the upper layer of the first film, no pores existed. In addition, no micro-level pores were observed around the silicon in the film, and it was confirmed that the film tightly covered the silicon periphery.
  • the thermal conductivity of the anodized film of Test Example 1 was 0.42 W / (m ⁇ K).
  • the thermal conductivity of the second film of Test Example 4 is 76 W / (m ⁇ K), and the thermal conductivity of the second film of Test Example 5 is 128 W / (m ⁇ K).
  • the thermal conductivity of the second film of Test Example 6 is 155 W / (m ⁇ K), and the thermal conductivity of the second film of Test Example 5 is 157 W / (M ⁇ K).
  • the nickel-phosphorous plating film showed higher thermal conductivity than the anodized film, and the second film made of nickel-phosphorous plating had a temperature distribution in the combustion chamber as a heat diffusion layer. It was found that the effect of homogenizing was exhibited. Also in Test Example 5, the molybdenum film exhibits higher thermal conductivity than the anodic oxide film, and the second film made of the molybdenum film exhibits the effect of making the temperature distribution in the combustion chamber uniform as a heat diffusion layer. I found out that Furthermore, in Test Example 6 and Test Example 7, the silver film exhibits higher thermal conductivity than the anodized film, and the second film made of the silver film makes the temperature distribution in the combustion chamber uniform as a heat diffusion layer. It was found that the effect to do.
  • the surface covering method and the surface covering aluminum member of the aluminum member and the piston for an internal combustion engine provided with both high heat insulation and high heat uniformity according to the present invention, the high heat insulation and high heat uniformity, and You can make them compatible.

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Abstract

高い断熱性と高い均熱性と両立させて備える高い断熱性と高い均熱性とを両立させて備えるアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンを提供する。表面被覆アルミニウム部材は、アルミニウム部材１の表面に第一の皮膜２と、第一の皮膜２の表面に第一の皮膜２よりも熱伝導率が高い第二の皮膜３とを少なくとも備えている。

Description

アルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストン
　本発明は、アルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンに関する。本出願は、２０１４年３月２７日に出願した日本国特願２０１４－０６５９５５号及び２０１４年４月２３日に出願した日本国特願２０１４―０８９２７４に基づく優先権を主張し、これらに記載された全ての記載内容を援用する。
　従来より、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる部材（以下、アルミニウム部材という。）には、断熱性が求められている。例えば、内燃機関のエンジンの燃焼室を形成する部品又は内燃機関用ピストンの一部（以下、燃焼室の一部ともいう。）にこのようなアルミニウム部材が用いられる場合には、燃焼室内の熱効率の向上を目的として部材に皮膜を形成して断熱性を向上させることが要求されている。
　このような方法として、燃焼室のアルミニウム部材からなるシリンダヘッドの底面に陽極酸化皮膜を遮熱膜として形成することにより点火プラグ近傍に断熱性を付与し、且つ、点火プラグから遠ざかるにつれて遮熱膜の膜厚を漸次薄くすることにより、異常燃焼であるノッキングを抑制することが知られている（特許文献１）。また、燃焼室のアルミニウム部材からなる壁面の少なくとも一部に陽極酸化皮膜を遮熱膜として形成し、吸気バルブ側の領域における壁面の少なくとも一部の遮熱膜の断熱性能を、排気バルブ側の領域における壁面の遮熱膜よりも高くすることが知られている（特許文献２）。
特開２０１２－１５９０５９号公報 特開２０１３－２４１４３号公報
　内燃機関のピストンのように、燃焼室の全体に遮熱板を設けると、燃焼室内において全体的に熱が籠り、熱が逃げ難くなる。特に高負荷時において、ノッキングが発生しやすくなる。このようなノッキングを抑制するためには、断熱性と壁面温度を速やかに均一にする均熱性とを両立させる必要がある。
　前記課題に照らして、本発明は、高い断熱性と高い均熱性と両立させて備えるアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンを提供することを目的とする。
　本発明に係る表面被覆アルミニウム部材の一態様は、アルミニウム部材の表面に第一の皮膜と、前記第一の皮膜の表面に前記第一の皮膜より熱伝導率が高い第二の皮膜とを少なくとも備える。
　また、本発明に係るアルミニウム部材の表面被覆方法の一態様は、アルミニウム部材に交直重畳電解を印加することにより、第２の陽極酸化皮膜を形成する工程と、前記アルミニウム部材に直流電解を印加することにより、第１の陽極酸化皮膜を形成する工程と、前記第２の陽極酸化皮膜の表面に、所定の成膜法を用いて、前記第１の陽極酸化皮膜及び前記第２の陽極酸化皮膜よりも熱伝導率が高い皮膜を形成する工程と、を備える。
　本発明によれば、高い断熱性と高い均熱性とを両立させて備えるアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンを得ることができる。
図１は、本発明に係るアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材について、表面被覆アルミニウム部材を概略的に示す断面図である。 図２は、本発明に係るアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンについて、第一の皮膜を形成するために使用される陽極酸化処理装置を概略的に示す構成図である。 図３は、本発明に係るアルミニウム部材の表面被覆方法について、第一の皮膜及び第二の皮膜の形成方法を説明するための概略的なフロー図である。 図４は、アルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンについて、試験例の試験片の断面写真である。
[表面被覆アルミニウム部材の実施の形態]　
　本発明に係る表面被覆アルミニウム部材の一実施の形態について、添付図面を参照してさらに詳細に説明する。図１は、本実施の形態の表面被覆アルミニウム部材を示す概略的な断面図である。図１に示すように、表面被覆アルミニウム部材は、アルミニウム部材１と、第一の皮膜２と、第二の皮膜３と、を備えている。なお、アルミニウム部材１が不純物及び／又は添加物としてシリコンを含む場合、シリコン５が第一の皮膜２により内包されている。表面被覆アルミニウム部材は、燃焼室の一部に適用されることが好ましい。この場合、燃焼室に要求される高い断熱性と高い均熱性に加えて、耐食性、耐衝撃性、耐久性、撥水性、撥油性等の複数の性能を付与することができる。
　アルミニウム部材１は、その表面が第一の皮膜２及び第二の皮膜３により被覆されている。アルミニウム部材１として、アルミニウムの他、シリコン、銅等の合金成分を含むアルミニウム合金又はそれらを含有するアルミ展伸材、アルミ鋳造材、アルミダイカスト材（ＡＤＣ）等のアルミニウム合金が挙げられ、それらを部品等に加工した加工品も含んでいる。より具体的には、前記アルミニウム合金は、ＡＣ４、ＡＣ８、ＡＣ８Ａ、ＡＣ９等のＡＣ材、ＡＤＣ１０～ＡＤＣ１４等のＡＤＣ材、Ａ１０００～Ａ７０００等である。なお、本実施の形態において燃焼室の一部に要求される「断熱性」とは、内燃機関の燃焼部から外側且つ／又は外側から燃焼部への熱を断熱する性能及び／又は機能を意味している。
　アルミニウム部材１は、不純物及び／又は添加物を含有してもよい。前記不純物及び／又は添加物としては、シリコン（Ｓｉ）、銅（Ｃｕ）、マグネシウム（Ｍｇ）、亜鉛（Ｚｎ）、鉄（Ｆｅ）、錫（Ｓｎ）、マンガン（Ｍｎ）、ニッケル（Ｎｉ）、チタン（Ｔｉ）等が挙げられる。これら不純物及び／又添加物は、アルミニウム部材に対して８質量％以上３０質量％以下であることが好ましい。アルミニウム部材１には、アルミニウム以外の不純物元素が含まれており、前記不純物元素の周囲は陽極酸化皮膜が成長し難いため、陽極酸化皮膜である第一の皮膜２にはミクロな気孔（隙間）が形成されやすい。なお、本実施の形態では、不純物として、アルミニウム部材１の鋳造性や耐摩耗性等を高めるために添加されるシリコン５を例示している。
　第一の皮膜２は、アルミニウム部材１の表面上に設けられて、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとを備えている。第一の皮膜２は、アルミニウム部材１に対して高い断熱性、耐食性、耐衝撃性、耐久性、撥水性、撥油性等の複数の機能を付与している。また、第一の皮膜２は、主に表面被覆アルミニウム部材の断熱膜として機能するように構成されている。
　第１の陽極酸化皮膜２ａは、直流電解を印加してアルミニウム部材１の表面上に設けられた多孔質の皮膜である。第１の陽極酸化皮膜２ａは、直流電解法により規則正しい配向性を有している。このため、第１の陽極酸化皮膜２ａは、第２の陽極酸化皮膜２ｂよりも多くの気孔（第１の気孔）を有して、その空隙率が高くなるように構成されている。また、前記第１の気孔は、シリコン５等の存在によっても形成されている。
　第１の陽極酸化皮膜２ａは、その内部に数多く存在する第１の気孔内の空気の熱伝導率が低いため、第２の陽極酸化皮膜２ｂよりも高い断熱性を有している。また、第１の陽極酸化皮膜２ａは耐食性を有しているため、アルミニウム部材１を腐食させる要因となる物質がアルミニウム部材１まで到達することを防ぐことができる。第１の陽極酸化皮膜２ａは、アルミニウム部材１に対して高い断熱性及び耐食性を付与し、且つ、第２の陽極酸化皮膜２ｂと共働して信頼性の高い断熱性能及び耐食性能を付与している。
　第２の陽極酸化皮膜２ｂは、交直重畳電解を印加してアルミニウム部材１の表面上に設けられた多孔質の皮膜である。第２の陽極酸化皮膜２ｂは、複数の気孔（第２の気孔）を有している。また、前記第２の気孔は、シリコン５等の存在によっても形成されている。第２の陽極酸化皮膜２ｂは、交直重畳電解法により、ランダム配向に起因した緻密性を有している。すなわち、第２の陽極酸化皮膜２ｂは、アルミニウム部材１の表面に対してランダムな方向に成長した配向性を持たない陽極酸化皮膜である。このため、第２の陽極酸化皮膜２ｂは、第１の陽極酸化皮膜２ａよりも耐食性が高く、アルミニウム部材１を腐食させる要因となる物質、例えば水がアルミニウム部材１まで到達することを防ぐことができる。より具体的には、前記第２の気孔がランダムな方向を向いているため、一方向の圧力下にて腐食の原因となる物質水が一度に多くの孔に浸入することも防止できる。なお、「緻密」とは、第２の陽極酸化皮膜２ｂの空隙率が第１の陽極酸化皮膜２ａよりも小さいことを意味している。
　第２の陽極酸化皮膜２ｂは、第１の陽極酸化皮膜２ａの第１の気孔を塞ぐことなく、蓋のように覆うことにより、第１の陽極酸化皮膜２ａの断熱性を向上させている。すなわち、第２の陽極酸化皮膜２ｂは、高い耐食性をアルミニウム部材１に付与するとともに、第１の陽極酸化皮膜２ａの断熱性を向上させている。また、第２の陽極酸化皮膜２ｂは、密度及び硬度が高く、且つ、表面粗さが小さい。なお、「表面粗さが小さい」とは、第２の陽極酸化皮膜２ｂの表面が、第１の陽極酸化皮膜２ａよりも良好な平滑性を有することを意味している。第２の陽極酸化皮膜２ｂの良好な平滑性は、その表面に形成される第二の皮膜３の平滑性に影響を与え、第二の皮膜３の表面の平滑性を向上させることができる。さらに、第２の陽極酸化皮膜２ｂはナノレベルの第２の気孔を有しているため、第一の皮膜２と第二の皮膜３との密着部分（接続部分）に対して、アンカー効果を付与することができる。これにより、第一の皮膜２及び第二の皮膜３の密着性を向上させることができる。その結果、両皮膜の剥離を防止することができる。
　第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂの膜厚、空隙率並びに硬さは、皮膜形成に用いる電解液の種類、温度又は電解条件により変動する。このため、交直重畳電解と直流電解は、目的に応じて異なる電解液または温度で処理することができる。一方、第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂは、同一の陽極酸化処理浴にて形成されることが好ましく、略同一の温度条件下で形成されることがより好ましい。この場合、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの成分が略同等となるため、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部（境界部）を連続的に形成することができる。これにより、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部が一体的で強固となる。その結果、第１の陽極酸化皮膜２ａの第１の気孔が後述する封孔処理により塞がれることを防いで、断熱性の低下を防ぐことができる。また、陽極酸化皮膜同士の密着性不良又は剥がれ等の発生を防ぐことができる。
　第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂを形成するための陽極酸化処理液としては、硫酸（Ｈ２ＳＯ４）、シュウ酸（Ｈ２Ｃ２Ｏ４）、リン酸（Ｈ３ＰＯ４）、クロム酸（Ｈ２ＣｒＯ４）等の酸性浴、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、リン酸ナトリウム（Ｎａ３ＰＯ４）、フッ化ナトリウム（ＮａＦ）等の塩基性浴のいずれを用いてもよい。第一の皮膜２を表面に生成するアルミニウム部材１は、特定の陽極酸化浴を使用した場合には限定されないものの、実用的な観点より、硫酸が好ましい。リン酸系浴であれば、第１の陽極酸化皮膜２ａの空隙率を電解条件により容易に大きくすることできる。このため、第１の陽極酸化皮膜２ａの断熱性を向上させることができる。
　第一の皮膜２の膜厚は、特に限定されない。より具体的には、第一の皮膜２の膜厚は、実用性の観点より３μｍ以上３００μｍ以下であることが好ましい。この被膜の膜厚は、用途に応じて必要な膜厚とすることができる。
　第一の皮膜２の気孔は、必要に応じて、封孔処理により封孔された気孔とすることができる。封孔処理として、沸騰水や沸騰水に金属塩を添加した水溶液を用いる高温水和型封孔処理や、強塩基性の水溶液を用いた低温型封孔処理などが挙げられるが、特定の封孔処理方法に限定しない。第一の皮膜２を備えたアルミニウム部材１に対して封孔処理を行った場合、前記第１の気孔及び第２の気孔が封孔処理液に起因した図示しない生成物により封孔された第１の陽極酸化皮膜及び第２の陽極酸化皮膜を得ることができる。これにより、表面被覆アルミニウム部材の断熱性を維持しつつ、耐食性を向上させることができる。
　一方で、第一の皮膜２は、第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂを備えているため、前記した封孔処理等の防錆処理を行わなくても、十分に高い耐熱性及び耐食性を有している。このため、第一の皮膜２には、用途又は目的に応じて、前記封孔処理、洗浄処理、修復処理、塗装処理等の処理を行うこともできるが、前記封孔処理を省略することもできる。封孔処理の実施の要否は、要求される機能に応じて、適宜選択することができる。この場合、製造工数の削減が可能となり、製造コストを低減した表面被覆アルミニウム部材を得ることができる。
　第二の皮膜３は、第一の皮膜２よりも高い熱伝導率を有して、第一の皮膜２の表面上に形成されている。第二の皮膜３は、表面被覆アルミニウム部材の熱拡散膜として機能するよう構成され、且つ、断熱膜として機能する第一の皮膜２の表面上に設けられている。また、第二の皮膜３は、第一の皮膜２よりも相対的に高い熱伝導率により、第一の皮膜２のみを皮膜した表面被覆アルミニウム部材よりも、熱の放射（輻射）による熱移動を抑制することができる。したがって、第一の皮膜２及び第二の皮膜３を施した表面被覆アルミニウム部材の表面の所定の部位に入熱を受けた場合（以下、入熱を受けた場合ともいう。）、表面被覆アルミニウム部材の表面に位置する第二の皮膜３の温度分布を速やかに均一とすることができる。その結果、良好な均熱性を表面被覆アルミニウム部材に付与することができる。
　第二の皮膜３は、高い平滑性を有する第２の陽極酸化皮膜２ｂの上に形成されているため、小さい表面積を有するように構成されている。これにより、第二の皮膜３も、良好な断熱性に貢献し、アルミニウム部材１に断熱性を付与している。また、表面被覆アルミニウム部材を燃焼室の一部に適用した場合、第二の皮膜３の表面の高い平滑性により、燃料の付着並びに煤等の未燃物の固着及び／又は付着を抑制することができる。さらに、第二の皮膜３は、第一の皮膜２の上層（第２の陽極酸化皮膜２ｂ）が有するナノレベルの気孔により、第一の皮膜２とアンカー効果を付与されて密着している。これにより、第二の皮膜３と第一の皮膜２との密着はより強固となり、両皮膜の剥離を防止することができる。
　第二の皮膜３は、第一の皮膜２よりも高い熱伝導率を有する材料であればよい。より具体的には、第二の皮膜３として、ニッケル（Ｎｉ）、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、炭化珪素（ＳｉＣ）、タングステン（Ｗ）、モリブデン（Ｍｏ）等の皮膜又はこれらの複合体等が挙げられる。前記複合体としては、例えば、ニッケルめっき層の中に窒化アルミニウムの粉体を含有する複合めっき層が挙げられる。また、熱伝達には、「熱伝導」、「対流」、「放射（輻射）」の３つのタイプがあり、この第二の皮膜の中で放射を反射する皮膜については、放射熱が伝わることを防ぐことによる断熱を期待することができる。
　第二の皮膜３の熱伝導率は、第一の皮膜２よりも高ければ、表面被覆アルミニウム部材の熱拡散膜として機能することができる。より具体的には、第二の皮膜３の熱伝導率は、５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上が好ましく、１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上がより好ましい。前記範囲内であれば、良好な熱移動が得られる。第二の皮膜３の熱伝導率が５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）未満であれば、期待するほどの効果が得られない虞がある。
[表面被覆アルミニウム部材の実施の形態]　
　以上の構成を備える陽極酸化皮膜について、その作動形態を説明することにより、アルミニウム部材の表面被覆方法の一実施の形態について添付図面を参照してさらに詳細に説明する。
　図２は、第一の皮膜形成工程、第１の陽極酸化皮膜形成工程及び／又は第２の陽極酸化皮膜形成工程に使用される陽極酸化処理装置１０の概要を示す構成図である。図２に示すように、陽極酸化処理装置１０は、陽極酸化処理液を収容する電解浴槽１１と、陽極酸化処理液に浸漬した陽極１２及び一対の陰極１３と、導電線１４と、電源１５とを備えている。一対の陰極１３は、陽極１２を中心にして、電解浴槽１１内で互いに対向するように配置されている。陽極１２及び一対の陰極１３は、導電線１４を介して電源１５に連結している。また、陽極酸化処理装置１０は、陽極１２、一対の陰極１３及び導電線１４を介して電源１５により直流電解及び交直重畳電解を印加するように構成されている。
　陽極酸化処理装置１０は、陽極酸化処理液を攪拌可能な図示しない攪拌措置を備えていることが好ましい。これにより、発生する泡等による局所的な焼けを防ぐとともに、第一の皮膜２の均一な成長を補助することができる。また、一対の陰極１３の各々は、陽極１２となるアルミニウム部材１の表面積の２０倍以上の表面積を陽極酸化処理液中に浸漬するよう構成されていることが好ましい。均一な膜厚の第一の皮膜２を得ることができる。陽極酸化処理装置１０を用いて第一の皮膜２を形成する場合、陽極酸化処理液中にアルミニウム部材１を陽極１２として、チタン（Ｔｉ）を陰極１３としてそれぞれ配置する。陽極酸化処理液を電気分解することにより、アルミニウム部材１の表面近傍に酸化アルミニウムを主成分とした第一の皮膜２、より具体的には、第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂを形成する。なお、陰極１３の材料は、陰極１３として機能する材料であればよく、チタンの他に、カーボン板、アルミニウム板、ステンレス板等を用いることができる。
　図３は、アルミニウム部材の表面被覆方法について、第一の皮膜２及び第二の皮膜３の形成方法を説明するための概略的なフロー図である。図３に示すように、本実施の形態では、第一の皮膜形成工程（Ｓ１）により第一の皮膜２を形成した後、第二の皮膜形成工程（Ｓ２）により第二の皮膜３を形成する。より具体的には、第一の皮膜工程（Ｓ１）として、第一の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１１）により第２の陽極酸化皮膜２ｂを形成した後、第二の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１２）により第１の陽極酸化皮膜２ａを形成する。その後、第二の皮膜形成工程（Ｓ２）により第二の皮膜３を形成する。
　第一の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１１）として、アルミニウム部材１に交直重畳電解を印加することにより、第２の陽極酸化皮膜２ｂを形成する。すなわち、第一の陽極酸化皮膜形成工程は、直流電流に交流電流を重畳させた交直重畳法により実施する（以下、交直重畳電解法ともいう。）。本工程では、第２の陽極酸化皮膜２ｂを、アルミニウム部材１の表面上を主に含む表面近傍に形成する。第２の陽極酸化皮膜２ｂは、交直重畳電解を印加してアルミニウム部材の表面近傍に設けられた多孔質の皮膜であり、複数の気孔（第２の気孔）を有している。第２の陽極酸化皮膜２ｂは、ランダム配向に起因する緻密性を有している。したがって、腐食の要因となる物質をアルミニウム部材まで通過しにくくすることができるため、耐食性が高く、硬さが高く　且つ、表面粗さが小さい（表面が平滑である）。なお、「緻密」とは、第２の陽極酸化皮膜２ｂの空隙率が第１の陽極酸化皮膜２ａよりも小さいことを意味している。
　第一の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１１）にて形成する第２の陽極酸化皮膜２ｂは、緻密性を備えた蓋として第１の陽極酸化皮膜２ａの第１の気孔を塞ぐことなく覆う。これにより、第一の皮膜２の断熱性を向上し、且つ、その断熱性を維持することができる。また、第２の陽極酸化皮膜２ｂの緻密性により、腐食させる要因となる物質をアルミニウム部材１まで到達することを防ぐことができる。すなわち、第２の陽極酸化皮膜２ｂは、高い耐食性をアルミニウム部材１に付与するとともに、第一の皮膜２の断熱性を向上させることができる。
　第一の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１１）での高周波電流の周波数は、５ｋＨｚ以上２０ｋＨｚ以下が好ましく、１０ｋＨｚ以上２０ｋＨｚ以下がより好ましい。また、正極の電圧は１２Ｖ以上７０Ｖ以下が好ましく、負極の電圧は－１０Ｖ以上０Ｖ以下が好ましい。前記範囲内であれば、皮膜厚さの均一性を向上させて、均熱性、耐食性、撥水性及び撥油性の部位によるバラつきの少ない第２の陽極酸化皮膜２ｂを得ることができる。なお、通電時間は、特に限定されず、実用的な時間で実施可能である。
　続いて、第二の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１２）として、第一の陽極酸化皮膜形成工程の後に、第２の陽極酸化皮膜２ｂを有する前記アルミニウム材料１に直流電解を印加することにより、第１の陽極酸化皮膜２ａを形成する（以下、直流電解法ともいう。）。本工程では、第２の陽極酸化皮膜２ｂを、アルミニウム部材１の表面近傍に形成する。すなわち、第１の陽極酸化皮膜２ａは、第２の陽極酸化皮膜２ｂとアルミニウム部材１の間に形成される。第１の陽極酸化皮膜２ａは、配向性を有するため、第２の陽極酸化皮膜２ｂよりも多くの気孔（第１の気孔）を有している。すなわち、気孔の大きさ、数及び／又は分布の点において、第１の陽極酸化皮膜２ａは粗であり、第２の陽極酸化皮膜２ｂは密である。また、前記第１の気孔は、シリコン５等の存在によっても形成される。
　第二の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１２）により形成する第１の陽極酸化皮膜２ａの表面及び内部には、第１の気孔が多く存在する。第１の気孔内の空気は、熱伝導率が低いため、第１の陽極酸化皮膜２ａは、第２の陽極酸化皮膜２ｂよりも断熱性が高い。また、第１の陽極酸化皮膜２ａも、酸化アルミニウムに起因する耐食性を有し、腐食させる要因となる物質をアルミニウム部材１まで到達することを防ぐことができる。第１の陽極酸化皮膜２ａは、アルミニウム部材１に対して耐食性を付与するとともに、第２の陽極酸化皮膜２ｂとの相乗効果により信頼性の高い断熱性を付与することができる。
　第一の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１１）と第二の陽極酸化皮膜形成工程（Ｓ１２）とは、目的に応じて、異なる陽極酸化処理液又は温度により実施することができるが、同一の陽極酸化処理液にて実施されることが好ましく、さらに同一の温度で実施されることがより好ましい。この場合、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの成分が略同等となるため、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとを連続的に形成することができる。これにより、直流電解による第１の陽極酸化皮膜２ａと交直重畳電解による第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部が一体的で強固となる。その結果、後述する封孔処理により、直流電解による陽極酸化皮膜の気孔を塞ぐ虞をなくし、断熱性の低下を防ぐことができる。また、陽極酸化皮膜同士の密着性不良又は剥がれ等の発生を防ぐことができる。これにより、高い耐久性を得ることができる。なお、同一の陽極酸化処理液、同一の温度でなくても、工程は増えるが、陽極酸化皮膜２に断熱性、耐食性を付与することはできる。
　前記陽極酸化処理液としては、硫酸（Ｈ２ＳＯ４）、シュウ酸（Ｈ２Ｃ２Ｏ４）、リン酸（Ｈ３ＰＯ４）、クロム酸（Ｈ２ＣｒＯ４）等の酸性浴、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、リン酸ナトリウム（Ｎａ３ＰＯ４）、フッ化ナトリウム（ＮａＦ）等の塩基性浴のいずれを用いてもよい。後述する封孔処理の対象となる第一の皮膜２を表面に生成するアルミニウム部材１は、特定の陽極酸化浴を使用した場合には限定されないものの、実用的な観点より、硫酸が好ましい。
　前記陽極酸化処理液の温度は、第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂが形成可能な温度であればよい。より具体的には、陽極酸化処理液の温度は、５．０℃以上３０℃以下が好ましく、５.０℃以上２０℃以下がより好ましい。前記範囲内であれば、例えば、硬質皮膜法等の０℃程度までの冷却を行う成膜を不必要としつつ、所定の硬度を有する第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの両方の形成を陽極酸化処理により可能とすることができる。また、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部の連続性を向上させて、一体的で強固な第一の皮膜２を得ることができる。
　次に、第二の皮膜形成工程（Ｓ２）として、第一の皮膜２の上に、所定の成膜法を用いて第一の皮膜２よりも熱伝導率の高い第二の皮膜３（熱拡散層）を形成する。前記成膜法としては、所望の特性を有する成膜法であればよい。前記成膜法としては、例えば、電気めっき、化学めっき等のめっき法、スプレー法、刷毛塗り、スクリーン印刷等の塗布法、ＣＶＤ（Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）、真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング等のＰＶＤ（Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）を用いることができる。第二の皮膜３の膜厚は、所望の特性が得られるように設定すれば良く、特に限定されない。
　第二の皮膜形成工程（Ｓ２）にて形成する第二の皮膜３としては、ニッケル、銀、銅、窒化アルミニウム、炭化珪素、タングステン、モリブデン等の成分又はこれらの複合体からなる皮膜が挙げられる。前記複合体からなる皮膜としては、例えば、ニッケルめっき層の中に窒化アルミニウムの粉体を含有する複合めっき層が挙げられる。
　なお、第二の皮膜形成工程（Ｓ２）と第一の皮膜形成工程（Ｓ１）との間には、一般的な封孔処理を行うことができる。前記封孔処理として、強塩基性封孔浴、沸騰水封孔、ニッケル塩封孔等が挙げられるが特定の封孔処理に限定されない。本実施の形態では、封孔処理工程として、封孔液を、第一の皮膜２の表面に付着させることにより、第一の皮膜２の気孔を、封孔液に浸透させる。封孔液は、第一の皮膜２の気孔に侵入して気孔中にて化合物を形成する。特に封孔液は、主に第２の陽極酸化皮膜２ｂの第２の気孔に侵入して化合物を形成する。これにより、第一の皮膜２の断熱性を向上させることができる。封孔処理工程は、第一の皮膜２を有する対象物に処理液を塗布やスプレーし、又は、対象物を処理液に浸漬し、空気中で保持してから水洗及び乾燥して行うことが好ましい。また、第一の皮膜２を有する対象物や処理液に浸漬し、０.５分以上で処理液から取り出し、水洗及び乾燥することが好ましい。塗布やスプレーによる封孔処理方法は、部分的に封孔処理することができる。このため、大型部品を処理する場合、処理の上で、大型部品を浸漬するための大型の槽を不必要とすることができる。
　前記封孔処理工程を行う場合、第２の陽極酸化皮膜２ｂが第１の陽極酸化皮膜２ａの蓋となり、第１の気孔を塞ぐことなく覆っている。これにより、封孔処理の際に、多くの第１の気孔が封孔させることを防ぎつつ、第２の気孔を封孔して、第１の陽極酸化皮膜２ａの断熱性の低下を防止することができる。また、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部が一体的に強固に形成されている。したがって、封孔処理により、耐食性を向上するとともに、第一の皮膜２の断熱性及びその信頼性が低下することを防止することができる。
　一方、第一の皮膜形成工程（Ｓ１）を経た第一の皮膜２は、前記封孔処理等の防錆処理を行わなくても、十分に高い耐熱性及び耐食性を備えている。このため、封孔処理、洗浄処理、修復処理、塗装処理等の後処理のうちの封孔処理を省略することもできる。前記封孔処理の実施の要否は、要求される機能に応じて、適宜選択することができる。封孔処理を実施しない場合は、工数の削減が可能となり、製造コストを低減することができる。
[本実施の形態の解決した課題と作用効果]　
　本実施の形態によれば、表面被覆アルミニウム部材の皮膜として、アルミニウム部材１の上に断熱膜としての効果を有する第一の皮膜２を採用し、且つ、第一の皮膜２に対して相対的に熱伝導率が高い熱拡散膜としての効果を有する第二の皮膜３を第一の皮膜２の上に設けている。これにより、第一の皮膜２の断熱膜の効果により、表面被覆アルミニウム部材に、単層の陽極酸化皮膜のみの構造よりも高い断熱性を付与することができる。また、第一の皮膜２より第二の皮膜３の熱伝導率が相対的に高いため、第一の皮膜２のみの場合と比べて、対流、伝熱及び放射（輻射）の熱移動の三原則における放射を抑制することができる。これにより、熱拡散膜としての第二の皮膜３の効果により、表面被覆アルミニウム部材に、単層の陽極酸化皮膜のみの構造よりも高い均熱性を付与することができる。その結果、断熱性と均熱性とを両立した表面被覆アルミニウム部材を得ることができる。
　また、第一の皮膜２を上層と下層とからなる二層構造とし、その上層に交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜２ｂを採用し、その下層に直流電解法による第１の陽極酸化皮膜２ａを採用している。アルミニウム部材１にはアルミニウム以外の不純物元素が含まれており、前記不純物元素の周囲は陽極酸化皮膜が成長し難いため、ミクロ的な気孔（隙間）が形成されやすい。前記気孔が開気孔として表面に存在すると断熱性が低下するため、気孔を塞ぐ必要がある。これに対して、空隙率の高い粗な第１の陽極酸化皮膜２ａの上に、空隙率の低い緻密な第２の陽極酸化皮膜２ｂを形成しているため、高い断熱性を備える第１の陽極酸化皮膜２ａ中のナノレベル及びマイクロレベルの気孔を塞ぐことなく、高い耐食性を備える第２の陽極酸化皮膜２ｂにより第１の陽極酸化皮膜２ａを覆うことができる。その結果、高い断熱性と高い耐食性とが両立した表面被覆アルミニウム部材を得ることができる。
　さらに、第一の皮膜２の上層として良好な平滑性を有する第２の陽極酸化皮膜２ｂを採用している。したがって、第２の陽極酸化皮膜２ｂの平滑な表面に第二の皮膜３を形成することにより、第二の皮膜３の表面も平滑となる。その結果、第二の皮膜３の表面積を低減させて、表面被覆アルミニウム部材の断熱性を向上させることができる。
　さらにまた、第一の皮膜２の上層としてナノレベルの気孔を有する第２の陽極酸化皮膜２ｂを採用している。これにより、第一の皮膜２と第二の皮膜３との密着性に対して、第２の陽極酸化皮膜２ｂによるアンカー効果を付与することができる。その結果、第一の皮膜２と第二の皮膜３との密着性を向上させて、アルミニウム部材１との接合や接着に対する剥離を防ぐことができる。
　さらにまた、第一の皮膜２のうちの第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの密着性について、第１の陽極酸化皮膜２ａを形成する工程と、第２の陽極酸化皮膜２ｂを形成する工程とを、同一の処理浴で行う方法を採用している。これにより、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの成分を略同等とし、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとを連続的に形成することができる。このため、第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部を一体的に強固とすることができる。その結果、二つの陽極酸化皮膜間の密着性不良及び／又は剥がれを防止することができる。
　さらにまた、第一の皮膜２の形成工程、すなわち、第１及び第２の陽極酸化皮膜の形成工程の間に、異なる工程を経ることがない。これにより、第一の皮膜２の形成工程間の移動中に、形成された内部の気孔が閉塞することを防ぐことができる。その結果、表面被覆アルミニウム部材の製造工程による断熱性の低下を防ぐとともに、工程数及び管理項目の増加を抑制することができる。
　ここで、例えば、特開２０１２－１５９０５９号公報（特許文献１）に示された表面被覆アルミニウム部材及び内燃機関用ピストンでは、燃焼室において火炎が点火プラグから同心円状に広がっていく。このため、点火プラグから遠ざかるにつれて壁面の断熱性能を漸次低減しても、その壁面温度を速やかに均一化することは困難である。したがって、点火プラグから遠ざかる途中の位置でのノッキング、特に、ノッキングが発生しやすい吸気バルブ側の領域でのノッキングを十分に抑制することができないという問題がある。また、特許文献１では、遮熱膜として陽極酸化皮膜を採用する場合、筒状治具、凸状の治具、吸引源等からなる排出機構を用いている。これにより、流入速度が調整された酸性電解液の排出と注入とを順次行って酸性電解液を循環させ、点火プラグから同心円状に遮熱膜の膜厚を漸次薄く形成している。このため、特別な治具等の用意が必要であり、工程の管理が複雑になるという問題がある。さらに、特許文献１では、シリンダヘッドの底面の前面に陽極酸化皮膜による遮熱膜を形成した後に、点火プラグから離れた領域の陽極酸化皮膜にのみマスキング処理を施し、点火プラグに対応する領域の陽極酸化皮膜に封孔処理又はコーティング処理を施すことにより、外側に開放された多数の陽極酸化皮膜の気孔を閉塞している。このため、断熱性能を漸次に低減することは困難である。
　また、例えば、特開２０１３－２４１４３号公報（特許文献２）に示された表面被覆アルミニウム部材及びそれを備えた内燃機関用ピストンでは、ピストンの頂面に低熱伝導率及び低熱容量の遮熱膜を形成すると、遮熱膜によって熱が逃げ易く、温度が上昇し難いため、遮熱膜の一部に体積比熱の高い熱保持材が備えられている。しかしながら、体比熱の高い熱保持材を備えると、スイング特性、すなわち、断熱性能を具備しながら燃焼室内のガス温度に皮膜の温度が追随する特性を得ることができないという問題がある。また、例えば、特許文献２では、燃料がピストン頂面に不均一に付着すると、気化熱により熱を奪われるため、ピストン頂面の温度分布が不均一となるという問題がある。さらに、例えば、特許文献２では、遮熱膜として陽極酸化皮膜を採用した場合、熱保持材として鉄マンガン系合金を用いているため、アルミニウム部材との接合又は接着に対する剥離が生じる虞がある。
　これに対して、本実施の形態の表面被覆アルミニウム部材を燃焼室の一部に適用した場合、第一の皮膜２及び第二の皮膜３が施された表面被覆アルミニウム部材の表面（すなわち、第二の皮膜３側の表面）の所定の部位に入熱を受けた際に、第二の皮膜３の温度分布を速やかに均一にすることができる。すなわち、燃焼室が燃焼している間、表面被覆アルミニウム部材の第二の皮膜３の下にある第一の皮膜２は断熱性の効果を奏している。ここで、第一の皮膜２の体積比熱は低いものの、その比熱はゼロではない。したがって、点火による火炎から受熱して熱を帯びると、帯びた熱は第二の皮膜３の存在により温度がより低い位置に移動することとなる。第二の皮膜３の下の第一の皮膜２において熱の偏りがある場合には、この偏りを均熱化する効果を奏することができる。その結果、表面被覆アルミニウム部材が有する断熱性と壁面温度を速やかに均一にする均熱性とにより、断熱性能を維持して壁面温度を速やかに均一化することができる。これにより、燃焼室の耐ノッキング性を改善することができる。
　また、点火プラグにより点火した火炎ガスが燃焼室内部の壁面に触れた場合、点火プラグ周辺の熱は熱伝導率の高い表面被覆アルミニウム部材の第二の皮膜３を経て、温度の低い吸気バルブ周辺の壁面まで伝わる。すなわち、点火プラグから遠い部分にも全体的に熱を速やかに伝えることができる。比較的に温度が低かった吸気バルブ周辺の温度を高くすることができるため、燃焼室内部の壁面温度を速やかに均一化することができる。また、燃料がピストン頂面に不均一に付着してその温度分布が不均一となった場合でも、第一の皮膜２の存在により温度分布は均一化されるため、熱の篭りが起こり易い排気バルブ周辺を含む燃焼室内が気化熱により均一的に冷却される。その結果、異常燃焼であるノッキングを抑制することができる。また、表面被覆・BR>Aルミニウム部材は、高い断熱性とともに燃焼時の壁面温度に対する良好な応答性を有しているため、良好なスイング特性を得ることができる。
　さらに、表面被覆アルミニウム部材の第二の皮膜３が良好な均熱性を有している。このため、燃焼室が燃焼している間に入熱される部位が固定されている場合も、第一の皮膜２となる陽極酸化皮膜の膜厚又は表面粗度を変化させる必要がない。例えば、点火プラグから遠ざかるにつれて又は点火プラグから離れた領域にて、陽極酸化皮膜の膜厚を薄くして断熱性を低減したり、陽極酸化皮膜の表面粗度を大きくして熱拡散性（均熱性）を高めたりする必要が無い。したがって、特殊なマスキング、治具等を用いることを不必要として、簡易的な方法により陽極酸化皮膜（第一の皮膜２）を形成することができる。その結果、製造工程数及び管理項目を低減することができる。
　さらにまた、表面被覆アルミニウム部材の第二の皮膜３の表面に平滑性を持たせているため、内燃機関の燃焼の際、燃料の付着又は煤等の未燃物の固着若しくは付着を抑制することができる。
　さらにまた、表面被覆アルミニウム部材の第一の皮膜２のうちの第１の陽極酸化皮膜２ａと第２の陽極酸化皮膜２ｂとの接続部を一体的で強固とすることができる。このため、内燃機関の燃焼の際、耐衝撃性、耐爆発圧又は熱膨張と熱収縮との繰り返し応力に対して優れた第一の皮膜２を得ることができる。そのため、信頼性及び耐久性の高い表面被覆アルミニウム部材を得ることができる。
[他の実施の形態]　
　なお、前述した実施の形態では、第１の陽極酸化皮膜２ａ及び第２の陽極酸化皮膜２ｂとからなる二層構造を有する第一の皮膜２を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、三層構造を有する陽極酸化皮膜である場合も、第一の皮膜の最上層にランダム配向した密な第２の陽極酸化皮膜を交直重畳電解により形成し、その下層のうちの少なくとも１つ以上の層に配向性を有する疎な第１の陽極酸化皮膜を直流電解により形成し、更にその上に熱拡散層として本実施の形態の第二の皮膜を形成すればよい。より方法的には、最上層の陽極皮膜層を本実施の形態における第２の陽極酸化皮膜に相当する第Ｎの陽極酸化皮膜層とし（Ｎは、３以上の自然数）、アルミニウム部材に対して最初に皮膜を形成する。その後、機能及び用途において、異なる皮膜を形成した後、第Ｎの陽極皮膜層の下層側に、本実施の形態における第１の陽極酸化皮膜に相当する陽極酸化皮膜を形成した後、最後の皮膜形成工程として第二の皮膜を形成すればよい。この場合は、前述した実施の形態よりも、強度、断熱性及び耐食性を向上させた陽極酸化皮膜を得ることができる。
　また、前述した実施の形態では、アルミニウム部材を燃焼室の一部に使用することを例示したが、本発明はこれに限定されない。アルミニウム部材としては、船外機用オイルパン、ギヤケース、プロペラ等の船外機用部品が挙げられる。船外機は、装着式の船舶の推進システムであり、海水や潮風と接触することから、船外機を構成する部品には、高い耐食性が要求されている。例えば、オイルパンは、エンジンオイルを貯蔵するとともに、走行風によりエンジンオイルを冷却する機能も有しており、海水や潮風と直接接触する必要がある。このため、高い耐食性が要求されている。本発明のアルミニウム部材に形成する陽極酸化皮膜は、十分な耐食性を有することから、船外機用部品としても用いることができる。
　以下、実施例によって本発明を具体的に説明することにより、本発明の効果を明らかにする。本発明に係るアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材は、以下の実施例によって制限されない。
［試験例１］　
　アルミニウム部材として、アルミニウム合金（ＡＣ８Ａ）を試験片として用いた。ＡＣ８Ａに対して、直流電解法により陽極酸化を行い、１１～２１μｍの陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、電流密度を１．５Ａ／ｄｍ２とし、２０分間処理を行なった。得られた直流電解法による第１の陽極酸化皮膜のみを有する試験片を試験例１の試験片とした。
［試験例２］　
　アルミニウム部材としてＡＣ８Ａを使用した。ＡＣ８Ａに対して、交直重畳電解法により陽極酸化を行い、１６～１８μｍの陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、高周波電流の周波数を１０ｋＨｚとし、正極２５Ｖ、負極－２Ｖ、１０分間処理を行なった。得られた交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜のみを有する試験片を、試験例２の試験片とした。
［試験例３］　
　アルミニウム部材としてＡＣ８Ａを使用した。ＡＣ８Ａに対して、交直重畳電解法により陽極酸化処理し皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、高周波電流の周波数を１０ｋＨｚとし、正極２５Ｖ、負極－２Ｖ、７分間処理を行なった。その後、直流電解法により陽極酸化処理し皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、電流密度を１．５Ａ／ｄｍ２とし、１０分間処理を行なった。膜厚は１７～２２μｍであった。前記方法により得られた直流電解法による第１の陽極酸化皮膜と交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜とからなる第一の皮膜のみを有する試験片を、試験例３の試験片とした。
［試験例４］　
　アルミニウム部材としてＡＣ８Ａを使用した。ＡＣ８Ａに対して、交直重畳電解法により陽極酸化処理し皮膜を形成した。前記陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、高周波電流の周波数を１０ｋＨｚとし、正極２５Ｖ、負極－２Ｖ、２分間で処理を行なった。その後、直流電解法により陽極酸化処理し皮膜を形成した。陽極酸化処理は、２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、電流密度を２Ａ／ｄｍ２として、３５分間処理を行なった。膜厚は６０～８０μｍであった。前記方法により、直流電解法による第１の陽極酸化皮膜と交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜とからなる第一の皮膜を有する試験片を得た。
　続いて、第一の皮膜に熱拡散膜となる第二の皮膜を形成するためにＮｉめっきを施した。アルミニウム合金を陰極に設置し、ｐＨ４．０、温度６５℃のめっき浴条件下で、２０Ａ／ｄｍ２の電流密度で２分間通電することにより、電解めっき処理を行った。めっき浴には、硫酸ニッケル５００ｇ／Ｌ、ホウ酸４５ｇ／Ｌ、サッカリンソーダ３．２ｇ／Ｌ、５０％亜リン酸１．５ｇ／Ｌを混合した溶液を用いた。陽極には不溶性電極であるＳＵＳ３０４を用いた。電解めっき処理によって、アルミニウム合金の表面にニッケル－リン（Ｎｉ－Ｐ）めっきの皮膜を形成した。得られた第一の皮膜と第二の皮膜を有する試験片を試験例４の試験片とした。
［試験例５］　
　アルミニウム部材としてＡＣ８Ａを使用した。ＡＣ８Ａに対して、交直重畳電解法により陽極酸化処理して第２の陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、高周波電流の周波数を１０ｋＨｚとし、正極２５Ｖ、負極－２Ｖ、２分間処理を行なった。その後、直流電解法により陽極酸化処理して第１の陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、電流密度を２Ａ／ｄｍ２とし、３５分間処理を行なった。前記方法により、直流電解法による第１の陽極酸化皮膜と交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜とからなる第一の皮膜を有する試験片を得た。
　続いて、第一の皮膜の上に熱拡散膜となる第二の皮膜を形成するため、前記試験片に対してスパッタリングを施した。スパッタリングの処理は、ＤＣマグネトロンスパッタリングを用いて、放電ガスＡｒ（５～１０ｓｃｃｍ)を導入して、ガス圧力を０．５～２０Ｐa、電力５０ＷのＤＣ放電の条件で行うことにより、第二の皮膜としてモリブデン皮膜を形成した。得られた試験片を試験例５の試験片とした。
［試験例６］　
　アルミニウム部材としてＡＣ８Ａを使用した。ＡＣ８Ａに対して、交直重畳電解法により陽極酸化処理して第２の陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、高周波電流の周波数を１０ｋＨｚとし、正極２５Ｖ、負極－２Ｖ、２分間処理を行なった。その後、直流電解法により陽極酸化処理して第１の陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、電流密度を２Ａ／ｄｍ２とし、３５分間処理を行なった。前記方法により、直流電解法による第１の陽極酸化皮膜と交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜とからなる第一の皮膜を有する試験片を得た。
　続いて、第一の皮膜の上に熱拡散膜となる第二の皮膜を形成するため、前記試験片に対して銀ペーストを施した。刷毛で試験片に塗り、丸棒で塗布した面を押し当てた後、２００～２２０℃で焼成することにより、第二の皮膜として銀皮膜を形成した。得られた試験片を試験例６の試験片とした。
［試験例７］　
　アルミニウム部材としてＡＣ８Ａを使用した。ＡＣ８Ａに対して、交直重畳電解法により陽極酸化処理して第２の陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、高周波電流の周波数を１０ｋＨｚとし、正極２５Ｖ、負極－２Ｖ、２分間処理を行なった。その後、直流電解法により陽極酸化処理して第１の陽極酸化皮膜を形成した。陽極酸化処理は２０℃、濃度２００ｇ／Ｌの硫酸浴中で、電流密度を２Ａ／ｄｍ２とし、１０分間処理を行なった。その後さらに上記交直重畳電解法と直流電解法を２回繰返し、計６回の陽極酸化処理を行った。前記方法により、直流電解法による第１の陽極酸化皮膜と交直重畳電解法による第２の陽極酸化皮膜が交互に積層された６層の皮膜からなる第一の皮膜を有する試験片を得た。
　続いて、第一の皮膜の上に熱拡散膜となる第二の皮膜を形成するため、前記試験片に対して銀ペーストを施した。刷毛で試験片に塗り、丸棒で塗布した面を押し当てた後、２００～２２０℃で焼成することにより、第二の皮膜として銀皮膜を形成した。得られた試験片を試験例７の試験片とした。
　＜密度、硬度、表面粗さの評価＞　
　試験例１～７の試験片各々に対して、密度（ｇ／ｃｍ３）、硬度（Ｈｖ）及び表面粗さ（Ｒａ）を測定及び算出し、その値を検討した。空隙率に関する密度（ｇ／ｃｍ３）の測定は、アルミニウム合金の密度を予め重さと体積により測定した後、皮膜を形成した試験片重量とアルミニウム合金の厚さ分の重量との差から陽極酸化皮膜の重量を算出し、陽極酸化皮膜の厚さと面積から密度を計算した。なお、密度が高いとは空隙率が低いことを示す。硬度（Ｈｖ）はビッカース硬度計により測定した。また、表面粗さ（Ｒａ）は表面粗さ計により測定した。試験例１～７の試験片の密度、硬度、表面粗さの値を表１に示す。
なお、試験例３～７の試験片は、硬さの異なる２つの陽極酸化皮膜を備えているため、硬度は測定しなかった。
　表１より、試験例１と試験例２とを比較すると、試験例２のほうが、試験例１よりも表面粗さは低く、密度は高かった。この結果より、交直重畳電解により形成した陽極酸化皮膜のほうが、直流電解により形成した陽極酸化皮膜よりも高い撥水性、撥油性、耐衝撃性を有し、且つ、断熱性の向上に寄与することがわかった。また、直流電解により形成した陽極酸化皮膜のほうが、交直重畳電解により形成した陽極酸化皮膜よりも高い断熱性を有することがわかった。
　試験例１と試験例３とを比較すると、試験例３の試験片のほうが、試験例１よりも表面粗さは低く、密度は高かった。この結果より、交直重畳電解陽極酸化層を上層として直流電解陽極酸化層を下層とする二層構造の陽極酸化皮膜のほうが、一層構造の直流電解陽極酸化層の陽極酸化皮膜よりも高い撥水性、撥油性、耐衝撃性を有していることがわかった。また、二層構造の陽極酸化皮膜は、高い断熱性と耐衝撃性とを両立させていることがわかった。これらの機能は、二層構造の陽極酸化皮膜を内燃機関に適用した場合に、実使用に耐え得る高い耐衝撃性を示し、燃焼前後の付着物の低減効果及び耐食性の向上に効果を発揮することがわかった。
　試験例１と試験例４とを比較すると、試験例４の試験片のほうが、試験例１よりも表面粗さは低く、密度は高かった。この結果より、第一の皮膜と第二の皮膜としてニッケル－リンめっき皮膜とを備える試験例４のほうが、直流電解陽極酸化層の陽極酸化皮膜のみを備える試験例１よりも高い撥水性、撥油性、耐衝撃性を有していることがわかった。また、第一の皮膜と第二の皮膜としてニッケル－リンめっき皮膜とを備える試験例４は、高い断熱性と高い耐衝撃性とを両立させていることがわかった。これらの機能は、第一の皮膜と第二の皮膜としてニッケル－リンめっき皮膜とを備える表面被覆アルミニウム部材を燃焼室の一部に適用した場合に、実使用に耐え得る高い耐衝撃性を示し、燃焼前後の付着物の低減効果及び耐食性の向上に効果を発揮することがわかった。
　試験例１と試験例５とを比較すると、試験例５の試験片のほうが、試験例１よりも表面粗さは低く、密度は高かった。この結果より、第一の皮膜と第二の皮膜としてモリブデン皮膜とを備える試験例５のほうが、直流電解陽極酸化層の陽極酸化皮膜のみを備える試験例１よりも高い撥水性、撥油性、耐衝撃性を有していることがわかった。また、第一の皮膜と第二の皮膜としてモリブデン皮膜とを備える試験例５は、高い断熱性と高い耐衝撃性とを両立させていることがわかった。これらの機能は、第一の皮膜と第二の皮膜としてモリブデン皮膜とを備える表面被覆アルミニウム部材を燃焼室の一部に適用した場合に、実使用に耐え得る高い耐衝撃性を示し、燃焼前後の付着物の低減効果及び耐食性の向上に効果を発揮することがわかった。
　試験例１と試験例６とを比較すると、試験例６の試験片のほうが、試験例１よりも表面粗さは低く、密度は高かった。この結果より、第一の皮膜と第二の皮膜として銀皮膜とを備える試験例６のほうが、直流電解陽極酸化層の陽極酸化皮膜のみを備える試験例１よりも高い撥水性、撥油性、耐衝撃性を有していることがわかった。また、第一の皮膜と第二の皮膜として銀皮膜とを備える試験例６は、高い断熱性と高い耐衝撃性とを両立させていることがわかった。これらの機能は、第一の皮膜と第二の皮膜として銀皮膜とを備える表面被覆アルミニウム部材を燃焼室の一部に適用した場合に、実使用に耐え得る高い耐衝撃性を示し、燃焼前後の付着物の低減効果及び耐食性の向上に効果を発揮することがわかった。
　試験例１と試験例７とを比較すると、試験例７の試験片のほうが、試験例１よりも表面粗さは低く、密度は高かった。この結果より、第一の皮膜と第二の皮膜として銀皮膜とを備える試験例７のほうが、直流電解陽極酸化層の陽極酸化皮膜のみを備える試験例１よりも高い撥水性、撥油性、耐衝撃性を有していることがわかった。また、第一の皮膜と第二の皮膜として銀皮膜とを備える試験例７は、高い断熱性と高い耐衝撃性とを両立させていることがわかった。これらの機能は、第一の皮膜と第二の皮膜として銀皮膜とを備える表面被覆アルミニウム部材を燃焼室の一部に適用した場合に、実使用に耐え得る高い耐衝撃性を示し、燃焼前後の付着物の低減効果及び耐食性の向上に効果を発揮することがわかった。また、試験例６と試験例７とを比較すると、試験例７の試験片の方が密度は高かった。この結果より、第一の皮膜を３層以上の構造とすることで、空孔率は２層構造よりも若干低下するものの耐衝撃性がさらに向上し、さらに、第一の皮膜の構造がより複雑になることから耐食性がより向上することがわかった。
　試験例３～７で成膜した試験片に対して光学顕微鏡を用いて皮膜断面の組織を確認した。代表として、図４に試験例６の皮膜断面を撮影した断面写真を示す。図４では、第一の皮膜中の破線より紙面上の層が交直重畳電解により形成した第２の陽極酸化皮膜を示し、第一の皮膜中の破線より紙面下の層が直流電解により形成した第１の陽極酸化皮膜を示し、矢印を用いて第一の皮膜中の主な気孔部分を示している。
　図４に示すように、作製した試験片は、第一の皮膜が形成され、その上層に交直重畳電解処理された陽極酸化層、その下層に直流電解処理された陽極酸化層が形成されている。第一の皮膜の下層の直流電解処理された陽極酸化層においては、シリコンの存在により、皮膜が形成され難くなり、形成されない箇所が気孔となっていた。第一の皮膜の下層の直流電解処理された皮膜においては、マイクロレベルの気孔が存在しており、第一の皮膜の上層の交直重畳電解処理された皮膜には気孔が存在しなかった。また、皮膜中のシリコンの周辺にはマイクロレベルの気孔は見られず、皮膜はしっかりとシリコンの周辺を覆っていることが確認された。
　試験例４～７で作製した各試験片では、第一の皮膜の上に第二の皮膜が形成されていることが確認された。試験例４で作製した試験片では、交直重畳電解処理後に直流電解処理されて形成された第一の皮膜の上に、電解めっき処理によるニッケル－リンめっき皮膜が形成されていることが確認された。また、試験例５で作製した試験片では、交直重畳電解処理後に直流電解処理されて形成された第一の皮膜の上に、スパッタリング処理によるモリブデン皮膜が形成されていることが確認された。さらに、試験例６で作製した試験片では、交直重畳電解処理後に直流電解処理されて形成された第一の皮膜の上に、塗布した銀皮膜が形成されていることが図４に示すように確認された。また、試験例７で作製した試験片においても試験例６と同様に第二の皮膜が確認された。
　＜熱伝導率の評価＞　
　試験例１及び４～７の各試験片に対して、薄膜熱物性測定装置を用いて熱伝導率（Ｗ／（ｍ・Ｋ））を評価した。なお、第一の皮膜である陽極酸化皮膜の熱伝導率は、最も値が低い試験例１の熱伝導率を用い、この値と、電解めっき、スパッタリング処理、塗布により形成した第二の皮膜の熱伝導率とを比較した。測定結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、試験例１の陽極酸化皮膜の熱伝導率は、０．４２Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。試験例４の第二の皮膜の熱伝導率の熱伝導率は７６Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、試験例５の第二の皮膜の熱伝導率の熱伝導率は１２８Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、試験例６の第二の皮膜の熱伝導率の熱伝導率は１５５Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、試験例５の第二の皮膜の熱伝導率の熱伝導率は１５７Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
　この結果より、試験例４では、陽極酸化皮膜よりもニッケル－リンめっき皮膜の方が高い熱伝導率を示し、ニッケル－リンめっきからなる第二の皮膜は、熱拡散層として燃焼室内の温度分布を均一化する効果を発揮することがわかった。また、試験例５でも、陽極酸化皮膜よりもモリブデン皮膜の方が高い熱伝導率を示し、モリブデン皮膜からなる第二の皮膜は、熱拡散層として燃焼室内の温度分布を均一化する効果を発揮することがわかった。さらに、試験例６、試験例７において、陽極酸化皮膜よりも銀皮膜の方が高い熱伝導率を示し、銀皮膜からなる第二の皮膜は、熱拡散層として燃焼室内の温度分布を均一化する効果を発揮することがわかった。
　本発明に係る高い断熱性と高い均熱性とを両立させて備えるアルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストンによれば、高い断熱性及び高い均熱性を有し、且つ、それらを両立させることができる。
　１：アルミニウム部材、２：第一の皮膜（陽極酸化皮膜）、２ａ：第１の陽極酸化皮膜（直流電解陽極酸化層）、２ｂ：第２の陽極酸化皮膜（交直重畳電解陽極酸化層）、３：第二の皮膜、５：シリコン、１０：陽極酸化処理装置、１１：電解浴槽、１２：陽極、１３：一対の陰極、１４：　　導電線、１５：電源、Ｓ１：第一の皮膜形成工程、Ｓ１１：第一の陽極酸化皮膜形成工程、Ｓ１２：第二の陽極酸化皮膜形成工程、Ｓ２：第二の皮膜形成工程

Claims (10)

  1. 　アルミニウム部材の表面に第一の皮膜と、　
    　前記第一の皮膜の表面に前記第一の皮膜よりも熱伝導率が高い第二の皮膜と、を少なくとも備える表面被覆アルミニウム部材。
  2. 　前記第一の皮膜が陽極酸化皮膜である請求項１に記載の表面被覆アルミニウム部材。
  3. 　前記第一の皮膜が、少なくとも空隙率の異なる二種類の陽極酸化皮膜からなる請求項１又は２に記載の表面被覆アルミニウム部材。
  4. 　前記第一の皮膜が、前記アルミニウム部材側の空隙率が高い第１の陽極酸化皮膜と前記第二の皮膜側の空隙率が低い第２の陽極酸化皮膜とからなる二種類の陽極酸化皮膜である請求項１～３のいずれか一項に記載の表面被覆アルミニウム部材。
  5. 　前記第１の陽極酸化皮膜が直流電解を印加して得られる陽極酸化皮膜であり、前記第２の陽極酸化皮膜が交直重畳電解を印加して得られる陽極酸化皮膜である請求項４に記載の表面被覆アルミニウム部材。
  6. 　請求項１～５のいずれか一項に記載の表面被覆アルミニウム部材を備え、
    　前記表面被覆アルミニウム部材を内燃機関のエンジンの燃焼室を形成する部品又は内燃機関用ピストンの一部に適用している内燃機関用ピストン。
  7. 　アルミニウム部材に交直重畳電解を印加することにより、第２の陽極酸化皮膜を形成する工程と、　
    　前記アルミニウム部材に直流電解を印加することにより、第１の陽極酸化皮膜を形成する工程と、　
    　前記第２の陽極酸化皮膜の表面に、所定の成膜法を用いて、前記第１の陽極酸化皮膜及び前記第２の陽極酸化皮膜よりも熱伝導率が高い皮膜を形成する工程と、
    を備えるアルミニウム部材の表面被覆方法。
  8. 　前記アルミニウム部材の表面に前記第１の陽極酸化皮膜を形成し、前記第１の陽極酸化皮膜の表面に前記第２の陽極酸化皮膜を形成する請求項７に記載のアルミニウム部材の表面被覆方法。
  9. 　前記第１の陽極酸化皮膜を形成する工程と前記第２の陽極酸化皮膜を形成する工程とを、同一の処理浴を用いて行う請求項７又は８に記載のアルミニウム部材の表面被覆方法。
  10. 　前記第１の陽極酸化皮膜を形成する工程と前記第２の陽極酸化皮膜を形成する工程の後に、前記工程を繰り返す工程を更に備え、
    　前記繰り返す工程の後に、前記熱伝導率が高い被膜を形成する工程を行う請求項７～９の何れか一項に記載のアルミニウム部材の表面被覆方法。
PCT/JP2015/059364 2014-03-27 2015-03-26 アルミニウム部材の表面被覆方法及び表面被覆アルミニウム部材並びに内燃機関用ピストン WO2015147162A1 (ja)

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