WO2015098641A1 - ガラス板、およびガラス板の加工方法 - Google Patents

ガラス板、およびガラス板の加工方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2015098641A1
WO2015098641A1 PCT/JP2014/083369 JP2014083369W WO2015098641A1 WO 2015098641 A1 WO2015098641 A1 WO 2015098641A1 JP 2014083369 W JP2014083369 W JP 2014083369W WO 2015098641 A1 WO2015098641 A1 WO 2015098641A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
glass plate
adjacent surface
line
main surface
crack
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2014/083369
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
齋藤　勲
孝弘 永田
卓磨 藤原
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGC Inc
Original Assignee
Asahi Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asahi Glass Co Ltd filed Critical Asahi Glass Co Ltd
Priority to JP2015554778A priority Critical patent/JP6439703B2/ja
Priority to CN201480070535.4A priority patent/CN105849057B/zh
Priority to DE112014006072.0T priority patent/DE112014006072B4/de
Priority to KR1020167016165A priority patent/KR102260140B1/ko
Publication of WO2015098641A1 publication Critical patent/WO2015098641A1/ja
Priority to US15/176,341 priority patent/US20160282527A1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/18—Diffraction gratings
    • G02B5/1847—Manufacturing methods
    • G02B5/1852—Manufacturing methods using mechanical means, e.g. ruling with diamond tool, moulding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/361—Removing material for deburring or mechanical trimming
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/38—Removing material by boring or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/40—Removing material taking account of the properties of the material involved
    • B23K26/402—Removing material taking account of the properties of the material involved involving non-metallic material, e.g. isolators
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B33/00—Severing cooled glass
    • C03B33/02—Cutting or splitting sheet glass or ribbons; Apparatus or machines therefor
    • C03B33/023—Cutting or splitting sheet glass or ribbons; Apparatus or machines therefor the sheet or ribbon being in a horizontal position
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B33/00—Severing cooled glass
    • C03B33/09—Severing cooled glass by thermal shock
    • C03B33/091—Severing cooled glass by thermal shock using at least one focussed radiation beam, e.g. laser beam
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/50—Inorganic materials other than metals or composite materials
    • B23K2103/54—Glass
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/18—Diffraction gratings
    • G02B5/1847—Manufacturing methods

Definitions

  • the present invention relates to a glass plate and a method for processing the glass plate.
  • the glass plate may be chamfered after being cut to a desired size.
  • the glass plate after chamfering has an adjacent surface at an outer edge that intersects an obtuse angle with respect to the main surface (see, for example, Patent Document 1).
  • the glass plate was transparent, it was difficult to visually recognize the outer edge of the glass plate.
  • it is difficult to visually recognize the outer edge of the glass plate for example, when an operator who carries the glass tries to grasp the outer edge of the glass plate, it is difficult to recognize the place to be gripped and it is difficult to handle. .
  • the present invention has been made in view of the above problems, and has as its main object the provision of a glass plate having excellent outer edge visibility.
  • a glass plate having an adjacent surface that intersects an obtuse angle with respect to the main surface at least at a part of the outer edge,
  • the adjacent surface is a cut surface formed by extension of a crack, and a glass plate is provided that forms a diffraction grating including at least one of a Werner line or an arrest line.
  • a glass plate with excellent outer edge visibility can be provided.
  • FIG. 5 is a side view showing a state of the glass plate after laser processing in FIGS. 3 to 4. It is a side view which shows the state after applying stress to the glass plate of FIG. It is a microscope picture of the 1st adjacent surface of the glass plate shown in FIG. It is a microscope picture of the 2nd adjacent surface of the glass plate shown in FIG. 6 is a plan view showing a scanning direction of laser light with respect to a glass plate in Example 2.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a glass plate according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a plan view of the glass plate.
  • the glass plate 10 is used, for example, as an automobile window glass, an architectural window glass, a display substrate, or a display cover glass.
  • the glass plate 10 may be formed of, for example, soda lime glass, non-alkali glass, chemical strengthening glass, or the like.
  • the chemical strengthening glass is used as, for example, a cover glass after being chemically strengthened.
  • the glass plate 10 is a flat plate in FIG. 1, but may be a curved plate. Although the shape of the glass plate 10 is not specifically limited, For example, rectangular shape, trapezoid shape, circular shape, elliptical shape etc. may be sufficient.
  • the thickness of the glass plate 10 is appropriately set according to the use of the glass plate 10, and is, for example, 0.01 cm to 2.5 cm.
  • the glass plate 10 has the 1st main surface 11 and the 2nd main surface 12, and has the 1st adjacent surface 13, the 2nd adjacent surface 14, and the end surface 15 in at least one part of an outer edge.
  • the first main surface 11 and the second main surface 12 are parallel to each other.
  • the first adjacent surface 13 intersects the first main surface 11 at an obtuse angle.
  • the second adjacent surface 14 intersects the second main surface 12 at an obtuse angle.
  • the end surface 15 is perpendicular to the first main surface 11 and the second main surface, and connects the first adjacent surface 13 and the second adjacent surface 14. Since the 1st adjacent surface 13 and the 2nd adjacent surface 14 are comprised similarly, the 1st adjacent surface 13 is demonstrated typically.
  • the first adjacent surface 13 is a cut surface formed by extension of a crack. Since the 1st adjacent surface 13 is formed at the time of the cutting
  • the first adjacent surface 13 may be a cut surface formed by scanning a laser beam along at least a part of the outer edge of the glass plate 10.
  • the scanning of the laser beam means the displacement of the irradiation position of the laser beam. Since the cut surface by the laser beam shows a structural color, it is excellent in visibility and design.
  • the first adjacent surface 13 forms a diffraction grating including at least one of a Wallner line or an Arrest line.
  • the “Wolner line” is a striped line indicating the extending direction of the crack.
  • the “arrest line” is a striped line indicating a temporary stop of the crack extension.
  • the Walner line and the arrest line are collectively referred to as a line representing the extension of the crack.
  • the first adjacent surface 13 forms a diffraction grating including at least one of a Werner line or an arrest line, when visible light such as sunlight hits the first adjacent surface 13, a structural color is seen due to light diffraction and interference. Thereby, the visibility of the outer edge of the glass plate 10 becomes high. Furthermore, since various colors can be seen by changing the color of the structural color according to the viewing angle, good design can be obtained.
  • a plurality of lines 16 representing the crack extension status are arranged along the outer edge of the glass plate 10 at intervals.
  • the interval (pitch) of the lines 16 is the same, compared to the case where the lines 16 are arranged in a direction perpendicular to the outer edge of the glass plate 10, that is, in the thickness direction of the glass plate. Since many lines 16 can be formed, light diffraction and interference often occur, and the structural color is easy to see.
  • the line 16 does not need to be formed over the entire periphery of the outer edge of the glass plate 10, and may be formed only in a part of the outer edge.
  • the pitch P of the wires 16 is, for example, 0.1 ⁇ m to 1000 ⁇ m. If the pitch P of the lines 16 is within the above range, a structural color tends to appear due to diffraction and interference of visible light.
  • the pitch P of the lines 16 is preferably 0.2 ⁇ m to 500 ⁇ m, more preferably 0.5 ⁇ m to 300 ⁇ m.
  • the pitch P of the lines 16 is measured, for example, by measuring the number of the lines 16 in the range of a length of 1000 ⁇ m along the outer edge of the glass plate on the micrograph.
  • the pitch being equal pitch means that both the minimum pitch value and the maximum pitch value are within ⁇ 15% of the average pitch value.
  • the lines 16 may be arranged at an equal pitch in at least a part of the diffraction grating formed by the lines 16. In a region where the lines 16 are at equal pitches, light diffraction and interference are likely to occur, and visibility and design can be improved.
  • the line 16 may be formed in a curved shape when viewed from a direction perpendicular to the first main surface 11 and the second main surface 12.
  • the curve can be broken down into two components that are perpendicular to each other. Therefore, the angle range in which light diffraction and interference occur is larger than when the line 16 is formed in a straight line, so that the angle at which the structural color can be seen is wide.
  • the 1st adjacent surface 13 may be formed so that the angle which the 1st main surface 11 makes may be over 135 degrees. By forming at this angle, a step due to the boundary between the first adjacent surface 13 and the first main surface 11 can be made inconspicuous. In addition, the touch when touched becomes smooth. Preferably it is 150 degrees or more. Moreover, although the 1st adjacent surface 13 is formed in the plane which becomes a straight line when it sees in a cross section, it may be formed in the curved surface so that an arc may be drawn when it sees in a cross section.
  • the surface roughness Ra of the first adjacent surface 13 is, for example, 100 nm or less.
  • the surface roughness Ra is preferably 50 nm or less, more preferably 30 nm or less.
  • Example 1 In Example 1, the glass plates shown in FIGS. 5 to 8 were obtained by the processing methods shown in FIGS.
  • FIG. 3 is a side view showing the glass processing method of the glass plate according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a plan view showing the scanning direction of the laser light with respect to the glass plate of FIG.
  • FIG. 5 is a side view showing a state of the glass plate after the laser processing of FIGS.
  • FIG. 6 is a side view showing a state after applying stress to the glass plate of FIG.
  • FIG. 7 is a photomicrograph of the first adjacent surface of the glass plate shown in FIG.
  • FIG. 8 is a photomicrograph of the second adjacent surface of the glass plate shown in FIG. In FIG. 7 and FIG. 8, one of the lines representing the crack extension status is highlighted.
  • the glass plate 10A is locally heated using the laser light 20 that passes through the glass plate 10A from the first main surface 11A to the second main surface 12A, and the irradiation position of the laser light 20 is displaced.
  • a glass plate having a thickness of 2.8 mm Soda Lime Glass manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.
  • a Yb fiber laser (wavelength 1070 nm) was used as the light source 22 of the laser light 20, and the laser light 20 was irradiated perpendicularly to the first major surface 11A.
  • the absorption coefficient ( ⁇ ) of the glass plate 10A with respect to the laser beam 20 was 0.57 cm ⁇ 1 , and the internal transmittance was 85%.
  • the internal transmittance is the transmittance when there is no reflection on the first main surface 11A.
  • the beam shape of the laser light 20 was a circle having a diameter of 0.5 mm.
  • a condensing lens 25 that condenses the laser light 20 is disposed between the light source 22 and the glass plate 10A.
  • the focal position of the condensing lens 25 was set to be 11.48 mm away from the first main surface 11A toward the light source 22 and the condensing angle was 2.5 °.
  • the output of the light source 22 was 440W. As shown in FIG.
  • the laser beam 20 was scanned at a speed of 70 mm / second in parallel with two parallel sides of the four sides of the trapezoidal glass plate 10A.
  • An initial crack was previously formed with a file on one side which obliquely intersects two parallel sides.
  • the initial crack was formed at the irradiation start position of the laser beam 20.
  • the scanning direction of the laser beam 20 was inclined with respect to the tangent of the outer edge of the irradiation start position portion of the glass plate 10A. Since tensile stress is generated at the irradiation position of the laser beam 20, the crack was extended from the initial crack by displacing the irradiation position of the laser beam 20.
  • Example 1 a continuous wave type Yb fiber laser was used.
  • Example 1 the 1st cooling nozzle 28 which blows a cooling gas on 11 A of 1st main surfaces of glass plate 10A as shown in FIG. 3, and glass so that high tensile stress may arise in the irradiation position of the laser beam 20 and glass
  • a second cooling nozzle 29 that blows cooling gas onto the second main surface 12A of the plate 10A was used.
  • the center line of the first cooling nozzle 28 and the center line of the second cooling nozzle 29 were made to coincide with the optical axis of the laser beam 20.
  • Each of the first cooling nozzle 28 and the second cooling nozzle 29 has a circular jet nozzle having a diameter of 1 mm, forms a 15 mm gap with the glass plate 10A, and supplies a cooling gas with a flow rate of 30 L / min. Erupted. Compressed air was used as the cooling gas.
  • the glass plate 10A was moved relative to the light source 22, the first cooling nozzle 28, and the second cooling nozzle 29, and the crack was extended from the initial crack. Thereby, as shown in FIG. 5, the 1st adjacent surface 13 which crosses an obtuse angle with respect to the 1st main surface 11A, and the 2nd adjacent surface 14 which crosses an obtuse angle with respect to the 2nd main surface 12A were able to be formed simultaneously.
  • the reason why the first adjacent surface 13 and the second adjacent surface 14 can be formed is that, at the irradiation start position of the laser light 20, the scanning direction of the laser light 20 (X direction in FIG. 4) is inclined with respect to the outer edge of the glass plate 10A. It was estimated that. Then, bending stress was applied to the glass plate 10A, and the glass plates 10 and 10B were obtained by forming the end surface 15 which connects the 1st adjacent surface 13 and the 2nd adjacent surface 14 as shown in FIG. .
  • the surface roughness Ra of the glass plate 10 was measured using a surface roughness measuring instrument (SURFCOM200DX2 manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.). The measurement conditions are shown below. Cut-off value ⁇ c: 0.08 mm Cut-off ratio ⁇ c / ⁇ s: 30 Measurement speed: 0.03 mm / sec Evaluation length: 0.4mm As shown in FIG. 7, a line 16 indicating the crack extension state was recognized on the first adjacent surface 13. When sunlight was applied to the first adjacent surface 13, a structural color was seen due to light diffraction and interference, and a glass plate with excellent outer edge visibility was obtained. Moreover, various colors were seen by changing the color of the structural color according to the viewing angle, and a glass plate excellent in design was obtained.
  • a plurality of lines 16 representing the extension of cracks were arranged at intervals along one side of the glass plate 10.
  • Each line 16 was curved when viewed from a direction perpendicular to the main surface of the glass plate 10.
  • the shape of the line 16 represents the change with time of the tip position of the crack during laser scanning.
  • the end 16a on the first main surface 11 side is behind the end 16b on the end surface 15 side in the scanning direction of the laser light. From this, it can be seen that the crack does not extend from the first main surface 11A of the glass plate 10A in the depth direction but extends from the inside of the glass plate 10A toward the surface.
  • a line 16 representing the extension state of the crack is likely to appear.
  • the pitch of the lines 16 was 58.8 ⁇ m, and the surface roughness Ra was 4.0 nm.
  • the pitch of the lines 16 was equal.
  • the pitch of the lines 16 is equal, light diffraction and interference are more likely to occur than in the case of unequal pitches, and the visibility and design can be further improved.
  • a line 16 indicating the extension of cracks was recognized as shown in FIG. 8.
  • visible light such as sunlight was applied to the second adjacent surface 14
  • a structural color was seen due to light diffraction and interference, and a glass plate with excellent outer edge visibility was obtained.
  • various colors were seen by changing the structural color depending on the viewing angle, and a glass plate excellent in design was obtained.
  • a plurality of lines 16 representing the extension of the cracks were arranged at intervals along one side of the glass plate. Each line 16 was curved when viewed from a direction perpendicular to the main surface of the glass plate 10. The shape of the line 16 represents the change with time of the tip position of the crack during laser scanning.
  • each line 16 the end 16c on the second main surface 12 side is behind the end 16d on the end surface 15 side in the scanning direction of the laser beam. From this, it can be seen that the crack does not extend from the second main surface 12A of the glass plate 10A in the depth direction but extends from the inside of the glass plate 10A toward the surface.
  • the pitch of the lines 16 was 58.8 ⁇ m, and the surface roughness Ra was 5.0 nm. The pitch of the lines 16 was equal. When the pitch of the lines 16 is equal, light diffraction and interference are more likely to occur than in the case of unequal pitches, and the visibility and design can be further improved.
  • the pitch of the lines 16 is an equal pitch, but the lines 16 may be formed at unequal pitches.
  • FIG. 10 is a plan view showing the scanning direction of the laser light with respect to the glass plate in the second embodiment.
  • FIG. 11 is a side view showing a state after applying stress to the glass plate of FIG.
  • FIG. 12 is a photomicrograph of the first adjacent surface of the glass plate shown in FIG. In FIG. 12, one of the lines representing the crack extension status is highlighted.
  • Example 2 as shown in FIG. 10, the front and back of the glass plate 10A are replaced with those of Example 1, and the glass plate 10A is made of glass using laser light 20 that passes from the first main surface 11A to the second main surface 12A.
  • the plate 10A was locally heated and the irradiation position of the laser beam 20 was displaced.
  • As the glass plate 10A a glass plate having a thickness of 2.8 mm (Soda Lime Glass manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.) was used.
  • a Yb fiber laser (wavelength 1070 nm) was used as the light source 22 of the laser light 20, and the laser light 20 was irradiated perpendicularly to the first major surface 11A.
  • the absorption coefficient ( ⁇ ) of the glass plate 10A with respect to the laser beam 20 was 0.57 cm ⁇ 1 , and the internal transmittance was 85%.
  • the beam shape of the laser light 20 was a circle having a diameter of 1.0 mm.
  • a condensing lens 25 that condenses the laser light 20 is disposed between the light source 22 and the glass plate 10A.
  • the focal position of the condensing lens 25 was set at a position away from the first main surface 11A toward the light source 22 by 9.06 mm, and the condensing angle was 6.3 °.
  • the output of the light source 22 was 100W. As shown in FIG.
  • the laser beam 20 was scanned at a speed of 10 mm / second in parallel with two parallel sides of the four sides of the trapezoidal glass plate 10A.
  • An initial crack was previously formed with a file on one side which obliquely intersects two parallel sides.
  • the initial crack was formed at the irradiation start position of the laser beam 20.
  • the scanning direction of the laser beam 20 was inclined with respect to the tangent of the outer edge of the irradiation start position portion of the glass plate 10A. Since tensile stress is generated at the irradiation position of the laser beam 20, the crack was extended from the initial crack by displacing the irradiation position of the laser beam 20.
  • Example 2 unlike Example 1, a Yb fiber laser of a pulse oscillation type was used, the pulse width was 200 ⁇ s, and the repetition frequency was 400 Hz.
  • the second cooling nozzle 29 is not used among the first cooling nozzle 28 and the second cooling nozzle 29 shown in FIG. .
  • the center line of the first cooling nozzle 28 was tilted 45 ° behind the optical axis of the laser light 20 in the scanning direction of the laser light.
  • the first cooling nozzle 28 had a circular jet nozzle with a diameter of 1 mm, formed a 10 mm gap with the glass plate 10A, and jetted cooling gas at a flow rate of 10 L / min. Compressed air was used as the cooling gas.
  • the glass plate 10A was moved relative to the light source 22 and the first cooling nozzle 28, and the crack was extended from the initial crack. As a result, as shown in FIG. 10, the first adjacent surface 13 that intersects the first main surface 11A at an obtuse angle and the second adjacent surface 14 that intersects the second main surface 12A at an obtuse angle could be formed simultaneously. Then, bending stress was applied to the glass plate 10A, and the glass plates 10 and 10B were obtained by forming the end surface 15 which connects the 1st adjacent surface 13 and the 2nd adjacent surface 14 as shown in FIG. .
  • Example 2 As shown in FIG. 12, a line 16 indicating a crack extension state was recognized on the first adjacent surface 13.
  • a structural color was seen due to light diffraction and interference, and a glass plate with excellent outer edge visibility was obtained. Furthermore, various colors were seen by changing the structural color according to the viewing angle, and a glass plate excellent in design was obtained.
  • a plurality of lines 16 representing the extension of cracks were arranged at intervals along one side of the glass plate 10. Each line 16 was curved when viewed from a direction perpendicular to the main surface of the glass plate 10. In each line 16, the end portion 16 a on the first main surface 11 side is ahead of the end portion on the end surface 15 side in the scanning direction of the laser light.
  • the crack extends in the depth direction from the first main surface 11A of the glass plate 10A.
  • the pitch of the lines 16 was 25 ⁇ m.
  • the pitch of the lines 16 was equal. When the pitch of the lines 16 is equal, light diffraction and interference are more likely to occur than in the case of unequal pitch, and visibility and design can be improved.
  • the pitch of the line 16 can be controlled by changing at least one of the pulse width and the repetition frequency.
  • the change of the pitch of the line 16 may be performed during the laser scanning.
  • the reproducibility of the pitch of the line 16 to be formed is better than when a continuous oscillation type is used, and desired visibility and design are always obtained. Can be applied to the outer edge of the glass plate.
  • the glass plate 10 has both the first adjacent surface 13 and the second adjacent surface 14 in at least a part of the outer edge, but it is only necessary to have at least one of them.
  • the glass plate 10 may have the first adjacent surface 13 and may not have the second adjacent surface 14.
  • the end surface 15 and the second main surface 12 may intersect perpendicularly.
  • the glass plate 10 has the 2nd adjacent surface 14, and does not need to have the 1st adjacent surface 13.
  • the end surface 15 and the first main surface 11 may intersect perpendicularly.
  • the glass plate 10 has the end surface 15 perpendicular
  • the shape of the end surface 15 is not specifically limited.
  • the end surface 15 may be an arc surface instead of a flat surface.
  • the glass plate 10 may be either a flat plate or a curved plate, such as a template glass with a concavo-convex pattern on the surface, a glass with a metal net or wire inside, and an AR (Anti Reflection) film on the surface. Any of glass with a film coated with a functional film, laminated glass, and tempered glass may be used.
  • the manufacturing method of the glass plate 10 is not limited to the method shown in FIGS.
  • the outer edge of the glass plate 10A is linear at the irradiation start position of the laser beam 20, but may be curved. If the scanning direction (X direction in FIG. 4) of the laser light 20 is inclined with respect to the tangent to the outer edge of the glass plate 10A at the irradiation start position of the laser light 20, the first adjacent surface 13 and the second adjacent surface 14 are can get.
  • a laser beam having a cross-sectional shape or a cross-sectional intensity distribution that is asymmetrical is obtained.
  • the first adjacent surface 13 and the second adjacent surface 14 are used.
  • the first adjacent surface 13 and the second adjacent surface 14 are simultaneously formed by the irradiation of the laser beam 20, but only one of them may be formed.
  • both the first cooling nozzle 28 and the second cooling nozzle 29 are used, but either one or both may not be used.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Surface Treatment Of Glass (AREA)

Abstract

【解決手段】外縁の少なくとも一部に、主面に対し鈍角に交わる隣接面を有するガラス板であって、前記隣接面は、クラックの伸展によって形成された切断面であって、ウォルナー線またはアレスト線の少なくとも一方を含む回折格子を形成する、ガラス板。

Description

ガラス板、およびガラス板の加工方法
　本発明は、ガラス板、およびガラス板の加工方法に関する。
　ガラス板は、所望の大きさに切断された後、面取されることがある。面取後のガラス板は、主面に対して鈍角に交わる隣接面を外縁に有する（例えば特許文献１参照）。
日本国特開２００８－９３７４４号公報
　ガラス板は透明であるため、ガラス板の外縁が視認困難であった。ガラス板の外縁の視認が困難であると、例えば、ガラスを持ち運ぶ作業者がガラス板の外縁を掴もうとした際に、掴むべき箇所の認識がしづらく、取り扱いが難しいという問題点があった。
　本発明は、上記課題に鑑みなされたものであって、外縁の視認性に優れた、ガラス板の提供を主な目的とする。
　本発明の一態様によれば、
　外縁の少なくとも一部に、主面に対し鈍角に交わる隣接面を有するガラス板であって、
　前記隣接面は、クラックの伸展によって形成された切断面であって、ウォルナー線またはアレスト線の少なくとも一方を含む回折格子を形成する、ガラス板が提供される。
　本発明の一態様によれば、外縁の視認性に優れた、ガラス板が提供できる。
本発明の一実施形態によるガラス板の断面図である。 図１のガラス板の平面図である。 実施例１によるガラス板のレーザ加工方法を示す側面図である。 図３のガラス板に対するレーザ光の走査方向を示す平面図である。 図３～図４のレーザ加工後のガラス板の状態を示す側面図である。 図５のガラス板に応力を加えた後の状態を示す側面図である。 図６に示すガラス板の第１隣接面の顕微鏡写真である。 図６に示すガラス板の第２隣接面の顕微鏡写真である。 実施例２におけるガラス板に対するレーザ光の走査方向を示す平面図である。 図９のレーザ加工後のガラス板の状態を示す側面図である。 図１０のガラス板に応力を加えた後の状態を示す側面図である。 図１１に示すガラス板の第１隣接面の顕微鏡写真である。
　以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。各図面において、同一のまたは対応する構成には、同一のまたは対応する符号を付して説明を省略する。以下の説明において、数値範囲を表す「～」はその前後の数値を含む範囲を意味する。
　図１は、本発明の一実施形態によるガラス板の断面図である。図２は、ガラス板の平面図である。
　ガラス板１０は、例えば自動車用窓ガラス、建築用窓ガラス、ディスプレイ用基板、ディスプレイ用カバーガラスとして用いられる。ガラス板１０は、例えばソーダライムガラス、無アルカリガラス、化学強化用ガラスなどで形成されてよい。化学強化用ガラスは、化学強化処理された後、例えばカバーガラスとして用いられる。
　ガラス板１０は、図１では平板であるが、湾曲板でもよい。ガラス板１０の形状は、特に限定されないが、例えば矩形状、台形状、円形状、楕円形状などであってよい。ガラス板１０の厚さは、ガラス板１０の用途に応じて適宜設定され、例えば０．０１ｃｍ～２．５ｃｍである。
　ガラス板１０は、第１主面１１および第２主面１２を有し、外縁の少なくとも一部に、第１隣接面１３、第２隣接面１４、および端面１５を有する。第１主面１１および第２主面１２は、互いに平行とされる。第１隣接面１３は、第１主面１１に対し鈍角に交わる。第２隣接面１４は、第２主面１２に対し鈍角に交わる。端面１５は、第１主面１１および第２主面に対し垂直とされ、第１隣接面１３と第２隣接面１４とを接続する。第１隣接面１３と第２隣接面１４とは同様に構成されるので、代表的に第１隣接面１３について説明する。
　第１隣接面１３は、クラックの伸展によって形成された切断面である。ガラス板１０の切断時に第１隣接面１３が形成され、面取が不要であるので、加工時間や加工コストが削減できる。
　第１隣接面１３は、ガラス板１０の外縁の少なくとも一部に沿ってレーザ光を走査することにより形成された切断面であってよい。ここで、レーザ光の走査とは、レーザ光の照射位置の変位を意味する。レーザ光による切断面は、構造色が見えるため、視認性、さらには意匠性にも優れる。
　より具体的に説明すると、図２に示すように、第１隣接面１３は、ウォルナー線（Wallner lines）またはアレスト線（Arrest lines）の少なくとも一方を含む回折格子を形成する。「ウォルナー線」とは、クラックの伸展方向を示す縞模様の線である。「アレスト線」は、クラックの伸展の一時停止を示す縞模様の線である。以下、ウォルナー線およびアレスト線をまとめてクラックの伸展状況を表す線と呼ぶ。
　第１隣接面１３がウォルナー線またはアレスト線の少なくとも一方を含む回折格子を形成するため、第１隣接面１３に太陽光などの可視光が当たると、光の回折と干渉によって構造色が見える。これによって、ガラス板１０の外縁の視認性が高くなる。またさらに、見る角度に応じて構造色の色が変化することで様々な色彩が見られるため、良好な意匠性も得られる。
　クラックの伸展状況を表す線１６は、ガラス板１０の外縁に沿って間隔をおいて複数並ぶことが好ましい。このようにすることで、線１６の間隔（ピッチ）が同一であれば、線１６がガラス板１０の外縁に対して垂直な方向、すなわちガラス板の板厚方向に並ぶ場合に比べて、より多くの線１６を形成できるため、光の回折と干渉が多く発生し、構造色が見えやすい。
　なお、線１６は、ガラス板１０の外縁の全周に渡って形成されていなくともよく、外縁の一部分のみに形成されていても良い。
　線１６のピッチＰは、例えば０．１μｍ～１０００μｍである。線１６のピッチＰが上記範囲内であると、可視光の回折と干渉によって構造色が現れやすい。線１６のピッチＰは、好ましくは０．２μｍ～５００μｍ、より好ましくは０．５μｍ～３００μｍである。
　線１６のピッチＰは、例えば顕微鏡写真上でガラス板の外縁に沿って１０００μｍの長さの範囲にある線１６の数を計測することにより測定される。
　なお、線１６のピッチが等ピッチの場合、不等ピッチの場合に比べて、光の回折と干渉が生じ易く、視認性、意匠性が向上できる。
　ここで、ピッチが等ピッチであるとは、ピッチの最小値と、ピッチの最大値とがいずれもピッチの平均値を基準として±１５％の範囲内に入っていることを意味する。
　なお、線１６によって形成される回折格子の少なくとも一部において、線１６が等ピッチに並んでいてよい。線１６が等ピッチの領域では、光の回折と干渉が生じやすく、視認性、意匠性を向上できる。
　線１６は、第１主面１１および第２主面１２に対して垂直な方向から見たときに曲線状に形成されてよい。曲線は互いに垂直な２つの成分に分解できる。そのため、線１６が直線状に形成される場合よりも、光の回折と干渉が発生する角度範囲が大きくなるため、構造色が見える角度が広い。
　なお、第１隣接面１３は、第１主面１１とのなす角度が１３５°超となるように形成されてよい。この角度で形成されることにより、第１隣接面１３と第１主面１１との境界による段差を目立たなくできる。また、触ったときの手触りが滑らかになる。好ましくは１５０°以上である。また第１隣接面１３は、断面で見たときに直線となる平面に形成されているが、断面で見たときに円弧を描くように曲面に形成されていてもよい。
　第１隣接面１３の表面粗さＲａ（日本工業規格のＪＩＳＢ０６０１に記載の算術平均粗さＲａ）は、例えば１００ｎｍ以下である。表面粗さＲａが１００ｎｍ以下であれば、光沢度が十分得られ、前述の構造色による意匠性とは違った、光沢感のある意匠性を帯びることができる。表面粗さＲａは、好ましくは５０ｎｍ以下、より好ましくは３０ｎｍ以下である。
　［実施例１］
　実施例１では、図３～図４に示す加工方法により、図５～図８に示すガラス板を得た。図３は、実施例１によるガラス板のレーザ加工方法を示す側面図である。図４は、図３のガラス板に対するレーザ光の走査方向を示す平面図である。図５は、図３～図４のレーザ加工後のガラス板の状態を示す側面図である。図６は、図５のガラス板に応力を加えた後の状態を示す側面図である。図７は、図６に示すガラス板の第１隣接面の顕微鏡写真である。図８は、図６に示すガラス板の第２隣接面の顕微鏡写真である。図７および図８において、クラックの伸展状況を表す線の１本を強調表示する。
　実施例１では、ガラス板１０Ａを第１主面１１Ａから第２主面１２Ａに透過するレーザ光２０を用いてガラス板１０Ａを局所的に加熱すると共に、レーザ光２０の照射位置を変位させた。ガラス板１０Ａとしては、板厚が２．８ｍｍのもの（旭硝子社製ソーダライムガラス）を用いた。レーザ光２０の光源２２としてはＹｂファイバーレーザ（波長１０７０ｎｍ）を用い、レーザ光２０を第１主面１１Ａに対し垂直に照射させた。レーザ光２０に対するガラス板１０Ａの吸収係数（α）は０．５７ｃｍ－１であり、内部透過率は８５％であった。内部透過率とは、第１主面１１Ａにおいて反射がないとしたときの透過率のことである。第１主面１１Ａにおいて、レーザ光２０のビーム形状は直径０．５ｍｍの円形とした。光源２２とガラス板１０Ａとの間には、レーザ光２０を集光する集光レンズ２５を配設した。集光レンズ２５の焦点位置は第１主面１１Ａから光源２２側に１１．４８ｍｍ離れた位置とし、集光角は２．５°とした。光源２２の出力は４４０Ｗとした。レーザ光２０は、図４に示すように台形状のガラス板１０Ａの４辺のうちの互いに平行な２辺に対し平行に、７０ｍｍ／秒の速度で走査させた。互いに平行な２辺に対し斜めに交わる１辺には、ヤスリによって予め初期クラックを形成した。初期クラックは、レーザ光２０の照射開始位置に形成した。レーザ光２０の走査方向は、ガラス板１０Ａの照射開始位置部分の外縁の接線に対し傾斜させた。レーザ光２０の照射位置には引張応力が生じるため、レーザ光２０の照射位置を変位させることにより初期クラックを起点としてクラックが伸展した。
　実施例１では、Ｙｂファイバーレーザとして、連続発振式のものを用いた。
　また、実施例１では、レーザ光２０の照射位置に高い引張応力が生じるように、図３に示すようにガラス板１０Ａの第１主面１１Ａに冷却ガスを吹き付ける第１冷却ノズル２８と、ガラス板１０Ａの第２主面１２Ａに冷却ガスを吹き付ける第２冷却ノズル２９とを用いた。第１冷却ノズル２８の中心線、および第２冷却ノズル２９の中心線は、レーザ光２０の光軸と一致させた。第１冷却ノズル２８、および第２冷却ノズル２９は、それぞれ、直径１ｍｍの円形の噴出口を有し、ガラス板１０Ａとの間に１５ｍｍのギャップを形成し、３０Ｌ／ｍｉｎの流量の冷却ガスを噴出した。冷却ガスとしては、圧縮空気を用いた。
　光源２２、第１冷却ノズル２８および第２冷却ノズル２９に対し、ガラス板１０Ａを相対的に移動させ、初期クラックを起点としてクラックを伸展させた。これにより、図５に示すように第１主面１１Ａに対し鈍角に交わる第１隣接面１３と、第２主面１２Ａに対し鈍角に交わる第２隣接面１４とが同時に形成できた。第１隣接面１３と第２隣接面１４が形成できた理由は、レーザ光２０の照射開始位置において、レーザ光２０の走査方向（図４においてＸ方向）がガラス板１０Ａの外縁に対し傾斜するためと推定された。その後、ガラス板１０Ａに対し曲げ応力を加え、図６に示すように第１隣接面１３と第２隣接面１４とを接続する端面１５を形成することにより、ガラス板１０、１０Ｂが得られた。
　ガラス板１０の表面粗さＲａは、表面粗さ測定器（東京精密社製、SURFCOM200DX2）を用いて測定した。測定条件を下記に示す。
カットオフ値λｃ：０．０８ｍｍ
カットオフ比λｃ／λｓ：３０
測定速度：０．０３ｍｍ／ｓｅｃ
評価長さ：０．４ｍｍ
　第１隣接面１３には、図７に示すようにクラックの伸展状況を表す線１６が認められた。第１隣接面１３に太陽光を当てると、光の回折と干渉によって構造色が見え、外縁の視認性に優れたガラス板が得られた。また、見る角度に応じて構造色の色が変化することで様々な色彩が見られ、意匠性に優れたガラス板が得られた。クラックの伸展状況を表す線１６は、ガラス板１０の一辺に沿って間隔をおいて複数並んでいた。各線１６はガラス板１０の主面に対して垂直な方向から見たときに曲線状であった。線１６の形状は、レーザ走査時のクラックの先端位置の経時変化を表す。各線１６において、第１主面１１側の端部１６ａは、端面１５側の端部１６ｂよりもレーザ光の走査方向後方にある。このことから、クラックは、ガラス板１０Ａの第１主面１１Ａから深さ方向に伸展するのではなく、ガラス板１０Ａの内部から表面に向けて伸展したことがわかる。本発明者らの知見によると、クラックがガラス板１０Ａの内部から表面に向けて伸展する場合に、クラックの伸展状況を表す線１６が現れやすい。第１隣接面１３において、線１６のピッチは５８．８μｍ、表面粗さＲａは４．０ｎｍであった。線１６のピッチは等ピッチであった。線１６のピッチが等ピッチの場合、不等ピッチの場合に比べて、光の回折と干渉が生じ易く、さらに視認性、意匠性を向上できる。
　第２隣接面１４には、図８に示すようにクラックの伸展状況を表す線１６が認められた。第２隣接面１４に太陽光などの可視光を当てると、光の回折と干渉によって構造色が見え、外縁の視認性に優れたガラス板が得られた。またさらに、見る角度に応じて構造色の色が変化することで様々な色彩が見られ、意匠性に優れたガラス板が得られた。クラックの伸展状況を表す線１６は、ガラス板の一辺に沿って間隔をおいて複数並んでいた。各線１６はガラス板１０の主面に対して垂直な方向から見たときに曲線状であった。線１６の形状は、レーザ走査時のクラックの先端位置の経時変化を表す。各線１６において、第２主面１２側の端部１６ｃは、端面１５側の端部１６ｄよりもレーザ光の走査方向後方にある。このことから、クラックは、ガラス板１０Ａの第２主面１２Ａから深さ方向に伸展するのではなく、ガラス板１０Ａの内部から表面に向けて伸展したことがわかる。第２隣接面１４において、線１６のピッチは５８．８μｍ、表面粗さＲａは５．０ｎｍであった。線１６のピッチは等ピッチであった。線１６のピッチが等ピッチの場合、不等ピッチの場合に比べて、光の回折と干渉が生じ易く、さらに視認性、意匠性を向上できる。
　なお、本実施例では線１６のピッチが等ピッチの例を示したが、不等ピッチで線１６が形成される場合もある。
　［実施例２］
　図１０は、実施例２におけるガラス板に対するレーザ光の走査方向を示す平面図である。図１１は、図１０のガラス板に応力を加えた後の状態を示す側面図である。図１２は、図１１に示すガラス板の第１隣接面の顕微鏡写真である。図１２において、クラックの伸展状況を表す線の１本を強調表示する。
　実施例２では、図１０に示すように、実施例１とはガラス板１０Ａの表裏を入れ替え、ガラス板１０Ａを第１主面１１Ａから第２主面１２Ａに透過するレーザ光２０を用いてガラス板１０Ａを局所的に加熱すると共に、レーザ光２０の照射位置を変位させた。ガラス板１０Ａとしては、板厚が２．８ｍｍのもの（旭硝子社製ソーダライムガラス）を用いた。レーザ光２０の光源２２としてはＹｂファイバーレーザ（波長１０７０ｎｍ）を用い、レーザ光２０を第１主面１１Ａに対し垂直に照射させた。レーザ光２０に対するガラス板１０Ａの吸収係数（α）は０．５７ｃｍ－１であり、内部透過率は８５％であった。第１主面１１Ａにおいて、レーザ光２０のビーム形状は直径１．０ｍｍの円形とした。光源２２とガラス板１０Ａとの間には、レーザ光２０を集光する集光レンズ２５を配設した。集光レンズ２５の焦点位置は第１主面１１Ａから光源２２側に９．０６ｍｍ離れた位置とし、集光角は６．３°とした。光源２２の出力は１００Ｗとした。レーザ光２０は、図９に示すように台形状のガラス板１０Ａの４辺のうちの互いに平行な２辺に対し平行に、１０ｍｍ／秒の速度で走査させた。互いに平行な２辺に対し斜めに交わる１辺には、ヤスリによって予め初期クラックを形成した。初期クラックは、レーザ光２０の照射開始位置に形成した。レーザ光２０の走査方向は、ガラス板１０Ａの照射開始位置部分の外縁の接線に対し傾斜させた。レーザ光２０の照射位置には引張応力が生じるため、レーザ光２０の照射位置を変位させることにより初期クラックを起点としてクラックが伸展した。
　実施例２では、実施例１とは異なり、Ｙｂファイバーレーザとして、パルス発振式のものを用い、パルス幅を２００μｓ、繰り返し周波数を４００Ｈｚとした。
　また、実施例２では、実施例１とは異なり、図３に示す第１冷却ノズル２８および第２冷却ノズル２９のうち、第１冷却ノズル２８のみを用い、第２冷却ノズル２９を用いなかった。第１冷却ノズル２８の中心線は、レーザ光２０の光軸に対してレーザ光の走査方向の後方に４５°傾けた。第１冷却ノズル２８は、直径１ｍｍの円形の噴出口を有し、ガラス板１０Ａとの間に１０ｍｍのギャップを形成し、１０Ｌ／ｍｉｎの流量の冷却ガスを噴出した。冷却ガスとしては、圧縮空気を用いた。
　光源２２、第１冷却ノズル２８に対し、ガラス板１０Ａを相対的に移動させ、初期クラックを起点としてクラックを伸展させた。これにより、図１０に示すように第１主面１１Ａに対し鈍角に交わる第１隣接面１３と、第２主面１２Ａに対し鈍角に交わる第２隣接面１４とが同時に形成できた。その後、ガラス板１０Ａに対し曲げ応力を加え、図１１に示すように第１隣接面１３と第２隣接面１４とを接続する端面１５を形成することにより、ガラス板１０、１０Ｂが得られた。
　実施例２では、図１２に示すように、第１隣接面１３にクラックの伸展状況を表す線１６が認められた。第１隣接面１３に太陽光を当てると、光の回折と干渉によって構造色が見え、外縁の視認性に優れたガラス板が得られた。またさらに、見る角度に応じて構造色が変化することで様々な色彩が見られ、意匠性に優れたガラス板が得られた。クラックの伸展状況を表す線１６は、ガラス板１０の一辺に沿って間隔をおいて複数並んでいた。各線１６はガラス板１０の主面に対して垂直な方向から見たときに曲線状であった。各線１６において、第１主面１１側の端部１６ａは、端面１５側の端部よりもレーザ光の走査方向前方にある。このことから、クラックは、ガラス板１０Ａの第１主面１１Ａから深さ方向に伸展したことがわかる。また、第１隣接面１３において、線１６のピッチは２５μｍであった。線１６のピッチは等ピッチであった。線１６のピッチが等ピッチの場合、不等ピッチの場合に比べて、光の回折と干渉が生じ易く、視認性、意匠性が向上できる。
　なお、レーザ光の光源として、パルス発振式のものを用いる場合、パルス幅及び繰り返し周波数の少なくとも一方を変更することで、線１６のピッチをコントロールすることができる。線１６のピッチの変更は、レーザ走査の途中で行われてもよい。
　また、レーザ光の光源として、パルス発振式のものを用いる場合、連続発振式のものを用いる場合に比べて、形成する線１６のピッチの再現性が良く、常に所望の視認性、意匠性をガラス板の外縁に付与できる。
　以上、ガラス板の実施形態等を説明したが、本発明は上記実施形態等に限定されず、特許請求の範囲に記載された範囲で、種々の変形および改良が可能である。
　例えば、ガラス板１０は、外縁の少なくとも一部に、第１隣接面１３および第２隣接面１４の両方を有するが、少なくとも一方を有していればよい。例えば、ガラス板１０は、第１隣接面１３を有し、第２隣接面１４を有しなくてもよい。この場合、端面１５と第２主面１２とが垂直に交わってよい。また、ガラス板１０は、第２隣接面１４を有し、第１隣接面１３を有しなくてもよい。この場合、端面１５と第１主面１１とが垂直に交わってよい。
　また、ガラス板１０は、外縁の少なくとも一部に、第１主面１１および第２主面１２に対して垂直な端面１５を有するが、端面１５の形状は特に限定されない。例えば端面１５は、平坦面ではなく、円弧面でもよい。
　また、ガラス板１０は、平板、湾曲板のいずれでもよく、表面に凹凸模様をつけた型板ガラス、金属製の網または線を内部に含む網入りガラス、表面にＡＲ（Anti Reflection）膜等の機能性膜をコーティングした膜付きガラス、合わせガラス、強化ガラスのいずれかであってもよい。
　また、ガラス板１０の製造方法は、図３～図４に示す方法に限定されない。例えば、図３～図４では、レーザ光２０の照射開始位置においてガラス板１０Ａの外縁が直線状であるが、曲線状でもよい。レーザ光２０の照射開始位置において、レーザ光２０の走査方向（図４においてＸ方向）がガラス板１０Ａの外縁の接線に対し傾斜していれば、第１隣接面１３および第２隣接面１４が得られる。また、第１隣接面１３および第２隣接面１４を得るため、断面形状または断面の強度分布が左右非対称なレーザ光をガラス板１０Ａに対し照射する方法もある。例えばレーザ光の光路の途中に遮光板を挿入することで、断面形状または断面の強度分布が左右非対称なレーザ光が得られる。このレーザ光を用いる場合、レーザ光２０の照射開始位置において、レーザ光２０の走査方向がガラス板１０Ａの外縁の接線に対し傾斜していなくても、第１隣接面１３と第２隣接面１４とが同時に形成できる。また、図３～図４では、レーザ光２０の照射によって第１隣接面１３と第２隣接面１４とが同時に形成されるが、いずれか一方のみが形成されてもよい。また、図３～図４では、第１冷却ノズル２８および第２冷却ノズル２９の両方が用いられるが、いずれか一方または両方が用いられなくてもよい。
　本出願は、２０１３年１２月２７日に日本国特許庁に出願された特願２０１３－２７３３３０号に基づく優先権を主張するものであり、特願２０１３－２７３３３０号の全内容を本出願に援用する。
１０　ガラス板
１１　第１主面
１２　第２主面
１３　第１隣接面
１４　第２隣接面
１５　端面
１６　クラックの伸展状況を表す線
２０　レーザ光
２２　光源
２８　第１冷却ノズル
２９　第２冷却ノズル

Claims (7)

  1. 　外縁の少なくとも一部に、主面に対し鈍角に交わる隣接面を有するガラス板であって、
    　前記隣接面は、クラックの伸展によって形成された切断面であって、ウォルナー線またはアレスト線の少なくとも一方を含む回折格子を形成する、ガラス板。
  2. 　前記ウォルナー線または前記アレスト線の少なくとも一方が、前記ガラス板の外縁の少なくとも一部に沿って並ぶ、請求項１に記載のガラス板。
  3. 　前記ウォルナー線または前記アレスト線の少なくとも一方が、前記主面に対して垂直な方向から見たときに曲線状に形成される、請求項１または２に記載のガラス板。
  4. 　前記回折格子の少なくとも一部が、等ピッチで並んだ前記ウォルナー線または等ピッチで並んだ前記アレスト線の少なくとも一方によって形成される請求項１～３のいずれか１項に記載のガラス板。
  5. 　前記隣接面は、前記ガラス板の外縁の少なくとも一部に沿ってレーザ光を走査することにより形成された切断面である、請求項１～４のいずれか１項に記載のガラス板。
  6. 　レーザ光の照射によってガラス板を局所的に加熱すると共に、前記レーザ光の照射位置を変位させることにより、前記ガラス板の主面に対し鈍角に交わる隣接面を前記ガラス板に形成する工程を有し、
    　前記隣接面は、クラックの伸展によって形成された切断面であって、ウォルナー線またはアレスト線の少なくとも一方を含む回折格子を形成する、ガラス板の加工方法。
  7. 　レーザ光の照射によってガラス板を局所的に加熱すると共に、前記レーザ光の照射位置を変位させることにより、前記ガラス板の第１主面に対して鈍角に交わる第１隣接面と、前記ガラス板の第２主面に対して鈍角に交わる第２隣接面とを前記ガラス板に同時に形成する工程を有し、
    　前記第１隣接面および前記第２隣接面は、それぞれ、クラックの伸展によって形成された切断面であって、ウォルナー線またはアレスト線の少なくとも一方を含む回折格子を形成する、ガラス板の加工方法。
PCT/JP2014/083369 2013-12-27 2014-12-17 ガラス板、およびガラス板の加工方法 Ceased WO2015098641A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015554778A JP6439703B2 (ja) 2013-12-27 2014-12-17 ガラス板、およびガラス板の加工方法
CN201480070535.4A CN105849057B (zh) 2013-12-27 2014-12-17 玻璃板及玻璃板的加工方法
DE112014006072.0T DE112014006072B4 (de) 2013-12-27 2014-12-17 Glasplatte und Verfahren zur Verarbeitung einer Glasplatte
KR1020167016165A KR102260140B1 (ko) 2013-12-27 2014-12-17 유리판 및 유리판의 가공 방법
US15/176,341 US20160282527A1 (en) 2013-12-27 2016-06-08 Glass plate, and method of processing glass plate

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013-273330 2013-12-27
JP2013273330 2013-12-27

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US15/176,341 Continuation US20160282527A1 (en) 2013-12-27 2016-06-08 Glass plate, and method of processing glass plate

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015098641A1 true WO2015098641A1 (ja) 2015-07-02

Family

ID=53478505

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/083369 Ceased WO2015098641A1 (ja) 2013-12-27 2014-12-17 ガラス板、およびガラス板の加工方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20160282527A1 (ja)
JP (1) JP6439703B2 (ja)
KR (1) KR102260140B1 (ja)
CN (1) CN105849057B (ja)
DE (1) DE112014006072B4 (ja)
TW (1) TWI643825B (ja)
WO (1) WO2015098641A1 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016060677A (ja) * 2014-09-19 2016-04-25 旭硝子株式会社 ガラス板の加工方法、およびガラス板の加工装置
WO2017208995A1 (ja) * 2016-05-31 2017-12-07 旭硝子株式会社 カバーガラスおよび表示装置
WO2018025779A1 (ja) * 2016-08-03 2018-02-08 旭硝子株式会社 カバー部材および表示装置
JP2021088474A (ja) * 2019-12-03 2021-06-10 日本電気硝子株式会社 ガラス物品の製造方法、及びガラス物品

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110462127B (zh) 2017-02-14 2021-03-26 耐克创新有限合伙公司 防味组合物、具有防味特性的结构、制备防味组合物和结构的方法
EP3638507B1 (en) 2017-09-29 2021-01-06 NIKE Innovate C.V. Methods for making and using structurally-colored articles
JP7275471B2 (ja) * 2017-10-02 2023-05-18 Ａｇｃ株式会社 透明基体および表示装置
JP6783401B2 (ja) * 2018-01-31 2020-11-11 Hoya株式会社 円盤形状のガラス素板の製造方法、及び磁気ディスク用ガラス基板の製造方法
KR102780490B1 (ko) * 2019-06-20 2025-03-14 코닝 인코포레이티드 유리 리본 제조 방법 및 장치
EP3969947A1 (en) 2019-06-26 2022-03-23 Nike Innovate C.V. Structurally-colored articles and methods for making and using structurally-colored articles
WO2021021562A1 (en) 2019-07-26 2021-02-04 Nike, Inc. Structurally-colored articles and methods for making and using structurally-colored articles
US11986042B2 (en) 2019-10-21 2024-05-21 Nike, Inc. Structurally-colored articles and methods for making and using structurally-colored articles
WO2021100477A1 (ja) * 2019-11-21 2021-05-27 Ａｇｃ株式会社 ガラス板の加工方法、ガラス板
DE102020100051A1 (de) 2020-01-03 2021-07-08 Schott Ag Verfahren zur Bearbeitung sprödharter Materialien
EP4219189A1 (en) 2020-05-29 2023-08-02 Nike Innovate C.V. Structurally-colored articles and methods for making and using structurally-colored articles
US11889894B2 (en) 2020-08-07 2024-02-06 Nike, Inc. Footwear article having concealing layer
US11241062B1 (en) 2020-08-07 2022-02-08 Nike, Inc. Footwear article having repurposed material with structural-color concealing layer
US11129444B1 (en) 2020-08-07 2021-09-28 Nike, Inc. Footwear article having repurposed material with concealing layer
FR3121438B1 (fr) * 2021-04-02 2023-03-24 Saint Gobain Procede de decoupe d’un vitrage feuillete au moyen d’une source laser

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000233936A (ja) * 1999-02-10 2000-08-29 Mitsuboshi Diamond Kogyo Kk ガラス切断装置
JP2007021548A (ja) * 2005-07-19 2007-02-01 Laser System:Kk レーザ加工装置およびレーザ加工方法
US20140036338A1 (en) * 2012-08-01 2014-02-06 Gentex Corporation Apparatus, method, and process with laser induced channel edge

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62100440A (ja) * 1985-10-29 1987-05-09 Shiyouda Shoji Kk 液晶表示素子固着ガラス板の面取り加工方法及びその装置
JP2002241141A (ja) * 2001-02-08 2002-08-28 Nippon Steel Techno Research Corp レーザによるガラスの加工方法及び装置
JP5305214B2 (ja) 2006-10-06 2013-10-02 日本電気硝子株式会社 板ガラスの端面加工方法
JP5113462B2 (ja) 2007-09-12 2013-01-09 三星ダイヤモンド工業株式会社 脆性材料基板の面取り方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000233936A (ja) * 1999-02-10 2000-08-29 Mitsuboshi Diamond Kogyo Kk ガラス切断装置
JP2007021548A (ja) * 2005-07-19 2007-02-01 Laser System:Kk レーザ加工装置およびレーザ加工方法
US20140036338A1 (en) * 2012-08-01 2014-02-06 Gentex Corporation Apparatus, method, and process with laser induced channel edge

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016060677A (ja) * 2014-09-19 2016-04-25 旭硝子株式会社 ガラス板の加工方法、およびガラス板の加工装置
JPWO2017208995A1 (ja) * 2016-05-31 2019-04-25 Ａｇｃ株式会社 カバーガラスおよび表示装置
CN109219842A (zh) * 2016-05-31 2019-01-15 Ａｇｃ株式会社 罩盖玻璃及显示装置
DE112017002734T5 (de) 2016-05-31 2019-02-21 AGC Inc. Abdeckglas und Anzeigevorrichtung
WO2017208995A1 (ja) * 2016-05-31 2017-12-07 旭硝子株式会社 カバーガラスおよび表示装置
US10678081B2 (en) 2016-05-31 2020-06-09 AGC Inc. Cover glass and display device
CN109219842B (zh) * 2016-05-31 2021-04-09 Ａｇｃ株式会社 罩盖玻璃及显示装置
TWI774678B (zh) * 2016-05-31 2022-08-21 日商Ａｇｃ股份有限公司 覆蓋玻璃及顯示裝置
WO2018025779A1 (ja) * 2016-08-03 2018-02-08 旭硝子株式会社 カバー部材および表示装置
DE112017003892T5 (de) 2016-08-03 2019-04-18 AGC Inc. Abdeckungselement und Anzeigevorrichtung
JPWO2018025779A1 (ja) * 2016-08-03 2019-06-13 Ａｇｃ株式会社 カバー部材および表示装置
US11077645B2 (en) 2016-08-03 2021-08-03 AGC Inc. Cover member and display device
JP2021088474A (ja) * 2019-12-03 2021-06-10 日本電気硝子株式会社 ガラス物品の製造方法、及びガラス物品

Also Published As

Publication number Publication date
KR102260140B1 (ko) 2021-06-04
CN105849057A (zh) 2016-08-10
JP6439703B2 (ja) 2018-12-19
DE112014006072B4 (de) 2024-10-24
KR20160102996A (ko) 2016-08-31
DE112014006072T5 (de) 2016-09-15
TWI643825B (zh) 2018-12-11
TW201538444A (zh) 2015-10-16
CN105849057B (zh) 2019-08-02
JPWO2015098641A1 (ja) 2017-03-23
US20160282527A1 (en) 2016-09-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6439703B2 (ja) ガラス板、およびガラス板の加工方法
US10807902B2 (en) Method for machining the edges of glass elements and glass element machined according to the method
CN105008300B (zh) 具有部分脱除涂层的区域的涂覆玻璃
TW201210963A (en) Cutting method and thin film process for reinforced glass, preparatory cutting structure of reinforced glass and reinforced glass block
JP2013512187A5 (ja)
WO2013031655A1 (ja) 強化ガラス板の切断方法、および強化ガラス板切断装置
WO2012172960A1 (ja) ガラス板の切断方法
JP7151856B2 (ja) ガラス物品
JP6873050B2 (ja) 光取り出し特徴構造物を含むガラス物品およびその製作方法
WO2000030798A1 (en) Method and apparatus for laser marking, and object with marks
US20220274211A1 (en) Glass plate processing method and glass plate
KR20100097049A (ko) 취성 재료 시트의 스코닝 방법
TW201707849A (zh) 具有雷射切割邊緣的玻璃製品及其製作方法
JP2019534225A (ja) ガラス層のためのパターン化された機能性コーティングの製造装置及び製造方法
EP4211086B1 (en) Laser forming non-square edges in transparent workpieces using low intensity airy beams
JP5536713B2 (ja) 脆性材料基板の加工方法
TWI762517B (zh) 電致變色塗佈的玻璃物件及用於雷射處理電致變色塗佈的玻璃物件之方法
CN102452789A (zh) 强化玻璃切割方法、薄膜制程、切割预置结构及切割件
US20170022089A1 (en) Tempered glass plate
JP2019516648A (ja) 光抽出特徴を備えるガラス物品およびそれを製造する方法
JP2018006032A (ja) 車両用灯具および車両用灯具に用いる装飾部材の金属膜の部分剥離方法
WO2014171396A1 (ja) ガラス板の切断方法
JP6593060B2 (ja) 導光板の製造方法
JP2021011406A (ja) ガラス構造体およびその製造方法
JP2026052448A (ja) 光導波路部品、及び、光導波路部品の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14875241

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015554778

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20167016165

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 112014006072

Country of ref document: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14875241

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1