WO2015012350A1 - 立軸ポンプ - Google Patents

立軸ポンプ Download PDF

Info

Publication number
WO2015012350A1
WO2015012350A1 PCT/JP2014/069555 JP2014069555W WO2015012350A1 WO 2015012350 A1 WO2015012350 A1 WO 2015012350A1 JP 2014069555 W JP2014069555 W JP 2014069555W WO 2015012350 A1 WO2015012350 A1 WO 2015012350A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bearing
vertical shaft
sliding
shaft pump
sleeve
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2014/069555
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
裕輔 渡邊
正治 石井
和彦 杉山
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ebara Corp
Original Assignee
Ebara Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ebara Corp filed Critical Ebara Corp
Priority to CN201480041832.6A priority Critical patent/CN105408635B/zh
Priority to JP2015528330A priority patent/JP6408990B2/ja
Publication of WO2015012350A1 publication Critical patent/WO2015012350A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D13/00—Pumping installations or systems
    • F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D13/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
    • F04D13/08—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven for submerged use
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
    • F04D29/046—Bearings
    • F04D29/0465—Ceramic bearing designs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
    • F04D29/046—Bearings
    • F04D29/047—Bearings hydrostatic; hydrodynamic
    • F04D29/0476—Bearings hydrostatic; hydrodynamic for axial pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
    • F16C27/02—Sliding-contact bearings

Definitions

  • the present invention relates to a vertical shaft pump having a sliding bearing, and more particularly to a vertical shaft pump that performs an operation in the atmosphere and a drainage (water flow) operation such as a prior standby operation pump or a pump that performs a management operation under dry conditions.
  • drainage pumps installed in the drainage pump station will prevent rainwater from reaching the drainage pump station in order to prevent inundation damage due to delays in starting.
  • a pre-standby operation that is started in advance is performed.
  • FIG. 1 is a partial schematic diagram of a vertical shaft pump that performs a preliminary standby operation.
  • the water tank 100 of the drainage station is provided with an impeller 22 at the end of a shaft arranged in the vertical direction, and the impeller 22 is inhaled with air to operate even if the water level of the water tank 100 is below the minimum operating water level LWL.
  • a vertical shaft pump 3 capable of continuing (preceding standby operation) is disposed.
  • This vertical shaft pump 3 is provided with a through hole 5 in the side surface portion of the suction bell 27 on the inlet side of the impeller 22, and an air pipe 6 having an opening 6 a in contact with outside air is attached to the through hole 5. Yes.
  • the supply amount of the air supplied into the vertical shaft pump 3 through the through hole 5 is changed according to the water level, and the drainage amount of the vertical pump 3 is controlled below the minimum operating water level LWL.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining the operating state of the preceding standby operation.
  • a vertical shaft pump is started in advance based on rainfall information or the like regardless of the suction water level (A: air operation).
  • A air operation
  • the vertical shaft pump operates from the idle operation (air operation) to the water agitating with the impeller (B: air / water agitation operation), and from the through hole.
  • D steady operation
  • C air-water mixing operation
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the entire vertical shaft pump 3 that performs the preliminary standby operation shown in FIG. The through hole 5 and the air pipe 6 shown in FIG. 2 are not shown.
  • the vertical shaft pump 3 is connected to the discharge elbow 30 that is installed and fixed on the pump installation floor, the casing 29 that is connected to the lower end of the discharge elbow 30, and the lower end of the casing 29.
  • a discharge bowl 28 stored inside, and a suction bell 27 connected to the lower end of the discharge bowl 28 for sucking water are provided.
  • Rotating shafts 10, 10 ′ connected to each other by a shaft coupling 26 are disposed in the radial center of the casing 29, the discharge bowl 28, and the suction bell 27 of the vertical shaft pump 3.
  • the rotary shafts 10 and 10 ' are supported by an upper bearing 32 fixed to the casing 29 via a support member and a lower bearing 33 fixed to the discharge bowl 28 via a support member.
  • An impeller 22 for sucking water into the pump is connected to one end side (suction bell 27 side) of the rotary shafts 10 and 10 '.
  • the other end side of the rotary shafts 10 and 10 ′ is connected to a driving machine such as an engine or a motor (not shown) that rotates the impeller 22 through the hole provided in the discharge elbow 30 to the outside of the vertical shaft pump 3.
  • a shaft seal 34 such as a floating seal, a gland packing, or a mechanical seal is provided between the rotary shafts 10 and 10 'and a hole provided in the discharge elbow 30, and thereby water handled by the vertical pump 3 is supplied to the vertical pump. 3 is prevented from flowing out.
  • the drive will be installed on land so that maintenance and inspection can be performed easily.
  • the rotation of the driving machine is transmitted to the rotating shafts 10, 10 ', and the impeller 22 can be rotated.
  • the water is sucked from the suction bell 27 by the rotation of the impeller 22, passes through the discharge bowl 28 and the casing 29, and is discharged from the discharge elbow 30.
  • FIG. 4 is an enlarged view of a conventional bearing device applied to the bearings 32 and 33 shown in FIG. 3, and FIG. 5 is a perspective view of the plain bearing.
  • the conventional bearing device has a metal sleeve 11 made of stainless steel or the like on the outer periphery of the rotary shaft 10 (10 ′).
  • a slide bearing 1 shown in FIG. 5 made of a hollow cylindrical resin material, ceramics, sintered metal, or surface-modified metal is provided.
  • the outer peripheral surface of the sleeve 11 faces the inner peripheral surface (slide surface) of the slide bearing 1 through a very narrow clearance, and is configured to slide with respect to the slide bearing 1.
  • the slide bearing 1 is fixed to a support member 13 connected to a pump casing 29 (see FIG. 3) or the like via a collar portion 12a by a bearing case 12 made of metal or resin.
  • the vertical shaft pump 3 shown in FIG. 3 is operated in the atmosphere when the pump is started. That is, the bearings 32 and 33 are operated under dry conditions without lubrication with liquid.
  • the dry condition refers to a condition in which the atmosphere of the bearings 32 and 33 during the pump operation is in the air without lubrication by the liquid
  • the dry operation refers to operation under that condition.
  • the bearings 32 and 33 shown in FIG. 3 are also operated under drainage conditions in which water has passed through the bearings.
  • the drainage condition refers to a condition in which the atmosphere of the bearings 32 and 33 during operation of the pump is in water mixed with foreign matter (slurry) such as earth and sand. It refers to water-mixing operation, full-volume operation, air lock operation, etc. Since the bearings 32 and 33 are used under such conditions, the bearings 32 and 33 have the following problems.
  • the slide bearing 1 In the case of the vertical shaft pump 3 that performs dry operation, a resin or ceramic bearing is used from the viewpoint of dry sliding performance and reliability during drainage operation. There are many. In this case, the slide bearing 1 is required to withstand frictional heat generation during the dry operation and to be resistant to abrasion due to the slurry in the water during the drain operation. However, these two characteristics often contradict each other, and bearing materials with high wear resistance generally tend to have a high friction coefficient. For this reason, if bearing materials are selected giving priority to wear resistance during drainage operation, frictional heat generation under dry conditions will increase, and if bearing materials with a low friction coefficient are selected to suppress frictional heat generation under dry conditions, The wear amount of the bearing material due to the slurry during operation increases.
  • the friction coefficient of the bearing sliding surface increases.
  • the friction described below may occur due to the friction of the bearing sliding surface.
  • the rotating machine when a rotating machine such as the vertical shaft pump 3 is operated, the rotating machine may vibrate due to an unbalanced weight of the rotating body itself or an excitation force that is forcedly generated in the rotating body due to a fluid load.
  • a cause of vibration of the rotating machine there is a force generated in a direction (circumferential direction of the rotating body) perpendicular to the displacement direction (radial direction of the rotating body) due to the swing of the rotating body.
  • This force is called destabilizing force and has the function of canceling the damping action of the rotating body.
  • divergent vibration (vibration that gradually increases the swinging) may be caused.
  • the bearing sliding surface has a larger coefficient of friction. Since this frictional force becomes the above destabilizing force, when a bearing material having a high friction coefficient is used, the destabilizing force becomes large and the rotating shafts 10 and 10 'are divergently swung in the direction opposite to the rotational direction. Will cause excessive vibration. Further, when such divergent vibration occurs during dry operation, the bearing surface pressure increases due to the vibration, and the frictional force generated on the bearing sliding surface becomes extremely large. Therefore, there is a possibility that the bearing will malfunction due to thermal expansion or seizure due to a sudden rise in bearing temperature.
  • a liquid film is formed on the sliding surface of the sliding bearing 1 during the drainage operation of the vertical shaft pump 3.
  • This liquid film generates a destabilizing force, which may cause a large vibration.
  • This phenomenon occurs in a mechanism similar to a phenomenon called oil whip or oil whirl in a sliding bearing lubricated with oil. When this phenomenon occurs, the rotary shafts 10 and 10 'vibrate violently and normal operation is impossible.
  • a slide bearing for a vertical shaft pump that performs a preliminary standby operation requires performances such as wear resistance, heat generation resistance (low friction property), and vibration resistance. These requirements are simultaneously satisfied at a high level. It has been difficult so far. Also, bearing materials with high wear resistance often cannot be used due to their high friction coefficient under dry conditions, resulting in a problem that the bearing life cannot be greatly improved.
  • the vertical shaft pump 3 requires more bearings depending on the lengths of the rotary shafts 10 and 10 '. In this case, since all the bearings are affected by the occurrence of the vibration and wear progresses, it is necessary to replace all the bearings with a short maintenance span.
  • the present invention has been made in view of the above-described conventional problems, and one of the purposes thereof is friction force and liquid film even during dry operation or drainage operation including slurry without sacrificing wear resistance. This is to reduce vibration due to destabilizing force.
  • one of the other purposes is to reduce the frictional force applied to the bearing sliding surface.
  • Still another object is to provide an effective means for reducing the overall wear of all the plain bearings provided in the vertical shaft pump and extending the entire life.
  • a vertical shaft pump has a first sliding portion on an outer peripheral surface and a second sliding portion on an inner peripheral surface, and is in water and in the atmosphere.
  • the first sliding bearing is configured to be able to support the first sliding portion in a dry condition and a drainage condition
  • the second sliding bearing has a dry condition and It is configured to be able to support the second sliding portion under drainage conditions.
  • the dimension of the diameter gap between the first sliding portion and the first slide bearing is 1/1000 or more of the inner diameter of the first slide bearing, and 1/100.
  • the dimension of the diameter gap between the second sliding portion and the second sliding bearing is 1/1000 or more and 1/100 or less of the outer diameter of the second sliding bearing.
  • the dimension of the diameter gap between the first sliding part and the first sliding bearing refers to the difference between the inner diameter of the first sliding bearing and the outer diameter of the first sliding part.
  • the dimension of the diameter gap between the second sliding portion and the second sliding bearing refers to the difference between the inner diameter of the second sliding portion and the outer diameter of the second sliding bearing.
  • the diameter of the second sliding portion and the second sliding bearing with respect to the size of the diameter gap between the first sliding portion and the first sliding bearing is 0.5 or more and 2.0 or less.
  • the diameter of the second sliding portion and the second sliding bearing with respect to the size of the diameter gap between the first sliding portion and the first sliding bearing.
  • the ratio of the dimension of the gap is 0.7 or more and 1.3 or less.
  • the ratio of the outer diameter of the second sliding bearing to the inner diameter of the first sliding bearing is 0.2 or more and 2.0 or less.
  • the portion of the rotating member located in the water is supported only by the slide bearing.
  • the plain bearing is PA, PBI, POM, PBT, PET, PPE, PC, UHMW-PE, PTFE, PPS, PI, PEEK, PAR, PSF, PEI, PAI. , PES, and resin material including at least one of PF, ceramics, or metal.
  • the sliding bearing includes a resin material to which at least one of carbon fiber, glass fiber, carbon particle, glass particle, and graphite is added.
  • water is supplied to the gap between the first sliding portion and the first slide bearing and the gap between the second sliding portion and the second slide bearing.
  • a flow path through which the gas passes is formed.
  • the vertical shaft pump according to another embodiment of the present invention is configured to be installed in the drainage station.
  • a vertical shaft pump includes a strainer at a water supply port for passing water through the flow path.
  • a vertical shaft pump includes a bearing case that holds the sliding bearing, the bearing case holding the first sliding bearing on an inner circumferential surface thereof, and the second sliding shaft on an outer circumferential surface thereof. Hold the slide bearing.
  • the rotating member is a rotating shaft
  • the second sliding portion is provided at an end of the rotating shaft.
  • the first sliding bearing and / or the second sliding bearing is divided in the circumferential direction.
  • a vertical shaft pump is a vertical shaft pump including a plurality of bearing devices, and at least one of the bearing devices includes the first slide bearing and the second slide bearing.
  • the present invention it is possible to reduce vibration due to frictional force or destabilizing force due to a liquid film or the like during dry operation or drainage operation including slurry without sacrificing wear resistance. Further, according to the present invention, the frictional force applied to the bearing sliding surface can be reduced, and as a result, the amount of heat generated by the sliding bearing can be reduced, so that a bearing material with a higher friction coefficient, that is, a bearing with higher wear resistance Material can be used.
  • the vertical shaft pump provided with a plurality of slide bearings has a configuration in which at least one set of the slide bearings is a combination of the first slide bearing and the second slide bearing, whereby the slide provided for the vertical pump is provided. It is possible to provide an effective means for reducing overall bearing wear and extending overall life.
  • FIG. 1 It is a partial schematic diagram of a vertical shaft pump that performs a preliminary standby operation. It is a figure explaining the driving
  • FIG. 6 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to the vertical shaft pump according to the present embodiment.
  • the vertical pump according to the present embodiment applies the bearing device shown in FIG. 6 instead of the bearings 32 and 33 of the vertical pump 3 that performs the preliminary standby operation shown in FIG. Since the configuration is the same as that of the vertical pump 3 shown in FIG. 3, the description of the entire vertical pump 3 according to this embodiment is omitted.
  • This bearing device has a metal sleeve 11 made of cemented carbide or stainless steel on the outer periphery of the rotary shaft 10 (10 ').
  • a first plain bearing 1 made of a hollow cylindrical resin material, ceramics, sintered metal or surface-modified metal shown in FIG. 5.
  • the outer peripheral surface (first sliding portion 17) of the sleeve 11 faces the inner peripheral surface (sliding surface) of the first slide bearing 1 via a very narrow first clearance 7, and the first slide bearing. It is configured to slide against one sliding surface.
  • the outer peripheral portion of the first plain bearing 1 is fixed to the inner peripheral surface of a bearing case 12 made of metal or resin, and the bearing case 12 is connected to the casing 29 (see FIG. 3) of the vertical shaft pump 3 via a collar portion 12a. ) And the like are fixed to the supporting member 13 by fixing means 21b such as bolts.
  • a second sliding bearing 9 made of a hollow cylindrical resin material, ceramics, sintered metal, or surface-modified metal is provided on the outer peripheral surface of the first bearing case 12.
  • a sleeve case 15 is fixed to the rotating shaft 10 (10 ') by fixing means 21a such as a fixing pin or a bolt.
  • the sleeve case 15 is configured to rotate in the same manner as the rotation shaft 10 (10 ′) when the rotation shaft 10 (10 ′) rotates.
  • a sleeve 14 is provided on the inner peripheral surface of the sleeve case 15.
  • the inner peripheral surface (second sliding portion 18) of the sleeve 14 faces the outer peripheral surface (sliding surface) of the second slide bearing 9 via a very narrow second clearance 8, and the second slide bearing 9 It is comprised so that it may slide with respect to the sliding surface.
  • the sleeve case 15 is provided with a water supply port 19 through which water containing slurry or the like passes through the first clearance 7 and the second clearance 8.
  • the water that has flowed into the water supply port 19 passes through the first clearance 7 and the second clearance 8 as flow paths.
  • a flow path for allowing water to pass through the first clearance 7 and the second clearance 8 is formed, and the first clearance 7 and the second clearance 8 also function as a flow path. Water can flow promptly through the first clearance 7 and the second clearance 8 without staying, and the functions of the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 can be exhibited quickly.
  • the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 support the sleeve 11 and the sleeve 14 under dry conditions when the vertical shaft pump 3 is started, and the sleeve 11 and sleeve through a very thin liquid film under drainage conditions. 14 is supported.
  • the diameter of the first clearance 7 is used to suppress the steady swing of the rotary shaft 10 (10 ') and to suppress the load applied to the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 due to the swing.
  • the clearance dimension (the inner diameter of the first sliding bearing 1 ⁇ the outer diameter of the sleeve 11) and the diameter clearance dimension of the second clearance 8 (the inner diameter of the sleeve 14 ⁇ the outer diameter of the second sliding bearing 9) are respectively It is preferable that it is 1/1000 or more and 1/100 or less of the inner diameter of the slide bearing 1 and 1/1000 or more and 1/100 or less of the outer diameter of the second slide bearing 9.
  • the first clearance 7 and the second clearance 8 are larger than these ranges, the steady swing of the rotary shaft 10 (10 ′) becomes large, and the swing of the first slide bearing 1 and the second clearance 8 increases.
  • the load applied to the second plain bearing 9 also increases, and stable operation may be difficult.
  • the first clearance 7 and the second clearance 8 are smaller than these ranges, the first clearance 7 and the second clearance 8 are blocked by foreign matter, or the first slide bearing 1 and the second clearance 8 are closed. 2 may be seized due to friction with foreign matter.
  • the diameter clearance dimension of the first clearance 7 and the diameter clearance dimension of the second clearance 8 are preferably the same, but the first sliding bearing 1, the second sliding bearing 9, the sleeve 14, or the sleeve 11 is made of resin. If these members have elasticity, such as being formed of, the function of the present invention is exhibited even if there is a difference in dimensions.
  • the ratio of the diameter clearance dimension of the second clearance 8 to the diameter clearance dimension of the first clearance 7 is preferably 0.5 or more and 2.0 or less, more preferably 0.7 or more and 1.3. It is as follows.
  • the cushioning is performed.
  • the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 can be in contact with the sleeve 11 and the sleeve 14 at the same time, even if they are not in the above-mentioned range due to the deformation of the material, and the function of the present invention is exhibited.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line XX ′ shown in FIG. As shown in the drawing, the centers of the outer peripheral surface of the sleeve 11, the inner peripheral surface of the first slide bearing 1, the outer peripheral surface of the second slide bearing 9, and the inner peripheral surface of the sleeve 14 are substantially coincident with the central axis O. Is configured to do. In FIG. 7, the dimensions of the first clearance 7 and the second clearance 9 are shown enlarged for convenience.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating the operation of the bearing device during the dry operation.
  • the rotating shaft 10 (10 ′) rotates
  • the sleeve 11 fixed to the rotating shaft 10 (10 ′) and the sleeve 14 fixed to the sleeve case 15 also rotate.
  • a bearing reaction force FAN is generated on the rotary shaft 10 (10 ′).
  • This bearing reaction force F AN, frictional force F AF is generated in a direction opposite to the rotating direction of the rotary shaft 10 (10 '), opposite the friction force F AF is the rotational direction in the rotation shaft 10 (10') It becomes a destabilizing force that causes a whirling vibration in the direction.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating the operation of the bearing device during the drain operation.
  • the first clearance 7 and the second clearance 8 are filled with water, and the water constitutes a liquid film 41 and a liquid film 42, respectively, whereby the present bearing device functions as a fluid lubrication bearing device.
  • a circumferential pressure non-uniformity occurs in the liquid film 41 due to the rotation of the rotating shaft 10 (10 ′).
  • the radial fluid force F AR and the circumferential fluid force F AT are applied to the rotating shaft 10 (10 ′). Will occur.
  • the circumferential fluid force F AT becomes destabilizing force that generates vibrations during drainage operation.
  • the circumferential fluid force F AT is the frictional force F AF generated by the drying operation is a reverse force.
  • the inner surface of the bearing has been formed into a multi-arc shape instead of a perfect circle shape.
  • the inner surface shape of the bearing approaches a perfect circle shape due to wear, and the vibration suppressing effect may be lost.
  • FIG. 10 is a diagram showing a vibration speed when the vertical shaft pump 3 according to the present embodiment including the bearing device shown in FIG. 6 is dry-operated.
  • the vibration speed when the vertical shaft pump (conventional structure) including the conventional bearing device shown in FIG. Note that both the conventional bearing device and the bearing device shown in FIG. 6 use the same material having high wear resistance and a high friction coefficient as a slide bearing.
  • the vertical shaft pump 3 (this embodiment) provided with the bearing device is operated at a lower vibration speed than the conventional structure in a constant manner from the start to the stop.
  • FIG. 11 is a diagram showing the bearing temperature when the vertical shaft pump 3 according to the present embodiment including the bearing device shown in FIG. 6 is dry-operated.
  • the bearing temperature when the vertical shaft pump (conventional structure) including the conventional bearing device shown in FIG. Note that both the conventional bearing device and the bearing device shown in FIG. 6 use the same material having high wear resistance and a high friction coefficient as a slide bearing.
  • the bearing temperature is kept constant from the start to the stop as compared with the conventional structure.
  • FIG. 12 is a diagram showing the vibration speed when the vertical shaft pump 3 according to the present embodiment including the bearing device shown in FIG. 6 performs the drainage operation.
  • the vibration speed when the vertical pump (conventional structure) including the conventional bearing device shown in FIG. 12 measured the vibration at the time of driving
  • the vertical shaft pump 3 (this embodiment) provided with the bearing device is operated at a lower vibration speed than the conventional structure in a constant manner from the start to the stop.
  • the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 are caused by the swing of the shaft of the rotary shaft 10 (10 ′) during the dry operation. Even if the rotating bodies (sleeve 11 and sleeve 14) collide with each other, the direction of the frictional force acts in the opposite directions to cancel each other at the time of the collision, thereby suppressing the divergence of the rotating shaft 10 (10 '). Vibration due to destabilization can be prevented. In addition, it is possible to reduce friction caused by this vibration and suppress an increase in bearing temperature.
  • the vertical shaft pump 3 since the vertical shaft pump 3 according to the present embodiment includes the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9, the frictional force of the bearing slide surface during the dry operation is dispersed to suppress heat generation due to the friction of the bearing slide surface. can do. Thereby, a bearing material having a higher friction coefficient than that of the conventional structure, that is, a bearing material having higher wear resistance can be used, and stable operation can be performed for a long period of time.
  • the first slide bearing 1 is held on the inner peripheral surface of the bearing case 12 and the second slide bearing 9 is held on the outer peripheral surface thereof.
  • the structure can be made compact in the direction.
  • the portions (the sleeve 11 and the sleeve 14) located in the water of the rotary shaft 10 (10 ′) are supported only by the sliding bearings such as the first sliding bearing 1 and the second sliding bearing 9. Is called. That is, a rolling bearing such as a ball bearing or a roller bearing is not suitable for a rotary machine that performs drainage operation such as the vertical shaft pump 3, and the effect of the present embodiment can be achieved by a sliding bearing.
  • FIG. 13 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • a cushioning material 20a such as rubber and a cushioning material 20b are disposed on the back side (outer peripheral side) of the first slide bearing 1 and on the rear side (outer peripheral side) of the sleeve 14.
  • the cushioning material 20a and the cushioning material 20b even if a material that is vulnerable to impact, such as silicon nitride or silicon carbide, is used for the first slide bearing 1 and the sleeve 14, damage due to impact during operation can be prevented. it can.
  • the cushioning material 20a and / or the cushioning material 20b are deformed, so that the first sliding bearing 1 and The second sliding bearing 9 can simultaneously contact the sleeve 11 and the sleeve 14 at the same time, and the above-described destabilizing force canceling effect can be sufficiently obtained.
  • shock absorbing material 20a and the shock absorbing material 20b are arrange
  • the buffer material 20a and the buffer material 20b can be provided in the back surface side of the 2nd slide bearing 9. FIG.
  • FIG. 14 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • a metal back metal 31a is arranged on the back side (outer peripheral side) of the first sliding bearing 1 made of a resin material, and on the back side (outer peripheral side) of the back metal 31a.
  • a buffer material 20a is arranged.
  • a metal back metal 31b is disposed on the back side (outer peripheral side) of the sleeve 14, and a cushioning material 20b is disposed on the back side (outer peripheral side) of the back metal 31b.
  • the back metal 31a and the back metal 31b are arrange
  • the back metal 31a and the back metal 31b can be provided together with the buffer material 20a and the buffer material 20b.
  • FIG. 15 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • a metal material such as cemented carbide or stainless steel is used as the material of the second sliding bearing 9
  • a resin material is used as the material of the sleeve 14.
  • FIG. 16 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • the components are arranged so as to be opposite in the axial direction of the rotary shaft 10 (10 ′). Even with such a structure, the same effect as the bearing device shown in FIG. 6 can be obtained.
  • FIG. 17 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment
  • FIG. 18 is a sectional view in the XX ′ section shown in FIG.
  • the vertical shaft pump 3 is required to easily perform maintenance such as inspection and replacement of consumable parts while being installed in the drainage station. Further, at the time of assembly, depending on the shape of the vertical shaft pump 3, the sleeve case 15 and the sleeve 14 are fixed to the rotating shaft 10 (10 ') after passing the rotating shaft 10 (10') through the inside of the first slide bearing 1. There is a need to.
  • the sleeve case 15 and the sleeve 14 are divided into two parts, and the divided sleeve case 15 is coupled to each other by a fixing bolt 24, so 10 (10 ′) can be fixed.
  • FIG. 19 is a longitudinal sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • a strainer 23 having an opening (mesh width) smaller than the size of the first clearance 7 and the size of the second clearance 8 is provided in the water supply port 19.
  • a slurry such as earth and sand
  • the diameter of the slurry contained in the water passing through the first clearance 7 and the second clearance 8 becomes sufficiently small, and wear of the sliding surface of the first sliding bearing 1 and the sliding surface of the second sliding bearing 9 occurs.
  • the opening diameter of the strainer 23 is preferably less than half of the dimensions of the first clearance 7 and the second clearance 8.
  • the water supply port 19 is provided in the sleeve case 15 at equal intervals along the circumference centering on the central axis of the rotating shaft 10 (10 ').
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • a plurality of grooves 35 a are formed along the axial direction on the inner peripheral surface (slip surface) of the first slide bearing 1 and on the outer peripheral surface (slip surface) of the second slide bearing 9.
  • the difference in curvature between the sleeve 11 and the inner peripheral surface (slide surface) of the first slide bearing 1 and the difference in curvature between the sliding surface of the sleeve 14 and the outer peripheral surface (slide surface) of the second slide bearing 9 are as follows.
  • the groove 35a Since it is extremely small, even if the groove 35a is formed in this way, the influence on the contact state between the first slide bearing 1 and the sleeve 11 and the contact state between the second slide bearing 9 and the sleeve 14 is small. The same effect as the bearing device shown in FIG. Further, by forming the groove 35a in this way, the flow rate of water passing through the first clearance 7 and the second clearance 8 can be increased.
  • the groove 35a may be formed only in one of the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9. Further, the groove 35a may be provided on the sleeve side. The groove 35a may be formed not only in the axial direction of the rotating shaft 10 (10 ') but also in the circumferential direction, an oblique direction with respect to the axial direction, or one or a plurality of threads.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view of a bearing device applied to a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 are divided into a plurality of parts in the circumferential direction, and are arranged on the inner peripheral surface of the sleeve case 15 via a gap 35b. Even with such a bearing device, the same effect as the bearing device shown in FIG. 6 can be obtained.
  • first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 may be divided and formed.
  • the gap 35b may be provided on the sleeve side, that is, the sleeve 11 and / or the sleeve 14 may be divided.
  • the arrangement of the second sliding bearing 9 on the rotating shaft 10 (10 ′) is not limited, and the liquid contact portion on the rotating shaft 10 (10 ′). That is, the effect of the present invention can be obtained regardless of where it is provided within the vertical shaft pump.
  • the second slide bearing 9 is disposed outside the vertical pump (on the drive side), for example, in a structure that comes into contact with water even when pumping, not in the vertical pump, and the vertical pump is connected during drainage operation by connecting the interior of the vertical pump and piping. If the structure is lubricated by the discharged water, the effects of the present invention are similarly obtained.
  • FIGS. 17 and 19 have been described as being applied.
  • the present invention is not limited to this, and instead of any one of the bearing 32 and the bearing 33, these bearing devices may be applied.
  • the vertical shaft pump 3 includes at least one of these bearing devices, the swing of the rotary shaft 10 (10 ′) can be remarkably reduced. As a result, the vibration applied to all the bearings is reduced, the wear of the bearings is reduced, the life of all the bearings can be extended as a whole, and the maintenance span can be increased.
  • the number of bearing devices is increased according to the length of the rotary shaft 10 (10 '), and there may be three or more bearing devices.
  • this bearing device at least one of the bearing devices shown in FIGS. 6, 13, 14, 15, 16, 17, and 19, that is, a member that can rotate together with the rotary shaft 10 (10 ′) is used.
  • the whirling of the rotating shaft 10 (10 ′) can be significantly reduced. As a result, the vibration applied to all the bearings is reduced, the wear of the bearings is reduced, the life of all the bearings can be extended as a whole, and the maintenance span can be increased.
  • FIG. 22 is a schematic cross-sectional view of a vertical shaft pump according to another embodiment.
  • the rotary shaft 10 ′ passes through the impeller 22, and a bottom bearing 37 supported by the support member 13 is provided at the tip portion thereof.
  • a bearing cover 38 for adjusting the water flow is provided on the opposite side of the bottom bearing 37 from the rotary shaft 10 ′.
  • FIG. 23 is a cross-sectional view of a bearing device used as the bottom bearing 37 of the vertical shaft pump 3 shown in FIG.
  • a sleeve 11 is provided on the outer periphery of the rotating shaft 10 ′, and the end of the rotating shaft 10 ′ is formed in a concave shape.
  • a sleeve 14 is provided on the inner periphery of the concave end portion via a cushioning material 20b.
  • the first sliding bearing 1 facing the sleeve 11 via the first clearance 7 is provided with a cushioning material 20 a on the back side (outer peripheral side) and fixed to the bearing case 12.
  • a second slide bearing 9 is disposed on the inner peripheral side of the sleeve 14 with a second clearance 8 therebetween, and the inner peripheral surface of the sleeve 14 and the outer peripheral surface of the second slide bearing 9 are slid. It is configured to touch.
  • the second plain bearing 9 is fixed by a bearing case 16, and the bearing case 16 is fixed to the support member 13 by a bolt 21c.
  • the bearing case 16 is provided with a water supply port 19, and the water passed through the water supply port 19 passes through the first clearance 7 and the second clearance 8, so that this bearing device is a fluid lubrication bearing device. Function.
  • the same effect as the bearing device shown in FIG. 6 can be obtained.
  • the sleeve 14 at the end of the rotating shaft 10 ′, the diameter of the inner peripheral surface (second sliding surface) of the sleeve 14 can be reduced.
  • the peripheral speed of the inner peripheral surface of the sleeve 14 can be reduced, and heat generation due to friction of the second slide bearing 9 can be suppressed.
  • the second slide bearing 9 since the second slide bearing 9 is arranged near the end of the rotary shaft 10 ', the second slide bearing 9 can be easily attached and replaced, and this bearing device can be used in an existing vertical shaft pump. Can be easily applied.
  • the bearing cover 38 is provided with a water supply port in a direction perpendicular to the water flow direction. Is more preferably configured to be connected to the water supply port 19 of the bearing case 16.
  • FIG. 24 is a cross-sectional view of another bearing device used as the bottom bearing 37 of the vertical shaft pump 3 shown in FIG.
  • the end of the rotating shaft 10 ' is formed in a concave shape, and a sleeve 14 is provided on the inner periphery of the concave end through a cushioning material 20b.
  • the sleeve 14 is pressed from below by a pressing plate 36 and is fixed to the rotating shaft 10 ′. Further, the sleeve 14 is disposed at substantially the same position in the axial direction with respect to the sleeve 11. Thereby, the installation volume of this bearing apparatus can be made small.
  • the ratio of the outer diameter of the second sliding bearing 9 to the inner diameter of the first sliding bearing 1 is 0.2 or more and 2.0 or less. Preferably there is. If the ratio of the diameter of the outer peripheral surface (slip surface) of the second slide bearing 9 exceeds this range, the peripheral speed of the sleeve 14 increases and heat generation due to friction during dry operation increases, which is not preferable.
  • the second slide bearing has an outer diameter that is not less than 0.2 times the minimum diameter and not more than 2.0 times the maximum diameter. 9 is preferably used.
  • the material used for the first sliding bearing 1 and the second sliding bearing 9 is a long-term bearing in dry operation and drainage operation. In order to function, a low coefficient of friction during dry operation and high wear resistance in water containing slurry are required.
  • the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 are PA (polyamide), PBI (polybenzimidazole), POM (polyacetal), PBT (polybutylene terephthalate), PET (polyethylene terephthalate), PPE (polyphenylene ether), PC (polycarbonate), UHMW-PE (ultra high molecular weight polyethylene), PTFE (polytetrafluoroethylene), PPS (polyphenylene sulfide), PI (polyimide), PEEK (polyether ether ketone), PAR Abrasion resistance comprising a resin material comprising at least one of (polyarylate), PSF (polysulfone), PEI (polyetherimide), PAI (polyamideimide), PES (polyethersulfone), and PF (phenolic resin) High quality It is preferably formed of a fee.
  • PA polyamide
  • PBI polybenzimidazole
  • POM polyacetal
  • PBT poly
  • first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 are reinforced / modified materials containing a material obtained by adding carbon fiber, glass fiber, carbon particle, glass particle, graphite or the like to the resin material. More preferably, it is formed by.
  • the 1st slide bearing 1 and the 2nd slide bearing 9 may be formed with the material containing ceramics or metals, such as silicon nitride and silicon carbide, from a viewpoint which needs to be provided with high abrasion resistance.
  • the specific wear amount of these materials is at least 1 ⁇ 10 ⁇ 6 mm 2 / N or less, depending on the material, 1 ⁇ 10 ⁇ 7 mm 2 / N or less. For this reason, in the conventional structure, it was necessary to select a material having both low friction and wear resistance. However, since the above material has low friction, only the wear resistance needs to be considered.
  • the sleeve 11 and the sleeve 14 can be formed of a metal material such as cemented carbide and stainless steel, ceramics, or a material containing the above resin material, and a material with high wear resistance is preferable.
  • the materials of the first slide bearing 1 and the second slide bearing 9 may be different from each other.
  • the materials of the sleeve 11 and the sleeve 14 may be different from each other.
  • the present invention can reduce the destabilizing force no matter what friction coefficient is used for the first slide bearing 1, the second slide bearing 9, the sleeve 11 and the sleeve 14.
  • the present invention is not limited to the vertical pump according to the above-described embodiment, but is a vertical pump having a slide bearing, particularly an air operation, an air / water agitation operation, an air / water mixing operation, a steady operation, and an air lock operation in the preceding standby operation.
  • a vertical shaft pump in which the load applied to the bearing changes in each operating state and the destabilizing force changes.
  • the vertical shaft pump according to each of the above embodiments is configured to be installed in the drainage station. Since the drainage station that drains rainwater for sewerage such as a combined type discharges water containing slurry, the vertical shaft pumps according to the above embodiments are suitable for the drainage station. In particular, in a drainage station that is a deep-type rainwater drainage facility and uses a post-sedimentation system in which a sedimentation basin is provided on the discharge side of the pump, a pre-sedimentation system drainage station in which a sedimentation basin is installed before the pump flows in. Since the amount of slurry is large as compared with the above, the vertical shaft pump according to each of the above embodiments can be used more suitably.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Mounting Of Bearings Or Others (AREA)

Abstract

　耐摩耗性を犠牲にすることなく、ドライ運転時やスラリーを含む排水運転時等においても摩擦力や液膜などによる不安定化力による振動を防止する。　本発明に係る立軸ポンプは、回転軸１０（１０´）の外周に、金属製のスリーブ１１を有している。スリーブ１１の外周側には、第１のすべり軸受１が設けられている。また、第１の軸受ケース１２の外周面には、第２のすべり軸受９が設けられている。回転軸１０（１０´）には、スリーブケース１５が固定されている。スリーブケース１５の内周面にはスリーブ１４が設けられている。

Description

立軸ポンプ
　本発明は、すべり軸受を有する立軸ポンプに関し、特に、先行待機運転ポンプやドライ条件で管理運転を行うポンプなどの、大気中運転と排水（通水）運転を行う立軸ポンプに関する。
　近年、都市化の進展により、緑地の減少、並びに路面のコンクリート化及びアスファルト化の拡大が進むことでヒートアイランド現象が発生し、いわゆるゲリラ豪雨と呼ばれる局所的な集中豪雨が都市部で頻発している。局所的な大量の降雨は、コンクリート化、アスファルト化した路面では、地中に吸収されることなくそのまま水路に導かれる。その結果、大量の雨水が、短時間のうちに排水機場に流入する。
　頻発するこのような集中豪雨によってもたらされる大量の雨水の速やかな排水に備えるために、排水機場に設置される排水ポンプでは、始動遅れによる浸水被害が生じないよう、雨水が排水機場に到達する前に予め始動させておく先行待機運転が行われている。
　図１は、先行待機運転を行う立軸ポンプの部分概略図である。排水機場の水槽１００には、縦方向に配置された軸の先端にインペラ２２を備え、インペラ２２に水と共に空気を吸い込ませることにより、水槽１００の水位が最低運転水位ＬＷＬ以下であっても運転（先行待機運転）を継続することが可能な立軸ポンプ３が配置されている。この立軸ポンプ３には、インペラ２２入口側の吸い込みベル２７の側面部に貫通孔５が設けられており、この貫通孔５には、外気に接する開口６ａを備えた空気管６を取付けられている。これにより、この立軸ポンプ３では貫通孔５を介して立軸ポンプ３内に供給する空気の供給量を水位に応じて変化させ、最低運転水位ＬＷＬ以下で立軸ポンプ３の排水量がコントロールされる。
　図２は、先行待機運転の運転状態を説明する図である。例えば大都市の雨水排水用として、吸込水位に関係なく降雨情報等に基づいて予め立軸ポンプを始動しておく（Ａ：気中運転）。低水位の状態から水位が上昇するに従って、インペラの位置まで水位が達し、立軸ポンプは空運転（気中運転）からインペラで水を撹拌する運転（Ｂ：気水撹拌運転）、さらに貫通孔から供給される空気を水と共に吸い込ませつつ水量を徐々に増やす運転（Ｃ：気水混合運転）を経て１００％水の排出を行う全量運転（Ｄ：定常運転）へ移行する。また、高水位から水位が低下するときは、全量運転から貫通孔から供給する空気を水と共に吸い込ませつつ水量を徐々に減らす運転（Ｃ：気水混合運転）へ移行する。水位がＬＬＷＬ近くに至ると、水を吸い込まず排水もしない運転（Ｅ：エアロック運転）へ移行する。これら５つの特徴ある運転を総称して先行待機運転という。なお、ポンプ始動は、ケーシング下端よりも低い水位ＬＬＬＷＬから開始する。
　図３は、図１に示した先行待機運転を行う立軸ポンプ３の全体を示す断面図である。なお、図２に示した貫通孔５及び空気管６は図示省略されている。図３に示すように、立軸ポンプ３は、ポンプ設置床に設置固定される吐出エルボ３０と、この吐出エルボ３０の下端に接続されるケーシング２９と、ケーシング２９の下端に接続され、インペラ２２を内部に格納する吐出ボウル２８と、吐出ボウル２８の下端に接続され、水を吸い込むための吸い込みベル２７と、を備えている。
　立軸ポンプ３のケーシング２９、吐出ボウル２８、及び吸い込みベル２７の径方向略中心部には、軸継手２６によって互いに接続された回転軸１０、１０´が配置されている。回転軸１０、１０´は、支持部材を介してケーシング２９に固定されている上部軸受３２と、支持部材を介して吐出ボウル２８に固定されている下部軸受３３によって支持されている。回転軸１０、１０´の一端側（吸い込みベル２７側）には、水をポンプ内に吸い込むためのインペラ２２が接続されている。回転軸１０、１０´の他端側は、吐出エルボ３０に設けられた孔から立軸ポンプ３の外部へ通じ、インペラ２２を回転させる図示しないエンジンやモータ等の駆動機へ接続される。
　回転軸１０、１０´と吐出エルボ３０に設けられた孔との間にはフローティングシール、グランドパッキンまたはメカニカルシール等の軸シール３４が設けられており、これにより立軸ポンプ３が扱う水が立軸ポンプ３の外部に流出することを防止する。
　駆動機は、保守点検を容易に行うことができるように陸上に設けられる。駆動機の回転は回転軸１０、１０´に伝達され、インペラ２２を回転させることができる。インペラ２２の回転によって水は吸込みベル２７から吸い込まれ、吐出ボウル２８、ケーシング２９を通過して吐出エルボ３０から吐出される。
　図４は、図３に示した軸受３２、３３に適用される従来の軸受装置の拡大図であり、図５はすべり軸受の斜視図である。図４に示すように、従来の軸受装置は、回転軸１０（１０´）の外周に、ステンレス鋼等からなる金属製のスリーブ１１を有している。スリーブ１１の外周側には、図５に示す、中空円筒の樹脂材料、セラミックス、焼結金属又は表面改質された金属からなるすべり軸受１が設けられている。スリーブ１１の外周面は、すべり軸受１の内周面（すべり面）と非常に狭いクリアランスを介して対面し、すべり軸受１に対して摺動するように構成されている。すべり軸受１は、金属又は樹脂からなる軸受ケース１２によりつば部１２ａを介してポンプのケーシング２９（図３参照）等へ繋がる支持部材１３に固定されている。
　図３に示した立軸ポンプ３は、ポンプ起動時には大気中で運転される。すなわち、軸受３２、３３は液体による潤滑のないドライ条件で運転される。ここでドライ条件とは、ポンプ運転中の軸受３２、３３の雰囲気が、液体による潤滑がない大気中である条件をいい、ドライ運転とはその条件で運転することをいう。また、図３に示した軸受３２、３３は軸受に通水した排水条件でも運転される。ここで、排水条件とは、ポンプ運転中の軸受３２、３３の雰囲気が、土砂等の異物（スラリー）が混入した水中である条件をいい、排水運転とはその条件で運転すること、例えば気水混合運転、全量運転等、エアロック運転等をいう。このような条件で軸受３２、３３が使用されるので、軸受３２、３３には次のような課題があった。
　すべり軸受１には様々な材料が使用されるが、ドライ運転を行う立軸ポンプ３の場合には、ドライ摺動性及び排水運転時の信頼性の観点から樹脂又はセラミックス製の軸受が用いられることが多い。この場合、すべり軸受１には、ドライ運転時の摩擦発熱に耐えることとともに、排水運転時の水中のスラリーによる摩耗に強いことが要求される。しかしながら、この二つの特性は相反することが多く、一般に耐摩耗性の高い軸受材料は摩擦係数が高い傾向がある。このため排水運転時の耐摩耗性を優先して軸受材料を選定すると、ドライ条件での摩擦発熱が大きくなり、ドライ条件での摩擦発熱を抑えるために摩擦係数の低い軸受材料を選定すると、排水運転時のスラリーによる軸受材料の摩耗量が増加する。
　また、すべり軸受１やすべり軸受１と軸受ケース１２との間に配置する緩衝材に樹脂やゴム等の高分子材料を用いる場合は、材料ごとに決定される使用可能温度の上限があるので、摩擦による発熱限度は、これらの材料の性質により決定される。
　以上で説明した特性を有するすべり軸受１において、すべり軸受１の維持管理性を向上させるためにすべり軸受１の耐摩耗性を向上させると、軸受すべり面の摩擦係数が大きくなる。この軸受すべり面の摩擦が原因となって、以下で説明する振動が発生する可能性がある。
　一般に、立軸ポンプ３のような回転機械を運転すると、回転体自体が有する重量の不釣合いや流体荷重によって回転体に強制的に生じる加振力によって回転機械が振動することがある。しかしながら、この他に回転機械の振動の原因として、回転体の振れ回りによる変位方向（回転体の径方向）と直交する方向（回転体の周方向）に発生する力がある。この力は不安定化力と呼ばれ、回転体の減衰作用を打ち消す働きがある。結果、不安定化力によって回転体全体の減衰作用が負になると、発散的な振動（徐々に振れ回りが大きくなるような振動）を引き起こす場合がある。
　ここで、立軸ポンプ３の起動時などの気中運転では水中運転と比べて軸受部に潤滑流体がないので、軸受すべり面は摩擦係数が大きい。この摩擦力が上記不安定化力となるので、摩擦係数が高い軸受材料を用いた場合には不安定化力が大きくなり、回転軸１０、１０´に回転方向と逆向きに振れ回る発散的な振動を引き起こすこととなる。また、ドライ運転時にこのような発散的な振動が発生した場合、振動により軸受の面圧が増大し、軸受すべり面で発生する摩擦力が極めて大きくなる。そのため、急激な軸受温度上昇による熱膨張や焼付きによって、軸受が機能不全に陥る可能性がある。
　一方で立軸ポンプ３の排水運転時には、すべり軸受１のすべり面に液膜が形成される。この液膜によって不安定化力が発生し、これによって大きな振動が発生する場合がある。この現象は、油で潤滑されるすべり軸受においてオイルホイップ又はオイルホワールと呼ばれる現象と同様のメカニズムで発生する。この現象が発生すると、回転軸１０、１０´は激しく振動し、正常な運転が不可能となる。
　これらの振動を防止するには、不安定化力の低減、又は減衰の付加による回転軸１０、１０´の安定性向上を図る必要がある。しかしながら、ドライ運転時における不安定化力の原因である摩擦係数を大きく下げることは上述したように困難であり、また立軸ポンプ３の構造上、回転軸１０、１０´に十分な減衰作用を与えることが難しい。
　このように、先行待機運転を行う立軸ポンプ用のすべり軸受では、耐摩耗性、耐発熱性（低摩擦性）、耐振動性といった性能が要求されるが、これらの要求を高いレベルで同時に満たすことはこれまで困難であった。また、耐摩耗性が高い軸受材料はドライ条件時の摩擦係数が高いため使用できないことが多く、結果として軸受寿命が大きく向上できないという問題点があった。
　また、立軸ポンプ３は、回転軸１０、１０´の長さに応じてより多くの軸受が必要とされる。この場合、前述の振動の発生で、全ての軸受が影響を受けて摩耗が進行するので、短いメインテナンス・スパンで全ての軸受を交換しなければならなかった。
　本発明は上記従来の問題に鑑みてなされたもので、その目的の一つは、耐摩耗性を犠牲にすることなく、ドライ運転時やスラリーを含む排水運転時等においても摩擦力や液膜などによる不安定化力による振動を低減することである。
　また、他の目的の一つは、軸受すべり面に加わる摩擦力を低減することである。
　また、さらに他の目的の一つは、立軸ポンプに設けた全てのすべり軸受の摩耗を全体的に少なくし、寿命を全体的に延ばす効果的な手段を提供することである。
　上記目的を達成するため、本発明の一形態に係る立軸ポンプは、外周面に第１の摺動部を有し且つ内周面に第２の摺動部を有し、水中及び大気中で回転可能な回転部材と、前記第１の摺動部を内周面で支持する第１のすべり軸受と、前記第２の摺動部を外周面で支持する第２のすべり軸受と、を有する。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、第１のすべり軸受が、ドライ条件及び排水条件において前記第１の摺動部を支持可能に構成され、前記第２のすべり軸受が、ドライ条件及び排水条件において前記第２の摺動部を支持可能に構成される。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法が、前記第１のすべり軸受の内径の１／１０００以上１／１００以下であり、前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法が、前記第２のすべり軸受の外径の１／１０００以上１／１００以下である。
　なお、前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法とは、第１のすべり軸受の内径と第１の摺動部の外径との差をいい、前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法とは、第２の摺動部の内径と第２のすべり軸受の外径との差をいう。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法に対する前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法の比率が０．５以上２．０以下である。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法に対する前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法の比率が０．７以上１．３以下である。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記第１のすべり軸受の内径に対する前記第２のすべり軸受の外径の比率が０．２以上２．０以下である。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記回転部材の水中に位置する部分の支持が前記すべり軸受のみで行われる。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記すべり軸受は、ＰＡ、ＰＢＩ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ－ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳ、及びＰＦのうち少なくとも１つを含む樹脂材料、セラミックス又は金属を含む。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記すべり軸受は、炭素繊維、ガラス繊維、炭素粒子、ガラス粒子、及びグラファイトのうち少なくとも１つが添加された樹脂材料を含む。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との隙間、及び前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との隙間へ水を通過させる流路が形成されている。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、排水機場に設置可能に構成される。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記流路に水を通水する給水口にストレーナを備える。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記すべり軸受を保持する軸受ケースを備え、前記軸受ケースはその内周面に前記第１のすべり軸受を保持し、その外周面に前記第２のすべり軸受を保持する。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記回転部材は回転軸であり、前記第２の摺動部は前記回転軸の端部に設けられる。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、前記第１のすべり軸受及び／又は前記第２のすべり軸受は、周方向に分割して構成される。
　本発明の別の形態に係る立軸ポンプは、複数の軸受装置を備える立軸ポンプであって、前記軸受装置の少なくとも一つが、前記第１のすべり軸受及び前記第２のすべり軸受を有する。
　本発明によれば、耐摩耗性を犠牲にすることなく、ドライ運転時やスラリーを含む排水運転時等においても摩擦力や液膜などによる不安定化力による振動を低減することができる。また、本発明によれば、軸受すべり面に加わる摩擦力を低減することができ、その結果、すべり軸受の発熱量を低減できるので、より摩擦係数の高い軸受材料、即ち耐摩耗性の高い軸受材料を使用することができる。
　さらに、複数のすべり軸受を備えた立軸ポンプに、前記すべり軸受の少なくとも一組が、第１のすべり軸受と前記第２のすべり軸受の組み合わせとなる構成を備えることにより、立軸ポンプに備えたすべり軸受の摩耗を全体的に少なくし、寿命を全体的に延ばす効果的な手段を提供することができる。
先行待機運転行う立軸ポンプの部分概略図である。 先行待機運転の運転状態を説明する図である。 先行待機運転を行う立軸ポンプの全体を示す断面図である。 従来の軸受装置の拡大図である。 すべり軸受の斜視図である。 本実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 図６に示すＸＸ´断面における断面図である。 ドライ運転時における軸受装置の動作を示す図である。 排水運転時における軸受装置の動作を示す図である。 本実施形態に係る立軸ポンプがドライ運転したときの振動速度を示す図である。 本実施形態に係る立軸ポンプがドライ運転したときの軸受温度を示す図である。 本実施形態に係る立軸ポンプが排水運転したときの振動速度を示す図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 図１７に示すＸＸ´断面における断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の横断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の横断面図である。 他の実施形態に係る立軸ポンプの概略断面図である。 ボトム軸受として用いられる軸受装置の横断面図である。 ボトム軸受として用いられる他の軸受装置の横断面図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。図６から図２４において、同一または相当する構成要素には、同一の符号を付して重複した説明を省略する。
　図６は、本実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。なお、本実施形態に係る立軸ポンプは、図３に示した先行待機運転を行う立軸ポンプ３の軸受３２、３３に代えて、図６に示す軸受装置を適用したものであり、軸受３２、３３を除いて図３に示した立軸ポンプ３と同一の構成であるので、本実施形態に係る立軸ポンプ３全体の説明は省略する。
　本軸受装置は、回転軸１０（１０´）の外周に、超硬合金やステンレス鋼等からなる金属製のスリーブ１１を有している。スリーブ１１の外周側には、図５に示した中空円筒の樹脂材料、セラミックス、焼結金属又は表面改質された金属からなる第１のすべり軸受１が設けられている。スリーブ１１の外周面（第１の摺動部１７）は、第１のすべり軸受１の内周面（すべり面）と非常に狭い第１のクリアランス７を介して対面し、第１のすべり軸受１のすべり面に対して摺動するように構成されている。第１のすべり軸受１の外周部は、金属又は樹脂からなる軸受ケース１２の内周面に固定されており、軸受ケース１２は、つば部１２ａを介して立軸ポンプ３のケーシング２９（図３参照）等へ繋がる支持部材１３にボルト等の固定手段２１ｂにより固定されている。
　また、第１の軸受ケース１２の外周面には、中空円筒の樹脂材料、セラミックス、焼結金属又は表面改質された金属からなる第２のすべり軸受９が設けられている。回転軸１０（１０´）には、固定ピン又はボルト等の固定手段２１ａによってスリーブケース１５が固定されている。スリーブケース１５は、回転軸１０（１０´）が回転することで回転軸１０（１０´）と同様に回転するように構成されている。スリーブケース１５の内周面にはスリーブ１４が設けられる。スリーブ１４の内周面（第２の摺動部１８）は第２のすべり軸受９の外周面（すべり面）と非常に狭い第２のクリアランス８を介して対面し、第２のすべり軸受９のすべり面に対して摺動するように構成されている。
　スリーブケース１５には、スラリー等を含む水を第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８に通水する給水口１９が設けられている。給水口１９に流入した水は、流路としての第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８を通過する。このように、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８へ水を通過させる流路が形成され、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８も流路として機能するので、排水運転時に空気が滞留することなく速やかに第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８に水が流れ、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９の機能を速やかに発揮することができる。
　第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９は、立軸ポンプ３の始動時はドライ条件下でスリーブ１１及びスリーブ１４を支持し、排水条件においては極めて薄い液膜を介してスリーブ１１及びスリーブ１４を支持する。
　回転軸１０（１０´）の定常的な振れ回りを抑制し、また振れ回りによって第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９に加わる荷重を抑制するために、第１のクリアランス７の直径隙間寸法（第１のすべり軸受１の内径－スリーブ１１の外径）及び第２のクリアランス８の直径隙間寸法（スリーブ１４の内径－第２のすべり軸受９の外径）は、それぞれ第１のすべり軸受１の内径の１／１０００以上１／１００以下、第２のすべり軸受９の外径の１／１０００以上１／１００以下であることが好ましい。第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８の寸法がこれらの範囲より大きい場合は、回転軸１０（１０´）の定常的な振れ回りが大きくなり、この振れ回りによって第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９に加わる荷重も大きくなり、安定的な運転が困難になる場合がある。また、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８の寸法がこれらの範囲より小さい場合は、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８が異物により閉塞したり、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９が異物との摩擦により焼きついたりすることがある。
　第１のクリアランス７の直径隙間寸法と第２のクリアランス８の直径隙間寸法は同一であることが好ましいが、第１のすべり軸受１、第２のすべり軸受９、スリーブ１４、又はスリーブ１１が樹脂で形成されている等、これらの部材が弾性を有していれば、その寸法に差があっても本発明の機能を発揮する。この場合は、第１のクリアランス７の直径隙間寸法に対する第２のクリアランス８の直径隙間寸法の比率は、好ましくは０．５以上２．０以下であり、より好ましくは０．７以上１．３以下である。ただし、後述するように、第１のすべり軸受１、第２のすべり軸受９、スリーブ１４、又はスリーブ１１が、さらにゴムなどの緩衝材を介して固定される場合は（図１３参照）、緩衝材の変形によって上記寸法の範囲でなくとも第１のすべり軸受１と第２のすべり軸受９が同時に夫々スリーブ１１及びスリーブ１４と接触可能であり、本発明の機能を発揮する。
　図７は、図６に示すＸＸ´断面における断面図である。図示のように、スリーブ１１の外周面、第１のすべり軸受１の内周面、第２のすべり軸受９の外周面、及びスリーブ１４の内周面のそれぞれの中心が中心軸Ｏと略一致するように構成されている。なお、図７においては、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス９の寸法は、便宜上拡大されて示されている。
　図８は、ドライ運転時における軸受装置の動作を示す図である。回転軸１０（１０´）が回転すると、回転軸１０（１０´）に固定されたスリーブ１１、及びスリーブケース１５に固定されたスリーブ１４も回転する。ドライ条件においては、スリーブ１１の外周面が第１のすべり軸受１に点Ａにて接触したときに、回転軸１０（１０´）には軸受反力ＦＡＮが発生する。この軸受反力ＦＡＮによって、回転軸１０（１０´）の回転方向とは逆方向に摩擦力ＦＡＦが発生し、この摩擦力ＦＡＦが回転軸１０（１０´）に回転方向とは逆方向の振れ回り振動を引き起こす不安定化力となる。
　一方で、スリーブ１４が第２のすべり軸受９に点Ｂにて接触することで、軸受反力ＦＢＮが発生し、この軸受反力ＦＢＮによって、摩擦力ＦＡＦと逆方向の力である摩擦力ＦＢＦが発生する。回転軸１０（１０´）の系にとって、摩擦力ＦＡＦと摩擦力ＦＢＦは相殺されるので、回転軸１０（１０´）は安定して回転することができる。また、回転軸１０（１０´）に係る荷重（軸受反力）が点Ａと点Ｂに分散されることで、すべり軸受に加わる摩擦力も分散される。その結果摩擦による発熱が低減され、ドライ運転時における軸受の温度上昇が抑制される。
　図９は、排水運転時における軸受装置の動作を示す図である。第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８は水で満たされており、この水は夫々液膜４１、液膜４２を構成し、これにより本軸受装置は流体潤滑軸受装置として機能する。このとき液膜４１には、回転軸１０（１０´）の回転による周方向の圧力不均一が生じ、その結果回転軸１０（１０´）に半径方向流体力ＦＡＲと周方向流体力ＦＡＴが発生する。この周方向流体力ＦＡＴは排水運転時に振動を発生させる不安定化力となる。なお、この周方向流体力ＦＡＴは上記ドライ運転で発生する摩擦力ＦＡＦとは逆方向の力である。
　従来は、立型の回転軸においてこの液膜による不安定振動を防止するために、軸受の内面形状を真円形状ではなく多円弧形状に形成することが行われていた。しかしながら、スラリーを多く含有する水中において、樹脂からなる軸受を用いた場合、摩耗によって軸受の内面形状が真円形状に近づき、振動抑制効果を失うことがあった。
　ここで、本軸受装置によれば、第２のクリアランス８における液膜４２において、スリーブ１４の回転による周方向の圧力不均一が生じ、その結果回転軸１０（１０´）に半径方向流体力ＦＢＲと周方向流体力ＦＢＴが発生する。このとき、周方向流体力ＦＡＴと周方向流体力ＦＢＴとは互いに逆方向であるので、液膜４１、液膜４２による不安定化力は相殺され、回転軸１０（１０´）は不安定化力による振動を発生することなく安定して回転することができる。
　図１０は、図６に示した軸受装置を備えた本実施形態に係る立軸ポンプ３がドライ運転したときの振動速度を示す図である。立軸ポンプ３との比較のため、図４に示した従来構造の軸受装置を備えた立軸ポンプ（従来構造）がドライ運転したときの振動速度が示されている。なお、従来構造の軸受装置及び図６に示した軸受装置は、共にすべり軸受として耐摩耗性が高く摩擦係数が大きい同一の材料を使用している。図示のように、本軸受装置を備えた立軸ポンプ３（本実施形態）では、始動開始から停止まで一定して従来構造と比較して低い振動速度で運転されていることがわかる。
　図１１は、図６に示した軸受装置を備えた本実施形態に係る立軸ポンプ３がドライ運転したときの軸受温度を示す図である。立軸ポンプ３との比較のため、図４に示した従来構造の軸受装置を備えた立軸ポンプ（従来構造）がドライ運転したときの軸受温度が示されている。なお、従来構造の軸受装置及び図６に示した軸受装置は、共にすべり軸受として耐摩耗性が高く摩擦係数が大きい同一の材料を使用している。図示のように、本軸受装置を備えた立軸ポンプ３（本実施形態）では、始動開始から停止まで一定して従来構造と比較して低い軸受温度が保たれていることがわかる。
　図１０及び図１１に示したように、従来構造の軸受装置を備えた立軸ポンプでは、回転軸に加わる摩擦力が大きいため、大きな振動が発生し、その結果軸受の温度上昇が大きくなっている。一方、本軸受装置を備えた立軸ポンプ３では、図８において説明したように、振動を低減すると共に摩擦力を低減することができ、軸受温度の上昇を抑制することができる。
　図１２は、図６に示した軸受装置を備えた本実施形態に係る立軸ポンプ３が排水運転したときの振動速度を示す図である。立軸ポンプ３との比較のため、図４に示した従来構造の軸受装置を備えた立軸ポンプ（従来構造）が排水運転したときの振動速度が示されている。なお、図１２に示す結果は、立軸ポンプの運転条件として振動が発生しやすい条件で運転して、そのときの振動を計測したものである。図示のように、本軸受装置を備えた立軸ポンプ３（本実施形態）では、始動開始から停止まで一定して従来構造と比較して低い振動速度で運転されていることがわかる。
　以上で説明したように、本実施形態に係る立軸ポンプ３によれば、ドライ運転時において回転軸１０（１０´）の軸の振れ回りにより、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９に回転体（スリーブ１１及びスリーブ１４）が衝突しても、その衝突時に摩擦力の向きが互いに逆向きに作用して相殺するので、回転軸１０（１０´）の振れ回りの発散を抑制し、不安定化による振動を防止することができる。加えて、この振動に起因する摩擦を低減して、軸受温度の上昇を抑制することができる。
　本実施形態に係る立軸ポンプ３は第１のすべり軸受１と第２のすべり軸受９を有するので、ドライ運転時における軸受すべり面の摩擦力を分散して、軸受すべり面の摩擦による発熱を抑制することができる。これにより、従来構造よりも摩擦係数の高い軸受材料、即ち耐摩耗性の高い軸受材料を使用することができ、長期間にわたって安定した運転をすることができる。
　また、本実施形態に係る立軸ポンプ３では、軸受ケース１２の内周面に第１のすべり軸受１を保持し、その外周面に第２のすべり軸受９を保持するので、立軸ポンプ３の軸方向にコンパクトな構造とすることができる。
　なお、立軸ポンプ３では、回転軸１０（１０´）の水中に位置する部分（スリーブ１１及びスリーブ１４）の支持は第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９等のすべり軸受のみで行われる。即ち、立軸ポンプ３のような排水運転を行う回転機械には、玉軸受やコロ軸受のような転がり軸受は適しておらず、すべり軸受によって本実施形態の効果を奏することができる。
　次に、他の実施形態に係る立軸ポンプを説明する。図１３は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。図示のように、この軸受装置では、第１のすべり軸受１の背面側（外周側）及びスリーブ１４の背面側（外周側）にゴムなどの緩衝材２０ａ及び緩衝材２０ｂが配置されている。
　これら緩衝材２０ａ及び緩衝材２０ｂを設けることで、第１のすべり軸受１及びスリーブ１４に窒化珪素や炭化珪素等の衝撃に弱い材料を用いても、運転時の衝撃による破損を防止することができる。また、上述したように、第１のクリアランス７と第２のクリアランス８の寸法が上述の範囲でなくとも、緩衝材２０ａ及び／又は緩衝材２０ｂが変形することで、第１のすべり軸受１と第２のすべり軸受９が同時に夫々スリーブ１１及びスリーブ１４と接触でき、上述した不安定化力の相殺効果を十分に得ることができる。
　なお、緩衝材２０ａ及び緩衝材２０ｂは第１のすべり軸受１の背面側及びスリーブ１４の背面側に配置されているが、配置場所はこれに限られない。例えば、スリーブ１１の背面側（内周側）及び第２のすべり軸受９の背面側（内周側）、スリーブ１１の背面側及びスリーブ１４の背面側、又は第１のすべり軸受１の背面側及び第２のすべり軸受９の背面側に、緩衝材２０ａ及び緩衝材２０ｂを設けることができる。
　図１４は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。図示のように、この軸受装置では、樹脂材料からなる第１のすべり軸受１の背面側（外周側）に金属製のバックメタル３１ａが配置され、このバックメタル３１ａの背面側（外周側）に緩衝材２０ａが配置されている。同様に、スリーブ１４の背面側（外周側）に金属製のバックメタル３１ｂが配置され、このバックメタル３１ｂの背面側（外周側）に緩衝材２０ｂが配置されている。このような複雑な構造であっても、図６に示した軸受装置と同様の効果を奏することができる。
　なお、バックメタル３１ａ及びバックメタル３１ｂは第１のすべり軸受１の背面側及びスリーブ１４の背面側に配置されているが、配置場所はこれに限られない。例えば、スリーブ１１の背面側及び第２のすべり軸受９の背面側、スリーブ１１の背面側及びスリーブ１４の背面側、又は第１のすべり軸受１の背面側及び第２のすべり軸受９の背面側に、バックメタル３１ａ及びバックメタル３１ｂを緩衝材２０ａ及び緩衝材２０ｂとともに設けることができる。
　図１５は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。本軸受装置では、第２のすべり軸受９の材料として超硬合金やステンレス等の金属材料が使用され、スリーブ１４の材料として樹脂材料が使用されている。このように、すべり軸受とスリーブの材料が逆であっても、図６に示した軸受装置と同様の効果を奏することができる。
　図１６は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。本軸受装置では、構成部品が回転軸１０（１０´）の軸方向で逆向きになるように配置されている。このような構造でも、図６に示した軸受装置と同様の効果を奏することができる。
　図１７は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図であり、図１８は、図１７に示すＸＸ´断面における断面図である。立軸ポンプ３は、排水機場に設置された状態で、点検や消耗部品の交換等、メンテナンスを容易に行うことが要求される。また、組み立てのとき、立軸ポンプ３の形状によっては回転軸１０（１０´）を第１のすべり軸受１の内側を通過させてからスリーブケース１５及びスリーブ１４を回転軸１０（１０´）に固定する必要がある。
　そこで、本軸受装置では、図１８に示すようにスリーブケース１５及びスリーブ１４が２つに分割されて形成されており、分割されたスリーブケース１５を固定ボルト２４で互いに結合することで、回転軸１０（１０´）に固定可能に構成されている。このようにスリーブケース１５及びスリーブ１４を構成することで、立軸ポンプ３の設置場所においても容易に組み立て・分解を行うことができる。
　図１９は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の縦断面図である。本軸受装置は、第１のクリアランス７の寸法及び第２のクリアランス８の寸法より小さい開口（メッシュ幅）を有するストレーナ２３が給水口１９に設けられている。これにより、排水中に土砂等のスラリーが混入していても、第１のクリアランス７の寸法及び第２のクリアランス８の寸法より大きいスラリーが第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８に侵入することを防止することができる。その結果、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８を通過する水に含まれるスラリーの径が十分小さくなり、第１のすべり軸受１のすべり面及び第２のすべり軸受９のすべり面の摩耗を低減することができる。即ち、第１のクリアランス７の寸法及び第２のクリアランス８の寸法を維持することができ、図８及び図９において説明した不安定化力の相殺を継続的に行うことができる。
　なお、ストレーナ２３の開口径は、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８の寸法の半分以下であることが好ましい。また、給水口１９は、回転軸１０（１０´）の中心軸を中心とした円周に沿って等間隔でスリーブケース１５に設けられることが好ましい。
　図２０は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の横断面図である。この軸受装置では、第１のすべり軸受１の内周面（すべり面）及び第２のすべり軸受９の外周面（すべり面）に、溝３５ａが軸方向に沿って複数形成されている。スリーブ１１と第１のすべり軸受１の内周面（すべり面）との曲率の差、及びスリーブ１４の摺動面と第２のすべり軸受９の外周面（すべり面）との曲率の差が極めて小さいので、このように溝３５ａが形成されていても、第１のすべり軸受１とスリーブ１１との接触状態及び第２のすべり軸受９とスリーブ１４との接触状態に生じる影響は小さく、図６に示した軸受装置と同様の効果を奏することができる。また、このように溝３５ａを形成することで、第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８を通過する水の流量を増加させることができる。
　なお、溝３５ａは、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９のいずれか一方のみに形成されていてもよい。また、溝３５ａはスリーブ側に設けられていてもよい。溝３５ａは、回転軸１０（１０´）の軸方向だけでなく、周方向、軸方向に対して斜め方向、或いは１条又は複数条のネジ状に形成されてもよい。
　図２１は、他の実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置の横断面図である。この軸受装置では、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９が周方向に複数に分割され、スリーブケース１５の内周面に隙間３５ｂを介して配置されている。このような軸受装置であっても、図６に示した軸受装置と同様の効果を奏することができる。
　なお、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９のいずれか一方のみが分割されて形成されてもよい。また、隙間３５ｂはスリーブ側に設けられていてもよい、即ち、スリーブ１１及び／又はスリーブ１４が分割されてもよい。
　以上で説明した各実施形態に係る立軸ポンプの軸受装置では、第２のすべり軸受９の回転軸１０（１０´）上の配置は限定されず、回転軸１０（１０´）上の接液部、即ち立軸ポンプ内であればどこに設けても本発明の効果を奏する。また、立軸ポンプ内でなくとも揚水時に接液する構造、例えば立軸ポンプ外部（駆動機側）に第２のすべり軸受９を配置し、立軸ポンプ内と配管を連結して、排水運転時に立軸ポンプが排出する水により潤滑される構造であれば、同様に本発明の効果を奏する。
　なお、以上で説明した各実施形態に係る立軸ポンプにおいては、図３に示した先行待機運転を行う立軸ポンプ３の軸受３２及び軸受３３に代えて、図６、１３、１４、１５、１６、１７、１９に示した軸受装置を夫々適用するものとして説明したが、これに限らず軸受３２及び軸受３３のいずれか一つに代えて、これらの軸受装置を適用してもよい。この場合、立軸ポンプ３がこれらの軸受装置を少なくとも一つ備えることにより、回転軸１０（１０´）の振れ回りを著しく低減することができる。その結果、全ての軸受に加わる振動が低減して軸受の摩耗が少なくなり、全ての軸受の寿命を全体的に延ばすことができ、メインテナンス・スパンを長くとることができる。
　また、立軸ポンプは回転軸１０（１０´）の長さに応じて軸受装置の配備数が増し、軸受装置が３つ以上となる場合がある。このような場合でも、この軸受装置として、図６、１３、１４、１５、１６、１７、１９に示した軸受装置を少なくとも一つ、すなわち、回転軸１０（１０´）とともに回転可能な部材の内周面と摺接可能な第１のすべり軸受１、及び回転軸１０（１０´）とともに回転可能な部材の外周面と摺接可能な第２のすべり軸受９を少なくとも一組備えることにより、回転軸１０（１０´）の振れ回りを著しく低減することができる。その結果、全ての軸受に加わる振動が低減して軸受の摩耗が少なくなり、全ての軸受の寿命を全体的に延ばすことができ、メインテナンス・スパンを長くとることができる。
　図２２は、他の実施形態に係る立軸ポンプの概略断面図である。図示のように立軸ポンプ３では、回転軸１０´がインペラ２２を貫通し、その先端部に支持部材１３に支持されたボトム軸受３７が設けられている。ボトム軸受３７の回転軸１０´とは反対側には水流を調整するための軸受カバー３８が設けられている。
　図２３は、図２２に示した立軸ポンプ３のボトム軸受３７として用いられる軸受装置の横断面図である。図示のように、本軸受装置は、回転軸１０´の外周にスリーブ１１が設けられ、回転軸１０´の端部が凹状に形成されている。この凹状の端部の内周には、緩衝材２０ｂを介してスリーブ１４が設けられている。スリーブ１１と第１のクリアランス７を介して相対する第１のすべり軸受１は、その背面側（外周側）に緩衝材２０ａが配置され、軸受ケース１２に固定されている。スリーブ１４の内周側には、第２のクリアランス８を介して相対する第２のすべり軸受９が配置されており、スリーブ１４の内周面と第２のすべり軸受９の外周面とが摺接するように構成されている。第２のすべり軸受９は、軸受ケース１６によって固定されており、軸受ケース１６は、ボルト２１ｃによって支持部材１３に固定されている。軸受ケース１６には給水口１９が設けられており、給水口１９から通水された水が第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８を通過することで、本軸受装置は流体潤滑軸受装置として機能する。
　本軸受装置によれば、図６に示した軸受装置と同様の効果を奏することができる。これに加えて、回転軸１０´の端部にスリーブ１４を設けることで、スリーブ１４の内周面（第２の摺動面）の直径を小さくすることができる。これにより、スリーブ１４の内周面の周速度を低減させることができ、第２のすべり軸受９の摩擦による発熱を抑制することができる。また、第２のすべり軸受９が回転軸１０´の端部付近に配置されているので、第２のすべり軸受９の取り付け・交換を容易に行うことができ、既存の立軸ポンプに本軸受装置を容易に適用することができる。なお、図示していないが、軸受ケース１６の下側（水の流入側）には、水流を阻害しないように略半球状の軸受カバー３８（図２２参照）を設けることが好ましい。この場合、水に混入しているスラリーの第１のクリアランス７及び第２のクリアランス８への混入を低減するために、軸受カバー３８には水流方向と直角方向に給水口を設け、この給水口を軸受ケース１６の給水口１９と接続するように構成することがより好ましい。
　図２４は、図２２に示した立軸ポンプ３のボトム軸受３７として用いられる他の軸受装置の横断面図である。本軸受装置では、回転軸１０´の端部が凹状に形成されており、この凹状の端部の内周に緩衝材２０ｂを介してスリーブ１４が設けられている。スリーブ１４は、押さえ板３６により下方向から押さえられ、回転軸１０´に固定されている。また、このスリーブ１４は、スリーブ１１に対して軸方向略同一位置に配置されている。これにより、本軸受装置の設置体積を小さくすることができる。
　以上で説明した各実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置においては、第１のすべり軸受１の内径に対する第２のすべり軸受９の外径の比率が０．２以上２．０以下であることが好ましい。第２のすべり軸受９の外周面（すべり面）の径の比率がこの範囲を上回ると、スリーブ１４の周速度が大きくなり、ドライ運転時の摩擦による発熱が大きくなるので好ましくない。なお、内径の異なる複数の第１のすべり軸受１が用いられる場合は、その最小径の０．２倍以上であって最大径の２．０倍以下となる外径を有する第２のすべり軸受９を用いることが好ましい。
　また、以上で説明した各実施形態に係る立軸ポンプに適用される軸受装置においては、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９に用いる材料は、ドライ運転及び排水運転において長期間軸受として機能するために、ドライ運転時の低い摩擦係数、及びスラリーを含んだ水中での高い耐摩耗性が要求される。このため、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９は、ＰＡ（ポリアミド）、ＰＢＩ（ポリベンゾイミダゾール）、ＰＯＭ（ポリアセタール）、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタラート）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタラート）、ＰＰＥ（ポリフェニレンエーテル）、ＰＣ（ポリカーボネート）、ＵＨＭＷ－ＰＥ（超高分子ポリエチレン）、ＰＴＦＥ（ポリ四フッ化エチレン）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＰＩ（ポリイミド）、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）、ＰＡＲ（ポリアリレート）、ＰＳＦ（ポリサルフォン）、ＰＥＩ（ポリエーテルイミド）、ＰＡＩ（ポリアミドイミド）、ＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）、及びＰＦ（フェノール樹脂）のうち少なくとも１つを含む樹脂材料を含む、耐摩耗性の高い材料で形成されることが好ましい。
　さらに、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９は、上記樹脂材料に炭素繊維、ガラス繊維、炭素粒子、ガラス粒子、又はグラファイト等を添加した材料を含む、強化・改質された材料で形成されることがより好ましい。また、第１のすべり軸受１及び第２のすべり軸受９は、高い耐摩耗性を備える必要がある観点から、窒化珪素や炭化珪素等のセラミックス又は金属を含む材料で形成されてもよい。
　これらの材料の比摩耗量（摩擦体積／軸受荷重／走行距離で定義される耐摩耗性の指標）は少なくとも１×１０－６ｍｍ２／Ｎ以下であり、材料によっては１×１０－７ｍｍ２／Ｎ以下である。このため、従来構造では低摩擦性と耐摩耗性を両立する材料を選択する必要があったが、上記の材料では低摩擦性有するので耐摩耗性のみを考慮すればよい。
　スリーブ１１及びスリーブ１４は、超硬合金及びステンレス等の金属材料、セラミックス、又は上記の樹脂材料を含む材料で形成することができ、耐摩耗性が高い材料が好ましい。第１のすべり軸受１と第２のすべり軸受９の材料は互いに異なる材料であってもよい。スリーブ１１とスリーブ１４の材料は互いに異なる材料であってもよい。本発明は、どのような摩擦係数を有する材料を第１のすべり軸受１、第２のすべり軸受９、スリーブ１１及びスリーブ１４に用いたとしても、不安定化力を低減することができる。
　本発明は、上述した実施形態に係る立軸ポンプに限らず、すべり軸受を有する立軸ポンプ、特に先行待機運転における気中運転、気水撹拌運転、気水混合運転、定常運転、エアロック運転のような、運転状態毎に軸受に加わる負荷が変化し、不安定化力が変化する立軸ポンプに好適に使用することができる。
　また、上記各実施形態に係る立軸ポンプは、排水機場に設置可能に構成されている。合流式等の下水道用雨水を排水する排水機場はスラリーを含む水を排出するので、上記各実施形態に係る立軸ポンプは排水機場に好適である。特に、大深度型雨水排水設備であって、沈砂池をポンプの吐出側に設ける後沈砂方式を採用している排水機場においては、ポンプの流入前に沈砂池を設ける前沈砂方式の排水機場に比べてスラリー量が多いため、上記各実施形態に係る立軸ポンプはより好適に使用することができる。
　上述した実施形態は、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者が本発明を実施できることを目的として記載されたものである。上記実施形態の種々の変形例は、当業者であれば当然になしうることであり、本発明の技術的思想は他の実施形態にも適用し得る。したがって、本発明は、記載された実施形態に限定されることはなく、特許請求の範囲によって定義される技術的思想に従った最も広い範囲に解釈されるものである。
１　第１のすべり軸受、３　立軸ポンプ、５　貫通孔、６　空気管、６ａ　開口、７　第１のクリアランス、８　第２のクリアランス、９　第２のすべり軸受、１０　回転軸、１０´　回転軸、１１　スリーブ、１２　軸受ケース、１２ａ　つば部、１３　支持部材、１４　スリーブ、１５　スリーブケース、１６　軸受ケース、１７　第１の摺動部、１８　第２の摺動部、１９　給水口、２０ａ　緩衝材、２０ｂ　緩衝材、２１ａ　固定手段、２１ｂ　固定手段、２２　インペラ、２３　ストレーナ、２４　固定ボルト、２７　吸い込みベル、２８　吐出ボウル、２９　ケーシング、３０　吐出エルボ、３１ａ　バックメタル、３１ｂ　バックメタル、３２　上部軸受、３３　下部軸受、３４　軸シール、３５ａ　溝、３５ｂ　隙間、３６　押さえ板、３７　ボトム軸受、３８　軸受カバー、１００　水槽。

Claims (16)

  1. 　外周面に第１の摺動部を有し且つ内周面に第２の摺動部を有し、水中及び大気中で回転可能な回転部材と、
    　前記第１の摺動部を内周面で支持する第１のすべり軸受と、
    　前記第２の摺動部を外周面で支持する第２のすべり軸受と、を有する、立軸ポンプ。
  2. 　前記第１のすべり軸受は、ドライ条件及び排水条件において前記第１の摺動部を支持可能に構成され、
    　前記第２のすべり軸受は、ドライ条件及び排水条件において前記第２の摺動部を支持可能に構成される、請求項１に記載された立軸ポンプ。
  3. 　前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法は、前記第１のすべり軸受の内径の１／１０００以上１／１００以下であり、
    　前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法は、前記第２のすべり軸受の外径の１／１０００以上１／１００以下である、請求項１又は２に記載された立軸ポンプ。
  4. 　前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法に対する前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法の比率が０．５以上２．０以下である、請求項１ないし３のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  5. 　前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との直径隙間の寸法に対する前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との直径隙間の寸法の比率が０．７以上１．３以下である、請求項４に記載された立軸ポンプ。
  6. 　前記第１のすべり軸受の内径に対する前記第２のすべり軸受の外径の比率が０．２以上２．０以下である、請求項１ないし５のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  7. 　前記回転部材の水中に位置する部分の支持は前記すべり軸受のみで行われる、請求項１ないし６のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  8. 　前記すべり軸受は、ＰＡ、ＰＢＩ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ－ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳ、及びＰＦのうち少なくとも１つを含む樹脂材料、セラミックス又は金属を含む、請求項１ないし７のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  9. 　前記すべり軸受は、炭素繊維、ガラス繊維、炭素粒子、ガラス粒子、及びグラファイトのうち少なくとも１つが添加された樹脂材料を含む、請求項８に記載された立軸ポンプ。
  10. 　前記第１の摺動部と前記第１のすべり軸受との隙間、及び前記第２の摺動部と前記第２のすべり軸受との隙間へ水を通過させる流路が形成されている、請求項１ないし９のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  11. 　排水機場に設置可能に構成される、請求項１ないし１０のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  12. 　前記流路に水を通水する給水口にストレーナを備える、請求項１０に記載された立軸ポンプ。
  13. 　前記すべり軸受を保持する軸受ケースを備え、
    　前記軸受ケースはその内周面に前記第１のすべり軸受を保持し、その外周面に前記第２のすべり軸受を保持する、請求項１ないし１２のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  14. 　前記回転部材は回転軸であり、
    　前記第２の摺動部は前記回転軸の端部に設けられる、請求項１ないし１３のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  15. 　前記第１のすべり軸受及び／又は前記第２のすべり軸受は、周方向に分割して構成される、請求項１ないし１４のいずれか一項に記載された立軸ポンプ。
  16. 　複数の軸受装置を備える立軸ポンプであって、前記軸受装置の少なくとも一つが、請求項１ないし１５のいずれか一項に記載された前記第１のすべり軸受及び前記第２のすべり軸受を有する、立軸ポンプ。
     
PCT/JP2014/069555 2013-07-25 2014-07-24 立軸ポンプ Ceased WO2015012350A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201480041832.6A CN105408635B (zh) 2013-07-25 2014-07-24 立轴泵
JP2015528330A JP6408990B2 (ja) 2013-07-25 2014-07-24 立軸ポンプ

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013154919 2013-07-25
JP2013-154919 2013-07-25
JP2014-013371 2014-01-28
JP2014013371 2014-01-28

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015012350A1 true WO2015012350A1 (ja) 2015-01-29

Family

ID=52393384

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/069555 Ceased WO2015012350A1 (ja) 2013-07-25 2014-07-24 立軸ポンプ

Country Status (3)

Country Link
JP (2) JP6408990B2 (ja)
CN (2) CN105408635B (ja)
WO (1) WO2015012350A1 (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017212533A1 (ja) * 2016-06-07 2017-12-14 株式会社荏原製作所 立軸ポンプ
WO2017212534A1 (ja) * 2016-06-07 2017-12-14 株式会社荏原製作所 立軸ポンプ
CN107532643A (zh) * 2015-04-24 2018-01-02 株式会社荏原制作所 滑动轴承装置及具有该滑动轴承装置的泵
WO2018234002A1 (de) * 2017-06-19 2018-12-27 Vibracoustic Gmbh Lagerbuchse
JP2019015207A (ja) * 2017-07-05 2019-01-31 株式会社荏原製作所 立軸ポンプ
US11644064B2 (en) 2017-02-24 2023-05-09 Vibracoustic Se Bearing bush
NO20240240A1 (en) * 2024-03-13 2025-09-15 Rc Offshore As Bottom support bearing

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107365473A (zh) * 2017-09-05 2017-11-21 北京嘉倍通科技有限公司 一种耐腐蚀轴承材料及其制备方法和应用
JP6994194B2 (ja) * 2017-11-30 2022-01-14 株式会社荏原製作所 すべり軸受装置及びこれを備えたポンプ
US12392375B2 (en) 2020-01-30 2025-08-19 Ngi A/S Sealing member for bearing housing

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6023676A (ja) * 1983-07-15 1985-02-06 Fujitsu Ltd 潤滑ガスのラビリンス構造
JPH0694035A (ja) * 1992-09-10 1994-04-05 Hitachi Ltd 立軸排水ポンプ用軸受装置
JP2000002190A (ja) * 1998-06-15 2000-01-07 Kubota Corp 立軸ポンプのすべり軸受装置
JP2003194046A (ja) * 2001-12-28 2003-07-09 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 軸受装置及び立軸ポンプ
JP2007016884A (ja) * 2005-07-07 2007-01-25 Ge Medical Systems Global Technology Co Llc 軸受機構およびｘ線管
JP2009204034A (ja) * 2008-02-27 2009-09-10 Ishigaki Co Ltd 滑り軸受ユニット及びこの滑り軸受ユニットを用いた先行待機型ポンプ

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1587285A (en) * 1977-06-14 1981-04-01 Rolls Royce Bearing assembly
AU579834B2 (en) * 1983-09-30 1988-12-15 Ebara Corporation Combination of slide members
JP3104363B2 (ja) * 1992-01-29 2000-10-30 株式会社日立製作所 立軸型揚水ポンプ
EP0561391B1 (en) * 1992-03-18 1998-06-24 Hitachi, Ltd. Bearing unit, drainage pump and hydraulic turbine each incorporating the bearing unit, and method of manufacturing the bearing unit
JPH07224836A (ja) * 1994-02-15 1995-08-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 軸 受
JP3187659B2 (ja) * 1994-08-04 2001-07-11 株式会社日立製作所 ポンプの運転方法及びポンプの軸受装置
JP3727686B2 (ja) * 1995-06-02 2005-12-14 三菱重工業株式会社 立軸ポンプにおける水中軸受の異物侵入防止装置
JPH10238493A (ja) * 1997-02-26 1998-09-08 Kubota Corp 横軸ポンプの水中軸受
DE19903339A1 (de) * 1999-01-28 2000-08-24 Griptec Tech Produkte Gmbh Gleitlager mit axial teilbaren Lagerschalenhälften
JP4116261B2 (ja) * 2001-03-09 2008-07-09 株式会社荏原製作所 水中軸受構造及びポンプ装置
JP2002317814A (ja) * 2001-04-20 2002-10-31 Kubota Corp セグメント型すべり軸受
JP2007263185A (ja) * 2006-03-28 2007-10-11 Kubota Corp すべり軸受装置およびポンプ装置
CN201269208Y (zh) * 2008-09-12 2009-07-08 熊文安 采用石墨滑动轴承的可调控轴窜动的潜水电泵
CN101943179A (zh) * 2010-09-25 2011-01-12 江苏大学 硬质合金三组合径向滑动轴承

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6023676A (ja) * 1983-07-15 1985-02-06 Fujitsu Ltd 潤滑ガスのラビリンス構造
JPH0694035A (ja) * 1992-09-10 1994-04-05 Hitachi Ltd 立軸排水ポンプ用軸受装置
JP2000002190A (ja) * 1998-06-15 2000-01-07 Kubota Corp 立軸ポンプのすべり軸受装置
JP2003194046A (ja) * 2001-12-28 2003-07-09 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 軸受装置及び立軸ポンプ
JP2007016884A (ja) * 2005-07-07 2007-01-25 Ge Medical Systems Global Technology Co Llc 軸受機構およびｘ線管
JP2009204034A (ja) * 2008-02-27 2009-09-10 Ishigaki Co Ltd 滑り軸受ユニット及びこの滑り軸受ユニットを用いた先行待機型ポンプ

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107532643A (zh) * 2015-04-24 2018-01-02 株式会社荏原制作所 滑动轴承装置及具有该滑动轴承装置的泵
WO2017212533A1 (ja) * 2016-06-07 2017-12-14 株式会社荏原製作所 立軸ポンプ
WO2017212534A1 (ja) * 2016-06-07 2017-12-14 株式会社荏原製作所 立軸ポンプ
US11644064B2 (en) 2017-02-24 2023-05-09 Vibracoustic Se Bearing bush
WO2018234002A1 (de) * 2017-06-19 2018-12-27 Vibracoustic Gmbh Lagerbuchse
CN110462236A (zh) * 2017-06-19 2019-11-15 威巴克公司 支承衬套
CN110462236B (zh) * 2017-06-19 2021-08-10 威巴克欧洲股份公司 支承衬套
JP2019015207A (ja) * 2017-07-05 2019-01-31 株式会社荏原製作所 立軸ポンプ
NO20240240A1 (en) * 2024-03-13 2025-09-15 Rc Offshore As Bottom support bearing

Also Published As

Publication number Publication date
CN105408635B (zh) 2017-10-27
CN107605793B (zh) 2019-08-23
JP6603382B2 (ja) 2019-11-06
JP6408990B2 (ja) 2018-10-17
CN105408635A (zh) 2016-03-16
JPWO2015012350A1 (ja) 2017-03-02
JP2019023470A (ja) 2019-02-14
CN107605793A (zh) 2018-01-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6603382B2 (ja) 立軸ポンプ
JP6411902B2 (ja) 立軸ポンプ
JP6422443B2 (ja) すべり軸受装置
US20180216625A1 (en) Shaft seal device and vertical pump with this shaft seal device
JP6491215B2 (ja) 立軸ポンプ
JP6781020B2 (ja) 立軸ポンプ
JP6745876B2 (ja) 立軸ポンプ
CN106662109B (zh) 立轴泵
JP6382147B2 (ja) すべり軸受装置及びこれを備えたポンプ
JP6749393B2 (ja) 立軸ポンプ
JP7158256B2 (ja) 立軸ポンプ
JP2017166590A (ja) 軸受組立体および回転機械
JP2019015194A (ja) 立軸ポンプ
JP7410262B2 (ja) すべり軸受装置及びポンプ
JP6488207B2 (ja) すべり軸受装置
JP4704066B2 (ja) 立軸ポンプ
JP6936062B2 (ja) 立軸ポンプ
JP2016130491A (ja) 回転軸機構およびポンプ
JP2022169190A (ja) 水中軸受構造、立軸ポンプ、ポンプシステム及び潤滑液の供給方法
JP2019015193A (ja) 立軸ポンプ

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201480041832.6

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14828984

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015528330

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: IDP00201601203

Country of ref document: ID

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14828984

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1