WO2014203569A1 - フロートガラス製造方法、およびフロートガラス製造装置 - Google Patents

フロートガラス製造方法、およびフロートガラス製造装置 Download PDF

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WO2014203569A1
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glass
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molten
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白石　喜裕
元気 小林
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旭硝子株式会社
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    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/16—Construction of the float tank; Use of material for the float tank; Coating or protection of the tank wall
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/04—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon
    • C03B18/06—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon using mechanical means, e.g. restrictor bars, edge rollers
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    • C03B18/10—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon using electric means
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    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/20—Composition of the atmosphere above the float bath; Treating or purifying the atmosphere above the float bath
    • C03B18/22—Controlling or regulating the temperature of the atmosphere above the float tank

Definitions

  • the present invention relates to a float glass manufacturing method and a float glass manufacturing apparatus.
  • molten glass is continuously supplied onto a molten metal (for example, molten tin) in a bathtub, and the supplied molten glass is flowed on the molten metal to be formed into a strip-shaped glass ribbon (for example, , See Patent Document 1).
  • the upper space of the bathtub is divided into a downstream main space and an upstream spout space by a partition wall (so-called front lintel).
  • the main space is sufficiently larger than the spout space and is filled with a reducing gas to prevent oxidation of the molten metal.
  • the flow rate of molten glass flowing on the spout trip is continuously adjusted on the molten metal in the bathtub by adjusting the flow rate with a tweezer.
  • the distance between the twill and the spout trip on the side that comes into contact with the molten glass is narrow, and the flow rate of the molten glass passing between them is small. For this reason, there is little heat that the molten glass brings into the spout space, the molten glass is cooled in the spout space, the fluidity of the molten glass on the molten metal is poor, and the plate thickness deviation of the float glass is large.
  • This invention was made in view of the said subject, Comprising: It aims at provision of the float glass manufacturing method which can reduce the plate
  • a float that adjusts the flow rate of molten glass flowing on the spout trip with a twill and continuously supplies the molten glass on the molten metal in the bathtub, and flows the molten glass on the molten metal to form a glass ribbon having a predetermined plate thickness.
  • a glass manufacturing method The upper space of the bathtub is partitioned into a spout space on the upstream side and a main space on the downstream side by a partition wall, A float glass manufacturing method is provided in which a heating source disposed in a molten glass inflow space formed by the twill, the partition wall, and the molten glass in the spout space heats the molten glass.
  • a float glass manufacturing method capable of reducing the thickness deviation of the float glass is provided.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line II-II in FIG. It is a top view which shows the flow of the molten glass in the bathtub of FIG. It is sectional drawing which shows the modification of FIG.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a main part of a float glass manufacturing apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II in FIG.
  • FIG. 3 is a plan view showing a flow of molten glass in the bathtub of FIG.
  • the float glass manufacturing apparatus continuously supplies the molten glass 2 onto the molten metal 4 in the bathtub 10 and causes the supplied molten glass 2 to flow on the molten metal 4 to form a ribbon glass ribbon.
  • the float glass manufacturing apparatus includes a bathtub 10, a spout trip 14, side jams 16 and 17, a twill 18, a tile 22, restrictor tiles 24 and 25, a partition wall 26, a heating source 27, and a tile heating source 29.
  • Bathtub 10 accommodates molten metal 4.
  • molten metal 4 for example, molten tin is used.
  • a molten tin alloy or the like can also be used, and the molten metal 4 only needs to float the molten glass 2.
  • the bathtub 10 includes a box-shaped metal casing 11 opened upward, a side brick 12 that protects a side wall of the metal casing 11 from the molten metal 4, and a bottom wall of the metal casing 11 that is a molten metal.
  • 4 is composed of a bottom brick 13 and the like that protect from 4.
  • the spout trip 14 forms a supply path for supplying the molten glass 2 onto the molten metal 4 in the bathtub 10.
  • the side jams 16 and 17 are provided with the spout trip 14 interposed therebetween, and prevent the molten glass 2 flowing on the spow trip 14 from spilling to the left and right (Y direction in FIG. 2).
  • the spout trip 14 and the side jams 16 and 17 are composed of a hot-melt refractory material mainly composed of glass with mainly ZrO 2 of 85% to 97% by weight and the remainder of SiO 2 by weight%.
  • the hot-melt refractory is obtained by melting and recrystallizing a refractory raw material at a high temperature.
  • ZrO 2 as a hot-melt refractory mainly exists as badelite crystals.
  • the remainder of the hot-melt refractory is glassy mainly composed of SiO 2 , exists at the grain boundaries of ZrO 2 baderite crystals, and densifies the hot-melt refractory.
  • This glassy portion can contain a small amount of Al 2 O 3 , Na 2 O, P 2 O 5 and the like in addition to SiO 2 .
  • This hot-melt refractory is excellent in heat resistance, can suppress the generation of bubbles due to reaction with the molten glass 2, and can also suppress fine streaks generated in the flow direction of the molten glass 2. It is effective when the glass of the molten glass 2 is an alkali-free glass, particularly an alkali-free glass containing boric acid.
  • the twill 18 adjusts the flow rate of the molten glass 2 flowing on the spout trip 14.
  • the twill 18 is movable up and down with respect to the spout trip 14. As the distance between the twill 18 on the side in contact with the molten glass 2 and the spout trip 14 becomes narrower, the flow rate of the molten glass 2 flowing on the spout trip 14 decreases.
  • the twill 18 is composed of a refractory material.
  • the twill 18 may be formed with a protective film 19 that prevents the twill 18 and the molten glass 2 from contacting each other.
  • the protective film 19 is made of, for example, platinum or a platinum alloy.
  • the tile 22 is disposed below the spout trip 14 and comes into contact with the molten glass 2 on the molten metal 4.
  • the tile 22 is made of a refractory material, for example, the hot-melt refractory material.
  • the restrictor tiles 24 and 25 extend obliquely from the tile 22 toward the downstream and expand toward the downstream.
  • Each restrictor tile 24, 25 is in contact with the molten glass 2 on the molten metal 4.
  • Each restrictor tile 24 and 25 is comprised with a refractory material, for example, is comprised with the said heat-melting refractory material.
  • the spout trip 14, the side jams 16, 17, the tile 22, and the restrictor tiles 24, 25 may all be made of the hot melt refractory, but at least one of them may be made of the hot melt refractory. Just do it.
  • the partition wall 26 partitions the upper space 30 of the bathtub 10 into an upstream spout space 32 and a downstream main space 34.
  • the partition wall 26 is comprised with a refractory material.
  • the spout space 32 includes a molten glass inflow space 32 a formed by the twill 18, the partition wall 26, and the molten glass 2.
  • the molten glass inflow space 32 a is formed between the twill 18 and the partition wall 26, and is formed above the molten glass 2.
  • the molten glass 2 supplied onto the molten metal 4 in the spout space 32 forms a main flow 42 that flows in the downstream direction and a tributary 44 that flows backward toward the tile 22 in the upstream direction.
  • the tributary 44 includes a portion in contact with the spout trip 14.
  • the tributary flow 44 flows backward toward the tile 22, and then flows to the left and right along the tile 22. Thereafter, the tributary flow 44 flows in the downstream direction along the left and right restrictor tiles 24 and 25, and merges with the width direction end portion of the main flow 42. Therefore, the compositionally heterogeneous portions contained in the molten glass generated by contacting the brick surface are collected at both side edges of the glass ribbon. Since both side edges of the glass ribbon are cut off after slow cooling and do not become a product, a high-quality float glass can be obtained.
  • the main space 34 is sufficiently larger than the spout space 32.
  • the main space 34 is filled with a reducing gas to prevent the molten metal 4 from being oxidized.
  • the reducing gas may be, for example, a mixed gas of nitrogen gas and hydrogen gas, and contains 85 to 98.5% by volume of nitrogen gas and 1.5 to 15% by volume of hydrogen gas.
  • the reducing gas is supplied from a brick joint of the main space 34 and a hole in the heater portion.
  • the flow rate of the molten glass 2 flowing on the spout trip 14 is adjusted by the twill 18 and continuously supplied onto the molten metal 4 in the bathtub 10 to melt the molten glass 2. It flows on the metal 4 and passes between the partition wall 26 and the molten metal 4.
  • the glass ribbon is pressed in the predetermined direction (in FIG. 1, X direction) and formed into a predetermined thickness.
  • the glass ribbon formed into a predetermined plate thickness in the main space 34 is pulled up from the molten metal 4 in the downstream area of the main space 34, and then gradually cooled in a slow cooling furnace and cut into a predetermined size. In this way, float glass is obtained.
  • the plate thickness at the center of the glass ribbon in the width direction is preferably 0.3 mm or less, more preferably 0.2 mm or less, and particularly preferably 0.1 mm or less.
  • the width direction of the glass ribbon is a direction orthogonal to the direction in which the glass ribbon flows.
  • the center part in the width direction of the glass ribbon is a range within 25% in the width direction from the center in the width direction of the glass ribbon.
  • the plate thickness at the center in the width direction of the glass ribbon is measured by cooling the glass ribbon slowly cooled in a slow cooling furnace to room temperature.
  • Examples of types of float glass include alkali-free glass and soda lime glass.
  • the distance between the twill 18 on the side in contact with the molten glass 2 and the spout trip 14 is narrow, and the flow rate of the molten glass 2 passing there between is small. Therefore, the heat that the molten glass 2 brings into the spout space 32 is small.
  • the molten glass 2 is heated by the heating source 27 disposed in the molten glass inflow space 32 a in the spout space 32.
  • the temperature drop of the molten glass 2 before being supplied onto the molten metal 4 can be suppressed, and the molten glass 2 tends to flow on the molten metal 4. Therefore, the molten glass 2 tends to be flat on the molten metal 4, and the thickness deviation of the float glass can be reduced.
  • the tile heating source 29 heats the tiles 22 in order to increase the fluidity of the tributary 44 and stabilize the flow of the tributary 44.
  • the tile heating source 29 heats the molten glass 2 on the molten metal 4 by heating the tile 22.
  • the tile heating source 29 may heat the molten glass 2 around the tile 22 to a temperature 10 to 50 ° C. higher than the devitrification temperature of the glass. The devitrification of the molten glass around the tile 22 can be prevented.
  • the tile heating source 29 may be composed of an electric heater, for example, a SiC heater.
  • a SiC heater instead of the SiC heater, a ceramic heater in which a metal heating element is embedded in ceramic such as Al 2 O 3 or Si 3 N 4 can be used.
  • the tile heating source 29 is placed on the tile 22, for example.
  • the tile heating source 29 may be embedded inside the tile 22.
  • the tile heating source 29 If the tile heating source 29 is provided, the flow of the tributary 44 is stabilized. Therefore, when the tributary 44 is joined with the main flow 42, the flow of the molten glass is stabilized.
  • the heating source 27 heats the spout space 32 (specifically, the molten glass inflow space 32a), maintains the temperature of the spout space 32 within a predetermined temperature range, and sets the temperature of the molten glass 2 in the spout space 32 to a predetermined temperature. Keep within range.
  • the temperature range of the molten glass 2 in the spout space 32 is a range corresponding to, for example, 10 3.8 to 10.4.65 dPa ⁇ s in terms of the viscosity of the molten glass 2, and preferably 10 in terms of the viscosity of the molten glass 2.
  • the range is equivalent to 4.1 to 10 4.3 dPa ⁇ s.
  • the heating source 27 may be composed of an electric heater, for example, a SiC heater.
  • a SiC heater instead of the SiC heater, a ceramic heater in which a metal heating element is embedded in ceramic such as Al 2 O 3 or Si 3 N 4 can be used.
  • the heating source 27 is preferably disposed downstream of the spout trip 14.
  • the heating source 27 can heat not only the molten glass 2 flowing on the spout trip 14 but also the molten glass 2 flowing on the molten metal 4.
  • the heating source 27 has a heat generating portion 28 parallel to the width direction of the molten glass 2 (Y direction in FIG. 2).
  • the longitudinal direction of the heat generating portion 28, the width direction of the molten glass 2, and the width direction of the spout trip 14 are parallel to each other.
  • the molten glass 2 supplied on the molten metal 4 from the spout trip 14 widens the width.
  • the width of the molten glass 2 on the molten metal 4 is wider than the width of the spout trip 14.
  • the length L of the heat generating portion 28 is longer than the width W of the spout trip 14.
  • the molten glass 2 on the molten metal 4 can be efficiently heated.
  • the length L of the heat generating portion 28 is preferably longer than the width of the molten glass 2 immediately below the heat generating portion 28 (Y direction in FIG. 2).
  • the fluidity balance of the molten glass 2 can be adjusted between the restrictor tiles 24 and 25 that contact the molten glass 2 and take the heat of the molten glass 2. That is, the fluidity of the molten glass 2 can be adjusted to the same degree in the vicinity of one restrictor tile 24 and in the vicinity of the other restrictor tile 25. As a result, the glass ribbon can be prevented from swinging in the width direction (Y direction in FIG. 2) on the downstream side of the restrictor tiles 24 and 25, and the thickness unevenness of the glass ribbon can be reduced.
  • the heat generating unit 28 may penetrate the molten glass 2 in the width direction when viewed from above, in order to heat the molten glass 2 passing below in the entire width direction.
  • the heating source 27 may include a power supply unit that supplies power to the heat generating unit 28 in addition to the heat generating unit 28 that generates heat.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a modification of FIG. Unlike the heat generating part 28 of the heating source 27 shown in FIG. 2, the heat generating part of the heating source of this modification is different in that it is composed of a plurality of heat generating elements. Hereinafter, the difference will be mainly described.
  • the heat generating part 128 of the heating source 127 is divided into a plurality of heat generating elements 128A to 128E in a direction parallel to the width direction of the molten glass 2.
  • the plurality of heating elements 128A to 128E are arranged at intervals and are energized independently.
  • the temperature distribution in the width direction of the molten glass 2 flowing on the spout trip 14 can be adjusted, and thickness unevenness in the width direction of the molten glass 2 can be reduced.
  • the heat generating part 128 of the heating source 127 of this modification is parallel to the width direction (Y direction in FIG. 4) of the molten glass 2, it may not be parallel, for example, may be diagonal.

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Abstract

【解決手段】スパウトリップ上を流れる溶融ガラスをツイールで流量調整して浴槽内の溶融金属上に連続的に供給し、前記溶融ガラスを前記溶融金属上で流動させて所定の板厚のガラスリボンに成形するフロートガラス製造方法であって、前記浴槽の上方空間は、仕切り壁により上流側のスパウト空間と下流側のメイン空間とに仕切られ、前記スパウト空間のうち前記ツイールと前記仕切り壁と前記溶融ガラスとで形成される溶融ガラス流入空間に配設される加熱源が前記溶融ガラスを加熱する、フロートガラス製造方法。

Description

フロートガラス製造方法、およびフロートガラス製造装置
　本発明は、フロートガラス製造方法、およびフロートガラス製造装置に関する。
　フロートガラス製造方法は、浴槽内の溶融金属（例えば溶融スズ）上に溶融ガラスを連続的に供給し、供給した溶融ガラスを溶融金属上で流動させて帯板状のガラスリボンに成形する（例えば、特許文献１参照）。浴槽の上方空間は、仕切り壁（所謂フロントリンテル）によって下流側のメイン空間と上流側のスパウト空間とに仕切られる。メイン空間は、スパウト空間よりも十分に大きく、溶融金属の酸化を防止するため、還元性ガスで満たされる。スパウト空間では、スパウトリップ上を流れる溶融ガラスをツイールで流量調整して浴槽内の溶融金属上に連続的に供給する。
特開２００７－１３１５２５号公報
　薄いフロートガラスを製造する場合、溶融ガラスと接触する側のツイールとスパウトリップとの間の間隔が狭く、その間を通過する溶融ガラスの流量が少ない。そのため、溶融ガラスがスパウト空間に持ち込む熱が少なく、溶融ガラスがスパウト空間で冷え、溶融金属上での溶融ガラスの流動性が悪く、フロートガラスの板厚偏差が大きかった。
　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、フロートガラスの板厚偏差を低減できるフロートガラス製造方法の提供を目的とする。
　上記課題を解決するため、本発明の一態様によれば、
　スパウトリップ上を流れる溶融ガラスをツイールで流量調整して浴槽内の溶融金属上に連続的に供給し、前記溶融ガラスを前記溶融金属上で流動させて所定の板厚のガラスリボンに成形するフロートガラス製造方法であって、
　前記浴槽の上方空間は、仕切り壁により上流側のスパウト空間と下流側のメイン空間とに仕切られ、
　前記スパウト空間のうち前記ツイールと前記仕切り壁と前記溶融ガラスとで形成される溶融ガラス流入空間に配設される加熱源が前記溶融ガラスを加熱する、フロートガラス製造方法が提供される。
　本発明によれば、フロートガラスの板厚偏差を低減できるフロートガラス製造方法の提供が提供される。
本発明の一実施形態によるフロートガラス製造装置の要部を示す断面図である。 図１のII－II線に沿った断面図である。 図１の浴槽内の溶融ガラスの流れを示す平面図である。 図２の変形例を示す断面図である。
　以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。尚、各図面において、同一のまたは対応する構成には同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。
　図１は、本発明の一実施形態によるフロートガラス製造装置の要部を示す断面図である。図２は、図１のII－II線に沿った断面図である。図３は、図１の浴槽内の溶融ガラスの流れを示す平面図である。
　フロートガラス製造装置は、浴槽１０内の溶融金属４上に溶融ガラス２を連続的に供給し、供給した溶融ガラス２を溶融金属４上で流動させて帯板状のガラスリボンに成形する。フロートガラス製造装置は、浴槽１０、スパウトリップ１４、サイドジャム１６、１７、ツイール１８、タイル２２、リストリクタータイル２４、２５、仕切り壁２６、加熱源２７、およびタイル加熱源２９を有する。
　浴槽１０は、溶融金属４を収容する。溶融金属４としては、例えば溶融スズが用いられる。溶融スズの他に、溶融スズ合金なども使用可能であり、溶融金属４は溶融ガラス２を浮かばせることができるものであればよい。
　浴槽１０は、例えば図１に示すように、上方に開放された箱状の金属ケーシング１１と、金属ケーシング１１の側壁を溶融金属４から保護するサイド煉瓦１２、金属ケーシング１１の底壁を溶融金属４から保護するボトム煉瓦１３などで構成される。
　スパウトリップ１４は、図１に示すように、浴槽１０内の溶融金属４上に溶融ガラス２を供給する供給路を形成する。サイドジャム１６、１７は、図２に示すように、スパウトリップ１４を挟んで設けられ、スパウトリップ１４上を流れる溶融ガラス２が左右（図２中、Ｙ方向）にこぼれるのを防止する。
　スパウトリップ１４、およびサイドジャム１６、１７は、重量％でＺｒＯ２が８５％以上９７％以下、残部がＳｉＯ２を主体とするガラス質である熱溶融耐火物で構成されることが好ましい。熱溶融耐火物は、耐火物の原料を高温で溶融して再結晶させたものである。熱溶融耐火物のＺｒＯ２は、おもにバデライト結晶として存在する。熱溶融耐火物の残部は、ＳｉＯ２を主体とするガラス質であり、ＺｒＯ２のバデライト結晶の粒界に存在し、熱溶融耐火物を緻密化する。このガラス質の部分には、ＳｉＯ２以外にＡｌ２Ｏ３ 、Ｎａ２Ｏ、Ｐ２Ｏ５などを微量含有することができる。この熱溶融耐火物は、耐熱性に優れており、溶融ガラス２との反応等による泡の発生を抑制でき、また、溶融ガラス２の流れ方向に生ずる微細な筋も抑制できる。溶融ガラス２のガラスが無アルカリガラス、特にホウ酸を含有する無アルカリガラスの場合効果的である。
　ツイール１８は、スパウトリップ１４上を流れる溶融ガラス２の流量を調整する。ツイール１８は、スパウトリップ１４に対して上下に移動自在とされる。溶融ガラス２と接触する側のツイール１８とスパウトリップ１４との間隔が狭くなるほど、スパウトリップ１４上を流れる溶融ガラス２の流量が少ない。
　ツイール１８は、耐火物で構成される。ツイール１８には、ツイール１８と溶融ガラス２との接触を防止する保護膜１９が形成されてよい。保護膜１９は、例えば白金または白金合金で形成される。
　タイル２２は、スパウトリップ１４の下方に配設され、溶融金属４上の溶融ガラス２と接触する。タイル２２は、耐火物で構成され、例えば上記熱溶融耐火物で構成される。
　リストリクタータイル２４、２５は、図３に示すように、タイル２２から下流に向けて斜めに延び、下流に向けて拡開する。各リストリクタータイル２４、２５は、溶融金属４上の溶融ガラス２と接触する。各リストリクタータイル２４、２５は、耐火物で構成され、例えば上記熱溶融耐火物で構成される。
　スパウトリップ１４、サイドジャム１６、１７、タイル２２、およびリストリクタータイル２４、２５の全てが上記熱溶融耐火物で構成されてもよいが、これらのうち少なくとも１つが上記熱溶融耐火物で構成されればよい。
　仕切り壁２６は、図１に示すように、浴槽１０の上方空間３０を上流側のスパウト空間３２と下流側のメイン空間３４とに仕切る。仕切り壁２６は、耐火物で構成される。
　スパウト空間３２は、ツイール１８と仕切り壁２６と溶融ガラス２とで形成される溶融ガラス流入空間３２ａを含む。溶融ガラス流入空間３２ａは、ツイール１８と仕切り壁２６との間に形成され、溶融ガラス２よりも上方に形成される。
　スパウト空間３２で溶融金属４上に供給された溶融ガラス２は、図３に示すように、下流方向に流れる本流４２と、タイル２２に向けて上流方向に逆流する支流４４とを形成する。支流４４は、スパウトリップ１４に接触した部分を含む。この支流４４は、タイル２２に向けて逆流した後、タイル２２に沿って左右に分かれて流れる。その後、支流４４は、左右のリストリクタータイル２４、２５に沿って下流方向に流れ、本流４２の幅方向端部に合流する。そのため、ガラスリボンの両側縁部に、煉瓦面に接触することによって発生した溶融ガラス中に含まれる組成的に異質な部分が集まる。ガラスリボンの両側縁部は、徐冷後に切除され、製品とならないので、品質の良いフロートガラスが得られる。
　メイン空間３４は、スパウト空間３２よりも十分に大きい。メイン空間３４は、溶融金属４の酸化を防止するため、還元性ガスで満たされる。還元性ガスは、例えば窒素ガスと水素ガスとの混合ガスであってよく、窒素ガスを８５～９８．５体積％、水素ガスを１．５～１５体積％含んでいる。還元性ガスは、メイン空間３４の煉瓦の目地およびヒータ部の孔から供給される。
　フロートガラス製造方法は、図１に示すように、スパウトリップ１４上を流れる溶融ガラス２をツイール１８で流量調整して浴槽１０内の溶融金属４上に連続的に供給し、溶融ガラス２を溶融金属４上で流動させ仕切り壁２６と溶融金属４との間を通過させる。メイン空間３４のうち溶融ガラス２の粘度換算で１０４．５～１０７．５ｄＰａ・ｓに相当する範囲において、ガラスリボンは両側縁部をトップロールで押えられながら所定方向（図１中、Ｘ方向）に流動させられ所定の板厚に成形される。メイン空間３４において所定の板厚に成形されたガラスリボンは、メイン空間３４の下流域において溶融金属４から引き上げられた後、徐冷炉内で徐冷され、所定の寸法に切断される。このようにして、フロートガラスが得られる。
　フロートガラスの用途は、特に限定されないが、例えば液晶パネルや有機ＥＬパネルなどの曲面を有するパネルディスプレイの基板として用いられる。この場合、ガラスリボンの幅方向（図２中、Ｙ方向）の中央部における板厚は、０．３ｍｍ以下が好ましく、０．２ｍｍ以下がより好ましく、０．１ｍｍ以下が特に好ましい。なお、ガラスリボンの幅方向とは、ガラスリボンの流動する方向に対して直交する方向である。ガラスリボンの幅方向の中央部とは、ガラスリボンの幅方向の中心から該幅方向に２５％以内の範囲である。ガラスリボンの幅方向の中央部における板厚は、徐冷炉内で徐冷されたガラスリボンを室温まで冷却して測定される。
　フロートガラスのガラスの種類としては、例えば無アルカリガラス、ソーダライムガラスなどが挙げられる。
　ところで、板厚が薄いフロートガラスを製造する場合、溶融ガラス２と接触する側のツイール１８とスパウトリップ１４との間の間隔が狭く、その間を通過する溶融ガラス２の流量が少ない。そのため、溶融ガラス２がスパウト空間３２に持ち込む熱が少ない。
　そこで、本実施形態は、スパウト空間３２のうち溶融ガラス流入空間３２ａに配設される加熱源２７で溶融ガラス２を加熱する。溶融金属４上に供給される前の溶融ガラス２の温度低下が抑制でき、溶融金属４上で溶融ガラス２が流動しやすい。よって、溶融金属４上で溶融ガラス２が平坦になりやすく、フロートガラスの板厚偏差が低減できる。
　タイル加熱源２９は、支流４４の流動性を高め、支流４４の流れを安定化させるため、タイル２２を加熱する。タイル加熱源２９は、タイル２２を加熱することで、溶融金属４上の溶融ガラス２を加熱する。
　タイル加熱源２９は、タイル２２周辺の溶融ガラス２を、ガラスの失透温度よりも１０～５０℃高い温度に加熱してよい。タイル２２周辺での溶融ガラスの失透を防止することができる。
　タイル加熱源２９は、電気ヒータで構成されてよく、例えばＳｉＣヒータで構成されてよい。ＳｉＣヒータの代わりに、Ａｌ２Ｏ３やＳｉ３Ｎ４などのセラミックに金属発熱体を埋設したセラミックヒータも使用可能である。
　タイル加熱源２９は、例えば、タイル２２上に載置される。尚、タイル加熱源２９は、タイル２２の内部に埋設されてもよい。
　タイル加熱源２９が設けられていると、支流４４の流れが安定化されるため、支流４４が本流４２と合流された際に、溶融ガラスの流れが安定化する。
　加熱源２７は、スパウト空間３２（詳細には溶融ガラス流入空間３２ａ）を加熱し、スパウト空間３２の温度を所定の温度範囲内に保ち、スパウト空間３２での溶融ガラス２の温度を所定の温度範囲内に保つ。スパウト空間３２での溶融ガラス２の温度範囲は、溶融ガラス２の粘度換算で例えば１０３．８～１０４．６５ｄＰａ・ｓに相当する範囲であり、好ましくは溶融ガラス２の粘度換算で１０４．１～１０４．３ｄＰａ・ｓに相当する範囲である。
　加熱源２７は、電気ヒータで構成されてよく、例えばＳｉＣヒータで構成されてよい。ＳｉＣヒータの代わりに、Ａｌ２Ｏ３やＳｉ３Ｎ４などのセラミックに金属発熱体を埋設したセラミックヒータも使用可能である。
　加熱源２７は、好ましくは、スパウトリップ１４よりも下流側に配設される。スパウトリップ１４上を流れる溶融ガラス２だけでなく、溶融金属４上で流動する溶融ガラス２を加熱源２７が加熱できる。
　加熱源２７は、溶融ガラス２の幅方向（図２中、Ｙ方向）に平行な発熱部２８を有する。発熱部２８の長手方向、溶融ガラス２の幅方向、およびスパウトリップ１４の幅方向は互いに平行とされる。
　スパウトリップ１４から溶融金属４上に供給された溶融ガラス２は幅を広げる。溶融金属４上の溶融ガラス２の幅は、スパウトリップ１４の幅よりも広い。
　そこで、本実施形態では、発熱部２８の長さＬがスパウトリップ１４の幅Ｗよりも長い。溶融金属４上の溶融ガラス２が効率良く加熱できる。
　発熱部２８の長さＬは、好ましくは、該発熱部２８の真下での溶融ガラス２の幅（図２中、Ｙ方向）よりも長い。溶融ガラス２と接触して溶融ガラス２の熱を奪うリストリクタータイル２４、２５間において、溶融ガラス２の流動性のバランスが調整できる。つまり、一方のリストリクタータイル２４付近と、他方のリストリクタータイル２５付近とで、溶融ガラス２の流動性が同程度に調整できる。その結果、リストリクタータイル２４、２５よりも下流側において、ガラスリボンが幅方向（図２中、Ｙ方向）に揺動することが抑制でき、ガラスリボンの厚さムラが低減できる。
　発熱部２８は、下方を通過する溶融ガラス２を幅方向全体にわたって加熱するため、上面視で溶融ガラス２を幅方向に貫いてよい。
　加熱源２７は、発熱する発熱部２８の他に、発熱部２８に給電する給電部を有してよい。
　図４は、図２の変形例を示す断面図である。本変形例の加熱源の発熱部は、図２に示す加熱源２７の発熱部２８と異なり、複数の発熱体で構成される点で相違する。以下、相違点を中心に説明する。
　加熱源１２７の発熱部１２８は、溶融ガラス２の幅方向と平行な方向に複数の発熱体１２８Ａ～１２８Ｅに分割される。複数の発熱体１２８Ａ～１２８Ｅは、間隔をおいて並び、独立に通電される。スパウトリップ１４上を流れる溶融ガラス２の幅方向の温度分布が調整でき、溶融ガラス２の幅方向における厚さムラが低減できる。
　尚、本変形例の加熱源１２７の発熱部１２８は、溶融ガラス２の幅方向（図４中、Ｙ方向）に平行であるが、平行でなくてもよく、例えば斜めでもよい。
　以上、フロートガラス製造方法およびフロートガラス製造装置の実施形態等について説明したが、本発明は上記実施形態等に限定されることはなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内で、種々の変形、改良が可能である。
　本出願は、２０１３年６月２０日に日本国特許庁に出願された特願２０１３－１２９５４６号に基づく優先権を主張するものであり、特願２０１３－１２９５４６号の全内容を本出願に援用する。
２　　溶融ガラス
４　　溶融金属
１０　浴槽
１４　スパウトリップ
１６、１７　サイドジャム
１８　ツイール
２２　タイル
２４、２５　リストリクタータイル
２６　仕切り壁
２７　加熱源
２８　発熱部
２９　タイル加熱源
３０　浴槽の上方空間
３２　スパウト空間
３２ａ　溶融ガラス流入空間
３４　メイン空間

Claims (15)

  1. 　スパウトリップ上を流れる溶融ガラスをツイールで流量調整して浴槽内の溶融金属上に連続的に供給し、前記溶融ガラスを前記溶融金属上で流動させて所定の板厚のガラスリボンに成形するフロートガラス製造方法であって、
    　前記浴槽の上方空間は、仕切り壁により上流側のスパウト空間と下流側のメイン空間とに仕切られ、
    　前記スパウト空間のうち前記ツイールと前記仕切り壁と前記溶融ガラスとで形成される溶融ガラス流入空間に配設される加熱源が前記溶融ガラスを加熱する、フロートガラス製造方法。
  2. 　前記加熱源は、前記スパウトリップよりも下流側に配設される、請求項１に記載のフロートガラス製造方法。
  3. 　前記加熱源は、前記溶融ガラスの幅方向と平行な発熱部を有し、
    　該発熱部の長さが前記スパウトリップの幅よりも長い、請求項２に記載のフロートガラス製造方法。
  4. 　前記発熱部の長さは、該発熱部の真下での前記溶融ガラスの幅よりも長い、請求項３に記載のフロートガラス製造方法。
  5. 　前記加熱源の発熱部は、前記溶融ガラスの幅方向と平行な方向に複数の発熱体に分割され、
    　該複数の発熱体が間隔をおいて並ぶ、請求項１～４のいずれか一項に記載のフロートガラス製造方法。
  6. 　前記スパウトリップの下方には、前記溶融金属上の溶融ガラスと接触するタイルが配設され、
    　前記タイルをタイル加熱源で加熱する、請求項１～５のいずれか一項に記載のフロートガラス製造方法。
  7. 　前記板厚は、前記ガラスリボンの幅方向の中央部において、０．３ｍｍ以下である請求項１～６のいずれか一項に記載のフロートガラス製造方法。
  8. 　前記スパウトリップ、前記スパウトリップを挟むサイドジャム、前記スパウトリップの下方に設けられるタイル、および前記タイルから斜めに延びるリストリクタータイルのうち少なくとも１つは、重量％でＺｒＯ２が８５％以上９７％以下、残部がＳｉＯ２を主体とするガラス質である熱溶融耐火物で構成される、請求項１～７のいずれか一項に記載のフロートガラス製造方法。
  9. 　溶融金属を収容する浴槽と、
    　該浴槽内の溶融金属上に溶融ガラスを供給する供給路を形成するスパウトリップと、
    　該スパウトリップ上を流れる溶融ガラスの流量を調整するツイールと、
    　前記浴槽の上方空間を上流側のスパウト空間と下流側のメイン空間とに仕切る仕切り壁と、
    　前記スパウト空間のうち前記ツイールと前記仕切り壁と前記溶融ガラスとで形成される溶融ガラス流入空間に配設される加熱源とを有し、
    　前記スパウトリップから供給された前記溶融ガラスを前記溶融金属上で流動させて所定の板厚のガラスリボンに成形する、フロートガラス製造装置。
  10. 　前記加熱源は、前記スパウトリップよりも下流側に配設される、請求項９に記載のフロートガラス製造装置。
  11. 　前記加熱源は、前記溶融ガラスの幅方向と平行な発熱部を有し、
    　該発熱部の長さが、前記スパウトリップの幅よりも長い、請求項１０に記載のフロートガラス製造装置。
  12. 　前記発熱部の長さは、該発熱部の真下での前記溶融ガラスの幅よりも長い、請求項１１に記載のフロートガラス製造装置。
  13. 　前記加熱源の発熱部は、前記溶融ガラスの幅方向と平行な方向に複数の発熱体に分割され、
    　該複数の発熱体が間隔をおいて並ぶ、請求項９～１２のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
  14. 　前記スパウトリップの下方に配設され、前記溶融金属上の溶融ガラスと接触するタイルと、
    　該タイルを加熱するタイル加熱源とを有する、請求項９～１３のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
  15. 　前記スパウトリップ、前記スパウトリップを挟むサイドジャム、前記スパウトリップの下方に設けられるタイル、および前記タイルから斜めに延びるリストリクタータイルのうち少なくとも１つは、重量％でＺｒＯ２が８５％以上９７％以下、残部がＳｉＯ２を主体とするガラス質である熱溶融耐火物で構成される、請求項９～１４のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
     
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