WO2014178315A1 - 異材継手 - Google Patents

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dissimilar
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steel
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誠彦 大塚
大吾 佐藤
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旭化成ケミカルズ株式会社
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/20—Ferrous alloys and aluminium or alloys thereof

Definitions

  • the present invention relates to a dissimilar metal joint material (hereinafter, also simply referred to as “dissimilar material joint”) used for joining dissimilar metal materials by welding.
  • dissimilar material joint a dissimilar metal joint material
  • Both ends of the joint material are made of the same kind of welding material, but there is a configuration in which another material is inserted in order to facilitate the joining of the metal materials at both ends between them or to improve the performance.
  • a cryogenic container that stores the liquefied gas and a joint that joins the hull are used for cooling and liquefying the gas to a cryogenic temperature and reducing the volume.
  • a moss carrier requires a joint that joins a spherical tank made of aluminum and a steel hull, and if the joint state of the joint interface of this joint material is poor, peeling occurs, reducing the mechanical properties of the joint interface, There is a possibility of a major accident such as a drop of a nearly 1,000-ton spherical tank.
  • Patent Document 1 discloses a dissimilar joint of aluminum and steel consisting of two or three layers produced by explosive pressure bonding, and the waveform (height and length of wave) of the joining interface between aluminum and steel. A method for improving the bonding strength at the interface with respect to the welding heat when welding the dissimilar material joint is described. However, although Patent Document 1 has a description of the bonding strength at the interface with respect to welding heat, reference is made to leakage and soundness of the bonding interface when used in a device as a dissimilar material joint such as a cryogenic device. Absent.
  • Patent Document 2 describes a method of improving the bonding strength at the bonding interface against welding heat by performing uneven processing on each bonding surface of the materials to be bonded and joining the uneven surfaces in a state where the unevenness is engaged.
  • the characteristics of each joint interface when used as a dissimilar material joint are not mentioned.
  • Patent Document 3 improves the performance at cryogenic temperatures by providing a titanium or nickel layer between aluminum or an aluminum alloy and stainless steel, but mentions the wave height and manufacturing method of each layer. Not.
  • Patent Document 4 as a method of manufacturing a multilayer clad material of aluminum + titanium + nickel + steel, a method of reducing an alloy at a bonding interface by using argon gas when explosion-bonding a layer containing titanium is performed. Is described. Patent Document 4 shows that the impact value and hardness are good due to the use of argon gas, but it does not describe the method of manufacturing a clad material, the wave height, and the characteristics of a combination of metal materials other than titanium.
  • Patent Document 5 describes a method of interposing an Ag or Ag alloy layer between an aluminum alloy and steel. Patent Document 5 describes that when a dissimilar material joint was manufactured from the clad material and an aluminum alloy and steel were welded together, no abnormality was observed at the clad crimping interface. There is no specific description investigating the explosive pressure bonding interface.
  • Patent Document 6 describes that a pure aluminum layer is interposed between an aluminum alloy and Ag in aluminum alloy + Ag + stainless steel. Patent Document 6 shows that the impact absorption energy can be improved over the prior art by inserting pure aluminum and defining the thickness of silver, but it is difficult to leak as a dissimilar material joint and the wave height of the joint interface. Is not mentioned.
  • Patent Document 7 titanium is selected as a material that can withstand a high temperature environment during welding for the purpose of facilitating the welding and joining of carbon steel or stainless steel and aluminum pipes, rods, and plates. A joint with excellent airtightness is provided. Patent Document 7 also describes a multilayer clad such as carbon steel-stainless steel-titanium-pure aluminum-corrosion resistant aluminum as a material structure, but the described joint can withstand a high temperature environment during welding. However, when used as a dissimilar material joint, there is no indication of the amount of leakage at extremely low temperatures and the wave height of the joining interface that affects it.
  • Patent Document 8 defines the components of an aluminum alloy in consideration of weldability in a dissimilar joint including an aluminum alloy. Patent Document 8 describes that a penetration inspection test was performed at a location where MIG welding was performed, and that weldability was good. However, the soundness of each joint interface clad by explosive pressure bonding was described. Is not seen.
  • Patent Document 9 shows a joint composed of steel and copper-nickel alloy, titanium, aluminum, and aluminum alloy joined by explosive pressure bonding. As an application example, a marine joint is assumed. However, Patent Document 9 mainly describes the structure of the material, and does not show the performance evaluation results focusing on the bonding interface.
  • Patent Document 10 shows a method of manufacturing an aluminum alloy, titanium, and steel joined body by explosive pressure bonding, that an aluminum alloy and steel are used, and that the interface exhibits a wave shape. There is no description of the wave height of the bonding interface and the manufacturing method due to its performance.
  • Patent Document 11 describes that aluminum + titanium + nickel + stainless steel is joined by explosive pressure bonding and used as a dissimilar metal joint material for an LNG carrier, and the shape and thickness of the joint are described. It is shown. The required performance and performance measurement results for the mechanical properties of the joint are shown in the examples. However, the soundness of the bonding interface is not mentioned, and the description of the measurement of the wave height and the penetration flaw detection test is not seen. As described above, none of the above-described documents mentions, teaches, or suggests any feature or manufacturing method of a dissimilar metal joint material that can withstand use in a harsh environment.
  • the problem to be solved by the present invention is a dissimilar metal joint material in which an aluminum alloy is arranged at one outermost end and stainless steel or steel is arranged at the other outermost end. It is providing the coupling material which has these, and the manufacturing method of this coupling material.
  • the present inventors have found that the wave height is 1 mm or less at any joint interface in the joint material, and preferably the length of the defect indication pattern in the penetration flaw detection test. If the total value is 1 mm or less, it has been found that there is no leakage and the joint material has high joining characteristics, and the present invention has been completed.
  • One outermost end is an aluminum alloy and the other outermost end is stainless steel or steel.
  • As an intermediate material between the aluminum alloy and the stainless steel or steel pure aluminum, nickel, nickel alloy, titanium ,
  • a dissimilar joint made of a multilayer clad material of four or more layers including two or more selected from the group consisting of titanium alloy, copper, copper alloy and silver, and each joint interface between each layer has a wave height of 1 mm.
  • a dissimilar joint characterized by the following wavy joint interface.
  • One outermost end is an aluminum alloy and the other outermost end is stainless steel or steel.
  • the aluminum alloy is clad with pure aluminum, and an intermediate material between the pure aluminum and the stainless steel or steel.
  • a dissimilar joint made of a multilayer clad material of four or more layers, including one or more selected from the group consisting of nickel, nickel alloy, titanium, titanium alloy, copper, copper alloy and silver.
  • the dissimilar material joint has a pipe shape having a predetermined circumference, and the total length of the indication patterns detected by the penetration flaw detection test is 3% or less of the circumference at each joint interface.
  • the dissimilar joint according to [2] or [3].
  • One outermost end is an aluminum alloy, and the other outermost end is stainless steel or steel, and nickel, nickel alloy, titanium, and titanium are used as intermediate materials between the aluminum alloy and the stainless steel or steel.
  • the dissimilar joint made of a four-layer multilayer clad material including two kinds selected from the group consisting of alloys, wherein all of the joint interfaces between the layers are corrugated joint interfaces having a wave height of 1 mm or less. 1].
  • the number of indication patterns detected by the JIS Z 2343-1-II Cd-2 penetration test at each joint interface is 5 or less in the range of the length of the dissimilar joint 10 mm. Dissimilar material joint described in 1.
  • the above-mentioned [10] is composed of four layers of aluminum alloy, titanium, nickel, and stainless steel for joining an aluminum spherical tank used in a moss-type liquefied natural gas carrier and a steel hull. ] The dissimilar joint according to any one of [12].
  • a base material is placed on the soil, the composite material is stacked on the base material with a predetermined interval, a powder explosive is set on the entire surface of the composite material, and the explosive is exploded to explode the explosive.
  • the reaction force of the soil is measured by cone press-fitting of an intrusion-type soil hardness meter, and the index hardness of the soil expressed as a contracted length.
  • the dissimilar joint according to the present invention has no leakage and has high bonding characteristics even in a cryogenic environment.
  • cryogenic means air separation for extracting gas such as oxygen and nitrogen used in each plant such as chemistry and steel as a liquid by cooling, liquefying and distilling the air.
  • the boiling point of helium close to absolute zero (273.15 degrees Celsius), in addition to the extremely low temperatures to which equipment and natural gas liquefaction equipment for liquefying natural gas extracted from gas fields through various processes are exposed. Up to 4K (about 269 °C below zero degrees Celsius).
  • the first aspect of the present invention includes a stainless steel first member 1 and a second member 2 made of a metal material selected from aluminum, an aluminum-based alloy, titanium, and a titanium-based alloy.
  • This is a dissimilar joint with at least one layer of intermediate material 3 in which the total thickness of the intermediate material 3 is 4 to 20 mm.
  • the intermediate material 3 is selected from one or more kinds of materials such as aluminum, titanium, nickel, silver, or a silver alloy that have good bondability with a metal material selected from stainless steel, aluminum, aluminum-based alloy, titanium, and titanium-based alloy.
  • the dissimilar material joint has a “collar portion 5” having the first member 1 and the second member 2 as starting points and having a thickness larger than the outer diameter of the pipe.
  • the starting point of the collar portion 5 has a fillet portion with an arc radius of 1 mm or more, so that stress concentration does not occur when temperature and pressure are applied by the fluid flowing in the joint, and the stress tends to be reduced as a whole. .
  • a value obtained by dividing the total length of the dissimilar material joint by the length of the flange portion 5 is 1.5 or more.
  • the joint surface between dissimilar metals of a dissimilar joint consisting of multiple layers has a wavy interface, and since the joint area is increased compared to the joint interface exhibiting a linear state, the joint strength is increased.
  • the wavelength or wave height of the wavy interface is increased, an intermetallic compound is likely to be generated at the bonding interface, so that the bonding interface may be hard and brittle. Accordingly, it is preferable that the wavelength and wave height of the wavy joint interface between different metals of the dissimilar joint are each 1 mm or less.
  • the first member is stainless steel, and at least 1 is between the second member of the metal material selected from aluminum, aluminum-based alloy, titanium, and titanium-based alloy.
  • This is a dissimilar joint made of dissimilar metals having intermediate layers.
  • the bondability can be improved, and by having the collar portion starting from the first member and the second member, while maintaining the performance as a dissimilar material joint, weight reduction and workability are improved. Improvement can also be achieved, and stress concentration at the start of the collar can be avoided by making the start of the collar into an R shape.
  • the bonding interface between different metals has a wavy interface, and both high bonding strength and high leakage resistance can be obtained by controlling the wavelength and wave height of the wavy interface.
  • one outermost end is an aluminum alloy and the other outermost end is stainless steel or steel, and the aluminum alloy is clad with pure aluminum, and the pure aluminum and the stainless steel or
  • a dissimilar joint composed of four or more layers of a clad material including one or more selected from the group consisting of nickel, nickel alloy, titanium, titanium alloy, copper, copper alloy and silver as an intermediate material between steels, All of the bonding interfaces between the respective layers are corrugated bonding interfaces having a wave height of 1 mm or less, and are detected by penetration testing in accordance with JIS ⁇ ⁇ Z 2343-1-II Cd-2 or equivalent standards. This is a dissimilar joint where the length of the indicating pattern is 1 mm or less.
  • an aluminum alloy is arranged at one outermost end, stainless steel or steel is arranged at the other outermost end, the wave height of the joining interface is 1 mm or less, and a defect indication pattern in the penetration inspection test
  • the total value of the lengths is preferably 3% or less of the circumference, leakage is minimized even in a cryogenic environment, and a welding joint material having high joining characteristics is provided.
  • the aluminum used in the present invention is ASME® Section II, “Part B” or alloy number 1100, 1080, 1070, 1050 or equivalent pure aluminum in JIS standards.
  • the aluminum alloy is an alloy containing aluminum as a main component and containing components such as Fe component, Mn, and Mg other than the pure aluminum described above.
  • Steel and stainless steel are those described in ASME Section II, Part A or JIS standards mainly composed of Fe, or containing components equivalent to the standards.
  • wave height at the bonding interface indicates a difference in height from the top of the wave to the valley as shown in FIG.
  • the wave height means a value obtained by measuring an arbitrary 10 points on the joint interface on the outer peripheral surface of the joint material using a magnifying glass and a caliper, and obtaining an average value thereof.
  • measurement was performed with an electron microscope.
  • the penetrant test is performed according to JIS Z 2343-1-II Cd-2 or equivalent standards, and the size and number of detected red indicating patterns are measured using a measuring instrument such as a caliper.
  • the indication pattern is a red pattern in which a flaw existing on the surface of the material is visually observed with the penetrant used in the penetrant test as shown in FIG. Measure the size and number using a caliper or other measuring instrument.
  • the length of the indicating pattern is 1 mm or less, or the total length of the indicating patterns is 3% or less of the circumferential length.
  • each indicating pattern is 1 mm or less, and 5 or less within the range of the dissimilar joint length of 10 mm. It is preferable that
  • the shock absorption energy is a value obtained from the result of performing a test using a V-notch test piece in accordance with the Charpy impact test method of a metal material of JIS Z 2242.
  • the impact absorption energy is measured after the heat treatment at 350 ° C. for 30 minutes and after 1000 heat cycles using boiling water (100 ° C.) and liquid nitrogen ( ⁇ 196 ° C.).
  • the interface is preferably 15 J or more.
  • ⁇ Leakage evaluation test is performed by the vacuum spray method of JIS Z ⁇ 2331 or equivalent standard helium leak test method.
  • the index hardness of the soil is expressed as the contraction (mm) by measuring the reaction force of the soil by cone press-fitting of the hardness meter when measuring the soil hardness of the ground surface or surface layer using an intrusion-type soil hardness meter. It is the value measured based on the soil hardness test method shown by the Geotechnical Society. The surface to be measured is dug 1 cm, a flat surface is formed, and measurement is repeated at five points. For the index hardness, the maximum value and the minimum value are rounded down, and the average value of the remaining three points is calculated and determined as the index hardness on the measurement surface.
  • Sand particles on the surface of the soil that will be subjected to explosive pressure bonding shall be particles that pass through the test sieve specified in JIS Z 8801.
  • the soil surface is about 10cm.
  • dissimilar metal joint of the first aspect or the second aspect of the present invention is not limited to the various pipes of the air separation device and the natural gas liquefying device described above, but also aluminum or aluminum alloys and other various types of building structures and transportation equipment. It is also possible to use when welding metals.
  • the third embodiment of the present invention is a dissimilar joint for joining a spherical tank of a moss type LNG carrier and a steel hull, as exemplified in FIGS. 5 and 6, but other ships, transportation equipment, structures, etc. It can also be used when welding an aluminum alloy and other various metals.
  • each indication pattern is 1 mm or less and that the dissimilar material joint has a length of 10 mm or less.
  • a base material is placed on the soil, the composite material is stacked on the base material with a predetermined interval, and a powder explosive is set on the entire surface of the composite material.
  • the reaction force of the soil is measured by cone press-fitting of an intrusion type soil hardness meter, and this is expressed as a reduced length.
  • the index hardness of the soil thus obtained is 10 mm or less.
  • Explosive pressure bonding is one of the metal joining methods that uses the high pressure of explosives, and is a technology that can particularly strongly bond dissimilar metals together.
  • a major feature of this technique is that it can be joined with almost no heat applied to the metal material, so that even a combination of metals that cannot be joined by ordinary methods can be joined firmly.
  • the metal bonding interface bonded by explosive pressure bonding has a unique wavy shape as a mechanism for strong bonding, and is said to be due to the fact that the bonding area is larger than the straight bonding interface. ing.
  • plastic deformation and thermal influence during bonding increase, leading to an alloy layer at the bonding interface.
  • Explosives used for explosive pressure bonding are explosives that generate detonation waves. In order to bond metal plates firmly, it is preferable to use explosives with an explosive speed of 1000 m / s or more. To achieve a more optimal bonding force, 1500 m to 3000 m / sec, which is 1/3 to 1/2 the speed of sound. More preferably, the explosive is used.
  • Specific explosives include: ammonium nitrate and nitrate esters PETN (pentaerythritol tetranitrate), nitroglycerin, nitro compound TNT (trinitrotoluene), nitramine cyclotrimethylenetrinitramine and cyclotetramethylenetetranitramine These may be used alone or in combination with other explosive components or other components other than explosives.
  • Example 1 Aluminum alloy (JIS A5052P-O, plate thickness: 40mm) is used as the first member, and the intermediate material is industrial pure aluminum (JIS A1100P-H112, plate thickness: 12mm) and industrial pure titanium (JIS TP270C plate thickness: 2 layer) and industrial pure nickel (JIS NW2200, plate thickness: 1.6 mm), and the second member was made of stainless steel (JIS SUS304L, plate thickness: 30 mm).
  • the value obtained by dividing the total length of the dissimilar material joint by the collar length is 1.9, and the wavelength and wave height of the joint interface are 549 and 221 ⁇ m at the joint interface of aluminum alloy and pure aluminum, respectively, and 839 and 125 ⁇ m at the joint interface of pure aluminum and titanium, respectively.
  • the joint interface between titanium and nickel was 451 and 144 ⁇ m, respectively, and the joint interface between nickel and stainless steel was 717 and 173 ⁇ m, respectively.
  • the obtained joint was subjected to a helium leak test according to “Helium leak test method” of JIS Z 2331. The result was 3.2 x 10 ⁇ 11 Pa ⁇ m 3 / sec (at room temperature) and excellent leak resistance. I understood.
  • Example 2 Aluminum alloy (JIS A5052P-O, plate thickness: 50mm) is used as the first member, and the intermediate material is industrial pure aluminum (JIS A1100P-H112, plate thickness: 12mm) and silver plate (JIS H2141 Grade1, plate thickness: A four-layer clad made of stainless steel (JIS SUS304L, plate thickness: 50 mm) was manufactured.
  • the value obtained by dividing the total length of the dissimilar material joint by the collar length is 1.9, and the wavelength and wave height of the joint interface are 858 and 322 ⁇ m at the joint interface of aluminum alloy and pure aluminum, respectively, and 500 and 79 ⁇ m at the joint interface of pure aluminum and silver, respectively.
  • the joint interface between silver and stainless steel was 250 and 50 ⁇ m, respectively.
  • the obtained joint was subjected to a helium leak test according to JIS Z 2331 "Helium leak test method" and found to have 1.3 x 10 -11 Pa ⁇ m 3 / sec (room temperature) and excellent leak resistance. I understood.
  • JIS Z 2242 a Charpy impact test piece was prepared and cooled at -196 ° C (liquid nitrogen) and subjected to an impact test. It was found that the joint between aluminum alloy and pure aluminum was 39J, and pure aluminum and silver were joined. Absorbed energy values of 61J were obtained at the interface and 65J at the silver / stainless steel joint interface.
  • the wave height at the joint interface was measured on the outer peripheral surface of the joint material (part e in FIG. 2) using a magnifying glass and a caliper.
  • the penetrant test was performed on the entire outer peripheral surface according to JIS Z 2343-1-II Cd-2, and the length or diameter of the indicated pattern was measured.
  • the helium leak test was conducted according to JIS Z 2331 vacuum spray method. The results are shown in Table 1 below. It was confirmed that the wave height / instruction pattern is within the range of the present invention [1] to [3] and no leakage occurred.
  • the joint material was heat treated at 350 ° C. for 30 minutes in consideration of welding heat, and then subjected to 1000 heat cycles using boiling water (100 ° C.) and liquid nitrogen ( ⁇ 196 ° C.) The test was conducted. Further, an impact test piece according to JIS Z 2242 was taken from the joint material and tested. The results are shown in Table 2 below. It was confirmed that there was no deterioration in performance even when welding heat and heat cycles were applied, and that the joint had sufficient performance. In the impact test, all ASME SB-209 1100-H112 materials were broken, and no breakage occurred at the joint interface where the V-notch was formed.
  • Example 4 In a soil environment where the average index hardness of the soil is 4.9 mm and the sand particles of the soil surface pass through 6 Mesh, aluminum alloy (ASME SB-209 5083-O), pure aluminum (ASME SB-209 1100-H112) and silver (ASTM A four-layer clad made of B-413) and stainless steel (ASME SA-240 Type 304L) was prepared by an explosive pressure bonding method. An ultrasonic flaw detection test according to JIS G 0601 was performed on this clad, and a dissimilar joint with the shape shown in FIG.
  • ASME SB-209 5083-O aluminum alloy
  • ASME SB-209 1100-H112 pure aluminum
  • ASME SA-240 Type 304L stainless steel
  • Example 1 A joint material was produced from the clad plate produced in the same manner as in Example 3 except that the explosive pressure bonding was performed with the average index hardness being 20 mm in a soil environment where the sand particles of the soil surface passed through 6 Mesh, and performance evaluation was performed. . The results are shown in Table 4 below. A joint material in which the wave height and the indicating pattern are out of the range of the present invention [1] to [3] was produced. However, no leak was confirmed in the helium leak test.
  • the joint material was heat treated at 350 ° C. for 30 minutes in consideration of welding heat, and then subjected to 1000 heat cycles using boiling water (100 ° C.) and liquid nitrogen ( ⁇ 196 ° C.) The test was conducted. The results are shown in Table 5 below. Compared to before the thermal cycle test, the length of the indication pattern was increased, and a leak was detected in the helium leak test. It has been confirmed that the wave height and the indication pattern at the joint interface are increased, which deteriorates the performance as a joint and inferior in strength at a cryogenic temperature.
  • Example 5 In the soil environment where the average index hardness of the soil is 4.9mm and the sand particles of the soil surface pass through 6 Mesh, aluminum alloy (JIS A3003P-O), titanium (JIS TP270C), nickel (JIS NW2201) and stainless steel (JIS SUS304L) A four-layer clad made of An ultrasonic flaw detection test according to JIS G 0601 was performed on the clad, and a 9 mm ⁇ 250 mm joint material was cut out with a band saw from the position where the joining was confirmed to the thickness of the original plate. The cut surface on the outer periphery of the joint material was polished to finish the surface.
  • the wave height at the joint interface was measured on the outer peripheral surface of the joint material using a magnifying glass and a caliper.
  • the penetrant test was performed on the entire outer peripheral surface according to JIS Z 2343-1-II Cd-2, and the length or diameter of the detected indication pattern was measured. The results are shown in Table 6 below.
  • the wave height was within the range of [10] to [11] of the present invention, and no indication pattern was detected.
  • Example 2 Using the same material as in Example 5, the same joint material as in Example 5 was cut out from a 4-layer clad produced in a soil environment in which the average index hardness of the soil was 20 mm and the sand particles of the soil surface passed through 6 Mesh. Evaluation was performed. The results are shown in Table 7 below. A joint material in which the wave height and the indicating pattern are out of the range of the present invention [10] to [11] was produced.

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Abstract

　一方の最外端にアルミニウム合金、他方の最外端にステンレス鋼又は鋼が配置された溶接用継手において、極低温環境下でも漏れがなく高い接合特性を有する異材継手を提供すべく、本発明に係る異材継手は、一方の最外端がアルミニウム合金（１）、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼（５）であり、該アルミニウム合金と該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材（２）（３）（４）として、純アルミニウム、ニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、銅、銅合金及び銀からなる群から選ばれる２種以上を含む、４層以上の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm 以下の波状の接合界面であることを特徴とする異材継手とした。

Description

異材継手
　本発明は、異種金属材料同士を溶接で接合するために使用される異種金属継手材（以下、単に「異材継手」ともいう。）に関する。
　産業用設備・装置では、様々な種類の金属材料が使用されているため、多くの異種金属同士の接合部が存在している。これらの異種金属材料同士を接合する場合、溶接できない金属材料では、主にフランジを用いてボルト締めによる機械的な接合を施しているが、フランジ締結の場合には機器組立時に莫大な数量のボルトを使用する必要があり、多大な時間を要するほか、増し締めなどの定期保守にも時間を要する。また、漏れが生じやすい等の性能面で信頼性が低いといった問題がある。
　一方、溶接が可能な異種金属の場合、溶接するだけなので、非常に簡便で製作コストが安くできるものの、特性が異なる金属を溶接するため、溶接士の能力や溶接条件の設定及び管理が難しく、溶接不良が発生しやすくなるといった問題や溶接部に形成される両金属の合金によって性能が低下するといった問題がある。
　そのため、過酷な環境下で使用される場合や非常に高い接合特性を必要とする場合は、同種の金属同士が溶接できるように、予め異材同士を冶金的に接合させた異種金属継手材を用いる方法が多くなってきている。
　この異種金属材料からなる異種金属継手材を製作する方法としては、爆発圧着、HIP、ロウ付けなどがある。継手材の両端は同種溶接となる材料となっているが、その間に両端の金属材料を接合し易くするため、あるいは性能を向上させるために別の材料を挿入している構成のものもある。
　近年では液化天然ガス（ＬＮＧ）やシェールガスの液化・気化プラント設備や空気分離装置などが世界各地で増設されており、それらの設備、装置においては極低温環境になる多くの異種金属同士の接合部が存在している。これらのガス関連設備では極低温環境下においても、信頼性の高い継手材が求められるようになっている。これらのガス関連設備では、極低温環境下においても高い接合性能が求められており、継手材の接合界面の接合状態が悪い場合は、漏れが生じ接合界面の機械特性を低下させ、大きな事故に繋がる可能性がある。
　また、これらのガスを輸送する運搬船においては、ガスを極低温に冷却して液化し、体積を小さくして運搬するため、液化されたガスを貯蔵する極低温用容器と、船体を接合する継手が必要となる。特に、モス型運搬船はアルミニウム製の球形タンクと鋼製の船体を接合する継手が必要となり、この継手材の接合界面の接合状態が悪い場合は、剥離が生じ接合界面の機械特性を低下させ、1,000トン近い球形タンクが脱落するなど、大きな事故に繋がる可能性がある。
　以下の特許文献１には、爆発圧着によって製作された２層又は３層からなるアルミニウムと鋼の異材継手が開示されており、アルミニウムと鋼の接合界面の波形（波の高さ、長さ）を大きくすることで、該異材継手を溶接施工する際の、溶接熱に対する界面での接合強さを向上させる方法が記載されている。しかしながら、特許文献１には、溶接熱に対する界面での接合強さに関する記載はあるものの、極低温機器などの異材継手として装置に使用された場合の漏れや接合界面の健全性については言及されていない。
　以下の特許文献２には、接合させる材料のそれぞれの接合面に、凹凸加工し、その凹凸をかみ合わせた状態で接合させることで、溶接熱に対する接合界面での接合強さを向上させる方法が記載されているが、異材継手として使用される場合の、各接合界面の特性については言及されていない。
　以下の特許文献３には、アルミニウム又はアルミニウム合金とステンレス鋼との間にチタン、ニッケル層を設けることで、極低温での性能を向上させているが、各層の波高、製造方法については言及されていない。
　以下の特許文献４には、アルミニウム＋チタン＋ニッケル＋鋼の多層クラッド材の製造方法として、チタンを含む層を爆発圧着する際に、アルゴンガスを使用することで接合界面の合金を低減させる方法が記載されている。特許文献４には、アルゴンガスの使用によって、衝撃値や硬度が良好であることが示されているが、チタン以外の金属材料組み合わせのクラッド材製造方法、波高、特性については記載されていない。
　以下の特許文献５には、アルミニウム合金と鋼の間にAg又はAg合金層を介在させる方法が記載されている。特許文献５には、当該クラッド材から異材継手を製作し、アルミニウム合金と鋼を溶接接合した場合にクラッド圧着界面に異常が見られなかったことが記載されているが、波高、浸透探傷などの爆発圧着界面について調査した具体的な記載はない。
　以下の特許文献６には、アルミニウム合金＋Ag＋ステンレス鋼においてアルミニウム合金とAgの間に純アルミニウム層を介在させることが記載されている。特許文献６には、純アルミニウムを挿入すること、かつ、銀の厚みを規定することで衝撃吸収エネルギーが従来技術より向上できることが示されているが、異材継手としての漏れ難さや接合界面の波高については言及されていない。
　以下の特許文献７には、炭素鋼又はステンレス鋼とアルミニウムの管、棒、及び板の溶接結合を容易にする目的で、溶接時の高温環境に耐えうる材料として、チタンを選定し、界面の気密性に優れた継手が提供されている。特許文献７には、材料構成として、炭素鋼-ステンレス鋼-チタン-純アルミニウム-耐食アルミニウムのような多層クラッドについても記載されているが、記載された継手は溶接時の高温環境に耐えうることを目的としており、異材継手として使用される場合の、極低温下での漏れ量や、それを左右する接合界面の波高については示されていない。
　以下の特許文献８には、アルミニウム合金を含む異材継手において、溶接性を考慮して、アルミニウム合金の成分が規定されている。特許文献８には、MIG溶接を行った箇所の浸透探傷試験を行い、溶接性が良好であったことが記載されているが、爆発圧着によってクラッド化された各接合界面の健全性についての記載は見られない。
　以下の特許文献９には、爆発圧着によって、接合された鋼と銅-ニッケル合金、チタン、アルミニウム、アルミニウム合金で構成された継手が示されている。応用例としては、船舶用継手が想定されている。しかしながら、特許文献９には、材料の構成が主に記載されており、接合界面に着目した性能評価結果については示されていない。
　以下の特許文献１０には、アルミニウム合金、チタン、鋼の接合体を爆発圧着によって製造する方法や、アルミニウム合金と鋼が使用されていることや、界面が波状を呈することが示されているが、接合界面の波高や、その性能に起因する製造方法の記載は見当たらない。
　以下の特許文献１１には、爆発圧着によって、アルミニウム＋チタン＋ニッケル＋ステンレス鋼を接合し、ＬＮＧ運搬船向けの異種金属継手材として使用することが記載されており、該継手の形状や板厚が示されている。また、該継手の機械的性質についての要求性能と性能測定結果が実施例に示されている。しかしながら、接合界面の健全性については言及されておらず、波高の計測や浸透探傷試験の記載は見られない。
　以上のように、上述した文献のいずれにも、過酷な環境下での使用に耐えうる異種金属継手材の特徴や製造方法については全く言及されておらず、教示も示唆もされていない。
特許第3821966号公報 特開2000-135574号公報 特許第0980251号公報 特許第3323311号公報 特許第0881656号公報 特許第3431358号公報 特許第0752320号公報 特開2012-200744号公報 米国特許第5,213,904号明細書 英国特許第2210307号明細書 中国実用新案明細書（CN202878791(U)）
　本発明が解決しようとする課題は、一方の最外端にアルミニウム合金、他方の最外端にステンレス鋼又は鋼が配置された異種金属継手材において、極低温環境下でも漏れがなく高い接合特性を有する継手材、及び該継手材の製造方法を提供することである。
　本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討し実験を重ねた結果、継手材におけるいずれの接合界面においても、波高が1mm以下であり、好ましくは浸透探傷試験での欠陥指示模様の長さの合計値が1mm個以下であれば、漏れがなく高い接合特性を有する継手材となることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
　すなわち、本発明は以下の通りのものである。
　［１］一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金と該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材として、純アルミニウム、ニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、銅、銅合金及び銀からなる群から選ばれる２種以上を含む、４層以上の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面であることを特徴とする異材継手。
　［２］一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金は純アルミニウムとクラッド化され、該純アルミニウムと該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材としてニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、銅、銅合金及び銀からなる群から選ばれる１種以上を含む、４層以上の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面である、前記［１］に記載の異材継手。
　［３］前記各接合界面において、JIS Z 2343-1-II Cd-2浸透探傷試験により検出される指示模様の長さがいずれも1mm以下である、前記［１］又は［２］に記載の異材継手。
　［４］前記異材継手が所定の周長をもつ配管形状であり、前記各接合界面において、前記浸透探傷試験により検出される指示模様の長さの合計値が、該周長の3%以下である、前記［２］又は［３］に記載の異材継手。
　［５］350℃30分間の熱処理後に沸騰水（100℃）と液体窒素（-196℃）を用いた熱サイクルを1000回実施した後のJIS Z 2242に従うシャルピー衝撃試験において、各接合界面において、衝撃吸収エネルギーが15J以上である、前記［２］～［４］のいずれかに記載の異材継手。
　［６］前記各層が、爆発圧着によって接合されたものである、前記［１］～［５］のいずれかに記載の異材継手。
　［７］液化天然ガスの液化・気化プラント設備用の、前記［１］～［５］のいずれかに記載の異材継手。
　［８］空気分離装置用の、前記［１］～［５］のいずれかに記載の異材継手。
　［９］アルミ配管とステンレス配管の接合用として、アルミニウム合金、純アルミニウム、チタン、ニッケル、及びステンレス鋼の５層で構成されている、前記［１］～［８］のいずれかに記載の異材継手。
　［１０］一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金と該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材として、ニッケル、ニッケル合金、チタン、及びチタン合金からなる群から選ばれる２種を含む、４層の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面である、前記［１］に記載の異材継手。
　［１１］前記各接合界面において、JIS Z 2343-1-II Cd-2浸透探傷試験により検出される指示模様が、異材継手の長さ10mmの範囲で、５個以下である、前記［１０］に記載の異材継手。
　［１２］前記各層が、爆発圧着によって接合されたものである、前記［１０］又は［１１］に記載の異材継手。
　［１３］モス型の液化天然ガス運搬船に使用されるアルミ製球形タンクと鋼製の船体の接合用として、アルミニウム合金、チタン、ニッケル、及びステンレス鋼の４層で構成されている、前記［１０］～［１２］のいずれかに記載の異材継手。
　［１４］土壌の上に母材を置き、該母材の上に所定間隔をもたせて合材を重ね、該合材上の全面に粉末の爆薬をセットし、該爆薬を爆発させることにより該母材に該合材を接合させる爆発圧着法により前記各層を接合する際、貫入式土壌硬度計のコーン圧入により土壌の反力を測定し、それを縮長さで表した該土壌の指標硬度が10mm以下であることを特徴とする、前記［６］～［９］、［１２］、及び［１３］のいずれかに記載の異材継手の製造方法。
　［１５］前記各層を接合する際、JIS Z8801に従う6 Meshの試験用篩を通過する砂粒を、前記土壌の表層として使用する、前記［１４］に記載の方法。
　本発明に係る異材継手は、極低温環境下においても、漏れがなく、高い接合特性を有する。
本発明の第一の態様の異材継手の断面図である。 本発明の実施例で用いた異種金属継手の模式図である。 接合界面における波高の定義を説明する写真である。 浸透深傷試験における指示模様の写真である。 ＬＮＧ運搬船向け異種金属継手の層構造を説明する模式図である。 モス型のＬＮＧ運搬船の極低温となるアルミニウム製の球形タンクと鋼製の船体とを接合するための継手の具体例を説明する図である。
　以下、本発明の実施態様を詳細に説明する。
　本明細書中、用語「極低温」とは、空気を冷却・液化・蒸留することにより、化学、鉄鋼等の各プラントで使用される酸素、窒素等のガスを液体として抽出するための空気分離装置や、ガス田から採掘された天然ガスを様々なプロセスを経て液化するための天然ガス液化装置などが晒される極めて低い温度を意味するほか、絶対零度（摂氏零下273.15℃）に近いヘリウムの沸点である4K（摂氏零下約269℃）までを含む。
　図１に示すように、本発明の第一の態様は、ステンレス鋼を第１部材１とし、アルミニウム、アルミニウム系合金、チタン、及びチタン系合金から選ばれる金属材料の第２部材２との間に少なくとも1層の中間材３を有しており、該中間材３のトータル板厚が4～20mmである異材継手である。
　中間材３は、ステンレス鋼やアルミニウム、アルミニウム系合金、チタン、チタン系合金から選ばれる金属材料と接合性のよいアルミニウム、チタン、ニッケル、銀又は銀合金などから1種又は複数種選ばれる。
　異材継手は、第１部材１、第２部材２を始点とし、配管の外径よりも太い肉厚をもつ「つば部５」を有することが好ましい。つば部５の始点は円弧半径が1mm以上のフィレット部をもつことで、継手内を流れる流体によって温度や圧力が負荷された場合に応力集中が起こらず、全体として応力がより軽減できる傾向にある。
　また、該異材継手全長を該つば部５の長さで除した値が1.5以上であることが好ましい。該異材継手全長を該つば部５の長さで除した値が1.5以上となるように、該つば部５以外を切削加工することで、異種金属の接合部近傍が、温度や圧力の負荷に対してより耐えうるとともに、継手全体の軽量化が得られ、装置全体への負荷が軽減され、かつ作業性のよい構造となる。
　多層からなる異材継手の異種金属間の接合面には波状界面があり、直線状の状態を呈する接合界面に比べて接合面積が増加しているため、接合強度が高くなる。一方、波状界面の波長や波高が大きくなると接合界面への金属間化合物が生成しやすくなるため、接合界面は硬くて脆くなる恐れがある。従って、該異材継手の異種金属間における波状の接合界面の波長と波高がそれぞれ1mm以下であることが好ましい。
　以上説明したように、本発明の第一の態様は、ステンレス鋼を第１部材とし、アルミニウム、アルミニウム系合金、チタン、及びチタン系合金から選ばれる金属材料の第２部材との間に少なくとも1層の中間材を有している異種金属で構成された異材継手である。該中間材を設けることで接合性を高めることができる、また、第１部材と第２部材を始点としたつば部を有することで異材継手としての性能を保持しながら、軽量化と作業性の向上も達成できる、また、つば部の始点をＲ形状とすることでつば部始点の応力集中が回避できる。さらに、異種金属間の接合界面には波状界面を有し、該波状界面の波長、波高を制御することで高い接合強度と高い耐リーク性の両方が得られる。
　本発明の第二の態様は、一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金は純アルミニウムとクラッド化され、該純アルミニウムと該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材としてニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、銅、銅合金及び銀からなる群から選ばれる１種以上を含む、４層以上の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面であり、かつ、該各接合界面において、JIS Z 2343-1-II Cd-2又は同等規格に従う浸透探傷試験により検出される指示模様の長さがいずれも1mm以下である異材継手である。
　第二の態様においては、一方の最外端にアルミニウム合金、他方の最外端にステンレス鋼又は鋼が配置され、接合界面の波高が1mm以下であり、かつ、浸透探傷試験での欠陥指示模様の長さの合計値が、好ましくは周長の3%以下であることで、極低温環境においても漏れを極小化し、高い接合特性を有する溶接用継手材が提供される。
　本発明で用いられるアルミニウムとは、ASME Section II, Part B又はJIS規格における合金番号1100、1080、1070、1050又は同等品の純アルミニウムのことである。アルミニウム合金とは、前述した純アルミニウム以外の、アルミニウムを主成分とし、Fe成分やMn、Mg等の成分を含んだ合金である。
　鋼、ステンレス鋼とは、Feを主成分とするASME Section II, Part A又はJIS規格に記載されるもの、又は該規格と同等の成分を含んだものである。
　本明細書中、接合界面における「波高」とは、図３に示すように、波の頂上から谷までの高さの差を示す。本発明において、波高は、拡大鏡・ノギスを用いて継手材外周面上の接合界面の任意の１０点を計測し、その平均値を求めたものを意味する。但し、以下の実施例１と２においては、電子顕微鏡で測定した。
　浸透探傷試験は、JIS Z 2343-1-II Cd-2又は同等規格に準じ、検出された赤色指示模様の大きさ、数をノギスなどの計測機を使用し測定する。
　具体的には、指示模様とは、図４に示すように材料表面に存在する傷が、浸透探傷試験で用いた浸透液により目視で観察される赤色の模様のことであり、検出された模様の大きさ、数をノギスなどの計測機を使用し測定する。本発明においては、配管継手の場合、指示模様の長さが、いずれも1mm以下であるか、又は、指示模様の長さの合計値が、周長の3%以下であることが好ましい。また、以下に第三の態様として図５と６に例示する板状の異材継手の場合には、各指示模様が1mm以下であり、かつ、該異材継手の長さ10mmの範囲で5個以下であることが好ましい。
　衝撃吸収エネルギーは、JIS Z 2242の金属材料のシャルピー衝撃試験方法に従い、Vノッチ試験片を用いて試験を実施した結果から得られた値である。本発明においては、配管継ぎ手の場合、衝撃吸収エネルギーは、350℃30分間の熱処理後に沸騰水（100℃）と液体窒素（-196℃）を用いた熱サイクルを1000回実施した後、各接合界面において、15Ｊ以上であることが好ましい。
　漏れ量の評価試験は、JIS Z 2331又は同等規格のヘリウム漏れ試験方法の真空吹付け方式で行う。
　土壌の指標硬度は、貫入式土壌硬度計を用いて地表面又は表層の土壌硬度測定を行う際に、硬度計のコーン圧入により土壌の反力を測定し、それを縮長（mm）として表したものであり、地盤工学会で示されている土壌硬度試験方法に基づいて測定した値である。測定対象面を1cm掘り下げ平坦面を成形し、５点の計測を繰り返して行う。指標硬度は、最大値と最小値を切り捨て、残り３点の平均値を算出しその測定面での指標硬度として決定する。
　爆発圧着を実施する土壌表層の砂粒は、JIS Z 8801に定められる試験用ふるいを全量通過する粒子とする。土壌表層は約10cmである。
　なお、本発明の第一態様又は第二態様の異種金属継手は、前述した空気分離装置や天然ガス液化装置の各種配管だけでなく、建築構造物や輸送機器などのアルミニウム又はアルミニウム合金とその他各種金属を溶接接合する場合に用いることも可能である。
　本発明の第三の態様は、図５と６に例示する、モス型のLNG運搬船の球形タンクと鋼製の船体を接合する異材継手であるが、その他の船舶や輸送機器、構造体などのアルミニウム合金とその他各種金属を溶接接合する場合に用いることも可能である。前記したように、板状の異材継手である第三の態様においては、各指示模様が1mm以下であり、かつ、該異材継手の長さ10mmの範囲で5個以下であることが好ましい。
　本発明の第四の態様は、土壌の上に母材を置き、該母材の上に所定間隔をもたせて合材を重ね、該合材上の全面に粉末の爆薬をセットし、該爆薬を爆発させることにより該母材に該合材を接合させる爆発圧着法により前記各層を接合する際、貫入式土壌硬度計のコーン圧入により土壌の反力を測定し、それを縮長さで表した該土壌の指標硬度が10mm以下であることを特徴とする前記異材継手の製造方法である。各層を接合する際、JIS Z8801に従う6 Meshの試験用篩を通過する砂粒を、前記土壌の表層として使用することが好ましい。
　爆発圧着とは、爆薬の高い圧力を利用した金属接合方法の１つであり、特に異種金属同士を強固に接合することのできる技術である。この技術の大きな特徴は、金属素材に熱をほとんど負荷させることなく、接合させることができるので、通常の方法では接合できない金属同士の組み合わせでも強固に接合することができることである。さらに、強固に接合されるメカニズムとして、爆発圧着によって接合された金属の接合界面は、特有の波状を呈することが知られており、直線の接合界面より接合面積が大きいことに起因するとも言われている。但し、この波状界面の大きさが大きくなるにつれ、接合時の塑性変形や熱的影響が大きくなるため、接合界面の合金層化につながる。接合界面に合金層が生成すると、接合部が硬く・脆くなる傾向にあるため、接合界面にミクロクラックが生じやすい。異材継手が、極低温環境下に晒されるような前記した設備・装置等に使用される場合、ミクロクラックの拡大や進展があり、重大な事故につながる危険性がある。したがって、接合界面の波の高さを制御することと、ミクロクラックの存在を確認する浸透探傷試験を行うことが重要となる。
　爆発圧着に用いる爆薬とは、爆轟波を発生する火薬類である。金属板を強固に接合させるためには、爆速が1000m毎秒以上の爆薬を用いることが好ましく、より最適な接合力とするために、音速の1/3～1/2となる1500m～3000m/秒の爆薬を用いることが更に好ましい。爆薬としては、具体的には硝酸アンモニウムや硝酸エステル類のＰＥＴＮ（ペンタエリスリトールテトラナイトレート）やニトログリセリン、ニトロ化合物のＴＮＴ（トリニトロトルエン）、ニトラミンのシクロトリメチレントリニトラミンやシクロテトラメチレンテトラニトラミンなどが挙げられ、これらを単独又はその他爆薬成分あるいはその他爆薬以外の成分を混合したものを用いてもよい。
　以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものでないことはいうまでもない。
［実施例１］
　第１部材としてアルミニウム合金(JIS A5052P-O、板厚：40mm)を使用し、中間材が工業用純アルミニウム(JIS A1100P-H112、板厚：12mm)と工業用純チタン(JIS TP270C板厚：2mm)と工業用純ニッケル(JIS NW2200、板厚：1.6mm)からなり、第2部材がステンレス鋼(JIS SUS304L、板厚：30mm)である5層クラッドを製作した。異材継手全長をつば部長さで除した値は1.9であり、接合界面の波長と波高は、アルミニウム合金と純アルミニウムの接合界面でそれぞれ549、221μm、純アルミニウムとチタンの接合界面でそれぞれ839、125μm、チタンとニッケルの接合界面でそれぞれ451、144μm、ニッケルとステンレス鋼の接合界面でそれぞれ717、173μmであった。得られた継手について、JIS Z 2331の「ヘリウム漏れ試験方法」に従いヘリウムリーク試験を行ったところ、3.2 x 10－11 Pa・m3/sec (常温)であり、優れた耐リーク性能を持つことが判った。また、JIS Z 2242に準じて、シャルピー衝撃試験片を作製し-196℃(液体窒素)で冷却したものを衝撃試験したところ、アルミニウム合金と純アルミニウムの接合界面で52J、純アルミニウムとチタンの接合界面で62J、チタンとニッケルの接合界面で104J、ニッケルとステンレス鋼の接合界面で90Jの吸収エネルギー値が得られた。
［実施例２］
　第１部材としてアルミニウム合金(JIS A5052P-O、板厚：50mm) を使用し、中間材が工業用純アルミニウム(JIS A1100P-H112、板厚：12mm)と銀板(JIS H2141 Grade1、板厚：1mm) からなり、第2部材がステンレス鋼(JIS SUS304L、板厚：50mm)からなる４層クラッドを製作した。異材継手全長をつば部長さで除した値は1.9であり、接合界面の波長と波高は、アルミニウム合金と純アルミニウムの接合界面でそれぞれ858、322μm、純アルミニウムと銀の接合界面でそれぞれ500、79μm、銀とステンレス鋼の接合界面でそれぞれ250、50μmであった。得られた継手について、JIS Z 2331の「ヘリウム漏れ試験方法」に従いヘリウムリーク試験を行ったところ、1.3 x 10－11 Pa・m3/sec (常温)であり、優れた耐リーク性能を持つことが判った。また、JIS Z 2242に準じて、シャルピー衝撃試験片を作製し-196℃(液体窒素)で冷却したものを衝撃試験したところ、アルミニウム合金と純アルミニウムの接合界面で39J、純アルミニウムと銀の接合界面で61J、銀とステンレス鋼の接合界面で65Jの吸収エネルギー値が得られた。
［実施例３］
　土壌表層の砂粒が6 Meshを通過し、土壌の平均指標硬度が4.9mmの土壌環境で、アルミニウム合金(ASME SB-209 5083-O)と純アルミニウム(ASME SB-209 1100-H112)とチタン(ASME SB-265 Grade 1)とニッケル(ASME SB-162 UNS NO02200)とステンレス鋼(ASME SA-240 Type304L)からなる５層クラッドを爆発圧着法により作製した。このクラッドに対してJIS G 0601に従った超音波探傷試験を行い、接合が確認された位置から図２に示す形状の異材継手を製作し性能評価を行った（a=73mm，b=4.4mm，c=25mm，d=80mm，e=102mm，R=5mm)。
　接合界面の波高は継手材外周面上（図２のe部）で拡大鏡・ノギスを用いて測定した。浸透探傷試験はJIS Z 2343-1-II Cd-2に従い外周面全面に行い検出した指示模様の長さ又は直径を測定した。ヘリウム漏れ試験はJIS Z 2331真空吹付け法に従い実施した。その結果を以下の表１に示す。波高・指示模様は、本発明［１］乃至［３］の範囲内であり、漏れも生じていないことが確認された。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　次に該継手材に対し、溶接熱を考慮した350℃－30分間の熱処理後、沸騰水(100℃)と液体窒素(-196℃)を用いた熱サイクルを1000回実施して、再度同様の試験を実施した。更に継手材より、JIS Z 2242に従った衝撃試験片を採取し試験を実施した。結果を以下の表２に示す。溶接熱・熱サイクルが加えられても性能の劣化が無く、継手として十分な性能を有することが確認された。衝撃試験では全てASME SB-209 1100-H112素材で破壊が生じており、Vノッチの形成された接合界面では破壊が生じなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
［実施例４］
　土壌の平均指標硬度が4.9mm、土壌表層の砂粒が6 Meshを通過する土壌環境で、アルミニウム合金(ASME SB-209 5083-O)と純アルミニウム(ASME SB-209 1100-H112)と銀(ASTM B-413)とステンレス鋼(ASME SA-240 Type304L)からなる４層クラッドを爆発圧着法により作製した。このクラッドに対してJIS G 0601に従った超音波探傷試験を行い、接合が確認された位置から図２に示す形状の異材継手を製作し性能評価を行った（a=60mm，b=7mm，c=25mm，d=106mm，e=76mm，R=5mm)。
　接合界面の波高測定結果、浸透探傷試験及びヘリウム漏れ試験の結果を以下の表３に示す。波高・指示模様は本発明［１］乃至［４］の範囲内であり、漏れも生じていないことが確認された。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
［比較例１］
　土壌表層の砂粒が6 Meshを通過する土壌環境で平均指標硬度を20mmとして爆発圧着を行った以外は、実施例３と同様に製作したクラッド板から、継手材を製作し、性能評価を行った。結果を以下の表４に示す。波高及び指示模様が本発明［１］乃至［３］の範囲から外れる継手材が製作された。但し、ヘリウム漏れ試験では漏れは確認されなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　次に該継手材に対し、溶接熱を考慮した350℃－30分間の熱処理後、沸騰水(100℃)と液体窒素(-196℃)を用いた熱サイクルを1000回実施して、再度同様の試験を実施した。その結果を以下の表５に示す。熱サイクル試験前と比較して、指示模様長さが拡大しており、ヘリウム漏れ試験で漏れが検出された。接合界面の波高、指示模様が大きくなることが、継手としての性能を低下させ、極低温での強度が劣ることが確認された。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
［実施例５］
　土壌の平均指標硬度が4.9mm、土壌表層の砂粒が6 Meshを通過する土壌環境で、アルミニウム合金(JIS A3003P-O)とチタン(JIS TP270C)とニッケル(JIS NW2201)とステンレス鋼(JIS SUS304L)からなる4層クラッドを爆発圧着法により作製した。このクラッドに対してJIS G 0601に従った超音波探傷試験を行い、接合が確認された位置から元板厚さままで9mm×250mmの継手材をバンドソーで切り出した。継手材外周の切断面を研磨して表面仕上げを行った。
　接合界面の波高は継手材外周面上で拡大鏡・ノギスを用いて測定した。浸透探傷試験はJIS Z 2343-1-II Cd-2に従い外周面全面に行い検出した指示模様の長さ又は直径を測定した。その結果を以下の表６に示す。波高は本発明［１０］乃至［１１］の範囲内であり、指示模様は一切検出しなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　次に該継手材に対し、JIS G0601に従ってR=6T-90°の側曲げと溶接熱を考慮した350℃－30分間の熱処理、及び、沸騰水(100℃)と液体窒素(-196℃)を用いた熱サイクルを1000回行った後、再度、透探傷試験を実施した。その結果、指示模様は一切検出しなかった。本発明の範囲内であれば曲げ加工、溶接熱、及び、熱サイクルが加えられても、接合界面の物性に影響は無く、継手として十分な性能を有することが確認された。
［比較例２］
　実施例５と同様の材料を用いて、土壌の平均指標硬度が20mm、土壌表層の砂粒が6 Meshを通過する土壌環境で製作した4層クラッドから、実施例５と同じ継手材を切り出し、性能評価を行った。結果を以下の表７に示す。波高及び指示模様が本発明［１０］乃至［１１］の範囲から外れる継手材が製作された。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　次に、実施例と同様の側曲げ試験、熱処理、熱サイクルを実施した該継手材に、浸透探傷試験を実施した。結果を以下の表８に示す。指示模様長さはそれぞれ拡大しており、更に、製品長さ10mmの範囲に1mm未満の長さの指示模様が６個確認されていた箇所は、その全ての指示模様がつながり一つの大きな指示模様となって検出された。特にアルミとチタン界面においては目視で確認できる剥離があり、指示模様も広い範囲で生じていたことから、本発明［１０］乃至［１１］の範囲から外れた製品は、継手としての性能を有していないことが確認された。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　極低温環境下や高真空性能が求められる設備、装置は、媒体が高圧力や危険物質であることが多く、それらの部材が損傷すると、経済的損失だけではなく、人的被害を起こす可能性がある。このため、異材継手において接合状態が悪く、接合性能が低い場合は、経時変化や不慮の応力集中、熱サイクル等によってクラックが発生、進展し、上述したような問題に繋がりかねない。本発明に係る溶接用継手材は、極低温環境下においても、高い信頼性能および高い接合性能を発揮することができるため、極低温環境下や高真空性能が求められる設備、装置において好適に利用可能である。
（図１の符号）
　１　　第１部材
　２　　第２部材
　３　　第３部材(中間材)
　４　　フィレット部
　５　　つば部
（図２の符号）
　１　　アルミニウム合金
　２　　アルミニウム
　３　　チタン
　４　　ニッケル
　５　　ステンレス鋼
（図５の符号）
　１　　アルミニウム合金
　２　　チタン
　３　　ニッケル
　４　　ステンレス鋼

Claims (15)

  1. 　一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金と該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材として、純アルミニウム、ニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、銅、銅合金及び銀からなる群から選ばれる２種以上を含む、４層以上の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面であることを特徴とする異材継手。
  2. 　一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金は純アルミニウムとクラッド化され、該純アルミニウムと該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材としてニッケル、ニッケル合金、チタン、チタン合金、銅、銅合金及び銀からなる群から選ばれる１種以上を含む、４層以上の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面である、請求項１に記載の異材継手。
  3. 　前記各接合界面において、JIS Z 2343-1-II Cd-2浸透探傷試験により検出される指示模様がいずれも1mm以下である、請求項１又は２に記載の異材継手。
  4. 　前記異材継手が所定の周長をもつ配管形状であり、前記各接合界面において、前記浸透探傷試験により検出される指示模様の長さの合計値が、該周長の3%以下である、請求項２又は３に記載の異材継手。
  5. 　350℃30分間の熱処理後に沸騰水（100℃）と液体窒素（-196℃）を用いた熱サイクルを1000回実施した後のJIS Z 2242に従うシャルピー衝撃試験において、各接合界面において、衝撃吸収エネルギーが15J以上である、請求項２～４のいずれか１項に記載の異材継手。
  6. 　前記各層が、爆発圧着によって接合されたものである、請求項１～５のいずれか１項に記載の異材継手。
  7. 　液化天然ガスの液化・気化プラント設備用の、請求項１～５のいずれか１項に記載の異材継手。
  8. 　空気分離装置用の、請求項１～５のいずれか１項に記載の異材継手。
  9. 　アルミ配管とステンレス配管の接合用として、アルミニウム合金、純アルミニウム、チタン、ニッケル、及びステンレス鋼の５層で構成されている、請求項１～８のいずれか１項に記載の異材継手。
  10. 　一方の最外端がアルミニウム合金、他方の最外端がステンレス鋼又は鋼であり、該アルミニウム合金と該ステンレス鋼又は鋼の間の中間材として、ニッケル、ニッケル合金、チタン、及びチタン合金からなる群から選ばれる２種を含む、４層の多層クラッド材からなる異材継手であって、該各層間の各接合界面の全てが、波高1mm以下の波状の接合界面である、請求項１に記載の異材継手。
  11. 　前記各接合界面において、JIS Z 2343-1-II Cd-2浸透探傷試験により検出される指示模様が、異材継手の長さ10mmの範囲で、５個以下である、請求項１０に記載の異材継手。
  12. 　前記各層が、爆発圧着によって接合されたものである、請求項１０又は１１に記載の異材継手。
  13. 　モス型の液化天然ガス運搬船に使用されるアルミ製球形タンクと鋼製の船体の接合用として、アルミニウム合金、チタン、ニッケル、及びステンレス鋼の４層で構成されている、請求項１０～１３のいずれか１項に記載の異材継手。
  14. 　土壌の上に母材を置き、該母材の上に所定間隔をもたせて合材を重ね、該合材上の全面に粉末の爆薬をセットし、該爆薬を爆発させることにより該母材に該合材を接合させる爆発圧着法により前記各層を接合する際、貫入式土壌硬度計のコーン圧入により土壌の反力を測定し、それを縮長さで表した該土壌の指標硬度が10mm以下であることを特徴とする、請求項６～９、１２、及び１３のいずれか１項に記載の異材継手の製造方法。
  15. 　前記各層を接合する際、JIS Z8801に従う6 Meshの試験用篩を通過する砂粒を、前記土壌の表層として使用する、請求項１４に記載の方法。
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