WO2014118881A1 - ドリル - Google Patents

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cutting fluid
fluid supply
supply hole
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一輝 高井
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オーエスジー株式会社
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    • B23B51/00—Tools for drilling machines
    • B23B51/06—Drills with lubricating or cooling equipment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B23B2250/00—Compensating adverse effects during turning, boring or drilling
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
    • Y10T408/44—Cutting by use of rotating axially moving tool with means to apply transient, fluent medium to work or product
    • Y10T408/45—Cutting by use of rotating axially moving tool with means to apply transient, fluent medium to work or product including Tool with duct
    • Y10T408/455—Conducting channel extending to end of Tool

Definitions

  • the present invention relates to a drill with a cutting fluid supply hole for drilling holes by cutting, and particularly to a technique for supplying cutting fluid as much as possible.
  • a shaft-shaped tool main body provided with a cutting edge at the tip, a groove formed on the tip side of the shaft-shaped tool main body with a discharge groove for discharging chips generated from the cutting blade, and the tip cutting through the groove.
  • a drill with a cutting fluid supply hole provided with a cutting fluid supply hole for supplying a cutting fluid to the blade side is often used as a tool for drilling.
  • Patent Documents 1 to 3 are an example. According to the drills described therein, since an oily or aqueous cutting fluid is supplied to the vicinity of the cutting edge through the cutting fluid supply hole in the vicinity of the cutting point of the cutting edge, the temperature rise at the processing point is suppressed, and FIG. 16, 17, and 18, the cutting edge and its flank, corner portion, chisel edge chipping, breakage, breakage, and burn are suppressed, and the durability of the drill is improved. . In particular, such an effect is expected when the work material is a difficult-to-cut material such as stainless steel or titanium alloy.
  • the present invention has been made against the background of the above circumstances, and its purpose is to supply cutting fluid through the cutting fluid supply hole without reducing the rigidity of the drill and increasing the cutting fluid supply pressure.
  • the object is to provide a drill with sufficient quantity.
  • the cross-sectional shape of the cutting fluid supply hole is determined such that the front inner wall surface positioned along the radial direction on the front side in the rotation direction of the drill, A rear side inner wall surface that is positioned along the radial direction on the rear side in the rotational direction and faces the front side inner wall surface in the circumferential direction; an outer peripheral side inner wall surface that is formed of a partial cylindrical surface centered on the center line of the drill; A fan-shaped cross section having a partial cylindrical surface centered on the center line of the drill and having a smaller radius of curvature than the outer peripheral inner wall surface and surrounded by the outer peripheral inner wall surface and the inner peripheral inner wall surface facing in the radial direction.
  • the flow rate of the cutting fluid can be increased without increasing the supply source pressure and cutting can be performed without increasing the cross-sectional area of the cutting fluid supply hole. It was found that the amount of liquid supply can be increased. The present invention has been made based on such knowledge.
  • the present invention provides a tool body provided with a cutting edge at the tip in the axial direction, a groove formed with a discharge groove for discharging chips generated from the cutting edge on the tip side of the tool body, and the groove
  • An inner peripheral wall composed of a partial cylindrical surface and a partial cylindrical surface centered on the center line of the drill and having a smaller radius of curvature than the outer peripheral side inner wall, and facing the outer peripheral side inner wall in the radial direction It has a fan-shaped cross section surrounded by a side inner wall surface.
  • the cutting fluid supply hole provided in the groove portion is located on the front side in the radial direction on the front side in the rotation direction of the drill.
  • a wall surface, a rear side inner wall surface that is located along the radial direction on the rear side in the rotation direction of the drill and faces the front side inner wall surface in the circumferential direction, and a partial cylindrical surface centered on the center line of the drill An outer peripheral side inner wall surface, and a center surface of the drill, and a partial cylindrical surface having a smaller radius of curvature than the outer peripheral side inner wall surface. Since it has the enclosed fan-shaped cross section, the core thickness can be secured and the tool rigidity is not lowered.
  • the width shape increases toward the outer peripheral side and the pressure based on the centrifugal force is increased as compared to the conventional cutting fluid supply hole having a round shape having the same cross-sectional area, so that it is not necessary to increase the supply pressure of the cutting fluid.
  • the speed of the cutting fluid in the cutting fluid supply hole can be increased, and the amount of cutting fluid supplied can be increased by utilizing the centrifugal force associated with the rotation of the drill.
  • the drill has a two-blade shape, and an angle formed by the front inner wall surface and the rear inner wall surface is 20 ° to 50 ° in a cross section perpendicular to the rotation center.
  • the diameter of the drill is D
  • the radius of curvature of the outer peripheral side inner wall surface is 0.25D to 0.35D
  • the radius of curvature of the inner peripheral side inner wall surface is 0.15D to 0.20D.
  • the inner peripheral side inner wall surface is a partial cylindrical surface having a radius of curvature centering on the rotation center line, the center thickness of the drill can be ensured, so that the tool rigidity, in particular, the bending rigidity does not decrease.
  • the drill is a two-edged blade
  • the front line is defined by using a straight line connecting the center line of the drill and the outermost peripheral point of the rotationally opposite side wall surfaces of the discharge groove as a reference line.
  • An angle formed by a straight line indicating a half angle between the side inner wall surface and the rear inner wall surface and the reference line is 20 ° to 50 °.
  • the cutting fluid supply hole is positioned inside the land in the circumferential direction, so that the tool rigidity is not lowered.
  • the angle formed by the straight line indicating the half angle between the front inner wall surface and the rear inner wall surface and the reference line is below 20 ° or above 50 °, the cutting fluid supply hole is formed in the land. Since the position is close to the discharge groove in the circumferential direction, the tool rigidity may be reduced.
  • the mutually adjacent surfaces have a curvature radius of 0.015D to 0.045D. Smoothly connected to each other through fillet. For this reason, since the adjacent surfaces are connected via the fillet, a reduction in tool rigidity is suppressed. If the curvature radius of the fillet falls below 0.015D, the tool rigidity may be reduced. If the curvature radius of the fillet exceeds 0.045D, it becomes difficult to secure the cross-sectional area of the cutting fluid supply hole 22 while maintaining the tool rigidity and flow velocity.
  • FIG. 4 is a view for explaining a cross-sectional shape of a cutting fluid supply hole in a cross section orthogonal to the axis C of the drill in FIG. 1, and is a cross-sectional view taken along line IV-IV in FIG. It is a perspective view explaining the spiral shape of the cutting fluid supply hole of FIG. It is a figure explaining the measurement test conditions of cutting fluid discharge amount.
  • FIG. 1 is a front view of a drill 10 according to an embodiment of the present invention, viewed from a direction perpendicular to the axis C.
  • FIG. 2 is an enlarged view showing the distal end portion of the drill 10 where the cutting edge 12 is provided.
  • FIG. 3 is an enlarged view of the distal end surface provided with the cutting edge 12 of the drill 10.
  • the drill 10 is a two-blade twist drill, and is integrally provided with a shank portion 14 and a groove portion 16 adjacent to each other in the axial direction of the axial tool body 17.
  • the drill 10 is made of cemented carbide and has a hard TiAlN alloy on the surface of the tip portion provided with the cutting edge 12 and the groove portion 16 provided with the discharge groove 18 for chips generated by the cutting edge 12.
  • a film is coated.
  • the groove portion 16 is formed with a pair of discharge grooves 18 twisted clockwise around the axis C at a predetermined twist angle ⁇ (for example, about 30 °) at a point target position with respect to the axis C.
  • a margin 20 is provided along the chip discharge groove 18.
  • the pair of chip discharge grooves 18 are opened in a C shape on the tapered tip end surface of the drill 10, and are formed on the side of the opening edge on the shaft end side of the chip discharge groove 18 toward the rotation direction of the drill 10. Are each provided with a cutting edge 12.
  • the margin 20 is about 1.2 mm in a state where it protrudes slightly outward, for example, about 0.4 mm, along the leading edge 26 which is the edge of the land 24 divided by the chip discharge groove 18 on the drill rotation direction side. It is provided in width.
  • the outer peripheral surface of the drill 10 is composed of an outer peripheral surface of the margin 20 and a second picking surface 28 provided with a constant diameter dimension following the margin 20.
  • the outer diameter of the margin 20 is substantially the same as the drill diameter (outer diameter of the cutting edge 12) D at the tip end of the drill 10, but as it goes from the tip end of the drill 10 toward the shank portion 14 side by a predetermined back taper. The diameter is gradually reduced.
  • the cutting edge 12 includes a convex curve cutting edge portion 12a formed on the outer peripheral side and a concave curve cutting edge portion 12b formed on the inner peripheral side.
  • a second flank 32 and a third flank 34 are provided behind the pair of cutting edges 12 in the tapered distal end surface of the drill 10.
  • the third flank 34 is provided with a cutting fluid supply hole 22 provided in a spiral shape through the drill 10 substantially parallel to the discharge groove 18, and a cutting fluid or air is supplied as necessary. It can be supplied to the cutting site.
  • an R-shaped thinning is applied to the axial center side portion, i.e., the core thickness portion, of the cutting edge 12, and an R-shaped axial center cutting edge portion 12c that smoothly curves in the bottom view of FIG. It is provided so as to be smoothly connected to the portion 12b.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the groove 16 of the drill 10 cut along a plane perpendicular to the axis C for explaining the cross-sectional shape of the cutting fluid supply hole 22 provided in the groove 16, that is, in the land 24 thereof.
  • the cutting fluid supply hole 22 has a front inner wall surface FH positioned along the radial direction on the front side in the rotation direction RT of the drill 10 and a radial direction on the rear side in the rotation direction RT of the drill 10.
  • the angle A formed by the front inner wall surface FH and the rear inner wall surface RH is preferably 20 ° to 50 °, and the diameter of the drill 10 is D
  • the curvature radius R1 of the outer peripheral side inner wall surface OH is preferably 0.25D to 0.35D
  • the curvature radius R2 of the inner peripheral side inner wall surface IH is preferably 0.15D to 0.20D.
  • the corners between adjacent surfaces of the front side inner wall surface FH, the rear side inner wall surface RH, the outer peripheral side inner wall surface OH, and the inner peripheral side inner wall surface IH are not pin angles, and preferably 0.015D ⁇ They are smoothly connected to each other via a fillet T having a curvature radius R3 of 0.045D.
  • the straight line connecting the center line C of the drill 10 and the outermost peripheral point O ′ of the wall surface 18f on the side facing the rotation direction RT among the wall surfaces of the discharge groove 18 is defined as the reference line B, the front inner wall surface FH.
  • the angle A2 formed by the straight line OP representing the half angle A / 2 of the angle A formed by the inner wall surface RH and the reference line OO ′ is preferably 20 ° to 50 °, and more preferably 40 ° to 45 °. °.
  • the drill 10 configured as described above is a forming die having a pair of cores having the same cross-sectional shape as a cutting fluid supply hole 22 in a circular forming space made of a steel material (for example, high-speed steel) softened at a high temperature.
  • the rod-shaped material M formed by being extruded through and pulled out while being twisted is manufactured through normal grooving polishing processing, finish polishing processing, and tip cutting edge polishing processing.
  • FIG. 5 is a view showing the two cutting fluid supply holes 22 formed in the rod-shaped material, with the middle portion in the longitudinal direction of the rod-shaped material M removed, the arrow S being the extrusion direction, and the arrow H being Indicates the twist direction.
  • the drill diameter .phi.10 mm, groove length 80 mm, a 4.9 mm 2 cross-sectional area is 2 holes total cutting fluid supply hole, for example conventional with cutting fluid supply hole of the round cross section shown in FIG. 10
  • Product for example, a comparative product (similar type drill) having a cutting fluid supply hole having an inverted triangular cross section as shown in FIG. 12, for example, a cutting fluid supply having a fan cross section as shown in FIGS.
  • Three prototype tools of the present invention having holes were produced.
  • the unit of the hole shape is mm.
  • FIG. 7 shows a comparative example having a cutting fluid supply hole with an inverted triangular cross section when the conventional product having a cutting fluid supply hole with a round cross section is defined as 100 with respect to the coolant discharge amount measured under the above test conditions.
  • the present invention having a cutting fluid supply hole with a sector cross section is shown relatively.
  • the coolant discharge amount of the comparative product is increased by 49% compared to the conventional product having the cutting fluid supply hole having the round cross section, and the coolant of the present invention product is increased.
  • the discharge rate increased by 62%.
  • the present invention product having the cutting fluid supply hole having the fan-shaped cross section has the same distance from the drill outer peripheral surface to the outer peripheral side inner wall surface. This is also because the ratio of the cutting fluid supply hole located on the outer peripheral side is relatively high.
  • Tool bending strength test Next, a tool bending strength test conducted by the present inventor will be described.
  • the prototype tool used in this test, the cross-sectional area of the cutting fluid supply hole, and the shape of the cutting fluid supply hole are the same as in the coolant discharge amount test. (Test conditions) As shown in FIG. 8, when the shank portion of the prototype drill is completely restrained using the gripping device F and a load 100 N perpendicular to the axis is applied to the tip of the prototype drill, the tip of the prototype drill The displacement was measured using a displacement meter capable of measuring in ⁇ m units.
  • FIG. 9 shows a cutting fluid supply hole with an inverted triangular cross section when the displacement of the tip of the prototype drill measured under the above test conditions is 100 with a conventional product having a cutting fluid supply hole with a round cross section. It shows relative to the comparative product which has and the present invention product which has the cutting fluid supply hole of sector cross section.
  • the tip displacement of the comparative product having the same cross-sectional area as the cutting fluid supply hole is 99.8 compared to the conventional product having the cutting fluid supply hole having a round cross section. The tip displacement of the product was 99.8.
  • the comparative product having a cutting fluid supply hole having an inverted triangular cross section and the present invention product having a cutting fluid supply hole having a fan-shaped cross section are bent in the same manner as a conventional product having a cutting fluid supply hole having a round cross section. It was confirmed to have strength or bending rigidity.
  • the pressure distribution of the cutting fluid in the cross-sectional area S of the cutting fluid supply hole is obtained from the supply pressure and the centrifugal force, and the flow velocity distribution of the cutting fluid and the average flow velocity thereof are determined from the pressure distribution.
  • V is obtained and discharged from the other end of the cutting fluid supply hole.
  • FIG. 14 shows a comparative product 1 having a cutting fluid supply hole having an elliptical cross section when the conventional product having a cutting fluid supply hole having a round cross section is defined as 100 with respect to the coolant discharge amount measured under the CAE analysis conditions.
  • the comparative product 2 having a cutting fluid supply hole having an inverted triangular cross section and the present invention product having a cutting fluid supply hole having a fan-shaped cross section are shown relatively.
  • the coolant discharge amount of the comparative product 1 is increased by 25% compared to the conventional product having the cutting fluid supply hole having the round cross section, and the comparative product 2
  • the coolant discharge amount increased by 62%, and the coolant discharge amount of the product of the present invention increased by 83%.
  • the present invention product having a cutting fluid supply hole having a sector cross section is Even if the distance from the surface to the outer peripheral side inner wall surface is the same, it is considered that the ratio of the cross section of the cutting fluid supply hole located on the outer peripheral side is relatively high.
  • the cutting fluid supply hole 22 provided in the groove portion 16 is positioned along the radial direction on the front side in the rotation direction RT of the drill 10.
  • the front inner wall surface FH, the rear inner wall surface RH positioned in the radial direction on the rear side in the rotational direction RT of the drill 10 and facing the front inner wall surface FH in the circumferential direction, and the center line C of the drill 10 And a partial cylindrical surface having a radius of curvature R2 smaller than the radius of curvature R1 of the outer peripheral side inner wall surface OH with the center line C of the drill 10 as the center.
  • the core thickness can be secured and the tool rigidity is not lowered.
  • the width shape increases toward the outer peripheral side and the pressure based on the centrifugal force is increased as compared to the conventional cutting fluid supply hole having a round shape having the same cross-sectional area, so that it is not necessary to increase the supply pressure of the cutting fluid.
  • the speed of the cutting fluid in the cutting fluid supply hole 22 can be increased, and the amount of cutting fluid supplied can be increased using the centrifugal force associated with the rotation of the drill 10.
  • the angle A formed by the front inner wall surface FH and the rear inner wall surface RH is 20 ° in the cross section perpendicular to the rotation center line C of the drill 10.
  • the curvature radius R2 of the inner peripheral side inner wall surface IH is 0.15D. ⁇ 0.20D.
  • the inner peripheral side inner wall surface IH is a partial cylindrical surface having a radius of curvature R2 with the rotation center line C as the center, the center thickness of the drill 10 can be ensured, so that the tool rigidity, particularly the bending rigidity is reduced.
  • a straight line connecting the center line C of the drill 10 and the outermost peripheral point O ′ of the rotation direction opposite side wall surface 18f of the discharge groove 18 is a reference line OO.
  • the angle A2 formed by the straight line OP indicating the half angle A / 2 of the angle A formed by the front inner wall surface FH and the rear inner wall surface RH and the reference line OO ′ is 20 ° to 50 °. .
  • the cutting fluid supply hole 22 is positioned at the center in the circumferential direction in the land 24, so that the tool rigidity is not lowered. If the angle A2 is less than 20 ° or more than 50 °, the cutting fluid supply hole 22 is positioned close to the discharge groove 18 in the circumferential direction in the land 24, so that the tool rigidity may be reduced. is there.
  • adjacent surfaces of the front side inner wall surface FH, the rear side inner wall surface RH, the outer peripheral side inner wall surface OH, and the inner peripheral side inner wall surface IH are Are smoothly connected with a fillet T having a radius of curvature of 0.015D to 0.045D. Since such a fillet T is provided, the tool rigidity does not decrease. If the curvature radius R3 of the fillet T is less than 0.015D, the tool rigidity may be reduced. Further, when the curvature radius R3 of the fillet exceeds 0.045D, it is difficult to secure the cross-sectional area of the cutting fluid supply hole 22 while maintaining the tool rigidity and the flow velocity.
  • the drill 10 of the above-described embodiment is formed with two discharge grooves 18, it may be formed with three or more discharge grooves 18.
  • the two cutting fluid supply holes 22 formed in the groove portion 16 of the drill 10 of the above-described embodiment are connected to one cutting fluid supply hole that vertically passes along the center line C in the shank portion 14. It may be a thing. In this way, the cutting fluid supply amount promoting effect by centrifugal force is further enhanced.
  • the drill 10 of the above-mentioned embodiment was comprised from the shank part 14 and the groove part 16, the form by which the groove part 16 was provided in the front-end
  • the drill 10 of the above-described embodiment has been described as having a diameter of about ⁇ 10 mm, the drill 10 may have a large diameter of ⁇ 16 mm to ⁇ 56 mm, and a two-stage outer diameter (working diameter). You may have.
  • the drill 10 of the above-described embodiment can employ other tool materials such as high speed steel, but can also be composed of a base material of a super hard tool material such as a cemented carbide. Moreover, as a hard film provided on the base material in order to improve cutting durability, a diamond film etc. other than an intermetallic compound can also be employ
  • intermetallic compound examples include IIIb group, IVa group, Va group, and VIa group metal of the periodic table of elements, such as carbides such as Al, Ti, V, and Cr, nitrides, carbonitrides, or mutual solid solutions thereof.
  • TiAlN alloy, TiCN alloy, TiCrN alloy, TiN alloy and the like are preferably used.
  • Such a hard film of an intermetallic compound is suitably provided by, for example, a PVD method such as an arc ion plating method or a sputtering method, but may be provided by another film forming method such as a plasma CVD method.
  • Drill 12 Drill 12: Cutting edge 14: Shank portion 16: Groove portion 18: Chip discharge groove 22: Cutting fluid supply hole 24: Land A: Angle A2 formed by the front inner wall surface FH and the rear inner wall surface RH A2: Angle Angle C formed by a straight line OP indicating a half angle A / 2 of A and its reference line OO ′: axis (center of rotation) R1, R2, R3: radius of curvature

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)
  • Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)

Abstract

　ドリルの剛性を低下させず、切削液供給圧を高めなくても切削液供給穴を通した切削液の供給量が十分に得られるドリルを提供する。　溝部１６内に設けられた切削液供給穴２２が、ドリル１０の回転方向ＲＴの前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面ＦＨと、ドリル１０の回転方向ＲＴの後方側に径方向に沿って位置して前方側内壁面ＦＨと周方向に対向する後方側内壁面ＲＨと、ドリル１０の中心線Ｃを中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面ＯＨと、ドリル１０の中心線Ｃを中心とし且つ外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｒ１よりも小さい曲率半径Ｒ２の部分円筒面から成り、外周側内壁面ＯＨと径方向に対向する内周側内壁面ＩＨとにより囲まれた扇状断面を有しているので心厚を確保でき、切削液の供給圧を高めなくても切削液供給穴２２内の切削液の速度を高速化でき切削液の供給量が増大させられる。

Description

ドリル
　本発明は切削により穴加工を行なう切削液供給穴付ドリルに係り、特に切削液を可及的に供給する技術に関するものである。
　先端に切れ刃が設けられた軸状工具本体と、前記切れ刃から発生した切り粉を排出する排出溝が該軸状工具本体の先端側に形成された溝部と、該溝部内を通して前記先端切れ刃側へ切削液を供給する切削液供給穴とを備えた切削液供給穴付ドリルが、穴加工の工具として多用されている。
　特許文献１乃至特許文献３に記載のドリルはその一例である。それらに記載のドリルによれば、切れ刃の切削加工点近傍に切削液供給穴を通して切れ刃付近に油性或いは水性の切削液が供給されるので、加工点の温度上昇が抑制されて、図１５、図１６、図１７、図１８に示すような、切れ刃やその逃げ面、コーナ部、チゼルエッジのチッピングや欠損および折損、焼けなどが抑制されてドリルの耐久性が高められるようになっている。特に、被削材がステンレス鋼やチタン合金などの難削材である場合には、そのような効果が期待される。
特開２００４－１３０４１１号公報 特開２００８－１３７１２５号公報 特開２００９－０８３０９２号公報
　ところで、切れ刃付近に供給される切削液の量は多いほど、上記の切れ刃やその逃げ面のチッピングや折損、焼けなどが抑制されてドリルの耐久性が高められる効果が得られる。このため、切削液供給穴の断面積を大きくしようとすると、ドリルの剛性や強度が損なわれて折損が生じやすくなるので、ドリルの剛性を低下させないで、可及的に切削液供給穴の断面性を大きくすることが望まれる。
　しかしながら、特許文献１乃至特許文献３に記載されている従来のドリルでは、切削液供給穴は、丸型の断面形状を有したものであることから、切れ刃付近に供給される切削液の量が必ずしも十分に得られなかった。これに対して、切削液の供給圧を高めることが考えられるが、供給元圧をより高圧とするためのポンプや、工具チャック、それに接続される配管の耐圧を高めるなどの設備改造が必要となるという問題があった。
　本発明は以上の事情を背景として為されたもので、その目的とするところは、ドリルの剛性を低下させず、切削液供給圧を高めなくても切削液供給穴を通した切削液の供給量が十分に得られるドリルを提供することにある。
　本発明者は、以上の事情を背景として種々検討を重ねた結果、切削液供給穴の断面形状を、ドリルの回転方向前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面と、前記ドリルの回転方向後方側に径方向に沿って位置して該前方側内壁面と周方向に対向する後方側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とし且つ該外周側内壁面よりも小さい曲率半径の部分円筒面から成り、該外周側内壁面と径方向に対向する内周側内壁面とにより囲まれた扇状断面を有する扇型とすると、同じ断面積の従来の形状に比較して、供給元圧を高くしなくても切削液の流速を高速化でき、切削液供給穴の断面積を増大させなくても切削液の供給量を多くできることを見いだした。本発明は斯かる知見に基づいて為されたものである。
　すなわち、本発明は、軸方向の先端に切れ刃が設けられた工具本体と、前記切れ刃から発生した切り粉を排出する排出溝が該工具本体の先端側に形成された溝部と、該溝部内を通して前記切れ刃側へ切削液を供給する切削液供給穴とを備えた切削液供給穴付ドリルであって、前記切削液供給穴は、前記ドリルの回転方向前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面と、前記ドリルの回転方向後方側に径方向に沿って位置して該前方側内壁面と周方向に対向する後方側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とし且つ該外周側内壁面よりも小さい曲率半径の部分円筒面から成り、該外周側内壁面と径方向に対向する内周側内壁面とにより囲まれた扇状断面を有していることを特徴とする。
　上記のように構成された本発明の切削液供給穴付ドリルによれば、溝部内に設けられた切削液供給穴が、前記ドリルの回転方向前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面と、前記ドリルの回転方向後方側に径方向に沿って位置して該前方側内壁面と周方向に対向する後方側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とし且つ該外周側内壁面よりも小さい曲率半径の部分円筒面から成り、該外周側内壁面と径方向に対向する内周側内壁面とにより囲まれた扇状断面を有しているので、心厚を確保できて工具剛性が低下させられることがない。また、同じ断面積である丸型形状の従来の切削液供給穴に比較して外周側ほど幅形状が増加し且つ遠心力に基づく圧力が高められるので、切削液の供給圧を高めなくても切削液供給穴内の切削液の速度を高速化でき、ドリルの回転に伴う遠心力を利用して切削液の供給量が増大させられる。
　ここで、好適には、前記ドリルは２枚刃であって、前記回転中心に直交する断面において、前記前方側内壁面と前記後方側内壁面との成す角は、２０°～５０°であり、前記ドリルの直径をＤとしたとき、前記外周側内壁面の曲率半径は０．２５Ｄ～０．３５Ｄであり、前記内周側内壁面の曲率半径は０．１５Ｄ～０．２０Ｄである。このように、内周側内壁面が回転中心線を中心とする曲率半径の部分円筒面であることからドリルの心厚を確保できるために工具剛性，特に曲げ剛性が低下することがない。外周側内壁面の曲率半径が０．２５Ｄを下まわるか、或いは内周側内壁面の曲率半径が０．１５Ｄを下まわる場合は、ドリルの心厚および切削液供給穴の断面積の確保が困難となる。反対に、外周側内壁面の曲率半径が０．３５Ｄを越え、或いは、内周側内壁面の曲率半径が０．２０Ｄを越える場合は、ランド内における切削液供給穴２２の位置が外周側に偏在してドリル１０の強度の確保が困難となる。
　また、好適には、前記ドリルは２枚刃であって、前記ドリルの中心線と前記排出溝の回転方向対向側壁面のうちの最外周点とを結ぶ直線を基準線としたとき、前記前方側内壁面と前記後方側内壁面との成す角の半角を示す直線と該基準線との成す角は、２０°～５０°である。このようにすれば、ランドの周方向内部に切削液供給穴が位置させられるので工具剛性が低下することがない。上記の前方側内壁面と後方側内壁面との成す角の半角を示す直線と前記基準線との成す角が２０°を下まわるか、５０°を上まわると、切削液供給穴がランド内の周方向において排出溝に近い位置となるので、工具剛性が低下する可能性がある。
　また、好適には、前記前方側内壁面、前記後方側内壁面、前記外周側内壁面、および前記内周側内壁面のうちの互いに隣接する面は、０．０１５Ｄ～０．０４５Ｄの曲率半径のすみ肉を介して滑らかに相互に接続されている。このため、それら隣接する面間がすみ肉を介して接続されているので工具剛性の低下が抑制される。上記すみ肉の曲率半径が０．０１５Ｄを下まわると、工具剛性が低下する可能性がある。また、上記すみ肉の曲率半径が０．０４５Ｄを上まわると、工具剛性や流速を維持しつつ切削液供給穴２２の断面積の確保が困難となる。
本発明の一実施例であるドリルを示す正面図である。 図１の実施例のドリルの先端部分を拡大して示す拡大図である。 図１の実施例のドリルを、その一端から見た先端面を拡大して示す図である。 図１のドリルの軸心Ｃに直交する断面における切削液供給穴の断面形状を説明する図であって、図１のIV－IV視断面図である。 図４の切削液供給穴の螺旋形状を説明する斜視図である。 切削液吐出量の測定試験条件を説明する図である。 図６の切削液の吐出量の測定結果を切削液供給穴の断面形状毎に示すグラフである。 ドリルの曲げ強度の測定試験条件を説明する図である。 図８のドリルの曲げ強度の測定結果を切削液供給穴の断面形状毎に示すグラフである。 切削液吐出量を測定した試作品の切削液供給穴の丸型断面形状を説明する断面図である。 切削液吐出量を測定した試作品の切削液供給穴の楕円型断面形状を説明する断面図である。 切削液吐出量を測定した試作品の切削液供給穴の逆三角型断面形状を説明する断面図である。 切削液吐出量を測定した試作品の切削液供給穴の扇型断面形状を説明する断面図である。 切削液吐出量をＣＡＥ解析により算出した結果を切削液供給穴の断面形状毎に示すグラフである。 ドリルの損傷形態の一つである逃げ面磨耗の要部を説明する斜視図である。 ドリルの損傷形態の一つであるコーナー部の欠損の要部を説明する斜視図である。 ドリルの損傷形態の一つである折損の要部を説明する図である。 ドリルの損傷形態の一つである中心部欠けの要部を説明する先端面の図である。
　以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ詳細に説明する。
　図１は、本発明の一実施例であるドリル１０を示す図であって、軸心Ｃに対して直角な方向から見た正面図である。図２は、そのドリル１０の切れ刃１２が設けられた先端部を拡大して示す拡大図である。図３は、ドリル１０の切れ刃１２が設けられた先端面を拡大して示す図である。
　ドリル１０は、２枚刃のツイストドリルであり、シャンク部１４、および溝部１６を軸状工具本体１７の軸方向に隣接して一体に備えている。ドリル１０は超硬合金製であって、切れ刃１２等が設けられた先端部、およびその切れ刃１２で発生する切り屑の排出溝１８が設けられた溝部１６の表面にはＴｉＡｌＮ合金の硬質被膜がコーティングされる。溝部１６には、所定のねじれ角γ（例えば３０°程度）で軸心Ｃの右まわりに捩れた一対の排出溝１８が軸心Ｃに対して点対象の位置に形成されているとともに、その切り屑の排出溝１８に沿ってマージン２０が設けられている。一対の切り屑排出溝１８はドリル１０のテーパ状先端面にＣ字状に開口しており、切り屑の排出溝１８の軸端側の開口縁のうちのドリル１０の回転方向に向かう側には、それぞれ切れ刃１２が設けられている。
　マージン２０は、切り屑の排出溝１８によって分断されたランド２４のドリル回転方向側の端縁であるリーディングエッジ２６に沿って、僅かに外側へたとえば約０．４ｍｍ突き出した状態で約１．２ｍｍ幅で設けられている。ドリル１０の外周面は、マージン２０の外周面と、マージン２０に続いて一定の径寸法で設けられた二番取り面２８とにより構成されている。マージン２０の外径は、ドリル１０の先端部ではドリル直径（切れ刃１２の外径）Ｄと略同じ寸法であるが、所定のバックテーパによりドリル１０の先端部からシャンク部１４側へ向かうに従って徐々に小径とされている。
　切れ刃１２は、外周側に形成された凸曲線切れ刃部１２ａと内周側に形成された凹曲線切れ刃部１２ｂとから構成される。ドリル１０のテーパ状先端面において、一対の切れ刃１２の回転方向の後方には、二番逃げ面３２および三番逃げ面３４が設けられている。その三番逃げ面３４には、排出溝１８と略平行にドリル１０を縦通して螺旋状に設けられた切削液供給穴２２が開口させられており、必要に応じて切削油剤やエアなどを切削部位へ供給できるようになっている。また、切れ刃１２の軸心側部分すなわち心厚部分には、Ｒ型シンニングが施され、図３の底面視において滑らかに湾曲するＲ形状の軸心側切れ刃部１２ｃが、凹曲線切れ刃部１２ｂと滑らかに接続するように設けられている。
　図４は、溝部１６内すなわちそのランド２４内に設けられた切削液供給穴２２の断面形状を説明するための、軸心Ｃに直交する面で切断したドリル１０の溝部１６の断面図である。図４において、切削液供給穴２２は、ドリル１０の回転方向ＲＴの前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面ＦＨと、ドリル１０の回転方向ＲＴの後方側に径方向に沿って位置して前方側内壁面ＦＨと周方向に対向する後方側内壁面ＲＨと、ドリル１０の中心線Ｃ即ち中心Ｏを中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面ＯＨと、ドリル１０の中心線Ｃを中心とし且つ外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｒ１よりも小さい曲率半径Ｒ２の部分円筒面から成り、その外周側内壁面ＯＨと径方向に対向する内周側内壁面ＩＨとにより囲まれた扇状断面を有している。
　また、図４の回転中心線Ｃに直交する断面において、前方側内壁面ＦＨと後方側内壁面ＲＨとの成す角Ａは、好適には２０°～５０°であり、ドリル１０の直径をＤとしたとき、外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｒ１は好適には０．２５Ｄ～０．３５Ｄであり、内周側内壁面ＩＨの曲率半径Ｒ２は好適には０．１５Ｄ～０．２０Ｄである。前方側内壁面ＦＨ、後方側内壁面ＲＨ、外周側内壁面ＯＨ、および内周側内壁面ＩＨのうちの互いに隣接する面の間のすみは、ピン角でなく、好適には０．０１５Ｄ～０．０４５Ｄの曲率半径Ｒ３を有するすみ肉Ｔを介して滑らかに相互に接続されている。そして、ドリル１０の中心線Ｃと，排出溝１８の壁面のうち回転方向ＲＴに向う側の壁面１８ｆのうちの最外周点Ｏ’とを結ぶ直線を基準線Ｂとしたとき、前方側内壁面ＦＨと後方側内壁面ＲＨとの成す角Ａの半角Ａ／２を示す直線ＯＰとその基準線ＯＯ’との成す角Ａ２は、好適には２０°～５０°、さらに好適には４０°～４５°である。
　上記のように構成されているドリル１０は、高温により軟化させた鋼材（たとえば高速度鋼）を、切削液供給穴２２と同じ断面形状の一対の中子を円形の成形空間内に有する成形型を通して押し出して、それにひねりを加えつつ引き抜くことにより成形された棒状素材Ｍに、通常の溝切研磨加工、仕上げ研磨加工、および先端切れ刃の研磨加工を経て、製造される。図５は、上記棒状素材内に形成された２本の切削液供給穴２２を、その棒状素材Ｍの長手方向の中間部を除去して示す図であり、矢印Ｓは押し出し方向、矢印Ｈはひねり方向を示している。
［切削中クーラント吐出量試験］
　以下に、本発明者が行なった切削液供給量試験を説明する。
（試作工具）
先ず、ドリル径がφ１０ｍｍ、溝長が８０ｍｍ、切削液供給穴の断面積が２穴合計で４．９ｍｍ２であって、たとえば図１０に示すような丸型断面の切削液供給穴を有する従来品（従来型ドリル）、たとえば図１２に示すような逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品（類似型ドリル）、たとえば図４、図１３に示すような扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品の３種類の試作工具を製作した。穴形状の単位はｍｍである。
（穴形状）
　　　　　　　従来品      比較品                  本発明品          
　　　　　　　φｄ        ＰＳＤ        Ｒ１    Ｒ２    Ｒ３    Ａ  
　　　　　　　1.77        4.8           3.18    1.65    0.37    40°
 
（試験条件）
　図６に示すように、試作品のドリルの先端を５５ｍｍだけ被削材ＢＬ内に突き入れ、その試作品のドリルを２２２８ｍｉｎ－１にて回転させた状態でシャンク端より１．５ＭＰの圧力で常温のクーラントを供給し、その試作品ドリルの先端から吐出させたクーラントを、切り屑の排出溝１８およびドリル１０と被削材ＢＬとの間の隙間から排出させたとき、そのクーラントを回収してクーラント吐出量を測定した。
　図７は、上記試験条件にて測定されたクーラント吐出量について、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品を１００としたときの、逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品と、扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品とを相対的に示している。図７から明らかなように、同じ断面積であっても、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品に比較して、比較品のクーラント吐出量は４９％増加し、本発明品のクーラント吐出量は６２％増加した。切削液供給穴の断面のうちの外周側ほど遠心力の影響で圧力が高く、それに伴って流速が高くなるからであると考えられる。また、逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品に対して、扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品は、ドリル外周面から外周側内壁面までの距離が同じであっても、切削液供給穴の断面のうちの外周側に位置する割合が相対的に高いからであると考えられる。
［工具曲げ強度試験］
　次に、本発明者が行なった工具曲げ強度試験を説明する。この試験に用いた試作工具およびその切削液供給穴の断面積、切削液供給穴の形状は、上記のクーラント吐出量試験と同じである。
（試験条件）
　図８に示すように、試作品ドリルのシャンク部を把持装置Ｆを用いて完全拘束し、試作品ドリルの先端にその軸心に直角方向の荷重１００Ｎを加えたとき、その試作品ドリルの先端の変位をμｍ単位で測定できる変位計を用いて測定した。
　図９は、上記試験条件にて測定された試作品ドリルの先端の変位を、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品を１００としたときの、逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品と、扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品との相対的に示している。図９から明らかなように、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品に比較して、切削液供給穴がそれと同じ断面積である比較品の先端変位は９９．８であり、本発明品の先端変位も９９．８であった。このことから、逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品と、扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品は、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品と同様の曲げ強度或いは曲げ剛性を備えたものであることが、確認された。
［クーラント吐出量のＣＡＥ解析試験］
　先ず、ドリル径がφ１０ｍｍ、切削液供給穴の断面積が２穴合計で４．０８ｍｍ2であって、図１０に示す丸型断面の切削液供給穴を有する従来品（従来型ドリル）、図１１に示す楕円型断面の切削液供給穴を有する比較品１、図１２に示す逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品２、図４と同様の図１３に示す扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品の４種類のドリルにおいて、そのドリルの軸長５０ｍｍ内に形成された切削液供給穴にその一端から１．５ＭＰａの圧力で２５℃の水を供給し、そのドリルが２２２８ｍｉｎ－１で回転しているときに、上記供給圧力および遠心力から切削液供給穴の断面積Ｓ内の切削液の圧力分布を求め、その圧力分布から切削液の流速分布およびその平均流速Ｖを求め、切削液供給穴の他端から吐出される切削液の吐出量Ｑ（＝Ｓ×Ｖ）を、ＣＡＥ解析を用いて算出した。
　図１４は、上記ＣＡＥ解析条件にて測定されたクーラント吐出量について、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品を１００としたときの、楕円型断面の切削液供給穴を有する比較品１と、逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品２と、扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品とを相対的に示している。図１４から明らかなように、同じ断面積であっても、丸型断面の切削液供給穴を有する従来品に比較して、比較品１のクーラント吐出量は２５％増加し、比較品２のクーラント吐出量は６２％増加し、本発明品のクーラント吐出量は８３％増加した。切削液供給穴の断面のうちの外周側ほど遠心力の影響で圧力が高く、それに伴って流速が高くなるからであると考えられる。また、楕円型断面の切削液供給穴を有する比較品１および逆三角型断面の切削液供給穴を有する比較品２対して、扇型断面の切削液供給穴を有する本発明品は、ドリル外周面から外周側内壁面までの距離が同じであっても、切削液供給穴の断面のうちの外周側に位置する割合が相対的に高いからであると考えられる。
　上述のように、本実施例の切削液供給穴付ドリル１０によれば、溝部１６内に設けられた切削液供給穴２２が、ドリル１０の回転方向ＲＴの前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面ＦＨと、ドリル１０の回転方向ＲＴの後方側に径方向に沿って位置して前方側内壁面ＦＨと周方向に対向する後方側内壁面ＲＨと、ドリル１０の中心線Ｃを中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面ＯＨと、ドリル１０の中心線Ｃを中心とし且つ外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｒ１よりも小さい曲率半径Ｒ２の部分円筒面から成り、外周側内壁面ＯＨと径方向に対向する内周側内壁面ＩＨとにより囲まれた扇状断面を有しているので、心厚を確保できて工具剛性が低下させられることがない。また、同じ断面積である丸型形状の従来の切削液供給穴に比較して外周側ほど幅形状が増加し且つ遠心力に基づく圧力が高められるので、切削液の供給圧を高めなくても切削液供給穴２２内の切削液の速度を高速化でき、ドリル１０の回転に伴う遠心力を利用して切削液の供給量が増大させられる。
　また、本実施例の切削液供給穴付ドリル１０によれば、ドリル１０の回転中心線Ｃに直交する断面において、前方側内壁面ＦＨと後方側内壁面ＲＨとの成す角Ａは、２０°～５０°であり、ドリル１０の直径をＤとしたとき、外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｄ１は０．２５Ｄ～０．３５Ｄであり、内周側内壁面ＩＨの曲率半径Ｒ２は０．１５Ｄ～０．２０Ｄである。このように、内周側内壁面ＩＨが回転中心線Ｃを中心とする曲率半径Ｒ２の部分円筒面であることからドリル１０の心厚を確保できるために工具剛性，特に曲げ剛性が低下することがない。外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｄ１が０．２５Ｄを下まわるか、或いは内周側内壁面ＩＨの曲率半径Ｒ２が０．１５Ｄを下まわる場合は、ドリル１０の心厚および切削液供給穴２２の断面積の確保が困難となる。反対に、外周側内壁面ＯＨの曲率半径Ｄ１が０．３５Ｄを越え、或いは、内周側内壁面ＩＨの曲率半径Ｒ２が０．２０Ｄを越える場合は、ランド２４内における切削液供給穴２２の位置が外周側に偏在してドリル１０の強度の確保が困難となる。
　また、本実施例の切削液供給穴付ドリル１０によれば、ドリル１０の中心線Ｃと排出溝１８の回転方向対向側壁面１８ｆのうちの最外周点Ｏ’とを結ぶ直線を基準線ＯＯ’としたとき、前方側内壁面ＦＨと後方側内壁面ＲＨとの成す角Ａの半角Ａ／２を示す直線ＯＰとその基準線ＯＯ’との成す角Ａ２は、２０°～５０°である。このようにすれば、ランド２４内の周方向の中央部に切削液供給穴２２が位置させられるので工具剛性が低下することがない。上記の角Ａ２が２０°を下まわるか、５０°を上まわると、切削液供給穴２２がランド２４内の周方向において排出溝１８に近い位置となるので、工具剛性が低下する可能性がある。
　また、本実施例の切削液供給穴付ドリル１０によれば、前方側内壁面ＦＨ、後方側内壁面ＲＨ、外周側内壁面ＯＨ、および内周側内壁面ＩＨのうちの互いに隣接する面は、０．０１５Ｄ～０．０４５Ｄの曲率半径のすみ肉Ｔで滑らかに相互に接続されている。このようなすみ肉Ｔが設けられていることから工具剛性が低下することがない。上記すみ肉Ｔの曲率半径Ｒ３が０．０１５Ｄを下まわると、工具剛性が低下する可能性がある。また、上記すみ肉の曲率半径Ｒ３が０．０４５Ｄを上まわると、工具剛性や流速を維持しつつ切削液供給穴２２の断面積の確保が困難となる。
　以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
　たとえば、前述の実施例のドリル１０は２本の排出溝１８が形成されたものであったが、３本或いはそれ以上の排出溝１８が形成されたものであってもよい。
　また、前述の実施例のドリル１０の溝部１６内に形成された２本の切削液供給穴２２は、シャンク部１４において中心線Ｃに沿って縦通する１本の切削液供給穴と接続されるものであってもよい。このようにすれば、遠心力による切削液供給量促進効果が一層高められる。
　また、前述の実施例のドリル１０は、シャンク部１４および溝部１６から構成されていたが、タップの先端部に溝部１６が設けられた形式であってもよい。
　また、前述の実施例のドリル１０は、φ１０ｍｍ程度の径を有するものとして説明されていたが、φ１６ｍｍ乃至φ５６ｍｍの大径のものであってもよいし、２段の外径（加工径）を有するものであってもよい。
　また、前述の実施例のドリル１０は、高速度鋼など他の工具材料を採用することもできるが、超硬合金などの超硬質工具材料の基材から構成されることもできる。また、切削耐久性を高めるためにその基材に設ける硬質被膜としては、金属間化合物の他、ダイヤモンド被膜などを採用することもできる。
　上記金属間化合物としては、元素の周期表のIIIｂ族、IVａ族、Ｖａ族、VIａ族の金属、例えばＡｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒなどの炭化物、窒化物、炭窒化物、或いはこれらの相互固溶体が適当で、具体的には、ＴｉＡｌＮ合金、ＴｉＣＮ合金、ＴｉＣｒＮ合金、ＴｉＮ合金などが好適に用いられる。このような金属間化合物の硬質被膜は、例えばアークイオンプレーティング法やスパッタリング法等のＰＶＤ法によって好適に設けられるが、プラズマＣＶＤ法等の他の成膜法で設けることもできる。
　なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施形態であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において当業者の知識に基づいて種々の変更，改良を加えた態様で実施することができる。
１０：ドリル
１２：切れ刃
１４：シャンク部
１６：溝部
１８：切り屑の排出溝
２２：切削液供給穴
２４：ランド
Ａ：前方側内壁面ＦＨと後方側内壁面ＲＨとの成す角
Ａ２：角Ａの半角Ａ／２を示す直線ＯＰとその基準線ＯＯ’との成す角
Ｃ：軸心（回転中心）
Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３：曲率半径

Claims (4)

  1. 　軸方向の先端に切れ刃が設けられた工具本体と、前記切れ刃から発生した切り粉を排出する排出溝が該工具本体の先端側に形成された溝部と、該溝部内を通して前記切れ刃側へ切削液を供給する切削液供給穴とを備えた切削液供給穴付ドリルであって、
    　前記切削液供給穴は、前記ドリルの回転方向前方側に径方向に沿って位置する前方側内壁面と、前記ドリルの回転方向後方側に径方向に沿って位置して該前方側内壁面と周方向に対向する後方側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とする部分円筒面から成る外周側内壁面と、前記ドリルの中心線を中心とし且つ該外周側内壁面よりも小さい曲率半径の部分円筒面から成り、該外周側内壁面と径方向に対向する内周側内壁面とにより囲まれた扇状断面を有していることを特徴とする切削液供給穴付ドリル。
  2. 　前記回転中心に直交する断面において、前記前方側内壁面と前記後方側内壁面との成す角は、２０°～５０°であり、
    　前記ドリルの直径をＤとしたとき、前記外周側内壁面の曲率半径は０．２５Ｄ～０．３５Ｄであり、前記内周側内壁面の曲率半径は０．１５Ｄ～０．２０Ｄであることを特徴とする請求項１に記載の切削液供給穴付ドリル。
  3. 　前記ドリルの中心線と前記排出溝の回転方向対向側壁面のうちの最外周点とを結ぶ直線を基準線としたとき、前記前方側内壁面と前記後方側内壁面との成す角の半角を示す直線と該基準線との成す角は、２０°～５０°であることを特徴とする請求項２に記載の切削液供給穴付ドリル。
  4. 　前記前方側内壁面、前記後方側内壁面、前記外周側内壁面、および前記内周側内壁面のうちの互いに隣接する面は、０．０１５Ｄ～０．０４５Ｄの曲率半径で滑らかに相互に接続されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１に記載の切削液供給穴付ドリル。
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