TWI713738B - 夾頭裝置 - Google Patents
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Abstract
本發明提供一種:可正確且容易地設定作業流體之吐出方向的夾頭裝置。本發明的夾頭裝置,是被安裝於工作機械的旋轉主軸,用來握持工具(B)的夾頭裝置,其設有「可供作業流體流通於該夾頭裝置之內部的通路(3b)」、「本身是通路(3b)的前端開口,將前述作業流體朝向工具(B)吐出的吐出口(3a)」,來自於吐出口(3a)之作業流體的吐出方向,是與工具(B)的旋轉方向(Rd)相反的方向,以工具(B)的軸心方向作為基準,並以計算式所算出的角度θ,設定成對吐出口(3a)的中心之旋轉軌跡的切線方向形成傾斜。
Description
本發明是有關於可對工具提供作業流體的夾頭裝置。
夾頭裝置,被安裝於工作機械的旋轉主軸,用來固定工具。在這種夾頭裝置中,有必要設置作業流體的通路,於加工切削中由該通路對工具供給作業流體。這裡所稱的作業流體,是指以「由於與被加工材之間的摩擦而形成高溫之工具前端部」的冷卻、和「沖洗切屑」作為目的所供給的液體和氣體。為了可將這些作業流體供給至切削加工中的工具,而開發出實施了各種改良的夾頭裝置。
舉例來說,在專利文獻1所記載的夾頭裝置中,為了從噴嘴孔將作業流體朝工具的前端部吐出,噴嘴孔形成朝向工具的加工點形呈傾斜。在切削加工中由夾頭裝置所吐出的作業流體,作用夾頭裝置的旋轉力,然而,藉由使來自於噴嘴孔的作業流體朝向工具的軸心吐出,可 緩和夾頭裝置的旋轉力對吐出後之作業流體的影響。
但是,在專利文獻1所記載的夾頭裝置中,由於噴嘴孔被設在從工具分離的位置,因此在作業流體抵達工具之前,恐有分散的疑慮。為了解決該問題,而考慮譬如提高作業流體的吐出壓的作法。但是,在該場合中,有必要提高夾頭裝置整體的耐壓性能,而使得夾頭裝置的製造成本上升。此外,一旦提高吐出壓,工具所承受之作業流體的流體壓也將變高。因此,被供給至工具的作業流體將從工具回濺飛散,恐有作業流體未充分地到達工具之前端部的疑慮。
有鑑於此,本案的申請人在專利文獻2所記載的夾頭裝置中,提出一種:設置對工具供給作業流體的通路,並將作業流體的吐出方向設定成「與旋轉方向相反的方向」的構造。
[專利文獻1]:日本特開2004-148429號公報
[專利文獻2]:日本特開2014-76537號公報
在專利文獻2所記載的夾頭裝置中,由於作業流體的吐出方向被設定於與旋轉方向相反的方向,因此能 更進一步緩和夾頭裝置的旋轉力作用於作業流體的影響。如此一來,可減少「吐出後的作業流體朝向工具之徑向外側飛散的量」,就結果而言,能對工具提供大量的作業流體。但是,除了能有效地減少上述之作業流體的飛散量之外,對於將「夾頭裝置中作業流體的吐出方向」設定成適當的方向,則有改善的空間。
本發明是有鑑於上述的問題所發展的發明,本發明的目的在於提供:可正確且容易地設定作業流體之吐出方向的夾頭裝置。
本發明之夾頭裝置,是被安裝於工作機械的旋轉主軸,用來握持工具的夾頭裝置,其特徵構造在於:設有「可供作業流體流通於該夾頭裝置之內部的通路」、「前述通路的前端開口,亦即將前述作業流體朝向前述工具吐出的吐出口」,來自於前述吐出口之前述作業流體的吐出方向,是與前述工具的旋轉方向相反的方向,以前述工具的軸心方向作為基準,並以下述計算式所算出的角度θ,設定成對前述吐出口之旋轉軌跡的切線方向形成傾斜。
n:夾頭裝置的轉速(min-1)
Dc:由吐出口之中心的旋轉軌跡所形成之虛擬圓 的直徑(mm)
P:吐出口處的作業液壓(MPa)
π:圓周率
如同本構造,夾頭裝置,具備「在其內部可供作業流體流通的通路」、「連通於通路的吐出口」,並且,一旦來自吐出口之作業流體的吐出方向,是工具之旋轉方向的相反方向,便可緩和作用於作業流體之夾頭裝置的旋轉力。此外,在本構造中,來自吐出孔之作業流體的吐出方向,是以工具的軸心方向作為基準並以角度θ對吐出孔之旋轉軌跡的切線方向形成傾斜所設定,且如用來計算正確角度θ的計算式所顯示。因此,藉由採用根據計算式所算出的角度θ,可在夾頭裝置中正確且容易地設定作業流體的吐出方向。
本發明的其它特徵構造在於:前述吐出方向,被設定成朝向前述工具的軸心。
倘若如同本構造,將吐出方向設定成朝向工具的軸心,從吐出口所吐出的作業流體,變得容易朝工具供給。
本發明的其他特徵構造在於:當根據下述計算式所算出之「該夾頭裝置的旋轉在前述吐出口處的周速V」為1.9m/s~64.1m/s時,前述角度θ被設定為0.9度~55.9度。
[計算式2]V=(n×Dc×π)/(60×103)[m/s]
n:夾頭裝置的轉速(min-1)
Dc:由吐出口之中心的旋轉軌跡所形成之虛擬圓的直徑(mm)
π:圓周率
在本構造中,在根據計算式2所算出之「夾頭裝置的旋轉在吐出口處的周速V」、與用來設定作業流體之吐出方向的角度θ,特別限定了各自的數值範圍。在此,倘若對「用來算出周速V的計算式2」與「用來算出角度θ的計算式1」進行比較,分子皆為(n×Dc×π),而周速V與角度θ存在以下的比例關係:隨著周速變大,角度θ也變大。因此,藉由執行周速V與角度θ的連帶(associates),能容易地設定基於周速V之適當的角度θ。
1‧‧‧本體
1b‧‧‧夾頭筒
1d‧‧‧前端面
3a‧‧‧吐出口
3b‧‧‧冷卻劑噴出路徑(通路)
3b2‧‧‧局部領域
3b3‧‧‧局部領域
A‧‧‧夾頭裝置
B‧‧‧工具
D‧‧‧工具直徑
Dc‧‧‧由吐出口之中心的旋轉軌跡所形成之虛擬圓的直徑
Rd‧‧‧旋轉方向
Q‧‧‧軸心
S‧‧‧虛擬圓
θ‧‧‧使作業流體的吐出方向朝旋轉方向的切線方向傾斜的角度
θ2‧‧‧使作業流體的吐出方向朝軸心傾斜的角度
θ3‧‧‧以軸心方向作為基準之作業流體的吐出角度
第1圖:夾頭裝置的側視圖。
第2圖:說明作業流體之吐出方向的立體圖。
第3圖:說明夾頭裝置中吐出口之位置的圖。
第4圖:說明用來設定作業流體之吐出方向的角度θ的圖。
第5圖:說明朝向工具之軸心吐出作業流體的角度θ2的圖。
第6圖:顯示其他實施形態之通路及吐出口的圖。
第7圖:顯示其他實施形態之通路及吐出口的圖。
根據圖面說明本發明之夾頭裝置的一種實施形態。
第1圖所示的夾頭裝置A,是在工作機械的旋轉主軸,將旋轉主軸的軸心與夾頭裝置A的軸心Q安裝成同軸。此外,在夾頭裝置A,工具B(請參考第2圖)是從第1圖的右側插入並握持,而形成與軸心Q同軸心。如此一來,主軸的軸心與工具B的軸心形成一致。
夾軸裝置A的本體1,具備:夾頭本體1a、夾頭筒1b、柄(shank)1c。夾頭筒1b,形成於夾頭本體1a的前端側。柄1c形成於夾頭本體1a的後端側,並被安裝於工作機械的旋轉主軸。
在夾頭筒1b,用來握持工具B(請參考第2圖)的孔部(圖面中未顯示),沿著軸心Q的方向形成。如第2圖所示,在夾頭筒1b的內部,設有可供冷卻劑(作業流體的其中一例)流通的冷卻劑噴出路徑3b(通路的其中一例)。冷卻劑噴出路徑3b,延伸設置於軸心Q的方向,並連通於「額外設置於夾頭筒1b的冷卻劑供給通路(圖面中未顯示)」。冷卻劑供給通路,譬如是貫穿本體1的內部,沿著本體1的軸心方向所形成的流路。冷卻劑噴出路徑3b,在本體1的周方向配置複數個(在本實施形態中為兩個冷卻劑噴出路徑3b)。在各冷卻劑噴出路徑3b之本體1的前端部,形成有吐出口3a。亦即,在本體1(夾頭筒1b)的前端面,具備複數個形成圓形的吐出口3a(本實施形態中為兩個吐出口3a)。 藉由將複數個吐出口3a等間隔地配置於本體1的周方向,可均等地將冷卻劑噴射於工具B的周圍。
在此,為了確實地將冷卻劑供給至工具B,有必要在「被設於本體1之前端部的吐出口3a」,正確地設定冷卻劑的吐出方向。在從夾頭裝置A的吐出口3a朝工具B吐出冷卻劑的場合中,吐出後的冷卻劑,夾頭裝置A的旋轉變得越高速,便受到夾頭裝置A之旋轉力的大幅影響。因此,吐出後的冷卻劑從工具B的軸心Q朝分離方向飛散。有鑑於此,如第2圖所示,將從吐出口3a吐出之冷卻劑的吐出方向,設定成與工具B(夾頭裝置A)之旋轉方向Rd的相反方向。具體地說,如第2圖所示,冷卻劑的吐出方向,被設定成:相對於吐出口3a之旋轉方向Rd的周速V,朝旋轉方向Rd的相反方向作用周速Vy。冷卻劑的吐出方向,是藉由以下的方式設定:以特定的角度θ,朝向「以工具B的軸心Q的方向作為基準使夾頭裝置A旋轉時,吐出口3a之中心的旋轉軌跡(虛擬圓S)的切線方向(周速Vy的方向)」形成傾斜。
如此一來,使冷卻劑的吐出方向,形成與工具B(夾頭裝置A)之旋轉方向Rd的相反方向,並藉由正確地設定「以切削工具之軸心Q的方向作為基準而形成傾斜的角度θ」,可抵消夾頭裝置A之旋轉力對所吐出之冷卻劑的影響。如此一來,即使在夾頭裝置A以高速旋轉的場合中,從吐出口3a所吐出的冷卻劑,其朝工具B之徑向外側的飛散受到抑制。在此,考慮用來算出「抑制冷卻劑之前述飛 散用的角度θ」的計算式。
流通於夾頭裝置A內部之冷卻劑的平均流速Vav(m/s),可藉由採用吐出口3a的冷卻劑壓P(MPa),而由以下的計算式3算出。
夾頭裝置A的旋轉所產生之吐出口3a處的周速V(m/s),是依據夾頭裝置A的轉數n(min-1)、由吐出口3a中心的旋轉軌跡所形成之虛擬圓S的直徑Dc(mm)(請參考第3圖)、圓周率π,由以下的計算式4所求取。
[計算式4]V=(n×Dc×π)/(60×103)
在此,使來自吐出口3a的冷卻劑朝向工具B吐出的角度θ3(請參考第2圖),是依據「以軸心Q的方向作為基準,在吐出口3a之旋轉軌跡的切線方向中,被設定成朝旋轉方向Rd之相反方向傾斜的角度θ(請參考第2圖、第4圖)」、與「設定成從吐出口3a,以軸心Q的方向作為基準,朝面向軸心Q的方向(Vx方向)傾斜的角度θ2(請參考第2圖、第5圖)」,由以下的計算式5所求取。
另外,從吐出口3a所吐出之冷卻劑的速度向量(Velocity vector),被分解成:從吐出口3a朝向工具B之軸心Q的速度向量Vx;在旋轉軌跡(虛擬圓S)之切線方向, 速度向量V之相反方向的速度向量Vy;工具B之軸心Q方向的速度向量Vz,速度Vx、Vy、Vz,是由採用角度θ、θ2、θ3的下述計算式6~計算式8所分別求取。
[計算式6]VX=Vav×cos θ3×tan θ2
[計算式7]Vy=Vav×cos θ3×tan θ
[計算式8]Vz=Vav×cos θ3
旋轉方向Rd的速度向量V、與旋轉方向Rd之相反方向的速度向量Vy相等,且在Vx>0的場合中,由於吐出方向的速度向量Vxy,僅形成速度向量Vx,因此冷卻劑朝向工具B的軸心Q吐出。
為了使冷卻劑朝向工具B的前端中心吐出而設定的角度θ2,是依據從夾頭裝置A突出之工具B的長度而變化。但是,工具B為了加工工件等而需要適當的長度,故即使在一般設定的角度θ2較大的場合,也是15度的程度。假設,在角度θ2為15度以下的場合中,為cosθ3≒cosθ,其誤差範圍為4%以下。
藉由無視該誤差,形成cosθ3=cosθ,並代入用來算出旋轉方向之相反方向的速度(周速)Vy的上述計算式7,可獲得下述的計算式9。
[計算式9]Vy=Vav×cosθ×tanθ=Vav×sinθ
在旋轉方向Rd的周速V與反向之旋轉方向的周速Vy相等的場合中,藉由將上述之計算式4的周速V代入上述的計算式9,而獲得下述的計算式10。藉由將上述計算式3的Vav(流通於夾頭裝置A內部之冷卻劑的平均流速)代入計算式10,而導出計算式11,並能從計算式11導出用來求取角度θ的下述計算式12。
[計算式10](n×Dc×π)/(60×103)=Vav×sinθ
n:夾頭裝置的轉速(min-1)
Dc:由吐出口之中心部的旋轉軌跡所形成之虛擬圓的直徑(mm)
P:吐出口處的作業液壓(MPa)
π:圓周率
亦即,在夾頭裝置A中,當設定冷卻劑的吐出方向之際,藉由依據上述計算式12所算出的角度θ,可形成:來自於吐出口3a的冷卻劑朝向工具B之軸心Q的方向吐出。
不僅如此,藉由正確地設定角度θ2,並設定成「冷卻劑的吐出方向朝向工具B的軸心Q」,容易使吐出口3a所吐出的冷卻劑朝向工具B供給。
夾頭裝置A所握持之工具B的工具直徑D在3mm以下~32mm之間變更。夾頭裝置A的轉數,是對應於切削速度100~500m/min的範圍所設定。但是,倘若工具直徑D成為3mm以下,為了符合切削速度100~500m/min,對應於高速旋轉的特殊工作機械變得需要。因此,在工具直徑D為3mm以下的場合中,夾頭裝置A的轉數,在一般性的工作機械中,可設定成10,000~50,000min-1。
對應於工具直徑D,設定「由吐出口3a之中心部的旋轉軌跡所形成的虛擬圓S之直徑Dc的範圍」、與「夾頭裝置A之轉數n的範圍」。吐出口3a的冷卻劑壓(作業流體壓)P,維持3~7MPa。根據這些數值所算出的周速V及角度θ的範圍如表1所示。
展示一種使用「即使加大工具直徑D,也不須降低夾頭裝置A的轉數,能以高速使夾頭裝置A旋轉」之特殊工具機械的場合的例子。在3mm以下~32mm之間變更工具直徑D,對應於工具直徑D,設定「由吐出口3a之中心部的旋轉軌跡所形成之虛擬圓S的直徑Dc」的範圍。夾頭裝置A的轉數n,維持25,000~35,000min-1的範圍。吐出口3a的冷卻劑壓(作業流體壓)P,維持3~7MPa。根據這些數值所算出的周速V及角度θ的範圍如表2所示。
(1)本發明的夾頭裝置,被安裝於工作機械的旋轉主軸,只要是用來握持工具的夾頭裝置,便能不受限於其形式而實施。
(2)夾頭裝置A的冷卻劑的吐出口3a,並不侷限於設在夾頭筒1b的前端面1d,亦可對應於握持工具B的形態,而設置於螺帽構件和筒夾,或者亦可設置在連接於夾頭筒1b的前端面1d和筒夾等的蓋構件。如此一來,冷卻劑的吐出口3a,並不侷限於上述的實施形態,在可達成本發明之目的的範圍內,能任意地設置。
(3)在上述的實施形態中,列舉了冷卻劑噴出路徑3b構成整體對軸心Q形成傾斜的例子。取而代之的是,亦可如第6圖所示,使冷卻劑噴出路徑3b中,連設於吐出口3a的局部領域3b2,基於角度θ沿著吐出方向而對軸心Q形成傾斜。在第6圖中,局部領域3b2,相對於吐出口 3a的直徑d,被設定成3倍的長度。如此一來,為了使冷卻劑基於角度θ沿著吐出方向吐出,局部領域3b2的流路長度,最好為吐出口3a之直徑d的3倍以上。亦可如第7圖所示,藉由使冷卻劑噴出路徑3b中,連設於吐出口3a之局部領域3b3的流路較其他的流路更窄,使冷卻劑基於角度θ沿著吐出方向吐出。在第7圖中,局部領域3b3形成:隨著朝向吐出口3a接近就越窄。
如此一來,使冷卻劑噴出路徑3b中,連設於吐出口3a的局部領域3b2、3b3,基於角度θ而沿著吐出方向形成,藉此,可將來自於吐出口3a的冷卻劑,朝向工具B吐出。此外,一旦冷卻劑噴出路徑3b僅局部領域3b2、3b3沿著冷卻劑的吐出方向形成,在冷卻劑噴出路徑3b中,局部領域3b2、3b3以外的其他領域,譬如可沿著夾頭裝置A的軸心方向形成。如此一來,即便是用來設定冷卻劑之吐出方向的角度θ較大的場合,也能縮小冷卻劑噴出路徑3b在夾頭裝置A之周方向上的佔有領域。其結果,可輕易地在夾頭裝置A中配置冷卻劑噴出路徑3b。
本發明,可廣泛地用於對工具提供作業流體的夾頭裝置。
B‧‧‧工具
Q‧‧‧軸心
Rd‧‧‧旋轉方向
V‧‧‧周速
Vav‧‧‧冷卻劑的平均流速
Vx‧‧‧周速(速度向量)
Vy‧‧‧周速(速度向量)
Vz‧‧‧周速(速度向量)
θ‧‧‧使作業流體的吐出方向朝旋轉方向的切線方向傾斜的角度
θ2‧‧‧使作業流體的吐出方向朝軸心傾斜的角
θ3‧‧‧以軸心方向作為基準之作業流體的吐出角度
1‧‧‧本體
1b‧‧‧夾頭筒
1d‧‧‧前端面
3a‧‧‧吐出口
3b‧‧‧冷卻劑噴出路徑(通路)
Claims (3)
- 如請求項1所記載的夾頭裝置,其中前述吐出方向,被設定成朝向前述工具的軸心。
- 如請求項1或請求項2所記載的夾頭裝置,其中當根據 下述計算式所算出之該夾頭裝置的旋轉在前述吐出口處的周速V為1.9m/s~64.1m/s時,前述角度θ被設定為0.9度~55.9度,[計算式2]V=(n×Dc× π)/(60×10 3)[m/s]n:夾頭裝置的轉速(min -1)Dc:由吐出口之中心的旋轉軌跡所形成之虛擬圓的直徑(mm)π:圓周率。
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