WO2013168473A1 - 空気入りタイヤ - Google Patents

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WO2013168473A1
WO2013168473A1 PCT/JP2013/058345 JP2013058345W WO2013168473A1 WO 2013168473 A1 WO2013168473 A1 WO 2013168473A1 JP 2013058345 W JP2013058345 W JP 2013058345W WO 2013168473 A1 WO2013168473 A1 WO 2013168473A1
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WO
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tire
film
overlap
overlap splice
splice portion
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/058345
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English (en)
French (fr)
Inventor
秀樹 瀬戸
橋村　嘉章
松田　淳
豊明 遠藤
佳史 小石川
孝志 芝井
Original Assignee
横浜ゴム株式会社
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C5/00—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes
    • B60C5/12—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes without separate inflatable inserts, e.g. tubeless tyres with transverse section open to the rim
    • B60C5/14—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes without separate inflatable inserts, e.g. tubeless tyres with transverse section open to the rim with impervious liner or coating on the inner wall of the tyre
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C5/00—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes
    • B60C5/12—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes without separate inflatable inserts, e.g. tubeless tyres with transverse section open to the rim
    • B60C5/14—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes without separate inflatable inserts, e.g. tubeless tyres with transverse section open to the rim with impervious liner or coating on the inner wall of the tyre
    • B60C2005/147—Inflatable pneumatic tyres or inner tubes without separate inflatable inserts, e.g. tubeless tyres with transverse section open to the rim with impervious liner or coating on the inner wall of the tyre characterised by the joint or splice
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T152/00—Resilient tires and wheels
    • Y10T152/10—Tires, resilient
    • Y10T152/10495—Pneumatic tire or inner tube

Definitions

  • the present invention relates to a pneumatic tire.
  • an inner liner made of a film mainly composed of a thermoplastic resin is attached to the tire through a tie rubber layer inside the carcass layer, and the tie rubber is attached to the tire circumferential direction end of the film over the tire width direction.
  • a pneumatic tire having an overlap splice portion that overlaps (overlaps) after the pneumatic tire starts running, in the vicinity of the splice portion of the overlap spliced inner liner
  • the present invention relates to a pneumatic tire excellent in durability without cracks.
  • Patent Document 1 a film mainly composed of a thermoplastic resin for an inner liner of a pneumatic tire
  • thermoplastic resin As a main component for an inner liner of a pneumatic tire, a film having a thermoplastic resin as a main component and a tie rubber sheet vulcanized and bonded to the film are usually used.
  • the laminated laminate sheet is wound around a tire molding drum, lap spliced, and used for a tire vulcanization molding process.
  • a laminate sheet composed of a film mainly composed of a thermoplastic resin wound in a roll-shaped winding body and a tie rubber layer is cut by pulling out a required length from the roll-shaped winding body, and the tire
  • a film mainly composed of a thermoplastic resin constituting an inner liner after starting the tire running In some cases, the film and the vulcanized and bonded tie rubber layer peeled off.
  • the laminate sheet 1 composed of a film 2 mainly composed of a thermoplastic resin and a tie rubber layer 3 has a required size (length) with a blade or the like. Then, on the tire forming drum, splice portions S are provided at both end portions thereof so as to form an annular shape (overlapping) and overlap splicing is performed.
  • the laminate sheet 1 is formed so that both ends thereof are overlapped and formed into an annular shape when used in one sheet, or when the plurality of sheets are used, the mutual end parts are mutually connected. In some cases, the splices are overlapped and joined to form a single ring as a whole.
  • a part material (not shown) necessary for manufacturing the tire is wound and vulcanized with a bladder.
  • the film 2 mainly composed of the thermoplastic resin forms the inner liner layer 10, and the thermoplastic resin is used in the vicinity of the overlap splice portion.
  • the overlap splice in which the film 2 as a main component is overlapped via a tie rubber 3 'between a portion exposed on the inner cavity side and a portion embedded in the tie rubber layer 3 on the tire outer peripheral side.
  • the part is formed.
  • the upper side is the tire lumen side
  • the lower side is the tire outer circumferential side
  • the XX direction is the tire circumferential direction.
  • the tire 2 has a splice portion in which the end portion in the tire circumferential direction overlaps with the tie rubber 3 'across the tire width direction, and the splice portion exists over the tire width direction EE so that the pneumatic tire T It is formed (FIG. 5).
  • thermoplastic resin as a main component described above and the tie rubber layer 3 vulcanized and bonded to the film 2 is peeled off is particularly the thermoplastic resin shown in FIG. This occurs in the vicinity of the front end 4 of the film 2 having the main component exposed and cracks are first generated.
  • the inventors of the present invention have a film 2 mainly composed of a thermoplastic resin constituting the inner liner 10 which is a disadvantage of the conventional method as described above, and a film 2 mainly composed of the thermoplastic resin.
  • a film 2 mainly composed of the thermoplastic resin As a result of various investigations on the cause of the vulcanization-bonded tie rubber layer 3 peeling between each other, the following knowledge was obtained.
  • an object of the present invention is to attach an inner liner made of a film mainly composed of a thermoplastic resin to a tire via a tie rubber layer inside a carcass layer, and
  • an inner liner made of a film mainly composed of a thermoplastic resin to a tire via a tie rubber layer inside a carcass layer, and
  • a pneumatic tire having an overlap splice where the direction end overlaps with the tie rubber across the tire width direction after the pneumatic tire starts running, cracks occur in the vicinity of the overlap splice portion of the inner liner layer It is to provide a tire having no durability and excellent durability.
  • the pneumatic tire of the present invention that achieves the above-described object has the following configuration (1).
  • An inner liner made of a film containing a thermoplastic resin as a main component is internally attached to a tire through a tie rubber sheet inside the carcass layer, and a tie rubber is attached to the tire circumferential direction end of the film over the tire width direction.
  • a pneumatic tire having an overlap splice portion that overlaps with each other (A) The surface on the tire lumen side of the film located on the tire lumen side in the overlap splice portion is such that the film thickness at the overlap splice portion is greater than the film thickness other than the overlap splice portion.
  • the depression is formed to be thin
  • (B) The surface on the tire outer peripheral side of the film located on the tire lumen side in the overlap splice portion is formed flat between the overlap splice portion and portions other than the overlap splice portion; (C) The surface on the tire lumen side and the surface on the tire outer peripheral side of the film located on the tire outer peripheral side in the overlap splice portion are flat between the overlap splice portion and portions other than the overlap splice portion.
  • a pneumatic tire characterized by satisfying the three requirements.
  • the pneumatic tire of the present invention preferably further comprises any one of the following configurations (2) to (5).
  • (2) The depression formed in the tire lumen side surface of the film located on the tire lumen side in the overlap splice portion of (a) has a thickness of the film at the overlap splice portion,
  • the pneumatic tire according to the above (1) characterized in that it is formed so as to be 20 to 80% of the thickness of the film other than the overlap splice.
  • the area of the portion where the depression is formed on the surface on the tire lumen side of the film located on the tire lumen side is 10% with respect to the area of the overlap splice portion.
  • the portion where the depression is formed on the surface on the tire lumen side of the film located on the tire lumen side is a bead filler at least from the belt end portion on the tire meridian cross section.
  • the film mainly composed of the thermoplastic resin constituting the inner liner and the film mainly composed of the thermoplastic resin were vulcanized and bonded.
  • a pneumatic tire having excellent running durability without causing cracks in the tie rubber sheet is provided.
  • the effect of the present invention according to claim 1 can be obtained, and the effect can be more reliably and effectively obtained. it can.
  • FIG. 1 (a) and 1 (b) schematically show an embodiment of a pneumatic tire according to the present invention.
  • FIG. 1 (a) is a side sectional view of the vicinity of an overlap splice
  • FIG. 1 (b) is a plan view thereof.
  • 2 (a) and 2 (b) illustrate an example of a pneumatic tire according to the present invention, showing an overlapped state before tire vulcanization as a model, in the vicinity of a splice portion. It is side surface sectional drawing.
  • FIGS. 3 (a) and 3 (b) illustrate another embodiment of the pneumatic tire of the present invention in a model manner illustrating an overlapped state before tire vulcanization molding. In each of FIG. 3A and FIG.
  • FIG. 4 (a) shows a film containing a thermoplastic resin as a main component and the thermoplastic resin as a main component.
  • 2 is a model diagram showing a state in which a laminate sheet in which a film to be vulcanized and bonded tie rubber is laminated is cut at a predetermined length, wound around a tire molding drum, and both ends of the laminate sheet 1 are overlapped and spliced.
  • FIG. 4B is a model diagram illustrating a state after the tire vulcanization molding is performed in the state illustrated in FIG.
  • FIG. 5 is a partially broken perspective view showing an example of a form of a pneumatic tire according to the present invention.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view in the tire meridian direction illustrating a pneumatic tire according to the present invention.
  • the tire width direction EE there is an overlap splice portion over the entire width, and the inside of the tire in the overlap splice portion is shown.
  • the model shows a region Z in which it is preferable to provide a recess formed thinner than the thickness of the film other than the overlap splice on the tire lumen side surface of the cavity side film.
  • the pneumatic tire of the present invention is mainly composed of a thermoplastic resin via a tie rubber layer 3 inside a carcass layer (not shown in FIG. 1, 14 in FIGS. 5 and 6).
  • the inner liner 10 made of the film 2 is attached to the tire, and the air having the overlap splice portion WS in which the end portion in the tire circumferential direction of the film 2 overlaps with the tie rubber 3 ′ in the tire width direction.
  • the contained tire satisfies the following three requirements (a) to (c).
  • the surface on the tire lumen side of the film 2A located on the tire lumen side in the overlap splice portion WS has a film thickness at the overlap splice portion WS other than the overlap splice portion WS.
  • the depression 5 is formed so as to be thinner than the film thickness
  • (B) The surface on the tire outer peripheral side of the film 2A located on the tire lumen side in the overlap splice portion WS is formed flat between the overlap splice portion WS and portions other than the overlap splice portion WS. That (C) The surface on the tire lumen side and the surface on the tire outer peripheral side of the film 2B located on the tire outer peripheral side in the overlap splice portion WS are separated from each other between the overlap splice portion WS and the overlap splice portion WS. And be flat.
  • reference numeral 5 denotes the depression (a), and two points are shown in FIG. 1 (b) on the surface of the film 2A located on the tire lumen side in the overlap splice portion WS.
  • a depression having a single step is formed on the entire surface of the overlap splice part WS, and the thickness of the film 2A is other than the overlap splice part WS.
  • the film 2 is formed thinner than the thickness of the film 2.
  • the surface on the tire outer peripheral side of the film 2A located on the tire lumen side in the overlap splice portion WS is formed flat between the overlap splice portion WS and portions other than the overlap splice portion WS. (FIG. 1A), and no depression is formed. Further, in the overlap splice part WS, the surface on the tire lumen side and the surface on the tire outer periphery side of the film 2B located on the tire outer periphery side are between the overlap splice part WS and the part other than the overlap splice part WS. It is formed flat.
  • the tire of the film 2A out of all four surfaces of the film 2A on the tire lumen side and the film 2B on the tire outer peripheral side located in the overlap splice part WS. Only the inner surface is hollowed.
  • the “dent” is continuous in the tire circumferential direction and / or the tire width direction on the inner surface of the film 2A so that the thickness of the film 2A is partially reduced. Or a recess formed entirely or discontinuously and entirely or partially. Since it is a “concave portion”, it does not include a through hole.
  • the surface of the film is formed flat between the overlap splice portion WS and the portion other than the overlap splice portion WS” means that the overlap splice portion WS is on the film surface. In any part, it means that the hollow is not formed. That is, as shown in a partially enlarged view in FIG. 1A, the “surface on the tire outer peripheral side of the film 2A located on the tire lumen side” (2AO) of the requirement (b) described above is the film 2 It is formed flat as it is with the original surface.
  • the requirements (c) “surface on the tire lumen side of the film 2B located on the tire outer circumferential side” (2BI) and “surface on the tire outer circumferential side of the film 2B located on the tire outer circumferential side” (2BO) are also included.
  • the film 2 is formed flat with the original surface.
  • the mechanism is that, in the pneumatic tire of the present invention, since the surface of the film 2A on the side of the tire lumen is formed with a recess, the overall rigidity of the overlap splice part WS becomes very small. The difference in strain generated between the splice portion WS and the portion not overlapped with the splice is reduced, and the shearing force generated due to the difference in strain is reduced. This shearing force is generated between the lumen side film and the tie rubber portion, and the thinner the film on the side of the lumen, the more the turning and peeling force decreases. Thereby, generation
  • the three surfaces form a bonding interface with the tie rubber sheet 3, and the fact that the three surfaces are bonded to the tie rubber sheet 3 in a state where depressions are formed on the three surfaces, Since the part deteriorates the adhesion with the tie rubber part, a production failure occurs in which the film and the tie rubber part peel off at the time of molding the tire in the splice part WS.
  • the depression portion formed by the processing method has a bonding force with the tie rubber sheet 3. (The bonding force is reduced at the portion irradiated with the laser beam), and this is not preferable because it induces turning and peeling. It is important that it is formed as flat as the part other than the overlap splice part WS, because the film surface and the tie rubber sheet 3 can be firmly joined to each other, and it is less likely to induce turning or peeling. It is a thing.
  • the depression formed on the surface of the tire lumen side of the film 2A located on the tire lumen side is the overlap as shown in FIG.
  • the thickness t of the film 2A at the splice part WS is formed so as to be 20 to 80% of the original thickness TF of the film other than the overlap splice part. It is preferable for obtaining a large and large size. If the thickness t of the film 2A at the WS portion is too thin, cracks due to this tend to occur, and the effect of splicing by overlapping is reduced, which is not preferable.
  • the recess formed on the surface of the tire lumen side of the film 2A located on the tire lumen side in the overlap splice portion WS is although it may be formed with a total area of 100% with respect to the area of the overlap splice part WS, the area ratio may be about 40 to 80%. According to the knowledge of the present inventors, although it depends on the depth of the recess, it is preferably formed in an area ratio of 60% to 100% with respect to the area of the overlap splice part WS. More preferably, it is 80% or more and 100% or less.
  • FIG. 2B shows an example in which the overlap splice part WS is not formed with a total area of 100% with respect to the area of the overlap splice part WS.
  • the tire circumferential direction length of the hollow part 5 of the film 2A is formed to be substantially equal to the length L of the overlap part WS (FIG. 1B) (with respect to the area of the overlap splice part WS). 100% in terms of area ratio) is preferable.
  • the length may be slightly greater than or less than the length L of the overlap splice portion WS. It may be within about + 15% of the length L, and preferably within about + 10% of the length L.
  • it is preferably formed at a ratio of L to L which is the same value as the area ratio of WS described above, and is preferably 60% or more and 100% or less, more preferably 80% or more and 100%. It is as follows. In the case where no dent is formed in the entire area of the overlap splice part WS, the dent is preferably formed at a position near the tip of the film 2A.
  • the recess 5 has a shape in which the XX cross-sectional shape in the tire circumferential direction is thin in a stepped manner as shown in FIG. .
  • the stepped shape shown in FIG. 2 (a) is a single stepped shape, but may have a plurality of steps.
  • the example shown in FIG. 2B shows an example in which a dent is not formed in the entire area of the overlap splice part WS but is divided into two parts.
  • the shape of the depression 5 includes various shapes such as a square shape such as a square shape or a rectangular shape, a circular shape or an elliptical shape such as a dot pattern, an annular shape (doughnut shape), a polygonal shape, etc. It may be formed by one kind or a mixture of plural kinds.
  • FIG. 3 illustrates and describe another example of the shape of the recess 5 as a model in the overlapped state before tire vulcanization molding, as in FIG.
  • a side cross-sectional view in the vicinity of the overlap splice portion is shown on the left side, and a plan view thereof is shown on the right side.
  • FIG. 3A shows an example in which a plurality of thin stripes running parallel to each other in the tire width direction
  • FIG. 3B shows an elliptical shape arranged in a row in the tire width direction.
  • the length in the circumferential direction of the overlap splice part WS is preferably 3 to 30 mm. If it is less than 3 mm, the splicing force is small and not preferable, and if it exceeds 30 mm, tire uniformity may be deteriorated.
  • the process of forming the depression by thinning the film is performed at, for example, a predetermined surface of the film (on the lumen side of the film 2A) at the stage of the single film before lamination with the tie rubber sheet or at the stage after lamination.
  • Surface can be performed by performing laser processing in the tire width direction. That is, the depression 5 can be formed by, for example, a processing method in which the film sheet surface is moved in the surface direction of the film sheet material while irradiating laser light from the perpendicular direction. Processing using light is preferable because it is a non-contact method.
  • the laser beam irradiation may be performed continuously while being moved, or may be intermittently performed while being moved.
  • the processing method of irradiating laser light is most suitable because the depth of the dent formed and the thickness of the film can be adjusted by adjusting the moving speed and intensity of laser light irradiation.
  • the laser light an infrared laser or a CO 2 (carbon dioxide gas) laser is preferably used, and among these, a CO 2 (carbon dioxide gas) laser is preferably used from the viewpoint of good workability and controllability.
  • the YAG laser seems to depend on the material of the film sheet material, but is often inferior to the above in terms of processability and controllability.
  • the processing width (line width) of processing by the laser beam is set to about 0.2 to 1 mm. It is preferable.
  • the film surface after being laminated with the tie rubber sheet can be processed. For this reason, it is a great advantage that the end region on the film surface after lamination can be easily formed with a desired area as in the above-mentioned “line drawing” by laser light.
  • the film 2 used in the present invention preferably has a thickness of 30 to 300 ⁇ m, and the tie rubber sheet has a thickness of 0.2 to 1.2 mm. Is preferred.
  • FIG. 5 is a partially broken perspective view showing an example of the form of the pneumatic tire according to the present invention.
  • the pneumatic tire T is provided so that the sidewall portion 12 and the bead portion 13 are connected to the left and right of the tread portion 11.
  • a carcass layer 14 that is a skeleton of the tire is provided inside the tire so as to straddle between the left and right beads 13 in the tire width direction.
  • Two belt layers 15 made of steel cord are provided on the outer peripheral side of the carcass layer 4 corresponding to the tread portion 11.
  • An arrow E indicates the tire width direction
  • an arrow X indicates the tire circumferential direction.
  • An inner liner layer 10 is disposed inside the carcass layer 14, and a splice portion S thereof extends in the tire width direction.
  • the sheet 2 mainly composed of the thermoplastic resin forming the inner liner 10 and the tie rubber layer.
  • the occurrence of cracks between 3 and the occurrence of peeling is suppressed, and the durability is remarkably improved.
  • the depression 5 of the film 2A does not need to be provided over the splice part of the entire width of the tire, and is indicated by at least a region Z in FIG. 6 in the tire width direction.
  • it is preferably present in the “region between the end of the belt 15b having a larger width and the tip of the bead filler 16”.
  • the vicinity of the shoulder portion is greatly deformed during traveling, so that a crack of the film or tie rubber is likely to occur, and it is preferable that the shoulder portion is provided at least in the region Z including the sidewall portion.
  • the “film mainly composed of a thermoplastic resin” constituting the inner liner in the present invention is typically a film made of “thermoplastic resin” or “maintaining the thermoplastic resin as a main component while maintaining the thermoplastic resin as a main component.
  • the term “a thermoplastic elastomer composition in which an elastomer is blended with a resin” is a generic term for two films. Even in the latter case, the main component is a thermoplastic resin, and a film having a thermoplastic resin as a main component has a characteristic that rigidity is generally higher than that of a sheet made of 100% rubber. is there. Therefore, as a configuration of the present invention described above, protecting the vicinity of the splice portion of the inner liner is important for extending the life of the pneumatic tire.
  • thermoplastic resins and elastomers that can be used in the present invention will be described.
  • thermoplastic resin examples include polyamide resins [for example, nylon 6 (N6), nylon 66 (N66), nylon 46 (N46), nylon 11 (N11), nylon 12 (N12). , Nylon 610 (N610), nylon 612 (N612), nylon 6/66 copolymer (N6 / 66), nylon 6/66/610 copolymer (N6 / 66/610), nylon MXD6 (MXD6), nylon 6T, nylon 9T, nylon 6 / 6T copolymer, nylon 66 / PP copolymer, nylon 66 / PPS copolymer] and their N-alkoxyalkylated products, such as methoxymethylated products of nylon 6, nylon 6 / 610 copolymer methoxymethylated product, nylon 612 methoxymethylated product, polyester Resin (for example, polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene terephthalate (PET), polyethylene isophthalate (PEI), PET
  • PET polybutylene ter
  • thermoplastic resin and the elastomer constituting the thermoplastic elastomer composition that can be used in the present invention
  • the elastomer include diene rubber and hydrogenated products thereof [for example, natural rubber (NR), isoprene rubber (IR), epoxidized natural rubber, styrene butadiene rubber (SBR), butadiene rubber (BR, high cis BR and Low cis BR), nitrile rubber (NBR), hydrogenated NBR, hydrogenated SBR], olefin rubber [eg, ethylene propylene rubber (EPDM, EPM), maleic acid modified ethylene propylene rubber (M-EPM), butyl rubber (IIR) ), Isobutylene and aromatic vinyl or diene monomer copolymer, acrylic rubber (ACM), ionomer], halogen-containing rubber [for example, Br-IIR, CI-IIR, brominated isobuty
  • 50% by weight or more of the elastomer is a halogenated butyl rubber, a brominated isobutylene paramethylstyrene copolymer rubber or a maleic anhydride-modified ethylene ⁇ -olefin copolymer rubber. It is preferable in that it can be made flexible and highly durable.
  • thermoplastic resin in the thermoplastic elastomer composition is nylon 11, nylon 12, nylon 6, nylon 6, nylon 66, nylon 6/66 copolymer, nylon 6/12 copolymer, Nylon 6/10 copolymer, nylon 4/6 copolymer, nylon 6/66/12 copolymer, aromatic nylon, and ethylene / vinyl alcohol copolymer can prevent air permeation. Is preferable in that both durability and durability can be achieved.
  • the blend when the blend is obtained by blending with a combination of the specific thermoplastic resin and the specific elastomer described above, if the compatibility is different, using a suitable compatibilizer as the third component, Can be compatibilized.
  • the compatibilizer By mixing the compatibilizer with the blend system, the interfacial tension between the thermoplastic resin and the elastomer decreases, and as a result, the particle size of the elastomer forming the dispersed phase becomes fine, so the characteristics of both components are It will be expressed more effectively.
  • Such a compatibilizing agent generally includes a copolymer having a structure of both or one of a thermoplastic resin and an elastomer, or an epoxy group, a carbonyl group, a halogen group, and an amino group capable of reacting with the thermoplastic resin or elastomer.
  • a copolymer having a oxazoline group, a hydroxyl group and the like can be taken.
  • thermoplastic resin and elastomer may be selected depending on the type of thermoplastic resin and elastomer to be blended, but those commonly used include styrene / ethylene butylene block copolymer (SEBS) and its maleic acid modification, EPDM, EPM, EPDM / styrene or EPDM / acrylonitrile graft copolymer and its modified maleic acid, styrene / maleic acid copolymer, reactive phenoxin and the like can be mentioned.
  • SEBS styrene / ethylene butylene block copolymer
  • the amount of the compatibilizing agent is not particularly limited, but is preferably 0.5 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the polymer component (the total of the thermoplastic resin and the elastomer).
  • thermoplastic elastomer composition in which the thermoplastic resin and the elastomer are blended, the composition ratio of the specific thermoplastic resin and the elastomer is not particularly limited, and the elastomer is used as a discontinuous phase in the thermoplastic resin matrix. What is necessary is just to determine suitably so that it may have a dispersed structure, and a preferable range is 90/10-30/70 weight ratio.
  • thermoplastic elastomer composition containing a thermoplastic resin or a blend of a thermoplastic resin and an elastomer is mixed with another polymer such as a compatibilizer as long as the necessary properties as an inner liner are not impaired. can do.
  • the purpose of mixing other polymers is to improve the compatibility between the thermoplastic resin and the elastomer, to improve the molding processability of the material, to improve the heat resistance, to reduce the cost, etc.
  • the material that can be used include polyethylene (PE), polypropylene (PP), polystyrene (PS), ABS, SBS, and polycarbonate (PC).
  • thermoplastic elastomer composition has a structure in which an elastomer is dispersed as a discontinuous phase in a matrix of a thermoplastic resin.
  • the inner liner can be provided with sufficient flexibility and sufficient air permeation-preventing property due to the effect of the resin layer as a continuous phase. Molding processability equivalent to that of a plastic resin can be obtained.
  • the elastomer can be dynamically vulcanized when mixed with the thermoplastic resin.
  • the vulcanizing agent, vulcanization aid, vulcanization conditions (temperature, time), and the like in the case of dynamic vulcanization may be appropriately determined according to the composition of the elastomer to be added, and are not particularly limited.
  • the elastomer in the thermoplastic elastomer composition is dynamically vulcanized in this way, the resulting resin film sheet becomes a sheet containing a vulcanized elastomer, so that it is resistant to deformation from the outside ( Elasticity), and in particular, it is easy to maintain the dent structure and the dent structure, and the effect of the present invention can be obtained with certainty.
  • a general rubber vulcanizing agent (crosslinking agent) can be used as the vulcanizing agent.
  • sulfur vulcanizing agents include powdered sulfur, precipitated sulfur, highly dispersible sulfur, surface-treated sulfur, insoluble sulfur, dimorpholine disulfide, alkylphenol disulfide, and the like. 4 phr [In the present specification, “phr” refers to parts by weight per 100 parts by weight of the elastomer component. same as below. ] Can be used.
  • Organic peroxide vulcanizing agents include benzoyl peroxide, t-butyl hydroperoxide, 2,4-dichlorobenzoyl peroxide, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butyl peroxide). Examples thereof include oxy) hexane, 2,5-dimethylhexane-2,5-di (peroxylbenzoate), and about 1 to 20 phr can be used.
  • examples of the phenol resin vulcanizing agent include bromides of alkyl phenol resins, mixed crosslinking systems containing halogen donors such as tin chloride and chloroprene, and alkyl phenol resins. For example, about 1 to 20 phr is used. Can do.
  • zinc white about 5 phr
  • magnesium oxide about 4 phr
  • risurge about 10 to 20 phr
  • p-quinonedioxime p-dibenzoylquinonedioxime
  • tetrachloro-p-benzoquinone poly-p- Examples include dinitrosobenzene (about 2 to 10 phr) and methylenedianiline (about 0.2 to 10 phr).
  • a vulcanization accelerator as needed.
  • the vulcanization accelerator include general vulcanization accelerators such as aldehyde / ammonia, guanidine, thiazole, sulfenamide, thiuram, dithioate, and thiourea, such as 0.5 to About 2 phr can be used.
  • aldehyde / ammonia vulcanization accelerator hexamethylenetetramine and the like
  • guanidinium vulcanization accelerator diphenyl guanidine, etc.
  • thiazole vulcanization accelerator dibenzothiazyl disulfide (DM), 2-mercaptobenzothiazole and its Zn salt, cyclohexylamine salt, etc.
  • sulfenamide vulcanization accelerators include cyclohexylbenzothiazylsulfenamide (CBS), N-oxydiethylenebenzothiazyl-2-
  • thiuram vulcanization accelerators such as sulfenamide, Nt-butyl-2-benzothiazole sulfenamide, and 2- (thymolpolynyldithio) benzothiazole include tetramethylthiuram disulfide (TMTD), tetraethyl Thiuram disulfide (TMTD), te
  • thiourea vulcanization accelerators examples include ethylenethiourea, diethylthiourea, etc. be able to.
  • general rubber auxiliaries can be used together. For example, zinc white (about 5 phr), stearic acid, oleic acid and Zn salts thereof (about 2 to 4 phr) Etc. can be used.
  • a method for producing a thermoplastic elastomer composition includes a thermoplastic resin in which a thermoplastic resin and an elastomer (unvulcanized in the case of rubber) are melt-kneaded in advance using a twin-screw kneading extruder or the like to form a continuous phase (matrix). By dispersing the elastomer as a dispersed phase (domain) in it. When the elastomer is vulcanized, a vulcanizing agent may be added under kneading to dynamically vulcanize the elastomer.
  • various compounding agents for the thermoplastic resin or elastomer may be added during the kneading, but it is preferable to mix them in advance before kneading.
  • the kneading machine used for kneading the thermoplastic resin and the elastomer is not particularly limited, and a screw extruder, a kneader, a Banbury mixer, a biaxial kneading extruder, or the like can be used.
  • a twin-screw kneading extruder for kneading the thermoplastic resin and the elastomer and for dynamic vulcanization of the elastomer.
  • two or more types of kneaders may be used and kneaded sequentially.
  • the temperature may be higher than the temperature at which the thermoplastic resin melts.
  • the maximum shear rate during kneading is preferably 300 to 7500 sec ⁇ 1 .
  • the entire kneading time is from 30 seconds to 10 minutes, and when a vulcanizing agent is added, the vulcanization time after addition is preferably from 15 seconds to 5 minutes. What is necessary is just to make the polymer composition manufactured by the said method into a desired shape with the shaping
  • thermoplastic elastomer composition thus obtained has a structure in which an elastomer is dispersed as a discontinuous phase in a matrix of a thermoplastic resin.
  • the Young's modulus of the thermoplastic resin and the thermoplastic elastomer composition is not particularly limited, but is preferably 1 to 500 MPa, more preferably 25 to 250 MPa.
  • each evaluation characteristic is based on the method described below.
  • test tires having a tire size of 195 / 65R15 91H (15 ⁇ 6J) having a tire structure of two belts and two carcass layers were used for each of Examples 1 to 10, Conventional Example 1, and Comparative Examples 1 to 3. A book was made.
  • a film mainly composed of a thermoplastic resin forming an inner liner uses N6 / N66 as a thermoplastic resin and BIMS (brominated isobutylene-p-methylstyrene copolymer) as an elastomer. This was blended to use a film having a thickness of 130 ⁇ m.
  • the films of Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 3 were each cut into the required length ⁇ width, and the depressions were obtained by repeatedly applying laser light along the tire width direction at the end in the tire circumferential direction. Formed.
  • the tie rubber sheet having the composition shown in Table 1 having a thickness of 0.7 mm was joined.
  • the length of the overlap splice portion (Lmm), the side cross-sectional shape near the splice portion, the area ratio (%) of the portion where the recess is formed, and the portion where the recess is formed show the film thickness t as a percentage (%) with respect to the film thickness T (130 ⁇ m).
  • Tables 2 and 3 show the results of evaluation of crack resistance of the splice part and results of evaluation of uniformity for each test tire.
  • pneumatic tires according to Examples 1-10 of the present invention are all excellent in terms of crack resistance, uniformity, and failure during manufacturing.
  • Laminate sheet 2 Film 2A mainly composed of thermoplastic resin: Film 2B positioned on the tire lumen side in the overlap splice portion 3: Film 3 positioned on the tire outer periphery side in the overlap splice portion 3: Tie rubber layer 3 ': Tie rubber 4: Near the tip of the film 2 containing thermoplastic resin as a main component 5: Depression 10: Inner liner 11: Tread portion 12: Side wall portion 13: Bead 14: Carcass layer 15: Belt layer 16: Bead filler EE: tire width direction L: circumferential overlap length of the lap splice portion WS: overlap splice portion S: lap splice portion XX: tire circumferential direction

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Abstract

本発明は、カーカス層の内側にタイゴムシートを介して、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムからなるインナーライナーをタイヤに内貼りし、前記フィルムのタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴムを介して重なっているオーバーラップスプライス部を有してなる空気入りタイヤにおいて、該オーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面は、該オーバーラップスプライス部での該フィルム厚さが該オーバーラップスプライス部以外の該フィルム厚さよりも薄くなるように窪みが形成され、該オーバーラップスプライス部におけるフィルムの前記面以外の面は、オーバーラップスプライス部と該オーバーラップスプライス部以外の部分間とで平坦に形成されていることで、インナーライナー層のオーバーラップスプライス部分付近においてクラックを発生することがなく、耐久性に優れたタイヤを提供する。

Description

空気入りタイヤ
　本発明は、空気入りタイヤに関する。
　更に詳しくは、カーカス層の内側にタイゴム層を介して、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムからなるインナーライナーをタイヤに内貼りし、該フィルムのタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴムを介して重なっている（オーバーラップしている）オーバーラップスプライス部を有してなる空気入りタイヤにおいて、該空気入りタイヤの走行を開始した後、オーバーラップスプライスされたインナーライナーの該スプライス部分付近においてクラックが発生することがなく、耐久性に優れた空気入りタイヤに関する。
　近年、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムを空気入りタイヤのインナーライナーに使用するという提案がされ、検討されている（特許文献１）。
　この熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムを、実際に空気入りタイヤのインナーライナーに使用するにあたっては、通常、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと該フィルムと加硫接着されるタイゴムシートを積層した積層体シートを、タイヤ成形ドラムに巻き付けてラップスプライスして、タイヤの加硫成形工程に供するという製造手法がとられる。
　しかし、ロール状の巻き体をなして巻かれた熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムとタイゴム層とからなる積層体シートを、ロール状巻き体から所要の長さ分を引き出して切断し、タイヤ成形ドラムに巻き付けて該ドラム上等においてオーバーラップスプライスし、更に加硫成形をしてタイヤを製造したとき、タイヤ走行開始後にインナーライナーを構成している熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと、該フィルムと加硫接着されたタイゴム層とが剥離してしまう場合があった。
　これを図で説明すると、図４（ａ）に示したように、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２とタイゴム層３とからなる積層体シート１は、刃物などで所要サイズ（長さ）に切断されて、タイヤ成形ドラム上にて、その両端部にスプライス部Ｓを設けて環状を成すようにして重ね合わされ（オーバーラップされ）オーバーラップスプライスされる。なお、該積層体シート１は、１枚の使用のときは、その両端部がオーバーラップスプライスされて環状を成すように形成され、あるいは複数枚の使用のときは、それら相互の端部同士がオーバーラップスプライスされて繋ぎ合わされ全体で一つの環状を成すように形成される場合、などがある。
　そして、更にタイヤの製造に必要なパーツ材（図示せず）が巻かれ、ブラダーで加硫成形される。加硫成形後においては、図４（ｂ）にモデル図で示したように、熱可塑性樹脂を主体としたフィルム２がインナーライナー層１０を成し、オーバーラップスプライス部付近では、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２が、内腔側に露出している部分と、タイヤ外周側でタイゴム層３の中に埋設している部分とで、タイゴム３′を介して重なっていて該オーバーラップスプライス部が形成されている。図４上、上の方がタイヤ内腔側であり、下の方がタイヤ外周側であり、Ｘ－Ｘ方向がタイヤ周方向である。
　すなわち、該フィルム２のタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴム３′を介して重なっているスプライス部を有し、該スプライス部はタイヤ幅方向Ｅ－Ｅにわたって存在して空気入りタイヤＴが形成されている（図５）。
　そして、上述した熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２と、該フィルム２と加硫接着されたタイゴム層３とが剥離してしまう現象は、特に、図４（ｂ）で示した熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２が露出していてかつその先端部付近４などにおいて発生し、まずクラックが発生する。
日本国特開２００９－２４１８５５号公報
　本発明者らは、上述したような従来方法によるものの不都合点であるインナーライナー１０を成している熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２と、該熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２と加硫接着されたタイゴム層３とが相互間で剥離する原因について種々検討した結果、以下の知見を得た。
　すなわち、上述の積層体シート１を、通常の方法で準備した場合、図４（ａ）、（ｂ）に示した積層体シート１の両端のスプライス部Ｓ付近では、上下に存在する剛性の大きな熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２に上下を挟まれたタイゴム３′に大きな応力が発生し、そのため、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２の先端部付近４などにおいてクラックの発生が生ずると考えられるのであった。
　本発明の目的は、上述したような点に鑑み、カーカス層の内側にタイゴム層を介して、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムからなるインナーライナーをタイヤに内貼りし、該フィルムのタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴムを介して重なっているオーバーラップスプライス部を有してなる空気入りタイヤにおいて、空気入りタイヤの走行を開始した後、インナーライナー層のオーバーラップスプライス部分付近においてクラックを発生することがなく、耐久性に優れたタイヤを提供することにある。
　上述した目的を達成する本発明の空気入りタイヤは、以下の（１）の構成を有する。
（１）カーカス層の内側にタイゴムシートを介して、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムからなるインナーライナーをタイヤに内貼りし、前記フィルムのタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴムを介して重なっているオーバーラップスプライス部を有してなる空気入りタイヤにおいて、
（ａ）該オーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面は、該オーバーラップスプライス部での該フィルム厚さが該オーバーラップスプライス部以外の該フィルム厚さよりも薄くなるように窪みを形成されていること、
（ｂ）該オーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部と該オーバーラップスプライス部以外の部分間とで平坦に形成されていること、
（ｃ）該オーバーラップスプライス部においてタイヤ外周側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面およびタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部と該オーバーラップスプライス部以外の部分間とで平坦に形成されていること、
の３要件を満足することを特徴とする空気入りタイヤ。
　かかる本発明の空気入りタイヤにおいて、更に、以下の（２）～（５）のいずれかの構成からなることが好ましい。
（２）前記（ａ）のオーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面に形成されている窪みは、該オーバーラップスプライス部での該フィルムの厚さが、オーバーラップスプライス部以外の該フィルムの厚さの２０～８０％となるように形成されていることを特徴とする上記（１）記載の空気入りタイヤ。
（３）前記オーバーラップスプライス部の周方向のオーバーラップ長さが３～３０ｍｍであることを特徴とする上記（１）または（２）記載の空気入りタイヤ。
（４）前記オーバーラップスプライス部で、タイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面上において前記窪みが形成されている部分の面積が、オーバーラップスプライス部の面積に対して１０％以上１００％以下であることを特徴とする上記（１）～（３）のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
（５）前記オーバーラップスプライス部で、タイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面上において前記窪みが形成されている部分が、タイヤ子午線断面上で、少なくともベルト端部からビードフィラー部の外周側端部の間に存在していることを特徴とする上記（１）～（４）のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
（６）前記窪みの形成が、レーザー光を使用した加工によるものであることを特徴とする上記（１）～（５）のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
　請求項１にかかる本発明によれば、タイヤ走行開始後に、インナーライナーを成している熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと、該熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと加硫接着されたタイゴムシートにクラックが発生することがなく、優れた走行耐久性を有する空気入りタイヤが提供される。
　請求項２～請求項６のいずれかにかかる本発明の空気入りタイヤによれば、上記請求項１にかかる本発明の効果を有するとともに、その効果をより確実にかつより効果的に得ることができる。
図１（ａ）、図１（ｂ）は、本発明の空気入りタイヤの１実施例をモデル的に示したものであり、図１（ａ）はオーバーラップスプライス部付近の側面断面図、図１（ｂ）はその平面図である。 図２（ａ）、図２（ｂ）は、本発明の空気入りタイヤの実施例を、タイヤ加硫成形前のオーバーラップした状態をモデル的に示して説明するものであり、スプライス部付近の側面断面図である。 図３（ａ）および図３（ｂ）は、本発明の空気入りタイヤの他の実施例を、タイヤ加硫成形前のオーバーラップした状態をモデル的に示して説明するものであり、図３（ａ）、図３（ｂ）それぞれにおいて、左側にオーバーラップスプライス部付近の側面断面図を示し、右側にその平面図を示している。 図４（ａ）および図４（ｂ）は、従来技術の問題点を説明するものであり、図４（ａ）は、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと、該熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと加硫接着するタイゴムを積層した積層体シートを所定長さで切断し、タイヤ成形ドラムに巻き付けて、該積層体シート１の両端部をオーバーラップスプライスした状態を示すモデル図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）に示した状態でタイヤ加硫成形した後の状態を示したモデル図である。 図５は、本発明にかかる空気入りタイヤの形態の１例を示した一部破砕斜視図である。 図６は、本発明にかかる空気入りタイヤを説明するタイヤ子午線方向の断面図であり、タイヤ幅方向Ｅ－Ｅにおいて全幅にわたりオーバーラップスプライス部が存在する中で、該オーバーラップスプライス部におけるタイヤ内腔側のフィルムのタイヤ内腔側表面に、オーバーラップスプライス部以外の該フィルム厚さよりも薄く形成されている窪みを設けることが好ましい領域Ｚをモデル的に示したものである。
　以下、更に詳しく本発明の空気入りタイヤについて、説明する。
　本発明の空気入りタイヤは、図１に示したように、カーカス層（図１で図示せず。図５および図６で１４）の内側にタイゴム層３を介して、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２からなるインナーライナー１０をタイヤに内貼りし、該フィルム２のタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴム３′を介して重なっているオーバーラップスプライス部ＷＳを有してなる空気入りタイヤにおいて、以下の（ａ）～（ｃ）の３要件を満足することを特徴とするものである。
（ａ）該オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ内腔側に位置するフィルム２Ａのタイヤ内腔側の面は、該オーバーラップスプライス部ＷＳでの該フィルム厚さが該オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の該フィルム厚さよりも薄くなるように窪み５を形成されていること、
（ｂ）該オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ内腔側に位置するフィルム２Ａのタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部ＷＳと該オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の部分間とで平坦に形成されていること、
（ｃ）該オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ外周側に位置するフィルム２Ｂのタイヤ内腔側の面およびタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部ＷＳと該オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の部分間とで平坦に形成されていること。
　図１において、５が前記（ａ）の窪みであり、該オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ内腔側に位置するフィルム２Ａのタイヤ内腔側の面上にて、図１（ｂ）に２点鎖線の斜線で示したように、一段の段差を呈した窪みとしてオーバーラップスプライス部ＷＳの全面に形成され、該オーバーラップスプライス部ＷＳでは、該フィルム２Ａの厚さが該オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の該フィルム２の厚さよりも薄くして形成されている。
　一方、オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ内腔側に位置する該フィルム２Ａのタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部ＷＳと該オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の部分間とで平坦に形成されているものであり（図１（ａ））、窪みの形成はされていない。また、オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ外周側に位置するフィルム２Ｂのタイヤ内腔側の面およびタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部ＷＳと該オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の部分間とで平坦に形成されている。
　すなわち、本発明の空気入りタイヤでは、該オーバーラップスプライス部ＷＳに位置しているタイヤ内腔側のフィルム２Ａ、タイヤ外周側のフィルム２Ｂの各２面の全４面のうち、フィルム２Ａのタイヤ内腔側の面だけが窪み形成加工をされている。
　ここで、本発明において「窪み」とは、フィルム２Ａの厚さが部分的に薄くなるように該フィルム２Ａの内腔側の面上にて、タイヤ周方向および／またはタイヤ幅方向に、連続的にあるいは不連続的に、かつ全面的にあるいは一部分的に形成された凹部をいう。「凹部」であるので、貫通孔は含んでいない。
　本発明において、「フィルムの面が、オーバーラップスプライス部ＷＳとオーバーラップスプライス部ＷＳ以外の部分間とで平坦に形成されている」とは、該オーバーラップスプライス部ＷＳで、該フィルム面上のいずれの箇所においても、窪みが形成されていないことを意味する。すなわち、図１（ａ）において一部拡大して示したように、前述した要件（ｂ）の「タイヤ内腔側に位置するフィルム２Ａのタイヤ外周側の面」（２ＡＯ）は、該フィルム２が有する本来の面のままで平坦に形成されている。また、前述した要件（ｃ）の「タイヤ外周側に位置するフィルム２Ｂのタイヤ内腔側の面」（２ＢＩ）および「タイヤ外周側に位置するフィルム２Ｂのタイヤ外周側の面」（２ＢＯ）も、該フィルム２が有する本来の面のままで平坦に形成されている。
　本発明によれば、上述のようなオーバーラップスプライス部ＷＳの構造とすることにより、該熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムと加硫接着されたタイゴムシートにクラックが発生することがなく、優れた走行耐久性を発揮する。
　そのメカニズムは、本発明の空気入りタイヤにおいては、フィルム２Ａのタイヤ内腔側の面が、窪み形成加工をされているため、オーバーラップスプライス部ＷＳの全体の剛性が非常に小さくなり、オーバーラップスプライス部ＷＳとオーバーラップスプライスしていない部分で発生する歪の差が少なくなり、その歪の差によって発生する剪断力が小さくなる。この剪断力は内腔側のフィルムとタイゴム部との間で発生し、内腔側のフィルムが薄いほどめくれや剥がれの力が減少する。これにより、オーバーラップスプライス部でのタイゴムのクラックの発生を著しく緩和することができ、耐久性に優れた空気入りタイヤを得ることができるのである。
　特に、オーバーラップスプライス部ＷＳの位置において、タイヤ内腔側に位置しているフィルム２Ａの外周側の面、タイヤ外周側に位置しているフィルム２Ｂの内腔側および外周側の２面の計３面は、タイゴムシート３との接合界面を形成するものであるが、これら３面に窪みが形成された状態でタイゴムシート３と接合されていることは、タイヤ成形時に、フィルムの凹凸部がタイゴム部との密着性を悪化させるため、スプライス部ＷＳにおいてタイヤ成形時にフィルムとタイゴム部が剥離するという製造故障が発生してしまう。
　すなわち、一般に、該窪み部分の起点や段差付近などでの応力集中を招き、あるいは、該フィルムとタイゴムシート間での均斉な密着状態を得られにくくし、それらが原因となって成形時のめくれや剥離を誘発することがあるので好ましくないのである。
　また、例えば、フィルム表面の窪みの形成をレーザー光の照射加工で行う場合などでは、本発明者らの知見によれば、該加工法で形成された窪み部分はタイゴムシート３との接合力を高く発揮することができず（レーザー光の照射を受けた部分で接合力が小さくなる）、それが原因となって、めくれや剥離を誘発することになるので好ましくなく、該３面は、オーバーラップスプライス部ＷＳ以外の部分と同じに平坦なままに形成されていることが、該フィルム面とタイゴムシート３との接合を強固にできてめくれや剥離を誘発することが少なくなるので重要なことである。
　前記要件（ａ）のオーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ内腔側に位置するフィルム２Ａのタイヤ内腔側の面に形成されている窪みは、図１（ａ）に示したように、該オーバーラップスプライス部ＷＳでの該フィルム２Ａの厚さｔが、オーバーラップスプライス部以外の該フィルムの本来の厚さＴＦの２０～８０％となるように形成されていることが、本発明の効果を確実にかつ大きく得る上で好ましい。該ＷＳ部でのフィルム２Ａの厚さｔは、あまりに薄くすると、それが要因となってのクラックが発生しやすくなり、オーバーラップをさせてスプライスをした効果が小さくなるので好ましくない。
　該オーバーラップスプライス部ＷＳにおいてタイヤ内腔側に位置するフィルム２Ａのタイヤ内腔側の面に形成されている窪みは、図２（ａ）に示したように、タイヤ周方向で見て、該オーバーラップスプライス部ＷＳの面積に対して１００％の全面積で形成されていてもよいが、面積比で４０～８０％程度であってもよい。本発明者らの知見によれば、窪みの深さにもよるが、該オーバーラップスプライス部ＷＳの面積に対する面積比で６０％以上１００％以下で形成されていることが好ましい。より好ましくは、８０％以上１００％以下である。該オーバーラップスプライス部ＷＳの面積に対して一部領域での窪みの形成であっても、該オーバーラップスプライス部ＷＳの剛性を効果的に低下させることができ、本発明の効果を得ることができるからである。該オーバーラップスプライス部ＷＳの面積に対して１００％の全面積で形成されていない場合の例を図２（ｂ）に示した。
　また、フィルム２Ａの窪み部分５のタイヤ周方向長さは、オーバーラップ部ＷＳの長さＬ（図１（ｂ））とほぼ等しい長さにして形成すること（オーバーラップスプライス部ＷＳの面積に対する面積比で１００％）が好ましいが、生産性の点などから、多少はオーバーラップスプライス部ＷＳの長さＬを超えてあるいは長さＬ未満で形成されていてもよく、具体的には該長さＬの＋１５％以内程度としてもよく、好ましくは該長さＬの＋１０％以内程度として構成してもよい。長さＬ未満で形成する場合には、上述のＷＳの面積比と同様の数値である対Ｌ比で６０％以上１００％以下で形成されていることが好ましく、より好ましくは８０％以上１００％以下である。オーバーラップスプライス部ＷＳの全域に窪みを形成しない場合、該窪み部分はフィルム２Ａの先端部寄りの位置に形成することが好ましい。
　また、窪み５は、タイヤ周方向のＸ－Ｘ断面形状が、図２（ａ）に示したように階段状に薄くなっている形状であることが、効果を確実かつ大きく発揮できる点で好ましい。図２（ａ）に示した階段状の形状は１段の階段状であるが、複数段のものであってもよい。
図２（ｂ）に示したものは、オーバーラップスプライス部ＷＳの全域に窪みを形成せずに、２分割して形成した例を示している。
　窪み５の形状としては、平面視方向から見た形状として、正方形状もしくは長方形状などの方形状、散点模様のような円形状もしくは楕円形状、環状（ドーナツ状）、多角形状などのさまざまなものの一種あるいは複数種の混在で形成をしてもよい。
　図３の（ａ）および（ｂ）は、窪み５の形状の他の例を、図２と同様に、タイヤ加硫成形前のオーバーラップした状態でモデル的に示して説明するものであり、（ａ）、（ｂ）それぞれにおいて、左側にオーバーラップスプライス部付近の側面断面図を示し、右側にその平面図を示している。図３（ａ）はタイヤ幅方向に互いに平行して走る細い複数本のストライプ状のもの、（ｂ）は楕円形状のもので、タイヤ幅方向に１列に並んでいる例を示している。このように部分的であっても、窪み５を規則的に形成することによって所望する効果を得ることができる。
　オーバーラップスプライス部ＷＳの周方向の長さは、３～３０ｍｍであることが好ましい。３ｍｍに満たないと、スプライスする力が小さく好ましくなく、また、３０ｍｍを超えるとタイヤのユニフォミティを悪化させる場合があるので好ましくない。
　フィルムを薄くして窪みを形成する加工は、タイゴムシートと積層する以前のフィルム単体の段階で、あるいは積層した後の段階で、例えば、該フィルムの所定面（フィルム２Ａの内腔側となる面）に対して、レーザー加工をタイヤ幅方向に行うことなどにより行うことができる。すなわち、窪み５の形成は、例えば、フィルムシート面に対して、その垂直方向からレーザー光を照射しながら該フィルムシート材の面方向に移動させていく加工法などにより行うことができ、このレーザー光を用いた加工は、非接触方式であることから好ましいものである。レーザー光の照射は、移動させながら連続的に行ってもよく、あるいは移動させながら間歇的に行ってもよい。特に、レーザー光照射の移動速度と強さを調整することにより、形成される窪みの深さ、フィルムの厚さを調整することができるので、レーザー光を照射する加工方法は最も適している。レーザー光は、赤外線レーザー、あるいはＣＯ2 （炭酸ガス）レーザーを用いることが好ましく、中でもＣＯ2 （炭酸ガス）レーザーを用いることが加工性の良さ、制御性などの点で好ましい。ＹＡＧレーザーはフィルムシート材の素材にもよると思われるが、加工性、制御性の上で上記のものよりは劣ることが多い。レーザー光を使用して窪み形成加工をする際、被加工領域の全面積を隙間なく加工することは必ずしも必要ではなく、該被加工領域の全域に対して「線描」のように、一部の隙間を残しながら全域に加工処理するようにしてもよい。該線描のようにしてレーザー光を使用して、ある程度の面積を持つ領域に対して窪みを形成する場合、レーザー光による加工の被処理幅（線幅）は、０．２～１ｍｍ程度とすることが好ましい。
　本発明では、タイゴムシートとの接合界面上で窪みを形成するものではないので、タイゴムシートと積層した後のフィルム表面に対して加工できることも一つの利点である。そのため、積層後のフィルム表面の端部領域に対して、レーザー光によって上述した「線描」のようにして所望するだけの面積で窪み形成加工が簡単にできることは、大きな利点である。
　特に限定はされないが、本発明で使用されるフィルム２は厚さで３０～３００μｍのものを使用することが好ましく、タイゴムシートは厚さで０．２～１．２ｍｍのものを使用することが好ましい。
　図５は、本発明にかかる空気入りタイヤの形態の１例を示した一部破砕斜視図である。
　空気入りタイヤＴは、トレッド部１１の左右にサイドウォール部１２とビード部１３を連接するように設けている。そのタイヤ内側には、タイヤの骨格たるカーカス層１４が、タイヤ幅方向に左右のビード１３、１３間に跨るように設けられている。トレッド部１１に対応するカーカス層４の外周側にはスチールコードからなる２層のベルト層１５が設けられている。矢印Ｅはタイヤ幅方向を示し、矢印Ｘはタイヤ周方向を示している。カーカス層１４の内側には、インナーライナー層１０が配され、そのスプライス部Ｓがタイヤ幅方向に延びて存在している。
　本発明にかかる空気入りタイヤでは、タイヤ内周面上でこのスプライス部Ｓ付近で従来は生じやすかったクラックの発生、インナーライナー１０を形成している熱可塑性樹脂を主体とするシート２とタイゴム層３の間のクラックの発生、剥離の発生が抑制されて耐久性が著しく向上する。
　オーバーラップによるスプライス部ＷＳは、タイヤ全幅にわたり存在するが、そのタイヤ全幅のスプライス部にわたりフィルム２Ａの窪み５が設けられている必要はなく、タイヤ幅方向で、少なくとも、図６において領域Ｚで示した、「幅がより大きいベルト１５ｂの端部からビードフィラー１６の先端部までの間の領域」には存在していることが好ましい。特に、ショルダー部付近は走行中、変形が大きく、そのためフィルムやタイゴムのクラックが生じやすく、サイドウォール部も含めて、少なくとも該領域Ｚ内に設けられることが好ましいのである。
　本発明でインナーライナーを成す「熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム」とは、代表的には、「熱可塑性樹脂」からなるフィルムか、あるいは「熱可塑性樹脂を主成分として維持しつつ、該樹脂にエラストマーをブレンドした熱可塑性エラストマー組成物」からなるフィルムの２者を総称していう。後者の場合であっても主成分は熱可塑性樹脂とするものであり、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムは、ゴム１００％のシートなどと比較して、一般に剛性が大きいという特質を有するのである。それ故に、上述した本発明の構成として、インナーライナーのスプライス部付近を保護することが、空気入りタイヤの寿命を長くする上で重要なものである。
　以下に、本発明で用いることのできる熱可塑性樹脂、エラストマーについて説明する。
　本発明で用いることのできる熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド系樹脂〔例えば、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン４６（Ｎ４６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ナイロン６１０（Ｎ６１０）、ナイロン６１２（Ｎ６１２）、ナイロン６／６６共重合体（Ｎ６／６６）、ナイロン６／６６／６１０共重合体（Ｎ６／６６／６１０）、ナイロンＭＸＤ６（ＭＸＤ６）、ナイロン６Ｔ、ナイロン９Ｔ、ナイロン６／６Ｔ共重合体、ナイロン６６／ＰＰ共重合体、ナイロン６６／ＰＰＳ共重合体〕及びそれらのＮ－アルコキシアルキル化物、例えば、ナイロン６のメトキシメチル化物、ナイロン６／６１０共重合体のメトキシメチル化物、ナイロン６１２のメトキシメチル化物、ポリエステル系樹脂〔例えば、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレンイソフタレート（ＰＥＩ）、ＰＥＴ／ＰＥＩ共重合体、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、液晶ポリエステル、ポリオキシアルキレンジイミドジ酸／ポリブチレンテレフタレート共重合体などの芳香族ポリエステル〕、ポリニトリル系樹脂〔例えば、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリメタクリロニトリル、アクリロニトリル／スチレン共重合体（ＡＳ）、（メタ）アクリロニトリル／スチレン共重合体、（メタ）アクリロニトリル／スチレン／ブタジエン共重合体〕、ポリメタクリレート系樹脂〔例えば、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）、ポリメタクリル酸エチル〕、ポリビニル系樹脂〔例えば、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ビニルアルコール／エチレン共重合体（ＥＶＯＨ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、塩化ビニル／塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニリデン／メチルアクリレート共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル共重合体（ＥＴＦＥ）〕、セルロース系樹脂〔例えば、酢酸セルロース、酢酸酪酸セルロース〕、フッ素系樹脂〔例えば、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、ポリクロルフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、テトラフロロエチレン／エチレン共重合体〕、イミド系樹脂〔例えば、芳香族ポリイミド（ＰＩ）〕等を好ましく用いることができる。
　また、本発明で使用できる熱可塑性エラストマー組成物を構成する熱可塑性樹脂とエラストマーは、熱可塑性樹脂については上述のものを使用できる。エラストマーとしては、例えば、ジエン系ゴム及びその水添物〔例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エポキシ化天然ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ、高シスＢＲ及び低シスＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ＮＢＲ、水素化ＳＢＲ〕、オレフィン系ゴム〔例えば、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ、ＥＰＭ）、マレイン酸変性エチレンプロピレンゴム（Ｍ－ＥＰＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、イソブチレンと芳香族ビニル又はジエン系モノマー共重合体、アクリルゴム（ＡＣＭ）、アイオノマー〕、含ハロゲンゴム〔例えば、Ｂｒ－ＩＩＲ、ＣＩ－ＩＩＲ、臭素化イソブチレン－ｐ－メチルスチレン共重合体（ＢＩＭＳ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ヒドリンゴム（ＣＨＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレンゴム（ＣＭ）、マレイン酸変性塩素化ポリエチレンゴム（Ｍ－ＣＭ）〕、シリコンゴム〔例えば、メチルビニルシリコンゴム、ジメチルシリコンゴム、メチルフェニルビニルシリコンゴム〕、含イオウゴム〔例えば、ポリスルフィドゴム〕、フッ素ゴム〔例えば、ビニリデンフルオライド系ゴム、含フッ素ビニルエーテル系ゴム、テトラフルオロエチレン－プロピレン系ゴム、含フッ素シリコン系ゴム、含フッ素ホスファゼン系ゴム〕、熱可塑性エラストマー〔例えば、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマー、エステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ボリアミド系エラストマー〕等を好ましく使用することができる。
　特に、エラストマーの５０重量％以上が、ハロゲン化ブチルゴムまたは臭素化イソブチレンパラメチルスチレン共重合ゴムまたは無水マレイン酸変性エチレンαオレフィン共重合ゴムであることが、ゴム体積率を増やして低温から高温に至るまで柔軟、高耐久化できる点で好ましい。
　また、熱可塑性エラストマー組成物中の熱可塑性樹脂の５０重量％以上が、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６／６６共重合体、ナイロン６／１２共重合体、ナイロン６／１０共重合体、ナイロン４／６共重合体、ナイロン６／６６／１２共重合体、芳香族ナイロン、およびエチレン／ビニルアルコール共重合体のいずれかであることが、空気透過防止性と耐久性を両立できる点で好ましい。
　また、前記した特定の熱可塑性樹脂と前記した特定のエラストマーとの組合せでブレンドをしてブレンド物を得るに際して、相溶性が異なる場合は、第３成分として適当な相溶化剤を用いて両者を相溶化させることができる。ブレンド系に相溶化剤を混合することにより、熱可塑性樹脂とエラストマーとの界面張力が低下し、その結果、分散相を形成しているエラストマーの粒子径が微細になることから両成分の特性はより有効に発現されることになる。そのような相溶化剤としては、一般的に熱可塑性樹脂およびエラストマーの両方または片方の構造を有する共重合体、あるいは熱可塑性樹脂またはエラストマーと反応可能なエポキシ基、カルボニル基、ハロゲン基、アミノ基、オキサゾリン基、水酸基等を有した共重合体の構造をとるものとすることができる。これらはブレンドされる熱可塑性樹脂とエラストマーの種類によって選定すればよいが、通常使用されるものには、スチレン／エチレン・ブチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）及びそのマレイン酸変性物、ＥＰＤＭ、ＥＰＭ、ＥＰＤＭ／スチレン又はＥＰＤＭ／アクリロニトリルグラフト共重合体及びそのマレイン酸変性物、スチレン／マレイン酸共重合体、反応性フェノキシン等を挙げることができる。かかる相溶化剤の配合量には特に限定されないが、好ましくは、ポリマー成分（熱可塑性樹脂とエラストマーとの合計）１００重量部に対して、０．５～１０重量部がよい。
　熱可塑性樹脂とエラストマーがブレンドされた熱可塑性エラストマー組成物において、特定の熱可塑性樹脂とエラストマーとの組成比は、特に限定されるものではなく、熱可塑性樹脂のマトリクス中にエラストマーが不連続相として分散した構造をとるように適宜決めればよく、好ましい範囲は重量比９０／１０～３０／７０である。
　本発明において、熱可塑性樹脂、または熱可塑性樹脂とエラストマーをブレンドしたブレンド物を含む熱可塑性エラストマー組成物には、インナーライナーとしての必要特性を損なわない範囲で相溶化剤などの他のポリマーを混合することができる。他のポリマーを混合する目的は、熱可塑性樹脂とエラストマーとの相溶性を改良するため、材料の成型加工性を良くするため、耐熱性向上のため、コストダウンのため等があり、これに用いられる材料としては、例えば、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン（ＰＳ）、ＡＢＳ、ＳＢＳ、ポリカーボネート（ＰＣ）等を例示することができる。
　また、一般的にポリマー配合物に配合される充填剤（炭酸カルシウム、酸化チタン、アルミナ等）、カーボンブラック、ホワイトカーボン等の補強剤、軟化剤、可塑剤、加工助剤、顔料、染料、老化防止剤等をインナーライナーとしての必要特性を損なわない限り任意に配合することもできる。熱可塑性エラストマー組成物は、熱可塑性樹脂のマトリクス中にエラストマーが不連続相として分散した構造をとる。かかる構造をとることにより、インナーライナーに十分な柔軟性と連続相としての樹脂層の効果により十分な空気透過防止性を併せ付与することができると共に、エラストマーの多少によらず、成形に際し、熱可塑性樹脂と同等の成形加工性を得ることができるものである。
　また、エラストマーは、熱可塑性樹脂との混合の際に、動的に加硫することもできる。動的に加硫する場合の加硫剤、加硫助剤、加硫条件（温度、時間）等は、添加するエラストマーの組成に応じて適宜決定すればよく、特に限定されるものではない。
　このように熱可塑性エラストマー組成物中のエラストマーが動的加硫をされていることは、得られる樹脂フィルムシートが加硫エラストマーを含んだシートとなるので、外部からの変形に対して抵抗力（弾性）があり、特に凹み構造、窪み構造を維持しやすく、本発明の効果を確実に得ることができることになり好ましい。
　加硫剤としては、一般的なゴム加硫剤（架橋剤）を用いることができる。具体的には、イオウ系加硫剤としては粉末イオウ、沈降性イオウ、高分散性イオウ、表面処理イオウ、不溶性イオウ、ジモルフォリンジサルファイド、アルキルフェノールジサルファイド等を例示でき、例えば、０．５～４ｐｈｒ〔本明細書において、「ｐｈｒ」は、エラストマー成分１００重量部あたりの重量部をいう。以下、同じ。〕程度用いることができる。
　また、有機過酸化物系の加硫剤としては、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ－ブチルヒドロパーオキサイド、２，４－ジクロロベンゾイルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチルヘキサン－２，５－ジ（パーオキシルベンゾエート）等が例示され、例えば、１～２０ｐｈｒ程度用いることができる。
　更に、フェノール樹脂系の加硫剤としては、アルキルフェノール樹脂の臭素化物や、塩化スズ、クロロプレン等のハロゲンドナーとアルキルフェノール樹脂とを含有する混合架橋系等が例示でき、例えば、１～２０ｐｈｒ程度用いることができる。
　その他として、亜鉛華（５ｐｈｒ程度）、酸化マグネシウム（４ｐｈｒ程度） 、リサージ（１０～２０ｐｈｒ程度）、ｐ－キノンジオキシム、ｐ－ジベンゾイルキノンジオキシム、テトラクロロ－ｐ－ベンゾキノン、ポリ－ｐ－ジニトロソベンゼン（２～１０ｐｈｒ程度）、メチレンジアニリン（０．２～１０ｐｈｒ程度）が例示できる。
　また、必要に応じて、加硫促進剤を添加してもよい。加硫促進剤としては、アルデヒド・アンモニア系、グアニジン系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チウラム系、ジチオ酸塩系、チオウレア系等の一般的な加硫促進剤を、例えば、０．５～２ｐｈｒ程度用いることができる。
　具体的には、アルデヒド・アンモニア系加硫促進剤としては、ヘキサメチレンテトラミン等、グアジニン系加硫促進剤としては、ジフェニルグアジニン等、チアゾール系加硫促進剤としては、ジベンゾチアジルジサルファイド（ＤＭ）、２－メルカプトベンゾチアゾール及びそのＺｎ塩、シクロヘキシルアミン塩等、スルフェンアミド系加硫促進剤としては、シクロヘキシルベンゾチアジルスルフェンアマイド（ＣＢＳ）、Ｎ－オキシジエチレンベンゾチアジル－２－スルフェンアマイド、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアマイド、２－（チモルポリニルジチオ）ベンゾチアゾール等、チウラム系加硫促進剤としては、テトラメチルチウラムジサルファイド（ＴＭＴＤ）、テトラエチルチウラムジサルファイド、テトラメチルチウラムモノサルファイド（ＴＭＴＭ）、ジペンタメチレンチウラムテトラサルファイド等、ジチオ酸塩系加硫促進剤としては、Ｚｎ－ジメチルジチオカーバメート、Ｚｎ－ジエチルジチオカーバメート、Ｚｎ－ジ－ｎ－ブチルジチオカーバメート、Ｚｎ－エチルフェニルジチオカーバメート、Ｔｅ－ジエチルジチオカーバメート、Ｃｕ－ジメチルジチオカーバメート、Ｆｅ－ジメチルジチオカーバメート、ピペコリンピペコリルジチオカーバメート等、チオウレア系加硫促進剤としては、エチレンチオウレア、ジエチルチオウレア等を挙げることができる。また、加硫促進助剤としては、一般的なゴム用助剤を併せて用いることができ、例えば、亜鉛華（５ｐｈｒ程度）、ステアリン酸やオレイン酸及びこれらのＺｎ塩（２～４ｐｈｒ程度）等が使用できる。
　熱可塑性エラストマー組成物の製造方法は、予め熱可塑性樹脂とエラストマー（ゴムの場合は未加硫物）とを２軸混練押出機等で溶融混練し、連続相（マトリックス）を形成する熱可塑性樹脂中に分散相（ドメイン）としてエラストマーを分散させることによる。エラストマーを加硫する場合には、混練下で加硫剤を添加し、エラストマーを動的加硫させてもよい。また、熱可塑性樹脂またはエラストマーへの各種配合剤（加硫剤を除く）は、上記混練中に添加してもよいが、混練の前に予め混合しておくことが好ましい。熱可塑性樹脂とエラストマーの混練に使用する混練機としては、特に限定はなく、スクリュー押出機、ニーダ、バンバリミキサー、２軸混練押出機等が使用できる。中でも熱可塑性樹脂とエラストマーの混練およびエラストマーの動的加硫には、２軸混練押出機を使用するのが好ましい。更に、２種類以上の混練機を使用し、順次混練してもよい。溶融混練の条件として、温度は熱可塑性樹脂が溶融する温度以上であればよい。また、混練時の最大剪断速度は３００～７５００ｓｅｃ-1であるのが好ましい。混練全体の時間は３０秒から１０分、また加硫剤を添加した場合には、添加後の加硫時間は１５秒から５分であるのが好ましい。上記方法で製作されたポリマー組成物は、射出成形、押出し成形等、通常の熱可塑性樹脂の成形方法によって所望の形状にすればよい。
　このようにして得られる熱可塑性エラストマー組成物は、熱可塑性樹脂のマトリクス中にエラストマーが不連続相として分散した構造をとる。かかる構造をとることにより、インナーライナー層として使用されるときは、十分な柔軟性と連続相としての樹脂層の効果により、十分な空気透過防止性あるいは強度を併せ付与することができると共に、エラストマーの多少によらず、成形に際して、熱可塑性樹脂と同等の成形加工性を得ることができる。
　熱可塑性樹脂および熱可塑性エラストマー組成物のヤング率は、特に限定されるものではないが、好ましくは１～５００ＭＰａ、より好ましくは２５～２５０ＭＰａにするとよい。
　以下、実施例などにより、本発明の空気入りタイヤについて具体的に説明する。
　なお、各評価特性の測定方法は、以下に記載の方法による。
（１）スプライス部の耐クラック性の評価：
　ドラム試験機にて内圧１２０ｋＰａ、荷重７．２４ｋＮ、速度８１ｋｍ／ｈで８０時間の走行試験をして後、各試験タイヤ（各実施例、従来例で、各１０本）の内腔のインナーライナー層のスプライス部付近でのタイゴムのクラックの発生の有無の状況（発生本数、大きさ）を観察して評価を行った。評価は、従来例１のものを指数１００として行い、数値が大きいほど優れているものである。数値は、５％以上で「優位さあり」と判断し、１０％以上で「顕著な優位さあり」と判断した。
（２）ユニフォミティの評価：
　ＪＡＳＯ　Ｃ－６０７－８７に従いＲＦＶを測定して評価をした。ｎ数は１０とし、その平均値を従来例１のタイヤを１００として指数で表示した。数値が大きいほどユニフォミティが優れていることを示している。数値は、２％以上で「優位さあり」と判断し、５％以上で「顕著な優位さあり」と判断した。
（３）製造時の故障
　各試験タイヤの製造時に（各実施例、従来例で各１０本）、インナーライナー層のスプライス部で剥がれやめくれの発生の有無の状況を観察して評価を行った。評価は従来例１のものを指数１００として行い、数値が大きいほど優れているものである。
実施例１～１０、従来例１、比較例１～３
　試験タイヤとして、ベルト２層、カーカス２層のタイヤ構造を有するタイヤサイズ１９５／６５Ｒ１５　９１Ｈ（１５ｘ６Ｊ）の試験タイヤを、各実施例１～１０、従来例１、比較例１～３ごとに各１０本を作製した。
　各試験タイヤにおいて、インナーライナーを形成する熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムは、熱可塑性樹脂としてＮ６／Ｎ６６を用い、エラストマーとしてＢＩＭＳ（臭素化イソブチレン－ｐ－メチルスチレン共重合体）を用い、これをブレンドして、厚さ１３０μｍのフィルムを用いた。
　実施例１～１０、比較例１～３のフィルムは、それぞれ所要の長さ×幅に切断したものを、タイヤ周方向の端部でタイヤ幅方向に沿ってレーザー光を繰り返し当てる処理により、窪みを形成した。
　いずれも、窪みを形成した後、厚さ０．７ｍｍの表１に示した組成のタイゴムシートと接合した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　それぞれのオーバーラップスプライス部ＷＳについて、そのオーバーラップスプライス部長さ（Ｌｍｍ）、スプライス部付近の側面断面形状と、窪みが形成されている部分の面積比（％）、該窪みが形成された部分のフィルム厚さｔをフィルムの厚さＴ（１３０μｍ）に対する百分率（％）として表２、表３に示した。
　それぞれの試験タイヤについて、スプライス部の耐クラック性の評価をした結果と、ユニフォミティの評価をした結果を表２、表３に示した。
　本発明の実施例１－１０による空気入りタイヤは、いずれも、耐クラック性、ユニフォミティおよび製造時の故障について総合的に判断して優れていることがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
１：積層体シート
２：熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム
２Ａ：オーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルム
２Ｂ：オーバーラップスプライス部においてタイヤ外周側に位置するフィルム
３：タイゴム層
３′：タイゴム
４：熱可塑性樹脂を主成分とするフィルム２の先端部付近
５：窪み
１０：インナーライナー
１１：トレッド部
１２：サイドウォール部
１３：ビード
１４：カーカス層
１５：ベルト層
１６：ビードフィラー
Ｅ－Ｅ：タイヤ幅方向
Ｌ：ラップスプライス部の周方向オーバーラップ長さ
ＷＳ：オーバーラップスプライス部
Ｓ：ラップスプライス部
Ｘ－Ｘ：タイヤ周方向

Claims (6)

  1. 　カーカス層の内側にタイゴムシートを介して、熱可塑性樹脂を主成分とするフィルムからなるインナーライナーをタイヤに内貼りし、前記フィルムのタイヤ周方向端部がタイヤ幅方向にわたってタイゴムを介して重なっているオーバーラップスプライス部を有してなる空気入りタイヤにおいて、
    （ａ）該オーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面は、該オーバーラップスプライス部での該フィルム厚さが該オーバーラップスプライス部以外の該フィルム厚さよりも薄くなるように窪みを形成されていること、
    （ｂ）該オーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部と該オーバーラップスプライス部以外の部分間とで平坦に形成されていること、
    （ｃ）該オーバーラップスプライス部においてタイヤ外周側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面およびタイヤ外周側の面は、該オーバーラップスプライス部と該オーバーラップスプライス部以外の部分間とで平坦に形成されていること、
    の３要件を満足することを特徴とする空気入りタイヤ。
  2. 　前記（ａ）のオーバーラップスプライス部においてタイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面に形成されている窪みは、該オーバーラップスプライス部での該フィルムの厚さが、オーバーラップスプライス部以外の該フィルムの厚さの２０～８０％となるように形成されていることを特徴とする請求項１記載の空気入りタイヤ。
  3. 　前記オーバーラップスプライス部の周方向のオーバーラップ長さが３～３０ｍｍであることを特徴とする請求項１または２記載の空気入りタイヤ。
  4. 　前記オーバーラップスプライス部で、タイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面上において前記窪みが形成されている部分の面積が、オーバーラップスプライス部の面積に対して１０％以上１００％以下であることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  5. 　前記オーバーラップスプライス部で、タイヤ内腔側に位置するフィルムのタイヤ内腔側の面上において前記窪みが形成されている部分が、タイヤ子午線断面上で、少なくともベルト端部からビードフィラー部の外周側端部の間に存在していることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  6. 　前記窪みの形成が、レーザー光を使用した加工によるものであることを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
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