WO2013084895A1 - 非円形の断面形状を備えるガラス繊維及びそれを用いる繊維強化樹脂成形体 - Google Patents

非円形の断面形状を備えるガラス繊維及びそれを用いる繊維強化樹脂成形体 Download PDF

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貴史 野中
恒史 相澤
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日東紡績株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a glass fiber having a non-circular cross-sectional shape and a fiber reinforced resin molded body using the glass fiber.
  • a glass fiber having a non-circular cross-sectional shape has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • a shape in which all parts of the circumference are equidistant from the center point is defined as a perfect circle, and a shape different from the perfect circle is defined as a non-circular shape.
  • the non-circular shape includes shapes such as a flat shape, a star shape, a cross shape, a polygonal shape, and a donut shape.
  • the said flat shape shall include shapes, such as an ellipse, an ellipse, and a bowl shape, for example.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape is mixed and melted with a thermoplastic resin and injection-molded to form a fiber-reinforced resin molded body, whereby the mechanical strength, dimensional accuracy, warpage, etc. of the fiber-reinforced resin molded body It is said that it can be improved.
  • the reason why the mechanical strength of the fiber-reinforced resin molded article is improved is that the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape is compared with the thermoplastic resin in comparison with the glass fiber having a perfect circular cross-sectional shape. It is mentioned that a contact area becomes large. Further, the reason why the dimensional accuracy, warpage, etc.
  • the glass fiber having the non-circular sectional shape has a true sectional shape when the fiber reinforced resin molded article is formed.
  • the orientation in the planar direction of the compact is good, and it is easy to align in two dimensions.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape is generally formed of E glass
  • the glass fiber made of the E glass may not be able to obtain sufficient strength and elastic modulus. Therefore, it is desired to give sufficient strength and elastic modulus to the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape.
  • a glass fiber made of S glass is known as a glass fiber having strength superior to that of the glass fiber made of E glass.
  • the glass fiber made of S glass has a composition in which the content of SiO 2 is about 65% by mass, the content of Al 2 O 3 is about 25% by mass, and the content of MgO is about 10% by mass with respect to the total amount. ing.
  • the S glass has a difference between the 1000 poise temperature and the liquidus temperature of the molten glass when the glass composition as a raw material is melted to obtain a molten glass and is spun from the molten glass to obtain glass fibers. There is a problem that is small.
  • the “1000 poise temperature” is a temperature at which the viscosity of the molten glass becomes 1000 poise
  • the “liquid phase temperature” is a temperature at which crystals are first precipitated when the temperature of the molten glass is lowered.
  • the proper viscosity for producing glass fibers is 1000 poise or less, and the spinning is more stable as the temperature range (working temperature range) between 1000 poise temperature and liquidus temperature is wider. Therefore, the working temperature range is used as a guideline for ensuring spinnability.
  • the molten glass is easily crystallized (devitrified) even under the influence of a slight temperature drop in the process of being cooled after spinning to become glass fibers. Problems such as glass fiber cutting are likely to occur. Since the S glass has a narrow working temperature range, when a glass composition as a raw material is melted to form a molten glass, glass fibers having a non-circular cross-sectional shape are stably spun from the molten glass. It is difficult. “Devitrification” is a phenomenon in which crystals precipitate when the temperature of the molten glass is lowered.
  • a glass composition has been proposed in which the composition of the glass composition that is the raw material of the S glass is improved to include CaO together with SiO 2 , Al 2 O 3 , and MgO.
  • the glass composition for example, there is known a glass composition that can be easily spun while maintaining a working temperature range at a relatively low temperature by reducing the viscosity by lowering a 1000 poise temperature (Patent Document). 2).
  • the glass composition with a big difference of 1000 poise temperature and liquidus temperature is known as said glass composition (refer patent document 3).
  • JP 2006-45390 A Japanese Examined Patent Publication No. 62-001337 JP-T 2009-514773
  • the glass composition described in Patent Document 2 containing CaO together with SiO 2 , Al 2 O 3 , and MgO tends to be devitrified when melted into a molten glass, and is difficult to spin stably.
  • the glass composition described in Patent Document 3 is difficult to mass-produce because when the molten glass is melted, the molten glass has a high 1000 poise temperature. Therefore, the conventional glass composition has a disadvantage that it is difficult to obtain glass fibers having a non-circular cross-sectional shape and excellent strength and elastic modulus.
  • An object of the present invention is to eliminate such inconvenience and to provide a glass fiber having a non-circular cross-sectional shape and having excellent strength and elastic modulus.
  • Another object of the present invention is to provide a fiber reinforced resin molded article using glass fibers having the non-circular cross-sectional shape.
  • the present invention provides a glass fiber having a non-circular cross-sectional shape obtained by melting a glass composition as a raw material of glass fiber to obtain molten glass, and spinning from the molten glass.
  • a glass composition that is a raw material for glass fiber having the above composition is melted to obtain molten glass.
  • a glass fiber provided with a non-circular cross-sectional shape is obtained by spinning from the molten glass. Since the glass fiber provided with the non-circular cross-sectional shape of the present invention has the above composition, excellent strength and elastic modulus can be obtained.
  • the glass fibers can not obtain sufficient mechanical strength as a glass fiber content of SiO 2 is less than 57.0 wt% based on the total amount, exceeds 63.0 wt%, the glass becomes the raw material The 1000 poise temperature and liquidus temperature of the molten glass obtained from the composition are increased.
  • the glass fiber cannot obtain a sufficient elastic modulus when the content of Al 2 O 3 is less than 19.0% by mass relative to the total amount, and when it exceeds 23.0% by mass, the glass serving as a raw material thereof The liquidus temperature of the molten glass obtained from the composition is increased.
  • the glass fiber cannot obtain a sufficient elastic modulus if the MgO content is less than 10.0% by mass with respect to the total amount, and if it exceeds 15.0% by mass, the glass fiber becomes a raw material.
  • the liquid phase temperature of the obtained molten glass becomes high.
  • the glass fiber has a higher liquidus temperature when the CaO content is less than 5.5% by mass with respect to the total amount.
  • the 1000 poise temperature and the liquidus temperature of the molten glass obtained from the above increase.
  • the glass fiber cannot obtain a sufficient elastic modulus when the MgO / CaO ratio of MgO to CaO content is less than 0.8.
  • the liquidus temperature of the molten glass obtained from the composition is increased.
  • the cross-sectional shape is, for example, a flat shape.
  • the flat shape include one shape selected from the group consisting of an ellipse, an oval, and a bowl.
  • the first crystal precipitated (devitrification initial phase) when the temperature is lowered is cordierite single crystal or cordier. It becomes a mixed crystal of erite and anorthite.
  • the molten glass is compared to the case where the devitrification initial phase is a crystal other than the above.
  • the molten glass has a temperature between 1000 poise, which is a temperature at which the viscosity becomes 1000 poise, and a liquidus temperature, which is a temperature at which crystals are first precipitated when the temperature is lowered.
  • the working temperature range which is the temperature range, is 50 ° C. or higher, and the viscosity corresponding to the liquidus temperature (liquid phase viscosity) is 3000 poise or higher, so that the cross-sectional shape of the glass fiber can be made noncircular. .
  • Creating a non-circular glass fiber with a cross-sectional shape requires more stringent conditions for setting the spinning temperature range than creating a glass fiber with a circular cross-sectional shape.
  • the viscosity at the time of spinning of the molten glass is less than 1000 poise, the spun glass fiber may be rounded due to surface tension, and the cross-sectional shape may not be non-circular. Therefore, in order to make the cross-sectional shape non-circular, it is generally necessary to spin at a high viscosity of 1000 poise or more.
  • the liquid phase viscosity is at least 3000 poise.
  • the liquid phase viscosity is preferably 4000 poise or more, more preferably 5000 poise or more.
  • the working temperature range which is the difference between the 1000 poise temperature and the liquidus temperature, be 50 ° C. or higher. If the working temperature range is narrow, there is a risk that troubles may occur during spinning, such as the glass melt devitrifying and the glass fibers are cut.
  • the present invention provides a glass fiber having a non-circular cross-sectional shape spun from the molten glass by melting a glass composition as a raw material of the glass fiber, and the molten glass has a temperature of 1000 poise.
  • the working temperature range that is the difference from the liquidus temperature is 50 ° C. or more, and the liquidus viscosity that is the viscosity corresponding to the liquidus temperature is 3000 poise or more.
  • the molten glass obtained by melting the glass composition that is the raw material of the glass fiber of the present invention has a temperature condition for spinning the glass fiber having the above-mentioned noncircular cross-sectional shape. Therefore, it is possible to stably spin glass fibers having a non-circular cross-sectional shape.
  • the glass fiber preferably has a strength of 4.0 GPa or more and an elastic modulus of 85 GPa or more.
  • the glass fiber provided with the non-circular cross-sectional shape of the present invention can be suitably used for applications constituting a fiber-reinforced resin molded product because its strength is 4.0 GPa or more and its elastic modulus is 85 GPa or more. .
  • the fiber-reinforced resin molded body of the present invention is characterized in that glass fiber having a non-circular cross-sectional shape and a thermoplastic resin are mixed and melted and injection molded. Since the fiber reinforced resin molded product of the present invention includes the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape, mechanical strength, dimensional accuracy, warpage, and the like are improved, and excellent strength can be obtained.
  • the glass fiber having a non-circular cross-sectional shape of the present embodiment is obtained by melting a glass composition that is a raw material of glass fiber to form molten glass, and spinning from the molten glass.
  • the glass fiber having a non-circular cross-sectional shape of the present embodiment may have a flat cross-sectional shape, such as a star shape, a cross shape, a polygonal shape, a trilobal shape, a four-leaf shape, an H shape, a U shape, and a V shape. It may be a shape such as a shape or a donut shape. Examples of the flat shape include any shape such as an ellipse, an oval, and a bowl.
  • the glass fiber having a non-circular cross-sectional shape of the present embodiment has a SiO 2 content of 57.0 to 63.0 mass% and an Al 2 O 3 content of 19.0 to 23.0 mass relative to the total amount. %, MgO content of 10.0 to 15.0 mass%, CaO content of 5.5 to 11.0 mass%, ratio of MgO content to CaO content of MgO / CaO of 0.8 With a composition in the range of ⁇ 2.0.
  • the glass fibers can not obtain sufficient mechanical strength as a glass fiber content of SiO 2 is less than 57.0 wt% based on the total amount, exceeds 63.0 wt%, the glass becomes the raw material
  • the 1000 poise temperature and liquidus temperature of the molten glass obtained from the composition are increased.
  • the content of SiO 2 is 57.75% with respect to the total amount of the glass fiber in order to make the 1000 poise temperature of the molten glass composition obtained from the glass composition used as the raw material of the glass fiber 1350 ° C. or less. It is preferably in the range of 0 to 62.0% by mass, and more preferably in the range of 57.0 to 61.0% by mass.
  • the glass fiber cannot obtain a sufficient elastic modulus when the content of Al 2 O 3 is less than 19.0% by mass relative to the total amount, and when it exceeds 23.0% by mass, the glass serving as a raw material thereof
  • the liquidus temperature of the molten glass obtained from the composition is increased.
  • the content of the Al 2 O 3 is to obtain an excellent elastic modulus in the glass fiber, and to lower the liquidus temperature of the molten glass and widen the working temperature range, It is preferably in the range of 19.5 to 22.0% by mass, and more preferably in the range of 20.0 to 21.0% by mass.
  • the glass fiber has a content of Al 2 O 3 in the range of 19.0 to 23.0% by mass, particularly in the vicinity of 20.0% by mass with respect to the total amount.
  • the said devitrification initial phase in the molten glass obtained from the composition can be a cordierite single crystal or a mixed crystal of cordierite and anorthite.
  • the devitrification initial phase in the molten glass obtained from the glass composition as the raw material is used as cordierite alone. It may not be possible to make crystals or mixed crystals of cordierite and anorthite.
  • the glass fiber in order to make the devitrification initial phase in the molten glass obtained from the glass composition as a raw material a single crystal of cordierite or a mixed crystal of cordierite and anorthite,
  • the content of Al 2 O 3 is preferably in the range of 19.0% by mass to 22.0% by mass with respect to the total amount of the glass fiber.
  • the content of SiO 2 / Al 2 O 3 is preferably 2.6 to 3.3 in terms of weight ratio. This is because, within such a range, the glass fiber has a wide working temperature range during production and has a sufficient elastic modulus. Further, the content of SiO 2 / Al 2 O 3 is more preferably 2.7 to 3.2 by weight. This is because glass fibers having a high elastic modulus can be obtained when the weight ratio of SiO 2 content / Al 2 O 3 is 3.2 or less. Further, when the weight ratio is 2.7 or more, the liquidus temperature can be lowered and the devitrification phenomenon can be suppressed.
  • the glass fiber cannot obtain a sufficient elastic modulus if the MgO content is less than 10.0% by mass with respect to the total amount, and if it exceeds 15.0% by mass, the glass fiber becomes a raw material.
  • the liquid phase temperature of the obtained molten glass becomes high.
  • the MgO content is 11.0% relative to the total amount of the glass fiber in order to obtain an excellent elastic modulus in the glass fiber and to lower the liquidus temperature of the molten glass and widen the working temperature range. It is preferably in the range of ⁇ 14.0% by mass, and more preferably in the range of 11.5 to 13.0% by mass.
  • the content of CaO is less than 5.5% by mass with respect to the total amount of the glass fiber
  • the liquidus temperature of the molten glass obtained from the glass composition as the raw material becomes high and exceeds 11.0% by mass.
  • 1000 poise temperature and liquidus temperature of the molten glass are increased.
  • the CaO content ranges from 6.0 to 10.5% by mass with respect to the total amount of the glass fiber in order to lower the 1000 poise temperature and liquidus temperature of the molten glass to widen the working temperature range. It is preferably in the range of 7.0 to 10.0% by mass.
  • the glass fiber cannot obtain a sufficient elastic modulus if the ratio MgO / CaO of the MgO content to the CaO content is less than 0.8.
  • the liquidus temperature of the molten glass obtained from the product increases.
  • the ratio of the content of MgO to the content of CaO MgO / CaO is 1 in order to obtain an excellent elastic modulus in the glass fiber and to lower the liquidus temperature of the molten glass and widen the working temperature range. It is preferably in the range of 0.0 to 1.8.
  • the glass fiber contains SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO as a basic composition in the above-mentioned range, but is inevitably mixed due to reasons such as being contained in the raw materials of each component May be included.
  • other components include Na alkali metal oxides such as 2 O, Fe 2 O 3, TiO 2, ZrO 2, MoO 3, Cr 2 O 3 or the like.
  • the content of the other component is preferably less than 1.0% by mass, more preferably less than 0.5% by mass, and less than 0.2% by mass with respect to the total amount of the glass fiber. More preferably.
  • the glass fiber has a sufficient elastic modulus because the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.0% by mass or more and the content of other impurity components is relatively small. Obtainable. Moreover, when manufacturing glass fiber from the molten glass obtained from the glass composition used as the raw material, a sufficient working temperature range can be ensured.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.5% by mass or more, it is possible to obtain a more excellent elastic modulus in the glass fiber. Furthermore, in order to ensure a sufficient working temperature range in the molten glass obtained from the glass composition that is the raw material of the glass fiber, it is in the range of 99.8% by mass or more with respect to the total amount of the glass fiber. More preferred.
  • the glass fiber has a composition equivalent to a glass composition as a raw material and a molten glass obtained by melting the glass composition.
  • glass cullet or glass batch can be used as the glass composition used as the raw material of the glass fiber.
  • the molten glass can be obtained by remelting the glass cullet or directly melting the glass batch.
  • the molten glass has a working temperature range of 50 ° C. or higher, which is the difference between the 1000 poise temperature and the liquidus temperature.
  • the viscosity corresponding to the liquidus temperature is 3000 poises or more, and is preferably 4000 poises or more, more preferably 5000 poises or more from the viewpoint of spinning stability.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape can be produced from the molten glass by a method known per se. According to the known method, the molten glass is drawn out from a platinum alloy nozzle called dozens to thousands of bushings, spun, and wound at a high speed to obtain glass fibers.
  • the molten glass can be increased in viscosity when the temperature is lowered, but if the target high viscosity region is lower than the liquidus temperature, there is a possibility that troubles such as devitrification and cutting of glass fibers may occur. is there.
  • the molten glass of the present embodiment has the same composition as the glass fiber, has a wide working temperature range, and the devitrification initial phase is a single crystal of cordierite or a mixed crystal of cordierite and anorthite. Therefore, the crystallization rate is low. Therefore, the molten glass can be stably spun without devitrification, and glass fibers having the non-circular cross-sectional shape can be obtained.
  • spinning glass fibers having a non-circular cross-sectional shape requires more strict selection of the glass composition and temperature range to be spun than spinning glass fibers having a circular cross-sectional shape. There is.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape spun as described above has a strength of 4.0 GPa or more and an elastic modulus of 85 GPa or more.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape of the present embodiment has excellent strength and elastic modulus as described above. Therefore, the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape of the present embodiment is improved in mechanical strength, dimensional accuracy, warpage, and the like by mixing and melting with a thermoplastic resin and injection molding, and has excellent strength. And a fiber reinforced resin molding provided with an elastic modulus can be obtained.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape preferably has a fiber diameter in the range of 3 to 30 ⁇ m when the cross-sectional area is converted into a perfect circle in order to serve as a base material for the fiber-reinforced resin molded body.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape is represented by a ratio of the major axis / minor axis when measuring a major axis and a minor axis in the sectional shape in order to use as a base material of the fiber-reinforced resin molded body.
  • the glass deformation ratio is preferably in the range of 2-10.
  • thermoplastic resin examples include polyethylene resin, polypropylene resin, polystyrene resin, acrylonitrile / butadiene / styrene (ABS) resin, methacrylic resin, vinyl chloride resin, polyamide resin, polyacetal resin, polyethylene terephthalate (PET) resin, polybutylene terephthalate ( PBT) resin, polycarbonate resin, polyphenylene sulfide (PPS) resin, polyether ether ketone (PEEK) resin, liquid crystal polymer (LCP) resin, fluororesin, polyetherimide (PEI) resin, polyarylate (PAR) resin, polysulfone ( PSF) resin, polyethersulfone (PES) resin, polyamideimide (PAI) resin and the like.
  • PET polyethylene terephthalate
  • PBT polybutylene terephthalate
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PEEK polyether ether ketone
  • LCP liquid crystal
  • thermosetting resin instead of the thermoplastic resin, a thermosetting resin may be used.
  • the thermosetting resin include unsaturated polyester resins, vinyl ester resins, epoxy resins, melamine resins, phenol resins, and the like. it can.
  • the thermoplastic resin or the thermosetting resin may be used alone or in combination of two or more.
  • stamping molding method stamping molding method, infusion method, hand lay-up method, spray-up method, resin transfer molding (RTM) method, sheet molding compound (SMC) method, bulk molding compound (BMC) method, pluting Known molding methods such as a rouxing method and a filament winding method can also be used.
  • RTM resin transfer molding
  • SMC sheet molding compound
  • BMC bulk molding compound
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape of the present embodiment may be used alone, and the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape of the present embodiment has the same composition and a perfect circular shape. You may use in combination with 1 or more types, such as glass fiber provided with cross-sectional shape, a well-known commercially available glass fiber, carbon fiber, organic fiber, ceramic fiber.
  • the glass fiber having the non-circular cross-sectional shape of the present embodiment is a glass fiber woven fabric, braided fabric, knitted fabric, non-woven fabric, mat, triaxial braided fabric, quadruple braided fabric, chopped strand, roving, powder, etc. It can also be used as a material for producing glass fiber reinforced substrates for various composite materials.
  • the fiber-reinforced resin molded body of the present embodiment can be suitably used for applications such as parts and members that require excellent mechanical strength and dimensional accuracy.
  • the component and member include a vehicle exterior member, a vehicle interior member, a vehicle engine surrounding member, an electronic device housing, an electronic component, and a high-pressure tank.
  • Examples of the vehicle exterior member include a door mirror and a sunroof surrounding member, the vehicle interior member includes a console box, and the vehicle engine surrounding member includes an engine cover.
  • Examples of the electronic device housing include a mobile phone casing, a personal computer casing, a lens barrel of a digital camera, and a gaming machine casing.
  • examples of the electronic component include various connectors.
  • Example 1 In this example, first, the content of SiO 2 is 60.2% by mass, the content of Al 2 O 3 is 20.1% by mass, the content of MgO is 10.1% by mass, and the content of CaO with respect to the total amount.
  • the glass raw material was prepared so that the amount was 9.5% by mass and the content of Fe 2 O 3 was 0.1% by mass to obtain a glass composition.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.9% by mass, and the ratio of MgO content to CaO content is MgO / CaO of 1.1. is there.
  • the composition of the glass composition is shown in Table 1.
  • a glass pulverized product having the same composition as that of the glass composition is placed in a platinum boat and heated in a tubular electric furnace provided with a temperature gradient of 1000 to 1500 ° C., and the temperature at which the precipitation of crystals begins is set in the liquid phase. It was temperature.
  • the glass composition is melted in a platinum crucible, and the viscosity is continuously measured using a rotary B-type viscometer while changing the temperature of the molten glass. This corresponds to a viscosity of 1000 poise.
  • the temperature was 1000 poise temperature.
  • the viscosity corresponding to the liquidus temperature was defined as the liquidus viscosity.
  • the viscosity was measured according to JIS Z8803-1991.
  • the 1000 poise temperature, liquid phase temperature and liquid phase viscosity are shown in Table 2.
  • the glass composition was heated to a temperature equal to or higher than the 1000 poise temperature and melted, and then allowed to stand at a temperature 100 to 300 ° C. lower than the liquidus temperature for 6 hours. And the state of the crystal
  • A indicates that no crystals are deposited
  • B indicates that crystals are deposited on a part of the surface
  • C indicates that crystals are deposited on the surface and inside.
  • the crystal initial phase portion precipitated in the sample used for measuring the liquidus temperature was pulverized and analyzed with an X-ray diffractometer to identify the crystal seed of the devitrification initial phase.
  • Table 2 shows the evaluation of devitrification resistance and the crystal seeds of the initial phase of devitrification.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having a flat and oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the major axis and minor axis in the cross section of the monofilament were measured, and the ratio of major axis / minor axis was defined as the glass deformation ratio.
  • Table 2 shows the cross-sectional shape, glass deformation ratio, strength, and elastic modulus of the glass fiber.
  • a glass fiber bundle (strand) obtained by bundling glass fibers having an oval cross-sectional shape was cut into a length of 3 mm to prepare a chopped strand.
  • the obtained chopped strand was melt-kneaded with a polyamide resin (polyamide 66), and fiber-reinforced resin pellets having a glass content of 30% by mass were produced by an extrusion method.
  • a plate-like fiber reinforced resin molded body having a size of 80 mm ⁇ 10 mm ⁇ 4 mm is produced by an injection molding method, and the strength of the fiber reinforced resin molded body is measured by a tensile test. Was calculated. The results are shown in Table 2.
  • Example 2 In this example, first, the content of SiO 2 is 59.2% by mass, the content of Al 2 O 3 is 20.1% by mass, the content of MgO is 12.6% by mass, and the content of CaO is based on the total amount.
  • a glass raw material was prepared so that the amount was 8.0% by mass and the content of Fe 2 O 3 was 0.1% by mass to obtain a glass composition.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO, and CaO is 99.9% by mass, and the ratio of the content of MgO to the content of CaO is MgO / CaO is 1.6. is there.
  • Table 1 shows the composition of the glass composition obtained in this example.
  • the liquid phase temperature and the liquid phase viscosity were determined in the same manner as in Example 1, and the devitrification resistance was evaluated. The phase crystal species was identified. The results are shown in Table 2.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having an oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the strength, elastic modulus, and glass deformation ratio of the glass fiber were calculated in exactly the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used. The results are shown in Table 2.
  • a fiber reinforced resin molded article was produced in the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used, and the fiber reinforced resin was subjected to a tensile test. The strength of the molded body was calculated. The results are shown in Table 2.
  • Example 3 In this example, first, the content of SiO 2 is 58.2% by mass, the content of Al 2 O 3 is 20.7% by mass, the content of MgO is 12.0% by mass, and the content of CaO is based on the total amount.
  • the glass raw material was prepared so that the amount was 9.0% by mass and the content of Fe 2 O 3 was 0.1% by mass to obtain a glass composition.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.9% by mass, and the ratio of the content of MgO to the content of CaO is MgO / CaO is 1.3. is there.
  • Table 1 shows the composition of the glass composition obtained in this example.
  • the liquid phase temperature and the liquid phase viscosity were determined in the same manner as in Example 1, and the devitrification resistance was evaluated. The phase crystal species was identified. The results are shown in Table 2.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having an oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the strength, elastic modulus, and glass deformation ratio of the glass fiber were calculated in exactly the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used. The results are shown in Table 2.
  • a fiber reinforced resin molded article was produced in the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used, and the fiber reinforced resin was subjected to a tensile test. The strength of the molded body was calculated. The results are shown in Table 2.
  • Example 4 In this example, first, the content of SiO 2 is 61.4% by mass, the content of Al 2 O 3 is 19.0% by mass, the content of MgO is 12.9% by mass, and the content of CaO is based on the total amount.
  • a glass material was prepared so that the amount was 6.5% by mass, the content of Fe 2 O 3 was 0.1% by mass, and the content of Na 2 O was 0.1%.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.8% by mass, and the ratio of the content of MgO to the content of CaO is MgO / CaO is 2.0. is there.
  • Table 1 shows the composition of the glass composition obtained in this example.
  • the liquid phase temperature and the liquid phase viscosity were determined in the same manner as in Example 1, and the devitrification resistance was evaluated. The phase crystal species was identified. The results are shown in Table 2.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having an oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the strength, elastic modulus, and glass deformation ratio of the glass fiber were calculated in exactly the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used. The results are shown in Table 2.
  • Example 5 In this example, first, the content of SiO 2 is 58.0% by mass, the content of Al 2 O 3 is 21.9% by mass, the content of MgO is 10.0% by mass, and the content of CaO is based on the total amount.
  • a glass raw material was prepared so that the amount was 10.0% by mass and the content of Fe 2 O 3 was 0.1% by mass to obtain a glass composition.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.9% by mass, and the ratio of the content of MgO to the content of CaO is MgO / CaO is 1.0. is there.
  • Table 1 shows the composition of the glass composition obtained in this example.
  • the liquid phase temperature and the liquid phase viscosity were determined in the same manner as in Example 1, and the devitrification resistance was evaluated. The phase crystal species was identified. The results are shown in Table 2.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having an oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the strength, elastic modulus, and glass deformation ratio of the glass fiber were calculated in exactly the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used. The results are shown in Table 2.
  • Example 6 In this example, first, the content of SiO 2 is 57.0% by mass, the content of Al 2 O 3 is 20.0% by mass, the content of MgO is 12.0% by mass, and the content of CaO is based on the total amount.
  • a glass raw material was prepared so that the amount was 10.9% by mass and the content of Fe 2 O 3 was 0.1% by mass to obtain a glass composition.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and CaO is 99.9% by mass, and the ratio of MgO content to CaO content is MgO / CaO of 1.1. is there.
  • Table 1 shows the composition of the glass composition obtained in this example.
  • the liquid phase temperature and the liquid phase viscosity were determined in the same manner as in Example 1, and the devitrification resistance was evaluated. The phase crystal species was identified. The results are shown in Table 2.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having an oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the strength, elastic modulus, and glass deformation ratio of the glass fiber were calculated in exactly the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used. The results are shown in Table 2.
  • a fiber reinforced resin molded article was produced in the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this example was used, and the fiber reinforced resin was subjected to a tensile test The strength of the molded body was calculated. The results are shown in Table 2.
  • Example 1 the liquid phase was exactly the same as in Example 1 except that so-called S glass (SiO 2 ; 64 to 66%, Al 2 O 3 ; 24 to 26%, MgO; 9 to 11%) was used. While calculating
  • the glass composition is melted to obtain molten glass, and when the molten glass is spun, devitrification occurs in the molten glass, and spin cutting frequently occurs, so that a glass fiber having an oval cross-sectional shape is obtained.
  • I could't.
  • the glass fiber drawn from the platinum alloy nozzle cannot be prevented from curling due to surface tension, and the glass fiber has a substantially round cross-sectional shape. It was.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter was 15 micrometers.
  • the glass fiber obtained in this comparative example has a substantially circular cross-sectional shape as described above, the glass deformation ratio, the strength and elastic modulus of the glass fiber, and the strength of the fiber reinforced resin molded body are calculated. Not done. The results are shown in Table 2.
  • the liquid phase temperature and the liquid phase viscosity were determined in the same manner as in Example 1, and the devitrification resistance was evaluated. The phase crystal species was identified. The results are shown in Table 2.
  • the glass composition was melted to obtain molten glass, and the molten glass was spun to obtain glass fibers having an oval cross-sectional shape.
  • the obtained glass fiber had the same composition as the said glass composition, and the fiber diameter when the cross-sectional area was converted into a perfect circle was 15 micrometers.
  • the strength, elastic modulus, and glass deformation ratio of the glass fiber were calculated in exactly the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this comparative example was used. The results are shown in Table 2.
  • a fiber reinforced resin molded body was produced in the same manner as in Example 1 except that the glass fiber having the oval cross-sectional shape obtained in this comparative example was used, and the fiber reinforced resin was subjected to a tensile test. The strength of the molded body was calculated. The results are shown in Table 2.
  • Devitrification resistance A indicates that no crystals are precipitated, B indicates that crystals are deposited on a part of the surface, and C indicates that crystals are deposited on the surface and inside. .
  • Initial phase of devitrification cor ... cordierite, ano ... anorthite, mul ... mullite, cri ...
  • the cross-sectional shape of the cristobalite glass fiber is a circle that can produce a non-circular cross-sectional shape. Here, an ellipse is actually created and the deformation ratio is measured.
  • the strength and the like which are the properties of the glass fiber, and the strength of the molded body cannot be measured. In the table, “ND” indicates that the test was not performed, and “-” indicates that the measurement could not be performed due to the shape of the obtained fiber.
  • the glass fibers having an oval cross-sectional shape of Examples 1 to 6 have a strength of 4.0 GPa or more and an elastic modulus of 85 GPa or more, and have excellent strength and elastic modulus. . Further, it is apparent that the fiber reinforced resin molded products of Examples 1 to 6 have excellent strength by being manufactured using the glass fiber having the oval cross-sectional shape.
  • Comparative Example 1 does not contain CaO in the composition of the glass fiber, so that the liquid phase viscosity is low and a glass fiber having a non-circular cross-sectional shape cannot be obtained.
  • the glass fiber composition has a content of Al 2 O 3 and MgO that is less than the lower limit of the present invention. Therefore, the strength and elastic modulus of the glass fiber having an oval cross-sectional shape are in Example 1. Lower than glass fiber with an oval cross-sectional shape of ⁇ 6. The strength of the fiber reinforced resin molded body of Comparative Example 2 is lower than that of the fiber reinforced resin molded bodies of Examples 1 to 6.
  • the strength of the compact is increased when the glass fiber of the present invention is used as compared with the glass fiber of the E glass composition.
  • the glass fiber of the present invention is used, even if the cross-sectional shape is a circular glass fiber (FIGS. 1 and 1), the glass fiber is slightly smaller than when an E glass fiber ellipse (FIGS. 1 and 4) is used.
  • the strength increased.
  • the molded body strength comparable to that of S glass, which is a high-strength glass ( 1 and 5) can be realized.
  • the non-circular cross-sectional shape increases the contact area with the thermoplastic resin and increases the strength when the molded body is produced, as compared with the glass fiber having the circular cross-sectional shape.
  • glass fibers having an oval non-circular cross-sectional shape are used, but the contact area can be changed depending on the cross-sectional shape of the glass fibers, so that it is possible to further increase the strength of the molded body by adjusting the surface area.
  • the non-circular cross-sectional glass fiber of the present invention By using the non-circular cross-sectional glass fiber of the present invention, it is possible to achieve high strength of the molded product. As a result, it is possible to manufacture a thin molded product or a fine molded product while maintaining the strength, and it is possible to reduce the weight of the molded product.

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Abstract

　非円形の断面形状を備え、優れた強度及び弾性率を備えるガラス繊維及びそれを用いる繊維強化樹脂成形体を提供する。　非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸して得られる。ガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０～６３．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１９．０～２３．０質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０～１５．０質量％、ＣａＯの含有量が５．５～１１．０質量％、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８～２．０の範囲にある組成を備える。

Description

非円形の断面形状を備えるガラス繊維及びそれを用いる繊維強化樹脂成形体
　本発明は、非円形の断面形状を備えるガラス繊維及びそれを用いる繊維強化樹脂成形体に関する。
　従来、非円形の断面形状を備えるガラス繊維が提案されている（例えば、特許文献１参照）。尚、本願では、円周の全ての部分が中心点から等距離にある形状を真円とし、該真円と異なる形状を非円形と定義する。前記非円形は、例えば、扁平形状、星形、十字形、多角形、ドーナッツ形状等の形状を含むものとする。また、前記扁平形状は、例えば、楕円形、長円形、繭形等の形状を含むものとする。
　前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、熱可塑性樹脂と混合溶融し射出成形して繊維強化樹脂成形体を形成することにより、該繊維強化樹脂成形体の機械的強度、寸法精度、反り等を改善することができるとされている。前記繊維強化樹脂成形体の機械的強度が改善される理由としては、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、断面形状が真円であるガラス繊維に比較して、前記熱可塑性樹脂との接触面積が大きくなることが挙げられる。また、前記繊維強化樹脂成形体の寸法精度、反り等が改善される理由としては、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、該繊維強化樹脂成形体を形成する際に、断面形状が真円であるガラス繊維に比較して、成形体平面方向への配向性がよく、２次元に配向しやすいことが挙げられる。
　前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、一般にＥガラスにより形成されているが、該Ｅガラスからなるガラス繊維は十分な強度及び弾性率を得ることができない場合がある。そこで、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維に十分な強度及び弾性率を付与することが望まれる。
　前記Ｅガラスからなるガラス繊維より優れた強度を備えるガラス繊維としてＳガラスからなるガラス繊維が知られている。前記Ｓガラスからなるガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が約６５質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が約２５質量％、ＭｇＯの含有量が約１０質量％である組成を備えている。しかし、前記Ｓガラスは、その原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸してガラス繊維を得るときに、該溶融ガラスの１０００ポイズ温度と液相温度との差が小さいという問題がある。
　前記「１０００ポイズ温度」とは、溶融ガラスの粘度が１０００ポイズとなる温度であり、「液相温度」とは、該溶融ガラスの温度を低下させたときに最初に結晶が析出する温度である。一般的にガラス繊維を製造する際に適正な粘度は１０００ポイズ以下であるといわれており、前記紡糸は、１０００ポイズ温度と液相温度との間の温度範囲（作業温度範囲）が広いほど安定して紡糸することができるため、作業温度範囲は紡糸性を確保する目安として用いられている。
　溶融ガラスの１０００ポイズ温度と液相温度との差が小さいと、該溶融ガラスが紡糸後に冷却されてガラス繊維となる過程で、僅かな温度低下の影響下においても結晶化（失透）しやすく、ガラス繊維が切断する等の問題が発生しやすくなる。前記Ｓガラスは、作業温度範囲が狭いことから、その原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとしたときに、該溶融ガラスから、非円形の断面形状を備えるガラス繊維を安定に紡糸することが難しい。なお、「失透」とは、前記溶融ガラスの温度を低下させたときに結晶が析出する現象である。
　そこで、前記Ｓガラスの原料となるガラス組成物の組成を改良し、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯと共にＣａＯを含むようにしたガラス組成物が提案されている。前記ガラス組成物として、例えば、１０００ポイズ温度を下げて粘性を低下させることにより、比較的低い温度で作業温度範囲を保ちながら容易に紡糸できるようにしたガラス組成物が知られている（特許文献２参照）。また、前記ガラス組成物として、１０００ポイズ温度と液相温度との差の大きなガラス組成物が知られている（特許文献３参照）。
特開２００６－４５３９０号公報 特公昭６２－００１３３７号公報 特表２００９－５１４７７３号公報
　しかしながら、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯと共にＣａＯを含む特許文献２記載のガラス組成物は、溶融して溶融ガラスとしたときに失透しやすい傾向があり、安定に紡糸することが難しい。また、特許文献３記載のガラス組成物は、溶融して溶融ガラスとしたときに該溶融ガラスの１０００ポイズ温度が高いために大量生産が難しい。従って、前記従来のガラス組成物からは、非円形の断面形状を備え、優れた強度及び弾性率を備えるガラス繊維を得ることが難しいという不都合がある。
　本発明は、かかる不都合を解消して、非円形の断面形状を備え、優れた強度及び弾性率を備えるガラス繊維を提供することを目的とする。
　また、本発明の目的は、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いる繊維強化樹脂成形体を提供することにもある。
　かかる目的を達成するために、本発明は、ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸された非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、該ガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０～６３．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１９．０～２３．０質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０～１５．０質量％、ＣａＯの含有量が５．５～１１．０質量％、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８～２．０の範囲にある組成を備えることを特徴とする。
　本発明によれば、前記組成を備えるガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとする。そして、前記溶融ガラスから紡糸することにより、非円形の断面形状を備えるガラス繊維を得る。本発明の非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、前記組成を備えるので、優れた強度及び弾性率を得ることができる。
　前記ガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０質量％未満ではガラス繊維として十分な機械的強度を得ることができず、６３．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの１０００ポイズ温度及び液相温度が高くなる。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＡｌ２Ｏ３の含有量が１９．０質量％未満では十分な弾性率を得ることができず、２３．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなる。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＭｇＯの含有量が１０．０質量％未満では十分な弾性率を得ることができず、１５．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなる。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＣａＯの含有量が５．５質量％未満では前記ガラス組成物の液相温度が高くなり、１１．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの１０００ポイズ温度及び液相温度が高くなる。
　さらに、前記ガラス繊維は、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８未満では十分な弾性率を得ることができず、２．０を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなる。
　本発明の前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、前記断面形状は、例えば扁平形状である。前記扁平形状としては、楕円形、長円形、繭形からなる群から選択される１つの形状を挙げることができる。
　また、前記ガラス繊維の原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスを紡糸する際に、失透しやすいとガラス繊維の切断等の問題が発生する。しかし、本発明において、前記ガラス繊維は前記組成を備えているので、前記溶融ガラスは、温度を低下させたときに最初に析出する結晶（失透初相）がコーディエライトの単独結晶又はコーディエライトとアノーサイトとの混合結晶となる。失透初相の種類によって、結晶の析出や気泡の発生等に影響を与えることが知られているが、前記溶融ガラスは、失透初相が前記以外の他の結晶である場合に比較して、液相温度において結晶が析出し難くなる。従って、前記ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して得られた溶融ガラスを紡糸するときに、ガラス繊維が切断する等の支障の発生を抑制することができ、安定した紡糸を行うことができる。
　また、本発明において、前記溶融ガラスは、その粘度が１０００ポイズとなる温度である１０００ポイズ温度と、その温度を低下させたときに最初に結晶が析出する温度である液相温度との間の温度範囲である作業温度範囲が５０℃以上であり、さらに液相温度に対応する粘度（液相粘度）が３０００ポイズ以上であることにより、前記ガラス繊維の断面形状を非円形とすることができる。
　断面形状が非円形のガラス繊維を作成することは、断面形状が円形のガラス繊維を作成するよりも紡糸温度の温度範囲の設定条件が厳しい。断面形状を非円形とするためには、１０００ポイズ以上の高粘度で紡糸する必要がある。前記溶融ガラスの紡糸の際の粘度が１０００ポイズ未満の場合、紡糸されたガラス繊維が表面張力により丸まり、その断面形状を非円形とすることができないことがある。したがって、断面形状を非円形とするためには、一般的に１０００ポイズ以上という高い粘度で紡糸する必要がある。この条件を満たし、紡糸するための作業温度範囲を確保するためには、少なくとも液相粘度が３０００ポイズ以上であることを必要とする。安定して紡糸を行うためには、液相粘度は好ましくは４０００ポイズ以上であり、より好ましくは５０００ポイズ以上である。
　また、１０００ポイズ温度と液相温度との差である作業温度範囲が５０℃以上であることも必要とされる。作業温度範囲が狭いと、溶融ガラスが失透してガラス繊維が切断する等、紡糸の際に支障が発生する虞がある。
　したがって、本発明は、ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸された非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、該溶融ガラスは、１０００ポイズ温度と液相温度との差である作業温度範囲が５０℃以上であり、さらに液相温度に対応する粘度である液相粘度が３０００ポイズ以上であることを特徴とする。
　本発明のガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融した溶融ガラスは、上述の非円形の断面形状を備えるガラス繊維を紡糸するための温度条件を備えている。したがって、安定して非円形の断面形状を備えるガラス繊維を紡糸することができる。
　また、本発明において、前記ガラス繊維は、その強度が４．０ＧＰａ以上であり、その弾性率が８５ＧＰａ以上であることが好ましい。本発明の非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、その強度が４．０ＧＰａ以上であり、弾性率が８５ＧＰａ以上であることにより、繊維強化樹脂成形体を構成する用途に好適に用いることができる。
　また、本発明の繊維強化樹脂成形体は、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維と熱可塑性樹脂とを混合溶融し射出成形してなることを特徴とする。本発明の繊維強化樹脂成形体は、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維を含むので、機械的強度、寸法精度、反り等が改善され、優れた強度を得ることができる。
ガラス繊維の種類による繊維強化樹脂成形体の強度を比較する図
　次に、本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。
　本実施形態の非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸することにより得られる。本実施形態の非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、該断面形状が扁平形状であってもよく、星形、十字形、多角形、三葉形、四葉形、Ｈ形、Ｕ形、Ｖ形、ドーナッツ形状等の形状であってもよい。前記扁平形状としては、例えば、楕円形、長円形、繭形等のいずれかの形状を挙げることができる。
　本実施形態の非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０～６３．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１９．０～２３．０質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０～１５．０質量％、ＣａＯの含有量が５．５～１１．０質量％、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８～２．０の範囲にある組成を備えている。
　前記ガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０質量％未満ではガラス繊維として十分な機械的強度を得ることができず、６３．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの１０００ポイズ温度及び液相温度が高くなる。前記ＳｉＯ２の含有量は、前記ガラス繊維の原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの組成物の１０００ポイズ温度を１３５０℃以下にするために、前記ガラス繊維の全量に対し、５７．０～６２．０質量％の範囲にあることが好ましく、５７．０～６１．０質量％の範囲にあることがより好ましい。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＡｌ２Ｏ３の含有量が１９．０質量％未満では十分な弾性率を得ることができず、２３．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなる。前記Ａｌ２Ｏ３の含有量は、前記ガラス繊維において優れた弾性率を得ると共に、前記溶融ガラスの液相温度を低くして作業温度範囲を広くするために、該ガラス繊維の全量に対し、１９．５～２２．０質量％の範囲にあることが好ましく、２０．０～２１．０質量％の範囲にあることがより好ましい。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＡｌ２Ｏ３の含有量が１９．０～２３．０質量％の範囲にあり、特に２０．０質量％の近傍であることにより、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスにおける前記失透初相をコーディエライトの単独結晶又はコーディエライトとアノーサイトとの混合結晶とすることができる。前記Ａｌ２Ｏ３の含有量が前記ガラス繊維の全量に対し、１９．０質量％未満では、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスにおける前記失透初相をコーディエライトの単独結晶又はコーディエライトとアノーサイトとの混合結晶とすることができないことがある。そこで、前記ガラス繊維は、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスにおける前記失透初相をコーディエライトの単独結晶又はコーディエライトとアノーサイトとの混合結晶とするために、前記Ａｌ２Ｏ３の含有量が前記ガラス繊維の全量に対し、１９．０質量％～２２．０質量％近傍の範囲にあることが好ましい。
　また、ＳｉＯ２の含有量／Ａｌ２Ｏ３の含有量が重量比で２．６～３．３であることが好ましい。このような範囲にすれば、ガラス繊維はその製造時における作業温度範囲が広いものとなり、また十分な弾性率を有するようになるからである。さらに、ＳｉＯ２の含有量／Ａｌ２Ｏ３の含有量が重量比で２．７～３．２であることがより好ましい。ＳｉＯ２の含有量／Ａｌ２Ｏ３の重量比が、３．２以下であると高い弾性率を有するガラス繊維が得られるからである。また、当該重量比が２．７以上であると、液相温度を低くするとともに、失透現象を抑制することが可能となる。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＭｇＯの含有量が１０．０質量％未満では十分な弾性率を得ることができず、１５．０質量％を超えると、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなる。前記ＭｇＯの含有量は、前記ガラス繊維において優れた弾性率を得ると共に、前記溶融ガラスの液相温度を低くして作業温度範囲を広くするために、該ガラス繊維の全量に対し、１１．０～１４．０質量％の範囲にあることが好ましく、１１．５～１３．０質量％の範囲にあることがより好ましい。
　また、前記ガラス繊維は、全量に対しＣａＯの含有量が５．５質量％未満ではその原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなり、１１．０質量％を超えると該溶融ガラスの１０００ポイズ温度及び液相温度が高くなる。前記ＣａＯの含有量は、前記溶融ガラスの１０００ポイズ温度及び液相温度を低くして作業温度範囲を広くするために、該ガラス繊維の全量に対し、６．０～１０．５質量％の範囲にあることが好ましく、７．０～１０．０質量％の範囲にあることがより好ましい。
　さらに、前記ガラス繊維は、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８未満では十分な弾性率を得ることができず、２．０を超えるとその原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスの液相温度が高くなる。前記ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯは、前記ガラス繊維において優れた弾性率を得ると共に、前記溶融ガラスの液相温度を低くして作業温度範囲を広くするために、１．０～１．８の範囲にあることが好ましい。
　前記ガラス繊維は、基本的組成としてＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとを前述の範囲の含有量で含むが、各成分の原料中に含まれる等の原因により不可避的に混入する他の成分を含んでいてもよい。前記他の成分としては、Ｎａ２Ｏ等のアルカリ金属酸化物、Ｆｅ２Ｏ３、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、ＭｏＯ３、Ｃｒ２Ｏ３等を挙げることができる。前記他の成分の含有量は、前記ガラス繊維の全量に対し、１．０質量％未満であることが好ましく、０．５質量％未満であることがより好ましく、０．２質量％未満であることがさらに好ましい。
　前記ガラス繊維は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．０質量％以上で、他の不純物成分の含有量が相対的に少ないことによって、十分な弾性率を得ることができる。また、その原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスからガラス繊維を製造する際に十分な作業温度範囲を確保することができる。
　また、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．５質量％以上であると、前記ガラス繊維においてより優れた弾性率を得るとことができる。さらに、前記ガラス繊維の原料となるガラス組成物から得られた溶融ガラスにおいて十分な作業温度範囲を確保するために、該ガラス繊維の全量に対し、９９．８質量％以上の範囲にあることがより好ましい。
　前記ガラス繊維は、原料であるガラス組成物及び該ガラス組成物を溶融して得られる溶融ガラスと同等の組成を有する。
　前記ガラス繊維の原料となるガラス組成物としては、ガラスカレット又はガラスバッチを用いることができる。また、前記溶融ガラスは、前記ガラスカレットを再溶融するか、前記ガラスバッチを直接溶融する方法により得ることができる。前記溶融ガラスは、具体的には前記１０００ポイズ温度と前記液相温度との差である作業温度範囲が５０℃以上である。さらに該液相温度に対応する粘度（液相粘度）が３０００ポイズ以上であり、紡糸安定性のうえから、好ましくは４０００ポイズ以上であり、より好ましくは５０００ポイズ以上である。
　前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、前記溶融ガラスからそれ自体公知の方法により製造することができる。前記公知の方法によれば、前記溶融ガラスを数十～数千個のブッシングと称される白金合金ノズルから引き出して紡糸し、高速で巻き取ることにより、ガラス繊維を得る。
　ここで、前記溶融ガラスは、低温にすると粘度を高くすることができるが、目的の高粘性域が液相温度より低いと、失透してガラス繊維が切断する等の支障が発生する虞がある。しかし、本実施形態の前記溶融ガラスは前記ガラス繊維と同一組成を備えており、作業温度範囲が広く、失透初相がコーディエライトの単独結晶又はコーディエライトとアノーサイトとの混合結晶であって結晶化速度が小さい。そこで、前記溶融ガラスは、失透することなく安定に紡糸することができ、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維を得ることができる。
　溶融ガラスが表面張力によって丸まろうとするのを防ぎ、非円形の断面形状を有するガラス繊維を紡糸するためには、１０００ポイズ以上の高粘性で紡糸する必要がある。１０００ポイズ以上の高粘性領域で紡糸することから、溶融ガラスを低温にする必要があり、ガラスが失透する可能性がある。そこで、少なくとも液相粘度が３０００ポイズ以上であれば、ノズルから溶融ガラスを引き出す際にも、ガラスが失透することなく、非円形の断面形状を有するガラス繊維を紡糸することが可能となる。
　このように、非円形の断面形状を備えるガラス繊維を紡糸することは、円形の断面形状のガラス繊維を紡糸するよりも、ガラス組成の選択、及び紡糸する温度範囲の選定をより厳密に行う必要がある。
　前記のようにして紡糸された前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、その強度が４．０ＧＰａ以上であり、その弾性率が８５ＧＰａ以上となっている。
　本実施形態の前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、前記のように優れた強度及び弾性率を備えている。そこで、本実施形態の前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、例えば、熱可塑性樹脂と混合溶融して射出成形することにより、機械的強度、寸法精度、反り等が改善され、優れた強度及び弾性率を備える繊維強化樹脂成形体を得ることができる。
　前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、前記繊維強化樹脂成形体の基材とするために、その断面積を真円に換算したときの繊維径が３～３０μｍの範囲であることが好ましい。また、前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、前記繊維強化樹脂成形体の基材とするために、該断面形状における長径及び短径を測定したときに、長径／短径の比で表されるガラス変形比が２～１０の範囲にあることが好ましい。
　前記熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル／ブタジエン／スチレン（ＡＢＳ）樹脂、メタクリル樹脂、塩化ビニル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、液晶ポリマー（ＬＣＰ）樹脂、フッ素樹脂、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂、ポリアリレート（ＰＡＲ）樹脂、ポリサルフォン（ＰＳＦ）樹脂、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）樹脂、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂等を挙げることができる。
　また、前記熱可塑性樹脂に代えて、熱硬化性樹脂を用いてもよく、該熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂等を挙げることができる。前記熱可塑性樹脂又は前記熱硬化性樹脂は、単独で用いてもよく、２種以上組み合わせて用いてもよい。
　また、射出成形に代えて、スタンピング成形法、インフュージョン法、ハンドレイアップ法、スプレイアップ法、レジントランスファーモールディング（ＲＴＭ）法、シートモールディングコンパウンド（ＳＭＣ）法、バルクモールディングコンパウンド（ＢＭＣ）法、プルトルージョン法、フィラメントワインディング法等の公知の成形法を用いることもできる。
　前記成形法においては、本実施形態の前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維を単独で用いてもよく、本実施形態の前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維と同一組成で真円状の断面形状を備えるガラス繊維、公知の市販のガラス繊維、カーボン繊維、有機繊維、セラミックス繊維等の１種以上と組み合わせて用いてもよい。
　また、本実施形態の前記非円形の断面形状を備えるガラス繊維は、ガラス繊維織布、組布、編布、不織布、マット、三軸組布、四軸組布、チョップドストランド、ロービング、パウダー等の各種複合材料用のガラス繊維強化基材を製造する材料として用いることもできる。
　本実施形態の繊維強化樹脂成形体は、優れた機械的強度や寸法精度を要求される部品、部材等の用途に好適に用いることができる。前記部品、部材等として、例えば、車両外装部材、車両内装部材、車両エンジン周り部材、電子機器ハウジング、電子部品、高圧タンク等を挙げることができる。
　前記車両外装部材としては、ドアミラー、サンルーフ周り部材等を挙げることができ、前記車両内装部材としてはコンソールボックス等を、車両エンジン周り部材としてはエンジンカバー等をそれぞれ挙げることができる。また、前記電子機器ハウジングとしては、携帯電話筐体、パーソナルコンピュータ筐体、デジタルカメラのレンズ筒体、ゲーム機筐体等を挙げることができる。また、前記電子部品としては、各種コネクタ等を挙げることができる。
　次に、本発明の実施例及び比較例を示す。
　〔実施例１〕
　本実施例では、まず、全量に対しＳｉＯ２の含有量が６０．２質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が２０．１質量％、ＭｇＯの含有量が１０．１質量％、ＣａＯの含有量が９．５質量％、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１質量％となるようにガラス原料を調合し、ガラス組成物を得た。前記ガラス組成物は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．９質量％であり、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが１．１である。前記ガラス組成物の組成を表１に示す。
　次に、前記ガラス組成物と同一組成を備えるガラス粉砕物を白金ボート中に収容し、１０００～１５００℃の温度勾配を設けた管状電気炉で加熱し、結晶の析出が始まった温度を液相温度とした。
　次に、前記ガラス組成物を白金ルツボ中で溶融し、溶融ガラスの温度を変化させながら、回転式Ｂ型粘度計を用いて連続的に粘度を測定し、粘度が１０００ポイズのときに対応する温度を１０００ポイズ温度とした。また、前記液相温度に対応する粘度を液相粘度とした。尚、粘度は、ＪＩＳ　Ｚ８８０３－１９９１に準じて測定した。前記１０００ポイズ温度、液相温度及び液相粘度を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を前記１０００ポイズ温度以上の温度に加熱して溶融した後、前記液相温度より１００～３００℃低い温度で６時間放置した。そして、前記ガラス組成物の表面及び内部に発現した結晶の様子を観察し、耐失透性をＡ，Ｂ，Ｃの３段階で評価した。Ａは結晶が析出していないことを示し、Ｂは表面の一部に結晶が析出していることを示し、Ｃは、表面及び内部に結晶が析出していることを示す。
　次に、前記液相温度の測定に用いた試料において析出した結晶初相部を粉砕し、Ｘ線回折装置で分析し、失透初相の結晶種を同定した。耐失透性の評価及び失透初相の結晶種を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、扁平で長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。
　次に、前記ガラス繊維のモノフィラメントを試料として引張試験を行い、該ガラス繊維の強度及び弾性率を算出した。
　次に、前記ガラス繊維のモノフィラメントを試料として、該モノフィラメントの断面における長径及び短径を測定し、長径／短径の比をガラス変形比とした。前記ガラス繊維の断面形状、ガラス変形比、強度、弾性率を表２に示す。
　次に、前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を集束して得られたガラス繊維束（ストランド）を３ｍｍの長さに切断してチョップドストランドを作製した。次に、得られたチョップドストランドをポリアミド樹脂（ポリアミド６６）と溶融混練し、押出成形法によりガラス含有量３０質量％の繊維強化樹脂ペレットを作製した。次に、得られた繊維強化樹脂ペレットを用い、射出成形法により８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍの大きさを備える板状の繊維強化樹脂成形体を作製し、引張試験により該繊維強化樹脂成形体の強度を算出した。結果を表２に示す。
　〔実施例２〕
　本実施例では、まず、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５９．２質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が２０．１質量％、ＭｇＯの含有量が１２．６質量％、ＣａＯの含有量が８．０質量％、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１質量％となるようにガラス原料を調合し、ガラス組成物を得た。前記ガラス組成物は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．９質量％であり、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが１．６である。本実施例で得られた前記ガラス組成物の組成を表１に示す。
　次に、本実施例で得られた前記ガラス組成物を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、該ガラス繊維の強度、弾性率、ガラス変形比を算出した。結果を表２に示す。
　次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、繊維強化樹脂成形体を作製し、引張試験により該繊維強化樹脂成形体の強度を算出した。結果を表２に示す。
　〔実施例３〕
　本実施例では、まず、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５８．２質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が２０．７質量％、ＭｇＯの含有量が１２．０質量％、ＣａＯの含有量が９．０質量％、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１質量％となるようにガラス原料を調合し、ガラス組成物を得た。前記ガラス組成物は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．９質量％であり、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが１．３である。本実施例で得られた前記ガラス組成物の組成を表１に示す。
　次に、本実施例で得られた前記ガラス組成物を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、該ガラス繊維の強度、弾性率、ガラス変形比を算出した。結果を表２に示す。
　次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、繊維強化樹脂成形体を作製し、引張試験により該繊維強化樹脂成形体の強度を算出した。結果を表２に示す。
　〔実施例４〕
　本実施例では、まず、全量に対しＳｉＯ２の含有量が６１．４質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１９．０質量％、ＭｇＯの含有量が１２．９質量％、ＣａＯの含有量が６．５質量％、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１質量％、Ｎａ２Ｏの含有量が０．１％となるようにガラス原料を調合し、ガラス組成物を得た。前記ガラス組成物は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．８質量％であり、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが２．０である。本実施例で得られた前記ガラス組成物の組成を表１に示す。
　次に、本実施例で得られた前記ガラス組成物を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、該ガラス繊維の強度、弾性率、ガラス変形比を算出した。結果を表２に示す。
　〔実施例５〕
　本実施例では、まず、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５８．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が２１．９質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０質量％、ＣａＯの含有量が１０．０質量％、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１質量％となるようにガラス原料を調合し、ガラス組成物を得た。前記ガラス組成物は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．９質量％であり、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが１．０である。本実施例で得られた前記ガラス組成物の組成を表１に示す。
　次に、本実施例で得られた前記ガラス組成物を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、該ガラス繊維の強度、弾性率、ガラス変形比を算出した。結果を表２に示す。
　〔実施例６〕
　本実施例では、まず、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が２０．０質量％、ＭｇＯの含有量が１２．０質量％、ＣａＯの含有量が１０．９質量％、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１質量％となるようにガラス原料を調合し、ガラス組成物を得た。前記ガラス組成物は、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとＣａＯとの合計含有量が９９．９質量％であり、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが１．１である。本実施例で得られた前記ガラス組成物の組成を表１に示す。
　次に、本実施例で得られた前記ガラス組成物を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、該ガラス繊維の強度、弾性率、ガラス変形比を算出した。結果を表２に示す。
　次に、本実施例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、繊維強化樹脂成形体を作製し、引張試験により該繊維強化樹脂成形体の強度を算出した。結果を表２に示す。
　〔比較例１〕
　本比較例では、いわゆるＳガラス（ＳｉＯ２；６４～６６％、Ａｌ２Ｏ３；２４～２６％、ＭｇＯ；９～１１％）を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸したところ、溶融ガラス中に失透が発生し、紡糸切断が多発したため、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得ることができなかった。失透を発生させないように溶融ガラスの温度を上げて紡糸したところ、白金合金ノズルから引き出されたガラス繊維が表面張力により丸まることを防止できず、前記ガラス繊維は略真円形の断面形状を備えていた。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その繊維径は１５μｍであった。
　また、本比較例で得られたガラス繊維は、前述のように略真円形の断面形状を備えているので、ガラス変形比、ガラス繊維の強度及び弾性率、繊維強化樹脂成形体の強度は算出していない。結果を表２に示す。
　〔比較例２〕
　本比較例では、いわゆるＥガラス（ＳｉＯ２の含有量が５２．０～５６．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１２．０～１６．０質量％、ＭｇＯの含有量が０～６質量％、ＣａＯの含有量が１６～２５質量％、Ｎａ２Ｏの含有量が０～０．８質量％、Ｂ２Ｏ３の含有量が５．０～１０．０質量％）を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、本比較例で得られた前記ガラス組成物を用いた以外は実施例１と全く同一にして、液相温度及び液相粘度を求めると共に、耐失透性を評価し、失透初相の結晶種を同定した。結果を表２に示す。
　次に、前記ガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスを紡糸して、長円形の断面形状を備えるガラス繊維を得た。尚、得られたガラス繊維は、前記ガラス組成物と同一組成を有しており、その断面積を真円に換算したときの繊維径が１５μｍであった。次に、本比較例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、該ガラス繊維の強度、弾性率、ガラス変形比を算出した。結果を表２に示す。
　次に、本比較例で得られた前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いた以外は実施例１と全く同一にして、繊維強化樹脂成形体を作製し、引張試験により該繊維強化樹脂成形体の強度を算出した。結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　耐失透性：Ａは結晶が析出していないことを示し、Ｂは表面の一部に結晶が析出していることを示し、Ｃは、表面及び内部に結晶が析出していることを示す。
失透初相：ｃｏｒ…コーディエライト、ａｎｏ…アノーサイト、ｍｕｌ…ムライト、
　　　　　　ｃｒｉ…クリストバライト
ガラス繊維の断面形状は、非円形の断面形状を製造できたものを○としている。ここでは実際に長円を作成し、変形比についての測定を行っている。比較例１のガラスに関しては、非円形の断面形状のガラス繊維を製造できないこことから、ガラス繊維としての性質である強度等、及び成形体強度は測定できない。
表中、「Ｎ．Ｄ．」は試験を実施しなかったことを示し、「―」は得られた繊維の形状に起因して測定を実施することができなかったことを示す。
 
　表２から、実施例１～６の長円形の断面形状を備えるガラス繊維は、４．０ＧＰａ以上の強度と８５ＧＰａ以上の弾性率とを備え、優れた強度及び弾性率を備えることが明らかである。また、実施例１～６の繊維強化樹脂成形体は、前記長円形の断面形状を備えるガラス繊維を用いて製造されることにより、優れた強度を備えていることが明らかである。
　これに対して、比較例１は、ガラス繊維の組成においてＣａＯを含まないために液相粘度が低く、非円形の断面形状を備えるガラス繊維を得ることができない。
　また、比較例２は、ガラス繊維の組成において、Ａｌ２Ｏ３及びＭｇＯの含有量が本発明の下限未満であるので、長円形の断面形状を備えるガラス繊維の強度及び弾性率が実施例１～６の長円形の断面形状を備えるガラス繊維より低い。また、比較例２の繊維強化樹脂成形体は、その強度も実施例１～６の繊維強化樹脂成形体より低い。
　さらに、本発明のガラス繊維を用いて繊維強化樹脂成形体を作成した場合、高強度ガラスであるＳガラスと同程度の引張強度を実現できることを示す。図１に、本発明のガラス繊維（１、２）、Eガラスよりなるガラス繊維（３、４）、Ｓガラス繊維（５）を用いて、上記と同様に成形体を作成し、引張強度を測定した結果を示す。
　実施例１のガラス組成によって製造された、円形（図１、１）、長円（図１、２）のガラス繊維、Eガラス組成によって製造された、円形（図１、３）、長円（図１、４）、高強度ガラスであるＳガラス組成によって製造された円形（図１、５）のガラス繊維を用いて、実施例１と同様にして繊維強化樹脂成形体を製造し、引張試験を行った。
　Ｅガラス組成のガラス繊維と比較して、本発明のガラス繊維を用いた場合には、成形体強度が増加していることが確認できる。本発明のガラス繊維を用いた場合には、断面形状が円形のガラス繊維（図１、１）であっても、Eガラス繊維の長円（図１、４）を用いた場合に比べ、僅かであるが強度が増加していることが明らかとなった。
　さらに、本発明のガラス組成を用いた非円形の断面形状のガラス繊維によって、成形体を製造した場合には（図１、２）、高強度ガラスであるＳガラスと同程度の成形体強度（図１、５）を実現することができる。非円形の断面形状とすることによって、円形の断面形状のガラス繊維に比べ、熱可塑性樹脂との接触面積が広くなり成形体を製造したときの強度が増すからである。ここでは、非円形断面形状が長円のガラス繊維を用いたが、接触面積はガラス繊維の断面形状により変えることができるため、さらに表面積を調節し成形体強度を増すことも可能である。
　本発明の非円形断面形状のガラス繊維を用いることによって、成形品の高強度化を達成することができる。その結果、強度はそのままに、薄肉成形品や微細成形品を製造することができるため、成形品の軽量化を図ることが可能となる。

Claims (8)

  1. 　ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸された非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、
    　該ガラス繊維は、全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０～６３．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１９．０～２３．０質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０～１５．０質量％、ＣａＯの含有量が５．５～１１．０質量％、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８～２．０の範囲にある組成を備えることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  2. 　請求項１記載の非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、該断面形状は扁平形状であることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  3. 　請求項２記載の非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、前記扁平形状は、楕円形、長円形、繭形からなる群から選択される１つの形状であることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  4. 　請求項１乃至請求項３のいずれか１項記載の非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、前記溶融ガラスは、温度を低下させたときに最初に析出する結晶がコーディエライトの単独結晶又はコーディエライトとアノーサイトとの混合結晶であることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  5. 　請求項１乃至請求項４のいずれか１項記載の非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、前記溶融ガラスは、１０００ポイズ温度と液相温度との差である作業温度範囲が５０℃以上であり、さらに液相温度に対応する粘度である液相粘度が３０００ポイズ以上であることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  6. 　請求項１乃至請求項５のいずれか１項記載の非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、前記ガラス繊維は、その強度が４．０ＧＰａ以上であり、その弾性率が８５ＧＰａ以上であることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  7. 　ガラス繊維の原料となるガラス組成物を溶融して溶融ガラスとし、該溶融ガラスから紡糸された非円形の断面形状を備えるガラス繊維において、
    　該溶融ガラスは、１０００ポイズ温度と液相温度との差である作業温度範囲が５０℃以上であり、さらに液相温度に対応する粘度である液相粘度が３０００ポイズ以上であることを特徴とする非円形の断面形状を備えるガラス繊維。
  8. 　全量に対しＳｉＯ２の含有量が５７．０～６３．０質量％、Ａｌ２Ｏ３の含有量が１９．０～２３．０質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０～１５．０質量％、ＣａＯの含有量が５．５～１１．０質量％、ＣａＯの含有量に対するＭｇＯの含有量の比ＭｇＯ／ＣａＯが０．８～２．０の範囲にある組成を備え、非円形の断面形状を備えるガラス繊維と熱可塑性樹脂とを混合溶融し射出成形してなることを特徴とする繊維強化樹脂成形体。
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