WO2013054769A1 - 圧粉成形体の成形方法 - Google Patents

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WO2013054769A1
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die
lubricant
powder
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punch
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和嗣 草別
佐藤　淳
真人 魚住
山口　浩司
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住友電気工業株式会社
住友電工焼結合金株式会社
住友電装株式会社
株式会社オートネットワーク技術研究所
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Definitions

  • the present invention relates to a method for forming a green compact by pressing a raw material powder to form a green compact.
  • the present invention relates to a method for forming a green compact that forms a green compact that is a material for a magnetic core such as a reactor or a motor.
  • Magnetic parts including a magnetic core made of a soft magnetic material such as iron, an alloy thereof, or an oxide such as ferrite and a coil disposed on the magnetic core are used in various fields. Specifically, for example, there are motor parts, transformers, reactors, choke coils, and the like that are used for in-vehicle parts mounted on vehicles such as hybrid cars and electric cars, and power circuit parts for various electric devices.
  • the magnetic core is formed by laminating a plurality of thin electromagnetic steel sheets, filling the mold with powder made of the soft magnetic material (hereinafter referred to as soft magnetic powder), and then forming the obtained powder compact.
  • soft magnetic powder powder made of the soft magnetic material
  • an energy loss called iron loss (generally the sum of hysteresis loss and eddy current loss) occurs in the magnetic core. Since eddy current loss is proportional to the square of the operating frequency, when the magnetic component is used at a high frequency of several kHz or more, iron loss becomes significant. Thus, when the operating frequency is high, eddy current loss can be effectively reduced by using coated particles (for example, Patent Document 1) having an insulating layer on the outer periphery of soft magnetic metal particles such as iron and iron alloy. As a result, iron loss can be reduced.
  • a lubricant is applied to the mold by spraying or brushing to reduce the friction between the mold and the compacted body, thereby compacting the compact. It has been made to increase sex.
  • the lubricant in this way, the insulating layer formed by sliding contact between the coated particles and the mold or sliding contact between the particles is used.
  • the compacting body which suppresses damage and is excellent in insulation is obtained.
  • an object of the present invention is to provide a method for forming a green compact capable of forming the green compact with uniform quality and high productivity.
  • the present inventors use an independent application means such as a spray as a technique for uniformly and thinly applying a lubricant to a surface (hereinafter referred to as a slidable contact surface) that can be slidably contacted with a molded body in a molding die.
  • a mold lubricant supply port was provided in the mold and the mold itself was used as a means for applying the lubricant.
  • the present inventors assumed that the green compact is continuously formed with good productivity by continuously repeating the powder feeding ⁇ molding, and lubrication utilizing the relative movement of the punch and the die.
  • the application of the agent was examined.
  • the supply port of the lubricant for the mold may be blocked due to accumulation of fine raw material powder that has passed through the gap between the die and the punch. It has been found that the stable supply and application of the agent may be hindered.
  • the present inventors have completed the method for forming the green compact of the present invention.
  • molding method of this invention compacting body is prescribed
  • a raw material powder is filled in a cavity formed by a relatively movable first punch and a die, and the raw material in the cavity is formed by the first punch and the second punch.
  • the present invention relates to a method for forming a green compact by pressing powder and forming a green compact.
  • This molding method of the present invention includes the following preparation process, coating process, and molding process. [Preparation step]: A step of preparing raw material powder.
  • [Coating step] A mold lubricant is present between the outer peripheral surface of the first punch and the inner peripheral surface of the die, and in this state, the first punch and the die are relatively moved, Applying the mold lubricant to the inner peripheral surface of the die;
  • a step of pressing the powder to form a green compact In the coating step, the mold lubricant is discharged from the supply port provided in the die or the first punch, and is discharged from the discharge port provided in the die or the first punch.
  • the mold lubricant is applied to the inner peripheral surface of the die while recovering the lubricant.
  • the mold lubricant may be discharged continuously or intermittently.
  • the above-described molding method of the present invention can be used for molding any powder compact, but is particularly suitable for producing a powder magnetic core (a powder compact) that is a material for a magnetic core such as a reactor or a motor.
  • a powder magnetic core a powder compact
  • the raw material powder prepared in the preparation step in the molding method of the present invention is a raw material powder containing a coated soft magnetic powder that is an aggregate of soft magnetic metal particles provided with an insulating layer
  • a powder magnetic core (pressure) A powder compact) can be formed.
  • the components of the molding die such as the first punch and the die are used as the coating means, and the coating operation is performed by utilizing the relative movement of both. There is no need to place it near the mold. In addition, since this operation substantially overlaps the operation for molding and the operation for coating, the work efficiency at the time of molding is good and the productivity of the green compact is excellent.
  • excess mold lubricant is discharged from the discharge port while supplying the mold lubricant from the supply port between the outer peripheral surface of the first punch and the inner peripheral surface of the die. Since it has a configuration (hereinafter sometimes referred to as circulation supply), excessive supply and application of the lubricant for the mold can be prevented.
  • circulation supply fine raw material powder that has passed through the gap between the die and the punch can be collected together with the discharge of excess mold lubricant, and the powder accumulates in the mold or closes the supply port. Can be prevented. For these reasons, even if the number of compacted compacts to be continuously formed increases, a compact compact with uniform quality can be molded with good productivity.
  • the arrangement of the supply port and the discharge port in the molding die for achieving the above-described circulation supply can be any of the following (1) to (3). That is, (1) both the supply port and the discharge port are provided on the outer peripheral surface of the first punch, (2) both the supply port and the discharge port are provided on the inner peripheral surface of the die, and (3) the supply port and the discharge port Either one is provided on the inner peripheral surface of the die and the other is provided on the outer peripheral surface of the first punch.
  • the outer periphery of the first punch is lubricated with the mold. It is preferable to provide a reservoir groove for temporarily storing the agent.
  • the width, length, and depth of the accumulation groove are not particularly limited.
  • a groove connected to the supply port may be provided to disperse the lubricant for the mold discharged from the supply port, or a groove connected to the discharge port.
  • a collecting groove that collects excess lubricant for the mold and guides it to the discharge port may be provided.
  • both the supply port and the discharge port are provided in either the die or the first punch, it is preferable to connect the dispersion groove and the collection groove, that is, to form one circulation groove extending from the supply port toward the discharge port. .
  • the width, length, and depth of the dispersion groove, collection groove, and circulation groove are not particularly limited.
  • a mold lubricant may be applied over the entire circumference of the inner peripheral surface of the die in the coating step.
  • the mold lubricant supply port 12i and the discharge port 12o are arranged at different positions in the horizontal direction and the vertical direction of the first punch (lower punch 12), and the supply port 12i and the discharge port 12o are further connected by the circulation groove 12g.
  • the annular groove 12g has a length of more than one round of the outer circumference of the lower punch 12.
  • a mold lubricant may be applied to a part of the inner peripheral surface of the die.
  • the mold lubricant When the mold lubricant is applied to a part of the inner peripheral surface of the die, the mold lubricant is applied so as to divide the inner peripheral surface of the die in the circumferential direction, that is, substantially parallel to the pressurizing direction. In this way, a lubricant for molds is applied.
  • a powder magnetic core a powder compact
  • a region having a healthy insulating layer extending substantially parallel to the pressing direction can be formed on the outer peripheral surface of the green compact.
  • the port 12i and the discharge port 12o may be arranged at positions shifted in the circumferential direction or the axial direction of the lower punches 12A to 12C and connected by the circulation groove 12g.
  • a raw material powder in which a raw material lubricant composed of a solid lubricant is mixed can be prepared in the preparation step.
  • the raw material powder is mixed with the raw material powder by mixing the raw material powder with the lubricant for the raw material. Friction between the constituting particles and the molding die and between the particles can be reduced.
  • a powder magnetic core (a powder compact) is produced using a raw material powder containing a coated soft magnetic powder, by reducing the friction between the particles, not only the sliding contact surface of the powder compact but also the pressure Damage to the insulating layer inside the powder molded body can be effectively suppressed, and a dust core having a small iron loss can be obtained.
  • the die lubricant applied to the inner peripheral surface of the die is a form in which particles made of a solid lubricant are dispersed in a liquid medium having no flammability. Can do.
  • the lubricant can be uniformly applied to the inner peripheral surface of the die as compared with the case of using only a solid lubricant or a liquid lubricant. It is easy to maintain this uniform application state. For example, when only solid lubricant powder is used as a mold lubricant, the lubricant supply port and discharge port are clogged, or the fluidity is inferior to that of the above-mentioned dispersant, so that it adheres to the inner peripheral surface of the die. There is a risk of falling by gravity even if applied.
  • a liquid lubricant when used as a mold lubricant, for example, a liquid lubricant having a high viscosity such as grease clogs the supply port and the discharge port as in the case of using only the solid lubricant described above. Insufficient fluidity may lead to excessive or insufficient lubricant (coating spots).
  • the liquid medium serves as an aid for enhancing the fluidity of particles made of a solid lubricant, and as described above, the coating operation is easy and the die is applied to the inner peripheral surface of the die.
  • the uniformity of the presence state of the lubricant can be improved.
  • the safety of the operator can be improved by making the liquid medium not flammable.
  • the solid lubricant in the mold lubricant contains ethylene bis stearamide.
  • Ethylene bis stearamide is excellent in lubricity.
  • the insulating layer of each particle constituting the powder can be effectively prevented from being damaged by the excellent lubricity.
  • ethylene bis-stearic acid amide does not contain a metal element, when heat treatment is performed on the green compact obtained in the above form, an oxide containing the metal element is not formed during the heat treatment, and the oxide is formed. This makes it difficult to contaminate the heat treatment furnace.
  • a green compact of uniform quality can be continuously formed with high productivity.
  • (A)-(F) are process explanatory drawing explaining the procedure of the shaping
  • (A) is the fragmentary sectional view which expands and shows a part of lower die and die
  • (B) is B of (A).
  • -B is a cross-sectional view.
  • (A) to (C) are partial enlarged views of a lower punch of a molding die used in the molding method of the green compact of the present invention shown in the second embodiment.
  • a molding die to be used for example, as shown in FIGS. 1 and 2, a cylindrical die 10 having a rectangular through hole 10h and a pair of prismatic shapes inserted into and removed from the through hole 10h (FIG. 2 (B).
  • the molding die 1 having an upper punch 11 and a lower punch 12 can be used.
  • the upper and lower punches 11 and 12 are not limited to a prismatic shape, but may be a columnar shape. That is, the shape of the through-hole 10h and the cross-sectional shape of the punches 11 and 12 are not limited to rectangles. For example, an elliptical shape including a circle, a polygonal shape other than a rectangle, a fan shape combining straight lines and arcs, etc. Any of different shapes may be used.
  • the lower punch 12 is fixed to a main body device (not shown), and the die 10 and the upper punch 11 are respectively movable in the vertical direction by a moving mechanism (not shown).
  • the die 10 may be fixed and the punches 11 and 12 may be movable, or the die 10 and the punches 11 and 12 may be movable.
  • the constituent material of the molding die 1 include an appropriate high-strength material (such as high-speed steel) that has been conventionally used for forming a compact of a metal material.
  • the molding die 1 of the present embodiment discharges the mold lubricant into the gap between the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 and the inner peripheral surface 10s of the die 10, and surplus of the discharged mold lubricant
  • a mold lubricant circulation supply mechanism 20 is provided for applying the mold lubricant over the entire circumference of the inner peripheral surface 10 s of the die 10 while collecting the portion.
  • the circulation supply mechanism 20 in this embodiment is provided in the lower punch 12 as shown in FIG. 2, and includes a supply port 12i, a supply channel 120i, a discharge port 12o, a discharge channel 120o, and a circulation groove 12g. .
  • the supply port 12i is a surface on the back side of the paper surface in FIG. 2A among the four surfaces constituting the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 formed in a prismatic shape (a surface on the upper surface of the paper surface in FIG. 2B). Open to.
  • the supply port 12i is a hole for receiving the supply of the mold lubricant from the supply channel 120i communicating with the supply port 12i and discharging the lubricant to the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12.
  • the supply flow path 120i connected to the supply port 12i is the axial direction of the lower punch 12 from the rear end side to the front end side of the lower punch 12 (the vertical direction in FIG. 2A and the depth direction in FIG. 2B).
  • 2 is a pipe line that is bent along the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 (the back surface in FIG. 2A and the upper surface in FIG. 2B).
  • a tank for storing the mold lubricant and a pump for sending the mold lubricant in the tank to the supply channel 120i are provided on the lower end side of the supply channel 120i (both are shown in the figure). Not shown).
  • the discharge port 12o for collecting excess mold lubricant is a surface on the front side in FIG. 2A among the four surfaces of the lower punch 12 (the surface on the lower side in FIG. 2B). ) Is open.
  • the opening position of the discharge port 12o in the axial direction of the lower punch 12 is closer to the distal end side (upper surface 12u side) of the lower punch 12 than the supply port 12i. That is, the discharge port 12o and the supply port 12i are arranged so as to be shifted in both the circumferential direction and the axial direction of the lower punch 12.
  • the discharge channel 120o communicates with the discharge port 12o.
  • the discharge flow path 120o also has an axial direction of the lower punch 12 from the rear end side to the front end side of the lower punch 12 (vertical direction in FIG. 2A, and in FIG. 2B).
  • the pipe line extends along the depth direction) and bends toward the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 (the front surface in FIG. 2A and the lower surface in FIG. 2B).
  • the bent distal end of the discharge channel 120o is connected to the discharge port 12o.
  • a recovery tank for storing the recovered mold lubricant is provided (not shown).
  • the mold lubricant collected in the tank may be reused after appropriate treatment.
  • the discharge channel 120o may be directly connected to the supply tank. However, in that case, it is preferable to provide a stirring mechanism or the like in the tank to homogenize the quality of the supplied lubricant for the mold.
  • the fine raw material powder contained in the recovered mold lubricant is separated and the raw material powder is prevented from re-entering the circulation system.
  • a magnet or a filter may be used.
  • the opening shapes of the supply port 12i and the discharge port 12o are not particularly limited, but are preferably circular. By doing so, the mold lubricant can be smoothly supplied and discharged.
  • the cross-sectional shapes of the supply channel 120i and the discharge channel 120o are not particularly limited, but are preferably circular.
  • the diameters of the supply port 12i and the discharge port 12o can be appropriately selected depending on the material and form of the mold lubricant described later. However, there is a preferable relationship between the relative diameters of the two. Specifically, the diameter of the discharge port 12o is preferably 1 to 2 times the diameter of the supply port 12i. By making the discharge port 12o larger, it is possible to smoothly collect the lubricant for the mold to be circulated.
  • the circulation groove 12g is a spiral groove that goes around the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 about one and a half times, and is provided so as to connect the supply port 12i and the discharge port 12o. By providing the circulation groove 12g, it is possible to smoothly guide the surplus of the mold lubricant discharged from the supply port 12i to the discharge port 12o.
  • the cross-sectional shape of the circulation groove 12g can be selected as appropriate.
  • the cross-sectional shape can be a circle, a rectangle, a trapezoid, or the like.
  • the width of the circulation groove 12g is also preferably changed in accordance with the diameters of the supply port 12i and the discharge port 12o.
  • the width of the circulation groove 12g may be gradually increased from the supply port 12i toward the discharge port 12o.
  • a seal groove 26 is provided in the rear end region of the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 with respect to the supply port 12i.
  • the seal groove 26 is an annular groove that circulates around the outer peripheral surface 12 s of the lower punch 12, and prevents the mold lubricant discharged from the supply port 12 i from leaking to a position on the rear end side of the seal groove 26. . If a porous body such as a sponge having a high sealing property is disposed in the seal groove 26, the leakage can be more effectively suppressed. In addition, the die 10 can be moved smoothly by the lubricant absorbed in the porous body.
  • the cross-sectional shape of the seal groove 26, the shape seen from the front, the size (volume), and the formation region in the circumferential direction of the lower punch can be appropriately selected.
  • the mold lubricant may be less likely to leak to the rear end side of the lower punch 12, and in that case, the seal groove 26 may be omitted. .
  • the porous body may not be disposed in the seal groove 26, and the leaked mold lubricant may be stored as it is.
  • the sizes of the lower punch 12 and the die 10 are set so that a clearance that allows the die 10 to move is provided between the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 and the inner peripheral surface 10s of the die 10 (FIG. 2). (Exaggerated clearance is shown).
  • the outer shape of the lower punch 12 is set so that the dimension of the through hole 10h of the die 10 is uniform along the axial direction of the through hole 10h and the size of the clearance is partially different. It has a different shape. Specifically, the outer dimension of the region on the front end side (upper surface 12u side) than the circulation groove 12g is made smaller than the outer dimension of the region on the rear end side than the circulation groove 12g. That is, the clearance on the front end side with respect to the circulation groove 12g is made larger than the clearance on the rear end side.
  • the mold lubricant may be a liquid lubricant, a solid lubricant, or a liquid medium (may function as a lubricant or may not function substantially as a lubricant).
  • a solid lubricant may be dispersed.
  • Solid lubricant As the solid lubricant, various materials can be used. For example, those containing metal elements, typically metal soaps such as lithium stearate and zinc stearate, those containing no metal elements, typically stearic acid, lauric acid amide, stearic acid amide, palmitic acid Examples include fatty acid amides such as amides and higher fatty acid amides such as ethylene bis-stearic acid amide. One or more solid lubricants selected from the materials listed above can be used. Even if only one type is used, a plurality of solid lubricants of different materials may be used in combination.
  • ethylenebisstearic acid amide exhibits excellent lubricity and can suppress damage to the insulating layer of the coated soft magnetic powder due to rubbing with a molding die.
  • a mold lubricant is applied and then heated appropriately to evaporate and remove the liquid medium, it is preferable to use a solid lubricant that is difficult to change due to the heat.
  • the particle size of the solid lubricant is preferably smaller than the clearance between the die 10 and the lower punch 12. By doing so, it is possible to effectively prevent the mold lubricant applied to the inner peripheral surface 10s of the die 10 from dropping off due to the movement of the die 10 described later, and to improve the state in which the solid lubricant is applied. Can be maintained.
  • the specific maximum particle size of the particles constituting the gold solid lubricant is preferably 20 ⁇ m or less, more preferably 10 ⁇ m or less. In particular, when the particle size is 5 ⁇ m or less, it is expected that the coating thickness can be further reduced and the fluidity of the lubricant for the mold can be improved, and the coating can be more uniformly applied.
  • the liquid medium is mainly used as a medium for improving the fluidity of the solid lubricant powder in the above-described mold lubricant.
  • the liquid medium does not have flammability in order to improve the safety of the operator.
  • a liquid medium that does not have flammability a liquid that does not have a flash point, typically a liquid other than a dangerous substance, can be given.
  • an inorganic substance or an organic substance may be used.
  • the above inorganic material includes water.
  • Water has the advantages of being easy to prepare, safe and low environmental impact.
  • a liquid medium that does not substantially function as a lubricant such as water
  • the lower punch 12 may be heated, but when the die 10 to which the liquid medium is attached is heated, the liquid medium can be easily removed in a short time, and the workability is excellent.
  • the heating temperature is preferably 50 ° C. or higher, and the higher the temperature, the shorter the time required for evaporation and the better workability, so 60 ° C. or higher is more preferable.
  • the energy accompanying heating can be reduced by setting it to less than 100 ° C.
  • the heating temperature is more preferably about 65 ° C to 75 ° C.
  • heating means such as a cartridge heater is incorporated in the die 10 or the like, or warm air is blown onto the die 10 or the like.
  • the molding die 1 can be warmed to some extent by the processing heat generated by the continuous molding.
  • the processing heat generated by the continuous molding.
  • the mold temperature is 50 ° C. or higher due to processing heat or the like
  • heating by the heating means may not be performed for each molding in order to remove the liquid medium. That is, the liquid medium may be evaporated and removed using only the processing heat.
  • heating means and energy for evaporation / removal can be separately eliminated or reduced.
  • the temperature of the molding die can be appropriately measured, and the necessity of heating by the heating means can be set according to the measured temperature.
  • the organic substance is highly volatile (commercially available solvent, for example, a solvent containing 1-bromopropane and n-propyl bromide (99% by mass))
  • the above-mentioned organic material is used for molding as described above. It can be easily removed without heating the mold 1 (die 10) or by lowering the heating temperature.
  • what is excellent in lubricity such as lubricating oil, can be utilized as said organic substance.
  • the liquid medium removing step by heating can be omitted.
  • the molding method of the present invention since the mold lubricant contains a solid lubricant, it is expected that dripping or the like hardly occurs even when a liquid lubricant is used as a liquid medium.
  • the concentration of the dispersing agent (the mass of the solid lubricant / the mass of the dispersing agent) is approximately 10 to 10 although depending on the material of the liquid medium and the solid lubricant. It may be 50% by mass.
  • the amount of mold lubricant applied to the inner peripheral surface 10s of the die 10 (the mass of the solid lubricant (the total mass of the dispersant if a lubricating liquid medium) / the area of the inner peripheral surface 10s) Although it depends on what is used for the liquid medium or the solid lubricant, if it is about 0.001 to 0.1 g / cm 2, it will function sufficiently as a lubricant.
  • a raw material powder including a coated soft magnetic powder that is an aggregate of soft magnetic metal particles including an insulating layer is prepared as a raw material powder.
  • the raw material powder itself may be lubricated.
  • a form in which a material having lubricity is used for the insulating layer (covered internal lubrication), or a specific amount of solid lubricant (lubricant for raw material) in the coated soft magnetic powder The form using the mixed powder containing (mixed internal lubrication) and the form (composite internal lubrication) in which these coating internal lubrication and mixed internal lubrication are combined.
  • the material of the soft magnetic metal particles preferably contains 50% by mass or more of iron.
  • iron pure iron
  • Fe-Si alloy Fe-Si alloy, Fe-Al alloy, Fe-N alloy, Fe-Ni alloy, Fe-C alloy, Fe-B alloy, Fe-Co alloy
  • One type of iron alloy selected from an alloy, an Fe—P alloy, an Fe—Ni—Co alloy, and an Fe—Al—Si alloy can be used.
  • pure iron in which 99% by mass or more is Fe is preferable.
  • the average particle diameter d of the soft magnetic metal particles is preferably 1 ⁇ m or more and 70 ⁇ m or less.
  • the average particle diameter d is 1 ⁇ m or more, the fluidity is excellent, and in addition, when a magnetic core is produced from the green compact obtained by the molding method of the present invention, an increase in hysteresis loss can be suppressed and is 70 ⁇ m or less.
  • eddy current loss can be effectively reduced.
  • the average particle diameter d refers to a particle diameter of a particle in which the sum of masses from particles having a small particle diameter reaches 50% of the total mass in the particle diameter histogram, that is, 50% particle diameter (mass).
  • the soft magnetic metal particles Since the soft magnetic metal particles have an insulating layer on the surface thereof, the green compact obtained by the molding method of the present invention is excellent in insulation. Moreover, when a magnetic core is produced with this compacting body, each soft magnetic metal particle can be insulated by the said insulating layer, and an eddy current loss can be reduced by preventing the said particle
  • the thickness of the insulating layer is 10 nm or more and 1 ⁇ m or less.
  • the thickness is 10 nm or more, insulation between the soft magnetic metal particles can be secured, and when the thickness is 1 ⁇ m or less, a decrease in the content of the soft magnetic material in the green compact can be suppressed due to the presence of the insulating layer. That is, when a magnetic core is produced with this compacting body, a significant decrease in magnetic flux density can be suppressed.
  • the thickness of the insulating layer is determined by composition analysis (analyzer using transmission electron microscope and energy dispersive X-ray spectroscopy: TEM-EDX) and inductively coupled plasma mass spectrometer (ICP-MS). In view of the amount of element obtained by the above, the equivalent thickness is derived, and further, the insulating layer is directly observed by the TEM photograph to confirm that the order of the equivalent thickness derived earlier is an appropriate value.
  • an insulating layer material having no lubricity for example, one or more selected from Fe, Al, Ca, Mn, Zn, Mg, V, Cr, Y, Ba, Sr, rare earth elements (excluding Y), and the like
  • Metal oxides, nitrides, and carbides of metal elements, metal nitrides, and metal carbides include metal compounds other than the metal oxides, metal nitrides, and metal carbides, for example, one or more compounds selected from phosphorus compounds, silicon compounds, zirconium compounds, and aluminum compounds.
  • insulating materials include metal salt compounds such as metal phosphate compounds (typically iron phosphate, manganese phosphate, zinc phosphate, calcium phosphate, etc.), borate metal salt compounds, silicate metal salts Compounds, metal titanate salts and the like. Since the phosphoric acid metal salt compound is excellent in deformability, when the insulating layer made of the phosphoric acid metal salt compound is provided, the insulating layer can easily follow the deformation of the soft magnetic metal particles when forming the green compact. It is easy to obtain a green compact that is not easily deformed and damaged and that has an insulating layer in a healthy state.
  • metal salt compounds such as metal phosphate compounds (typically iron phosphate, manganese phosphate, zinc phosphate, calcium phosphate, etc.), borate metal salt compounds, silicate metal salts Compounds, metal titanate salts and the like. Since the phosphoric acid metal salt compound is excellent in deformability, when the insulating layer made of the phosphoric acid metal salt compound is
  • the insulating layer made of the metal phosphate compound has high adhesion to the iron-based soft magnetic metal particles and is difficult to drop off from the surface of the particles.
  • a phosphate chemical conversion treatment can be used for forming the insulating layer.
  • spraying of a solvent or sol-gel treatment using a precursor can be used for forming the insulating layer.
  • the material for the insulating layer having lubricity examples include resins such as thermoplastic resins and non-thermoplastic resins and higher fatty acid salts.
  • resins such as thermoplastic resins and non-thermoplastic resins and higher fatty acid salts.
  • silicone resins and stearates can improve the lubricity of the raw powder (coated soft magnetic powder) during pressure molding and improve the dispersibility of the coated soft magnetic powder and the releasability from the molding die. it can.
  • a silicone-based organic compound such as a silicone resin is excellent in heat resistance, it is difficult to be decomposed even when the obtained powder compact is subjected to a heat treatment.
  • a wet coating process using an organic solvent, a direct coating process using a mixer, or the like can be used for the formation of the insulating layer using a silicone-based organic compound or the like.
  • an inner film made of an insulating material containing hydrated water is formed on the surface of the soft magnetic metal particles, and this inner film is used as a source of water molecules.
  • a silicone resin film may be formed on the inner film using a material that forms a silicone resin by hydrolysis / condensation polymerization reaction. In this case, the hydrolysis / condensation polymerization reaction can be carried out in a very short time, the silicone resin film can be formed efficiently, and an insulating layer having a multilayer structure of the inner film and the silicone resin film can be formed with high productivity.
  • the silicone resin film formed by hydrolysis / condensation polymerization is excellent in deformability as described above, it is difficult for cracks and cracks to occur during molding, and it is difficult to peel off from the inner film. Furthermore, since this silicone resin film is excellent in heat resistance, it is less susceptible to damage such as thermal decomposition when the obtained green compact is subjected to heat treatment. Therefore, the coated soft magnetic powder provided with the insulating layer having the multilayer structure is excellent in insulation, heat resistance, deformability, and adhesion.
  • the inner membrane containing hydrated water can be formed by using, for example, the above-described metal phosphate compound containing hydrated water as a material.
  • the resin material that forms a silicone resin by hydrolysis / condensation reaction include compounds represented by Sim (OR) n (m, n: natural number, OR: hydrolysis group).
  • the hydrolyzable group include an alkoxy group, an acetoxy group, a halogen group, an isocyanate group, and a hydroxyl group.
  • an alkoxy oligomer having a molecular end blocked with an alkoxylyl group ⁇ Si—OR
  • alkoxy group examples include methoxy, ethoxy, propoxy, isopropoxy, butoxy, sec-butoxy, and tert-butoxy.
  • methoxy is easy to remove the reaction product after hydrolysis.
  • resin materials may be used alone or in combination of two or more.
  • Commercially available products such as TSR116 and XC96-B0446 manufactured by GE Toshiba Silicones can be used as the resin material that becomes a silicone resin by hydrolysis / condensation polymerization reaction.
  • the coated soft magnetic powder provided with an insulating layer having a double structure of the inner film and the silicone resin film is prepared, for example, by preparing a soft magnetic metal powder and applying the above-described phosphate chemical conversion to the surface of the particles constituting the powder.
  • the coated particles and the resin material that becomes a silicone resin by hydrolysis / condensation polymerization reaction are mixed in a heated atmosphere (80 ° C. to 150 ° C., preferably 100 ° C. or more). Can be manufactured. By mixing in the heating atmosphere, water of hydration contained in the constituent material of the inner membrane is released, and the hydrolysis of the resin material is promoted to form a silicone resin.
  • organic acids such as formic acid, maleic acid, fumaric acid and acetic acid
  • inorganic acids such as hydrochloric acid, phosphoric acid, nitric acid, boric acid and sulfuric acid
  • hydrochloric acid such as hydrochloric acid, phosphoric acid, nitric acid, boric acid and sulfuric acid
  • the raw material lubricant to be used is preferably a powder made of solid lubricant particles.
  • the raw material lubricant various materials can be used, and various metal soaps, various fatty acid amides, various higher fatty acid amides and the like listed in the above-described mold lubricant can be used.
  • an inorganic lubricant having a hexagonal crystal structure for example, an inorganic substance selected from boron nitride, molybdenum sulfide, tungsten sulfide, and graphite can be used. You may use combining this inorganic substance and the metal soap mentioned above.
  • the material for the raw material lubricant and the material for the mold lubricant may be the same or different.
  • the raw material lubricant is easily mixed uniformly with the coated soft magnetic powder, and can be sufficiently deformed between the soft magnetic metal particles during molding of the green compact.
  • the resulting green compact is subjected to heat treatment. In this case, it is preferable to use a material that can be easily removed by heating.
  • coating internal lubrication In the molding method of the present invention, as described above, coating internal lubrication, mixed internal lubrication, and composite internal lubrication can be used.
  • the content ratio of the coated soft magnetic powder in the raw material powder can be increased, and when a magnetic core is produced from the obtained compacted body, the magnetic properties of the magnetic core can be improved.
  • the mixed internal lubrication damage to the insulating layer provided in the raw material powder can be effectively suppressed.
  • the content ratio of the raw material lubricant to the coated soft magnetic powder is 0.4% by mass to 0.8% by mass (in the case of a plurality of materials, the total amount).
  • the raw material powder does not have lubricity and the lubricant is applied only to the mold or the raw material powder Compared with the case where the lubricant is mixed with the metal mold and the lubricant is not applied to the mold, the lubricity is excellent and the damage to the insulating layer provided in the raw material powder can be effectively suppressed. As a result, the obtained powder compact also has many healthy insulating layers. When a magnetic core is produced from this powder compact, this magnetic core is excellent in insulation.
  • the molding procedure includes a preparation step of preparing raw material powder, an application step of circulatingly supplying and applying a mold lubricant to the inner peripheral surface 10s of the die 10, and pressurizing the raw material powder to form a green compact. A molding step.
  • raw material powder used for molding is prepared. Specifically, a soft magnetic powder is prepared, and an insulating layer is formed on the surface of the particles constituting the powder, for example, with an insulating material having lubricity.
  • prepare magnetic powder In the case of mixed internal lubrication, a powder of a solid lubricant (raw material lubricant) having a desired composition is prepared, and the raw material lubricant is mixed with the coated soft magnetic powder to obtain a raw material powder.
  • a mixing means such as a V-type mixer, a vibrating ball mill, a planetary ball mill, or the like can be used.
  • mold lubricant Specifically, a solid lubricant powder (preferably maximum diameter: 20 ⁇ m or less) and a liquid medium having no flammability are prepared. Then, a dispersant is prepared by dispersing the solid lubricant powder in a liquid medium. In order to enhance the dispersibility, an appropriate auxiliary agent can be used.
  • the die 10 is moved downward on the paper surface so that one surface of the die 10 and the upper surface 12u of the lower punch 12 are substantially flush with each other.
  • a substantially entire area of the inner peripheral surface 10s of the die 10 is disposed so as to face the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12, and the inner peripheral surface 10s of the die 10 and the outer peripheral surface 12s of the lower punch 12 are arranged. Between them, clearances of various sizes according to the outer shape of the lower punch 12 are provided.
  • the die 10 is moved upward to form a cavity surrounded by the upper surface 12u of the lower punch 12 and the inner peripheral surface 10s of the die 10.
  • the mold lubricant is discharged from the supply port 12i, and the excess of the discharged mold lubricant is discharged from the discharge port 12o.
  • Perform circulation supply More specifically, the mold lubricant discharged from the supply port 12i is sent out toward the discharge port 12o along a space surrounded by the inner peripheral surface of the circulation groove 12g and the inner peripheral surface 10s of the die 10. It is.
  • the mold lubricant in the circulation groove 12 g is applied to the inner peripheral surface 10 s of the die 10. Moreover, since the excess mold lubricant sent to the circulation groove 12g is recovered from the discharge port 12o, the mold lubricant is not applied to the inner peripheral surface 10s of the die 10 more than necessary.
  • the mold lubricant is uniformly applied over the entire circumference of the inner circumferential surface 10s of the die 10 constituting the cavity.
  • the mold lubricant is uniformly applied in the depth direction of the cavity to form the lubricant layer 2 having a uniform thickness.
  • the solid lubricant particles of the lubricant layer 2 are exaggerated for easy understanding.
  • the mold is heated appropriately (preferably 50 ° C. or higher and lower than 100 ° C.) to evaporate and remove the liquid medium. can do.
  • the heating may not be performed or the heating temperature may be lowered. Dry air at room temperature (typically about 20 ° C.) may be supplied into the cavity so that the vapor in the cavity can be discharged to the outside more reliably.
  • a raw material powder 3 prepared using a powder feeding device (not shown) is fed into a cavity provided with a lubricant layer 2.
  • the upper punch 11 is moved downward and pushed into the through hole 10h of the die 10, and the raw material powder 3 is pressurized by both punches 11 and 12.
  • the friction between the raw material powder 3 and the inner peripheral surface 10 s of the die 10 can be reduced by the lubricant layer 2 (particles of the solid lubricant constituting the mold lubricant).
  • the raw material lubricant is included in the raw material powder 3 or the insulating layer has lubricity, the friction between the raw material powder and the punches 11 and 12 and the coated particles in the raw material powder 3 is reduced. It can reduce and can compress the raw material powder 3 favorably.
  • the molding pressure may be 390 MPa or more and 1500 MPa or less. By setting it as 390 Mpa or more, the raw material powder 3 (coating particle) can fully be compressed, the relative density of a compacting body is raised, and by setting it as 1500 Mpa or less, between the covering particles in the raw material powder 3 are carried out. Damage to the insulating layer due to contact can be suppressed.
  • the pressure is more preferably 700 MPa or more and 1300 MPa or less.
  • the upper punch 11 When predetermined pressurization is performed, as shown in FIG. 1 (F), the upper punch 11 is moved upward, the die 10 is moved downward, and the green compact 100 is taken out. At this time, the friction between the green compact 100 and the inner peripheral surface 10 s of the die 10 is reduced by the mold lubricant applied to the inner peripheral surface 10 s of the die 10. Can be taken out. By the above process, the green compact 100 is obtained. Note that either the upper punch 11 or the die 10 may be moved first or simultaneously.
  • the hysteresis loss can be reduced by applying heat treatment to the green compact to remove the strain introduced during molding.
  • the higher the temperature of this heat treatment the more the hysteresis loss can be reduced.
  • the constituent material of the insulating layer may be thermally decomposed, so it is selected within the range below the thermal decomposition temperature of the constituent material.
  • the heating temperature is about 400 ° C. to 700 ° C.
  • the holding time is 30 minutes to 60 minutes.
  • the heating temperature is preferably up to about 500 ° C.
  • the insulating layer is made of an insulating material having excellent heat resistance such as a metal oxide or silicone resin.
  • the heating temperature can be increased to 550 ° C. or higher, further 600 ° C. or higher, particularly 650 ° C. or higher.
  • the heating temperature and holding time can be appropriately selected according to the constituent material of the insulating layer.
  • the mold lubricant is applied to the inner peripheral surface 10 s of the die 10 by circulation supply, so that unnecessary mold lubricant remains in the cavity of the mold 1. It is hard to do.
  • unnecessary raw material powder can be recovered together with the mold lubricant, the raw material powder does not accumulate in the mold 1 and does not block the supply port 12i. Therefore, even if a plurality of green compacts are continuously produced, sound molding of the green compact can be maintained many times.
  • Embodiment 2 the molding method of the present invention (partial external lubrication) in which a mold lubricant is applied to a part of the inner peripheral surface of the die will be described.
  • the form of the molding die to be used will be described with reference to FIGS. 3 is a configuration in which a supply port and a discharge port are provided in the lower punch, and therefore only the lower punch is shown in FIG.
  • the supply port 12i and the discharge port 12o are both formed on the front side of the paper surface, and the supply port 12i and the discharge port 12o are arranged in the circumferential direction and the axis of the lower punch 12A. It is shifted in any direction. Therefore, the circulation groove 12g that connects the supply port 12i and the discharge port 12o extends obliquely upward from the supply port 12i and communicates with the discharge port 12o.
  • the supply port 12i and the discharge port 12o are formed at the same position in the axial direction of the lower punch 12B but shifted in the circumferential direction (different positions on the same circumference). Yes. Therefore, the circulation groove 12g that connects the supply port 12i and the discharge port 12o extends in the circumferential direction of the lower punch 12B.
  • the supply port 12i and the discharge port 12o are formed at the same position in the circumferential direction of the lower punch 12C but shifted in the axial direction (different positions on the same axis). . Therefore, the circulation groove 12g that connects the supply port 12i and the discharge port 12o extends in the axial direction of the lower punch 12C.
  • the inner peripheral surface 10s of the die 10 shown in FIG. Lubricants can be applied.
  • the inner peripheral surface 10s of the die 10 is divided in the circumferential direction, and the lubricant for the mold is uniformly applied in the depth direction of the cavity.
  • the insulating layer extending substantially parallel to the pressing direction of the powder molded body can form a healthy region.
  • the configuration of the present embodiment can save the mold lubricant.
  • the above configuration also has an effect that the structure of the lower punch can be simplified.
  • the molding method of the present invention can also be applied to molding of a green compact (typically a ring-shaped body) having a through hole.
  • a molding die including a die, a lower punch, an upper punch, and a core rod arranged to be movable relative to the lower punch is used.
  • both the inner peripheral surface of the die and the outer peripheral surface of the core rod can be slidable contact surfaces with the molded body.
  • a supply port, a discharge port, and a circulation groove are provided in the lower punch so that the die lubricant can be applied to both the inner peripheral surface of the die and the outer peripheral surface of the core rod.
  • a supply port is provided on the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the lower punch in a part of the circumferential direction as in the above-described embodiment. It is advisable to provide an exhaust port and circulation groove.
  • the die 10 can be moved to simultaneously apply the mold lubricant and supply the raw material powder 3 to the space where the lubricant is applied.
  • the powder feeder is moved so that it can be pressed by the upper punch 11. Good.
  • Sample No. 1 uses a mixed powder obtained by mixing a powder made of a solid lubricant with a coated soft magnetic metal powder having an insulating layer, and a molding die 1 shown in FIG. 1 (the lower punch 12 has a circulation supply mechanism 20) ) Was applied over the entire circumference of the inner peripheral surface 10 s of the die 10, and molding was performed to produce a green compact 100.
  • pure iron powder (average particle diameter d: 50 ⁇ m) produced by the water atomization method was prepared as the soft magnetic metal powder.
  • the pure iron powder was subjected to chemical conversion treatment to form an inner film (thickness: about 20 nm or less) made of a metal phosphate compound, thereby producing a coated soft magnetic powder having an insulating layer having a single layer structure.
  • Zinc stearate powder was mixed as a raw material lubricant with the coated soft magnetic powder comprising the coated particles having the insulating layer. The mixing amount of the raw material lubricant was adjusted to 0.6 mass% when the mixed powder of the coated soft magnetic powder and the raw material lubricant powder was 100 mass%.
  • a solid lubricant As a solid lubricant, prepare a powder of ethylenebisstearic acid amide (EBS) having a maximum particle size of 18.5 ⁇ m and an average particle size of 4.2 ⁇ m, and disperse this powder in a liquid medium (in this example, water). The dispersant prepared in this manner was used as a mold lubricant. The mixing amount of the solid lubricant powder was adjusted to 45% by mass when the dispersant was 100% by mass. The coating amount of the mold lubricant was 0.0018 g / cm 2.
  • EBS ethylenebisstearic acid amide
  • sample no. 1 in forming the green compact, after applying the mold lubricant to the entire circumference of the inner peripheral surface 10 s of the die 10 by the relative movement of the lower punch 12 and the die 10 as described above (here, , Mold lubricant supply amount: 2.5 mL / min), the mold is heated to 60 ° C. to sufficiently evaporate and remove the liquid medium, and then the mixed powder is filled into the cavity to form the molding pressure. : Pressurized at 730 MPa to obtain a cuboid compact 100. A series of moldings consisting of the application of the mold lubricant to the molding die 1 and the pressure molding was continuously repeated 1001 times (shots).
  • Sample No. 2 is Sample No.
  • the insulating layer is formed by subjecting pure iron powder to a chemical conversion treatment to form an inner film (thickness: about 20 nm or less) made of a metal phosphate compound containing hydrated water.
  • Material Momentive Silicone XC96-B0446 (which becomes a silicone resin by hydrolysis / condensation polymerization reaction) is mixed in a heated atmosphere (80 ° C.
  • the measurement member (equivalent to a magnetic component) for measuring an iron loss was produced using the compacting body obtained for every 100 shots.
  • the measurement member was produced as follows. First, the obtained green compact was heat treated to obtain a heat treated material from which the pressure strain introduced into the pure iron powder contained in the green compact was removed. The conditions for the heat treatment are as follows. For sample 1, sample no. 2 was 550 ° C. ⁇ 30 minutes in a nitrogen atmosphere. Then, a test magnetic core was produced by combining the heat treatment materials in a ring shape, and a measuring member was produced by arranging a coil (all samples having the same specifications) constituted by windings on the test magnetic core. .
  • Test Example 2 In Test Example 1, a mold lubricant was applied over the entire circumference of the inner peripheral surface 10 s of the die 10, and then molded to produce a green compact 100. On the other hand, in Test Example 2, a mold lubricant is applied to only a part of the inner peripheral surface 10s of the die 10 to produce a powder compact, and the resulting powder compact is heat treated. A powder magnetic core was prepared, and the loss of the magnetic component provided with the obtained powder magnetic core was examined.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be appropriately changed without departing from the gist of the present invention.
  • the material and particle size of the soft magnetic metal particles, the material and thickness of the insulating layer, the material and size and application area of the solid lubricant in the mold lubricant, the material of the liquid medium, and the solid lubricant for the liquid medium can be appropriately changed.
  • the molding method of the dust compact of the present invention can also be used to mold a simple dust compact that is not a dust core.
  • the method for molding a powder molded body of the present invention can be suitably used for the production of a powder magnetic core, particularly a powder molded body suitable for a material of a powder magnetic core having excellent high frequency characteristics.

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Abstract

　本発明は、圧粉成形体を均一な品質で生産性良く成形可能な圧粉成形体の成形方法に関する。本発明は、次の各工程を備える。原料粉末３を用意する（準備工程）。第一パンチ（下パンチ１２）の外周面１２ｓとダイ１０の内周面１０ｓとの間に金型用潤滑剤を存在させ、この状態でこれら下パンチ１２とダイ１０とを相対的に移動させて、ダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤を塗布する（塗布工程）。キャビティに、原料粉末３を充填し、当該原料粉末３を加圧して圧粉成形体１００を成形する（成形工程）。ここで、塗布工程では、下パンチ１２に設けられた供給口１２ｉから金型用潤滑剤を吐出し、かつ下パンチ１２に設けられた排出口１２ｏからその吐出された金型用潤滑剤を回収しつつ、ダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤を塗布する。

Description

圧粉成形体の成形方法
　本発明は、原料粉末を加圧して圧粉成形体を成形する圧粉成形体の成形方法に関するものである。特に、リアクトルやモータなどの磁心の素材となる圧粉成形体を成形する圧粉成形体の成形方法に関するものである。
　鉄やその合金、フェライトといった酸化物などの軟磁性材料からなる磁心と、この磁心に配置されるコイルとを備える磁気部品が種々の分野で利用されている。具体的には、例えば、ハイブリッド自動車や電気自動車といった車両に載置される車載部品、種々の電気機器の電源回路部品などに利用されるモータ、トランス、リアクトル、チョークコイルなどが挙げられる。上記磁心には、複数の薄い電磁鋼板を積層させた積層体、上記軟磁性材料からなる粉末（以下、軟磁性粉末と呼ぶ）を金型に充填して成形した後、得られた圧粉成形体に歪み除去のための熱処理を施した圧粉磁心がある。
　上記磁気部品を交流磁場で使用する場合、磁心には、鉄損（概ね、ヒステリシス損と渦電流損との和）と呼ばれるエネルギー損失が生じる。渦電流損は作動周波数の２乗に比例するため、上記磁気部品が数ｋＨｚ以上といった高周波数で使用される場合、鉄損が顕著になる。このように作動周波数が高い場合には、鉄や鉄合金などの軟磁性金属粒子の外周に絶縁層を備える被覆粒子（例えば、特許文献１）からなるものを利用すると、渦電流損を効果的に低減でき、結果として鉄損を低減できる。
　上記圧粉成形体の製造にあたり、例えば特許文献１に記載のように、金型にスプレーや刷毛により潤滑剤を塗布して、金型と圧粉成形体との摩擦を低減して圧粉成形性を高めることがなされている。上記被覆粒子からなる軟磁性粉末を用いて圧粉成形体を成形する場合、このように潤滑剤を利用することで、被覆粒子と金型との摺接や粒子同士の摺接による絶縁層の損傷を抑制して絶縁性に優れる圧粉成形体が得られる。この絶縁性に優れる圧粉成形体を利用することで、圧粉磁心の渦電流損、ひいては鉄損の低減を図ることができる。
特開２００６－２０２９５６号公報 特開平０９－２７２９０１号公報
　しかし、従来の成形方法では、上述した圧粉磁心に限らず、原料粉末を加圧して成形する圧粉成形体を均一な品質で生産性良く作製することが難しかった。
　上記スプレーや刷毛では成形用金型において圧粉成形体が摺接し得る面に均一的に潤滑剤を塗布することが難しく、塗布面積が大きくなるほど、均一的な塗布が困難になる。しかも、連続的に複数の圧粉成形体を作製するにあたり、各圧粉成形体を作製するための潤滑剤の塗布状態にもバラツキが生じ易い。
　そこで、本発明の目的は、圧粉成形体を均一な品質で生産性良く成形可能な圧粉成形体の成形方法を提供することにある。
　本発明者らは、成形用金型において成形体と摺接し得る面（以下、摺接面と呼ぶ）に均一的に薄く潤滑剤を塗布する手法として、スプレーなどの独立した塗布手段を用いることなく、成形用金型に金型用潤滑剤の供給口を設け、成形用金型自身を潤滑剤の塗布手段として利用することを検討した。その結果、一対のパンチと、一つのダイと、を備える成形用金型を利用する場合、少なくとも一方のパンチとダイとの相対的移動を利用すれば、キャビティを構成するダイの内周面に均一的に潤滑剤を塗布できる、との知見を得た。
　さらに、本発明者らは、給粉→成形を連続的に繰り返すことで、圧粉成形体を生産性良く連続的に成形することを想定し、上記パンチとダイの相対的移動を利用した潤滑剤の塗布を検討した。その結果、原料粉末を用いて連続的な成形を行なうと、ダイとパンチの隙間を通過した微粒な原料粉末の蓄積により、金型用潤滑剤の供給口が塞がれる恐れがあり、そうなると潤滑剤の安定供給及び塗布が阻害される恐れがあることが分かった。
　上記知見に基づいて、本発明者らは本発明圧粉成形体の成形方法を完成させるに至った。以下に、本発明圧粉成形体の成形方法を規定する。
　本発明の圧粉成形体の成形方法は、相対的に移動可能な第一パンチとダイとでつくられるキャビティに原料粉末を充填し、上記第一パンチと第二パンチとにより上記キャビティ内の原料粉末を加圧して、圧粉成形体を成形する圧粉成形体を成形する方法に係る。この本発明成形方法は、以下の準備工程と、塗布工程と、成形工程とを備える。
［準備工程］：原料粉末を用意する工程。
［塗布工程］：上記第一パンチの外周面と上記ダイの内周面との間に金型用潤滑剤を存在させ、この状態でこれら第一パンチとダイとを相対的に移動させて、上記ダイの内周面に上記金型用潤滑剤を塗布する工程。
［成形工程］：上記第一パンチと上記金型用潤滑剤が塗布された上記ダイとで囲まれたキャビティに、上記原料粉末を充填し、上記第一パンチと上記第二パンチとにより当該原料粉末を加圧して圧粉成形体を成形する工程。
　ここで、塗布工程では、上記ダイまたは第一パンチに設けられた供給口から上記金型用潤滑剤を吐出し、かつ上記ダイまたは第一パンチに設けられた排出口から上記吐出された金型用潤滑剤を回収しつつ、上記ダイの内周面に上記金型用潤滑剤を塗布する。なお、金型用潤滑剤の吐出は連続的に行なっても良いし断続的に行なっても良い。
　上記本発明成形方法は、あらゆる圧粉成形体の成形に利用できるが、特にリアクトルやモータなどの磁心の素材となる圧粉磁心（圧粉成形体）の作製に適する。例えば、本発明成形方法における準備工程で用意する原料粉末を、絶縁層を備える軟磁性金属粒子の集合体である被覆軟磁性粉末を含む原料粉末とすれば、磁気特性に優れる圧粉磁心（圧粉成形体）を成形することができる。
　本発明成形方法では、第一パンチ及びダイという成形用金型の構成要素を塗布手段とし、両者の相対移動を利用して塗布作業を行うため、スプレーなどの塗布手段を別途用意して成形用金型の近傍に配置する必要がない。かつ、この構成は、成形のための動作と塗布のための動作とが実質的に重複することから成形時の作業効率がよく、圧粉成形体の製造性に優れる。
　また、本発明成形方法では、第一パンチの外周面とダイの内周面との間に供給口から金型用潤滑剤を供給しつつ、余剰の金型用潤滑剤を排出口から排出する構成（以下、循環供給と呼ぶことがある）であるので、金型用潤滑剤の余剰供給、及び塗布を防止出来る。しかも、循環供給を行なうことで、ダイとパンチの隙間を通過した微粒な原料粉末を余剰の金型用潤滑剤の排出と共に回収でき、当該粉末が金型内に蓄積したり、供給口を塞ぐことを防止できる。これらのことから、連続的に成形する圧粉成形体の数が多くなっても、均一な品質の圧粉成形体を生産性良く成形することができる。特に、被覆軟磁性粉末を含む原料粉末を用いて圧粉磁心を作製する場合、余剰の金型用潤滑剤に起因する軟磁性粉末の絶縁層の損傷が生じ難く、鉄損の小さい圧粉成形体を生産性良く成形することができる。
　ここで、上記循環供給を達成するための成形用金型における供給口と排出口の配置は、次の（１）～（３）のいずれかとすることができる。即ち、（１）供給口と排出口の両方を第一パンチの外周面に設ける、（２）供給口と排出口の両方をダイの内周面に設ける、（３）供給口と排出口のいずれか一方をダイの内周面に、他方を第一パンチの外周面に設ける、のいずれかである。これらの構成のうち、（２）、（３）の構成（ダイの内周面に供給口と排出口の少なくとも一方が設けられる構成）の場合、第一パンチの外周面に、金型用潤滑剤を一旦貯留する溜まり溝を設けることが好ましい。この溜まり溝の幅、長さ、深さは特に限定されない。
　また、上記循環供給を円滑にするために、供給口に繋がる溝であって、供給口から吐出される金型用潤滑剤を分散させる分散溝を設けても良いし、排出口に繋がる溝であって、余剰の金型用潤滑剤を集めて排出口に導く収集溝を設けても良い。供給口と排出口の両方をダイまたは第一パンチのいずれかに設ける場合、分散溝と収集溝を繋げること、即ち、供給口から排出口に向かって伸びる１本の循環溝とすることが好ましい。分散溝、収集溝、循環溝の幅、長さ、深さは特に限定されない。
　本発明成形方法の一形態として、塗布工程において、ダイの内周面の全周にわたって金型用潤滑剤を塗布する形態を挙げることができる。
　上記構成によれば、金型から圧粉成形体を抜き易くすることができる。また、上記構成によれば、被覆軟磁性粉末を含む原料粉末を用いて圧粉磁心（圧粉成形体）を作製する場合、圧粉成形体の外周面のうち、ダイの摺接面に対応する面の絶縁層が損傷することを効果的に回避することができる。その結果、鉄損の小さい圧粉成形体を作製することができる。
　ダイの内周面の全周にわたって金型用潤滑剤を塗布する場合、例えば、後述する実施形態１の図１，２に示すように、金型用潤滑剤の供給口１２ｉと排出口１２ｏとを第一パンチ（下パンチ１２）の水平方向にも垂直方向にも異なる位置に配置して、さらに供給口１２ｉと排出口１２ｏとを循環溝１２ｇで繋ぐ構成とすることが挙げられる。その場合、環状溝１２ｇは、下パンチ１２の外周の１周超の長さを有するようにすると良い。
　本発明成形方法の一形態として、ダイの内周面の一部分に金型用潤滑剤を塗布する形態を挙げることができる。
　ダイの内周面の一部分に金型用潤滑剤を塗布する場合、ダイの内周面を周方向に分断するように金型用潤滑剤を塗布する、即ち、加圧方向と略平行となるように金型用潤滑剤を塗布することが挙げられる。特に、被覆軟磁性粉末を含む原料粉末を用いて圧粉磁心（圧粉成形体）を作製する場合、ダイの内周面を周方向に分断するように金型用潤滑剤を塗布すれば、圧粉成形体の外周面において加圧方向と略平行に伸びる健全な絶縁層を備える領域を形成することができる。このような圧粉成形体を磁心として励磁するにあたり上記加圧方向と磁束方向とが同じ場合、当該圧粉成形体の外周面のうち、磁束方向を軸方向として周方向に流れる渦電流を分断でき、その結果として圧粉成形体の鉄損を小さくすることができる。
　ダイの内周面を周方向に分断するようにダイの内周面に金型用潤滑剤を塗布する場合、例えば、実施形態２の図３（Ａ）～（Ｃ）に示すように、供給口１２ｉと排出口１２ｏとを、下パンチ１２Ａ～１２Ｃの周方向あるいは軸方向にずれた位置に配置して、循環溝１２ｇで繋ぐことが挙げられる。
　本発明成形方法の一形態として、準備工程において、固体潤滑剤からなる原料用潤滑剤を混合した原料粉末を用意する形態とすることができる。
　成形用金型に金型用潤滑剤を塗布すると共に、原料粉末に原料用潤滑剤を混合して原料粉末自身に潤滑性を持たせることで、圧粉成形体を成形する際、原料粉末を構成する粒子と成形用金型との間、及び当該粒子同士の間の摩擦を小さくすることができる。特に、被覆軟磁性粉末を含む原料粉末を用いて圧粉磁心（圧粉成形体）を作製する場合、粒子同士の摩擦を小さくすることで、圧粉成形体の摺接面だけでなく、圧粉成形体の内部での絶縁層の損傷を効果的に抑制でき、鉄損の小さい圧粉磁心を得ることができる。
　本発明成形方法の一形態として、ダイの内周面に塗布する金型用潤滑剤は、引火性を有しない液媒に固体潤滑剤からなる粒子を分散させた分散剤である形態とすることができる。
　金型用潤滑剤として上記分散剤を利用することで、固体潤滑剤のみを利用する場合や液体潤滑剤を利用する場合に比較して、ダイの内周面に潤滑剤を均一的に塗布し易い上に、この均一的な塗布状態を維持し易い。例えば、金型用潤滑剤に固体潤滑剤の粉末のみを利用する場合、潤滑剤の供給口や排出口が詰まったり、上記分散剤よりも流動性に劣ることで、ダイの内周面に付着させ難かったり、塗布しても重力により落下したりする恐れがある。一方、金型用潤滑剤に液体潤滑剤を利用する場合、例えば、グリースのように粘度が高い液体潤滑剤では、上述した固体潤滑剤のみを利用する場合と同様に供給口や排出口が詰まったり、流動性に劣ることで潤滑剤の過不足（塗布斑）を招いたりする恐れがある。上記分散剤を利用する本発明成形方法では、液媒が固体潤滑剤からなる粒子の流動性を高める助剤となり、上述のように塗布作業の容易性、ダイの内周面への金型用潤滑剤の存在状態の均一性を高められる。特に、本発明成形方法では、液媒を引火性を有しないものとすることで、作業者の安全性を高められる。
　本発明の一形態として、上記金型用潤滑剤中の固体潤滑剤がエチレンビスステアリン酸アミドを含む形態が挙げられる。
　エチレンビスステアリン酸アミドは、潤滑性に優れる。特に、被覆軟磁性粉末を含む原料粉末を用いる場合、優れた潤滑性によって当該粉末を構成する各粒子の絶縁層の損傷を効果的に防止できる。また、エチレンビスステアリン酸アミドは金属元素を含まないため、上記形態により得られた圧粉成形体に熱処理を施す場合、熱処理時、金属元素を含む酸化物が形成されず、当該酸化物の生成により熱処理炉を汚染し難い。
　本発明圧粉成形体の成形方法によれば、均一な品質の圧粉成形体を生産性良く連続的に成形することができる。
（Ａ）～（Ｆ）は、本発明圧粉成形体の成形方法の手順を説明する工程説明図である。 （Ａ）は実施形態１に示す本発明圧粉成形体の成形方法に用いる成形用金型の下パンチ及びダイの一部を拡大して示す部分断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ－Ｂ断面図である。 （Ａ）～（Ｃ）はそれぞれ、実施形態２に示す本発明圧粉成形体の成形方法に用いる成形用金型の下パンチの部分拡大図である。
＜実施形態１＞
　以下、本発明圧粉成形体の成形方法により圧粉磁心を成形する例を図面に基づいて詳細に説明する。その説明にあたり、まず初めに本発明圧粉成形体の成形方法に利用する成形用金型を、次いで金型用潤滑剤と原料粉末を説明し、最後に成形方法を説明する。なお、本発明圧粉成形体の成形方法は、圧粉磁心の成形に限定されるわけではなく、磁性を持たない圧粉成形体の成形に利用することもできる。
　［成形用金型］
　利用する成形用金型としては、例えば、図１，２に示すように矩形の貫通孔１０ｈを備える筒状のダイ１０と、貫通孔１０ｈに挿脱される一対の角柱状（図２（Ｂ）の横断面図を参照）の上パンチ１１・下パンチ１２とを備える成形用金型１を利用することができる。なお、上下パンチ１１，１２は角柱状に限られず柱状であればよい。すなわち、貫通孔１０ｈの形状、およびパンチ１１，１２の横断面形状は矩形に限定されるわけではなく、例えば、円形を含む楕円形状、矩形以外の多角形状、直線と円弧を組み合わせた扇状などの異形状、のいずれであっても構わない。
　この図１に示す成形用金型１では、下パンチ１２が図示しない本体装置に固定され、ダイ１０及び上パンチ１１が図示しない移動機構によりそれぞれ上下方向に移動可能な構成とした。もちろん、ダイ１０が固定されて両パンチ１１，１２が移動可能な構成としても良いし、ダイ１０及び両パンチ１１，１２のいずれもが移動可能な構成としても良い。成形用金型１の構成材料には、従来、金属材料の圧粉成形体の成形に利用されている適宜な高強度材料（高速度鋼など）が挙げられる。
　　（循環供給機構）
　本実施形態の成形用金型１は、下パンチ１２の外周面１２ｓとダイ１０の内周面１０ｓとの隙間に金型用潤滑剤を吐出し、その吐出された金型用潤滑剤の余剰分を回収しつつ、ダイ１０の内周面１０ｓの全周にわたって金型用潤滑剤を塗布する金型用潤滑剤の循環供給機構２０を備える。本実施形態における循環供給機構２０は、図２に示すように下パンチ１２に設けられており、供給口１２ｉ・供給流路１２０ｉ・排出口１２ｏ・排出流路１２０ｏ・循環溝１２ｇを備えている。
　供給口１２ｉは、角柱状に形成された下パンチ１２の外周面１２ｓを構成する４つの面のうち、図２（Ａ）の紙面奥側の面（図２（Ｂ）の紙面上側の面）に開口する。供給口１２ｉは、この供給口１２ｉに連絡する供給流路１２０ｉから金型用潤滑剤の供給を受けて、下パンチ１２の外周面１２ｓに当該潤滑剤を吐出する孔である。
　供給口１２ｉに連絡する供給流路１２０ｉは、下パンチ１２の後端側から先端側に向かって下パンチ１２の軸方向（図２（Ａ）では上下方向、図２（Ｂ）では奥行き方向）に沿って伸び、途中で下パンチ１２の外周面１２ｓ（図２（Ａ）では奥側の面、図２（Ｂ）では上側の面）に向かって屈曲する管路である。このように、供給流路１２０ｉの大部分を下パンチ１２の中心側に設けることで、供給流路１２０ｉによる下パンチ１２の強度低下を抑制することができる。なお、この供給流路１２０ｉの下端側には、金型用潤滑剤を貯留するタンクと、タンク内の金型用潤滑剤を供給流路１２０ｉに送り出すポンプとが設けられている（いずれも図示せず）。
　一方、余剰の金型用潤滑剤を回収する排出口１２ｏは、下パンチ１２の４つの面のうち、図２（Ａ）の紙面手前側の面（図２（Ｂ）では紙面下側の面）に開口している。また、下パンチ１２の軸方向における排出口１２ｏの開口位置は、上記供給口１２ｉよりも下パンチ１２の先端側（上面１２ｕ側）となっている。つまり、排出口１２ｏと供給口１２ｉとは、下パンチ１２の周方向にも軸方向にもずれて配置されている。
　上記排出口１２ｏには、排出流路１２０ｏが連絡している。この排出流路１２０ｏも、供給流路１２０ｉと同様に、下パンチ１２の後端側から先端側に向かって下パンチ１２の軸方向（図２（Ａ）では上下方向、図２（Ｂ）では奥行き方向）に沿って伸び、途中で下パンチ１２の外周面１２ｓ（図２（Ａ）では手前側の面、図２（Ｂ）では下側の面）に向かって屈曲する管路である。屈曲した排出流路１２０ｏの先端部は排出口１２ｏに繋がっている。
　上記排出流路１２０ｏの下端側には、回収した金型用潤滑剤を貯留する回収用タンクが設けられている（図示せず）。タンクに回収した金型用潤滑剤は適宜な処理を施して、再利用すると良い。その他、排出流路１２０ｏを供給用タンクに直結しても構わない。但し、その場合には、タンク内に撹拌機構などを設けて、供給する金型用潤滑剤の品質を均質化することが好ましい。上述した金型用潤滑剤を再利用する構成では、回収した金型用潤滑剤に含まれる微粒な原料粉末を分離し、その原料粉末が循環系に再侵入することを防止しておく。分離には磁石を使用しても良いし、フィルターを用いても良い。
　上記供給口１２ｉと排出口１２ｏの開口形状は特に限定されないが、円形とすることが好ましい。そうすることで、金型用潤滑剤を円滑に給排することができる。同様に、供給流路１２０ｉと排出流路１２０ｏの断面形状も特に限定されないが、円形とすることが好ましい。
　また、供給口１２ｉと排出口１２ｏの口径（供給流路１２０ｉと排出流路１２０ｏの管径）は、後述する金型用潤滑剤の材質や形態によって適宜選択することができる。但し、両者の相対的な口径には好ましい関係がある。具体的には、排出口１２ｏの口径は、供給口１２ｉの口径の１～２倍とすることが好ましい。排出口１２ｏを大きめにすることで、循環供給する金型用潤滑剤の回収を円滑にすることができる。
　次に、循環溝１２ｇについて説明する。循環溝１２ｇは、下パンチ１２の外周面１２ｓを約１周半周回する螺旋状の溝であって、供給口１２ｉと排出口１２ｏとを繋ぐように設けられている。この循環溝１２ｇを設けることで、供給口１２ｉからと吐出された金型用潤滑剤の余剰分を排出口１２ｏに円滑に導くことができる。
　循環溝１２ｇの断面形状は適宜選択することができる。例えば、当該断面形状は、円形、矩形、台形などとすることができる。ここで、上述したように供給口１２ｉの口径よりも排出口１２ｏの口径を大きくする場合、循環溝１２ｇの幅も供給口１２ｉと排出口１２ｏの口径に合わせて変化させることが好ましい。例えば、供給口１２ｉから排出口１２ｏに向かって徐々に循環溝１２ｇの幅を大きくすると良い。
　以上説明した循環供給機構２０の他、本実施形態の成形用金型１では、下パンチ１２の外周面１２ｓにおける供給口１２ｉよりも後端側の領域にシール溝２６が設けられている。シール溝２６は、下パンチ１２の外周面１２ｓを周回する環状溝であり、供給口１２ｉから吐出された金型用潤滑剤がシール溝２６よりも後端側の位置に漏れ出ることを抑制する。このシール溝２６には、シール性の高いスポンジなどの多孔質体を配置すると、当該漏出をより効果的に抑制できる。加えて、多孔質体に吸収された当該潤滑剤によりダイ１０の移動を円滑にすることができる。このシール溝２６の断面形状、正面からみた形状、大きさ（容積）、下パンチの周方向における形成領域は、適宜選択することができる。
　なお、金型用潤滑剤の供給量などによっては、金型用潤滑剤が下パンチ１２の後端側に漏洩する恐れが少ない場合があり、その場合はシール溝２６を省略しても構わない。また、シール溝２６に上記多孔質体を配置せず、漏れ出た金型用潤滑剤をそのまま溜める構成としてもよい。
　　（成形用金型の各部材の寸法関係）
　下パンチ１２の外周面１２ｓとダイ１０の内周面１０ｓとの間に、ダイ１０が移動可能な程度のクリアランスが設けられるように、下パンチ１２及びダイ１０の大きさを設定する（図２ではクリアランスを誇張して示している）。
　ここで、本実施形態では、ダイ１０の貫通孔１０ｈの寸法を貫通孔１０ｈの軸方向に沿って一様とし、かつ、上記クリアランスの大きさが部分的に異なるように下パンチ１２の外形を異形状としている。具体的には、循環溝１２ｇよりも先端側（上面１２ｕ側）の領域の外形寸法を、循環溝１２ｇよりも後端側の領域の外形寸法よりも小さくしている。つまり、循環溝１２ｇよりも先端側のクリアランスを後端側のクリアランスよりも大きくしている。そうすることで、下パンチ１２とダイ１０との相対的な移動により、循環溝１２ｇ内の吐出された金型用潤滑剤をダイ１０の内周面１０ｓに均一的に塗布可能であると共に、循環溝１２ｇよりも後端側に金型用潤滑剤が漏出し難い。
　［金型用潤滑剤］
　次に、上記成形用金型に塗布する金型用潤滑剤を説明する。金型用潤滑剤としては、液体潤滑剤としても良いし、固体潤滑剤としても良いし、液媒（潤滑剤として機能するものでも良いし、実質的に潤滑剤として機能しないものでも良い）に固体潤滑剤を分散させたものであっても良い。特に、引火性を有しない液媒に固体潤滑剤からなる粒子を分散させた分散剤を金型用潤滑剤に利用することが好ましい。
　　（固体潤滑剤）
　固体潤滑剤は、種々の材質のものが利用できる。例えば、金属元素を含むもの、代表的には、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸亜鉛などの金属石鹸、金属元素を含まないもの、代表的には、ステアリン酸、ラウリン酸アミド、ステアリン酸アミド、パルミチン酸アミドなどの脂肪酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミドなどの高級脂肪酸アミドなどが挙げられる。上記列挙した材質から選択される１種以上の固体潤滑剤を利用することができる。１種のみでも、複数の異なる材質の固体潤滑剤を組み合せて用いてもよい。特に、エチレンビスステアリン酸アミドは、優れた潤滑性を示し、成形用金型との擦れによる被覆軟磁性粉末の絶縁層の損傷を抑制できる。後述するように金型用潤滑剤を塗布した後、適宜加熱して、液媒を蒸発除去する場合には、固体潤滑剤は、当該熱により変質し難いものを利用することが好ましい。
　上記固体潤滑剤の粒子の大きさは、ダイ１０と下パンチ１２とのクリアランスよりも小さいことが好ましい。そうすることで、ダイ１０の内周面１０ｓに塗布された金型用潤滑剤が後述するダイ１０の移動により脱落することを効果的に防止でき、固体潤滑剤が塗布された状態を良好に維持できる。上記金固体潤滑剤を構成する粒子の具体的な最大粒径は、２０μｍ以下、更に１０μｍ以下が好ましい。特に５μｍ以下といった微細な粒子とすると、塗布厚さを更に薄くできる上に、金型用潤滑剤の流動性を高められ、より均一的に塗布し易いと期待される。
　　（液媒）
　液媒は、主として、上記金型用潤滑剤における固体潤滑剤の粉末の流動性を高めるための媒体として利用される。特に、本発明成形方法では、液媒は、作業者の安全性を高めるために、引火性を有しないものとすることが好ましい。引火性を有しない液媒として、代表的には、引火点を有しない液体、端的に言うと危険物以外の液体が挙げられる。引火性を有しない液媒であれば、無機物でも有機物でもよい。
　上記無機物には、水が挙げられる。水は、用意が簡単、安全、環境負荷が小さい、といった利点を有する。この水のように、潤滑剤として実質的に機能しない液媒を用いる場合、ダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤を塗布した後、除去することが望まれる。例えば、下パンチ１２を加熱してもよいが、液媒が付着しているダイ１０を加熱すると、短時間で、かつ容易に液媒の除去が可能であり、作業性に優れる。この加熱温度は、５０℃以上が好ましく、当該温度が高いほど蒸発に要する時間を短縮できて作業性に優れることから、６０℃以上がより好ましい。一方、１００℃未満とすることで、加熱に伴うエネルギーを低減できる。この加熱温度は、６５℃～７５℃程度がより好ましい。ダイ１０などの成形用金型１を加熱するには、ダイ１０などにカートリッジヒータといった加熱手段を内蔵したり、ダイ１０などに温風を吹きつけたりすることが挙げられる。
　圧粉成形体の成形を連続して行う場合、連続成形により生じた加工熱により成形用金型１がある程度温められた状態となり得る。例えば、加工熱などにより金型温度が５０℃以上となっている場合、液媒を除去するために加熱手段による加熱を成形ごとに行わなくてもよい。即ち、加工熱のみを利用して、液媒の蒸発・除去を行ってもよい。加工熱を利用することで、別途、蒸発・除去のための加熱手段やエネルギーを不要、或いは低減することができる。成形用金型の温度を適宜測定し、測定温度に応じて、加熱手段による加熱の要否を設定することができる。
　一方、上記有機物には、揮発性の高いもの（市販の溶剤、例えば、１－ブロモプロパンとｎ－プロピルブロマイド（９９質量％）とを含む溶剤、など）を利用すると、上述のように成形用金型１（ダイ１０）を加熱することなく、或いは加熱温度を低くしても容易に除去できる。また、上記有機物として、潤滑油などの潤滑性に優れるものを利用することができる。潤滑性に優れる液媒を利用する場合、上記加熱による液媒除去工程を省略することができる。また、本発明成形方法では、金型用潤滑剤が固体潤滑剤を含有するため、液媒に液体潤滑剤を利用した場合でも、液垂れなどが生じ難いと期待される。
　液媒に固体潤滑剤を分散させた分散剤を利用する場合、液媒や固体潤滑剤に材質にもよるが、分散剤の濃度（固体潤滑剤の質量／分散剤の質量）は概ね１０～５０質量％とすると良い。また、ダイ１０の内周面１０ｓへの金型用潤滑剤の塗布量（固体潤滑剤の質量（潤滑性の液媒であれば分散剤の総質量）／内周面１０ｓの面積）も、液媒や固体潤滑剤に何を用いるかにもよるが、概ね０．００１～０．１ｇ／ｃｍ２とすれば、潤滑剤として十分に機能する。
　［原料粉末］
　次に、本発明成形方法に用いる原料粉末を説明する。本発明成形方法では、原料粉末として、絶縁層を備える軟磁性金属粒子の集合体である被覆軟磁性粉末を含む原料粉末を用意する。この原料粉末自身にも潤滑性を持たせても良い。具体的に原料粉末に潤滑性を持たせる方法として、絶縁層に潤滑性を有する材料を使用する形態（被覆内部潤滑）や、被覆軟磁性粉末に特定量の固体潤滑剤（原料用潤滑剤）を含有する混合粉末を利用する形態（混合内部潤滑）、これら被覆内部潤滑と混合内部潤滑とを複合した形態（複合内部潤滑）が挙げられる。
　　（軟磁性金属粒子）
　軟磁性金属粒子の材質は、鉄を５０質量％以上含有するものが好ましい。例えば、純鉄（Ｆｅ）、その他、Ｆｅ－Ｓｉ系合金，Ｆｅ－Ａｌ系合金，Ｆｅ－Ｎ系合金，Ｆｅ－Ｎｉ系合金，Ｆｅ－Ｃ系合金，Ｆｅ－Ｂ系合金，Ｆｅ－Ｃｏ系合金，Ｆｅ－Ｐ系合金，Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｏ系合金，及びＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ系合金から選択される１種の鉄合金が挙げられる。特に、透磁率及び磁束密度の点から、９９質量％以上がＦｅである純鉄が好ましい。
　軟磁性金属粒子は、その平均粒径ｄが１μｍ以上７０μｍ以下であることが好ましい。平均粒径ｄが１μｍ以上であることで、流動性に優れる上に、本発明成形方法により得られた圧粉成形体により磁心を作製した場合、ヒステリシス損の増加を抑制でき、７０μｍ以下であることで、得られた圧粉成形体により磁心を作製し、この磁心を１ｋＨｚ以上といった高周波数で使用した場合でも、渦電流損を効果的に低減できる。特に、平均粒径ｄが５０μｍ以上であると、ヒステリシス損の低減効果を得易い上に、粉末を取り扱い易い。上記平均粒径ｄは、粒径のヒストグラム中、粒径の小さい粒子からの質量の和が総質量の５０％に達する粒子の粒径、つまり５０％粒径（質量）をいう。
　　（絶縁層）
　軟磁性金属粒子はその表面に絶縁層を有することで、本発明成形方法により得られた圧粉成形体は絶縁性に優れる。また、この圧粉成形体により磁心を作製した場合、上記絶縁層により各軟磁性金属粒子同士を絶縁することができ、当該粒子同士の接触を防止することで、渦電流損を低減できる。
　絶縁層の厚さは、１０ｎｍ以上１μｍ以下が挙げられる。１０ｎｍ以上であると、軟磁性金属粒子間の絶縁を確保でき、１μｍ以下であると、絶縁層の存在により、圧粉成形体における軟磁性材料の含有割合の低下を抑制できる。即ち、この圧粉成形体により磁心を作製した場合、磁束密度の著しい低下を抑制できる。絶縁層の厚さは、組成分析（透過型電子顕微鏡及びエネルギー分散型Ｘ線分光法を利用した分析装置：ＴＥＭ－ＥＤＸ）により得られる膜組成と、誘導結合プラズマ質量分析装置（ＩＣＰ－ＭＳ）により得られる元素量とを鑑みて相当厚さを導出し、更に、ＴＥＭ写真により直接、絶縁層を観察して、先に導出された相当厚さのオーダーが適正な値であることを確認して決定される平均的な厚さとする。
　潤滑性を有しない絶縁層の材料として、例えば、Ｆｅ，Ａｌ，Ｃａ，Ｍｎ，Ｚｎ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｒ，Ｙ，Ｂａ，Ｓｒ及び希土類元素（Ｙを除く）などから選択された１種以上の金属元素の酸化物、窒化物、炭化物などの金属酸化物、金属窒化物、金属炭化物が挙げられる。また、絶縁材料には、上記金属酸化物、金属窒化物、金属炭化物以外の金属化合物、例えば、リン化合物、ケイ素化合物、ジルコニウム化合物及びアルミニウム化合物から選択された１種以上の化合物が挙げられる。その他の絶縁材料には、金属塩化合物、例えば、リン酸金属塩化合物（代表的には、リン酸鉄やリン酸マンガン、リン酸亜鉛、リン酸カルシウムなど）、ホウ酸金属塩化合物、ケイ酸金属塩化合物、チタン酸金属塩化合物などが挙げられる。リン酸金属塩化合物は変形性に優れることから、リン酸金属塩化合物による絶縁層を備えると、圧粉成形体の成形時、当該絶縁層は、軟磁性金属粒子の変形に追従して容易に変形して損傷し難く、絶縁層が健全な状態で存在する圧粉成形体を得易い。また、リン酸金属塩化合物による絶縁層は、鉄系の軟磁性金属粒子に対する密着性が高く、当該粒子の表面から脱落し難い。絶縁層の形成には、例えば、リン酸塩化成処理を利用することができる。その他、絶縁層の形成には、溶剤の吹きつけや前駆体を用いたゾルゲル処理が利用できる。
　潤滑性を有する絶縁層の材料として、例えば、熱可塑性樹脂や非熱可塑性樹脂といった樹脂や高級脂肪酸塩が挙げられる。特に、シリコーン樹脂やステアリン酸塩は、加圧成形時に原料粉末（被覆軟磁性粉末）の潤滑性を高め、被覆軟磁性粉末の分散性や成形用金型からの離型性を向上させることができる。また、シリコーン樹脂といったシリコーン系有機化合物は耐熱性に優れることから、得られた圧粉成形体に熱処理を施した際にも分解し難い。シリコーン系有機化合物などによる絶縁層の形成には、有機溶剤を用いた湿式被覆処理や、ミキサーによる直接被覆処理などを利用することができる。
　特に、シリコーン樹脂からなる絶縁層を備える形態とする場合、水和水を含有する絶縁材料で構成された内側膜を軟磁性金属粒子の表面に形成し、この内側膜を水分子の発生源として、加水分解・縮重合反応によりシリコーン樹脂を形成する材料を利用してシリコーン樹脂膜を上記内側膜の上に形成してもよい。この場合、非常に短時間で加水分解・縮重合反応を行えてシリコーン樹脂膜を効率よく形成でき、上記内側膜とシリコーン樹脂膜との多層構造の絶縁層を生産性よく形成できる。また、加水分解・縮重合反応により形成されたシリコーン樹脂膜は、上述のように変形性に優れるため、成形時、割れや亀裂が生じ難く、内側膜から剥離し難い。更に、このシリコーン樹脂膜は、耐熱性に優れるため、得られた圧粉成形体に熱処理を施した際、熱分解などの損傷を受け難い。従って、この多層構造の絶縁層を備える被覆軟磁性粉末は、絶縁性、耐熱性、変形性、密着性に優れる。
　水和水を含有する内側膜は、例えば、上述したリン酸金属塩化合物などにおいて水和水を含むものを材料に用いることで形成することができる。加水分解・縮重合反応によりシリコーン樹脂を形成する樹脂材料は、例えば、Ｓｉｍ（ＯＲ）ｎ（ｍ，ｎ：自然数、ＯＲ：加水分解基）で表される化合物が挙げられる。加水分解基は、例えば、アルコキシ基やアセトキシ基、ハロゲン基、イソシアネート基、ヒドロキシル基などが挙げられる。より具体的な材料は、分子末端がアルコキシリル基（≡Ｓｉ－ＯＲ）で封鎖されたアルコキシオリゴマーが好適に利用可能である。アルコキシ基は、例えば、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ブトキシ、ｓｅｃ－ブトキシ、ｔｅｒｔ－ブトキシが挙げられる。特に、メトキシは、加水分解後の反応生成物の除去が容易である。これら樹脂材料は、１種でも複数種を組み合わせて用いてもよい。加水分解・縮重合反応によりシリコーン樹脂となる樹脂材料として、例えば、ＧＥ東芝シリコーン株式会社製のＴＳＲ１１６やＸＣ９６－Ｂ０４４６など市販品を利用することができる。
　上記内側膜と上記シリコーン樹脂膜との二重構造の絶縁層を備える被覆軟磁性粉末は、例えば、軟磁性金属粉末を用意して、当該粉末を構成する粒子の表面に上述したリン酸塩化成処理やゾルゲル処理などにより内側膜を形成した後、この被覆粒子と加水分解・縮重合反応によりシリコーン樹脂となる樹脂材料とを加熱雰囲気（８０℃～１５０℃、好ましくは１００℃以上）で混合することで製造できる。上記加熱雰囲気での混合により、内側膜の構成材料に含まれる水和水が離脱して、上記樹脂材料の加水分解を促進して、シリコーン樹脂を形成することができる。この混合時、蟻酸、マレイン酸、フマル酸、酢酸などの有機酸や、塩酸、リン酸、硝酸、ほう酸、硫酸などの無機酸などを触媒に利用することができる。
　　（原料用潤滑剤）
　原料粉末に原料用潤滑剤を含ませる混合内部潤滑（あるいは複合内部潤滑）の場合、使用する原料用潤滑剤は、固体潤滑剤の粒子からなる粉末とすることが好ましい。液体潤滑剤ではなく、粉末とすることで、被覆軟磁性粉末と混合し易い上に、混合粉末を取り扱い易い。原料用潤滑剤も種々の材質のものを利用でき、上述した金型用潤滑剤で列挙した各種の金属石鹸、各種の脂肪酸アミド、各種の高級脂肪酸アミドなどを利用することができる。その他、六方晶系の結晶構造を有する無機潤滑剤、例えば、窒化ほう素、硫化モリブデン、硫化タングステン、及びグラファイトなどから選択される無機物が挙げられる。この無機物と上述した金属石鹸などとを組み合わせて用いてもよい。原料用潤滑剤の材質と金型用潤滑剤の材質とは同じでもよいし異なっていてもよい。
　原料用潤滑剤は、被覆軟磁性粉末に均一的に混合し易く、圧粉成形体の成形時、軟磁性金属粒子間で十分に変形可能であり、得られた圧粉成形体に熱処理を施した際、この加熱により除去し易いものを利用することが好ましい。
　本発明成形方法では、上述のように、被覆内部潤滑、混合内部潤滑、及び複合内部潤滑が利用できる。被覆内部潤滑では、原料粉末中における被覆軟磁性粉末の含有割合を高められ、得られた圧粉成形体により磁心を作製した場合、その磁心の磁気特性を向上させることができる。一方、混合内部潤滑では、原料粉末に備わる絶縁層の損傷を効果的に抑制することができる。この被覆軟磁性粉末に対する原料用潤滑剤の含有割合は０．４質量％～０．８質量％とする（複数の材質の場合は合計量）。原料用潤滑剤の含有量を上記特定の範囲とすることで、後述する試験例に示すように、原料粉末が潤滑性を有せず、かつ金型のみに潤滑剤を塗布する場合や原料粉末に潤滑剤を混合し、かつ金型に潤滑剤を塗布しない場合などと比較して、潤滑性に優れ、原料粉末に備える絶縁層の損傷を効果的に抑制できる。その結果、得られた圧粉成形体も健全な状態の絶縁層が多く存在しており、この圧粉成形体により磁心を作製した場合、この磁心は、絶縁性に優れる。また、複合内部潤滑を行うことで、原料用潤滑剤の使用量を低減しても、原料粉末に備える絶縁層の損傷を効果的に抑制することができる。従って、本発明成形方法により得られた圧粉成形体を利用することで、鉄損が小さい圧粉磁心が得られる。
　［成形手順］
　次に、図１を参照して本発明成形方法の成形手順を説明する。成形手順は、原料粉末を準備する準備工程と、ダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤を循環供給して塗布する塗布工程と、原料粉末を加圧して圧粉成形体を成形する成形工程とを備える。
　　（準備工程）
　まず、成形に用いる原料粉末を用意する。具体的には、軟磁性粉末を用意し、当該粉末を構成する粒子の表面に、例えば、潤滑性を有する絶縁材料により絶縁層を形成し、絶縁層を備える被覆粒子の集合体である被覆軟磁性粉末を用意する。ここで、混合内部潤滑とする場合であれば、所望の組成からなる固体潤滑剤（原料用潤滑剤）の粉末を用意し、この原料用潤滑剤を上記被覆軟磁性粉末と混合して原料粉末とする。この混合には、Ｖ型混合機、振動ボールミル、遊星ボールミルなどの混合手段を用いることができる。
　また、金型用潤滑剤を用意する。具体的には、固体潤滑剤の粉末（好ましくは最大径：２０μｍ以下）及び引火性を有しない液媒を用意する。そして、液媒にこの固体潤滑剤の粉末を分散させた分散剤を作製しておく。分散性を高めるために適宜な助剤を利用することができる。
　　（塗布工程）
　まず、図１（Ａ）に示すように、ダイ１０、上パンチ１１、および下パンチ１２を互いに離隔した状態で、作製した分散剤を充填したタンクを下パンチ１２の供給流路１２０ｉ（図２（Ａ）参照）に接続して、下パンチ１２の供給口１２ｉから金型用潤滑剤を吐出可能な状態とする。
　次に、図１（Ｂ）に示すように、ダイ１０を紙面下方に移動させ、ダイ１０の一面と下パンチ１２の上面１２ｕとをほぼ面一とする。最終的に、ダイ１０の内周面１０ｓの実質的に全域は、下パンチ１２の外周面１２ｓと対向するように配置され、ダイ１０の内周面１０ｓと下パンチ１２の外周面１２ｓとの間には、下パンチ１２の外形に応じた、種々の大きさのクリアランスが設けられる。
　次いで、図１（Ｃ）に示すように、ダイ１０を上方に移動させて、下パンチ１２の上面１２ｕとダイ１０の内周面１０ｓとで囲まれるキャビティを形成する。この上方へのダイ１０の移動の間に、供給口１２ｉから金型用潤滑剤を吐出し、その吐出された金型用潤滑剤の余剰分を排出口１２ｏから排出する金型用潤滑剤の循環供給を行なう。より具体的には、供給口１２ｉから吐出された金型用潤滑剤は、循環溝１２ｇの内周面とダイ１０の内周面１０ｓとで囲まれる空間に沿って排出口１２ｏに向かって送り出される。その際、ダイ１０と下パンチ１２とが相対的に移動しているため、循環溝１２ｇ内の金型用潤滑剤がダイ１０の内周面１０ｓに塗布される。しかも、循環溝１２ｇに送り出された余剰の金型用潤滑剤は排出口１２ｏから回収されるため、必要以上にダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤が塗布されることもない。
　この図１（Ｃ）の時点で上記キャビティを構成するダイ１０の内周面１０ｓの全周にわたって金型用潤滑剤が均一的に塗布される。また、この金型用潤滑剤は、キャビティの深さ方向に均一的に塗布され、均一的な厚さの潤滑剤層２が形成されている。なお、図１，図２では分かり易いように潤滑剤層２の固体潤滑剤の粒子を誇張して示す。
　ここで、金型用潤滑剤の液媒が水などの比較的蒸発に時間を要するものである場合、金型を適宜加熱して（好ましくは５０℃以上１００℃未満）、液媒を蒸発除去することができる。液媒が揮発性の高いものである場合、上記加熱を行わなくてもよいし、加熱温度を低くしてもよい。キャビティ内の蒸気をより確実に外部に放出できるように室温（代表的には２０℃程度）の乾燥空気をキャビティ内に供給してもよい。
　（成形工程）
　図１（Ｄ）に示すように潤滑剤層２を備えるキャビティ内に、図示しない給粉装置を用いて用意した原料粉末３を給粉する。そして、図１（Ｅ）に示すように上パンチ１１を下方に移動してダイ１０の貫通孔１０ｈに押し込み、両パンチ１１，１２によって原料粉末３を加圧する。このとき、潤滑剤層２（金型用潤滑剤を構成する固体潤滑剤の粒子）によって、原料粉末３とダイ１０の内周面１０ｓとの摩擦を低減できる。ここで、原料粉末３内に原料用潤滑剤を含ませる、もしくは絶縁層に潤滑性を持たせておけば、原料粉末と両パンチ１１，１２、及び原料粉末３内の被覆粒子同士の摩擦を低減して、原料粉末３を良好に圧縮することができる。
　成形圧力は、３９０ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下とすることが挙げられる。３９０ＭＰａ以上とすることで、原料粉末３（被覆粒子）を十分に圧縮することができ、圧粉成形体の相対密度を高められ、１５００ＭＰａ以下とすることで、原料粉末３内の被覆粒子同士の接触による絶縁層の損傷を抑制できる。７００ＭＰａ以上１３００ＭＰａ以下がより好ましい圧力である。
　所定の加圧を行ったら、図１（Ｆ）に示すように、上パンチ１１を上方に、ダイ１０を下方に移動して、圧粉成形体１００を取り出す。このとき、ダイ１０の内周面１０ｓに塗布された金型用潤滑剤により、圧粉成形体１００とダイ１０の内周面１０ｓとの摩擦が低減されるため、圧粉成形体１００を容易に取り出すことができる。上記工程により、圧粉成形体１００が得られる。なお、上パンチ１１の移動とダイ１０の移動とはいずれが先でもよいし、同時でもよい。
　図１（Ｆ）の状態から圧粉成形体１００を取り出すと、ダイ１０とパンチ１１，１２の配置は、図１（Ｂ）に示す状態と同じになる。そのため、連続的に成形を行なう場合、図１（Ｃ）～（Ｆ）を繰り返し行うとよい。
　上記工程により得られた圧粉成形体により磁心を作製する場合、圧粉成形体に熱処理を施して、成形時に導入された歪みを除去すると、ヒステリシス損の低減を図ることができる。この熱処理の温度は、高いほどヒステリシス損を低減できるが、高過ぎると絶縁層の構成材料が熱分解されることがあるため、当該構成材料の熱分解温度未満の範囲で選択する。代表的には、上記加熱温度は、４００℃～７００℃ぐらい、保持時間は、３０分以上６０分以下が挙げられる。絶縁層がリン酸鉄やリン酸亜鉛などの非晶質リン酸塩からなる場合、上記加熱温度は５００℃程度までが好ましく、金属酸化物やシリコーン樹脂などの耐熱性に優れる絶縁材料からなる場合、５５０℃以上、更に６００℃以上、特に６５０℃以上に加熱温度を高められる。加熱温度及び保持時間は、絶縁層の構成材料に応じて適宜選択することができる。
　［効果］
　上記構成を備える本発明成形方法を利用することで、圧粉成形体１００と成形用金型１（ダイ１０の内周面１０ｓ）との摩擦を効果的に抑制できる。そのため、圧粉成形体１の外周面において圧粉成形体１を構成する粒子に備わる絶縁層が上記摩擦によって損傷することを効果的に抑制できる。その結果、低損失の圧粉成形体が得られ、得られた圧粉成形体に熱処理を施して圧粉磁心を作製した場合、得られた圧粉磁心は、渦電流損が効果的に低減されており、鉄損が小さい。即ち、本発明成形方法によれば、鉄損が小さい圧粉磁心が得られる圧粉成形体を提供することができる。
　また、本発明成形方法では、金型用潤滑剤を循環供給によりダイ１０の内周面１０ｓに塗布しているため、成形用金型１のキャビティ内に不必要な金型用潤滑剤が残存し難い。しかも、金型用潤滑剤と共に不要な原料粉末を回収できるので、当該原料粉末が金型１内に蓄積したり、供給口１２ｉを塞ぐこともない。そのため、複数の圧粉成形体を連続的に作製しても、圧粉成形体の健全な成形を多数回にわたって維持できる。
＜実施形態２＞
　実施形態２では、ダイの内周面の一部分に金型用潤滑剤を塗布する本発明成形方法（部分外部潤滑）を説明する。その説明に先立って、使用する成形用金型の形態を図３（Ａ）～（Ｃ）を用いて説明する。なお、図３に例示する構成はいずれも下パンチに供給口と排出口とを設ける構成であるため、図３では下パンチのみを図示する。
　図３（Ａ）に示す下パンチ１２Ａでは、供給口１２ｉと排出口１２ｏとがいずれも紙面手前側の面に形成され、かつ供給口１２ｉと排出口１２ｏとが下パンチ１２Ａの周方向および軸方向のいずれの方向にもずれている。そのため、供給口１２ｉと排出口１２ｏとを繋ぐ循環溝１２ｇは、供給口１２ｉから斜め上方に向かって伸び、排出口１２ｏに連絡している。
　図３（Ｂ）に示す下パンチ１２Ｂでは、供給口１２ｉと排出口１２ｏとが下パンチ１２Ｂの軸方向に同じ位置だが周方向にずれた位置（同一円周上の異なる位置）に形成されている。そのため、供給口１２ｉと排出口１２ｏとを繋ぐ循環溝１２ｇは、下パンチ１２Ｂの周方向に伸びている。
　図３（Ｃ）に示す下パンチ１２Ｃでは、供給口１２ｉと排出口１２ｏとが下パンチ１２Ｃの周方向に同じ位置だが軸方向にずれた位置（同一軸線上の異なる位置）に形成されている。そのため、供給口１２ｉと排出口１２ｏとを繋ぐ循環溝１２ｇは、下パンチ１２Ｃの軸方向に伸びている。
　図３（Ａ）～（Ｃ）のいずれの下パンチ１２Ａ～１２Ｃを利用しても、図１に示すダイ１０の内周面１０ｓを周方向に分断するように当該内周面１０ｓに金型用潤滑剤を塗布することができる。このようにダイ１０の内周面１０ｓを周方向に分断してキャビティの深さ方向に均一的に金型用潤滑剤の塗布を行うことで、得られる圧粉成形体の外周面において、圧粉成形体の加圧方向に略平行に伸びる絶縁層が健全な領域を形成することができる。このような圧粉成形体を磁心として、上記加圧方向を磁束方向にして励磁した場合、磁束方向を軸方向とする円周方向に流れる渦電流を遮断することができる。
　また、本実施形態の構成であれば、金型用潤滑剤を節約することができる。しかも、上記構成であれば、下パンチの構造を簡略化できるという効果もある。
＜変形実施形態１＞
　上述した実施形態では、貫通孔を有していない中実の圧粉成形体を成形する構成を説明した。その他、本発明成形方法は、貫通孔を有する圧粉成形体（代表的にはリング状体）の成形にも適用することができる。この場合、ダイと、下パンチと、上パンチと、下パンチに対して相対的に移動可能に配置されるコアロッドとを備える成形用金型を利用する。この形態では、ダイの内周面とコアロッドの外周面との双方が成形体との摺接面になり得る。そこで、ダイの内周面とコアロッドの外周面との双方に金型用潤滑剤を塗布できるように、下パンチに供給口や排出口、循環溝を設ける。例えば、下パンチを、コアロッドが挿通される貫通孔を有する筒状体とする場合、この下パンチの外周面及び内周面に、上述した実施形態と同様にその周方向の一部に供給口や排出口、循環溝を設けるとよい。
＜変形実施形態２＞
　上述した実施形態では、キャビティを形成した後、原料粉末３を供給する構成を説明した。この構成に代えて、例えば、図１（Ｂ）に示す状態において、下パンチ１２の上面１２ｕを覆うように給粉装置を配置し、ダイ１０の移動により給粉装置も上方に移動する構成とすることができる。この場合、ダイ１０の上方への移動に伴って、下パンチ１２の上面１２ｕとダイ１０の内周面１０ｓとで囲まれる空間がつくられていき、この空間に順次、給粉装置からの原料粉末３が供給される。かつ、ダイ１０の上方への移動により、ダイ１０の内周面１０ｓには、金型用潤滑剤が塗布されていく。即ち、この構成では、ダイ１０の移動により、金型用潤滑剤の塗布と、当該潤滑剤が塗布された空間への原料粉末３の供給とを同時に行うことができる。図１（Ｄ）に示すように、下パンチ１２の上面１２ｕとダイ１０の内周面１０ｓとがつくる空間が所定の大きさになったら、上パンチ１１で押圧できるように給粉装置を移動すると良い。
＜試験例１＞
　種々の粉末及び成形方法を利用して、圧粉成形体を作製し、得られた圧粉成形体に熱処理を施して圧粉磁心を作製し、得られた圧粉磁心を備える磁気部品の損失を調べた。
　（試料Ｎｏ．１：混合内部潤滑＋全面外部潤滑）
　試料Ｎｏ．１は、絶縁層を備える被覆軟磁性金属粉末に固体潤滑剤からなる粉末を混合した混合粉末を利用すると共に、図１に示す成形用金型１（下パンチ１２に循環供給機構２０を備えるもの）を利用して、ダイ１０の内周面１０ｓの全周にわたって金型用潤滑剤を塗布した後、成形を行って圧粉成形体１００を作製した。
　この試験では、軟磁性金属粉末として、水アトマイズ法により製造された純鉄粉（平均粒径ｄ：５０μｍ）を用意した。次いで、上記純鉄粉に化成処理を施し、リン酸金属塩化合物からなる内側膜（厚さ：２０ｎｍ以下程度）を形成することで、単層構造の絶縁層を有する被覆軟磁性粉末を作製した。この絶縁層を備える被覆粒子からなる被覆軟磁性粉末に、原料用潤滑剤として、ステアリン酸亜鉛の粉末を混合した。原料用潤滑剤は、被覆軟磁性粉末と原料用潤滑剤の粉末との混合粉末を１００質量％とするとき、０．６質量％となるように混合量を調整した。
　固体潤滑剤として、最大粒径：１８．５μｍ、平均粒径：４．２μｍのエチレンビスステアリン酸アミド（ＥＢＳ）の粉末を用意し、この粉末を液媒（本例では、水）に分散させて作製した分散剤を金型用潤滑剤に利用した。この固体潤滑剤の粉末は、分散剤を１００質量％とするとき、４５質量％となるように混合量を調整した。金型用潤滑剤の塗布量は、０．００１８ｇ／ｃｍ２とした。
　そして、試料Ｎｏ．１では、圧粉成形体の成形にあたり、上述のように下パンチ１２とダイ１０との相対移動により、ダイ１０の内周面１０ｓの全周に金型用潤滑剤を塗布した後（ここでは、金型用潤滑剤の供給量：２．５ｍＬ／ｍｉｎ）、金型を６０℃に加熱して液媒を十分に蒸発・除去してから、上記混合粉末をキャビティに充填して、成形圧力：７３０ＭＰａで加圧し、直方体状の圧粉成形体１００を得た。この成形用金型１への金型用潤滑剤の塗布と加圧成形とからなる一連の成形を連続的に１００１回（ショット）繰り返した。
　（試料Ｎｏ．２：被覆内部潤滑＋全面外部潤滑）
　試料Ｎｏ．２は、試料Ｎｏ．１と同じ純鉄粉に多層構造の絶縁層を形成した被覆軟磁性粉末を用意した。絶縁層は、純鉄粉に化成処理を施し、水和水を含有するリン酸金属塩化合物からなる内側膜（厚さ：２０ｎｍ以下程度）を形成し、この内側膜を備える粒子と市販の樹脂材料（モメンティブ製シリコーンＸＣ９６－Ｂ０４４６（加水分解・縮重合反応によりシリコーン樹脂となるもの）を加熱雰囲気で混合し（８０℃～１５０℃）、リン酸金属塩化合物からなる内側膜と、シリコーン樹脂からなる外側層（厚さ：１μｍ以下程度）との多層構造の絶縁層を形成した。そして、試料Ｎｏ．１と同様の条件でダイ１０の内周面１０ｓの全面に金型用潤滑剤を塗布した後、試料Ｎｏ．１と同様の条件で、同様の大きさ・形状の圧粉成形体１００を作製した。この試料Ｎｏ．２も１００１回（ショット）行なった。
　（各試料に対する試験）
　各試料について、１００ショットごとに得られた圧粉成形体を用いて鉄損を測定するための測定部材（磁気部品に相当）を作製した。測定部材は次のようにして作製した。まず、得られた圧粉成形体に熱処理を施して、圧粉成形体に含まれる純鉄粉に導入された加圧歪を除去した熱処理材を得た。熱処理の条件は、試料Ｎｏ．１については窒素雰囲気下で４００℃×３０分、試料Ｎｏ．２については窒素雰囲気下で５５０℃×３０分であった。そして、その熱処理材を環状に組み合せて試験用磁心を作製し、この試験用磁心に巻線で構成したコイル（いずれの試料も同様の仕様のもの）を配置することで、測定部材を作製した。
　各測定部材に対して、成形過程における加圧方向を磁束方向として、ＡＣ－ＢＨカーブトレーサを用いて、励起磁束密度Ｂｍ：１ｋＧ（＝０．１Ｔ）、測定周波数：５ｋＨｚにおけるヒステリシス損Ｗｈ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）、渦電流損Ｗｅ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）を測定し、ヒステリシス損＋渦電流損により鉄損Ｗ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）を算出した。その結果を表１、２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表１、２に示すように、試料Ｎｏ．１および２は、１０００ショットを超える連続的な加圧成形を行なっても、得られる圧粉成形体の鉄損が極端に増加することがなかった。これは、下パンチ１２とダイ１０との相対移動により、金型用潤滑剤をダイ１０の内周面１０ｓの全周にわたって塗布するにあたり、下パンチ１２の供給口１２ｉから金型用潤滑剤を順次供給しつつ、その金型用潤滑剤を下パンチ１２の排出口１２ｏから回収する循環供給を行なっているからであると考えられる。つまり、循環供給を行なうことにより、金型用潤滑剤の余剰供給及び塗布を防止できるし、ダイ１０と下パンチ１２の隙間を通過した微粒な原料粉末が金型内に蓄積したり、供給口を塞ぐことを防止できるので、ダイ１０の内周面１０ｓへの均一な金型用潤滑剤の塗布を多数回にわたって維持できるからであると考えられる。
＜試験例２＞
　試験例１では、ダイ１０の内周面１０ｓの全周にわたって金型用潤滑剤を塗布した後、成形を行って圧粉成形体１００を作製した。これに対して、この試験例２では、ダイ１０の内周面１０ｓの一部にのみ金型用潤滑剤を塗布して、圧粉成形体を作製し、得られた圧粉成形体に熱処理を施して圧粉磁心を作製し、得られた圧粉磁心を備える磁気部品の損失を調べた。
　　（混合内部潤滑＋部分外部潤滑）
　図３（Ｂ）の下パンチ１２Ｂを用いて、ダイ１０の内周面１０ｓの一部にのみ金型用潤滑剤の塗布を塗布した以外、試験例１の試料Ｎｏ．１と同様の成形条件、熱処理条件で圧粉磁心を作製し、試料Ｎｏ．１と同様の条件で鉄損Ｗ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）、ヒステリシス損Ｗｈ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）、渦電流損Ｗｅ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）を求めた。また、比較として、ダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤を塗布せずに作製した圧粉磁心の鉄損、ヒステリシス損、渦電流損を求めた。その結果を表３に示す。なお、ショット数は『１』である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　　　（被覆内部潤滑＋部分外部潤滑）
　図３（Ｂ）の下パンチ１２Ｂを用いて、ダイ１０の内周面１０ｓの一部にのみ金型用潤滑剤の塗布を塗布した以外、試験例１の試料Ｎｏ．２と同様の成形条件、熱処理条件で圧粉磁心を作製し、試料Ｎｏ．２と同様の条件で鉄損Ｗ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）、ヒステリシス損Ｗｈ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）、渦電流損Ｗｅ１／５ｋ（Ｗ／ｋｇ）を求めた。また、比較として、ダイ１０の内周面１０ｓに金型用潤滑剤を塗布せずに作製した圧粉磁心の鉄損、ヒステリシス損、渦電流損を求めた。その結果を表４に示す。なお、ショット数は『１』である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表３，４の結果から、たとえダイ１０の内周面１０ｓの一部であっても金型用潤滑剤を塗布することで、内周面１０ｓに金型用潤滑剤を全く塗布しないよりは格段に鉄損を低減できることがわかった。また、表３，４の結果と、表１，２の１ショット目の結果を比較すれば、部分外部潤滑により全面外部潤滑に匹敵する磁気特性を備える圧粉磁心を作製できることがわかった。ここで、試験例２の測定結果は、試験例１と同様に金型用潤滑剤の循環供給を行なう構成により得られたものである。そのため、試験例２でショット数を重ねていっても、１ショット目に匹敵する磁気特性を維持した圧粉磁心を得ることができると考えられる。
　なお、本発明は、上述した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において適宜変更可能が可能である。例えば、軟磁性金属粒子の材質・粒径、絶縁層の材質・厚さ、金型用潤滑剤中の固体潤滑剤の材質・大きさ・塗布領域、液媒の材質、液媒に対する固体潤滑剤の割合、原料用潤滑剤の材質・含有量、パンチ及びダイでつくられるキャビティの形状、パンチの形状などを適宜変更することができる。その他、圧粉磁心ではない単なる圧粉成形体を成形することにも、本発明圧粉成形体の成形方法を利用することができる。
　本発明の圧粉成形体の成形方法は、圧粉磁心、特に、高周波特性に優れた圧粉磁心の素材に適した圧粉成形体の製造に好適に利用することができる。
１　成形用金型
　１０　ダイ
　　１０ｈ　貫通孔　１０ｓ　ダイの内周面
　１１　上パンチ
　１２，１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃ　下パンチ
　　１２ｓ　下パンチの外周面　１２ｕ　下パンチの上面
　　２０　循環供給機構
　　　１２ｉ　供給口　１２０ｉ　供給流路
　　　１２ｏ　排出口　１２０ｏ　排出流路　１２ｇ　循環溝
　　２６　シール溝
２　潤滑剤層
３　原料粉末
１００　圧粉成形体

Claims (7)

  1. 　相対的に移動可能な第一パンチとダイとでつくられるキャビティに原料粉末を充填し、前記第一パンチと第二パンチとにより前記キャビティ内の原料粉末を加圧して、圧粉成形体を成形する圧粉成形体の成形方法であって、
    　前記原料粉末を用意する準備工程と、
    　前記第一パンチの外周面と前記ダイの内周面との間に金型用潤滑剤を存在させ、この状態でこれら第一パンチとダイとを相対的に移動させて、前記ダイの内周面に前記金型用潤滑剤を塗布する塗布工程と、
    　前記第一パンチと前記金型用潤滑剤が塗布された前記ダイとで囲まれたキャビティに、前記原料粉末を充填し、前記第一パンチと前記第二パンチとにより当該原料粉末を加圧して圧粉成形体を成形する成形工程とを備え、
    　前記塗布工程では、
    　前記ダイまたは第一パンチに設けられた供給口から前記金型用潤滑剤を吐出し、かつ前記ダイまたは第一パンチに設けられた排出口から前記吐出された金型用潤滑剤を回収しつつ、前記ダイの内周面に前記金型用潤滑剤を塗布することを特徴とする圧粉成形体の成形方法。
  2. 　前記塗布工程において、前記ダイの内周面の全周にわたって前記金型用潤滑剤を塗布することを特徴とする請求項１に記載の圧粉成形体の成形方法。
  3. 　前記塗布工程において、前記ダイの内周面の一部分に前記金型用潤滑剤を塗布することを特徴とする請求項１に記載の圧粉成形体の成形方法。
  4. 　前記準備工程において、固体潤滑剤からなる原料用潤滑剤を混合した原料粉末を用意することを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の圧粉成形体の成形方法。
  5. 　前記金型用潤滑剤は、引火性を有しない液媒に固体潤滑剤からなる粒子を分散させた分散剤であることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の圧粉成形体の成形方法。
  6. 　前記金型用潤滑剤中の固体潤滑剤は、エチレンビスステアリン酸アミドを含むことを特徴とする請求項５に記載の圧粉成形体の成形方法。
  7. 　前記原料粉末は、絶縁層を備える軟磁性金属粒子の集合体である被覆軟磁性粉末を含むことを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の圧粉成形体の成形方法。
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