WO2013054412A1 - 燃料ポンプ - Google Patents

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祐多郎 濱谷
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三菱電機株式会社
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    • F05DINDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00Materials; Properties thereof
    • F05D2300/40Organic materials
    • F05D2300/43Synthetic polymers, e.g. plastics; Rubber

Definitions

  • the present invention relates to a fuel pump, and more particularly, to a fuel pump having an impeller and a pump casing that rotatably accommodates the impeller.
  • a fuel pump is known as a device for supplying fuel in a fuel tank to an internal combustion engine (for example, an automobile engine or the like).
  • This type of fuel pump usually has a pump portion.
  • the pump unit includes a casing and a substantially disk-shaped impeller that is rotatably accommodated in the casing.
  • a blade groove portion is formed in an annular shape along the outer peripheral portion of the impeller on the surface of the impeller facing the fuel suction side.
  • a blade groove portion is formed on the surface of the impeller facing the fuel discharge side at a position corresponding to the blade groove portion formed on the suction side.
  • the blade groove portions formed on the suction side surface and the discharge side surface of the impeller communicate with each other at the bottom portion.
  • Each of the inner surface of the casing facing the intake side and the discharge side of the impeller is formed with a pump passage extending from the upstream end to the downstream end along the rotation direction of the impeller in a region facing the blade groove formed in the impeller. Yes.
  • the upstream end of the suction-side pump passage communicates with the outside of the casing through a fuel suction port, and the downstream end of the discharge-side pump passage communicates with the outside of the casing through a fuel discharge port.
  • the fuel pump configured as described above, when the impeller rotates, fuel is sucked into the pump casing from the suction port, and the sucked fuel is introduced into the impeller blade groove and the pump passage. Centrifugal force due to the rotation of the impeller acts on the fuel sucked into the pump casing. The fuel sucked into the pump casing flows downstream along the pump passage while being pressurized by the centrifugal force of the impeller, and is discharged out of the pump casing from the discharge port.
  • the thrust direction In such a fuel pump, in order to prevent reduction in pump discharge efficiency due to leakage loss, which occurs in the gap between the impeller surface and the pump cover and pump base sliding surface in contact with the impeller surface, the thrust direction The gap is very small.
  • the present invention has been made in view of the above-described circumstances, and has a simple and inexpensive configuration, prevents the occurrence of problems such as an increase in the rotational resistance of the impeller and the lock of the pump chamber, and ensures reliability and pump performance. It aims at providing the fuel pump which made maintenance compatible.
  • a fuel pump according to the present invention is a fuel pump comprising a disk-shaped impeller, a casing including a pump cover and a pump body that rotatably accommodates the impeller, and a motor unit that rotationally drives the impeller.
  • Each of the front and back surfaces of the impeller is formed with a recess group that repeats in the circumferential direction in a region extending in the circumferential direction at a predetermined distance from the outer periphery to the inner side, and the pump cover facing the impeller surface has an impeller A first groove extending from the upstream end to the downstream end is formed in a region facing the recess group of the pump, and the pump body facing the impeller back surface has a region facing the recess group of the impeller downstream from the upstream end.
  • a second groove extending to the end is formed, and the casing has a fuel discharge port that communicates the vicinity of the downstream end of the first groove and the outside of the casing, and an upstream of the second groove.
  • a fuel inlet that communicates the vicinity with the outside of the casing is formed, and when viewed in the rotation direction of the impeller, between the upstream end and the downstream end of the first groove of the pump cover, and the upstream end and the downstream of the pump body
  • the swelling amount of the recess group of the impeller is predicted at a position facing the recess group of the impeller of at least one seal portion of the casing.
  • a concave shape of micron order is formed.
  • the fuel pump of the present invention with a simple and inexpensive configuration, it is possible to prevent the occurrence of problems such as an increase in the rotational resistance of the impeller and the lock of the pump chamber, thereby ensuring both reliability and maintaining pump performance.
  • a fuel pump can be obtained.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing the overall configuration of a fuel pump according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged longitudinal sectional view of a pump part in FIG. 1 is a plan view of an impeller according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 3 is a plan view of the pump body according to the first embodiment of the present invention as viewed from the impeller side.
  • FIG. 3 is a plan view of the pump cover according to the first embodiment of the present invention viewed from the impeller side. It is a fragmentary sectional view of pump part 12 in Embodiment 1 of this invention.
  • Embodiment 1 FIG. Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIGS.
  • symbol shall show the same or an equivalent part.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing the overall configuration of the fuel pump according to the first embodiment of the present invention.
  • the fuel pump 10 includes a motor unit 70 and a pump unit 12.
  • the motor unit 70 includes a housing 72, a motor cover 73, magnets 74 and 75, and a rotor 76.
  • the housing 72 is formed in a substantially cylindrical shape.
  • the motor cover 73 is fixed to the housing 72 by caulking the upper end 72a of the housing 72 (the upper and lower sides in FIG. 1 are the upper and lower sides of the fuel pump 10) inward.
  • the motor cover 73 is formed with a discharge port 73a that opens upward.
  • Magnets 74 and 75 are fixed to the inner wall of housing 72.
  • the rotor 76 has a main body 77 composed of a laminated iron core and coils, and a shaft 78 that penetrates the main body 77 up and down.
  • An upper end portion 78 a of the shaft 78 is rotatably attached to the motor cover 73 via a bearing 81.
  • a lower end portion 78 b of the shaft 78 is rotatably attached to the pump cover 14 of the pump portion 12 via a bearing 82.
  • the motor unit 70 has the same configuration as that of the conventional fuel pump, further detailed description thereof is omitted.
  • FIG. 2 shows an enlarged view of the pump portion of FIG.
  • the pump unit 12 includes a casing 18 and an impeller 20.
  • the impeller 20 has a substantially disk shape.
  • a first blade groove group 20b that is continuous in the circumferential direction is formed in an annular shape with a predetermined distance from the outer peripheral surface 20e. That is, the first blade groove group 20 b is separated from the outer peripheral surface 20 e of the impeller 20 by the outer peripheral wall 20 d of the impeller 20.
  • the surface on the fuel discharge side of the impeller 20 is circumferentially positioned at a position corresponding to the first blade groove group 20b formed on the suction side surface of the impeller 20 (that is, a region separated from the outer peripheral surface 20e by a predetermined distance).
  • a continuous second blade groove group 20c is formed in an annular shape.
  • the bottom part of the 1st blade groove group 20b and the bottom part of the 2nd blade groove group 20c are connected by the communication hole (illustration omitted).
  • an engagement hole 20a having a substantially D-shaped cross section perpendicular to the axis passing through in the thickness direction is formed.
  • a shaft 78 is engaged with the engagement hole 20a. When the coil of the rotor 77 is energized, the shaft 78 rotates and thereby the impeller 20 rotates.
  • the casing 18 is a combination of the pump cover 14 and the pump body 16.
  • the impeller side surface of the pump cover 14 (that is, the lower surface in FIG. 1) is formed with a circular recess 14 a in plan view.
  • the diameter of the recess 14 a is substantially the same as the diameter of the impeller 20, and the depth of the recess 14 a is substantially the same as the thickness of the impeller 20.
  • the impeller 20 is rotatably fitted in the recess 14a.
  • a groove-shaped second pump passage 31 extending in the circumferential direction in a region facing the second blade groove group 20c of the impeller 20 is provided. Is formed.
  • the upstream end 31a of the second pump passage 31 is formed in the vicinity of a position facing an upstream end 30a of the first pump passage 30 described later.
  • a fuel discharge port 41 is formed at the downstream end 31 b of the second pump passage 31. The fuel discharge port 41 extends from the second pump passage 31 to the upper surface of the pump cover 14 (upper surface in FIG. 1), and communicates the second pump passage 31 with the outside of the casing 18 (specifically, inside the housing 72). ing.
  • a slight axial gap A shown in FIG. 6 is formed between the impeller 20 and the recess 14 a of the pump cover 14, and between the impeller 20 and the inner peripheral surface 14 b of the recess 14 a of the pump cover 14. Is formed with a slight radial gap B shown in FIG. These gaps A and B are provided for the impeller 20 to rotate smoothly.
  • the gap between the impeller 20 and the pump cover 14 is schematically shown wide, but in actuality, it is about several ⁇ m to several tens of ⁇ m.
  • a groove-shaped first pump passage 30 extending in the circumferential direction in a region facing the first blade groove group 20 b of the impeller 20 is formed.
  • a fuel inlet 40 is provided at the upstream end 30 a of the first pump passage 30.
  • a vapor removal hole 30c penetrating the pump body 16 up and down (up and down in FIG. 1).
  • a recess 16b is formed in the central portion of the pump body 16, and a thrust bearing 33 is disposed concentrically with the shaft 78 in the recess 16b. The thrust bearing 33 receives the thrust load of the rotor 76.
  • the casing 18 including the pump cover 14 and the pump body 16 is fixed to the housing 72 by caulking the lower end 72b of the housing 72 inward with the impeller 20 assembled in the recess 14a of the pump cover 14.
  • the lower end portion 78 b of the shaft 78 is inserted into the engagement hole 20 a of the impeller 20 at a portion further below the portion supported by the bearing 82.
  • a thrust bearing 33 is interposed between the lower end of the shaft 78 and the pump body 16.
  • the fuel in the fuel tank (not shown) is sucked into the casing 18 through the fuel inlet 40.
  • the The fuel sucked into the casing 18 first flows into the upstream end 30 a of the first pump passage 30.
  • the fuel that has flowed into the first pump passage 30 forms a swirl flow S between the first pump passage 30 and the first blade groove group 20b by the rotation of the impeller 20, and is boosted thereby.
  • the fuel that has flowed into the first pump passage 30 flows through the first pump passage 30 from the upstream end 30a toward the downstream end 30b while being pressurized by the rotation of the impeller.
  • the fuel discharged from the fuel discharge port 41 formed at the downstream end of the second pump passage 31 to the motor unit 70 flows through the motor unit 70 and is discharged from the discharge port 73a formed in the motor cover 73 to the fuel pump 10. It is discharged outside.
  • the slight gap A in the axial direction shown in FIG. 6 is one of the factors that greatly influence the discharge performance of the fuel pump 10. That is, if the clearance is widened, the smooth flow of the swirl flow S is hindered, and at the same time, the leakage loss in the casing 18 increases, resulting in a decrease in the amount of fuel discharged from the fuel discharge port 41. cause. That is, maintaining and managing the clearance as small as possible is an extremely important issue in maintaining the discharge performance of the pump.
  • the impeller 20 is formed of a thermosetting or thermoplastic resin material. As described above, since the impeller 20 is usually used in a state of being always immersed in fuel, a dimensional change (swelling) due to moisture absorption. Is known to happen.
  • the amount of swelling in the blade portion 20f is large compared to other portions (planar portion, outer peripheral portion 20e).
  • a concave shape that anticipates the amount of swelling is provided in advance in the portion of the casing 18 facing the impeller blade portion 20f on the sliding surface.
  • the concave portions 35 and 36 on the order of microns that allow the impeller 20 to swell are formed in the seal portions provided between the upstream end 30a and the downstream end 30b of the pump passages 30 and 31, and between the upstream end 31a and the downstream end 31b. Establishing partial clearance expansion.
  • the fuel pump of the first embodiment of the present invention configured as described above, even when the blade portion 20f swells, the occurrence of problems such as an increase in rotational resistance of the impeller 20 or a pump chamber lock is prevented. Can do. At the same time, since the area where the clearance is enlarged is limited to only the necessary area, the pump discharge performance is not greatly reduced.
  • the concave shapes 35 and 36 formed on the inner surface of the casing 18 have been described as being formed on each of the pump body 16 and the pump cover 14, but can be formed only on one of them. .
  • the concave shape is formed only in the pump body 16 and the pump cover 14 or the impeller 20, so that the other parts use conventional configurations (parts). It is something that can be done.
  • the present invention is suitable as a fuel pump for supplying the fuel in the fuel tank to an internal combustion engine (for example, an automobile engine).
  • an internal combustion engine for example, an automobile engine.

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Abstract

簡単且つ安価な構成で、インペラの回転抵抗の増大や、ポンプ室のロック等の不具合の発生を防止して、信頼性の確保とポンプ性能維持を両立させた燃料ポンプを得ることを目的として、ケーシング(18)の少なくとも一方のシール部のインペラの凹所群(20b、20c)に対向する位置に、インペラ(20)の凹所群(20b、20c)の膨潤量を予測したミクロンオーダーの凹形状(35、36)を形成するか、あるいは、インペラ(20)の凹所群(20b、20c)の形状を、該インペラの凹所群の膨潤量を予測した凹形状(50a、50b)とした。

Description

燃料ポンプ
 この発明は、燃料ポンプに関し、詳しくは、インペラと、そのインペラを回転可能に収容するポンプケーシングとを有する燃料ポンプに関するものである。
 燃料タンク内の燃料を内燃機関(例えば、自動車のエンジン等)に供給するための装置として燃料ポンプが知られている。この種の燃料ポンプでは、通常、ポンプ部を有している。ポンプ部は、ケーシングと、ケーシング内に回転可能に収容される略円盤状のインペラを備えている。インペラの燃料吸入側に対向する面には、インペラの外周部に沿って羽根溝部が環状に形成されている。インペラの燃料吐出側に対向する面には、吸入側に形成された羽根溝部と対応する位置に羽根溝部が形成されている。インペラの吸入側面と吐出側面に形成された羽根溝部は底部で連通されている。
インペラの吸入側面と吐出側面に対向するケーシング内面のそれぞれには、インペラに形成された羽根溝部と対向する領域を、インペラの回転方向に沿って上流端から下流端まで延びるポンプ通路が形成されている。吸入側のポンプ通路の上流端は、燃料吸入口によってケーシング外と連通されており、吐出側のポンプ通路の下流端は燃料吐出口によってケーシング外と連通されている。
 このように構成された燃料ポンプでは、インペラが回転すると吸入口からポンプケーシング内に燃料が吸入され、吸入された燃料はインペラの羽根溝部及びポンプ通路に導入される。ポンプケーシング内に吸入された燃料には、インペラの回転に起因した遠心力が作用する。ポンプケーシング内に吸入された燃料は、インペラの遠心力により昇圧されながらポンプ通路に沿って下流側に流れ、吐出口からポンプケーシング外に吐出される。
このような燃料ポンプでは、インペラの表面と、これに接する、ポンプカバー、ポンプベースの摺動面との間の間隙で発生する、漏れ損失によるポンプの吐出効率の低下を防止するため、スラスト方向の間隙を非常に微小にしている。このため羽根溝の回転によりポンプ室内の燃料圧力が燃料吸入口からポンプ室出口に向けて上昇すると、インペラはポンプケーシングにあるポンプ室出口付近とポンプケーシングにある燃料吸入口付近との間の圧力アンバランスによって、ポンプケーシングにおけるポンプ室出口に対向する位置に接触しながら回転する。
 そこで、この接触を防止するために、ポンプケーシングの摺動面のポンプ出口近傍に、インペラの表面とポンプケーシングとの間の微小間隙より大きい間隙を形成して、当り逃し部を形成することが知られている。(例えば、特許文献1参照。)
特開平5-187382号
 発明者による実験・検証によって、インペラの寸法変形は、凹所群で顕著に現れることが確認された。従って、ポンプケーシングとインペラとの接触を防止するためには、特許文献1に示される当り逃し部だけでは万全とは言い難かった。
 この発明は上述した事情に鑑みてなされたもので、簡単且つ安価な構成で、インペラの回転抵抗の増大や、ポンプ室のロック等の不具合の発生を防止して、信頼性の確保とポンプ性能維持を両立させた燃料ポンプを提供することを目的とするものである。
 この発明に係る燃料ポンプは、円盤状のインペラと、そのインペラを回転可能に収容するポンプカバーとポンプボディとからなるケーシング、および、前記インペラを回転駆動するモータ部とを備える燃料ポンプであって、前記インペラの表裏両面のそれぞれには、外周から内側に所定の距離を隔てて周方向に伸びる領域に周方向に繰返す凹所群が形成され、前記インペラ表面に対向するポンプカバーには、インペラの凹所群に対向する領域を上流端から下流端まで伸びている第1溝が形成され、前記インペラ裏面に対向するポンプボディには、インペラの凹所群に対向する領域を上流端から下流端まで伸びている第2溝が形成され、前記ケーシングには、前記第1溝の下流端近傍とケーシング外とを連通する燃料吐出口と、第2溝の上流端近傍とケーシング外とを連通する燃料吸入口とが形成され、前記インペラの回転方向に見て、前記ポンプカバーの第1溝の上流端と下流端の間、及び上記ポンプボディの上流端と下流端の間に、それぞれシール部が設けられている燃料ポンプにおいて、前記ケーシングの少なくとも一方のシール部の前記インペラの凹所群に対向する位置に、前記インペラの凹所群の膨潤量を予測したミクロンオーダーの凹形状を形成したものである。
 この発明の燃料ポンプによれば、簡単且つ安価な構成で、インペラの回転抵抗の増大や、ポンプ室のロック等の不具合の発生を防止して、信頼性の確保とポンプ性能維持を両立させた燃料ポンプを得ることができる。
 上述した、またその他の、この発明の目的、特徴、効果は、以下の実施の形態における詳細な説明および図面の記載からより明らかとなるであろう。
この発明の実施の形態1の燃料ポンプの全体構成を示す縦断面図である。 図1のポンプ部を拡大した縦断面図である。 この発明の実施の形態1におけるインペラの平面図である。 この発明の実施の形態1におけるポンプボディをインペラ側から見た平面図である。 この発明の実施の形態1におけるポンプカバーをインペラ側から見た平面図である。 この発明の実施の形態1におけるポンプ部12の部分断面図である。
実施の形態1.
 この発明の実施の形態1について、図1~図6を参照して説明する。
なお、各図中、同一符号は、同一または相当部分を示すものとする。
 この発明の特徴とするところを要約すれば、インペラ羽根溝群に対向するケーシング内面の摺動面上の、インペラ回転方向に見て燃料吐出口から燃料吸入口までのシール部分に、クリアランスを更にミクロンオーダーで拡大した略円周上の凹形状を形成したものである。
図1はこの発明の実施の形態1の燃料ポンプの全体構成を示す縦断面図であり、図1に示されるように、燃料ポンプ10は、モータ部70とポンプ部12とから構成されている。
モータ部70は、ハウジング72とモータカバー73とマグネット74、75と回転子76を備えている。ハウジング72は略円筒状に形成されている。モータカバー73は、ハウジング72の上端72a(図1の上下を燃料ポンプ10の上下とする)を内側にかしめることによってハウジング72に固定されている。モータカバー73には、上方に向かって開口している吐出ポート73aが形成されている。マグネット74、75は、ハウジング72の内壁に固定されている。回転子76は、積層鉄心とコイル等によって構成される本体77と、本体77を上下に貫くシャフト78を有している。シャフト78の上端部78aは、ベアリング81を介してモータカバー73に回転可能に装着されている。シャフト78の下端部78bは、ベアリング82を介してポンプ部12のポンプカバー14に回転可能に装着されている。ここで、モータ部70については、従来の燃料ポンプと同様の構成のため、これ以上の詳細な説明は省略する。
 図2は、図1のポンプ部を抜粋して拡大して示している。
ポンプ部12は、ケーシング18とインペラ20を備えている。
図3に示すようにインペラ20は略円盤状である。インペラ20の燃料吸入側の面には、外周面20eから所定の距離を隔てて、周方向に連続する第1羽根溝群20bが環状に形成されている。すなわち、第1羽根溝群20bは、インペラ20の外周壁20dによってインペラ20の外周面20eから隔てられている。インペラ20の燃料吐出側の面には、インペラ20の吸入側面に形成される第1羽根溝群20bに対応する位置(すなわち、外周面20eから所定の距離を隔てた領域)に、周方向に連続する第2羽根溝群20cが環状に形成されている。なお、第1羽根溝群20bの底部と第2羽根溝群20cの底部は連通孔(図示省略)により連通されている。インペラ20の中心部には、厚さ方向に貫通する軸直角方向断面が略D字状の係合孔20aが形成されている。係合孔20aにはシャフト78が係合されている。回転子77のコイルに通電すると、シャフト78が回転し、これによってインペラ20が回転する。
 ケーシング18は、ポンプカバー14とポンプボディ16が組合わされたものである。図2、図5に示されるように、ポンプカバー14のインペラ側の面(即ち、図1の下面)には、平面視すると円形の凹部14aが形成されている。凹部14aの径はインペラ20の直径と略同一であり、凹部14aの深さはインペラ20の厚みと略同一である。
凹部14aに、インペラ20が回転可能に嵌まり込んでいる。
 ポンプカバー14の凹部14aの底面(以下、ポンプカバーの下面ということがある)には、インペラ20の第2羽根溝群20cに対向した領域を周方向に伸びる溝状の第2ポンプ通路31が形成されている。第2ポンプ通路31の上流端31aは、後述する第1ポンプ通路30の上流端30aと対向する位置の近傍に形成されている。
第2ポンプ通路31の下流端31bには燃料吐出口41が形成されている。
燃料吐出口41は、第2ポンプ通路31からポンプカバー14の上面(図1の上面)まで伸びており、第2ポンプ通路31とケーシング18外(詳細には、ハウジング72内)とを連通している。
 インペラ20とポンプカバー14の凹部14aとの間には、図6に示す軸方向のわずかな隙間Aが形成され、また、インペラ20とポンプカバー14の凹部14aの内周面14bとの間には、図6に示す径方向のわずかな隙間Bが形成されている。これらの隙間A、Bは、インペラ20がスムーズに回転するために設けられている。
なお、図では、模式的にインペラ20とポンプカバー14の隙間を広く示しているが、実際には数μm~数十μm程度である。
 ポンプボディ16の上面には、インペラ20の第1羽根溝群20bに対向する領域を周方向に伸びる溝状の第1ポンプ通路30が形成されている。第1ポンプ通路30の上流端30aには燃料吸入口40が設けられている。第1ポンプ通路30の上流端30aと下流端30bの間には、ポンプボディ16を上下(図1の上下)に貫通しているベーパ抜き孔30cが設けられている。ポンプボディ16の中心部には凹所16bが形成されており、凹所16b内にはシャフト78と同心上にスラストベアリング33が配設されている。
スラストベアリング33は回転子76のスラスト荷重を受止める。
 ポンプカバー14とポンプボディ16からなるケーシング18は、ポンプカバー14の凹部14aにインペラ20を組込んだ状態で、ハウジング72の下端72bが内側にかしめられることによってハウジング72に固定されている。
また、ケーシング18がハウジング72に固定された状態では、シャフト78の下端部78bは、ベアリング82に支持されている部位よりさらに下方の部位で、インペラ20の係合穴20aに嵌挿されている。シャフト78の下端とポンプボディ16の間にはスラストベアリング33が介装されている。
 上述のように構成された燃料ポンプ10では、回転子76に電流が流れてインペラ20が回転すると、燃料タンク(図示省略)内の燃料が、燃料吸入口40を通ってケーシング18内に吸入される。ケーシング18内に吸入された燃料は、まず、第1ポンプ通路30の上流端30aに流入する。図6に示すように、第1ポンプ通路30に流入した燃料は、インペラ20の回転により第1ポンプ通路30と第1羽根溝群20bとの間で旋回流Sを形成し、これによって昇圧される。また、第1ポンプ通路30に流入した燃料は、インペラの回転により昇圧されながら、第1ポンプ通路30を上流端30aから下流端30bに向かって流れる。そして、第2ポンプ通路31の下流端に形成された燃料吐出口41よりモータ部70に吐出された燃料は、モータ部70内を流れ、モータカバー73に形成された吐出ポート73aから燃料ポンプ10外へと吐出される。
 上述の図6で示される軸方向の僅かな隙間Aは、燃料ポンプ10の吐出性能を大きく左右する要因のひとつである。即ち、クリアランスが広がれば、前記旋回流Sのスムーズな流れが阻害されるのと同時に、ケーシング18内での漏れ損失が増大し、結果として燃料吐出口41から吐出される燃料吐出量の低下を引き起こす。つまり、上記クリアランスを極力小さく維持・管理することはポンプの吐出性能を維持する上で極めて重要な課題である。他方で、インペラ20は熱硬化性、あるいは熱可塑性等の樹脂材料により形成されるが、上記の通りインペラ20は通常、常に燃料に浸漬された状態で用いられるため、吸湿による寸法変化(膨潤)が起こることが知られている。
吸湿による膨潤量が軸方向に設けられたクリアランスAに近づいた場合、インペラとケーシングの干渉により回転運動が阻害されることで回転磨耗抵抗が増大し、燃料ポンプの吐出効率が低下を引き起こし、更に設定クリアランスAを超えてインペラ20が膨潤した場合、最悪のケースではポンプ室のロックに至る懸念がある。上記背景から、クリアランスは燃料浸漬によるインペラの膨潤を見込んだ上で、ロック等が発生しない程度に小さく設定・管理する必要がある。
 図3で示す外輪部20gをもつ形態で、特に熱硬化性樹脂のインペラ20においては、その他の部位(平面部、外周部20e)と比較して羽根部20fでの膨潤量が大きいという特徴を持つ。本実施の形態1では、上記特徴に着目し、ケーシング18の内部、摺動面上のインペラ羽根部20fに対向する部位に、予め膨潤量を見込んだ凹形状を設けた。
具体的には、ポンプボディ16、およびポンプカバー14の摺動面上に設けられた略C字上のポンプ通路30、31に対し、それらを円周方向に延長する方向に沿って、換言すれば、ポンプ通路30、31の上流端30aと下流端30b、及び上流端31aと下流端31bの間に設けられるシール部に、インペラ20の膨潤量を見込んだミクロンオーダーの凹形状35、36を設け、部分的なクリアランスの拡大を行っている。
 以上のように構成されたこの発明の実施の形態1の燃料ポンプによれば、羽根部20fが膨潤した際にも、インペラ20の回転抵抗増大、あるいはポンプ室ロック等の不具合発生を防止することができる。同時に、クリアランスを拡大する領域を必要な領域のみに限定したことからポンプ吐出性能の大きな低下はない、つまり信頼性の確保とポンプ性能維持を両立することができるものである。
 なお、上述の説明では、ケーシング18の内面に形成された凹形状35、36は、ポンプボディー16とポンプカバー14のそれぞれに形成したものについて説明したが、どちらか一方にのみ形成することもできる。
 また、上述の実施の形態と反対に、図6に示すように、膨潤量を見込んだ凹形状50a、50bをインペラ側に設けても、同様の効果が期待できる。
 また、上述した実施の形態1の燃料ポンプ10では、ポンプボディ16およびポンプカバー14、あるいはインペラ20のみに凹形状を形成しているため、その他の部位は従来の構成(部品)を使用することができるものである。
 以上、本発明の具体例を実施の形態1を用いて詳細に説明したが、これらは例示にすぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
また、本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組合せによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時の請求項記載の組合せに限定されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は、複数目的を同時に達成するものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
 この発明は、燃料タンク内の燃料を内燃機関(例えば、自動車のエンジン等)に供給するための燃料ポンプとして好適なものである。
10:燃料ポンプ、12:ポンプ部、14:ポンプカバー、16:ポンプボディ、
18:ケーシング、20:インペラ、
20b:第1羽根溝群(凹所群)、
20c:第2羽根溝群(凹所群)、30、31:ポンプ通路、
30a:ポンプ通路30の上流端、30b:ポンプ通路30の下流端、
31a:ポンプ通路31の上流端、31b:ポンプ通路31の下流端、
35:凹形状(ポンプボディ側)、36:凹形状(ポンプカバー側)、
40:燃料吸入口、41:燃料吐出口、
50a、50b:凹形状(インペラ側)、
70:モータ部、72:ハウジング、73:モータカバー、
74、75:マグネット、
76:回転子、78:シャフト。

Claims (4)

  1.  円盤状のインペラ(20)と、そのインペラを回転可能に収容するポンプカバー(14)とポンプボディ(16)とからなるケーシング(18)、および、前記インペラを回転駆動するモータ部(70)とを備える燃料ポンプ(10)であって、
    前記インペラ(20)の表裏両面のそれぞれには、外周から内側に所定の距離を隔てて周方向に伸びる領域に周方向に繰返す凹所群(20b、20c)が形成され、
    前記インペラ表面に対向するポンプカバー(14)には、インペラの凹所群(20c)に対向する領域を上流端(31a)から下流端(31b)まで伸びている第1溝(31)が形成され、
    前記インペラ裏面に対向するポンプボディ(16)には、インペラの凹所群(20b)に対向する領域を上流端(30a)から下流端(30b)まで伸びている第2溝(30)が形成され、
    前記ケーシング(18)には、前記第1溝(31)の下流端(31b)近傍とケーシング(18)外とを連通する燃料吐出口(41)と、第2溝(30)の上流端(30a)近傍とケーシング(18)外とを連通する燃料吸入口(40)とが形成され、
    前記インペラの回転方向に見て、前記ポンプカバー(14)の第1溝(31)の上流端と下流端の間、及び上記ポンプボディ(16)の上流端と下流端の間に、それぞれシール部が設けられている燃料ポンプにおいて、
    前記ケーシング(18)の少なくとも一方のシール部の前記インペラの凹所群(20b、20c)に対向する位置に、前記インペラ(20)の凹所群(20b、20c)の膨潤量を予測したミクロンオーダーの凹形状(35、36)を形成したことを特徴とする燃料ポンプ。
  2.  前記ポンプカバー(14)およびポンプボディ(16)の双方に上記凹形状(35、36)を形成したことを特徴とする 請求項1に記載の燃料ポンプ。
  3.  前記インペラ(20)の凹所群(20b、20c)の形状を、該インペラの凹所群の膨潤量を予測した凹形状(50a、50b)としたことを特徴とする請求項1に記載の燃料ポンプ。
  4.  円盤状のインペラ(20)と、そのインペラを回転可能に収容するポンプカバー(14)とポンプボディ(16)とからなるケーシング(18)、および、前記インペラを回転駆動するモータ部(70)とを備える燃料ポンプ(10)であって、
    前記インペラ(20)の表裏両面のそれぞれには、外周から内側に所定の距離を隔てて周方向に伸びる領域に周方向に繰返す凹所群(20b、20c)が形成され、
    前記インペラ表面に対向するポンプカバー(14)には、インペラの凹所群(20c)に対向する領域を上流端(31a)から下流端(31b)まで伸びている第1溝(31)が形成され、
    前記インペラ裏面に対向するポンプボディ(16)には、インペラの凹所群(20b)に対向する領域を上流端(30a)から下流端(30b)まで伸びている第2溝(30)が形成され、
    前記ケーシング(18)には、前記第1溝(31)の下流端(31b)近傍とケーシング(18)外とを連通する燃料吐出口(41)と、第2溝(30)の上流端(30a)近傍とケーシング外(18)外とを連通する燃料吸入口(40)とが形成され、
    前記インペラ回転方向に見て、前記ポンプカバー(14)の第1溝(31)の上流端と下流端の間、及び上記ポンプボディ(16)の上流端と下流端の間に、それぞれシール部が設けられている燃料ポンプにおいて、前記インペラ(20)の凹所群(20b、20c)の形状を、該インペラの凹所群の膨潤量を予測した凹形状(50a、50b)としたことを特徴とする燃料ポンプ。
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