WO2013027641A1 - 撮像レンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2013027641A1
WO2013027641A1 PCT/JP2012/070773 JP2012070773W WO2013027641A1 WO 2013027641 A1 WO2013027641 A1 WO 2013027641A1 JP 2012070773 W JP2012070773 W JP 2012070773W WO 2013027641 A1 WO2013027641 A1 WO 2013027641A1
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WO
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lens
imaging
imaging lens
conditional expression
refractive power
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Application number
PCT/JP2012/070773
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English (en)
French (fr)
Inventor
佐野永悟
Original Assignee
コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
    • H01L27/00—Devices consisting of a plurality of semiconductor or other solid-state components formed in or on a common substrate
    • H01L27/14—Devices consisting of a plurality of semiconductor or other solid-state components formed in or on a common substrate including semiconductor components sensitive to infrared radiation, light, electromagnetic radiation of shorter wavelength or corpuscular radiation and specially adapted either for the conversion of the energy of such radiation into electrical energy or for the control of electrical energy by such radiation
    • H01L27/144—Devices controlled by radiation
    • H01L27/146—Imager structures
    • H01L27/14601—Structural or functional details thereof
    • H01L27/14625—Optical elements or arrangements associated with the device

Definitions

  • the present invention relates to a small imaging lens for forming a subject image detected by a solid-state imaging device and an imaging apparatus including the imaging lens.
  • compact imaging devices using solid-state imaging devices such as CCD (Charge-Coupled Device) type image sensors or CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) type image sensors have become mobile terminals such as mobile phones and PDA (Personal Digital Assistant), Furthermore, it is also installed in notebook personal computers and the like, and it is possible to transmit not only audio information but also image information to a remote place.
  • CCD Charge-Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal-Oxide Semiconductor
  • the pixel size has been reduced, and the imaging device has been increased in size and size. Further, it is possible to curve the imaging surface, and there is a demand for a compact and high-performance imaging lens that is optimal for such an imaging device.
  • Patent Document 1 discloses an imaging device in which a solid-state imaging element is curved.
  • a solid-state imaging device is curved into a polynomial surface shape to correct the curvature of field and distortion generated by the lens in a well-balanced manner, thereby providing a small and high-resolution imaging apparatus.
  • the solid-state image pickup device has a CIF (Common Intermediate Format) size (352 pixels ⁇ 288 pixels) and an image pickup lens, the chromatic aberration is not sufficiently corrected. Therefore, a solid-state image pickup device having a higher pixel is used. Therefore, it is not possible to obtain an imaging device having high performance.
  • CIF Common Intermediate Format
  • Patent Document 2 and Patent Document 3 an imaging surface having a curved imaging surface, a shooting field angle of about 77 °, and brightness of F5.7 to F6.2 for a compact camera or a lens-equipped film unit.
  • a lens is disclosed.
  • the lens configuration is a rear stop triplet type lens including a positive first lens, a negative second lens, a positive third lens, and an aperture stop.
  • Patent Documents 2 and 3 are imaging lenses for film cameras, and the performance is improved by curving the film surface (imaging surface) in accordance with the curvature of field generated by the lens.
  • the film surface is a so-called cylindrical imaging surface that is curved only in the long side direction of the screen due to the structure of the camera. Therefore, although good performance can be obtained in the long side direction of the screen, the imaging surface in the short side direction of the screen remains flat, so performance cannot be improved and deterioration may occur depending on the correction status of field curvature. obtain.
  • Patent Documents 2 and 3 are imaging lenses for film cameras as described above, the principal ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface is not necessarily designed to be sufficiently small in the periphery of the imaging surface. .
  • an imaging lens for forming a subject image on the photoelectric conversion unit of a solid-state image sensor if the chief ray incident angle, so-called telecentric characteristics, of the light beam incident on the imaging surface deteriorates, the light beam is incident obliquely on the solid-state image sensor.
  • a phenomenon (shading) in which the substantial aperture efficiency decreases in the periphery of the imaging surface occurs, and the peripheral light amount becomes insufficient.
  • Patent Document 4 discloses an example in which a curved solid-state image sensor is combined with a lens having four lenses to improve performance.
  • the most image side lens is a positive lens, the total length is large, and aberration correction is not sufficient in place of the total length, and it is not possible to cope with the recent increase in the number of pixels and the increase in aperture.
  • Patent Document 5 a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a positive refractive power, and a negative lens in order from the object side.
  • a so-called telephoto type that aims to reduce the overall length of the imaging lens (distance on the optical axis from the most object-side lens surface to the image-side focal point of the entire imaging lens system).
  • An imaging lens is disclosed.
  • the imaging lens described in Patent Document 5 has a maximum chief ray incident angle on the imaging surface of 26 ° or more, and it cannot be said that the telecentric characteristic is good, the optical total length is not sufficiently shortened, and the F value is also low. It is so dark as F3.0.
  • the present invention has been made in view of the problems of the background art described above, and by utilizing the fact that the projection surface, such as the imaging surface of the solid-state imaging device, is curved, it is small and has high performance.
  • An object of the present invention is to obtain an imaging lens and an imaging apparatus having a five-lens configuration that can brightly suppress shading with an F value of F2.8 or less.
  • the present invention aims at downsizing at a level satisfying the following conditional expression (9). By satisfying this range, the entire imaging apparatus can be reduced in size and weight.
  • L Distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image-side focal point of the entire imaging lens system 2Y: Diagonal length of the projected surface of the solid-state imaging device (diagonal length of the rectangular effective pixel region of the solid-state imaging device)
  • the image side focal point refers to an image point when a parallel light beam parallel to the optical axis is incident on the imaging lens.
  • the projected surface diagonal length 2Y is not the height from the optical axis, but the length of the arc along the curved projected surface.
  • conditional expression (9) ′ L / 2Y ⁇ 1.10 (9) ′ An imaging lens that falls within this range is targeted.
  • an imaging lens according to the present invention is for forming a subject image on a projection surface provided in an imaging apparatus, and the projection surface is an arbitrary heading toward the periphery of the screen. It is curved so that it falls to the object side in the cross section.
  • the imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having positive refractive power, a second lens having negative refractive power, a third lens having positive or negative refractive power, and positive or negative. And a fifth lens having at least one aspherical surface and having a negative refractive power. Furthermore, the imaging lens of the present invention satisfies the following conditional expression (1). -2.50 ⁇ f5 / f ⁇ -0.10 (1) However, f5: focal length of the fifth lens f: focal length of the entire imaging lens system
  • the imaging lens of the present invention is based on the premise that the projection surface is not curved only in the long side direction as in a conventional film camera, but curved such that it falls to the object side at an arbitrary cross section toward the periphery of the screen. It is said.
  • the projection surface for imaging is curved, so that both miniaturization and high performance can be achieved.
  • correction of the principal ray incident angle of the light beam incident on the projection surface that is, correction of so-called telecentric characteristics is advantageous.
  • the chief ray incidence angle of the light beam incident on the projection surface is smaller when the projection surface is curved toward the imaging lens side than when the projection surface is flat, so the telecentric characteristics of the imaging lens Even if this correction is not performed sufficiently, the aperture efficiency does not decrease and the occurrence of shading can be suppressed.
  • the curved shape of the projection surface is curved so that both the long side direction and the short side direction of the screen are inclined toward the object side toward the periphery of the screen.
  • the curved shape of the projection surface does not necessarily have to be a spherical shape, and may be any surface shape that can be expressed by an arbitrary expression such as an aspherical shape, a parabolic shape, or an XY polynomial surface shape.
  • the imaging lens of the present invention in order from the object side, the first lens having a positive refractive power, the second lens having a negative refractive power, and the third lens having a positive or negative refractive power. And a fourth lens having positive or negative refractive power, and a fifth lens having at least one aspherical surface and having negative refractive power.
  • This lens configuration of a so-called telephoto type in which a positive group consisting of a first lens, a second lens, a third lens, and a fourth lens and a negative group consisting of a fifth lens are arranged reduces the overall length of the imaging lens. In other words, this configuration is advantageous for downsizing the imaging lens and the imaging apparatus.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the fifth lens.
  • the value of conditional expression (1) exceeds the lower limit, the negative focal length of the fifth lens does not become unnecessarily small, and the telecentric characteristics at the periphery of the screen can be improved.
  • the value is below the upper limit, the negative focal length of the fifth lens can be appropriately reduced, which is advantageous for shortening the overall length of the imaging lens and correcting chromatic aberration.
  • the value f5 / f is more preferably set in the range of the following expression. -2.40 ⁇ f5 / f ⁇ -0.30 (1) '
  • the amount of curvature of the projection surface satisfies the following conditional expression (2).
  • SAGI Amount of displacement of the projection surface in the optical axis direction
  • Y Maximum image height
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the amount of curvature of the projection surface. If the lower limit is exceeded, the amount of curvature of the projection surface or the imaging surface can be maintained moderately, and it is possible to prevent an increase in the telecentric characteristics and the field curvature correction burden on the imaging lens. Therefore, the Petzval sum does not become too small, and coma and chromatic aberration can be corrected well. On the other hand, when the value is below the upper limit, it is possible to prevent the field curvature from being excessively corrected due to an excessively large curvature amount of the projection surface or the imaging surface. In addition, it is possible to prevent the final surface of the imaging lens from being too close to the projection surface, and to secure a sufficient air space for inserting an IR (infrared) cut filter or the like.
  • IR infrared
  • the maximum image height Y is not the height from the optical axis, but the length of the arc along the curved projection surface or imaging surface.
  • the value SAGI / Y is more preferably in the range of the following equation. 0.10 ⁇ SAGI / Y ⁇ 1.20 (2) '
  • the projection surface has a spherical shape and satisfies the following conditional expression (3). -8.0 ⁇ RI / Y ⁇ -1.0 (3) However, RI: radius of curvature of projection surface Y: maximum image height
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for appropriately setting the amount of curvature of the projection surface. If the lower limit is exceeded, the amount of curvature of the projection surface can be maintained moderately, and it is possible to prevent an increase in the telecentric characteristics and the field curvature correction burden in the imaging lens. Therefore, the Petzval sum does not become too small, and coma and chromatic aberration can be corrected well.
  • the maximum image height Y is not the height from the optical axis, but the arc length along the curved projection surface or imaging surface.
  • the value RI / Y is more preferably set to the range of the following equation. -7.0 ⁇ RI / Y ⁇ -1.5 (3) '
  • the first lens has a shape with a convex surface facing the object side, and satisfies the following conditional expression (4). 0.4 ⁇ f1 / f ⁇ 2.0 (4)
  • f1 Focal length of the first lens
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • Conditional expression (4) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the first lens to appropriately shorten the entire imaging lens and correct aberrations.
  • the value of conditional expression (4) is below the upper limit, the refractive power of the first lens can be maintained appropriately. Thereby, the synthetic principal point from the first lens to the third lens can be arranged closer to the object side, and the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • the refractive power of the first lens does not become unnecessarily large, and higher-order spherical aberration and coma aberration generated in the first lens can be suppressed to be small.
  • the value f1 / f is in the range of the following expression. 0.5 ⁇ f1 / f ⁇ 1.8 (4) ′
  • the second lens has a shape with a concave surface facing the image side, and satisfies the following conditional expression (5). 0.50 ⁇ (r3 + r4) / (r3-r4) ⁇ 2.00 (5)
  • r3 radius of curvature of the second lens object side surface
  • r4 radius of curvature of the second lens image side surface
  • Conditional expression (5) is a conditional expression for appropriately setting the shaping factor of the second lens.
  • the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the principal point position of the second lens moves to the image side, the distance between the principal points of the first lens and the second lens increases, and the first lens and the second lens.
  • the refractive power of the first lens and the second lens can be reduced while maintaining the combined focal length.
  • the occurrence of each aberration can be suppressed, and the influence of manufacturing errors can be reduced, so that mass productivity is improved.
  • conditional expression (5) by falling below the upper limit value of conditional expression (5), it is possible to suppress the occurrence of higher-order aberrations such as coma and flare due to an increase in the curvature radius of the image side surface.
  • the value (r3 + r4) / (r3-r4) is more preferably set in the range of the following equation. 0.70 ⁇ (r3 + r4) / (r3-r4) ⁇ 1.90 (5) ′
  • conditional expression (6) is satisfied. 0.10 ⁇ fb / f ⁇ 0.70 (6)
  • fb Back focus of the imaging lens
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • Conditional expression (6) is a conditional expression for appropriately setting the back focus of the lens system.
  • the most image side lens and the imaging surface are not brought too close to each other, and a space for inserting a parallel plate can be secured.
  • the back focus does not become unnecessarily large, and as a result, the entire length of the imaging lens can be reduced.
  • the back focus is parallel when an optical low-pass filter, an infrared cut filter, or a parallel plate such as a seal glass of a solid-state imaging device package is disposed between the most image side lens and the imaging surface.
  • the flat plate portion refers to the distance on the optical axis between the most image side lens and the imaging surface with the air conversion distance.
  • the value fb / f is more preferably in the range of the following equation. 0.10 ⁇ fb / f ⁇ 0.65 (6) ′
  • the image side surface of the third lens has an aspheric shape, and satisfies the following conditional expression (7). 0.20 ⁇ f /
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • f3 Focal length of the third lens
  • Conditional expression (7) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the third lens, achieving both shortening of the entire length of the imaging lens and aberration correction, and minimizing performance degradation when a manufacturing error occurs.
  • the focal length of the third lens in the range of the conditional expression (7), the refractive power of the third lens does not become too strong, the entire length of the imaging lens can be shortened, and performance degradation when a manufacturing error occurs can be reduced. Can be small. Since the image side surface of the third lens has an aspherical shape, it is possible to satisfactorily correct the aberration in the peripheral portion of the screen while suppressing the paraxial refractive power of the third lens so as not to become too strong.
  • is more preferably in the range of the following equation. 0.30 ⁇ f /
  • conditional expression (8) is satisfied. 0.015 ⁇ PTZ / f ⁇ 0.045 (8)
  • PTZ Petzval sum of the entire imaging lens system
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • Conditional expression (8) is a conditional expression for appropriately setting the Petzval sum of the entire imaging lens system so that the curvature of field is more suitable for the curved imaging surface.
  • the Petzval sum of the entire imaging lens system is given by the following equation. here, k: number of lens surfaces r j : radius of curvature of j-th surface n j : refractive index of incident side of j-th surface n ′ j : refractive index of outgoing side of j-th surface
  • the Petzval sum is appropriately increased and the curvature of field is appropriately generated, thereby matching the curved image surface and obtaining good performance up to the periphery.
  • the value is lower than the upper limit, it is possible to prevent the amount of field curvature generated in the lens system from being excessively increased and cannot be compensated by the curved imaging surface.
  • the value PTZ / f is more preferably in the range of the following equation. 0.015 ⁇ PTZ / f ⁇ 0.040 (8) ′
  • an aperture stop is disposed on the image side from the position on the optical axis of the object side surface of the first lens and closer to the object side than the most peripheral portion of the object side surface of the first lens. ing.
  • an aperture stop is disposed between the first lens and the second lens.
  • an aperture stop is disposed between the third lens and the fourth lens.
  • the entire lens system can be easily made symmetrical with the stop interposed therebetween, and a configuration advantageous for aberration correction can be obtained. It becomes possible.
  • the imaging device according to the present invention has the imaging lens described above.
  • the imaging lens of the present invention it is possible to provide an imaging apparatus capable of suppressing shading with a small size and high performance.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 3A to 3E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. 5A to 5E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. 7A to 7E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 4.
  • FIG. 9A to 9E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 4.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an imaging apparatus 100 according to one embodiment.
  • the imaging device 100 includes an imaging unit 50 for forming an image signal, and a processing unit 60 that functions as the imaging device 100 by operating the imaging unit 50 as appropriate.
  • the imaging unit 50 includes an imaging lens 10 that forms a subject image, a solid-state imaging device 51 that is a CMOS image sensor that detects a subject image formed by the imaging lens 10, and the solid-state imaging device 51 is curved.
  • a supporting body 52 to be held, a substrate 53 that supports the supporting body 52 from behind and provided with wiring and the like, and a light-shielding housing 54 having an opening OP for allowing a light beam from the object side to enter. are integrally formed.
  • the imaging lens 10 includes, for example, a first lens L1, an aperture stop S, a second lens L2, a third lens L3, a fourth lens L4, and a fifth lens L5 in order from the object side.
  • the solid-state imaging device 51 includes a photoelectric conversion unit 51a as a light receiving unit, and a signal processing circuit 51b is formed around the photoelectric conversion unit 51a.
  • the photoelectric conversion unit 51a has an imaging surface I that is a projection surface on which pixels (photoelectric conversion elements) are two-dimensionally arranged.
  • the signal processing circuit 51b includes, for example, a drive circuit unit that sequentially drives each pixel to obtain a signal charge, an A / D conversion unit that converts each signal charge into a digital signal, and the like.
  • the solid-state imaging device 51 is not limited to the above-described CMOS type image sensor, and may be one to which another device such as a CCD is applied.
  • the support body 52 is formed of, for example, a hard material, and has a role of maintaining and fixing the solid-state imaging device 51 in a concave shape that is symmetrically recessed around the optical axis AX.
  • the imaging surface (projection surface) I of the solid-state imaging device 51 is in a curved state (specifically, tilted toward the imaging lens 10 so as to be directed to the central optical axis AX in an arbitrary cross section including the optical axis AX). Hemispherical concave surface).
  • a signal processing circuit 52 a having a function of controlling the operation of the signal processing circuit 51 b can be formed on the support body 52.
  • the substrate 53 includes a main body portion 53a that supports the support body 52 and the housing 54 on one surface side, and a flexible printed circuit board 53b that has one end connected to the other surface side of the main body portion 53a.
  • the main body portion 53a is connected to the solid-state imaging device 51 via the bonding wire W on the one surface side, and is connected to the flexible printed board 53b on the other surface side.
  • the flexible printed circuit board 53b connects the main body portion 53a and an external circuit (not shown) (for example, a control circuit included in a host device on which the imaging unit 50 is mounted), and drives the solid-state imaging device 51 from the external circuit. It is possible to receive a voltage or a clock signal, and to output YUV or other digital pixel signals to an external circuit.
  • an external circuit for example, a control circuit included in a host device on which the imaging unit 50 is mounted
  • the housing 54 accommodates and holds the imaging lens 10.
  • the casing 54 is provided on the surface of the substrate 53 on the solid-state image sensor 51 side so as to cover the solid-state image sensor 51. That is, the housing 54 is wide open so as to surround the solid-state imaging device 51 on the back surface side and is fixed to the support substrate 52a, and is formed in a cylindrical shape with a flange having an opening OP of a predetermined size on the front surface side. ing.
  • a parallel plate F having an infrared light cutting function is fixed and disposed between the body of the imaging lens 10 and the solid-state imaging device 51. The parallel plate F is supported by the housing 54 like the imaging lens 10.
  • the processing unit 60 includes a control unit 61, an input unit 62, a storage unit 63, and a display unit 64.
  • the control unit 61 causes the imaging unit 50 to perform an imaging operation.
  • the input unit 62 is a part that receives user operations.
  • the storage unit 63 is a part that stores information necessary for the operation of the imaging apparatus 100, image data acquired by the imaging unit 50, and the like.
  • the display unit 64 is a part that displays information to be presented to the user, captured images, and the like.
  • the control unit 61 can perform various image processing on the image data obtained by the imaging unit 50.
  • the specific function of the processing unit 60 is appropriately adjusted according to whether the imaging apparatus 100 is incorporated in a digital camera, a mobile phone, a PDA, or the like.
  • the imaging lens 10 illustrated in FIG. 1 has the same configuration as the imaging lens 12 of Example 2 described later.
  • the imaging lens 10 of the embodiment forms a subject image on a solid-state imaging device 51, and includes an aperture stop S, a first lens L1 having a positive refractive power, a negative lens, and a negative lens.
  • the third lens L3 having positive or negative refractive power
  • the fourth lens L4 having positive or negative refractive power
  • the fifth lens L5 having negative refractive power
  • at least one surface of the fifth lens L5 is an aspheric surface
  • other surfaces constituting the imaging lens 10 for example, the image side surface of the third lens L3 can also be aspherical surfaces.
  • the imaging lens 10 can include, for example, a parallel plate F as an optical element having substantially no power.
  • the imaging surface I of the solid-state imaging device 51 is curved in a shallow concave spherical shape, and is a rotational surface having symmetry around the optical axis AX.
  • the imaging surface (projection surface) I of the solid-state imaging device 51 on which the image light from the imaging lens 10 is incident is curved, it is possible to achieve both downsizing and high performance of the imaging lens 10 and the like. Specifically, since the imaging surface I is curved toward the imaging lens 10 at the periphery, the chief ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface I becomes small. Therefore, the imaging lens 10 corrects the telecentric characteristic. Even if it is not performed sufficiently, the aperture efficiency does not decrease and the occurrence of shading can be suppressed. In addition, correction of curvature of field, distortion, coma, and the like is facilitated, and the imaging lens 10 and the like can be downsized.
  • a positive group including a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, and a fourth lens L4 is disposed on the object side
  • a negative group including a fifth lens L5 is disposed on the image side. It has become arranged in.
  • This lens configuration of the telephoto type is advantageous for shortening the overall length of the imaging lens 10.
  • the imaging lens 10 described above has the conditional expression (1) already described. -2.50 ⁇ f5 / f ⁇ -0.10 (1) Satisfied.
  • f5 is the focal length of the fifth lens L5
  • f is the focal length of the entire imaging lens 10.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the fifth lens L5.
  • the value of conditional expression (1) exceeds the lower limit, the negative focal length of the fifth lens L5 does not become unnecessarily small, and the telecentric characteristics at the periphery of the screen can be improved.
  • the negative focal length of the fifth lens L5 can be appropriately reduced, which is advantageous for shortening the overall length of the imaging lens 10 and correcting chromatic aberration.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (1) ′ that further restricts the conditional expression (1). -2.40 ⁇ f5 / f ⁇ -0.30 (1) '
  • the imaging lens 10 has the conditional expression (2) already described in addition to the conditional expression (1).
  • SAGI is a displacement amount of the imaging surface (projection surface) I in the optical axis AX direction
  • Y is a maximum image height.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (2) ′ that further restricts the conditional expression (2). 0.10 ⁇ SAGI / Y ⁇ 1.20 (2) '
  • conditional expression (3) in addition to the conditional expression (1), the conditional expression (3) already described. -8.0 ⁇ RI / Y ⁇ -1.0 (3) Satisfied.
  • RI is the radius of curvature of the imaging surface (projected surface) I
  • Y is the maximum image height.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (3) ′ that further restricts the conditional expression (3). -7.0 ⁇ RI / Y ⁇ -1.5 (3) '
  • conditional expression (4) in addition to the conditional expression (1), the conditional expression (4) already described. 0.4 ⁇ f1 / f ⁇ 2.0 (4) Satisfied.
  • f1 is the focal length of the first lens L1
  • f is the focal length of the entire imaging lens 10 system as described above.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (4) ′ that further restricts the conditional expression (4). 0.5 ⁇ f1 / f ⁇ 1.8 (4) ′
  • conditional expression (5) in addition to the conditional expression (1), the conditional expression (5) already described. 0.50 ⁇ (r3 + r4) / (r3-r4) ⁇ 2.00 (5) Satisfied.
  • r3 is the radius of curvature of the object side surface of the second lens L2
  • r4 is the radius of curvature of the image side surface of the second lens L2.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (5) ′ that further restricts the conditional expression (5). 0.70 ⁇ (r3 + r4) / (r3-r4) ⁇ 1.90 (5) ′
  • conditional expression (6) in addition to the conditional expression (1), the conditional expression (6) already described. 0.10 ⁇ fb / f ⁇ 0.70 (6) Satisfied.
  • fb is the back focus of the imaging lens 10.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (6) ′ that further restricts the conditional expression (6). 0.10 ⁇ fb / f ⁇ 0.65 (6) ′
  • the image side surface of the third lens L3 has an aspheric shape, and in addition to the conditional expression (1), the conditional expression (7) already described. 0.20 ⁇ f /
  • f3 is the focal length of the third lens L3.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (7) ′ that further restricts the conditional expression (7). 0.30 ⁇ f /
  • conditional expression (8) in addition to the conditional expression (8), the conditional expression (8) already described. 0.015 ⁇ PTZ / f ⁇ 0.045 (8) Satisfied.
  • PTZ is the Petzval sum of the entire imaging lens 10 system.
  • the imaging lens 10 satisfies the following expression (8) ′ that further restricts the conditional expression (8). 0.015 ⁇ PTZ / f ⁇ 0.040 (8) ′
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • the aperture stop S By arranging the aperture stop S in this way, the refraction angle of the peripheral marginal ray passing through the object side surface of the first lens L1 does not become too large, and both downsizing of the imaging lens 10 and good aberration correction are achieved. Can do.
  • the aperture stop S can be disposed on the image side from the position P1 on the optical axis AX of the object side surface of the first lens L1 and on the object side from the most peripheral portion P2 of the object side surface of the first lens L1. .
  • it is possible to suppress the occurrence of higher-order spherical aberration and coma aberration occurring in the first lens L1.
  • the edge thickness of the first lens L1 is ensured and the moldability is improved.
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • fb Back focus
  • F F number 2Y: Diagonal length ENTP on the imaging surface of the solid-state imaging device: Entrance pupil position (distance from the first surface to the entrance pupil position)
  • EXTP exit pupil position (distance from imaging surface to exit pupil position)
  • H1 Front principal point position (distance from first surface to front principal point position)
  • H2 Rear principal point position (distance from the final surface to the rear principal point position)
  • R radius of curvature
  • D axial distance
  • Nd refractive index ⁇ d of lens material with respect to d-line: Abbe number of lens material
  • the surface described with “*” after each surface number has an aspherical shape.
  • Equation 1 The shape of the aspherical surface is expressed by the following “Equation 1” with the vertex of the surface as the origin, the X axis in the direction of the optical axis AX, and the height in the direction perpendicular to the optical axis AX as h.
  • Ai i-order aspheric coefficient
  • R radius of curvature
  • K conic constant
  • the lens surface data of Example 1 is shown in Table 1 below.
  • the diaphragm means the aperture stop S, and the image means the imaging surface I.
  • Table 1 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.11 0.76 2 * 1.884 0.51 1.54470 56.2 0.76 3 * -45.319 0.06 0.82 4 * 8.277 0.23 1.63470 23.9 0.86 5 * 2.311 0.41 0.93 6 * 7.490 0.56 1.54470 56.2 1.38 7 * ⁇ 0.48 1.43 8 * -15.081 0.48 1.54470 56.2 1.67 9 * -2.721 1.12 2.01 10 * -2.998 0.54 1.53050 55.7 2.93 11 * 11.833 0.62 3.16 Statue -15.000
  • Example 1 The single lens data of Example 1 is shown in Table 3 below. [Table 3] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 3.333 2 4 -5.127 3 6 13.752 4 8 6.014 5 10 -4.452
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the imaging lens 11 or the imaging unit 50 of the first embodiment.
  • the imaging lens 11 includes a positive birefringent first lens L1, a negative meniscus second lens L2 having negative refractive power, and a positive refractive power on the object side. And a fourth lens L4 having a positive refractive power and convex to the image side and having a meniscus, and a biconcave fifth lens L5 having a negative refractive power. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • the imaging surface I has a spherical shape.
  • a parallel plate F shown in FIG. 1 can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the concave imaging surface I.
  • FIGS. 3A to 3C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 11 of Example 1
  • FIGS. 3D and 3E show the meridional coma aberration of the imaging lens 11 of Example 1.
  • Example 2 The lens surface data of Example 2 is shown in Table 4 below.
  • Table 4 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 1.43 2 * 2.246 0.79 1.54470 56.2 1.19 3 * -12.110 0.01 0.90 4 (Aperture) ⁇ 0.09 0.77 5 * 34.556 0.30 1.63200 23.4 0.79 6 * 3.139 0.25 0.91 7 * 6.535 0.54 1.54470 56.2 1.08 8 * -12.582 0.57 1.27 9 * -3.876 0.49 1.54470 56.2 1.59 10 * -1.471 0.17 1.78 11 * 9.065 0.51 1.54470 56.2 2.34 12 * 1.755 0.37 2.56 13 ⁇ 0.15 1.51630 64.1 2.79 14 ⁇ 0.77 2.84 Statue -10.346
  • Example 2 The single lens data of Example 2 is shown in Table 6 below. [Table 6] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 3.547 2 5 -5.483 3 7 7.976 4 9 4.061 5 11 -4.095
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the imaging lens 12 or the imaging unit 50 of the second embodiment.
  • the imaging lens 12 has a positive birefringent first lens L1 having a positive refractive power, a negative meniscus second lens L2 having a negative refractive power and convex to the object side, and a biconvex having positive refractive power.
  • a fourth meniscus lens L4 having a positive refractive power and convex toward the image side
  • a fifth meniscus lens L5 having a negative refractive power and convex toward the object side. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • the imaging surface I has a spherical shape.
  • a parallel flat plate F such as an IR cut filter, is disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the concave imaging surface I.
  • FIGS. 5A to 5C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 12 of Example 2, and FIGS. 5D and 5E show the meridional coma aberration of the imaging lens 12 of Example 2.
  • Example 3 The lens surface data of Example 3 is shown in Table 7 below.
  • Table 7 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.06 0.76 2 * 1.720 0.57 1.54470 56.2 0.79 3 * -9.054 0.08 0.81 4 * -33.924 0.27 1.63470 23.9 0.80 5 * 3.178 0.29 0.85 6 * 5.525 0.48 1.54470 56.2 1.08 7 * ⁇ 0.56 1.20 8 * -6.135 0.50 1.54470 56.2 1.36 9 * -1.134 0.22 1.76 10 * -1.606 0.51 1.53 180 56.0 2.03 11 * 2.665 0.85 2.34 Statue -17.923
  • Example 3 The single lens data of Example 3 is shown in Table 9 below. [Table 9] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.705 2 4 -4.565 3 6 10.144 4 8 2.466 5 10 -1.809
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the imaging lens 13 or the imaging unit 50 of the third embodiment.
  • the imaging lens 13 includes a first lens L1 having a positive refractive power and a biconvex first lens, a second lens L2 having a negative refractive power and a double concave, and a first lens having a positive refractive power and convex toward the object side.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • the imaging surface I has a spherical shape.
  • a parallel plate F shown in FIG. 1 can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the concave imaging surface I.
  • FIGS. 7A to 7C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 13 of Example 3, and FIGS. 7D and 7E show the meridional coma aberration of the imaging lens 13 of Example 3.
  • the lens surface data of Example 4 is shown in Table 10 below.
  • Table 10 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 ⁇ 0.00 3.51 2 * 4.823 1.02 1.54470 56.2 3.02 3 * 22.519 0.10 2.79 4 * 26.718 0.50 1.63470 23.9 2.66 5 * 7.373 0.10 2.26 6 * 8.576 1.06 1.54470 56.2 2.13 7 * -20.787 0.12 1.72 8 (Aperture) ⁇ 0.54 1.45 9 * -215.025 1.81 1.54470 56.2 1.76 10 * -3.552 0.10 2.30 11 * -3.125 0.48 1.63470 23.9 2.42 12 * -4.964 1.28 2.68 13 ⁇ 0.30 1.51630 64.1 3.55 14 ⁇ 2.10 3.65 Statue -7.960
  • Example 4 The single lens data of Example 4 is shown in Table 12 below. [Table 12] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 11.044 2 4 -16.207 3 6 11.290 4 9 6.610 5 11 -14.777
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the imaging lens 14 or the imaging unit 50 of the fourth embodiment.
  • the imaging lens 14 includes a first lens L1 having a positive refractive power and convex toward the object side, a second lens L2 having a negative refractive power and convex toward the object side, and a biconvex having a positive refractive power.
  • a fourth meniscus lens L4 having positive refracting power and convex toward the image side
  • a fifth meniscus lens L5 having negative refracting power and convex toward the image side. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4.
  • the imaging surface I has a spherical shape.
  • a parallel flat plate F such as an IR cut filter, is disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the concave imaging surface I.
  • FIGS. 9A to 9C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 14 of Example 4, and FIGS. 9D and 9E show the meridional coma aberration of the imaging lens 14 of Example 4.
  • Table 13 summarizes the values of Examples 1 to 4 corresponding to the conditional expressions (1) to (9) for reference. [Table 13]
  • a curvature radius that takes into account the secondary aspherical coefficient in the reference curvature radius of the aspherical definition formula can be regarded as a paraxial curvature radius (for example, reference literature).

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Abstract

　被投影面が湾曲したものであることを利用することにより、小型かつ高性能で、Ｆ値が明るく、シェーディングを抑制できる撮像レンズを提供する。　撮像レンズ１０は、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正又は負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正又は負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５とからなる。このうち、第５レンズＬ５については、少なくとも１面が非球面とされている。以上の撮像レンズ１０は、条件式（１）　－２．５０＜ｆ５／ｆ＜－０．１０　…　（１） を満足する。ただし、ｆ５は、第５レンズＬ５の焦点距離であり、ｆは撮像レンズ１０全系の焦点距離である。

Description

撮像レンズ及び撮像装置
　本発明は、固体撮像素子によって検出される被写体像を結像させるための小型の撮像レンズ及びかかる撮像レンズを備える撮像装置に関する。
　近年、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）型イメージセンサーあるいはＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）型イメージセンサー等の固体撮像素子を用いた小型の撮像装置が、携帯電話やＰＤＡ（Personal Digital Assistant）等の携帯端末、更にはノートパソコン等にも搭載されるようになり、遠隔地へ音声情報だけでなく画像情報も相互に伝送することが可能になっている。
　このような撮像装置に用いられる固体撮像素子においては、近年、画素サイズの小型化が進み、撮像素子の高画素化や小型化が図られている。さらに、撮像面を湾曲させることも可能になり、そのような撮像素子に最適な、小型で高性能を有する撮像レンズが求められるようになっている。
　特許文献１に、固体撮像素子を湾曲させた撮像装置が開示されている。特許文献１では、固体撮像素子を多項式面形状に湾曲させることにより、レンズで発生する像面湾曲、歪曲収差をバランスよく補正し、小型で解像度の高い撮像装置を提供している。しかしながら、固体撮像素子はＣＩＦ（Common Intermediate Format）サイズ（３５２画素×２８８画素）、撮像レンズは１枚構成であるため、色収差は十分に補正されていないので、さらに高画素の固体撮像素子を用いて高性能を有する撮像装置を得ることは望めない。
　また、特許文献２及び特許文献３には、コンパクトカメラやレンズ付きフィルムユニット用途の、撮像面が湾曲し、撮影画角が７７°程度で、Ｆ５．７ないしＦ６．２の明るさを有する撮像レンズが開示されている。レンズ構成は、正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズ及び開口絞りからなる、後置絞りトリプレット型レンズである。
　しかし、特許文献２等の撮像レンズの場合、Ｆ５より暗いＦ値では充分な性能を得ることができず、上記のようなトリプレット型は、バックフォーカスが長くなりやすいため、撮像レンズ及び撮像装置が大型化してしまう。
　また、特許文献２、３は、フィルムカメラ用の撮像レンズであり、レンズで発生する像面湾曲にあわせて、フィルム面（撮像面）を湾曲させることにより、性能向上を図ったものである。しかし、いずれもロールフィルムを使用するカメラ用撮像レンズであるため、カメラの構造上、フィルム面は画面長辺方向のみに湾曲するいわゆるシリンドリカルな撮像面になっている。そのため、画面長辺方向は良好な性能が得られるものの、画面短辺方向の撮像面は平面のままなので、性能向上が図れないばかりか、像面湾曲の補正状況によっては劣化を招く場合もあり得る。特許文献２、３のように撮像面の長辺方向のみの湾曲では、画面全体にわたり高性能を得ることは難しい。そこで、レンズのＦ値を暗くして、平面方向のボケが目立たないように焦点深度を深く設定しているのが一般的であり、そのため、Ｆ値を明るくするのが困難であった。
　さらに、特許文献２、３は、前述の通りフィルムカメラ用の撮像レンズであるため、撮像面に入射する光束の主光線入射角については、撮像面周辺部において必ずしも十分小さい設計にはなっていない。固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズにおいては、撮像面に入射する光束についての主光線入射角いわゆるテレセントリック特性が悪くなると、光束が固体撮像素子に対し斜めより入射し、撮像面周辺部において実質的な開口効率が減少する現象（シェーディング）が生じ、周辺光量不足となってしまう。
　特許文献４に湾曲した固体撮像素子に４枚構成のレンズを組み合わせて高性能化を図った例が開示されている。しかし、最像側レンズが正レンズであるため全長が大きく、全長のわりに収差補正も不十分で、近年の高画素化、大口径化には対応できていない。
　一方で、小型で高性能なレンズとして、３枚あるいは４枚構成のレンズに比べ高性能化が可能であるということで、５枚構成の撮像レンズが提案されている。
　特許文献５に、物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ、負の屈折力を有する第２レンズ、正の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、負の屈折力を有する第５レンズで構成し撮像レンズ全長（撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離）の小型化を目指した、いわゆるテレフォトタイプの撮像レンズが開示されている。
　しかしながら、特許文献５に記載の撮像レンズは撮像面への主光線入射角度が最大で２６°以上あり、テレセントリック特性が良好であるとは言えず、光学全長の短縮化も不十分でＦ値もＦ３．０程度と暗い。
特開２００４－３５６１７５号公報 特開平８－６８９３５号公報 特開２０００－２９２６８８号公報 特開２００６－１８４７８３号公報 特開２０１１－９５５１３号公報
　本発明は、上記背景技術の問題点に鑑みてなされたものであり、固体撮像素子の撮像面等である被投影面が湾曲したものであることを利用することにより、小型かつ高性能で、Ｆ値もＦ２．８以下と明るくシェーディングを抑制できるような５枚構成の撮像レンズ及び撮像装置を得ることを目的とする。
　ここで、小型の撮像レンズの尺度であるが、本発明では、以下の条件式（９）を満たすレベルの小型化を目指している。この範囲を満たすことで、撮像装置全体の小型軽量化が可能となる。
　Ｌ／２Ｙ＜１．２０　　…　　（９）
ただし、
　Ｌ：撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離
２Ｙ：固体撮像素子の被投影面対角線長（固体撮像素子の矩形実効画素領域の対角線長）
ここで、像側焦点とは、撮像レンズに光軸と平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。
　なお、撮像レンズの最も像側の面と像側焦点位置との間に、光学的ローパスフィルター、赤外線カットフィルター、又は固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板が配置される場合には、平行平板部分は空気換算距離としたうえで上記Ｌの値を計算するものとする。また、被投影面が湾曲している場合には、被投影面対角線長２Ｙは光軸からの高さではなく、湾曲した被投影面に沿った弧の長さをいうものとする。
　また、本発明は、より望ましくは、以下の条件式（９）'
　Ｌ／２Ｙ＜１．１０　　…　　（９）'
の範囲となるような撮像レンズを対象としている。
　上記課題を解決するため、本発明に係る撮像レンズは、撮像装置に設けられた被投影面に被写体像を結像させるためのものであって、被投影面は、画面周辺部に向かう任意の断面で物体側へ倒れるように湾曲している。本発明の撮像レンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正又は負の屈折力を有する第３レンズと、正又は負の屈折力を有する第４レンズと、少なくとも１面が非球面とされ、負の屈折力を有する第５レンズとからなる。さらに、本発明の撮像レンズは、以下の条件式（１）を満足する。
　　－２．５０＜ｆ５／ｆ＜－０．１０　　…　　（１）
ただし、
　　　ｆ５：第５レンズの焦点距離
　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　本発明の撮像レンズは、被投影面が、従来のフィルムカメラのような長辺方向のみの湾曲ではなく、画面周辺部に向かう任意の断面で物体側へ倒れるような湾曲面であることを前提としている。
　固体撮像素子の撮像面を湾曲させる場合のように、撮像用の被投影面が湾曲していることにより、小型化と高性能化とを両立させることができる。被投影面は、撮像レンズ側に湾曲させると、被投影面に入射する光束の主光線入射角の補正、いわゆるテレセントリック特性の補正が有利になる。つまり、被投影面が平面の場合より、周辺で撮像レンズ側に向かって湾曲している場合の方が、被投影面に入射する光束の主光線入射角が小さくなるため、撮像レンズでテレセントリック特性の補正を十分に行わなくても、開口効率が減少せずシェーディングの発生を抑えることができる。また、像面湾曲、歪曲収差、コマ収差等の補正が容易になり、小型化も可能になる。ここで、本発明では、被投影面の湾曲形状が、画面の長辺方向と短辺方向のどちらも同様に画面周辺部に向かって物体側へ倒れるように湾曲していることを前提としている。被投影面の湾曲形状は必ずしも球面形状である必要はなく、非球面形状、放物面形状、ＸＹ多項式面形状等、任意の数式で表現できる面形状であれば何でもよい。被投影面の湾曲形状をレンズ系で発生する像面湾曲の形状にフィットするような形状とすることで、画面全体にわたり性能を向上させることが可能となる。
　本発明の撮像レンズは、上記のように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正又は負の屈折力を有する第３レンズと、正又は負の屈折力を有する第４レンズと、少なくとも１面が非球面とされ、負の屈折力を有する第５レンズとから構成される。第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、及び第４レンズからなる正群と、第５レンズからなる負群との配置となる、いわゆるテレフォトタイプのこのレンズ構成は、撮像レンズ全長の短縮すなわち撮像レンズや撮像装置の小型化に有利な構成である。
　条件式（１）は、第５レンズの焦点距離を適切に設定するための条件式である。条件式（１）の値が下限を上回ることで、第５レンズの負の焦点距離が必要以上に小さくなりすぎず、画面周辺部でのテレセントリック特性を良好にすることができる。一方、上限を下回ることで、第５レンズの負の焦点距離を適度に小さくすることができ、撮像レンズ全長の短縮や色収差の補正に有利となる。
　また、上述のような観点から、より望ましくは、値ｆ５／ｆを下式の範囲とする。
　　－２．４０＜ｆ５／ｆ＜－０．３０　　…　　（１）'
　本発明の具体的な態様又は側面によれば、上記撮像レンズにおいて、被投影面の湾曲量が、以下の条件式（２）を満足する。
　　０．０５＜ＳＡＧＩ／Ｙ＜１．５０　　…　　（２）
ただし、
　ＳＡＧＩ：被投影面の光軸方向の変位量
　　　　Ｙ：最大像高
　条件式（２）は、被投影面の湾曲量を適切に設定するための条件式である。下限を上回ると、被投影面又は撮像面の湾曲量を適度に維持することができ、撮像レンズでのテレセントリック特性や像面湾曲の補正負担が増大することを防げる。そのため、ペッツバール和が小さくなりすぎず、コマ収差や色収差を良好に補正できる。一方、上限を下回ると、被投影面又は撮像面の湾曲量が大きくなりすぎることによって像面湾曲の補正が過剰となることを防ぐことができる。また、撮像レンズの最終面と被投影面とが近づきすぎるのを防ぎ、ＩＲ（赤外線）カットフィルター等を挿入するための空気間隔を充分に確保できる。
　ここで、最大像高Ｙは光軸からの高さではなく、湾曲した被投影面又は撮像面に沿った弧の長さをいうものとする。
　上述のような観点から、より望ましくは、値ＳＡＧＩ／Ｙを下式の範囲とする。
　　０．１０＜ＳＡＧＩ／Ｙ＜１．２０　　…　　（２）'
　本発明の別の側面によれば、被投影面が、球面形状を有し、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする。
　　－８．０＜ＲＩ／Ｙ＜－１．０　　…　　（３）
ただし、
　　　ＲＩ：被投影面の曲率半径
　　　　Ｙ：最大像高
　被投影面又は撮像面を球面形状とすることで、被投影面が複雑な形状とならず、被投影面又は撮像面を湾曲させる製造プロセスの難易度を低減させることができる。条件式（３）は、被投影面の湾曲量を適切に設定するための条件式である。下限を上回ると、被投影面の湾曲量を適度に維持することができ、撮像レンズでのテレセントリック特性や像面湾曲の補正負担が増大することを防げる。そのため、ペッツバール和が小さくなりすぎず、コマ収差や色収差を良好に補正できる。一方、上限を下回ると、被投影面の湾曲量が大きくなりすぎて、像面湾曲の補正過剰を防ぐことができる。また、撮像レンズの最終面と被投影面とが近づきすぎるのを防ぎ、ＩＲカットフィルター等の平行平板を挿入するための空気間隔を充分に確保できる。ここでも、最大像高Ｙは光軸からの高さではなく、湾曲した被投影面又は撮像面に沿った弧の長さをいうものとする。
　上述のような観点から、より望ましくは、値ＲＩ／Ｙを下式の範囲とする。
　　－７．０＜ＲＩ／Ｙ＜－１．５　　…　　（３）'
　本発明のさらに別の側面によれば、第１レンズが、物体側に凸面を向けた形状であり、以下の条件式（４）を満足する。
　　０．４＜ｆ１／ｆ＜２．０　　…　　（４）
ただし、
　　　ｆ１：第１レンズの焦点距離
　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　条件式（４）は、第１レンズの焦点距離を適切に設定し撮像レンズ全長の短縮化と収差補正を適切に達成するための条件式である。条件式（４）の値が上限を下回ることで、第１レンズの屈折力を適度に維持することができる。これにより、第１レンズから第３レンズまでの合成主点をより物体側へ配置することができ、撮像レンズ全長を短くすることができる。一方、下限を上回ることで、第１レンズの屈折力が必要以上に大きくなりすぎず、第１レンズで発生する、高次の球面収差やコマ収差を小さく抑えることができる。
　上述のような観点から、より望ましくは、値ｆ１／ｆを下式の範囲とする。
　　０．５＜ｆ１／ｆ＜１．８　　…　　（４）'
　本発明のさらに別の側面によれば、第２レンズが、像側に凹面を向けた形状であり、以下の条件式（５）を満足する。
　　０．５０＜（ｒ３＋ｒ４）／（ｒ３－ｒ４）＜２．００　　…　　（５）
ただし、
　　　ｒ３：第２レンズ物体側面の曲率半径
　　　ｒ４：第２レンズ像側面の曲率半径
　条件式（５）は第２レンズのシェーピングファクターを適切に設定するための条件式である。条件式（５）の下限値を上回ることによって、第２レンズの主点位置が像側に移動し、第１レンズと第２レンズとの主点間隔が広くなり、第１レンズと第２レンズとの合成焦点距離を保ちつつ、第１レンズと第２レンズの屈折力を低下させることができる。これにより、各収差の発生を抑えることができ、さらに製造誤差の影響を小さくすることができるので、量産性が良くなる。一方、条件式（５）の上限値を下回ることによって、像側面の曲率半径の増大によるコマ、フレアー等の高次収差の発生を抑えることができる。
　上述のような観点から、より望ましくは、値（ｒ３＋ｒ４）／（ｒ３－ｒ４）を下式の範囲とする。
　　０．７０＜（ｒ３＋ｒ４）／（ｒ３－ｒ４）＜１．９０　　…　　（５）'
　本発明のさらに別の側面によれば、以下の条件式（６）を満足する。
　　０．１０＜ｆｂ／ｆ＜０．７０　　…　　（６）
ただし、
　　　ｆｂ：撮像レンズのバックフォーカス
　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　条件式（６）はレンズ系のバックフォーカスを適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、最像側レンズと撮像面が近づきすぎることがなくなり、平行平板を挿入するスペースを確保することができる。一方、上限を下回ることで、バックフォーカスが必要以上に大きくなりすぎず、結果的に撮像レンズ全長を短縮することができる。
　なお、ここでバックフォーカスとは、最像側レンズと撮像面との間に光学的ローパスフィルター、赤外線カットフィルター、又は固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板が配置される場合には、平行平板部分は空気換算距離としたうえでの、最像側レンズと撮像面との光軸上の距離のことをいう。
　上述のような観点から、より望ましくは、値ｆｂ／ｆを下式の範囲とする。
　　０．１０＜ｆｂ／ｆ＜０．６５　　…　　（６）'
　本発明のさらに別の側面によれば、第３レンズの像側面が非球面形状を有し、以下の条件式（７）を満足する。
　　０．２０＜ｆ／｜ｆ３｜＜０．７５　　…　　（７）
ただし、
　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　　　ｆ３：第３レンズの焦点距離
　条件式（７）は第３レンズの焦点距離を適切に設定し、撮像レンズ全長の短縮と収差補正とを両立させ、製造誤差発生時の性能劣化を最小限に抑えるための条件式である。第３レンズの焦点距離を条件式（７）の範囲に設定することで、第３レンズの屈折力が強くなりすぎず、撮像レンズ全長を短縮することができ、製造誤差発生時の性能劣化を小さくすることができる。第３レンズの像側面は非球面形状を有しているので、第３レンズの近軸屈折力を強くなりすぎない程度に抑えつつ、画面周辺部の収差補正を良好に行うことができる。
　上述のような観点から、より望ましくは、値ｆ／｜ｆ３｜を下式の範囲とする。
　　０．３０＜ｆ／｜ｆ３｜＜０．６５　　…　　（７）'
　本発明のさらに別の側面によれば、以下の条件式（８）を満足する。
　　０．０１５＜ＰＴＺ／ｆ＜０．０４５　　…　　（８）
ただし、
　　ＰＴＺ：撮像レンズ全系のペッツバール和
　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　条件式（８）は撮像レンズ全系のペッツバール和を適切に設定し、湾曲した撮像面により適した像面湾曲量とするための条件式である。ここで、撮像レンズ全系のペッツバール和は以下の式で与えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
　ここで、
　　　　ｋ：レンズ面数
　　　ｒｊ：ｊ番目の面の曲率半径
　　　ｎｊ：ｊ番目の面の入射側の屈折率
　　 ｎ'ｊ：ｊ番目の面の出射側の屈折率
　条件式（８）の下限を上回ることで、ペッツバール和を適度に大きくし、像面湾曲を適度に発生させることで、湾曲した像面とマッチし、周辺まで良好な性能を得ることができる。一方、上限を下回ることで、レンズ系で発生する像面湾曲量が大きくなりすぎず、湾曲した撮像面で補いきれなくなることを防ぐことができる。
　上述のような観点から、より望ましくは、値ＰＴＺ／ｆを下式の範囲とする。
　　０．０１５＜ＰＴＺ／ｆ＜０．０４０　　…　　（８）'
　本発明のさらに別の側面によれば、第１レンズの物体側面の光軸上の位置より像側であって、第１レンズの物体側面の最周辺部より物体側に、開口絞りが配置されている。開口絞りをこのように配置することで、第１レンズの物体側面での屈折角を小さくすることができるので、第１レンズで発生する高次の球面収差やコマ収差の発生を抑えることができる。また、第１レンズを通過する光線高さを小さくすることができるので、第１レンズの縁厚を確保しやすくすることができ、成形性を向上させることが可能となる。特に大口径の光学系では重要な要件である。
　本発明のさらに別の側面によれば、第１レンズと第２レンズとの間に、開口絞りが配置されている。開口絞りをこのように配置することで、第１レンズの物体側面を通過する周辺マージナル光線の屈折角が大きくなりすぎず、撮像レンズの小型化と良好な収差補正とを両立することができる。
　本発明のさらに別の側面によれば、第３レンズと第４レンズとの間に、開口絞りが配置されている。このように、第３レンズと第４レンズとの間に開口絞りを配置することで、レンズ系全系が絞りを挟んで対称形にしやすいものとなり、収差補正には有利な構成とすることが可能となる。　
　本発明に係る撮像装置は、上述の撮像レンズを有する。本発明の撮像レンズを用いることで、小型かつ高性能で、シェーディングを抑制できるような撮像装置を提供することができる。
本発明の一実施形態の撮像装置を説明する図である。 実施例１の撮像レンズの断面図である ３Ａ～３Ｅは、実施例１の撮像レンズの収差図である。 実施例２の撮像レンズの断面図である。 ５Ａ～５Ｅは、実施例２の撮像レンズの収差図である。 実施例３の撮像レンズの断面図である。 ７Ａ～７Ｅは、実施例３の撮像レンズの収差図である。 実施例４の撮像レンズの断面図である。 ９Ａ～９Ｅは、実施例４の撮像レンズの収差図である。
　図１は、一本実施形態に係る撮像装置１００を示す断面図である。撮像装置１００は、画像信号を形成するための撮像ユニット５０と、撮像ユニット５０を適宜動作させることにより撮像装置１００として機能を発揮する処理部６０とを備える。
　撮像ユニット５０は、被写体像を形成する撮像レンズ１０と、撮像レンズ１０によって形成された被写体像を検出するＣＭＯＳ型のイメージセンサーである固体撮像素子５１と、この固体撮像素子５１を湾曲した状態に保持する支持体５２と、この支持体５２を背後から支持するとともに配線等を設けた基板５３と、物体側からの光束を入射させる開口部ＯＰを有する遮光性の筐体５４とを備え、これらが一体的に形成されている。
　撮像レンズ１０は、例えば、物体側から順に、第１レンズＬ１と、開口絞りＳと、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５とを備える。
　固体撮像素子５１は、受光部としての光電変換部５１ａを有し、その周囲には、信号処理回路５１ｂが形成されている。光電変換部５１ａは、画素（光電変換素子）が２次元的に配置された被投影面である撮像面Ｉを有する。また、信号処理回路５１ｂは、例えば、各画素を順次駆動し信号電荷を得る駆動回路部、各信号電荷をデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換部等で構成される。なお、固体撮像素子５１は、上述のＣＭＯＳ型のイメージセンサーに限るものでなく、ＣＣＤ等の他のものを適用したものでもよい。
　支持体５２は、例えば硬質の材料で形成され、固体撮像素子５１を光軸ＡＸのまわりに対称的に窪んだ凹形状に維持し固定する役割を有する。これにより、固体撮像素子５１の撮像面（被投影面）Ｉは、光軸ＡＸを含む任意の断面で中央の光軸ＡＸに向かうように撮像レンズ１０側に倒れた湾曲状態（具体的には半球状の凹面）となる。なお、支持体５２には、信号処理回路５１ｂの動作を制御する機能を有する信号処理回路５２ａを形成することができる。
　基板５３は、支持体５２と筐体５４とを一方の面側に支持する本体部分５３ａと、本体部分５３ａの他方の面側に一端が接続されたフレキシブルプリント基板５３ｂとで構成されている。本体部分５３ａは、上記一方の面側でボンディングワイヤーＷを介して固体撮像素子５１と接続され、上記他方の面側でフレキシブルプリント基板５３ｂと接続されている。
　なお、フレキシブルプリント基板５３ｂは、本体部分５３ａと不図示の外部回路（例えば、撮像ユニット５０を実装した上位装置が有する制御回路）とを接続し、外部回路から固体撮像素子５１を駆動するための電圧やクロック信号の供給を受けたり、また、ＹＵＶその他のデジタル画素信号を外部回路へ出力したりすることを可能としている。
　筐体５４は、撮像レンズ１０を収納し保持している。筐体５４は、基板５３の固体撮像素子５１側の面に固体撮像素子５１を覆うように設けられている。すなわち、筐体５４は、裏面側において、固体撮像素子５１を囲むように広く開口されて支持基板５２ａに固定され、表面側において、所定サイズの開口部ＯＰを有するフランジ付きの筒状に形成されている。筐体５４の内部には、撮像レンズ１０の本体と固体撮像素子５１との間に挟まれて、赤外光カット機能を有する平行平板Ｆが固定・配置されている。平行平板Ｆは、撮像レンズ１０と同様に筐体５４に支持されている。
　処理部６０は、制御部６１と、入力部６２と、記憶部６３と、表示部６４とを備える。制御部６１は、撮像ユニット５０に撮像動作を行わせる。入力部６２は、ユーザーの操作を受け付ける部分である。記憶部６３は、撮像装置１００の動作に必要な情報、撮像ユニット５０によって取得した画像データ等を保管する部分である。表示部６４は、ユーザーに提示すべき情報、撮影した画像等を表示する部分である。制御部６１は、例えば、撮像ユニット５０によって得た画像データに対して種々の画像処理を行うことができる。
　なお、詳細な説明を省略するが、処理部６０の具体的な機能は、撮像装置１００がデジタルカメラ、携帯電話、ＰＤＡ等のいずれに組み込まれるかに応じて適宜調整される。
　以下、図１を参照して、実施形態の撮像レンズ１０について説明する。なお、図１で例示した撮像レンズ１０は、後述する実施例２の撮像レンズ１２と同一の構成となっている。
　図１に示すように、実施形態の撮像レンズ１０は、固体撮像素子５１に被写体像を結像させるものであって、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正又は負の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正又は負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５とからなる。このうち、第５レンズＬ５については、少なくとも１面が非球面とされており、撮像レンズ１０を構成するその他の面（例えば第３レンズＬ３の像側面）も非球面とすることができる。この撮像レンズ１０は、実質的にパワーを持たない光学素子として、例えば平行平板Ｆを含むものとできる。固体撮像素子５１の撮像面Ｉは、浅い凹の球面状に湾曲しており、光軸ＡＸのまわりに対称性を有する回転面となっている。
　撮像レンズ１０による像光を入射させる固体撮像素子５１の撮像面（被投影面）Ｉが湾曲していることにより、撮像レンズ１０等の小型化と高性能化とを両立させることができる。具体的には、撮像面Ｉが周辺で撮像レンズ１０側に向かって湾曲しているので、撮像面Ｉに入射する光束の主光線入射角が小さくなるため、撮像レンズ１０でテレセントリック特性の補正を十分に行わなくても、開口効率が減少せずシェーディングの発生を抑えることができる。また、像面湾曲、歪曲収差、コマ収差等の補正が容易になり、撮像レンズ１０等の小型化も可能になる。
　本実施形態の撮像レンズ１０は、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４からなる正群を物体側に配置し、第５レンズＬ５からなる負群を像側に配置したものとなっている。テレフォトタイプのこのレンズ構成は、撮像レンズ１０の全長短縮にとって有利である。
　以上の撮像レンズ１０は、既に説明した条件式（１）
　　－２．５０＜ｆ５／ｆ＜－０．１０　　…　　（１）
を満足する。ただし、ｆ５は、第５レンズＬ５の焦点距離であり、ｆは撮像レンズ１０全系の焦点距離である。
　条件式（１）は、第５レンズＬ５の焦点距離を適切に設定するための条件式である。条件式（１）の値が下限を上回ることで、第５レンズＬ５の負の焦点距離が必要以上に小さくなりすぎず、画面周辺部でのテレセントリック特性を良好にすることができる。一方、上限を下回ることで、第５レンズＬ５の負の焦点距離を適度に小さくすることができ、撮像レンズ１０全長の短縮や色収差の補正に有利となる。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（１）をより制限した下式（１）'を満足するものとする。
　　－２．４０＜ｆ５／ｆ＜－０．３０　…　（１）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記の条件式（１）に加えて、既に説明した条件式（２）
　　０．０５＜ＳＡＧＩ／Ｙ＜１．５０　　…　　（２）
を満足する。ここで、ＳＡＧＩは、撮像面（被投影面）Ｉの光軸ＡＸ方向の変位量であり、Ｙは、最大像高である。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（２）をより制限した下式（２）'を満足するものとする。
　　０．１０＜ＳＡＧＩ／Ｙ＜１．２０　　…　　（２）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記の条件式（１）に加えて、既に説明した条件式（３）
　　－８．０＜ＲＩ／Ｙ＜－１．０　　…　　（３）
を満足する。ここで、ＲＩは、撮像面（被投影面）Ｉの曲率半径であり、Ｙは、最大像高である。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（３）をより制限した下式（３）'を満足するものとする。
　　－７．０＜ＲＩ／Ｙ＜－１．５　　…　　（３）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記の条件式（１）に加えて、既に説明した条件式（４）
　　０．４＜ｆ１／ｆ＜２．０　　…　　（４）
を満足する。ここで、ｆ１は、第１レンズＬ１の焦点距離であり、ｆは、既述のように撮像レンズ１０全系の焦点距離である。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（４）をより制限した下式（４）'を満足するものとする。
　　０．５＜ｆ１／ｆ＜１．８　　…　　（４）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記の条件式（１）に加えて、既に説明した条件式（５）
　　０．５０＜（ｒ３＋ｒ４）／（ｒ３－ｒ４）＜２．００　　…　　（５）
を満足する。ここで、ｒ３は、第２レンズＬ２の物体側面の曲率半径であり、ｒ４は、第２レンズＬ２の像側面の曲率半径である。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（５）をより制限した下式（５）'を満足するものとする。
　　０．７０＜（ｒ３＋ｒ４）／（ｒ３－ｒ４）＜１．９０　　…　　（５）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記の条件式（１）に加えて、既に説明した条件式（６）
　　０．１０＜ｆｂ／ｆ＜０．７０　　…　　（６）
を満足する。ここで、ｆｂは、撮像レンズ１０のバックフォーカスである。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（６）をより制限した下式（６）'を満足するものとする。
　　０．１０＜ｆｂ／ｆ＜０．６５　　…　　（６）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、第３レンズＬ３の像側面が非球面形状を有し、上記の条件式（１）に加えて、既に説明した条件式（７）
　　０．２０＜ｆ／｜ｆ３｜＜０．７５　　…　　（７）
を満足する。ここで、ｆ３は、第３レンズＬ３の焦点距離である。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（７）をより制限した下式（７）'を満足するものとする。
　　０．３０＜ｆ／｜ｆ３｜＜０．６５　　…　　（７）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記の条件式（８）に加えて、既に説明した条件式（８）
　　０．０１５＜ＰＴＺ／ｆ＜０．０４５　　…　　（８）
を満足する。ここで、ＰＴＺは、撮像レンズ１０全系のペッツバール和である。
　撮像レンズ１０は、より望ましくは、上記条件式（８）をより制限した下式（８）'を満足するものとする。
　　０．０１５＜ＰＴＺ／ｆ＜０．０４０　　…　　（８）'
　図１に示すように、開口絞りＳは、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に配置する。開口絞りＳをこのように配置することで、第１レンズＬ１の物体側面を通過する周辺マージナル光線の屈折角が大きくなりすぎず、撮像レンズ１０の小型化と良好な収差補正とを両立することができる。
　なお、開口絞りＳは、第１レンズＬ１の物体側面の光軸ＡＸ上の位置Ｐ１より像側であって、第１レンズＬ１の物体側面の最周辺部Ｐ２より物体側に配置することもできる。これにより、第１レンズＬ１で発生する高次の球面収差やコマ収差の発生を抑えることができる。第１レンズＬ１を通過する光線高さを小さくすることにより、第１レンズＬ１の縁厚を確保して成形性を向上させている。
〔実施例〕
　以下、本発明の撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
ｆ　　　：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆｂ　　：バックフォーカス
Ｆ　　　：Ｆナンバー
２Ｙ　　：固体撮像素子の撮像面対角線長
ＥＮＴＰ：入射瞳位置（第１面から入射瞳位置までの距離）
ＥＸＴＰ：射出瞳位置（撮像面から射出瞳位置までの距離）
Ｈ１　　：前側主点位置（第１面から前側主点位置までの距離）
Ｈ２　　：後側主点位置（最終面から後側主点位置までの距離）
Ｒ　　　：曲率半径
Ｄ　　　：軸上面間隔
Ｎｄ　　：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
νｄ　　：レンズ材料のアッベ数
各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非球面形状を有する面であり、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸ＡＸ方向にＸ軸をとり、光軸ＡＸと垂直方向の高さをｈとして以下の「数１」で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
 ただし、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数
Ｒ　：曲率半径
Ｋ　：円錐定数
　（実施例１）
　実施例１の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝４．２３ｍｍ
ｆｂ＝０．６４ｍｍ
Ｆ＝２．８
２Ｙ＝７．１２８ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－２．４６ｍｍ
Ｈ１＝－１．５５ｍｍ
Ｈ２＝－３．５９ｍｍ
　実施例１のレンズ面のデータを以下の表１に示す。なお、絞りは開口絞りＳを意味し、像は撮像面Ｉを意味する。
〔表１〕
面番号　　　　R(mm)　　 D(mm)　　　Nd　　　νd　　有効半径(mm)
 1(絞り)　　　∞　　　 -0.11　　　　　　　　　　　　0.76
 2*　　　　　1.884　　　0.51　　1.54470　　56.2　　 0.76
 3*　　　　-45.319　　　0.06　　　　　　　　　　　　0.82
 4*　　　　　8.277　　　0.23　　1.63470　　23.9　　 0.86
 5*　　　　　2.311　　　0.41　　　　　　　　　　　　0.93
 6*　　　　　7.490　　　0.56　　1.54470　　56.2　　 1.38
 7*　　　　　 ∞　　　　0.48　　　　　　　　　　　　1.43
 8*　　　　-15.081　　　0.48　　1.54470　　56.2　　 1.67
 9*　　　　 -2.721　　　1.12　　　　　　　　　　　　2.01
10*　　　　 -2.998　　　0.54　　1.53050　　55.7　　 2.93
11*　　　　 11.833　　　0.62　　　　　　　　　　　　3.16
像　　　　 -15.000
　実施例１のレンズ面の非球面係数を以下の表２に示す。
〔表２〕
第2面
K=-0.20272E-01, A4=0.21761E-02, A6=0.19366E-01, A8=-0.41471E-01, 
A10=0.98748E-02, A12=0.71809E-01, A14=-0.65602E-01
第3面
K=0.30000E+02, A4=0.31067E-01, A6=-0.21519E-01, A8=0.78950E-02, 
A10=0.10978E-02, A12=-0.38078E-01, A14=0.42116E-01
第4面
K=-0.11802E+02, A4=-0.21046E-01, A6=0.47780E-01, A8=-0.72465E-01, 
A10=0.71978E-02, A12=0.65257E-01, A14=-0.35582E-01
第5面
K=-0.10927E+02, A4=0.67528E-01, A6=0.62994E-02, A8=-0.24145E-01, 
A10=0.16680E-01, A12=0.84368E-02, A14=-0.62737E-02
第6面
K=0.22585E+02, A4=-0.34345E-01, A6=0.43294E-02, A8=0.17186E-01, 
A10=-0.11446E-01, A12=0.52380E-02, A14=-0.10561E-02
第7面
K=0.0, A4=-0.43789E-01, A6=0.66696E-02, A8=-0.44142E-02, 
A10=0.28354E-02, A12=0.12391E-02, A14=-0.12019E-03
第8面
K=-0.25247E+02, A4=-0.22966E-01, A6=0.10703E-01, A8=-0.64318E-02, 
A10=-0.13726E-03, A12=0.67066E-03, A14=-0.10982E-03
第9面
K=-0.62257E+01, A4=-0.19084E-01, A6=0.19780E-01, A8=-0.30251E-02, 
A10=-0.20296E-03, A12=0.54352E-04, A14=-0.30457E-05
第10面
K=-0.21964E+01, A4=-0.17840E-01, A6=0.43295E-02, A8=0.39813E-06
A10=-0.32980E-04, A12=0.57871E-06, A14=0.77501E-07
第11面
K=0.37078E+01, A4=-0.27884E-01, A6=0.36214E-02, A8=-0.50977E-03
A10=0.39976E-04, A12=-0.12880E-05, A14=0.21403E-07

なお、これ以降（表のレンズデータを含む）において、１０のべき乗数（たとえば２．５×１０－０２）をＥ（たとえば２．５Ｅ－０２）を用いて表すものとする。
　実施例１の単レンズデータを以下の表３に示す。
〔表３〕
レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　1　　　　　2　　　　　3.333
　2　　　　　4　　　　 -5.127
　3　　　　　6　　　　 13.752
　4　　　　　8　　　　　6.014
　5　　　　 10　　　　 -4.452
　図２は、実施例１の撮像レンズ１１又は撮像ユニット５０の断面図である。撮像レンズ１１は、正の屈折力を有し両凸の第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第２レンズＬ２と、正の屈折力を有し物体側に凸の第３レンズＬ３と、正の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、負の屈折力を有し両凹の第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。本実施例において、撮像面Ｉは球面形状を有している。なお、第５レンズＬ５の光射出面と凹の撮像面Ｉとの間には、図１に示す平行平板Ｆを配置することができる。
　図３Ａ～３Ｃは、実施例１の撮像レンズ１１の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図３Ｄ及び３Ｅは、実施例１の撮像レンズ１１のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例２）
　実施例２の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝３．７７ｍｍ
ｆＢ＝０．７８ｍｍ
Ｆ＝２．２２
２Ｙ＝５．７４４ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０．５９ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－２．４７ｍｍ
Ｈ１＝－０．０２ｍｍ
Ｈ２＝－２．９９ｍｍ
　実施例２のレンズ面のデータを以下の表４に示す。
〔表４〕
面番号　　　　R(mm)　　 D(mm)　　　Nd　　　νd　　有効半径(mm)
 1　　　　　　∞　　　　0.00　　　　　　　　　　　　1.43
 2*　　　　　2.246　　　0.79　　1.54470　　56.2　　 1.19
 3*　　　　-12.110　　　0.01　　　　　　　　　　　　0.90
 4(絞り)　　　∞　　　　0.09　　　　　　　　　　　　0.77
 5*　　　 　34.556　　　0.30　　1.63200　　23.4 　　0.79
 6*　　　　　3.139　　　0.25　　　　　　　　　　　　0.91
 7*　　　　　6.535　　　0.54　　1.54470　　56.2　 　1.08
 8*　　　　-12.582　　　0.57　　　　　　　　　　　　1.27
 9*　　　 　-3.876　　　0.49　　1.54470　　56.2　　 1.59
10*　　　 　-1.471　　　0.17　　　　　　　　　　　　1.78
11*　　　　　9.065　　　0.51　　1.54470　　56.2 　　2.34
12*　　　　　1.755　　　0.37　　　　　　　　　　　　2.56
13　　　　　　∞　　　　0.15　　1.51630　　64.1　　 2.79
14　　　　　　∞　　　　0.77　　　　　　　　　　　　2.84
像　　 　　-10.346　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　実施例２のレンズ面の非球面係数を以下の表５に示す。
〔表５〕
第2面
K=-0.45246E+00, A4=-0.10932E-01, A6=0.36384E-02, A8=-0.18871E-01, 
A10=0.12051E-01, A12=-0.44115E-02, A14=0.10313E-03
第3面
K=0.49619E+02, A4=-0.36300E-01, A6=0.10895E+00, A8=-0.19197E+00, 
A10=0.19397E+00, A12=-0.11550E+00, A14=0.28105E-01
第5面
K=0.40042E+01, A4=-0.49226E-01, A6=0.18739E+00, A8=-0.21870E+00, 
A10=0.13043E+00, A12=-0.33590E-01, A14=-0.18412E-03
第6面
K=-0.95512E+01, A4=-0.93803E-02, A6=0.11060E+00, A8=-0.81446E-01, 
A10=0.22637E-01, A12=-0.65756E-02, A14=0.59251E-02
第7面
K=0.24268E+02, A4=-0.64209E-01, A6=-0.91824E-02, A8=0.48691E-01, 
A10=-0.69118E-01, A12=0.52774E-01, A14=-0.16442E-01
第8面
K=-0.25925E+02, A4=-0.37441E-01, A6=0.27196E-02, A8=-0.19187E-01, 
A10=0.89742E-02, A12=0.23239E-02, A14=-0.68528E-03
第9面
K=0.33241E+01, A4=0.15964E-01, A6=0.84941E-02, A8=-0.64774E-02, 
A10=-0.14912E-02, A12=0.17909E-02, A14=-0.24621E-03
第10面
K=-0.49008E+01, A4=-0.43541E-01, A6=0.32728E-01, A8=-0.30077E-02, 
A10=-0.99776E-04, A12=-0.37246E-03, A14=0.81688E-04
第11面
K=0.39174E+01, A4=-0.93039E-01, A6=0.23650E-01, A8=-0.45756E-03, 
A10=-0.57828E-03, A12=0.80939E-04, A14=-0.32607E-05
第12面
K=-0.92347E+01, A4=-0.54027E-01, A6=0.13428E-01, A8=-0.25193E-02, 
A10=0.26760E-03, A12=-0.99631E-05, A14=-0.67193E-07
　実施例２の単レンズデータを以下の表６に示す。
〔表６〕
レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　1　　　　　2　　　　　3.547
　2　　　　　5　　　　 -5.483
　3　　　　　7　　　　　7.976
　4　　　　　9　　　　　4.061
　5　　　　 11　　　　 -4.095
　図４は、実施例２の撮像レンズ１２又は撮像ユニット５０の断面図である。撮像レンズ１２は、正の屈折力を有し両凸の第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第２レンズＬ２と、正の屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、正の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、負の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間には、開口絞りＳが配置されている。本実施例において、撮像面Ｉは球面形状を有している。なお、第５レンズＬ５の光射出面と凹の撮像面Ｉとの間には、ＩＲカットフィルター等である平行平板Ｆが配置されている。
　図５Ａ～５Ｃは、実施例２の撮像レンズ１２の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図５Ｄ及び５Ｅは、実施例２の撮像レンズ１２のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例３）
　実施例３の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝３．６６ｍｍ
ｆＢ＝０．８５ｍｍ
Ｆ＝２．４
２Ｙ＝５．７１ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８１ｍｍ
Ｈ１＝－１．３８ｍｍ
Ｈ２＝－２．８１ｍｍ
　実施例３のレンズ面のデータを以下の表７に示す。
〔表７〕
面番号　　　　R(mm)　　 D(mm)　　　Nd　　　νd　　有効半径(mm)
 1(絞り)　　　∞　　　 -0.06　　　　　　　　　　　　0.76
 2*　　　　　1.720　　　0.57　　1.54470　　56.2　　 0.79
 3*　　　　 -9.054　　　0.08　　　　　　　　　　　　0.81
 4*　　　　-33.924　　　0.27　　1.63470　　23.9　　 0.80
 5*　　　　　3.178　　　0.29　　　　　　　　　　　　0.85
 6*　　　　　5.525　　　0.48　　1.54470　　56.2　　 1.08
 7*　　　　　 ∞　　　　0.56　　　　　　　　　　　　1.20
 8*　　　　 -6.135　　　0.50　　1.54470　　56.2　　 1.36
 9*　　　　 -1.134　　　0.22　　　　　　　　　　　　1.76
10*　　　　 -1.606　　　0.51　　1.53180　　56.0　　 2.03
11*　　　　　2.665　　　0.85　　　　　　　　　　　　2.34
像　　　　 -17.923
　実施例３のレンズ面の非球面係数を以下の表８に示す。
〔表８〕
第2面
K=-0.75132E+00, A4=-0.16106E-01, A6=-0.74358E-02, A8=-0.14477E+00, 
A10=0.18711E+00, A12=-0.17476E+00
第3面
K=0.30000E+02, A4=-0.74079E-01, A6=0.75740E-01, A8=-0.25801E+00, 
A10=0.13961E+00
第4面
K=-0.30000E+02, A4=-0.24920E-01, A6=0.24525E+00, A8=-0.41253E+00, 
A10=0.26638E+00
第5面
K=-0.29129E+02, A4=0.10348E+00, A6=0.69009E-01, A8=0.27019E-02, 
A10=-0.10666E+00, A12=0.95099E-01
第6面
K=-0.30000E+02, A4=-0.11318E+00, A6=0.61724E-01, A8=-0.41786E-01, 
A10=0.40932E-01, A12=0.68663E-01, A14=-0.44680E-01
第7面
K=0.0, A4=-0.11322E+00, A6=0.12944E-01, A8=-0.19284E-01, 
A10=0.11119E-01, A12=0.10976E-01, A14=0.12316E-01, A16=-0.23129E-02
第8面
K=-0.30000E+02, A4=-0.81070E-01, A6=0.12107E-01, A8=0.57044E-02, 
A10=-0.27163E-01, A12=0.31239E-02, A14=0.78774E-02, A16=-0.21597E-02
第9面
K=-0.42975E+01, A4=-0.69868E-01, A6=0.76015E-01, A8=-0.15567E-01, 
A10=-0.16435E-02, A12=0.34413E-03, A14=0.16006E-03, A16=-0.36705E-04
第10面
K=-0.73593E+01, A4=-0.80461E-01, A6=0.30333E-01, A8=0.11607E-02, 
A10=-0.10572E-02, A12=-0.94938E-04, A14=0.34068E-04, A16=-0.56844E-06
第11面
K=-0.28203E+02, A4=-0.46691E-01, A6=0.99459E-02, A8=-0.30392E-02, 
A10=0.52059E-03, A12=-0.32382E-04, A14=-0.78153E-05, A16=0.12490E-05
　実施例３の単レンズデータを以下の表９に示す。
〔表９〕
レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　1　　　　　2　　　　　2.705
　2　　　　　4　　　　 -4.565
　3　　　　　6　　　　 10.144
　4　　　　　8　　　　　2.466
　5　　　　 10　　　　 -1.809
　図６は、実施例３の撮像レンズ１３又は撮像ユニット５０の断面図である。撮像レンズ１３は、正の屈折力を有し両凸の第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し両凹の第２レンズＬ２と、正の屈折力を有し物体側に凸の第３レンズＬ３と、正の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、負の屈折力を有し両凹の第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。本実施例において、撮像面Ｉは球面形状を有している。なお、第５レンズＬ５の光射出面と凹の撮像面Ｉとの間には、図１に示す平行平板Ｆを配置することができる。
　図７Ａ～７Ｃは、実施例３の撮像レンズ１３の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図７Ｄ及び７Ｅは、実施例３の撮像レンズ１３のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例４）
　実施例４の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝６．３４ｍｍ
ｆＢ＝２．１ｍｍ
Ｆ＝１．８
２Ｙ＝８ｍｍ
ＥＮＴＰ＝２．４９ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－４ｍｍ
Ｈ１＝２．２４ｍｍ
Ｈ２＝－４．２４ｍｍ
　実施例４のレンズ面のデータを以下の表１０に示す。
〔表１０〕
面番号　　　　R(mm)　　 D(mm)　　　Nd　　　νd　　有効半径(mm)
 1　　　　　　∞　　　　0.00　　　　　　　　　　　　3.51
 2*　　　　　4.823　　　1.02　　1.54470　　56.2　　 3.02
 3*　　　　 22.519　　　0.10　　　　　　　　　　　　2.79
 4*　　　　 26.718　　　0.50　　1.63470　　23.9　　 2.66
 5*　　　　　7.373　　　0.10　　　　　　　　　　　　2.26
 6*　　　　　8.576　　　1.06　　1.54470　　56.2　　 2.13
 7*　　　　-20.787　　　0.12　　　　　　　　　　　　1.72
 8(絞り)　　　∞　　　　0.54　　　　　　　　　　　　1.45
 9*　　　 -215.025　　　1.81　　1.54470　　56.2　　 1.76
10*　　　　 -3.552　　　0.10　　　　　　　　　　　　2.30
11*　　　　 -3.125　　　0.48　　1.63470　　23.9　　 2.42
12*　　　　 -4.964　　　1.28　　　　　　　　　　　　2.68
13　　　　　　∞　　　　0.30　　1.51630　　64.1　　 3.55
14　　　　　　∞　　　　2.10　　　　　　　　　　　　3.65
像　　　　　-7.960
　実施例４のレンズ面の非球面係数を以下の表１１に示す。
〔表１１〕
第2面
K=-0.98021E+00, A4=-0.13550E-02, A6=-0.21549E-03, A8=-0.11299E-04, 
A10=0.15262E-06, A12=0.16640E-07
第3面
K=-0.47977E+02, A4=-0.10976E-02, A6=0.10689E-03, A8=-0.56468E-06, 
A10=-0.15273E-05, A12=0.24576E-07
第4面
K=0.25389E+02, A4=0.29782E-03, A6=-0.20468E-03, A8=-0.19191E-06, 
A10=0.42780E-05, A12=-0.13211E-06
第5面
K=0.20238E+01, A4=0.10550E-03, A6=-0.17248E-03, A8=0.34116E-04, 
A10=-0.10149E-04, A12=0.13595E-05
第6面
K=0.11217E+02, A4=0.51395E-03, A6=0.11592E-02, A8=-0.21566E-05, 
A10=-0.59504E-05
第7面
K=-0.18723E+02, A4=0.23481E-02, A6=0.78826E-03, A8=-0.38120E-04, 
A10=0.43611E-05
第9面
K=0.50000E+02, A4=-0.37361E-02, A6=-0.39584E-03, A8=-0.50882E-03, 
A10=0.17560E-03, A12=-0.46005E-04
第10面
K=0.66095E+00, A4=-0.22804E-02, A6=0.44448E-03, A8=-0.40727E-04, 
A10=0.76468E-05, A12=-0.25651E-05
第11面
K=-0.11279E+01, A4=0.49302E-02, A6=-0.12008E-03, A8=0.83824E-05, 
A10=0.78230E-07, A12=0.80519E-06
第12面
K=-0.59055E+01, A4=0.44021E-02, A6=-0.10967E-03, A8=-0.17941E-04, 
A10=0.29445E-05, A12=-0.20180E-07
　実施例４の単レンズデータを以下の表１２に示す。
〔表１２〕
レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　1　　　　　2　　　　 11.044
　2　　　　　4　　　　-16.207
　3　　　　　6　　　　 11.290
　4　　　　　9　　　　　6.610
　5　　　　 11　　　　-14.777
　図８は、実施例４の撮像レンズ１４又は撮像ユニット５０の断面図である。撮像レンズ１４は、正の屈折力を有し物体側に凸の第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し物体側に凸の第２レンズＬ２と、正の屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、正の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、負の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には、開口絞りＳが配置されている。本実施例において、撮像面Ｉは球面形状を有している。なお、第５レンズＬ５の光射出面と凹の撮像面Ｉとの間には、ＩＲカットフィルター等である平行平板Ｆが配置されている。
　図９Ａ～９Ｃは、実施例４の撮像レンズ１４の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図９Ｄ及び９Ｅは、実施例４の撮像レンズ１４のメリディオナルコマ収差を示している。
　以下の表１３は、参考のため、各条件式（１）～（９）に対応する各実施例１～４の値をまとめたものである。
〔表１３〕
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
　なお、特許請求の範囲、実施例等に記載の近軸曲率半径の意味合いについて、実際のレンズ測定の場面においては、レンズ中央近傍（具体的には、レンズ外径に対して１０％以内の中央領域）での形状測定値を最小自乗法でフィッティングした際の近似曲率半径を近軸曲率半径であるとみなすことができる。
　また、例えば２次の非球面係数を使用した場合には、非球面定義式の基準曲率半径に２次の非球面係数も勘案した曲率半径を近軸曲率半径とみなすことができる（例えば参考文献として、松居吉哉著「レンズ設計法」（共立出版株式会社）のＰ４１～４２を参照のこと）。

Claims (13)

  1. 　撮像装置に設けられた被投影面に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、
    　前記被投影面は、画面周辺部に向かう任意の断面で物体側へ倒れるように湾曲しており、
    　前記撮像レンズは、物体側より順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正又は負の屈折力を有する第３レンズと、
    　正又は負の屈折力を有する第４レンズと、
    　少なくとも１面が非球面とされ、負の屈折力を有する第５レンズと、からなり、
    　以下の条件式を満足する前記撮像装置用の撮像レンズ。
    　　－２．５０＜ｆ５／ｆ＜－０．１０　　…　　（１）
    ただし、
    　　　ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
    　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  2. 　前記被投影面の湾曲量は、以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　　０．０５＜ＳＡＧＩ／Ｙ＜１．５０　　…　　（２）
    ただし、
    　ＳＡＧＩ：前記被投影面の光軸方向の変位量
    　　　　Ｙ：最大像高
  3. 　前記被投影面は、球面形状を有し、以下の条件式を満足する、請求項１及び２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　　－８．０＜ＲＩ／Ｙ＜－１．０　　…　　（３）
    ただし、
    　　　ＲＩ：前記被投影面の曲率半径
    　　　　Ｙ：最大像高
  4. 　前記第１レンズは、物体側に凸面を向けた形状であり、以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　　０．４＜ｆ１／ｆ＜２．０　　…　　（４）
    ただし、
    　　　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  5. 　前記第２レンズは、像側に凹面を向けた形状であり、以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　　０．５０＜（ｒ３＋ｒ４）／（ｒ３－ｒ４）＜２．００　　…　　（５）
    ただし、
    　　　ｒ３：前記第２レンズ物体側面の曲率半径
    　　　ｒ４：前記第２レンズ像側面の曲率半径
  6. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　　０．１０＜ｆｂ／ｆ＜０．７０　　…　　（６）
    ただし、
    　　　ｆｂ：前記撮像レンズのバックフォーカス
    　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  7. 　前記第３レンズの像側面は非球面形状を有し、以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　　０．２０＜ｆ／｜ｆ３｜＜０．７５　　…　　（７）
    ただし、
    　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
    　　　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　　０．０１５＜ＰＴＺ／ｆ＜０．０４５　　…　　（８）
    ただし、
    　　ＰＴＺ：撮像レンズ全系のペッツバール和
    　　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  9. 　前記第１レンズの物体側面の光軸上の位置より像側であって、前記第１レンズの物体側面の最周辺部より物体側に、開口絞りが配置されている、請求項１に記載の撮像レンズ。
  10. 　前記第１レンズと前記第２レンズとの間に、開口絞りが配置されている、請求項１に記載の撮像レンズ。
  11. 　前記第３レンズと前記第４レンズとの間に、開口絞りを配置した、請求項１に記載の撮像レンズ。
  12. 　実質的にパワーを持たないレンズをさらに有する、請求項１に記載の撮像レンズ。
  13. 請求項１に記載の撮像レンズを有する撮像装置。
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Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013210549A (ja) * 2012-03-30 2013-10-10 Canon Inc 撮像装置
JP2013210534A (ja) * 2012-03-30 2013-10-10 Canon Inc 撮像装置
JP5513641B1 (ja) * 2013-02-20 2014-06-04 株式会社ＡＡＣ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ Ｒ＆Ｄ Ｃｅｎｔｅｒ 撮像レンズ
CN104142561A (zh) * 2014-04-16 2014-11-12 玉晶光电(厦门)有限公司 一种光学成像镜头及应用此镜头之电子装置
JP2015200855A (ja) * 2014-04-10 2015-11-12 カンタツ株式会社 撮像レンズ
WO2016084117A1 (ja) * 2014-11-28 2016-06-02 株式会社ニコン 撮像レンズおよび撮像装置
JP2016153912A (ja) * 2016-04-14 2016-08-25 キヤノン株式会社 撮像装置
US9453986B2 (en) 2012-03-30 2016-09-27 Canon Kabushiki Kaisha Imaging apparatus having a curved image surface
WO2016178260A1 (ja) * 2015-05-01 2016-11-10 株式会社ニコン 撮像レンズおよび撮像装置
JP2017102211A (ja) * 2015-11-30 2017-06-08 コニカミノルタ株式会社 撮像レンズ及び撮像装置
KR101748569B1 (ko) 2014-11-24 2017-07-03 부산대학교 산학협력단 어안 렌즈계
CN108064352A (zh) * 2016-09-14 2018-05-22 深圳市柔宇科技有限公司 光学系统及使用该光学系统的头戴显示装置
KR20190080527A (ko) * 2017-12-28 2019-07-08 오필름코리아(주) 촬상 광학계
US10488633B2 (en) 2015-01-09 2019-11-26 Nikon Corporation Imaging lens and image capturing device
WO2022047995A1 (zh) * 2020-09-03 2022-03-10 诚瑞光学(深圳)有限公司 摄像光学镜头

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9798054B1 (en) * 2016-03-30 2017-10-24 Delphi Technologies, Inc. Camera assembly for use on a vehicle
WO2019037466A1 (zh) * 2017-08-23 2019-02-28 浙江舜宇光学有限公司 摄像镜头
CN110876001B (zh) * 2018-08-31 2022-05-17 南昌欧菲光电技术有限公司 摄像光学系统及电子装置
CN111175943B (zh) * 2020-02-24 2021-09-28 诚瑞光学(常州)股份有限公司 摄像光学镜头

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62125312A (ja) * 1985-11-27 1987-06-06 Olympus Optical Co Ltd 写真レンズ
JPH06222260A (ja) * 1993-01-22 1994-08-12 Minolta Camera Co Ltd 大口径写真レンズ
JP2004312239A (ja) * 2003-04-04 2004-11-04 Mitsubishi Electric Corp 撮像装置
JP2006184783A (ja) * 2004-12-28 2006-07-13 Fujinon Corp 撮像装置
WO2010024198A1 (ja) * 2008-08-25 2010-03-04 コニカミノルタオプト株式会社 撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末
JP2010079296A (ja) * 2008-08-28 2010-04-08 Konica Minolta Opto Inc 撮像レンズ及び小型撮像装置
JP2010197665A (ja) * 2009-02-25 2010-09-09 Olympus Corp 撮像光学系及びそれを備える撮像装置
JP2010224521A (ja) * 2009-02-27 2010-10-07 Konica Minolta Opto Inc 撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末
WO2011052444A1 (ja) * 2009-10-30 2011-05-05 株式会社オプトロジック 撮像レンズ

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0868935A (ja) 1994-06-24 1996-03-12 Konica Corp トリプレットレンズを有するカメラ
JP2000292688A (ja) 1999-04-02 2000-10-20 Canon Inc 撮影レンズを備えた撮像装置
JP4506081B2 (ja) * 2003-02-06 2010-07-21 コニカミノルタホールディングス株式会社 光ピックアップ装置
US7027231B2 (en) * 2003-02-14 2006-04-11 Fujinon Corporation Endoscope objective lens
JP2004264449A (ja) * 2003-02-28 2004-09-24 Fuji Photo Optical Co Ltd 高倍率４群ズームレンズ
JP4046163B2 (ja) 2003-05-27 2008-02-13 松下電器産業株式会社 撮像装置
US7826149B2 (en) * 2008-12-27 2010-11-02 Largan Precision Co., Ltd. Optical lens system for taking image
JP5348563B2 (ja) * 2010-01-13 2013-11-20 コニカミノルタ株式会社 撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末
TWI429980B (zh) * 2011-05-11 2014-03-11 Largan Precision Co Ltd 影像拾取鏡頭組
TWI416163B (zh) * 2011-07-19 2013-11-21 Largan Precision Co Ltd 光學影像拾取鏡頭

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62125312A (ja) * 1985-11-27 1987-06-06 Olympus Optical Co Ltd 写真レンズ
JPH06222260A (ja) * 1993-01-22 1994-08-12 Minolta Camera Co Ltd 大口径写真レンズ
JP2004312239A (ja) * 2003-04-04 2004-11-04 Mitsubishi Electric Corp 撮像装置
JP2006184783A (ja) * 2004-12-28 2006-07-13 Fujinon Corp 撮像装置
WO2010024198A1 (ja) * 2008-08-25 2010-03-04 コニカミノルタオプト株式会社 撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末
JP2010079296A (ja) * 2008-08-28 2010-04-08 Konica Minolta Opto Inc 撮像レンズ及び小型撮像装置
JP2010197665A (ja) * 2009-02-25 2010-09-09 Olympus Corp 撮像光学系及びそれを備える撮像装置
JP2010224521A (ja) * 2009-02-27 2010-10-07 Konica Minolta Opto Inc 撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末
WO2011052444A1 (ja) * 2009-10-30 2011-05-05 株式会社オプトロジック 撮像レンズ

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9453986B2 (en) 2012-03-30 2016-09-27 Canon Kabushiki Kaisha Imaging apparatus having a curved image surface
JP2013210534A (ja) * 2012-03-30 2013-10-10 Canon Inc 撮像装置
JP2013210549A (ja) * 2012-03-30 2013-10-10 Canon Inc 撮像装置
JP5513641B1 (ja) * 2013-02-20 2014-06-04 株式会社ＡＡＣ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｊａｐａｎ Ｒ＆Ｄ Ｃｅｎｔｅｒ 撮像レンズ
JP2014160154A (ja) * 2013-02-20 2014-09-04 Aac Technologies Japan R&D Center Ltd 撮像レンズ
JP2015200855A (ja) * 2014-04-10 2015-11-12 カンタツ株式会社 撮像レンズ
CN104142561A (zh) * 2014-04-16 2014-11-12 玉晶光电(厦门)有限公司 一种光学成像镜头及应用此镜头之电子装置
KR101748569B1 (ko) 2014-11-24 2017-07-03 부산대학교 산학협력단 어안 렌즈계
WO2016084117A1 (ja) * 2014-11-28 2016-06-02 株式会社ニコン 撮像レンズおよび撮像装置
JPWO2016084117A1 (ja) * 2014-11-28 2017-09-21 株式会社ニコン 撮像レンズおよび撮像装置
US10488633B2 (en) 2015-01-09 2019-11-26 Nikon Corporation Imaging lens and image capturing device
WO2016178260A1 (ja) * 2015-05-01 2016-11-10 株式会社ニコン 撮像レンズおよび撮像装置
JPWO2016178260A1 (ja) * 2015-05-01 2018-02-22 株式会社ニコン 撮像レンズおよび撮像装置
JP2017102211A (ja) * 2015-11-30 2017-06-08 コニカミノルタ株式会社 撮像レンズ及び撮像装置
JP2016153912A (ja) * 2016-04-14 2016-08-25 キヤノン株式会社 撮像装置
CN108064352A (zh) * 2016-09-14 2018-05-22 深圳市柔宇科技有限公司 光学系统及使用该光学系统的头戴显示装置
KR20190080527A (ko) * 2017-12-28 2019-07-08 오필름코리아(주) 촬상 광학계
KR102004423B1 (ko) 2017-12-28 2019-07-26 오필름코리아(주) 촬상 광학계
WO2022047995A1 (zh) * 2020-09-03 2022-03-10 诚瑞光学(深圳)有限公司 摄像光学镜头

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