WO2012056800A1 - 樹脂組成物、並びにこれを成形して得られるフィルム、プレート、及び射出成形品 - Google Patents

樹脂組成物、並びにこれを成形して得られるフィルム、プレート、及び射出成形品 Download PDF

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mass
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resin
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正志 横木
田中　一也
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三菱化学株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C08K5/3492—Triazines
    • C08K5/34928—Salts

Definitions

  • the present invention relates to a resin composition having excellent flame retardancy, impact resistance and heat resistance, and a film, plate and molded product obtained by molding the resin composition.
  • Aromatic polycarbonate resins are widely used as engineering plastics with excellent heat resistance, impact resistance and transparency in various applications such as automobiles and office automation equipment.
  • aromatic polycarbonate resins are generally manufactured using raw materials derived from petroleum resources.
  • raw materials derived from petroleum resources such as plants.
  • biomass resources such as plants.
  • plastic molded products using raw materials.
  • plastic molded material parts from plastics, especially in the field of large molded products.
  • Patent Document 1 proposes to use isosorbide as a plant-derived monomer and obtain a polycarbonate by transesterification with diphenyl carbonate.
  • Patent Document 2 proposes a polycarbonate obtained by copolymerizing bisphenol A as a copolymerized polycarbonate of isosorbide and another dihydroxy compound.
  • Patent Document 3 attempts to improve the rigidity of homopolycarbonate composed of isosorbide by copolymerizing isosorbide and aliphatic diol.
  • Patent Document 4 and Patent Document 5 propose many polycarbonates obtained by polymerizing 1,4-cyclohexanedimethanol, which is an alicyclic dihydroxy compound.
  • Patent Document 6 discloses a flame retardant having a thermal decomposition temperature of 340 ° C. or less with respect to 100 parts by mass of a polycarbonate resin polymerized using an ether diol such as isosorbide.
  • a resin composition comprising 60 parts by mass (0.01% by mass to 37.5% by mass) is disclosed.
  • Patent Document 7 20 to 200 parts by mass (16.7 to 66.7% by mass) of a metal hydroxide is added to 100 parts by mass of a polycarbonate resin polymerized using an ether diol such as isosorbide.
  • a resin composition formed by mixing at a ratio is disclosed.
  • Patent Document 8 discloses that 1 to 100 parts by mass (0.01 to 50% by mass) of a specific organophosphorus compound with respect to 100 parts by mass of a polycarbonate resin polymerized using an ether diol such as isosorbide. A resin composition formed by mixing at a ratio is disclosed.
  • the resin composition disclosed in Patent Document 6 has a substantially high isosorbide ratio, the impact resistance is not sufficient, and the flame retardance is also required for applications that require a higher level. It was insufficient.
  • the resin compositions disclosed in Patent Document 7 and Patent Document 8 have a flame retardancy of V-2 level in the UL94 vertical combustion test, and are required for use in general large molded articles. Flame retardancy in vertical combustion test does not meet V-0 level.
  • an object of the present invention is to provide a resin composition excellent in all of flame retardancy, impact resistance, and heat resistance in view of the problems of the prior art.
  • the inventors of the present invention contain a polycarbonate resin derived from a dihydroxy compound having a specific structure and a specific flame retardant, have a specific range of Izod impact strength, and have a specific thickness.
  • a resin composition having a UL94 vertical combustion test of V-0 can solve all of the above problems, thereby completing the present invention.
  • a test piece prepared from the resin composition according to JIS K7110 has an Izod impact strength of 5.0 kJ / m 2 or more, and a thickness obtained by molding the resin composition
  • the phosphorus content in the flame retardant (B) is 20% by mass or more and 35% by mass or less, and the nitrogen content is 10% by mass or more and 25% by mass or less.
  • the structural unit (b) is contained in an amount of 40 mol% to 80 mol% in the polycarbonate resin (A).
  • An aromatic polycarbonate resin (C) is further contained, the glass transition temperature is single, and the glass transition temperature is equal to or higher than the glass transition temperature of the polycarbonate resin (A).
  • the ratio of the aromatic polycarbonate resin (C) in the mixture of the polycarbonate resin (A), the flame retardant (B), and the aromatic polycarbonate resin (C) is 5% by mass or more and 50% by mass.
  • main component is intended to allow other components to be included within a range that does not hinder the action and effect of the resin constituting the resin composition. Further, this term does not limit the specific content, but it is 50% by mass or more, preferably 60% by mass or more, more preferably 70% by mass or more, based on the total constituent components of the resin composition. It is a component occupying a range of mass% or less.
  • Polycarbonate resin (A) As the polycarbonate resin (A) used in the present invention, a polycarbonate resin containing a structural unit (a) derived from a dihydroxy compound having a site represented by the following formula (1) in a part of the structure is used.
  • the said dihydroxy compound says what contains at least the site
  • the main component of the dihydroxy compound having a site represented by the formula (1) in a part of the structure is not particularly limited as long as it has a structure represented by the formula (1) in the molecule.
  • a cyclic ether structure represented by a compound having an ether group bonded to an aromatic group in the main chain, a dihydroxy compound represented by the following formula (2) and a spiroglycol represented by the following formula (3) The dihydroxy compound which has is mentioned.
  • a dihydroxy compound having a cyclic ether structure is preferable, and among the dihydroxy compounds having a cyclic ether structure, an anhydrous sugar alcohol represented by the formula (2) is particularly preferable.
  • examples of the dihydroxy compound represented by the formula (2) include isosorbide, isomannide, and isoide which are in a stereoisomeric relationship.
  • the dihydroxy compound represented by the following formula (3) includes 3,9-bis (1,1-dimethyl-2-hydroxyethyl) -2,4,8,10-tetraoxaspiro (5.5).
  • Undecane (common name: spiroglycol), 3,9-bis (1,1-diethyl-2-hydroxyethyl) -2,4,8,10-tetraoxaspiro (5.5) undecane, 3,9-bis (1,1-dipropyl-2-hydroxyethyl) -2,4,8,10-tetraoxaspiro (5.5) undecane.
  • Undecane common name: spiroglycol
  • R 1 to R 4 are each independently an alkyl group having 1 to 3 carbon atoms.
  • isosorbide which is industrially easily available and is derived from plant raw materials, and these may be used alone or in combination of two or more.
  • the proportion of the structural unit (a) in the polycarbonate resin (A) used in the present invention is preferably 60 mol% or less, more preferably 55 mol% or less, and 50 mol% or less. Is particularly preferred. Further, the lower limit is preferably 20 mol% or more, more preferably 25 mol% or more, and particularly preferably 30 mol% or more.
  • the proportion of the structural unit (a) is 60 mol% or less because impact resistance can be imparted to the resin composition of the present invention. Moreover, when it is 20 mol% or more, since heat resistance can be provided to the resin composition of this invention, especially when the said structural unit (a) is a structural unit derived from isosorbide, the ratio derived from a plant raw material Is preferable.
  • the polycarbonate resin (A) used in the present invention may contain a structural unit other than the structural unit (a).
  • the structural units derived from the aliphatic dihydroxy compound at least one selected from ethylene glycol, 1,3-propanediol, 1,4-butanediol, 1,5-pentanediol, and 1,6-hexanediol. It is preferable that the structural unit derived from the above compound is included.
  • the structural units derived from the alicyclic dihydroxy compound those containing a 5-membered ring structure or a 6-membered ring structure are preferable.
  • the six-membered ring structure may be fixed in a chair shape or a boat shape by a covalent bond.
  • the heat resistance of the resulting resin can be increased.
  • the number of carbon atoms contained in the alicyclic dihydroxy compound is usually 70 or less, preferably 50 or less, more preferably 30 or less.
  • Examples of the alicyclic dihydroxy compound containing the 5-membered ring structure or 6-membered ring structure include those described in the above-mentioned International Publication No. 2007/148604, such as cyclohexanedimethanol, tricyclodecanedimethanol, adamantane. Diols and pentacyclopentadecanedimethanol can be preferably exemplified, and these may be used alone or in combination of two or more.
  • the polycarbonate resin (A) used in the present invention is cyclohexanedi, among structural units derived from the aliphatic dihydroxy compounds and structural units derived from the alicyclic dihydroxy compounds as structural units other than the structural unit (a). It is preferable to have a structural unit (b) derived from methanol. Of the cyclohexanedimethanol, 1,4-cyclohexanedimethanol, which is easily available industrially, is preferable.
  • the proportion of the structural unit (b) in the polycarbonate resin (A) is preferably 40 mol% or more and 80 mol% or less, more preferably 45 mol% or more from the viewpoint of impact resistance and heat resistance. 75 mol% or less, more preferably 50 mol% or more and 70 mol% or less.
  • the polycarbonate resin (A) not only has excellent heat resistance, but also has sufficient impact resistance when blended with a flame retardant (B) described later.
  • the resin composition can be provided and can be used in a wide range of applications.
  • the reduced viscosity which is an index of the molecular weight of the polycarbonate resin (A), is methylene chloride as a solvent, the polycarbonate concentration is precisely adjusted to 0.60 g / dl, and the Ubbelohde viscosity at a temperature of 20.0 ° C. ⁇ 0.1 ° C. It is measured using a tube, and is usually in the range of 0.20 dl / g to 1.0 dl / g, preferably 0.30 dl / g to 0.80 dl / g.
  • the reduced viscosity of the polycarbonate resin (A) is 0.20 dl / g or more because the mechanical strength when the resin composition of the present invention is molded into various shapes becomes sufficient. Further, when the reduced viscosity of the polycarbonate resin (A) is 1.0 dl / g or less, not only the fluidity at the time of molding is good and the productivity is improved, but also appearance defects such as flow unevenness are hardly caused. Therefore, it is preferable.
  • the glass transition temperature of the polycarbonate resin (A) is preferably 75 ° C. or higher, more preferably 78 ° C. or higher, and particularly preferably 80 ° C. or higher. Further, it is preferably 140 ° C. or lower, more preferably 130 ° C. or lower, and particularly preferably 120 ° C. or lower. A glass transition temperature of 75 ° C. or higher is preferable because heat resistance can be imparted to the resin composition of the present invention. A glass transition temperature of 140 ° C. or lower is preferable because the impact resistance of the resin composition of the present invention is not impaired.
  • the polycarbonate resin (A) can be produced by a generally used polymerization method, and may be, for example, either a phosgene method or a transesterification method in which it is reacted with a carbonic acid diester.
  • a polymerization catalyst in the presence of a polymerization catalyst, a dihydroxy compound having a site represented by the above formula (1) in a part of the structure, cyclohexanedimethanol, other dihydroxy compounds used as necessary, and a carbonic acid diester The transesterification method in which is reacted is preferred.
  • a dihydroxy compound having a site represented by the formula (1) in a part of the structure, cyclohexanedimethanol, another dihydroxy compound used as necessary, and a carbonic acid diester are basic.
  • a transesterification reaction is performed by adding a catalyst, and further an acidic substance that neutralizes the basic catalyst.
  • carbonic acid diesters include diphenyl carbonate, ditolyl carbonate, bis (chlorophenyl) carbonate, m-cresyl carbonate, dinaphthyl carbonate, bis (biphenyl) carbonate, diethyl carbonate, dimethyl carbonate, dibutyl carbonate, dicyclohexyl carbonate, etc. Is mentioned. Of these, diphenyl carbonate is particularly preferably used.
  • the phosphorus content is preferably 20% by mass or more and 35% by mass or less, and the nitrogen content is preferably 10% by mass or more and 25% by mass or less.
  • the more preferable range of the phosphorus content is 22% by mass or more and 33% by mass or less, the more preferable range is 25% by mass or more and 30% by mass or less, and the more preferable range of the nitrogen content is 12% by mass. % Or more and 23% by mass or less, and a more preferable range is 15% by mass or more and 20% by mass or less.
  • the phosphorus content of the flame retardant (B) is 20% by mass or more and the nitrogen content is 10% by mass or more, excellent flame retardancy can be imparted to the resin composition of the present invention. Further, it is preferable that the phosphorus content is 35% by mass or less and the nitrogen content is 25% by mass or less because the heat resistance of the resin composition of the present invention is not impaired.
  • the flame retardant (B) may be a single compound or a mixture of a plurality of compounds.
  • the flame retardant (B) melamine phosphate, melamine polyphosphate, ammonium phosphate, ammonium polyphosphate, or a mixture of these with a triazine compound such as melamine or melamine cyanurate can be used. Especially, it is preferable that it is what has an ammonium polyphosphate as a main component from a viewpoint of a flame retardance, heat resistance, and impact resistance, and it is further more preferable that it is a mixture with the said triazine compound.
  • the flame retardant (B) can be subjected to a surface treatment.
  • silane coupling agents such as epoxy silane, vinyl silane, methacryl silane, amino silane, isocyanate silane, titanate coupling agents, higher fatty acids, or polymers such as melamine resins can be used. Dispersibility in the polycarbonate resin (A) can be improved by subjecting the flame retardant (B) to a surface treatment.
  • the ratio of the flame retardant (B) in the mixture of the polycarbonate resin (A) and the flame retardant (B) is preferably 35% by mass or more and 60% by mass or less.
  • a more preferable range of the amount of the flame retardant (B) is 38% by mass or more and 60% by mass or less, a further preferable range is 40% by mass or more and 55% by mass or less, and a particularly preferable range is 40% by mass or more. 50 mass% or less.
  • the ratio of the blending amount of the flame retardant (B) is 35% by mass or more, it is preferable because excellent flame retardancy can be imparted to the resin composition of the present invention.
  • the ratio of the flame retardant (B) is 60% by mass or less, the resin composition of the present invention can have practically sufficient impact resistance and heat resistance, which is preferable.
  • an aromatic polycarbonate resin (C) can be blended.
  • the aromatic polycarbonate resin (C) may be a homopolymer or a copolymer.
  • the aromatic polycarbonate resin (C) may have a branched structure or a linear structure, or may be a mixture of a branched structure and a linear structure.
  • the production method of the aromatic polycarbonate resin (C) used in the present invention may be any known method such as a phosgene method, a transesterification method, or a pyridine method.
  • a method for producing an aromatic polycarbonate resin by a transesterification method will be described below.
  • the transesterification method is a production method in which a divalent phenol and a carbonic acid diester are added with a basic catalyst, and further an acidic substance that neutralizes the basic catalyst is added to perform melt transesterification polycondensation.
  • the dihydric phenol include bisphenols, and 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane, that is, bisphenol A is particularly preferably used. Further, part or all of bisphenol A may be replaced with other dihydric phenols.
  • dihydric phenols include hydroquinone, 4,4-dihydroxydiphenyl, bis (4-hydroxyphenyl) alkanes such as bis (4-hydroxyphenyl) methane and 1,1-bis (4-hydroxyphenyl) ethane, Bis (4-hydroxyphenyl) cycloalkane such as 1-bis (4-hydroxyphenyl) cyclohexane, bis (4-hydroxyphenyl) sulfide, bis (4-hydroxyphenyl) sulfone, bis (4-hydroxyphenyl) sulfoxide, Compounds such as bis (4-hydroxyphenyl) ether, 2,2-bis (3-methyl-4-hydroxyphenyl) propane, 2,2-bis (3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl) propane Alkylated bisphenols, 2,2-bis ( , May be mentioned 5-dibromo-4-hydroxyphenyl) propane, 2,2-bis (3,5-dichloro-4-hydroxyphenyl) halogenated bisphenols such as propane.
  • carbonic acid diesters include diphenyl carbonate, ditolyl carbonate, bis (chlorophenyl) carbonate, m-cresyl carbonate, dinaphthyl carbonate, bis (biphenyl) carbonate, diethyl carbonate, dimethyl carbonate, dibutyl carbonate, dicyclohexyl carbonate, etc. Is mentioned. Of these, diphenyl carbonate is particularly preferably used.
  • the weight average molecular weight of the aromatic polycarbonate resin (C) used in the present invention is usually 10,000 or more and 100,000 or less, preferably 20,000 or more and 50,000 or less, from the balance of mechanical properties and molding processability. Range.
  • the aromatic polycarbonate resin (C) may be used alone or in combination of two or more.
  • the resin composition of the present invention when it further contains the aromatic polycarbonate resin (C) (hereinafter also referred to as “the resin composition”). Is a resin composition having the characteristic of having a single glass transition temperature.
  • the single glass transition temperature of the resin composition means that the resin composition has a strain distribution of 0.1%, a frequency of 10 Hz, a temperature increase rate of 3 ° C./min, and a dynamic viscoelastic temperature dispersion measurement (JIS K7198A). In the sense that there is one main dispersion peak of loss tangent (tan ⁇ ) measured by the method (dynamic viscoelasticity measurement in 1991), in other words, there is one local maximum of loss tangent (tan ⁇ ). is there.
  • the resin composition has a single glass transition temperature, excellent transparency can be achieved in a molded article produced using the resin composition.
  • a single glass transition temperature of the resin composition means that there is one main dispersion peak of loss elastic modulus (E ′′) measured in the dynamic viscoelasticity measurement for the resin composition. In other words, it can be said that there is one maximum value of the loss elastic modulus (E ′′).
  • a single glass transition temperature can be confirmed by differential scanning calorimetry. Specifically, in accordance with JIS K7121 (1987), when the glass transition temperature is measured using a differential scanning calorimeter (DSC) at a heating rate of 10 ° C./min, the inflection point indicating the glass transition temperature is It can be said that only one appears.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • a single glass transition temperature of a polymer blend composition means that the resin to be mixed is in a compatible state at the molecular level, and can be recognized as a compatible system.
  • the glass transition temperature of the present resin composition is represented by a temperature indicating a peak value of the main dispersion of loss tangent (tan ⁇ ) measured by the above-described dynamic viscoelastic temperature dispersion measurement. That is, since this is single, it can be said that the said polycarbonate resin (A) and the said aromatic polycarbonate resin (C) are excellent in compatibility. Further, the glass transition temperature appears in a range of not less than the glass transition temperature of the polycarbonate resin (A) and not more than the glass transition temperature of the aromatic polycarbonate resin (C). Therefore, this resin composition is not only excellent in heat resistance and impact resistance, but also excellent in transparency.
  • the ratio of the aromatic polycarbonate resin (C) in the mixture of the polycarbonate resin (A), the flame retardant (B), and the aromatic polycarbonate resin (C) is 5% by mass or more and 50% by mass or less. Is preferably 10% by mass or more and 40% by mass or less, and more preferably 15% by mass or more and 35% by mass or less.
  • a heat stabilizer in the resin composition of the present invention, can be blended in order to prevent a decrease in molecular weight and a deterioration in hue during molding.
  • the heat stabilizer include phosphorous acid, phosphoric acid, phosphonous acid, phosphonic acid, and esters thereof.
  • triphenyl phosphite tris (nonylphenyl) phosphite, tris (2 , 4-Di-tert-butylphenyl) phosphite, tridecyl phosphite, trioctyl phosphite, trioctadecyl phosphite, didecyl monophenyl phosphite, dioctyl monophenyl phosphite, diisopropyl monophenyl phosphite, monobutyl diphenyl Phosphite, monodecyl diphenyl phosphite, monooctyl diphenyl phosphite, bis (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) pentaerythritol diphosphite, 2,2-methylenebis (4,6-di-) tert Butylphenyl) o
  • These heat stabilizers may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of the heat stabilizer is preferably 0.0001% by mass or more and 1% by mass or less, based on 100% by mass of the resin composition of the present invention. It is more preferable to mix
  • antioxidant conventionally known for the purpose of antioxidant can be mix
  • antioxidants include pentaerythritol tetrakis (3-mercaptopropionate), pentaerythritol tetrakis (3-lauryl thiopropionate), glycerol-3-stearyl thiopropionate, triethylene glycol-bis [3 -(3-tert-butyl-5-methyl-4-hydroxyphenyl) propionate], 1,6-hexanediol-bis [3- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate], Pentaerythritol-tetrakis [3- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate], octadecyl-3- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate,
  • the amount of the antioxidant to be blended is preferably 0.0001% by mass or more and 1% by mass or less, based on 100% by mass of the resin composition of the present invention. It is more preferable to mix
  • a lubricant can be blended for the purpose of imparting surface lubricity to the resin composition of the present invention.
  • the lubricant include higher fatty acid esters of mono- or polyhydric alcohols, higher fatty acids, paraffin wax, beeswax, olefin wax, olefin wax containing carboxy group and / or carboxylic anhydride group, silicone oil, organopoly Examples thereof include siloxane.
  • the higher fatty acid ester is preferably a partial ester or a total ester of a monohydric or polyhydric alcohol having 1 to 20 carbon atoms and a saturated fatty acid having 10 to 30 carbon atoms.
  • Such partial esters or total esters of monohydric or polyhydric alcohols and saturated fatty acids include stearic acid monoglyceride, stearic acid diglyceride, stearic acid triglyceride, stearic acid monosorbate, stearyl stearate, behenic acid monoglyceride, behenyl behenate, Pentaerythritol monostearate, pentaerythritol tetrastearate, pentaerythritol tetrapelargonate, propylene glycol monostearate, stearyl stearate, palmityl palmitate, butyl stearate, methyl laurate, isopropyl palmitate, biphenyl biphenate
  • stearic acid monoglyceride stearic acid triglyceride, pentaerythritol tetrastearate and behenyl behenate are preferably used.
  • a saturated fatty acid having 10 to 30 carbon atoms is preferable.
  • Such fatty acids include myristic acid, lauric acid, palmitic acid, stearic acid, behenic acid and the like. These lubricants may be used alone or in combination of two or more.
  • the blending amount of the lubricant is preferably 0.0001% by mass or more and 1% by mass or less, based on 100% by mass of the resin composition of the present invention, 0.0005% by mass or more, 0.5% It is more preferable to mix
  • surface lubricity can be imparted to the resin composition without causing deterioration of mechanical properties of various molded articles made of the lubricant bleed and the resin composition.
  • UV absorber, light stabilizer Moreover, a ultraviolet absorber and a light stabilizer can be mix
  • ultraviolet absorbers and light stabilizers include 2- (2′-hydroxy-5′-tert-octylphenyl) benzotriazole, 2- (3-tert-butyl-5-methyl-2-hydroxyphenyl)- 5-chlorobenzotriazole, 2- (5-methyl-2-hydroxyphenyl) benzotriazole, 2- [2-hydroxy-3,5-bis ( ⁇ , ⁇ -dimethylbenzyl) phenyl] -2H-benzotriazole, 2 2,2′-methylenebis (4-cumyl-6-benzotriazolephenyl), 2,2′-p-phenylenebis (1,3-benzoxazin-4-one), and the like.
  • the melting point of the ultraviolet absorber is particularly preferably in the range of 120 to 250 ° C.
  • an ultraviolet absorber having a melting point of 120 ° C. or higher is used, fogging due to gas on the surface of the molded article is reduced and improved.
  • ultraviolet absorbers and light stabilizers may be used alone or in combination of two or more.
  • the blending amounts of the ultraviolet absorber and the light stabilizer are preferably blended in a proportion of 0.0001% by mass or more and 1% by mass or less with respect to 100% by mass of the resin composition of the present invention, and 0.0005% by mass. % Or more and 0.5% by mass or less is more preferable, and 0.001% by mass or more and 0.2% by mass or less is more preferable.
  • an epoxy compound can be blended.
  • the epoxy compound include epoxidized soybean oil, epoxidized linseed oil, phenyl glycidyl ether, allyl glycidyl ether, t-butylphenyl glycidyl ether, 3,4-epoxycyclohexylmethyl-3 ′, 4′-epoxycyclohexyl Carboxylate, 3,4-epoxy-6-methylcyclohexylmethyl-3 ′, 4′-epoxy-6′-methylcyclohexyl carboxylate, 2,3-epoxycyclohexylmethyl-3 ′, 4′-epoxycyclohexyl carboxylate, 4- (3,4-epoxy-5-methylcyclohexyl) butyl-3 ′, 4′-epoxycyclohexylcarboxylate, 3,4-
  • the amount of the epoxy compound is preferably 0.0001% by mass or more and 5% by mass or less with respect to 100% by mass of the resin composition of the present invention, 0.001% by mass or more, It is more preferable to mix
  • resins, plasticizers, pigments, dyes, fillers, and the like are added to the resin composition of the present invention within the range that does not impair the characteristics such as flame retardancy, impact resistance, and heat resistance.
  • An agent can be further blended.
  • the resin composition of the present invention can be molded into a film, a plate, an injection molded product or the like. Specifically, raw materials such as the polycarbonate resin (A), the flame retardant (B), and the aromatic polycarbonate resin (C), other resins, and additives as necessary are directly mixed, and an extruder or Either put it into an injection molding machine and mold it, or melt and mix the raw materials using a twin screw extruder, extrude it into a strand shape to create a pellet, and then put this pellet into the extruder or injection molding machine Can be mentioned. In any method, it is necessary to consider a decrease in molecular weight due to hydrolysis of the polycarbonate resin (A), and the latter is preferably selected for uniform mixing. Therefore, the latter manufacturing method will be described below.
  • the polycarbonate resin (A), the flame retardant (B), and if necessary, the aromatic polycarbonate resin (C) and other resins and additives are sufficiently dried to remove moisture, and then a twin screw extruder. Is melt-mixed using a glass and extruded into a strand shape to produce pellets. At this time, it is preferable to appropriately select the melt extrusion temperature in consideration of the viscosity changing depending on the composition ratio and blending ratio of each raw material. Specifically, the molding temperature is preferably 220 ° C. or higher and 260 ° C. or lower, more preferably 230 ° C. or higher and 250 ° C. or lower, and further preferably 230 ° C. or higher and 240 ° C. or lower.
  • a film, a plate, or an injection molded product can be molded by the following method.
  • a method for forming a film and a plate in addition to a roll stretching, a tenter stretching method, a tubular method, and an inflation method, a general T die casting method, a pressing method, or the like can be employed as a film or plate forming method.
  • film is a thin flat product whose thickness is extremely small compared to the length and width and whose maximum thickness is arbitrarily limited, and is usually supplied in the form of a roll.
  • JIS K6900 (1994) in general, a “sheet” is a thin product that is thin by definition as defined in JIS, and whose thickness is small instead of length and width.
  • sheet is included and the term “sheet” is used. In some cases, “film” is included.
  • the molding method of the injection molded body is not particularly limited, and for example, a general injection molding method for a thermoplastic resin, a gas assist molding method, an injection compression molding method or the like can be employed.
  • a general injection molding method for a thermoplastic resin for example, a gas assist molding method, an injection compression molding method or the like can be employed.
  • an in-mold molding method, a gas press molding method, a two-color molding method, a sandwich molding method, or the like can also be employed according to other purposes.
  • the resin composition of the present invention is excellent in flame retardancy, and can achieve V-0 in the judgment standard of the combustion test performed based on the safety standard UL94 vertical combustion test procedure of Underwriters Laboratories.
  • the UL94 vertical combustion test of a molded product having a thickness of 3.0 mm obtained by molding the resin composition of the present invention is V-0.
  • the determination of the UL94 vertical combustion test of the molded body having a thickness of 2.0 mm is V-0
  • the determination of the UL94 vertical combustion test of the molded body having a thickness of 1.0 mm is V-0. Is particularly preferred.
  • the method of setting a ratio etc. in the range as described in this specification is mentioned, it is not limited to these methods.
  • the resin composition of the present invention is excellent in impact resistance, and based on JIS K7110 (1999), No. 2A test piece (notched, length 64.0 mm ⁇ width 12.7 mm ⁇ thickness 4.0 mm)
  • the Izod impact strength measured at 23 ° C. using JISL-D manufactured by Toyo Seiki Seisakusho is 5.0 kJ / m 2 or more.
  • the Izod impact strength is more preferably 5.5 kJ / m 2 or more, and particularly preferably 6.0 kJ / m 2 or more.
  • the proportion of the structural unit (a) and / or the proportion of the structural unit (b) in the polycarbonate resin (A), the polycarbonate resin ( A method of setting the glass transition temperature of A), the ratio of the flame retardant (B) in the mixture of the polycarbonate resin (A) and the flame retardant (B), etc. within the ranges described in the present specification. However, it is not limited to these methods.
  • the resin composition of the present invention is excellent in heat resistance, and the deflection temperature under load measured in the edgewise direction based on JIS K7191 (2007) and the load applied to the test piece is 0.45 MPa, preferably 65 ° C. or more. More preferably, it can be set to 70 ° C. or higher, particularly preferably 75 ° C. or higher.
  • the proportion of the structural unit (b) in the polycarbonate resin (A) and the mixture of the polycarbonate resin (A) and the flame retardant (B) Although the method of setting the ratio of a flame retardant (B) etc. in the range as described in this specification is mentioned, it is not limited to these methods.
  • the use of the resin composition of the present invention is not particularly limited. There are no, for example, building materials, interior parts, films for resin-coated metal sheets, films for molding (vacuum / pressure-air molding, hot press molding, etc.), colored plates, shrink tubes, automobile interior materials, home appliance housings, various parts It can be used for injection molded products such as OA equipment parts.
  • Reduced viscosity The reduced viscosity of the polycarbonate resin sample was measured at a temperature of 20.0 ° C. ⁇ 0.1 ° C. using an Ubbelohde viscometer with a DT-504 automatic viscometer manufactured by Chuo Rika Co., Ltd., using methylene chloride as a solvent. The concentration was measured after being precisely adjusted to 0.60 g / dl.
  • Example 1-1 After dry blending (A) -1 and (B) -1 at a mixing mass ratio of 60:40, the mixture was compounded at 230 ° C. using a 40 mm ⁇ small-sized co-axial twin screw extruder manufactured by Mitsubishi Heavy Industries, Produced. The pellets obtained were evaluated for flame retardancy using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter 25 mm) under conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C.
  • Length 135 mm ⁇ width 13 mm X Test piece of thickness 1.0mm, for evaluation of Izod impact strength, length 64.0mm x width 12.7mm x test piece of thickness 4mm, length 120mm x width 11mm for evaluation of deflection temperature under load X
  • a test piece having a thickness of 3 mm was injection-molded. Using the obtained test piece, flame retardancy, Izod impact strength, and deflection temperature under load were evaluated. The results are shown in Table 1.
  • Example 1-2 The pellets obtained in Example 1-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 1-3 The pellets obtained in Example 1-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 2-1 Pellets were produced in the same manner as in Example 1-1 except that the mixing mass ratio of (A) -1 and (B) -1 was 50:50. Next, test pieces were produced and evaluated in the same manner as in Example 1-1. The results are shown in Table 1.
  • Example 2-2 The pellets obtained in Example 2-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 2-3 The pellets obtained in Example 2-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 3-1 After dry blending (A) -2 and (B) -1 at a mixing mass ratio of 60:40, pellets were produced in the same manner as in Example 1-1. Next, test pieces were prepared and evaluated in the same manner as in Example 1-1, except that the mold temperature at the time of injection molding was about 90 ° C. The results are shown in Table 1.
  • Example 3-2 The pellets obtained in Example 3-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 90 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 3-3 The pellets obtained in Example 3-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 90 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 4-1 After dry blending (A) -1, (B) -1 and (C) -1 at a mixing mass ratio of 40:40:20, pellets were produced in the same manner as in Example 1-1. . Next, test pieces were prepared and evaluated in the same manner as in Example 1-1, except that the mold temperature during injection molding was about 80 ° C. The results are shown in Table 1.
  • Example 4-2 The pellets obtained in Example 4-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 80 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 4-3 The pellets obtained in Example 4-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 80 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 1-1 Pellets were produced in the same manner as in Example 1-1 except that the mixing mass ratio of (A) -1 and (B) -1 was 30:70. Next, a test piece was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1-1. The results are shown in Table 1.
  • Comparative Example 1-2 The pellet obtained in Comparative Example 1-1 was used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-0.
  • Comparative Example 1-3 The pellet obtained in Comparative Example 1-1 was used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 2-1 Test pieces were prepared and evaluated in the same manner as in Example 3-1, except that the mixing mass ratio of (A) -2 and (B) -1 was set to 70:30. The results are shown in Table 1.
  • Comparative Example 2-2 The pellets obtained in Comparative Example 2-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 90 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter 25 mm) manufactured by Toshiba Machine. A test piece having a length of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 2.0 mm was injection molded. The flame retardancy of the molded product was out of specification, that is, the test piece burned.
  • IS50E screw diameter 25 mm
  • Comparative Example 2-3 The pellets obtained in Comparative Example 2-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 90 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter 25 mm) manufactured by Toshiba Machine. A test piece having a length of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm was injection molded. The flame retardancy of the molded product was out of specification, that is, the test piece burned.
  • IS50E screw diameter 25 mm
  • Comparative Example 3-2 The pellets obtained in Comparative Example 3-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 110 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-0.
  • Comparative Example 3-3 The pellets obtained in Comparative Example 1-1 were used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 110 ° C. using a Toshiba Machine injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm).
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 3.0 mm is estimated to be V-0.
  • Example 4 (Comparative Example 4-1) Example 1 except that (B) -2 was used instead of (B) -1 as a flame retardant, and (A) -1 and (B) -2 were blended at a mixing mass ratio of 60:40. A test piece was prepared and evaluated in the same manner as in Example-1. The results are shown in Table 1.
  • Comparative Example 4-2 The pellet obtained in Comparative Example 4-1 was used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 2.0 mm is estimated to be V-2.
  • Comparative Example 4-3 The pellet obtained in Comparative Example 4-1 was used for evaluation of flame retardancy under the conditions of a cylinder temperature of 230 ° C. and a mold temperature of about 70 ° C. using an injection molding machine IS50E (screw diameter: 25 mm) manufactured by Toshiba Machine.
  • the flame retardancy of a molded product obtained by injection molding a test piece having a thickness of 135 mm ⁇ width of 13 mm ⁇ thickness of 3.0 mm is estimated to be V-2.
  • the resin compositions of the present invention produced in the examples are excellent in all of flame retardancy, impact resistance and heat resistance.
  • the resin compositions in the comparative examples have insufficient flame retardancy and are not V-2 (Comparative Examples 2-1 to 2-3, 4-1 to 4-3), impact resistance If the properties are insufficient (Comparative Examples 1-1 to 1-3, 3-1 to 3-3), the performance is inferior to that of the resin composition of the present invention.

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Abstract

　本発明の課題は難燃性、耐衝撃性、耐熱性の全てに優れた樹脂組成物を提供することにある。本発明は構造の一部に下記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を含むポリカーボネート樹脂（Ａ）と、リンと窒素を含む難燃剤（Ｂ）を含有する樹脂組成物であって、ＪＩＳ　Ｋ７１１０に基づき該樹脂組成物から作製した試験片のアイゾット衝撃強度が５．０ｋＪ／ｍ２以上であり、該樹脂組成物を成形して得られる成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である樹脂組成物に関する。（但し、前記式（１）で表される部位が－ＣＨ２－Ｏ－Ｈの一部である場合を除く。）

Description

樹脂組成物、並びにこれを成形して得られるフィルム、プレート、及び射出成形品
　本発明は、優れた難燃性、耐衝撃性、耐熱性を有する樹脂組成物、及び、これを成形して得られるフィルム、プレート、成形品に関する。
　芳香族ポリカーボネート樹脂は優れた耐熱性、耐衝撃性、透明性を有するエンジニアリングプラスチックとして、自動車、ＯＡ機器分野などの種々の用途に幅広く使用されている。一方、芳香族ポリカーボネート樹脂は一般的に石油資源から誘導される原料を用いて製造されているが、石油資源の枯渇が危惧されている近年の情勢を考えると、植物などのバイオマス資源から得られる原料を用いたプラスチック成形品の提供が求められている。また、二酸化炭素排出量の増加、蓄積による地球温暖化が、気候変動などをもたらすことが危惧されていることからも、使用後の廃棄処分をしてもカーボンニュートラルな、植物由来モノマーを原料としたプラスチックからのプラスチック成形品資材部品の開発が求められており、特に大型成形品の分野においてはその要求は強い。
　そこで、このような要求に応えるべく、特許文献１には、植物由来モノマーとしてイソソルビドを使用し、炭酸ジフェニルとのエステル交換により、ポリカーボネートを得ることが提案されている。また、特許文献２には、イソソルビドと他のジヒドロキシ化合物との共重合ポリカーボネートとして、ビスフェノールＡを共重合したポリカーボネートが提案されている。更に、特許文献３には、イソソルビドと脂肪族ジオールとを共重合することにより、イソソルビドからなるホモポリカーボネートの剛直性を改善する試みがなされている。一方、特許文献４および特許文献５には、脂環式ジヒドロキシ化合物である１，４－シクロヘキサンジメタノールを重合したポリカーボネートが、多数提案されている。
　このようにイソソルビドを用いたポリカーボネートの提案はなされているが、大型成形品に適用するための難燃性、耐衝撃性、耐熱性を十分に満足する樹脂は未だ提供されていない。また、これらの文献にて開示されているのは、ガラス転移温度、さらには基本的な機械的特性のみで、上述の大型成形品向けに重要な難燃性、耐衝撃性、耐熱性については充分に開示されていない。
　そこで、このような問題を解決すべく、特許文献６には、イソソルビド等のエーテルジオールを用いて重合されたポリカーボネート樹脂１００質量部に対して熱分解温度が３４０℃以下である難燃剤を１～６０質量部（０．０１質量％～３７．５質量％）の割合で配合してなる樹脂組成物が開示されている。特許文献７には、イソソルビド等のエーテルジオールを用いて重合されたポリカーボネート樹脂１００質量部に対して、金属水酸化物を２０～２００質量部（１６．７質量％～６６．７質量％）の割合で配合してなる樹脂組成物が開示されている。また、特許文献８には、イソソルビド等のエーテルジオールを用いて重合されたポリカーボネート樹脂１００質量部に対して特定の有機リン化合物を１～１００質量部（０．０１質量％～５０質量％）の割合で配合してなる樹脂組成物が開示されている。
英国特許第１０７９６８６号明細書 日本国特開昭５６－５５４２５号公報 国際公開第２００４／１１１１０６号 日本国特開平６－１４５３３６号公報 日本国特公昭６３－１２８９６号公報 国際公開第２００８／１４９８７２号 日本国特開２００９－２４９６２１号公報 日本国特開２０１０－００１３６２号公報
　しかしながら、特許文献６に開示されている樹脂組成物は、実質的にイソソルビドの比率が高いため耐衝撃性が十分ではなく、さらに難燃性についても、より高度なレベルを要求される用途には不十分であった。また、特許文献７及び特許文献８に開示されている樹脂組成物は、ＵＬ９４垂直燃焼試験における難燃性がＶ－２レベルであり、一般的な大型成形品等に用いるために必要な、ＵＬ９４垂直燃焼試験における難燃性がＶ－０レベルを満たしていない。
　以上のように、前述した技術においては、難燃性、耐衝撃性、耐熱性の全てに優れた樹脂組成物を提供することは非常に困難であった。
　そこで、本発明の目的は、このような従来技術の課題に鑑み、難燃性、耐衝撃性、耐熱性の全てに優れた樹脂組成物を提供することにある。
　本発明者らは鋭意検討した結果、特定の構造を有するジヒドロキシ化合物に由来するポリカーボネート樹脂と、特定の難燃剤とを含有し、特定範囲のアイゾット衝撃強度を有し、特定の厚みの成形体としたときのＵＬ９４垂直燃焼試験の判定がＶ－０である樹脂組成物が、上記の課題を全て解決し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち本発明は、下記の樹脂組成物に関する。
〔１〕　構造の一部に下記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を含むポリカーボネート樹脂（Ａ）と、リンと窒素を含む難燃剤（Ｂ）とを含有する樹脂組成物であって、ＪＩＳ　Ｋ７１１０に基づき該樹脂組成物から作製した試験片のアイゾット衝撃強度が５．０ｋＪ／ｍ２以上であり、該樹脂組成物を成形して得られる厚さ３．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である樹脂組成物。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
（但し、前記式（１）で表される部位が－ＣＨ２－Ｏ－Ｈの一部である場合を除く。）
〔２〕　前記樹脂組成物を成形して得られる厚さ２．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である、上記〔１〕に記載の樹脂組成物。
〔３〕　前記樹脂組成物を成形して得られる厚さ１．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である、上記〔１〕又は〔２〕に記載の樹脂組成物。
〔４〕　前記ジヒドロキシ化合物が、下記式（２）で表されるジヒドロキシ化合物である、上記〔１〕～〔３〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
〔５〕　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度が７５℃以上、１４０℃以下である、上記〔１〕～〔４〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
〔６〕　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に前記構造単位（ａ）を６０モル％以下含有する、上記〔１〕～〔５〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
〔７〕　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）の混合物中に占める前記難燃剤（Ｂ）の割合が３５質量％以上、６０質量％以下である、上記〔１〕～〔６〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
〔８〕　前記難燃剤（Ｂ）中におけるリン含有量が２０質量％以上、３５質量％以下であり、かつ窒素含有量が１０質量％以上、２５質量％以下である、上記〔１〕～〔７〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
〔９〕　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）がさらに、シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位（ｂ）を含む、上記〔１〕～〔８〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
〔１０〕　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に前記構造単位（ｂ）を４０モル％以上、８０モル％以下含有する、上記〔９〕に記載の樹脂組成物。
〔１１〕　芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）をさらに含有し、ガラス転移温度が単一であり、かつ、該ガラス転移温度が前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度以上、前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）のガラス転移温度以下の範囲にある上記〔１〕～〔１０〕のいずれか１に記載の樹脂組成物。
〔１２〕　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）と前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の混合物中に占める前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合が、５質量％以上、５０質量％以下である上記〔１１〕に記載の樹脂組成物。
〔１３〕　上記〔１〕から〔１２〕のいずれか１に記載の樹脂組成物を成形して得られるフィルム。
〔１４〕　上記〔１〕から〔１２〕のいずれか１に記載の樹脂組成物を成形して得られるプレート。
〔１５〕　上記〔１〕から〔１２〕のいずれか１に記載の樹脂組成物を成形して得られる射出成形品。
　本発明によれば、難燃性、耐衝撃性、耐熱性の全てを兼ね備えた樹脂組成物を提供することができる。
　以下、本発明の実施形態の１つの例としての樹脂組成物について説明する。但し、本発明の範囲が以下に説明する実施形態に限定されるものではない。
　また、“質量％”及び“質量部”は、“重量％”及び“重量部”と、それぞれ同義である。
　なお、本明細書において、「主成分とする」とは、樹脂組成物を構成する樹脂の作用・効果を妨げない範囲で、他の成分を含むことを許容する趣旨である。さらに、この用語は、具体的な含有率を制限するものではないが、樹脂組成物の構成成分全体の５０質量％以上、好ましくは６０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上であって１００質量％以下の範囲を占める成分である。
＜ポリカーボネート樹脂（Ａ）＞
　本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）としては、構造の一部に下記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を含むポリカーボネート樹脂が用いられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
（但し、前記式（１）で表される部位が－ＣＨ２－Ｏ－Ｈの一部である場合を除く。）
　すなわち、前記ジヒドロキシ化合物は、二つのヒドロキシル基と、更に前記式（１）の部位を少なくとも含むものを言う。
　構造の一部に前記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物の主成分としては、分子内に式（１）で表される構造を有していれば特に限定されるものではないが、具体的には、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）フェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－メチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－イソプロピルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－イソブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－シクロヘキシルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－フェニルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３，５－ジメチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－ｔｅｒｔ－ブチル－６－メチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（３－ヒドロキシ－２，２－ジメチルプロポキシ）フェニル）フルオレン等、側鎖に芳香族基を有し、主鎖に芳香族基に結合したエーテル基を有する化合物や、下記式（２）で表されるジヒドロキシ化合物および下記式（３）で表されるスピログリコール等で代表される環状エーテル構造を有するジヒドロキシ化合物が挙げられる。これらのなかでも環状エーテル構造を有するジヒドロキシ化合物が好ましく、環状エーテル構造を有するジヒドロキシ化合物のなかでも特に式（２）で表されるような無水糖アルコールが好ましい。より具体的には、式（２）で表されるジヒドロキシ化合物としては、立体異性体の関係にある、イソソルビド、イソマンニド、イソイデットが挙げられる。また、下記式（３）で表されるジヒドロキシ化合物としては、３，９－ビス（１，１－ジメチル－２－ヒドロキシエチル）－２，４，８，１０－テトラオキサスピロ（５．５）ウンデカン（慣用名：スピログリコール）、３，９－ビス（１，１－ジエチル－２－ヒドロキシエチル）－２，４，８，１０－テトラオキサスピロ（５．５）ウンデカン、３，９－ビス（１，１－ジプロピル－２－ヒドロキシエチル）－２，４，８，１０－テトラオキサスピロ（５．５）ウンデカンなどが挙げられる。
　これらは単独で用いても良く、２種以上を組み合わせて用いても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000007
（前記式（３）中、Ｒ１～Ｒ４はそれぞれ独立に、炭素数１から炭素数３のアルキル基である。）
　前記の中でも工業的に入手が容易であり、植物原料由来であるイソソルビドを用いることが最も好ましく、これらは１種又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）中に占める前記構造単位（ａ）の割合は、６０モル％以下であることが好ましく、５５モル％以下であることがさらに好ましく、５０モル％以下であることが特に好ましい。また、下限値については２０モル％以上であることが好ましく、２５モル％以上であることがさらに好ましく、３０モル％以上であることが特に好ましい。
　前記構造単位（ａ）の割合が６０モル％以下であることにより、本発明の樹脂組成物に耐衝撃性を付与できるため好ましい。また、２０モル％以上であることにより、本発明の樹脂組成物に耐熱性を付与できるため好ましく、特に前記構造単位（ａ）がイソソルビドに由来する構造単位である場合には植物原料由来の比率を高められるため好ましい。
　さらに、本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、前記構造単位（ａ）以外の構造単位を含むこともでき、例えば、国際公開第２００４／１１１１０６号に記載の脂肪族ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位や、国際公開第２００７／１４８６０４号に記載の脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を挙げることができる。
　前記脂肪族ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の中でも、エチレングリコール、１，３－プロパンジオール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、及び１，６－ヘキサンジオールから選ばれる少なくとも１種以上の化合物に由来する構造単位を含むことが好ましい。
　前記脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の中でも、５員環構造又は６員環構造を含むものであることが好ましい。６員環構造は共有結合によって椅子形又は舟形に固定されていてもよい。５員環構造又は６員環構造である脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含むことにより、得られる樹脂の耐熱性を高くすることができる。脂環式ジヒドロキシ化合物に含まれる炭素原子数は通常７０以下であり、好ましくは５０以下、さらに好ましくは３０以下である。
　前記５員環構造又は６員環構造を含む脂環式ジヒドロキシ化合物としては、上述の国際公開第２００７／１４８６０４号に記載のものを挙げることができ、シクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカンジメタノール、アダマンタンジオール及びペンタシクロペンタデカンジメタノールを好適に例示することができ、これらは１種又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、前記構造単位（ａ）以外の構造単位として、前記の脂肪族ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位や脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の中でも、シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位（ｂ）を有することが好ましい。なお、シクロヘキサンジメタノールの中でも、工業的に入手が容易である１，４－シクロヘキサンジメタノールが好ましい。
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に占める前記構造単位（ｂ）の割合は、耐衝撃性、耐熱性の点から４０モル％以上、８０モル％以下であることが好ましく、より好ましくは４５モル％以上、７５モル％以下、さらに好ましくは５０モル％以上、７０モル％以下である。前記構造単位（ｂ）の割合をかかる範囲内とすることで前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）が耐熱性に優れるだけでなく、後述する難燃剤（Ｂ）を配合した場合においても十分な耐衝撃性を有する樹脂組成物を提供することができ、幅広い用途で使用が可能となる。
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）の分子量の指標である還元粘度は、溶媒として塩化メチレンを用い、ポリカーボネート濃度を０．６０ｇ／ｄｌに精密に調整し、温度２０．０℃±０．１℃でウベローデ粘度管を用いて測定され、通常、０．２０ｄｌ／ｇ以上１．０ｄｌ／ｇ以下で、好ましくは０．３０ｄｌ／ｇ以上０．８０ｄｌ／ｇ以下の範囲内である。前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）の還元粘度が０．２０ｄｌ／ｇ以上であることによって、本発明の樹脂組成物を各種形状に成形した際の機械的強度が十分なものとなるため好ましい。また、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）の還元粘度が１．０ｄｌ／ｇ以下であることによって、成形する際の流動性が良く、生産性が向上するだけでなく、流れムラ等の外観不良を生じにくいため好ましい。
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度は、７５℃以上であることが好ましく、７８℃以上であることがさらに好ましく、８０℃以上であることが特に好ましい。また１４０℃以下であることが好ましく、１３０℃以下であることがさらに好ましく、１２０℃以下であることが特に好ましい。
　ガラス転移温度が７５℃以上であれば、本発明の樹脂組成物に耐熱性を付与出来るため好ましい。また、ガラス転移温度が１４０℃以下であれば、本発明の樹脂組成物の耐衝撃性を損なうことが無いため好ましい。
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）は、一般に用いられる重合方法で製造することができ、例えば、ホスゲン法、または炭酸ジエステルと反応させるエステル交換法のいずれでもよい。なかでも、重合触媒の存在下に、構造の一部に前記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物と、シクロヘキサンジメタノールと、必要に応じて用いられるその他のジヒドロキシ化合物と、炭酸ジエステルとを反応させるエステル交換法が好ましい。エステル交換法は、前記構造の一部に前記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物と、シクロヘキサンジメタノールと、必要に応じて用いられるその他のジヒドロキシ化合物と、炭酸ジエステルとを塩基性触媒、さらにはこの塩基性触媒を中和する酸性物質を添加し、エステル交換反応を行う製造方法である。
　炭酸ジエステルの代表例としては、ジフェニルカーボネート、ジトリールカーボネート、ビス（クロロフェニル）カーボネート、ｍ－クレジルカーボネート、ジナフチルカーネート、ビス（ビフェニル）カーボネート、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、ジブチルカーボネート、ジシクロヘキシルカーボネートなどが挙げられる。これらのうち、特にジフェニルカーボネートが好ましく用いられる。
＜難燃剤（Ｂ）＞
　本発明に用いる難燃剤（Ｂ）としては、リンと窒素を含むことが重要である。リンと窒素を同時に含むことにより、本発明の樹脂組成物の難燃性を特に向上することが可能となる。
　中でも前記難燃剤（Ｂ）において、リン含有量が２０質量％以上、３５質量％以下、窒素含有量が１０質量％以上、２５質量％以下であることが好ましい。リン含有量のより好ましい範囲としては２２質量％以上、３３質量％以下であり、さらに好ましい範囲としては２５質量％以上、３０質量％以下であり、窒素含有量のより好ましい範囲としては、１２質量％以上、２３質量％以下、さらに好ましい範囲としては、１５質量％以上、２０質量％以下である。
　難燃剤（Ｂ）のリン含有量が２０質量％以上であり、かつ窒素含有量が１０質量％以上であることによって、本発明の樹脂組成物に優れた難燃性を付与することができる。また、リン含有量が３５質量％以下であり、かつ窒素含有量が２５質量％以下であることによって、本発明の樹脂組成物について、耐熱性を損なうことが無いため好適である。
　なお、前記難燃剤（Ｂ）は単一の化合物、または、複数の化合物の混合物のどちらでも構わない。
　前記難燃剤（Ｂ）としては、リン酸メラミン、ポリリン酸メラミン、リン酸アンモニウム、ポリリン酸アンモニウム、あるいは、これらとメラミン、メラミンシアヌレート等のトリアジン化合物との混合物を用いることができる。中でも、ポリリン酸アンモニウムを主成分とするものであることが、難燃性や耐熱性、耐衝撃性の観点から好ましく、前記トリアジン化合物との混合物であることがさらに好ましい。
　商業的に入手可能な難燃剤（Ｂ）としては、太平化学産業社製「タイエン」シリーズ、鈴裕化学社製「ファイアカットＰ－７７０」、旭電化社製「アデカスタブＦＰ－２１００Ｊ」「アデカスタブ２２００」等があげられる。
　また、前記難燃剤（Ｂ）には表面処理を施すことができる。表面処理の種類としては、エポキシシラン、ビニルシラン、メタクリルシラン、アミノシラン、イソシアネートシラン等のシランカップリング剤や、チタネートカップリング剤、高級脂肪酸、あるいは、メラミン樹脂等のポリマーを用いることができる。前記難燃剤（Ｂ）に表面処理を施すことにより、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）への分散性を向上することができる。
　本発明の樹脂組成物においては、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）の混合物中に占める前記難燃剤（Ｂ）の割合が３５質量％以上、６０質量％以下であることが好ましい。前記難燃剤（Ｂ）の配合量のより好ましい範囲は３８質量％以上、６０質量％以下であり、さらに好ましい範囲は４０質量％以上、５５質量％以下であり、特に好ましい範囲は４０質量％以上、５０質量％以下である。
　前記難燃剤（Ｂ）の配合量の割合が、３５質量％以上であれば、本発明の樹脂組成物に優れた難燃性を付与できるため好ましい。また、前記難燃剤（Ｂ）の配合量の割合が６０質量％以下であれば、本発明の樹脂組成物に実用上十分な耐衝撃性、耐熱性を保持することができるため好ましい。
＜芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）＞
　本発明の樹脂組成物の耐熱性や機械特性をさらに向上するために、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）を配合することができる。なお、前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）は、ホモポリマー及びコポリマーのいずれであってもよい。また、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）は、分岐構造であっても、直鎖構造であってもよいし、さらに分岐構造と直鎖構造との混合物であってもよい。
　本発明に用いる芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の製造方法は、ホスゲン法、エステル交換法、ピリジン法等、公知のいずれの方法を用いてもかまわない。以下一例として、エステル交換法による芳香族ポリカーボネート樹脂の製造方法を説明する。
　エステル交換法は、２価フェノールと炭酸ジエステルとを塩基性触媒、さらにはこの塩基性触媒を中和する酸性物質を添加し、溶融エステル交換縮重合を行う製造方法である。２価フェノールの代表例としては、ビスフェノール類が挙げられ、特に２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン、すなわちビスフェノールＡが好ましく用いられる。また、ビスフェノールＡの一部又は全部を他の２価フェノールで置き換えてもよい。他の２価フェノールとしては、ハイドロキノン、４，４－ジヒドロキシジフェニル、ビス（４－ヒドロキシフェニル）メタンや１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）エタンなどのビス（４－ヒドロキシフェニル）アルカン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）シクロヘキサンなどのビス（４－ヒドロキシフェニル）シクロアルカン、ビス（４－ヒドロキシフェニル）スルフィド、ビス（４－ヒドロキシフェニル）スルフォン、ビス（４－ヒドロキシフェニル）スルフォキシド、ビス（４－ヒドロキシフェニル）エーテルのような化合物、２，２－ビス（３－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（３，５－ジメチル－４－ヒドロキシフェニル）プロパンのようなアルキル化ビスフェノール類、２，２－ビス（３，５－ジブロモ－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（３，５－ジクロロ－４－ヒドロキシフェニル）プロパンのようなハロゲン化ビスフェノール類を挙げることができる。
　炭酸ジエステルの代表例としては、ジフェニルカーボネート、ジトリールカーボネート、ビス（クロロフェニル）カーボネート、ｍ－クレジルカーボネート、ジナフチルカーネート、ビス（ビフェニル）カーボネート、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、ジブチルカーボネート、ジシクロヘキシルカーボネートなどが挙げられる。これらのうち、特にジフェニルカーボネートが好ましく用いられる。
　本発明に用いる芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の重量平均分子量は、力学特性と成形加工性のバランスから、通常、１０，０００以上、１００，０００以下、好ましくは２０，０００以上、５０，０００以下の範囲である。なお、本発明においては、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）を１種のみを単独、又は２種以上を混合して使用してもよい。
＜樹脂組成物のガラス転移温度＞
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と、前記難燃剤（Ｂ）に加えて、さらに前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）を含有する場合の本発明の樹脂組成物（以下、「本樹脂組成物」ともいう）は、ガラス転移温度が単一となる特徴を有する樹脂組成物である。
　本樹脂組成物のガラス転移温度が単一であるとは、本樹脂組成物について歪み０．１％、周波数１０Ｈｚ、昇温速度３℃／分にて動的粘弾性の温度分散測定（ＪＩＳ　Ｋ７１９８Ａ法（１９９１年）の動的粘弾性測定）により測定される損失正接（ｔａｎδ）の主分散のピークが１つ存在する、言い換えれば損失正接（ｔａｎδ）の極大値が１つ存在するという意味である。本樹脂組成物のガラス転移温度が単一であることにより、本樹脂組成物を用いて作製された成形体において、優れた透明性を実現できる。
　本樹脂組成物のガラス転移温度が単一であることは、本樹脂組成物について上記動的粘弾性測定において測定される損失弾性率（Ｅ”）の主分散のピークが１つ存在する、言い換えれば損失弾性率（Ｅ”）の極大値が１つ存在するものであるということもできる。
　また、上記動的粘弾性測定のほか、示差走査熱量測定などによってもガラス転移温度が単一であることを確認することができる。具体的には、ＪＩＳ　Ｋ７１２１（１９８７年）に準じて、加熱速度１０℃／分で示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いてガラス転移温度を測定した際に、ガラス転移温度を示す変曲点が１つだけ現れるものであるということもできる。
　一般的にポリマーブレンド組成物のガラス転移温度が単一であるということは、混合する樹脂が分子レベルで相溶した状態にあることを意味し、相溶している系と認めることができる。
　本樹脂組成物のガラス転移温度は、上記の動的粘弾性の温度分散測定により測定される損失正接（ｔａｎδ）の主分散のピーク値を示す温度で表されるものである。すなわちこれが単一であるということから、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）とは相溶性に優れているということができる。さらに、該ガラス転移温度は前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度以上、前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）のガラス転移温度以下の範囲に現われる。よって、本樹脂組成物は、耐熱性、耐衝撃性に優れているだけでなく、透明性にも優れた樹脂組成物である。
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）と前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の混合物中に占める前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合は５質量％以上、５０質量％以下であることが好ましく、１０質量％以上、４０質量％以下であることがより好ましく、１５質量％以上、３５質量％以下であることがさらに好ましい。前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合を５質量％以上、５０質量％以下とすることによって、耐候性を損なうことなく、耐熱性、耐衝撃性、流動性にも優れるため、屋外利用が主となる用途に対しても優れた樹脂組成物を提供することができる。
＜その他の添加剤＞
［熱安定剤］
　本発明の樹脂組成物には、成形時における分子量の低下や色相の悪化を防止するために熱安定剤を配合することができる。かかる熱安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜ホスホン酸、ホスホン酸およびこれらのエステル等が挙げられ、具体的には、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、トリデシルホスファイト、トリオクチルホスファイト、トリオクタデシルホスファイト、ジデシルモノフェニルホスファイト、ジオクチルモノフェニルホスファイト、ジイソプロピルモノフェニルホスファイト、モノブチルジフェニルホスファイト、モノデシルジフェニルホスファイト、モノオクチルジフェニルホスファイト、ビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２－メチレンビス（４，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（ノニルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリブチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフェート、ジブチルホスフェート、ジオクチルホスフェート、ジイソプロピルホスフェート、４，４’－ビフェニレンジホスフィン酸テトラキス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）、ベンゼンホスホン酸ジメチル、ベンゼンホスホン酸ジエチル、ベンゼンホスホン酸ジプロピル等が挙げられる。なかでも、トリスノニルフェニルホスファイト、トリメチルホスフェート、トリス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、およびベンゼンホスホン酸ジメチルが好ましく使用される。
　これらの熱安定剤は、１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。
　前記熱安定剤の配合量は、本発明の樹脂組成物１００質量％に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で熱安定剤を配合することにより、添加剤のブリード等を生じることなく樹脂の分子量低下や変色を防止することができる。
［酸化防止剤］
　また、本発明の樹脂組成物には、酸化防止の目的で通常知られた酸化防止剤を配合することができる。かかる酸化防止剤としては、例えばペンタエリスリトールテトラキス（３－メルカプトプロピオネート）、ペンタエリスリトールテトラキス（３－ラウリルチオプロピオネート）、グリセロール－３－ステアリルチオプロピオネート、トリエチレングリコール－ビス［３－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、１，６－ヘキサンジオール－ビス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、ペンタエリスリトール－テトラキス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン、Ｎ，Ｎ－ヘキサメチレンビス（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシ－ヒドロシンナマイド）、３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシ－ベンジルホスホネート－ジエチルエステル、トリス（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、４，４’－ビフェニレンジホスフィン酸テトラキス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）、３，９－ビス｛１，１－ジメチル－２－［β－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロピオニルオキシ］エチル｝－２，４，８，１０－テトラオキサスピロ（５，５）ウンデカン等の１種又は２種以上が挙げられる。前記酸化防止剤の配合量は、本発明の樹脂組成物１００質量％に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で酸化防止剤を配合することにより、酸化防止剤のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂の酸化劣化を防止することができる。
［滑剤］
　また、本発明の樹脂組成物に対して表面滑性の付与を目的として、滑剤を配合することができる。前記滑剤としては、一価または多価アルコールの高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸、パラフィンワックス、蜜蝋、オレフィン系ワックス、カルボキシ基および／またはカルボン酸無水物基を含有するオレフィン系ワックス、シリコーンオイル、オルガノポリシロキサン等が挙げられる。
　前記高級脂肪酸エステルとしては、炭素原子数１～２０の一価または多価アルコールと炭素原子数１０～３０の飽和脂肪酸との部分エステルまたは全エステルが好ましい。かかる一価または多価アルコールと飽和脂肪酸との部分エステルまたは全エステルとしては、ステアリン酸モノグリセリド、ステアリン酸ジグリセリド、ステアリン酸トリグリセリド、ステアリン酸モノソルビテート、ステアリン酸ステアリル、ベヘニン酸モノグリセリド、ベヘニン酸ベヘニル、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールテトラステアレート、ペンタエリスリトールテトラペラルゴネート、プロピレングリコールモノステアレート、ステアリルステアレート、パルミチルパルミテート、ブチルステアレート、メチルラウレート、イソプロピルパルミテート、ビフェニルビフェネ－ト、ソルビタンモノステアレート、２－エチルヘキシルステアレート等が挙げられる。中でも、ステアリン酸モノグリセリド、ステアリン酸トリグリセリド、ペンタエリスリトールテトラステアレート、ベヘニン酸ベヘニルが好ましく用いられる。高級脂肪酸としては、炭素原子数１０～３０の飽和脂肪酸が好ましい。かかる脂肪酸としては、ミリスチン酸、ラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘニン酸などが挙げられる。これらの滑剤は、１種を単独で用いても良く、２種以上を混合して用いても良い。前記滑剤の配合量は、本発明の樹脂組成物１００質量％に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で滑剤を配合することにより、滑剤のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂組成物に表面滑性を付与することができる。
［紫外線吸収剤、光安定剤］
　また、本発明の樹脂組成物の耐候性をさらに向上する目的で、紫外線吸収剤、光安定剤を配合することができる。かかる紫外線吸収剤、光安定剤としては、例えば２－（２’－ヒドロキシ－５’－ｔｅｒｔ－オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－メチル－２－ヒドロキシフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール、２－（５－メチル－２－ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール、２－［２－ヒドロキシ－３，５－ビス（α，α－ジメチルベンジル）フェニル］－２Ｈ－ベンゾトリアゾール、２，２’－メチレンビス（４－クミル－６－ベンゾトリアゾールフェニル）、２，２’－ｐ－フェニレンビス（１，３－ベンゾオキサジン－４－オン）等が挙げられる。紫外線吸収剤の融点としては、特に１２０～２５０℃の範囲にあるものが好ましい。融点が１２０℃以上の紫外線吸収剤を使用すると、成形品表面のガスによる曇りが減少し改善される。具体的には、２－（２’－ヒドロキシ－５’－メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔｅｒｔ－ブチル－５’－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール、２－［２’－ヒドロキシ－３’－（３”，４”，５”，６”－テトラヒドロフタルイミドメチル）－５’－メチルフェニル］ベンゾトリアゾール、２，２－メチレンビス［４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）－６－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）フェノール、２－（２－ヒドロキシ－３，５－ジクミルフェニル）ベンゾトリアゾールなどのベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤が使用され、これらのうちでも、特に、２－（２－ヒドロキシ－３，５－ジクミルフェニル）ベンゾトリアゾール、２，２－メチレンビス［４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）－６－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）フェノールが好ましい。これらの紫外線吸収剤、光安定剤は、１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。前記紫外線吸収剤、光安定剤の配合量は、本発明の樹脂組成物１００質量％に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で紫外線吸収剤、光安定剤を配合することにより、紫外線吸収剤、光安定剤のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂組成物の耐候性を向上することができる。
［エポキシ系化合物］
　さらに、本発明の樹脂組成物の耐加水分解性をさらに向上するため、エポキシ系化合物を配合することができる。エポキシ系化合物の具体例としては、エポキシ化大豆油、エポキシ化アマニ油、フェニルグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル、ｔ－ブチルフェニルグリシジルエーテル、３，４－エポキシシクロヘキシルメチル－３’，４’－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、３，４－エポキシ－６－メチルシクロヘキシルメチル－３’，４’－エポキシ－６’－メチルシクロヘキシルカルボキシレート、２，３－エポキシシクロヘキシルメチル－３’，４’－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、４－（３，４－エポキシ－５－メチルシクロヘキシル）ブチル－３’，４’－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、３，４－エポキシシクロヘキシルエチレンオキシド、シクロヘキシルメチルー３，４－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、３，４－エポキシ－６－メチルシクロヘキシルメチル－６’－メチルシロヘキシルカルボキシレート、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、テトラブロモビスフェノールＡグリシジルエーテル、フタル酸のジグリシジルエステル、ヘキサヒドロフタル酸のジグリシジルエステル、ビス－エポキシジシクロペンタジエニルエーテル、ビス－エポキシエチレングリコール、ビス－エポキシシクロヘキシルアジペート、ブタジエンジエポキシド、テトラフェニルエチレンエポキシド、オクチルエポキシタレート、エポキシ化ポリブタジエン、３，４－ジメチル－１，２－エポキシシクロヘキサン、３，５－ジメチル－１，２－エポキシシクロヘキサン、３－メチル－５－ｔ－ブチル－１，２－エポキシシクロヘキサン、オクタデシル－２，２－ジメチル－３，４－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、Ｎ－ブチル－２，２－ジメチル－３，４－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、シクロヘキシル－２－メチル－３，４－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、Ｎ－ブチル－２－イソプロピル－３，４－エポキシ－５－メチルシクロヘキシルカルボキシレート、オクタデシル－３，４－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、２－エチルヘキシル－３’，４’－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、４，６－ジメチル－２，３－エポキシシクロヘキシル－３’，４’－エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、４，５－エポキシ無水テトラヒドロフタル酸、３－ｔ－ブチル－４，５－エポキシ無水テトラヒドロフタル酸、ジエチル－４，５－エポキシ－シス－１，２－シクロヘキシルジカルボキシレート、ジ－Ｎ－ブチル－３－ｔブチル－４，５－エポキシ－シス－１，２－シクロヘキシルジカルボキシレートなどが挙げられる。ビスフェノールＡジグリシジルエーテルが相溶性などの点から好ましい。前記エポキシ系化合物の配合量としては、本発明の樹脂組成物１００質量％に対して、０．０００１質量％以上、５質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲でエポキシ系化合物を配合することにより、エポキシ系化合物のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂組成物の耐加水分解性を向上することができる。
　本発明の樹脂組成物には、その難燃性、耐衝撃性、耐熱性などの特徴を損なわない範囲で、前記以外にも、その他の樹脂や可塑剤、顔料、染料、充填剤等の添加剤をさらに配合することもできる。
＜樹脂組成物の用途＞　
　本発明の樹脂組成物は、フィルム、プレート、または、射出成形品等に成形することができる。具体的には、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）、前記難燃剤（Ｂ）及び、必要に応じて前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）やその他の樹脂、添加剤等の原料を直接混合し、押出機或いは射出成型機に投入して成形するか、または、前記原料を二軸押出機を用いて溶融混合し、ストランド形状に押出してペレットを作成した後、このペレットを押出機或いは射出成型機に投入して成形する方法を挙げることができる。いずれの方法においても、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）の加水分解による分子量の低下を考慮する必要があり、均一に混合させるためには後者を選択するのが好ましい。そこで、以下後者の製造方法について説明する。
　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）、前記難燃剤（Ｂ）及び、必要に応じて前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）やその他の樹脂、添加剤を十分に乾燥して水分を除去した後、二軸押出機を用いて溶融混合し、ストランド形状に押出してペレットを作成する。この際、各原料の組成比や配合割合によって粘度が変化すること等を考慮して、溶融押出温度を適宜選択することが好ましい。具体的には、成形温度は２２０℃以上、２６０℃以下が好ましく、２３０℃以上、２５０℃以下がより好ましく、２３０℃以上、２４０℃以下がさらに好ましい。
　前記方法にて作製したペレットは、十分に乾燥させて水分を除去した後、以下の方法でフィルム、プレート、または、射出成形品の成形を行うことができる。
　フィルム及びプレートの成形方法としては、ロール延伸、テンター延伸法、チューブラー法、インフレーション法のほか、フィルムやプレートの成形方法として一般的なＴダイキャスト法、プレス法などを採用することができる。
　なお、一般的に「フィルム」とは、長さ及び幅に比べて厚さが極めて小さく、最大厚さが任意に限定されている薄い平らな製品で、通常、ロールの形で供給されるものをいい（ＪＩＳ　Ｋ６９００（１９９４年））、一般的に「シート」とは、ＪＩＳにおける定義上、薄く、その厚さが長さと幅のわりには小さく平らな製品をいう。しかし、シートとフィルムの境界は定かでなく、本発明において文言上両者を区別する必要がないので、本発明においては、「フィルム」と称する場合でも「シート」を含むものとし、「シート」と称する場合でも「フィルム」を含むものとする。
　また、射出成形体の成形方法は、特に限定されるものではなく、例えば熱可塑性樹脂用の一般射出成形法、ガスアシスト成形法及び射出圧縮成形法等の射出成形法を採用することができる。その他目的に合わせて、前記の方法以外でインモールド成形法、ガスプレス成形法、２色成形法、サンドイッチ成形法等を採用することもできる。
　本発明の樹脂組成物は難燃性に優れており、Ｕｎｄｅｒｗｒｉｔｅｒｓ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ社の安全標準ＵＬ９４垂直燃焼試験の手順に基づき実施した燃焼試験の判定基準において、Ｖ－０を達成することができる。
　具体的には、本発明の樹脂組成物を成形して得られる厚さ３．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験の判定がＶ－０である。また、厚さ２．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験の判定がＶ－０であることがさらに好ましく、厚さ１．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験の判定がＶ－０であることが特に好ましい。
　かかる基準を達成するためには、前記難燃剤（Ｂ）におけるリン含有量と窒素含有量や、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）の混合物中に占める前記難燃剤（Ｂ）の割合などを本明細書に記載の範囲内に設定する方法が挙げられるが、これらの方法に限定されるものではない。
　本発明の樹脂組成物は耐衝撃性に優れており、ＪＩＳ　Ｋ７１１０（１９９９年）に基づいて２号Ａ試験片（ノッチ付き、長さ６４．０ｍｍ×幅１２．７ｍｍ×厚さ４．０ｍｍ）を作製し、東洋精機製作所製ＪＩＳＬ－Ｄを用いて２３℃において測定したアイゾット衝撃強度が５．０ｋＪ／ｍ２以上である。アイゾット衝撃強度は、より好ましくは５．５ｋＪ／ｍ２以上、特に好ましくは６．０ｋＪ／ｍ２以上とすることができる。
　アイゾット衝撃強度を５．０ｋＪ／ｍ２以上とするためには、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）に占める前記構造単位（ａ）の割合及び／又は前記構造単位（ｂ）の割合や、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）の混合物中に占める前記難燃剤（Ｂ）の割合などを本明細書に記載の範囲内に設定する方法が挙げられるが、これらの方法に限定されるものではない。
　本発明の樹脂組成物は耐熱性に優れており、ＪＩＳ　Ｋ７１９１（２００７年）に基づきエッジワイズ方向、試験片に加える荷重０．４５ＭＰａの条件下で測定した荷重たわみ温度を、好ましくは６５℃以上、より好ましくは７０℃以上、特に好ましくは７５℃以上とすることができる。
　荷重たわみ温度を６５℃以上とするためには、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）に占める前記構造単位（ｂ）の割合や、前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）の混合物中に占める前記難燃剤（Ｂ）の割合などを本明細書に記載の範囲内に設定する方法が挙げられるが、これらの方法に限定されるものではない。
　本発明の樹脂組成物から得られたフィルム、プレート、または、射出成形品は、難燃性、耐衝撃性、耐熱性に優れるため、本発明の樹脂組成物の用途は特に制限されるものではないが、例えば、建材、内装部品、樹脂被覆金属板用フィルム、成形（真空・圧空成形、熱プレス成形など）用フィルム、着色プレート、シュリンクチューブや、自動車内装材、家電製品筐体、各種部品、ＯＡ機器部品等の射出成形品等に使用できる。
　以下に実施例を示すが、これらにより本発明は何ら制限を受けるものではない。
　なお、本明細書中に表示される原料及び試験片についての種々の測定値及び評価は次の様にして行った。ここで、フィルムの押出機からの流れ方向を縦方向、その直交方向を横方向と呼ぶ。
（１）還元粘度　
　中央理化社製ＤＴ－５０４型自動粘度計にてウベローデ型粘度計を用い、溶媒として、塩化メチレンを用い、温度２０．０℃±０．１℃でポリカーボネート樹脂試料の還元粘度を測定した。濃度は０．６０ｇ／ｄｌになるように、精密に調整した後に測定した。　
　溶媒の通過時間ｔ０、溶液の通過時間ｔから、下記式：
　　　ηｒｅｌ＝ｔ／ｔ０
より相対粘度ηｒｅｌを求め、相対粘度ηｒｅｌから、下記式：
　　　ηｓｐ＝（η－η０）／η０＝ηｒｅｌ－１　
より比粘度ηｓｐを求めた。　
　比粘度ηｓｐを濃度ｃ（ｇ／ｄｌ）で割って、下記式：
　　　ηｒｅｄ＝ηｓｐ／ｃ　
より還元粘度（換算粘度）ηｒｅｄを求めた。この数値が高いほど分子量が大きい。
（２）難燃性（ＵＬ９４垂直燃焼試験）
　長さ１３５．０ｍｍ×幅１３．０ｍｍ×厚さ（１．０ｍｍ・２．０ｍｍ・３．０ｍｍ）の試験片を用いて、Ｕｎｄｅｒｗｒｉｔｅｒｓ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ社の安全標準ＵＬ９４垂直燃焼試験の手順に基づき、ｎ＝５にて燃焼試験を実施した。ＵＬ９４垂直燃焼試験（ＵＬ９４Ｖ）の判定基準に基づき、Ｖ－０規格に準ずるものを合格とした。
（３）耐衝撃性（アイゾット衝撃強度）
　ＪＩＳ　Ｋ７１１０（１９９９年）に基づいて２号Ａ試験片（ノッチ付き、長さ６４．０ｍｍ×幅１２．７ｍｍ×厚さ４．０ｍｍ）を作製し、東洋精機製作所製ＪＩＳＬ－Ｄを用いて２３℃におけるアイゾット衝撃強度の測定を行った。アイゾット衝撃強度が５．０ｋＪ／ｍ２以上のものを合格とした。
（４）耐熱性（荷重たわみ温度）
　ＪＩＳ　Ｋ７１９１（２００７年）に基づいて長さ１２０．０ｍｍ×幅１１．０ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を作成し、東洋精器社製Ｓ－３Ｍを用いて荷重たわみ温度の測定を行った。測定は、エッジワイズ方向、試験片に加える荷重０．４５ＭＰａの条件で行った。荷重たわみ温度が６５℃以上を合格とした。
　また、各実施例及び比較例において、以下の材料を用いた。
［ポリカーボネート樹脂（Ａ）］
＜（Ａ）－１＞
　イソソルビドに由来する構造単位／１，４－シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝３０／７０（モル％）の比率で溶融重合法により共重合されてなる、ポリカーボネート樹脂（ガラス転移温度＝８０℃、還元粘度＝０．５６ｄｌ／ｇ）
＜（Ａ）－２＞
　イソソルビドに由来する構造単位／１，４－シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝５０／５０（モル％）の比率で溶融重合法により共重合されてなる、ポリカーボネート樹脂（ガラス転移温度＝１０１℃、還元粘度＝０．５７ｄｌ／ｇ）
＜（Ａ）－３＞
　イソソルビドに由来する構造単位／１，４－シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝７０／３０（モル％）の比率で溶融重合法により共重合されてなる、ポリカーボネート樹脂（ガラス転移温度＝１２０℃、還元粘度＝０．５６ｄｌ／ｇ）
［難燃剤（Ｂ）］
＜（Ｂ）－１＞
　鈴裕化学社製ファイアカットＰ－７７０（ポリリン酸アンモニウムとトリアジン系化合物の混合物、リン含有量＝２４質量％、窒素含有量＝１７質量％）
＜（Ｂ）－２＞
　クラリアント社製エクソリットＯＰ９３０（ジエチルホスフィン酸アルミニウム、リン含有量＝２３質量％、窒素含有量＝０質量％）
［芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）］
＜（Ｃ）－１＞
　三菱エンジニアリングプラスチックス社製、商品名「ユーピロンＳ３０００」（ガラス転移温度＝１５０℃、還元粘度＝０．４９ｄｌ／ｇ）
（実施例１－１）
　（Ａ）－１、及び、（Ｂ）－１を混合質量比６０：４０の割合でドライブレンドした後、三菱重工製４０ｍｍφ小型同方向二軸押出機を用いて２３０℃でコンパウンドし、ペレットを作製した。得られたペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ１．０ｍｍの試験片、アイゾット衝撃強度の評価用として、長さ６４．０ｍｍ×幅１２．７ｍｍ×厚さ４ｍｍの試験片、荷重たわみ温度の評価用として、長さ１２０ｍｍ×幅１１ｍｍ×厚さ３ｍｍの試験片を射出成形した。得られた試験片を用いて、難燃性、アイゾット衝撃強度、及び、荷重たわみ温度の評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例１－２）
　実施例１－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例１－３）
　実施例１－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例２－１）
　（Ａ）－１、及び、（Ｂ）－１の混合質量比を５０：５０とした以外は実施例１－１と同様の方法でペレットを作製した。次いで、実施例１－１と同様の方法で試験片の作製、及び、評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例２－２）
　実施例２－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例２－３）
　実施例２－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例３－１）
　（Ａ）－２、及び、（Ｂ）－１を混合質量比６０：４０の割合でドライブレンドした後、実施例１－１と同様の方法でペレットを作製した。次いで、射出成形時の金型温度を約９０℃とした以外は実施例１－１と同様の方法で試験片の作製、評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例３－２）
　実施例３－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約９０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例３－３）
　実施例３－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約９０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例４－１）
　（Ａ）－１、（Ｂ）－１、及び、（Ｃ）－１を混合質量比４０：４０：２０の割合でドライブレンドした後、実施例１－１と同様の方法でペレットを作製した。次いで、射出成形時の金型温度を約８０℃とした以外は実施例１－１と同様の方法で試験片の作製、評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例４－２）
　実施例４－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約８０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（実施例４－３）
　実施例４－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約８０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（比較例１－１）
　（Ａ）－１、及び、（Ｂ）－１の混合質量比を３０：７０とした以外は実施例１－１と同様の方法でペレットを作製した。次いで実施例１－１と同様の方法で試験片の作製、評価を行った。結果を表１に示す。
（比較例１－２）
　比較例１－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（比較例１－３）
　比較例１－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（比較例２－１）
　（Ａ）－２、及び、（Ｂ）－１の混合質量比を７０：３０とした以外は実施例３－１と同様の方法で試験片の作製、評価を行った。結果を表１に示す。
（比較例２－２）
　比較例２－１で得られたペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約９０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形した。前記成形品の難燃性は規格外、すなわち試験片は燃焼した。
（比較例２－３）
　比較例２－１で得られたペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約９０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形した。前記成形品の難燃性は規格外、すなわち試験片は燃焼した。
（比較例３－１）
　（Ａ）－３、及び、（Ｂ）－１を混合質量比６０：４０の割合でドライブレンドした後、実施例１－１と同様の方法でペレットを作製した。次いで、射出成形時の金型温度を約１１０℃とした以外は実施例１－１と同様の方法で試験片の作製、評価を行った。結果を表１に示す。
（比較例３－２）
　比較例３－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約１１０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（比較例３－３）
　比較例１－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約１１０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－０であると推定される。
（比較例４－１）
　難燃剤として、（Ｂ）－１に替えて（Ｂ）－２を用い、（Ａ）－１、及び、（Ｂ）－２を混合質量比６０：４０の割合でブレンドした以外は実施例１－１と同様の方法で試験片の作製、及び、評価を行った。結果を表１に示す。
（比較例４－２）
　比較例４－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－２であると推定される。
（比較例４－３）
　比較例４－１で得られるペレットを東芝機械製射出成形機ＩＳ５０Ｅ（スクリュー径２５ｍｍ）を用い、シリンダー温度２３０℃、金型温度約７０℃の条件にて、難燃性の評価用として、長さ１３５ｍｍ×幅１３ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を射出成形して得られる成形品の難燃性は、Ｖ－２であると推定される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　表１などより明らかである通り、実施例で作製している本発明の樹脂組成物は、難燃性、耐衝撃性、耐熱性の全てにおいて優れている。一方、比較例における樹脂組成物は、難燃性が規格外やＶ－２となって不十分であったり（比較例２－１～２－３、４－１～４－３）、耐衝撃性が不十分であったり（比較例１－１～１－３、３－１～３－３）と、本発明の樹脂組成物より性能が劣るものである。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０１０年１０月２９日出願の日本特許出願（特願２０１０－２４４３４２）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

Claims (15)

  1. 　構造の一部に下記式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を含むポリカーボネート樹脂（Ａ）と、リンと窒素を含む難燃剤（Ｂ）とを含有する樹脂組成物であって、ＪＩＳ　Ｋ７１１０に基づき該樹脂組成物から作製した試験片のアイゾット衝撃強度が５．０ｋＪ／ｍ２以上であり、該樹脂組成物を成形して得られる厚さ３．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である樹脂組成物。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
     （但し、前記式（１）で表される部位が－ＣＨ２－Ｏ－Ｈの一部である場合を除く。）
  2. 　前記樹脂組成物を成形して得られる厚さ２．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である、請求項１に記載の樹脂組成物。
  3. 　前記樹脂組成物を成形して得られる厚さ１．０ｍｍの成形体のＵＬ９４垂直燃焼試験における判定がＶ－０である、請求項１又は２に記載の樹脂組成物。
  4. 　前記ジヒドロキシ化合物が、下記式（２）で表されるジヒドロキシ化合物である、請求項１～３のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
  5. 　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度が７５℃以上、１４０℃以下である、請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  6. 　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に前記構造単位（ａ）を６０モル％以下含有する、請求項１～５のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  7. 　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）の混合物中に占める前記難燃剤（Ｂ）の割合が３５質量％以上、６０質量％以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  8. 　前記難燃剤（Ｂ）中におけるリン含有量が２０質量％以上、３５質量％以下であり、かつ窒素含有量が１０質量％以上、２５質量％以下である、請求項１～７のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  9. 　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）がさらに、シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位（ｂ）を含む、請求項１～８のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  10. 　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に前記構造単位（ｂ）を４０モル％以上、８０モル％以下含有する、請求項９に記載の樹脂組成物。
  11. 　芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）をさらに含有し、ガラス転移温度が単一であり、かつ、該ガラス転移温度が前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）のガラス転移温度以上、前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）のガラス転移温度以下の範囲にある請求項１～１０のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  12. 　前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記難燃剤（Ｂ）と前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の混合物中に占める前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合が、５質量％以上、５０質量％以下である請求項１１に記載の樹脂組成物。
  13. 　請求項１から１２のいずれか１項に記載の樹脂組成物を成形して得られるフィルム。
  14. 　請求項１から１２のいずれか１項に記載の樹脂組成物を成形して得られるプレート。
  15. 　請求項１から１２のいずれか１項に記載の樹脂組成物を成形して得られる射出成形品。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101968772B1 (ko) 2011-02-17 2019-04-12 미쯔비시 케미컬 주식회사 폴리카보네이트 수지 조성물
EP2692498B1 (en) 2011-03-31 2019-10-02 Mitsubishi Chemical Corporation Method for manufacturing polycarbonate resin
JP2014088472A (ja) * 2012-10-29 2014-05-15 Mitsubishi Chemicals Corp 樹脂組成物およびこれを成形して得られる成形品
KR20150038969A (ko) * 2013-10-01 2015-04-09 제일모직주식회사 정밀 부재용 수납 용기 및 이의 제조방법

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003292603A (ja) * 2002-03-29 2003-10-15 Matsushita Electric Ind Co Ltd 熱可塑性成形材料
WO2007148604A1 (ja) * 2006-06-19 2007-12-27 Mitsubishi Chemical Corporation ポリカーボネート共重合体及びその製造方法
WO2008149872A1 (ja) * 2007-06-01 2008-12-11 Teijin Limited 難燃性ポリカーボネート樹脂組成物
JP2009161746A (ja) * 2007-12-12 2009-07-23 Mitsubishi Chemicals Corp ポリカーボネートの製造方法およびポリカーボネート成形物

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009057467A (ja) * 2007-08-31 2009-03-19 Teijin Ltd 電気・電子部品
US7666972B2 (en) * 2007-10-18 2010-02-23 SABIC Innovative Plastics IP B., V. Isosorbide-based polycarbonates, method of making, and articles formed therefrom
JP5433945B2 (ja) * 2007-12-12 2014-03-05 三菱化学株式会社 ポリカーボネートからなる車両用ランプレンズ
CN103351463B (zh) * 2008-11-28 2016-01-06 三菱化学株式会社 聚碳酸酯树脂、聚碳酸酯树脂组合物、光学膜和聚碳酸酯树脂成型品
KR101814832B1 (ko) * 2009-12-10 2018-01-30 미쯔비시 케미컬 주식회사 폴리카보네이트 수지 조성물 그리고 이것을 성형하여 얻어지는 성형체, 필름, 플레이트 및 사출 성형품
US8535454B2 (en) * 2010-11-23 2013-09-17 Promerus, Llc Polymer composition for microelectronic assembly

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003292603A (ja) * 2002-03-29 2003-10-15 Matsushita Electric Ind Co Ltd 熱可塑性成形材料
WO2007148604A1 (ja) * 2006-06-19 2007-12-27 Mitsubishi Chemical Corporation ポリカーボネート共重合体及びその製造方法
WO2008149872A1 (ja) * 2007-06-01 2008-12-11 Teijin Limited 難燃性ポリカーボネート樹脂組成物
JP2009161746A (ja) * 2007-12-12 2009-07-23 Mitsubishi Chemicals Corp ポリカーボネートの製造方法およびポリカーボネート成形物

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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