WO2012017674A1 - 燃料蒸気への耐食性に優れたパイプ製造用鋼板、それを用いたパイプ及びパイプの製造方法 - Google Patents

燃料蒸気への耐食性に優れたパイプ製造用鋼板、それを用いたパイプ及びパイプの製造方法 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a steel plate for pipe production having excellent corrosion resistance against fuel vapor, a pipe using the same, and a method for producing the pipe.
  • Patent Document 1 discloses that a post-treatment film is deposited on a galvanized steel sheet in an amount of 0.1 to 0.1 for the purpose of improving the fuel corrosion resistance of the inner surface of the fuel container and the corrosion resistance after painting of the outer surface.
  • the corrosion resistance described in Patent Document 1 is the corrosion resistance of a portion such as a fuel tank that is immersed in an automobile fuel such as gasoline and directly contacts the automobile fuel, and the corrosion resistance against steam of a pipe having a bent portion. is not. In other words, it is the press workability to the tank and the fuel corrosion resistance after the press work, and the oil supply pipe is exposed to the vapor of the highly volatile automobile fuel rather than being directly exposed to the automobile fuel as the actual usage environment. There are overwhelming cases. In addition, the depletion of fossil fuels has become serious internationally, and the spread of bioethanol and biodiesel fuels has become widespread.
  • an object of the present invention is to solve the above-described conventional problems, and has sufficient corrosion resistance even in a bent portion with respect to fuel, particularly fuel vapor such as gasoline, bioethanol, light oil or biodiesel fuel. It is to provide a steel plate for pipe production. Another object of the present invention is to provide a pipe using the steel plate and a method for manufacturing the pipe.
  • a method for producing a pipe having a bent portion according to the present invention is a method for producing a pipe, wherein a zinc-nickel (Zn—Ni) alloy layer having a nickel ratio of 4 to 16 at% is formed on at least one surface.
  • a step of preparing a steel plate for pipe production the step of processing the steel plate for pipe production into a cylindrical shape with the Zn-Ni alloy layer as an inner surface, and an extension of a bent convex portion generated during bending And a step of performing bending work within 20%, and having excellent corrosion resistance to fuel vapor.
  • the method for producing a pipe having a bent portion according to the present invention is characterized in that, in (1), the fuel includes gasoline, bioethanol, light oil, or biodiesel fuel.
  • the steel sheet for producing pipes of the present invention has a zinc-nickel (Zn—Ni) alloy layer on at least the outermost surface of the steel sheet, and the nickel ratio in the Zn—Ni alloy layer is 4
  • the Zn—Ni alloy layer can follow the bending process in which the elongation of the bent convex portion generated during the bending process is within 20%, and has excellent corrosion resistance to fuel vapor. It is characterized by.
  • the steel sheet for pipe production according to the present invention is characterized in that, in (3), the fuel includes gasoline, bioethanol, light oil, or biodiesel fuel.
  • the pipe of the present invention is a pipe having an alloy layer of zinc-nickel (Zn—Ni) at least on the outermost surface of the pipe, and the elongation of the bent convex portion generated during bending is within 20%.
  • the Zn—Ni alloy layer can follow a certain bending process and has excellent corrosion resistance to fuel vapor.
  • the pipe of the present invention is characterized in that the fuel contains gasoline, bioethanol, light oil, or biodiesel fuel.
  • the pipe of the present invention and the steel plate for pipe production have corrosion resistance to fuel vapor, and can suppress rusting even when exposed to fuel vapor such as gasoline, bioethanol, light oil, or biodiesel fuel. Moreover, a plating film follows also in the bending process in the case of a process to a pipe, and the rusting in a process part can be suppressed.
  • a low carbon aluminum killed hot rolled coil is usually used as a plating base plate for a steel plate for pipe production. Further, an ultra-low carbon steel having 0.003% by mass or less of carbon, or a coil manufactured from non-aging continuous cast steel by adding niobium or titanium to the steel is also used.
  • the steel sheet having the Zn—Ni alloy layer is first subjected to Zn—Ni alloy plating on the steel sheet, but as a pretreatment of the steel sheet, it is usually degreased by electrolysis or immersion in an alkaline solution mainly containing caustic soda, The scale (oxide film) on the surface of the cold rolled steel sheet is removed. After removal, the product is rolled to the product thickness in a cold rolling process.
  • the rolling oil adhered by rolling is electrolytically cleaned and then annealed.
  • the annealing may be either continuous annealing or box annealing and is not particularly particular. After annealing, the shape is corrected.
  • Zn—Ni alloy plating is performed on the steel plate.
  • various baths such as a sulfuric acid bath, a chloride bath, and a cyanide bath can be used as a plating bath for obtaining a Zn—Ni alloy plating layer on a steel plate.
  • the plating conditions in that case are as follows. That is, a typical watt bath of Ni plating is used as a basic bath, and Zn ions are added.
  • Nickel sulfate 20 to 300 g / L
  • Nickel chloride 20-50 g / L
  • Boric acid 20-50 g / L
  • Zinc sulfate 20-300 g / L
  • pH 1.5-2.0
  • Bath temperature 50-65 ° C
  • Current density 5 to 50 A / dm 2
  • the boric acid added as a stabilizer may be citric acid.
  • the composition ratio of the Zn—Ni alloy layer is Ni: 4 to 16 at% (atomic concentration, hereinafter referred to as atomic concentration), and the remaining Zn. Is preferred.
  • the composition ratio of Ni in the Zn—Ni alloy layer is less than 4 at%, sufficient corrosion resistance of the gas phase cannot be obtained.
  • the composition ratio of Ni in the Zn—Ni alloy layer exceeds 16 at%, corrosion resistance can be obtained with the flat alloy layer, but due to the hardened alloy layer, the workability is reduced and the alloy layer is cracked during pipe processing. Is generated and the steel is exposed, it is not possible to obtain sufficient corrosion resistance in the gas phase.
  • Such adjustment of the composition ratio in the alloy layer can be realized by adjusting the plating bath composition, pH, bath temperature, current density, and the like to suitable ranges.
  • the ratio of Ni in the Zn—Ni alloy layer was calculated from the ratio of zinc to nickel by EZ scanning using a Rigaku fluorescent X-ray apparatus (ZSX 100e).
  • the thickness of the Zn—Ni alloy layer is 0.5 ⁇ m or more, preferably 3 to 10 ⁇ m, as measured with a Rigaku fluorescent X-ray apparatus (ZSX 100e). If it is less than 0.5 ⁇ m, sufficient corrosion resistance cannot be obtained in the processed portion. When the thickness exceeds 10 ⁇ m, wear powder is generated during processing, resulting in poor productivity.
  • Such adjustment of the thickness of the alloy layer can be realized by adjusting the plating bath composition, pH, bath temperature, current density, and the like within suitable ranges.
  • ⁇ Pipe processing> Using the plated steel sheet with the Zn-Ni alloy layer described above, the shape is corrected with a leveler, slitted to a predetermined outer diameter with a slitter, and then pipe-formed with a molding machine. Pipes are manufactured by seam welding by induction welding. After that, bending and other necessary processing are performed. In addition, after preparing the steel plate which gave the shape correction by a leveler, and the slit by a slitter, you may pipe-pipe. Examples of the pipe include an oil supply pipe for introducing fuel into the tank, a pipe for introducing fuel from the tank to the engine, and a pipe for venting. The fuel supply pipe 20 is attached to the fuel tank 23 as shown in FIG.
  • the fuel supply pipe 20 is attached to the fuel tank 23 from the upper part of the fuel tank 23 in an obliquely upward direction.
  • a small-diameter pipe portion 22 that branches from the middle of the large-diameter pipe portion 21 through which the fuel passes and is connected to the upper and lower portions of the large-diameter pipe portion 21 is connected to the fuel supply pipe 20.
  • the large diameter pipe part 21 is manufactured using the steel plate for pipe manufacture of the present invention. In addition, you may manufacture the small diameter pipe part 22 using the plated steel plate of this invention.
  • regulated by this invention is not restricted to a shape as shown to Fig.3 (a),
  • Fig.3 (b) For example, as shown in FIG.3 (b), with the large diameter pipe part 21 through which fuel passes, Even if the small-diameter pipe portion 22 is attached to the fuel tank 23 in an independent shape, the corrosion resistance against the fuel vapor is still particularly required, and thus those of these forms are also included.
  • Evaluation test pieces were prepared from Zn—Ni alloy steel sheets of various thicknesses, and the corrosion resistance was investigated by immersing them in bioethanol mixed gasoline. Corrosion resistance was confirmed by the presence or absence of rusting. A corrosive solution simulating bioethanol-mixed gasoline was used as a test. Formic acid and acetic acid were added to regular gasoline specified in JIS K2202, and 10% by mass of bioethanol specified in JASO M361 was added to purify the simulated deteriorated gasoline.
  • corrosive water in which formic acid, acetic acid and chlorine were added to pure water was prepared, and 10% by mass was added to deteriorated gasoline to obtain a corrosive liquid.
  • the corrosive liquid is in a state where the upper layer is divided into degraded gasoline and the lower layer is divided into two layers of corrosive water.
  • the evaluation test piece provided with a Zn—Ni alloy layer of each thickness was immersed in this corrosive solution in a sealed container so that it was immersed in a half, and was aged in a 45 ° C. constant temperature bath. Accordingly, as shown in FIG.
  • the evaluation test pieces are, from the upper part, the gas phase portion 11 in contact with the fuel vapor (gas phase) of the deteriorated gasoline, the liquid phase portion 12 in contact with the deteriorated gasoline (liquid phase), and corrosion. It will be separated and evaluated in the water phase part 13 in contact with water (water phase). And the corrosion resistance with respect to the fuel vapor
  • FIG. 4 shows a method for measuring the elongation of the bent convex portion generated during bending.
  • Examples 1 to 6 A cold-rolled and annealed low carbon aluminum killed steel plate having a thickness of 1.0 mm was used as the original plate.
  • the components of the steel plate that is the plating original plate are as follows. C: 0.045 mass%, Mn: 0.23 mass%, Si: 0.02 mass%, P: 0.012 mass%, S: 0.009 mass%, Al: 0.063 mass%, N: 0.0036% by mass, balance: Fe and inevitable impurities.
  • the steel sheet was subjected to alkaline electrolytic degreasing and acid pickling by sulfuric acid immersion, and then the Zn composition was plated by changing the Ni composition ratio to obtain an alloy-plated steel sheet for pipe production.
  • the thickness of the Zn—Ni alloy plating was 3 ⁇ m as measured with a Rigaku fluorescent X-ray apparatus (ZSX 100e).
  • Table 1 shows the Ni composition ratio of the Zn—Ni alloy layer.
  • the composition ratio in the alloy layer was measured by EZ scan using a Rigaku fluorescent X-ray apparatus (ZSX 100e).
  • the fluorescent X-ray apparatus was also used for measuring the thickness of the alloy layer.
  • Comparative Examples 1 to 5 The plated steel sheets of Comparative Examples 1 to 5 were obtained in the same manner as in the Examples except that the composition ratio of Ni in the Zn—Ni alloy layer was changed to the values shown in Table 1.
  • the steel plate for pipe production according to the present invention suppresses the generation of rust in exposure to fuel vapor such as gasoline, bioethanol, light oil, or biodiesel fuel, and has excellent corrosion resistance to fuel vapor.
  • fuel vapor such as gasoline, bioethanol, light oil, or biodiesel fuel
  • the deterioration of the fuel itself can be suppressed, and the industrial applicability is extremely high.

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Abstract

【課題】ガソリン、軽油、バイオエタノール、バイオディーゼル燃料などの燃料蒸気への耐食性を備えたパイプ、パイプの製造方法、パイプの製造用鋼板を提供する。 【解決手段】 少なくとも一方の表面にニッケル割合が４～１６ａｔ％である亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有することを特徴とするパイプ製造用鋼板を準備する工程と、前記パイプ製造用鋼板を前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層を内面とし筒状に加工する工程と、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工を施す工程と、を有する燃料蒸気への耐食性に優れた曲げ部を有するパイプの製造方法。鋼板の少なくともパイプ内面となる面の最表面にＺｎ－Ｎｉ合金層を有し、Ｚｎ－Ｎｉ合金層におけるニッケル割合が４～１６ａｔ％である燃料蒸気への耐食性を備えたパイプ製造用鋼板。

Description

燃料蒸気への耐食性に優れたパイプ製造用鋼板、それを用いたパイプ及びパイプの製造方法
　本発明は、燃料蒸気に対して耐食性に優れたパイプ製造用鋼板、それを用いたパイプ及びパイプの製造方法に関する。
　近年、温室効果ガス削減のため、カーボンニュートラルとされるバイオエタノールをガソリンに混合したいわゆるバイオエタノール混合ガソリンを使用する動きが活発化している。しかしながら、ガソリンにエタノールを添加すると、ガソリンが吸湿しやすくなり、燃料タンク内に水が混入することが考えられる。さらに、エタノール混合ガソリンを長期間放置したままであると、ガソリンが劣化しガソリン内に有機酸が形成される。
　このように、吸湿状態とガソリンの劣化が発生した場合、エタノールは水とガソリンの両方に混合できるため、ガソリン内部に水と有機酸が含まれた状態になり、さらにガソリン表面から水と有機酸の混合物が気化することがある。そのとき、通常は腐食性の殆ど無いガソリン蒸気にしか接触しないパイプの内面が、強い腐食環境下に置かれる場合が想定される。
　よって、バイオエタノール混合ガソリンの雰囲気下に置かれるパイプには、燃料蒸気による腐食環境をも想定した耐食性が求められる。
　従来、自動車用燃料パイプ用途として、冷延のままや銅めっき鋼板が広く使われている。また、原板にステンレス鋼を用いたパイプやＳｎ－Ｚｎめっきを施したパイプが提案されている。
　例えば、特許文献１には、燃料容器の内面の燃料耐食性、外面の塗装後耐食性などを向上させることを目的として、亜鉛系めっき鋼板の上に、後処理皮膜を付着量にして０．１～２．０ｇ／ｍ２付着後、２０℃／ｓ以上の速度で、めっき表面側から加熱昇温して後処理皮膜の乾燥条件を制御して乾燥させた亜鉛系燃料容器用鋼板が記載されている。
特開２００６－８９７９２号公報
　しかし、上記特許文献１に記載されている耐食性は、ガソリンなどの自動車用燃料に浸漬され、直接自動車燃料と接触する燃料タンクのような部分の耐食性であり、曲げ部を有するパイプの蒸気に対する耐食性ではない。
　つまり、タンクへのプレス加工性およびプレス加工後の燃料耐食性であり、給油管は実際の使用環境としては自動車用燃料に直接暴露されることより、揮発性の高い自動車燃料の蒸気に暴露されるケースの方が圧倒的に多い。
　また、国際的に化石燃料の枯渇化が深刻化しており、バイオエタノールやバイオディーゼル燃料などの普及が広まっている。
　このように、従来の自動車燃料であるガソリンに加え、バイオエタノールやバイオディーゼル燃料及びその蒸気の両方に対して十分な特性を有するめっき鋼板は安全性上問題となっていた。
　また、めっき鋼板をパイプ材料として使用する場合、搭載上の問題から、造管後曲げ部を多く有することになり、めっき皮膜には高い耐食性と共に曲げ加工に対する追随性が要求されている。
　そこで、本発明の目的は、上記の従来の課題を解決することであり、燃料、特にガソリン、バイオエタノール、軽油又はバイオディーゼル燃料などの燃料蒸気に対して曲げ加工部においても十分な耐食性を有するパイプ製造用鋼板を提供することである。
　また、本発明の他の目的は、その鋼板を用いたパイプ及びパイプの製造方法を提供することである。
（１）本発明の曲げ部を有するパイプの製造方法は、パイプの製造方法であって、少なくとも一方の表面にニッケル割合が４～１６ａｔ％である亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有することを特徴とするパイプ製造用鋼板を準備する工程と、前記パイプ製造用鋼板を前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層を内面とし筒状に加工する工程と、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工を施す工程と、を有する燃料蒸気への耐食性に優れていることを特徴とする。
（２）本発明の曲げ部を有するパイプの製造方法は、前記（１）において、前記燃料が、ガソリン、バイオエタノール、軽油、又はバイオディーゼル燃料を含むことを特徴とする。
（３）本発明のパイプ製造用鋼板は、鋼板の少なくともパイプ内面となる面の最表面に亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有し、前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層におけるニッケル割合が４～１６ａｔ％であり、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工に前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層が追随可能であり、かつ、燃料蒸気への耐食性に優れていることを特徴とする。
（４）本発明のパイプ製造用鋼板は、前記（３）において、前記燃料が、ガソリン、バイオエタノール、軽油、又はバイオディーゼル燃料を含むことを特徴とする。
（５）本発明のパイプは、少なくともパイプ内面の最表面に亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有するパイプであって、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工に前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層が追随可能であり、かつ、燃料蒸気への耐食性に優れていることを特徴とする。
（６）本発明のパイプは、前記燃料が、ガソリン、バイオエタノール、軽油、又は、バイオディーゼル燃料を含むことを特徴とする。
　本発明のパイプ、パイプ製造用鋼板は、燃料蒸気への耐食性を備え、燃料であるガソリン、バイオエタノール、軽油、又はバイオディーゼル燃料などの燃料蒸気に暴露されても、発錆を抑制できる。また、パイプへの加工の際の曲げ加工にもめっき皮膜が追随し、加工部における発錆を抑制できる。
本発明のＺｎ－Ｎｉ合金層を有する鋼板の層構成を示す概略説明図である。 本発明のＺｎ－Ｎｉ合金層を有する鋼板のバイオエタノール混合ガソリンへの耐食性試験の方法を示す概略説明図である。 本発明のＺｎ－Ｎｉ合金層を有する鋼板を用いた給油パイプの概略説明図であり、（ａ）は燃料が通過する太径パイプ部と太径パイプ部の上部と下部とを通気する細径パイプ部とを有する給油パイプを示し、（ｂ）は燃料が通過する太径パイプ部と細径パイプ部とが独立して形成されている給油パイプを示す。 曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びの計算式の説明図である。
　以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。
＜鋼板＞
　パイプ製造用鋼板のめっき原板としては、通常低炭素アルミキルド熱延コイルが用いられる。また、炭素０．００３質量％以下の極低炭素鋼、または更にこれにニオブ、チタンを添加し非時効連続鋳造鋼から製造されたコイルも用いられる。
＜めっき前処理＞
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層を有する鋼板は、本実施形態ではまず鋼板にＺｎ－Ｎｉ合金めっきを施すが、鋼板の前処理としては、通常苛性ソーダを主剤としたアルカリ液に電解または浸漬による脱脂を行い、冷延鋼板表面のスケール（酸化膜）を除去する。除去後、冷間圧延工程にて製品厚みまで圧延する。
＜焼鈍＞
　圧延で付着した圧延油を電解洗浄した後、焼鈍する。焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のどちらでもよく特にこだわらない。焼鈍した後、形状修正する。
＜Ｚｎ－Ｎｉ合金めっき＞
　次に、鋼板上に、Ｚｎ－Ｎｉ合金めっきを施す。本発明において、鋼板上にＺｎ－Ｎｉ合金めっき層を得るためのめっき浴としては、硫酸浴、塩化物浴、シアン化物浴など、種々の浴を用いることができる。その場合のめっき条件は以下のとおりである。すなわち、Ｎｉめっきの代表的なワット浴を基本浴として用い、Ｚｎイオンを添加することにより実施する。
めっき浴組成
　硫酸ニッケル：２０～３００ｇ／Ｌ、
　塩化ニッケル：２０～５０ｇ／Ｌ、
　ホウ酸：２０～５０ｇ／Ｌ、
　硫酸亜鉛：２０～３００ｇ／Ｌ、
ｐＨ：１．５～２．０、
浴温：５０～６５℃、
電流密度：５～５０Ａ／ｄｍ２、
とする。なお、安定剤として添加するホウ酸はクエン酸でもよい。
　上記めっき条件において形成されたＺｎ－Ｎｉ合金層において、Ｚｎ－Ｎｉ合金層の組成割合としては、Ｎｉ：４～１６ａｔ％（原子濃度、以下ａｔ％は原子濃度をいう）、残部Ｚｎとすることが好ましい。
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層中のＮｉの組成割合が４ａｔ％未満の場合、気相部の十分な耐食性を得ることはできない。
　また、Ｚｎ－Ｎｉ合金層のＮｉの組成割合が１６ａｔ％を超える場合、平板での合金層では耐食性は得られるが、合金層の硬質化により、加工性が低下しパイプ加工時に合金層に割れが発生し地鉄が露出するため、気相部の十分な耐食性を得ることはできない。
　このような合金層中における組成割合の調整は、前記めっき浴組成、ｐＨ、浴温、電流密度等を好適な範囲に調整することによって実現できる。
　なお、Ｚｎ－Ｎｉ合金層中におけるＮｉの割合は、リガク製蛍光Ｘ線装置（ＺＳＸ　１００ｅ）を使用し、ＥＺスキャンにより亜鉛とニッケル比率から算出した。
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層の厚みは、リガク製蛍光Ｘ線装置（ＺＳＸ　１００ｅ）により測定し、０．５μｍ以上、好ましくは３～１０μｍである。０．５μｍ未満では加工部分において十分な耐食性が得られない。１０μｍを超えた場合、加工の際に磨耗粉が生じ、生産性が悪くなる。このような合金層の厚みの調整は、前記めっき浴組成、ｐＨ、浴温、電流密度等を好適な範囲に調整することによって実現できる。
＜パイプ加工＞
　上記Ｚｎ－Ｎｉ合金層を形成しためっき鋼板を使用し、レベラーにより形状修正し、スリッターで所定の外寸径にスリットした後、成形機によりパイプ状に造管し、長手方向の端面同士を高周波誘導溶接によりシーム溶接することによりパイプを製造する。その後、曲げ加工、その他必要な加工を施す。
　なお、レベラーによる形状修正、スリッターによるスリットを施した鋼板を準備した後、パイプを造管してもよい。
　パイプとしては、燃料をタンクに導入する給油パイプやタンクからエンジンに燃料を導入するパイプや、通気を行うパイプが挙げられる。
　給油パイプ２０の燃料タンク２３への取り付けは、図３（ａ）に示すように、給油パイプ２０の燃料タンク２３への取り付けは、燃料タンク２３の上部から斜め上方向へ延出させた。
　また、給油パイプ２０には、燃料が通過する太径パイプ部２１の途中から分岐をさせて、太径パイプ部２１の上部と下部とを通気する細径パイプ部２２を接続した。
　太径パイプ部２１を本発明のパイプ製造用鋼板を用いて製造する。なお、細径パイプ部２２も本発明のめっき鋼板を用いて製造してもよい。
　なお、本発明で規定する給油パイプ２０は、図３（ａ）に示すような形状に限らず、例えば、図３（ｂ）に示すように、燃料が通過する太径パイプ部２１とは、独立した形状で細径パイプ部２２が燃料タンク２３に取り付けられているものであっても、燃料蒸気に対する耐食性が特に要求されることに変わりはないので、これらの形態のものも含む。
＜評価方法＞
　種々の厚みのＺｎ－Ｎｉ合金鋼板から評価試験片を作製し、バイオエタノール混合ガソリンに浸漬させることにより耐食性を調査した。耐食性は発錆の有無で確認した。
　バイオエタノール混合ガソリンを試験的に模した腐食液を使用した。
ＪＩＳ　Ｋ２２０２に規定されているレギュラーガソリンに、ギ酸、酢酸を添加し、ＪＡＳＯ　Ｍ３６１に規定されているバイオエタノールを１０質量％添加し、模擬的な劣化ガソリンを精製した。
　更に腐食性を高めることを目的に、純水に、ギ酸、酢酸、塩素を添加した腐食水を作製し、劣化ガソリンに１０質量％添加して腐食液とした。腐食液は、上層が劣化ガソリン、下層が腐食水の２層に分かれた状態となる。この腐食液に各厚みのＺｎ－Ｎｉ合金層を設けた評価試験片が半分浸漬するように密閉容器中に配置し、４５℃の恒温槽にて経時した。
これにより、図２に示すように、評価試験片は、上部より、劣化ガソリンの燃料蒸気（気相）と接触した気相部１１、劣化ガソリン（液相）と接触した液相部１２，腐食水（水相）と接触した水相部１３に分離されて評価されることになる。そして、評価試験片の気相部１１の腐食を調査することにより、評価試験片の燃料蒸気に対する耐食性を評価した。
＜９０°折り曲げ評価＞
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層を設けた評価試験片はパイプの曲げ加工を想定し、合金層を設けた面を凸部（図２で山部）として９０°折り曲げを行ったものを使用した。９０°折り曲げの谷部の半径、すなわち、金型の肩部半径は２．０ｍｍとし、加工された山部の発錆を評価した。
　多くの実験結果から、Ｚｎ－Ｎｉ合金層のＮｉ割合が４～１６ａｔ％において９０°折り曲げ部山部の気相部に対する発錆が抑制された。
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層内のＮｉ割合が４％未満では、９０°の折り曲げ加工において合金層は追随するが、Ｚｎが多いために十分な耐食性を得る事は出来ない。
　また、Ｚｎ－Ｎｉ合金層内のＮｉ割合が１６ａｔ％を超えると、合金層が硬質化するため、９０°折り曲げ加工により合金層にクラックが入り、そこから腐食液が浸透するため、十分な耐食性を得る事は出来ない。
　よって、多くの実験結果から、Ｚｎ－Ｎｉ合金層のＮｉ組成割合を、４～１６ａｔ％の範囲とした場合に、評価試験片の気相部での発錆が抑制されることが分かった。
　また、図４に、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びの測定方法を示す。すなわち、板の曲げ加工の場合においては、図４（ａ）に示すように、板厚ｔと肩部半径ｒから求められる。ここで、ｒは板の曲げ加工に用いる金型の肩部半径であり、折り曲げ凸部の伸び（％）は図中の四角で囲む計算式によって求められる。
　また、パイプ加工の場合においては、図４（ｂ）に示すように、パイプ径Ｔと金型の肩部半径Ｒから求められる。ここで、Ｒはパイプの曲げ加工に用いる金型の肩部半径であり、折り曲げ凸部の伸び（％）は図中の四角で囲む計算式によって求められる。例えば、Ｔ＝３０ｍｍのパイプをＲ＝６０ｍｍで曲げ加工したときに伸びは２０％となり、板厚１ｍｍの９０°折り曲げ加工の伸びと同じになる。
　以下に実施例を用いて、本発明を更に詳細に説明する。
＜実施例１～６＞
　板厚１．０ｍｍの、冷延、焼鈍済みの低炭素アルミキルド鋼板を原板とした。
めっき原板である鋼板の成分は以下のとおりである。
Ｃ：０．０４５質量％、Ｍｎ：０．２３質量％、Ｓｉ：０．０２質量％、Ｐ：０．０１２質量％、Ｓ：０．００９質量％、Ａｌ：０．０６３質量％、Ｎ：０．００３６質量％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物である。この鋼板を、アルカリ電解脱脂、硫酸浸漬の酸洗を行った後、Ｎｉ組成割合を変えてＺｎ－Ｎｉ合金めっきを行いパイプ製造用合金めっき鋼板とした。
　なお、Ｚｎ－Ｎｉ合金めっきの厚みは、リガク製蛍光Ｘ線装置（ＺＳＸ　１００ｅ）により測定し、３μｍとした。
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層のＮｉ組成割合を、表１に示す。なお、合金層中の組成割合はリガク製蛍光Ｘ線装置（ＺＳＸ　１００ｅ）を使用し、ＥＺスキャンにより測定した。合金層の厚みの測定にも前記蛍光Ｘ線装置を用いた。
＜比較例１～５＞
　Ｚｎ－Ｎｉ合金層中のＮｉの組成割合を、表１に示す値に変更した以外は、実施例と同様にして、比較例１～５のめっき鋼板を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
＜評価＞
　実施例、比較例の各合金層を有する鋼板から評価試験片を作製し、４５℃の恒温槽にて２０００時間経時させた後に、各評価試験片の外観を観察し、気相部、液相部においてそれぞれ赤錆発生を調査した。この結果を表１の「気相部の発錆発生結果」、「液相部の発錆発生結果」の欄に示す。
　本発明の実施例１～６のＺｎ－Ｎｉ合金層を設けた鋼板は、表１に示すように、
液相部、気相部の両方において赤錆の発生を抑制した。
また、めっき外観も良好であり、燃料蒸気への耐食性を備えたパイプ製造用鋼板として優れていた。
一方、比較例１～５のめっき鋼板は、液相部においては錆の発生が見られなかったが、
気相部においては赤錆が発生し、耐食性が要求されるパイプ製造用鋼板として実用性に乏しい。
　本発明のパイプ製造用鋼板、それを用いたパイプは、燃料であるガソリン、バイオエタノール、軽油、又はバイオディーゼル燃料などの燃料蒸気への暴露において錆発生を抑え、燃料蒸気への耐食性に優れており、燃料自体の劣化も抑制することが可能であり、産業上の利用可能性が極めて高い。
１１：気相部
１２：液相部
１３：水相部
２０：給油パイプ
２１：太径パイプ部
２２：細径パイプ部
２３：燃料タンク

Claims (6)

  1. パイプの製造方法であって、少なくとも一方の表面にニッケル割合が４～１６ａｔ％である亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有することを特徴とするパイプ製造用鋼板を準備する工程と、前記パイプ製造用鋼板を前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層を内面とし筒状に加工する工程と、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工を施す工程と、を有する燃料蒸気への耐食性に優れた曲げ部を有するパイプの製造方法。
  2. 前記燃料が、ガソリン、バイオエタノール、軽油、又はバイオディーゼル燃料を含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料蒸気への耐食性に優れた曲げ部を有するパイプの製造方法。
  3. 鋼板の少なくともパイプ内面となる面の最表面に亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有し、前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層におけるニッケル割合が４～１６ａｔ％であり、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工に前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層が追随可能であり、かつ、燃料蒸気への耐食性に優れたことを特徴とするパイプ製造用鋼板。
  4. 前記燃料が、ガソリン、バイオエタノール、軽油、又はバイオディーゼル燃料を含む請求項３に記載の燃料蒸気の存在下で使用しても燃料蒸気への耐食性に優れたことを特徴とするパイプ製造用鋼板。
  5. 少なくともパイプ内面の最表面に亜鉛－ニッケル（Ｚｎ－Ｎｉ）の合金層を有するパイプであって、曲げ加工の際に生じる折り曲げ凸部の伸びが２０％以内である曲げ加工に前記Ｚｎ－Ｎｉ合金層が追随可能であり、かつ、燃料蒸気への耐食性に優れたことを特徴とするパイプ。
  6. 前記燃料が、ガソリン、バイオエタノール、軽油、又は、バイオディーゼル燃料を含む請求項５に記載の燃料蒸気の存在下で使用しても燃料蒸気への耐食性に優れたことを特徴とするパイプ。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2871263A4 (en) * 2012-07-04 2016-03-02 Usui Kokusai Sangyo Kk TUBE WITH A HEAT-RESISTANT CORROSION-RESISTANT PLATING LAYER WITH EXCELLENT PROCESSABILITY

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108129936A (zh) * 2018-01-03 2018-06-08 中山市大涌镇生产力促进中心 一种木材电镀染色方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH059786A (ja) * 1990-11-02 1993-01-19 Usui Internatl Ind Co Ltd 内面の耐食性に優れた溶接管及びその製造方法
JPH09324282A (ja) * 1996-06-06 1997-12-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工後耐食性に優れた表面処理鋼板
JP2002242779A (ja) * 2000-12-04 2002-08-28 Futaba Industrial Co Ltd フューエルインレットの製造方法
JP2009113066A (ja) * 2007-11-05 2009-05-28 Nittetsu Steel Pipe Co Ltd 給油管用電縫鋼管

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6057518B2 (ja) * 1981-07-14 1985-12-16 株式会社神戸製鋼所 耐蝕性と耐水密着性に優れた表面処理鋼材
US4885215A (en) * 1986-10-01 1989-12-05 Kawasaki Steel Corp. Zn-coated stainless steel welded pipe
JP2631648B2 (ja) * 1986-10-23 1997-07-16 臼井国際産業株式会社 耐食性並びに流体への酸化防止被膜を有する電縫鋼管およびその製造方法
GB2222785B (en) * 1988-09-17 1992-02-12 Usui Kokusai Sangyo Kk Multi-layered pipe coating
JP2848888B2 (ja) * 1990-01-10 1999-01-20 臼井国際産業株式会社 耐食性一重巻鋼管及びその製造方法
DE4136038C2 (de) * 1990-11-02 1994-06-16 Usui Kokusai Sangyo Kk Geschweißtes Stahlrohr mit hoher Korrosionsbeständigkeit der Innenoberfläche sowie Verfahren zu seiner Herstellung
JPH05106058A (ja) * 1991-10-18 1993-04-27 Kawasaki Steel Corp 燃料容器用高耐食性表面処理鋼板
JP3176405B2 (ja) * 1991-12-02 2001-06-18 臼井国際産業株式会社 内面の耐食性に優れた溶接管及びその製造方法
BE1005554A3 (fr) * 1991-12-10 1993-10-26 Bundy Internat Ltd Procede de fabrication d'un tube a paroi multiple.
JP3403263B2 (ja) * 1994-11-14 2003-05-06 臼井国際産業株式会社 加工性・耐食性の均一性に優れた耐熱・耐食性めっき鋼材
JP3445858B2 (ja) * 1994-12-29 2003-09-08 臼井国際産業株式会社 保護被覆層を有する自動車用金属配管
JPH08225984A (ja) * 1995-02-21 1996-09-03 Kawasaki Steel Corp めっき外観、めっき密着性および耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の製造方法
JP3885910B2 (ja) * 1997-10-09 2007-02-28 臼井国際産業株式会社 フューエル・デリバリ・パイプ及びその製造方法
JP3497413B2 (ja) * 1998-07-30 2004-02-16 新日本製鐵株式会社 耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板
US6276400B1 (en) * 1999-06-08 2001-08-21 Itt Manufacturing Enterprises, Inc. Corrosion resistant powder coated metal tube and process for making the same
US6325108B1 (en) * 1999-06-21 2001-12-04 David S. Bettinger Prestressed composite cryogenic piping
US6976510B2 (en) * 2000-01-19 2005-12-20 Itt Manufacturing Enterprises, Inc. Corrosion resistant metal tube and process for making the same
JP3831340B2 (ja) * 2000-08-11 2006-10-11 アイティーティー・マニュファクチャリング・エンタープライジズ・インコーポレーテッド 金属管に接合されたプラスチック層の機械的除去装置
JP4014907B2 (ja) * 2002-03-27 2007-11-28 日新製鋼株式会社 耐食性に優れたステンレス鋼製の自動車用燃料タンクおよび給油管
JP2004052093A (ja) * 2002-07-24 2004-02-19 Sanoh Industrial Co Ltd 多層めっき自動車燃料配管部品
US20050031894A1 (en) * 2003-08-06 2005-02-10 Klaus-Peter Klos Multilayer coated corrosion resistant article and method of production thereof
US20070261752A1 (en) * 2006-04-13 2007-11-15 Stant Manufacturing Inc. Multiple-layer fluid fuel apparatus
US8091588B2 (en) * 2008-05-30 2012-01-10 Fluid Routing Solutions, Inc. Metallic tubular structure
JP5392717B2 (ja) * 2009-09-18 2014-01-22 東洋鋼鈑株式会社 給油パイプ
EP2479317B1 (en) * 2009-09-18 2019-04-24 Toyo Kohan Co., Ltd. Fuel supply pipe
JP5773515B2 (ja) * 2010-07-23 2015-09-02 臼井国際産業株式会社 スチール製の燃料圧送配管
JP5690306B2 (ja) * 2012-06-08 2015-03-25 ディップソール株式会社 塗装ステンレス鋼部材

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH059786A (ja) * 1990-11-02 1993-01-19 Usui Internatl Ind Co Ltd 内面の耐食性に優れた溶接管及びその製造方法
JPH09324282A (ja) * 1996-06-06 1997-12-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工後耐食性に優れた表面処理鋼板
JP2002242779A (ja) * 2000-12-04 2002-08-28 Futaba Industrial Co Ltd フューエルインレットの製造方法
JP2009113066A (ja) * 2007-11-05 2009-05-28 Nittetsu Steel Pipe Co Ltd 給油管用電縫鋼管

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2871263A4 (en) * 2012-07-04 2016-03-02 Usui Kokusai Sangyo Kk TUBE WITH A HEAT-RESISTANT CORROSION-RESISTANT PLATING LAYER WITH EXCELLENT PROCESSABILITY

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