WO2010082359A1 - エンジン - Google Patents

エンジン Download PDF

Info

Publication number
WO2010082359A1
WO2010082359A1 PCT/JP2009/050784 JP2009050784W WO2010082359A1 WO 2010082359 A1 WO2010082359 A1 WO 2010082359A1 JP 2009050784 W JP2009050784 W JP 2009050784W WO 2010082359 A1 WO2010082359 A1 WO 2010082359A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
ammonia
engine
liquid ammonia
compressor
supplied
Prior art date
Application number
PCT/JP2009/050784
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
春日俊相
渡辺厚
田中伸一郎
畦上修
Original Assignee
トヨタ自動車株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by トヨタ自動車株式会社 filed Critical トヨタ自動車株式会社
Priority to CN2009801542936A priority Critical patent/CN102272427B/zh
Priority to JP2010546534A priority patent/JP5062333B2/ja
Priority to US13/142,740 priority patent/US8943826B2/en
Priority to PCT/JP2009/050784 priority patent/WO2010082359A1/ja
Priority to EP09838327.6A priority patent/EP2378096B1/en
Publication of WO2010082359A1 publication Critical patent/WO2010082359A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
    • F02C3/24—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being liquid at standard temperature and pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
    • F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
    • F01N3/2066—Selective catalytic reduction [SCR]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
    • F02C9/26—Control of fuel supply
    • F02C9/40—Control of fuel supply specially adapted to the use of a special fuel or a plurality of fuels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/286—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply having fuel-air premixing devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2560/00—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics
    • F01N2560/02—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics the means being an exhaust gas sensor
    • F01N2560/026—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics the means being an exhaust gas sensor for measuring or detecting NOx
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2610/00—Adding substances to exhaust gases
    • F01N2610/02—Adding substances to exhaust gases the substance being ammonia or urea
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/10—Catalytic reduction devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/00001—Treating oxidant before combustion, e.g. by adding a catalyst
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00002—Gas turbine combustors adapted for fuels having low heating value [LHV]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Definitions

  • the present invention relates to an engine.
  • an engine of ammonia as a fuel is arranged selectively reducible the NO X selective reducing catalyst the NO X contained in exhaust gas in the presence of ammonia in the exhaust passage of the engine
  • a fuel supply means for supplying fuel made of liquid ammonia into the combustion chamber of the engine, and an ammonia supply means for supplying liquid ammonia into the intake passage of the engine, and the intake passage from the ammonia supply means Provided is an engine in which intake air is cooled by liquid ammonia supplied inside, and NO X contained in the exhaust gas is reduced in the NO X selective reduction catalyst by unburned ammonia discharged into the exhaust passage. Is done.
  • FIG. 1 is a system diagram of a power plant according to the present invention
  • FIG. 2 is a diagram showing various modifications of a part of FIG. 1
  • FIG. 3 is a diagram schematically showing an example of a gas turbine engine
  • FIG. 5 is a system diagram of yet another example of the power plant
  • FIG. 6 is a system diagram of yet another example of the power plant
  • FIG. 7 is a system diagram of yet another example of the power plant. It is a systematic diagram.
  • FIG. 1 shows a system diagram of a power plant according to the present invention.
  • 1 is a gas turbine engine
  • 2 is a combustor of the gas turbine engine
  • 3 is a turbine
  • 4 is a compressor driven by the turbine 3
  • 5 is driven by the gas turbine engine 1 via a speed reducer 6.
  • Generators 7, 7 and 8 are fuel metering valves
  • 9 is a NO X selective reduction catalyst disposed in the exhaust passage of the turbine 3, that is, in the exhaust passage of the gas turbine engine 1
  • 10 is an electronic control device, respectively. .
  • the NO X selective reduction catalyst 9 is made of, for example, a honeycomb structure supporting titania TiO 2 , and the NO X selective reduction catalyst 9 can selectively reduce NO X contained in the exhaust gas in the presence of ammonia.
  • the electronic control unit 10 includes a signal indicating the output of the generator 5, a signal indicating the rotational speed of the generator 5, a signal indicating the outlet temperature of the compressor 4, a signal indicating the inlet temperature of the compressor 4, and the outlet pressure of the compressor 4. , A signal indicating the inlet temperature of the turbine 3, a signal indicating the NO X concentration in the exhaust gas that has passed through the NO X selective reduction catalyst 9, a signal indicating the atmospheric temperature, and the like.
  • FIG. 3 is a partial sectional side view schematically showing an example of the gas turbine engine 1 of FIG.
  • an output shaft 51 is rotatably supported in the casing 50 of the gas turbine 1, and the output shaft 51 is connected to the generator 5 via the speed reducer 6.
  • the compressor 4 is a multistage compressor having a plurality of stationary blades 52 supported by a casing 50 and a plurality of moving blades 53 formed on an output shaft 51, and the intake air sucked from the suction port 54 is compressed by the compressor. Compressed by 4 and fed into the combustor 2.
  • a plurality of the combustors 2 are arranged around the output shaft 51, and each combustor 2 has a combustion chamber 55, a fuel supply device 56 for supplying fuel into the combustion chamber 55, and the combustion chamber 55 to the turbine 3. And a combustor tail cylinder 57 extending toward the front.
  • a part of the compressed air flowing out of the compressor 4 is sent into the combustion chamber 55 as indicated by an arrow A in FIG. 3, and the fuel supplied from the fuel supply device 56 is combusted in the combustion chamber 55.
  • Combustion gas in the combustion chamber 55 is sent into the turbine 3 through the combustor tail cylinder 57, whereby a rotational force is given to the turbine 3.
  • the turbine 3 is a multi-stage turbine having a plurality of stationary blades 58 supported by a casing 50 and a plurality of moving blades 59 formed on an output shaft 51.
  • the combustion gas flowing out of the turbine 3 is exhaust gas. And discharged from the exhaust port 60.
  • ammonia is used as the fuel, and liquid ammonia is supplied from the fuel supply device 56 into the combustion chamber 55.
  • This liquid ammonia is burned in the combustion chamber 55, and a rotational force is given to the turbine 3 by the combustion gas of the liquid ammonia.
  • ammonia burns, it becomes N 2 and H 2 O, and no CO 2 is produced. Therefore, no CO 2 is emitted from the gas turbine engine 1.
  • liquid ammonia is combusted in this way, CO 2 is not generated, but NO X is generated. Therefore, the exhaust gas discharged from the gas turbine engine 1 contains NO X. In the present invention, this NO X is reduced by the NO X selective reduction catalyst 9 (FIG. 1) disposed in the exhaust passage of the gas turbine engine 1.
  • an ammonia supply device for supplying liquid ammonia is arranged in the intake passage of the gas turbine engine 1, and the liquid ammonia is supplied from the ammonia supply device into the intake passage.
  • the ammonia supply device 61 is disposed in the intake duct 62, and liquid ammonia is supplied from the ammonia supply device 61 into the suction port 54.
  • the boiling point of ammonia is ⁇ 33.5 ° C., and the latent heat of vaporization when liquid ammonia is vaporized is four times that of gasoline, which is extremely large.
  • the intake air is strongly cooled by the latent heat of vaporization of the liquid ammonia, and thus the inlet temperature of the turbine 3 is greatly reduced.
  • the maximum allowable temperature exists from the viewpoint of durability in the inlet temperature of the turbine 3.
  • the inlet temperature of the turbine 3 is increased to the maximum allowable temperature, the output of the gas turbine engine 1 becomes maximum.
  • the intake air is cooled and the inlet temperature of the turbine 3 is lowered as described above, the amount of fuel supplied from the fuel supply device 56 can be increased until the inlet temperature of the turbine 3 reaches the maximum allowable temperature. It becomes.
  • the maximum output of the gas turbine engine 1 when the inlet temperature of the turbine 3 reaches the maximum allowable temperature increases. Therefore, when the intake air is cooled, the maximum output of the gas turbine 1 is increased. Can be increased. That is, the maximum output of the gas turbine engine 1 can be increased by supplying liquid ammonia from the ammonia supply device 61 into the intake air. On the other hand, when liquid ammonia is supplied from the ammonia supply device 61 to the intake air, the compressed air flowing out from the compressor 4 contains ammonia. As shown by the arrow A in FIG.
  • ammonia contained in the compressed air sent into the combustion chamber 55 is burned in the combustion chamber 55, and the remaining ammonia is not burned and is not burned. It is fed into the turbine 3 in the form of ammonia.
  • ammonia contained in the compressed air sent into the combustor tail cylinder 57 is also sent into the turbine 3 in the form of unburned ammonia.
  • the unburned ammonia sent to the turbine 3 is discharged into the exhaust passage of the gas turbine engine 1, and then this unburned ammonia is sent into the NO X selective reduction catalyst 9.
  • NO X contained in the exhaust gas is reduced by the NO X selective reduction catalyst 9 by the unburned ammonia discharged into the exhaust passage.
  • liquid ammonia flows into the intake air flowing into the compressor 4, the ammonia is sufficiently mixed with the intake air in the compressor 4, and unburned ammonia is sufficiently mixed in the turbine 3. Accordingly, the concentration distribution of unburned ammonia in the exhaust gas flowing into the NO X selective reduction catalyst 9 becomes uniform, and thus the NO X reduction action by the NO X selective reduction catalyst 9 is improved.
  • liquid ammonia in the present invention is supplied from the ammonia supply device 61 will be doing two action with effect of reducing the NO X in action and the NO X selective reducing catalyst 9 for cooling the intake air.
  • the concentration distribution of unburned ammonia in the exhaust gas flowing into the NO X selective reducing catalyst 9 by supplying liquid ammonia to the intake air flowing into the compressor 4 can be made uniform, thus to NO X The reduction action of NO X by the selective reduction catalyst 9 can be improved.
  • liquid ammonia stored in an ammonia storage tank (not shown) is supplied to the combustor 2 via the metering valve 7 on the one hand, and the compressor via the metering valve 8 on the other hand. 4 is supplied into the intake air flowing into the intake air, that is, into the intake air.
  • the exhaust gas discharged from the turbine 3 is sent to the NO X selective reduction catalyst 9. As shown in FIG.
  • the same liquid ammonia is used as the fuel supplied to the combustor 2 and the liquid ammonia supplied to the intake air, so that the power generation system can be simplified. it can.
  • the amount of fuel supplied to the combustor 2 that is, the amount of liquid ammonia
  • the amount of liquid ammonia supplied into the intake passage of the gas turbine engine 1 is controlled by a metering valve 8 so that the amount of unburned ammonia is greater than or equal to a predetermined set value of NO X contained in the exhaust gas, for example, The amount is controlled such that the amount can be reduced more than a predetermined reduction rate.
  • the supply amount of the liquid ammonia is set to an optimal supply amount obtained in advance by experiments according to the operating state of the gas turbine engine 1, or the NO X selective reduction detected by the NO X concentration sensor. Feedback control is performed so that the NO X concentration from the catalyst 9 falls within a predetermined concentration range.
  • 2A, 2B, and 2C show various forms of the power plant shown in FIG.
  • an exhaust heat recovery device 11 comprising a heat exchanger for recovering exhaust gas heat is arranged in the exhaust passage upstream of the NO X selective reduction catalyst 9, and FIG. 2 (B).
  • the exhaust heat recovery device 11 is disposed in the exhaust passage downstream of the NO X selective reduction catalyst 9.
  • FIG. 2 (A) an exhaust heat recovery device 11 comprising a heat exchanger for recovering exhaust gas heat
  • FIG. 4A shows another embodiment of the power plant.
  • liquid ammonia is supplied into the intake passage flowing through the middle stage of the compressor 4 via the metering valve 13. That is, in this embodiment, in addition to the intake air flowing into the compressor 4, for example, liquid ammonia is also supplied to the intake air flowing through the middle stage of the compressor 4 from the surface of the stationary blade 52 positioned at the middle stage of the compressor 4.
  • FIG. 4B shows a change in intake air temperature in the compressor 4. Incidentally, FIG.
  • the solid line in (B) shows the case of supplying liquid ammonia to the intake air flowing into the compressor 4, as shown by Q 1
  • FIG. 4 (B) of the dashed line the same amount of liquid ammonia the shows a case of supplying divided into two in the intake air flowing into the compressor 4, to the intake air flowing through the middle of the compressor 4, as shown by Q 2 as shown by Q 1.
  • the intake air temperature in the compressor 4 increases toward the compressor outlet. Therefore, as shown by the broken line, liquid ammonia is divided and supplied as a result of intake air per supply. Even if the amount of temperature decrease is small, the intake air temperature at the compressor outlet is lower than that indicated by the solid line. Therefore, as shown in FIG.
  • FIG. 5 shows still another embodiment of the power plant.
  • an auxiliary supply device 14 for supplying ammonia to the NO X selective reduction catalyst 9 is arranged in the exhaust heat recovery device 11, and liquid ammonia passes through the metering valve 15. It is injected from the auxiliary supply device 14 toward the NO X selective reduction catalyst 9.
  • FIG. 6 shows still another embodiment of the power plant.
  • liquid ammonia is supplied to the stationary blade 58 (FIG. 3) of the turbine 3 through the metering valve 16, and the liquid ammonia is caused to flow out on the surface of the stationary blade 58.
  • FIG. 7 shows still another embodiment of the power plant.
  • liquid ammonia is supplied to the moving blade 59 (FIG. 3) of the turbine 3 through the metering valve 17, and the liquid ammonia flows out on the surface of the moving blade 59.
  • the rotor blade 59 is cooled by the latent heat of vaporization of liquid ammonia, and thus not only the durability of the rotor blade 59 can be improved, but also the maximum allowable temperature of the inlet temperature of the turbine 3 can be increased. The maximum output of 1 can be increased.
  • the liquid ammonia flowing out from the moving blade 59 is used for NO X reduction in the NO X selective reduction catalyst 9.
  • liquid ammonia can flow out from both the stationary blade 58 and the moving blade 58 of the turbine 3. That is, liquid ammonia is allowed to flow out of at least one of the turbine vanes 58 or rotor blades 59.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)

Abstract

ガスタービンエンジン（１）の燃焼器（２）に液状アンモニアが供給され、この液状アンモニアを燃焼させることによってタービン（３）が駆動される。ガスタービンエンジン（１）の排気通路内にはNOX選択還元触媒（９）が配置される。コンプレッサ（４）に流入する吸入空気内には液状アンモニアが供給され、この液状アンモニアによって吸入空気を冷却すると共に、排気ガス中に含まれるNOXを排気通路内に排出される未燃のアンモニアによりNOX選択還元触媒（９）において還元させる。

Description

エンジン
　本発明はエンジンに関する。
　ガスタービンエンジンやガソリンエンジンやディーゼルエンジン等のエンジンでは従来より燃料として主に天然ガスや化石燃料が用いられている（例えば特開平１０−２５９７３６号公報参照）。しかしながらこれらの燃料を燃焼させると地球の温暖化を進行させるＣＯ２が発生するという問題がある。また、これらの燃料はいずれは枯渇してしまうという問題もある。更にエンジンでは燃料を燃焼させればＮＯＸが生成され、従ってエンジンを用いた場合には大気中へのＮＯＸの排出を抑制することが必要となる。
　本発明の目的は、燃料としてアンモニアを用いることによりＣＯ２の発生しない燃焼を行わせ、しかもこのアンモニアによるＮＯＸの還元作用により大気中に排出されるＮＯＸ量を大巾に低減しつつアンモニアの気化潜熱を利用した吸入空気の冷却作用により出力が向上せしめられるエンジンを提供することにある。
　本発明によれば、アンモニアを燃料とするエンジンであって、エンジンの排気通路内にアンモニアの存在下で排気ガス中に含まれるＮＯＸを選択的に還元可能なＮＯＸ選択還元触媒を配置し、エンジンの燃焼室内に液状アンモニアからなる燃料を供給するための燃料供給手段と、エンジンの吸気通路内に液状アンモニアを供給するためのアンモニア供給手段とを具備しており、アンモニア供給手段から吸気通路内に供給された液状アンモニアによって吸入空気を冷却すると共に、排気ガス中に含まれるＮＯＸを排気通路内に排出される未燃のアンモニアによりＮＯＸ選択還元触媒において還元するようにしたエンジンが提供される。
　図１は本発明による発電プラントの系統図、図２は図１の一部の種々の変形例を示す図、図３はガスタービンエンジンの一例を図解的に示す図、図４は発電プラントの別の実施例の系統図、図５は発電プラントの更に別の実施例の系統図、図６は発電プラントの更に別の実施例の系統図、図７は発電プラントの更に別の実施例の系統図である。
参照符号の一覧表
１…ガスタービンエンジン
２…燃焼器
３…タービン
４…コンプレッサ
５…発電機
６…減速機
７，８，１３，１５，１６，１７…調量弁
９…ＮＯＸ選択還元触媒
　図１に本発明による発電プラントの系統図を示す。図１を参照すると、１はガスタービンエンジン、２はガスタービンエンジンの燃焼器、３はタービン、４はタービン３により駆動されるコンプレッサ、５は減速機６を介してガスタービンエンジン１により駆動される発電機、７および８は燃料の調量弁、９はタービン３の排気通路内、即ちガスタービンエンジン１の排気通路内に配置されたＮＯＸ選択還元触媒、１０は電子制御装置を夫々示す。
　ＮＯＸ選択還元触媒９は例えばチタニアＴｉＯ２を担持したハニカム構造体からなり、このＮＯＸ選択還元触媒９はアンモニアの存在下で排気ガス中に含まれるＮＯＸを選択的に還元可能である。一方、電子制御装置１０には発電機５の出力を示す信号、発電機５の回転数を示す信号、コンプレッサ４の出口温度を示す信号、コンプレッサ４の入り口温度を示す信号、コンプレッサ４の出口圧力を示す信号、タービン３の入り口温度を示す信号、ＮＯＸ選択還元触媒９を通過した排気ガス中のＮＯＸ濃度を示す信号、大気温を示す信号等、種々の入力信号が入力され、各調量弁７，８はこれら入力信号に基づいて電子制御装置１０の出力信号により制御される。
　図３に図１のガスタービンエンジン１の一例を図解的に示した一部断面側面図を示す。
　図３を参照すると、ガスタービン１のケーシング５０内には出力軸５１が回転可能に支承されており、この出力軸５１が減速機６を介して発電機５に連結されている。コンプレッサ４は、ケーシング５０により支持されている複数の静翼５２と出力軸５１上に形成されている複数の動翼５３とを有する多段コンプレッサからなり、吸入口５４から吸入された吸入空気はコンプレッサ４により圧縮されて燃焼器２に送り込まれる。
　燃焼器２は出力軸５１周りに複数個配置されており、各燃焼器２は燃焼室５５と、燃焼室５５内に燃料を供給するための燃料供給装置５６と、燃焼室５５からタービン３に向けて延びる燃焼器尾筒５７とにより構成される。コンプレッサ４から流出した一部の圧縮空気は図３において矢印Ａで示されるように燃焼室５５内に送り込まれ、燃料供給装置５６から供給された燃料は燃焼室５５内において燃焼せしめられる。燃焼室５５内の燃焼ガスは燃焼器尾筒５７内を通ってタービン３に送り込まれ、それによりタービン３に回転力が与えられる。
　一方、タービン３の入口温度が過度に上昇しないようにコンプレッサ４から流出した一部の圧縮空気が図３において矢印Ｂで示されるように燃焼器尾筒５７内に送り込まれる。燃焼室５５ではほとんど１００％に近い完全燃焼が行われているが、上述のように燃焼室尾筒５７内には圧縮空気が供給されるのでタービン３に送り込まれる燃焼ガスは空気過剰となっている。タービン３は、ケーシング５０により支持されている複数の静翼５８と出力軸５１上に形成されている複数の動翼５９とを有する多段タービンからなり、タービン３から流出した燃焼ガスは排気ガスとなって排気口６０から排出される。
　さて、本発明では燃料としてアンモニアが用いられており、燃料供給装置５６から燃焼室５５内に液状アンモニアが供給される。この液状アンモニアは燃焼室５５内で燃焼せしめられ、液状アンモニアの燃焼ガスによってタービン３に回転力が与えられれる。アンモニアは燃焼するとＮ２とＨ２Ｏとなり、ＣＯ２は全く生成されない。従ってこのガスタービンエンジン１からはＣＯ２が全く排出されないことになる。
　このように液状アンモニアが燃焼せしめられるとＣＯ２は生成されないがＮＯＸは生成され、従ってガスタービンエンジン１から排出される排気ガス中にはＮＯＸが含まれることになる。本発明ではこのＮＯＸはガスタービンエンジン１の排気通路内に配置されたＮＯＸ選択還元触媒９（図１）において還元される。このとき、ＮＯＸ選択還元触媒９においてＮＯＸを還元するにはアンモニアが必要であり、以下このアンモニアの供給方法について説明する。
　即ち、本発明によればガスタービンエンジン１の吸気通路内に液状アンモニアを供給するためのアンモニア供給装置が配置されており、このアンモニア供給装置から吸気通路内に液状アンモニアが供給される。図３に示される例ではこのアンモニア供給装置６１は吸気ダクト６２内に配置されており、このアンモニア供給装置６１から吸入口５４内に液状アンモニアが供給される。
　アンモニアの沸点は−３３．５℃であり、液状アンモニアが気化するときの気化潜熱はガソリンの４倍であって極めて大きい。従ってアンモニア供給装置６１から吸入空気中に液状アンモニアが噴射されると液状アンモニアの気化潜熱により吸入空気が強力に冷却され、斯くしてタービン３の入口温度が大巾に低下せしめられることになる。
　一方、タービン３の入口温度には耐久性の点から最大許容温度が存在し、この場合タービン３の入口温度をこの最大許容温度まで上昇させるとガスタービンエンジン１の出力は最大となる。ところで上述のように吸入空気が冷却されてタービン３の入口温度が低下せしめられるとこのときにはタービン３の入口温度が最大許容温度となるまで燃料供給装置５６からの供給燃料量を増大することが可能となる。燃料供給装置５６からの供給燃料量を増大できるとタービン３の入口温度が最大許容温度になったときのガスタービンエンジン１の最大出力が増大し、従って吸入空気を冷却するとガスタービン１の最大出力を高めることができることになる。即ち、アンモニア供給装置６１から吸入空気中に液状アンモニアを供給することによってガスタービンエンジン１の最大出力を高めることができることになる。
　一方、アンモニア供給装置６１から吸入空気中に液状アンモニアが供給されるとコンプレッサ４から流出する圧縮空気中にはアンモニアが含まれることになる。図３において矢印Ａで示されるように燃焼室５５内に送り込まれた圧縮空気中に含まれるアンモニアの一部は燃焼室５５内において燃焼せしめられ、残りのアンモニアは燃焼せしめられることなく未燃のアンモニアの形でタービン３に送り込まれる。一方、図３において矢印Ｂで示されるように燃焼器尾筒５７内に送り込まれた圧縮空気中に含まれるアンモニアも未燃のアンモニアの形でタービン３に送り込まれる。
　タービン３に送り込まれた未燃のアンモニアはガスタービンエンジン１の排気通路内に排出され、次いでこの未燃のアンモニアはＮＯＸ選択還元触媒９内に送り込まれる。従って排気ガス中に含まれるＮＯＸは排気通路内に排出された未燃のアンモニアによりＮＯＸ選択還元触媒９において還元せしめられることになる。なお、液状アンモニアをコンプレッサ４に流入する吸入空気中に流入するとこのアンモニアはコンプレッサ４内で吸入空気と十分に混合され、また未燃のアンモニアはタービン３内で十分に混合される。従ってＮＯＸ選択還元触媒９に流入する排気ガス中の未燃アンモニアの濃度分布は均一となり、斯くしてＮＯＸ選択還元触媒９によるＮＯＸの還元作用が向上せしめられる。
　このように本発明ではアンモニア供給装置６１から供給された液状アンモニアは吸入空気を冷却する作用とＮＯＸ選択還元触媒９においてＮＯＸを還元する作用との二つの作用を行っていることになる。また、コンプレッサ４に流入する吸入空気中に液状アンモニアを供給することによってＮＯＸ選択還元触媒９に流入する排気ガス中の未燃アンモニアの濃度分布を均一化することができ、斯くしてＮＯＸ選択還元触媒９によるＮＯＸの還元作用を向上せしめることができる。
　一方、再び図１に戻ると、例えば図示しないアンモニア貯留タンク内に貯留されている液状アンモニアが一方では調量弁７を介して燃焼器２に供給され、他方では調量弁８を介してコンプレッサ４に流入する吸気中、即ち吸入空気中に供給される。一方、タービン３から排出された排気ガスはＮＯＸ選択還元触媒９に送り込まれる。図１に示されるように本発明では燃焼器２に供給される燃料および吸入空気中に供給される液状アンモニアとして同一の液状アンモニアが使用されており、斯くして発電システムを簡素化することができる。
　図１において燃焼器２に供給される燃料量、即ち液状アンモニア量は調量弁７によって発電出力が要求発電出力となるように制御される。一方、ガスタービンエンジン１の吸気通路内に供給される液状アンモニアの量は調量弁８によって、未燃アンモニアの量が排気ガス中に含まれるＮＯＸを予め定められている設定値以上、例えば予め定められている還元率以上還元することのできる量となるように制御される。この場合、液状アンモニアの供給量は、ガスタービンエンジン１の運転状態に応じて予め実験により求められている最適な供給量に設定されるか、或いはＮＯＸ濃度センサにより検出されたＮＯＸ選択還元触媒９からのＮＯＸ濃度が予め定められた濃度範囲となるようにフィードバック制御される。
　図２（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は図１に示される発電プラントの種々の形態を示している。図２（Ａ）に示す例では排気ガス熱を回収するための熱交換器からなる排熱回収装置１１がＮＯＸ選択還元触媒９上流の排気通路内に配置されており、図２（Ｂ）に示す例ではこの排熱回収装置１１がＮＯＸ選択還元触媒９下流の排気通路内に配置されている。また、図２（Ｃ）に示される例ではＮＯＸ選択還元触媒９が排熱回収装置１１内に配置されている。なお、以下に示す実施例では代表的な例として図２（Ｃ）に示される排熱回収装置１１を用いた場合が示されている。
　図４（Ａ）に発電プラントの別の実施例を示す。図４（Ａ）に示されるようにこの実施例では液状アンモニアが調量弁１３を介してコンプレッサ４の中段を流れる吸気通路内に供給される。即ち、この実施例ではコンプレッサ４に流入する吸入空気内に加え、例えばコンプレッサ４の中段に位置する静翼５２の表面上からコンプレッサ４の中段を流れる吸入空気内にも液状アンモニアが供給される。
　図４（Ｂ）はコンプレッサ４内における吸入空気温の変化を示している。なお、図４（Ｂ）の実線はＱ１で示されるようにコンプレッサ４に流入する吸入空気中に液状アンモニアを供給した場合を示しており、図４（Ｂ）の破線は同じ量の液状アンモニアをＱ１で示されるようにコンプレッサ４に流入する吸入空気中と、Ｑ２で示されるようにコンプレッサ４の中段を流れる吸入空気中とに二つに分けて供給した場合を示している。図４（Ｂ）からわかるようにコンプレッサ４内では吸入空気温はコンプレッサ出口に向けて増大するので破線で示されるように液状アンモニアを分割して供給した方が、一回の供給当りの吸入空気温の低下量は少くても実線で示される場合に比べてコンプレッサ出口における吸入空気温は低下する。
　従って図４（Ａ）に示されるように液状アンモニアをコンプレッサ４に流入する吸入空気中と、コンプレッサ４の中段を流れる吸入空気中に二つに分けて供給することによりコンプレッサ４から流出する吸入空気の温度を低下させることができ、斯くしてガスタービンエンジン１の最高出力を更に高めることができる。なお、コンプレッサ４から流出する吸入空気の温度は、液状アンモニアの供給箇所をコンプレッサ４の中段一ヶ所ではなく、更に増大することによって更に低下させることができる。
　図５に発電プラントの更に別の実施例を示す。図５に示されるようにこの実施例では排熱回収装置１１内にＮＯＸ選択還元触媒９へアンモニアを供給するための補助供給装置１４が配置されており、液状アンモニアが調量弁１５を介してこの補助供給装置１４からＮＯＸ選択還元触媒９に向けて噴射される。この実施例ではタービン３から流出する未燃のアンモニアの量が排気ガス中に含まれるＮＯＸを予め定められている設定値以上、例えば予め定められている還元率以上還元するには不足しているときには不足分のアンモニアが補助供給装置１４からＮＯＸ選択還元触媒９に供給される。
　図６に発電プラントの更に別の実施例を示す。この実施例では液状アンモニアが調量弁１６を介してタービン３の静翼５８（図３）に供給され、静翼５８の表面上に液体アンモニアが流出せしめられる。その結果、静翼５８が液状アンモニアの気化潜熱により冷却され、斯くして静翼５８の耐久性を向上できるばかりでなく、タービン３の入口温度の最大許容温度を高めることができるのでガスタービンエンジン１の最大出力を高めることができる。また、静翼５８から流出した液状アンモニアはＮＯＸ選択還元触媒９においてＮＯＸの還元のために使用される。
　図７に発電プラントの更に別の実施例を示す。この実施例では液状アンモニアが調量弁１７を介してタービン３の動翼５９（図３）に供給され、動翼５９の表面上に液体アンモニアが流出せしめられる。その結果、動翼５９が液状アンモニアの気化潜熱により冷却され、斯くして動翼５９の耐久性を向上できるばかりでなく、タービン３の入口温度の最大許容温度を高めることができるのでガスタービンエンジン１の最大出力を高めることができる。また、動翼５９から流出した液状アンモニアはＮＯＸ選択還元触媒９においてＮＯＸの還元のために使用される。
　なお、無論のことタービン３の静翼５８と動翼５８の双方から液状アンモニアを流出させることができる。即ち、液体アンモニアはタービンの静翼５８又は動翼５９の少くとも一方から流出せしめられる。
　なお、これまで本発明をガスタービンエンジンに適用した場合について説明してきたが、本発明はガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の往復動式エンジンにも適用することができる。

Claims (7)

  1. アンモニアを燃料とするエンジンであって、エンジンの排気通路内にアンモニアの存在下で排気ガス中に含まれるＮＯＸを選択的に還元可能なＮＯＸ選択還元触媒を配置し、エンジンの燃焼室内に液状アンモニアからなる燃料を供給するための燃料供給手段と、エンジンの吸気通路内に液状アンモニアを供給するためのアンモニア供給手段とを具備しており、該アンモニア供給手段から吸気通路内に供給された液状アンモニアによって吸入空気を冷却すると共に、排気ガス中に含まれるＮＯＸを排気通路内に排出される未燃のアンモニアによりＮＯＸ選択還元触媒において還元するようにしたエンジン。
  2. 上記未燃のアンモニアの量が排気ガス中に含まれるＮＯＸを予め定められている設定値以上還元することのできる量となるように吸気通路内に供給される液状アンモニアの量が制御される請求項１に記載のエンジン。
  3. ＮＯＸ選択還元触媒にアンモニアを供給するための補助供給手段を具備しており、上記未燃のアンモニアの量が排気ガス中に含まれるＮＯＸを予め定められている設定値以上還元するには不足しているときには不足分のアンモニアを該補助供給手段からＮＯＸ選択還元触媒に供給するようにした請求項１に記載のエンジン。
  4. 上記補助供給手段から供給されるアンモニアが液状アンモニアである請求項３に記載のエンジン。
  5. エンジンがコンプレッサとタービンからなるガスタービンエンジンからなり、タービンの排気通路内にＮＯＸ選択還元触媒が配置され、ガスタービンエンジンの燃焼器の燃焼室内に上記燃料供給手段から液状アンモニアからなる燃料が供給され、コンプレッサの吸気通路内に上記アンモニア供給手段から液状アンモニアが供給される請求項１に記載のエンジン。
  6. 上記コンプレッサが多段コンプレッサからなり、多段コンプレッサに流入する吸入空気内に加え、コンプレッサ中段を流れる吸入空気内にも液状アンモニアが供給される請求項５に記載のエンジン。
  7. 上記タービンの静翼又は動翼の少くとも一方から液状アンモニアを流出させるようにした請求項５に記載のエンジン。
PCT/JP2009/050784 2009-01-14 2009-01-14 エンジン WO2010082359A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2009801542936A CN102272427B (zh) 2009-01-14 2009-01-14 发动机
JP2010546534A JP5062333B2 (ja) 2009-01-14 2009-01-14 エンジン
US13/142,740 US8943826B2 (en) 2009-01-14 2009-01-14 Engine
PCT/JP2009/050784 WO2010082359A1 (ja) 2009-01-14 2009-01-14 エンジン
EP09838327.6A EP2378096B1 (en) 2009-01-14 2009-01-14 Engine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2009/050784 WO2010082359A1 (ja) 2009-01-14 2009-01-14 エンジン

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010082359A1 true WO2010082359A1 (ja) 2010-07-22

Family

ID=42339625

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2009/050784 WO2010082359A1 (ja) 2009-01-14 2009-01-14 エンジン

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8943826B2 (ja)
EP (1) EP2378096B1 (ja)
JP (1) JP5062333B2 (ja)
CN (1) CN102272427B (ja)
WO (1) WO2010082359A1 (ja)

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016183640A (ja) * 2015-03-26 2016-10-20 一般財団法人電力中央研究所 石炭ガス化発電設備及び石炭ガス化複合発電設備
JP2017180303A (ja) * 2016-03-30 2017-10-05 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
JP2018524544A (ja) * 2015-06-23 2018-08-30 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ アンモニアの燃焼のための方法および装置
WO2018181063A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
WO2018181030A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービンエンジンシステム
WO2018181002A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
WO2018180984A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
WO2018180773A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
JP2018189059A (ja) * 2017-05-10 2018-11-29 一般財団法人電力中央研究所 火力発電設備、動力発生設備、及び、燃焼設備
JP2019015179A (ja) * 2017-07-03 2019-01-31 株式会社東芝 燃焼装置およびガスタービン
JP2022120737A (ja) * 2021-02-05 2022-08-18 トヨタ自動車株式会社 ガスタービンエンジンの燃焼器
WO2022210692A1 (ja) * 2021-03-31 2022-10-06 三菱重工業株式会社 アンモニア燃料ボイラ、及び、アンモニア供給システム
WO2023181512A1 (ja) * 2022-03-25 2023-09-28 株式会社Ihi 燃焼システム
JP7464941B2 (ja) 2020-04-20 2024-04-10 株式会社豊田中央研究所 アンモニアを燃料とする内燃機関

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170335734A1 (en) * 2016-05-19 2017-11-23 General Electric Company Tempering Air System For Gas Turbine Selective Catalyst Reduction System
JP6880902B2 (ja) * 2017-03-27 2021-06-02 株式会社Ihi ガスタービン
JP6805924B2 (ja) * 2017-03-27 2020-12-23 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービンエンジンシステム
CN107100736B (zh) * 2017-06-09 2019-08-27 厦门大学 燃气轮机联合系统
CN107289665B (zh) * 2017-06-09 2020-01-07 厦门大学 区域能源供应系统
CN107288780A (zh) * 2017-06-09 2017-10-24 厦门大学 带氨裂解装置的动力机构
CN109723556B (zh) * 2018-12-29 2021-02-09 国电环境保护研究院有限公司 基于scr和喷雾的燃气机组提效的控制系统和控制方法
US20220162989A1 (en) * 2020-11-20 2022-05-26 Raytheon Technologies Corporation Engine using cracked ammonia fuel
JP7307441B2 (ja) * 2021-03-23 2023-07-12 トヨタ自動車株式会社 燃焼器
CN113202637A (zh) * 2021-05-27 2021-08-03 哈尔滨工程大学 液氨-柴油双燃料喷射装置
US12013121B2 (en) * 2021-12-21 2024-06-18 Honda Motor Co., Ltd. Exhaust gas purification device for gas turbine engine

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0255835A (ja) * 1988-08-18 1990-02-26 Kawasaki Steel Corp 排ガス脱硝装置を内蔵した排ガスボイラを付設したガスタービン装置
JPH05332152A (ja) * 1991-06-25 1993-12-14 Koji Korematsu アンモニア燃焼エンジン
JPH10259736A (ja) 1997-03-19 1998-09-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 低ＮＯｘ燃焼器
JPH11287132A (ja) * 1995-12-28 1999-10-19 Hitachi Ltd ガスタ―ビン，コンバインドサイクルプラント及び圧縮機
JP2003328860A (ja) * 2002-05-15 2003-11-19 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 臭気ガスの燃焼脱臭方法及び装置
JP2004204109A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 石炭ガス化コンバインド設備

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3313103A (en) * 1965-08-25 1967-04-11 Gen Motors Corp Gas turbine combustion process
US4719748A (en) * 1985-05-14 1988-01-19 General Electric Company Impingement cooled transition duct
JP2877098B2 (ja) 1995-12-28 1999-03-31 株式会社日立製作所 ガスタービン，コンバインドサイクルプラント及び圧縮機
US7886527B2 (en) * 2007-04-10 2011-02-15 Gm Global Technology Operations, Inc. Reductant injection control strategy
US8220268B2 (en) * 2007-11-28 2012-07-17 Caterpillar Inc. Turbine engine having fuel-cooled air intercooling
US8220274B2 (en) * 2008-05-15 2012-07-17 Johnson Matthey Inc. Emission reduction method for use with a heat recovery steam generation system
WO2010082360A1 (ja) * 2009-01-14 2010-07-22 トヨタ自動車株式会社 エンジン

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0255835A (ja) * 1988-08-18 1990-02-26 Kawasaki Steel Corp 排ガス脱硝装置を内蔵した排ガスボイラを付設したガスタービン装置
JPH05332152A (ja) * 1991-06-25 1993-12-14 Koji Korematsu アンモニア燃焼エンジン
JPH11287132A (ja) * 1995-12-28 1999-10-19 Hitachi Ltd ガスタ―ビン，コンバインドサイクルプラント及び圧縮機
JPH10259736A (ja) 1997-03-19 1998-09-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 低ＮＯｘ燃焼器
JP2003328860A (ja) * 2002-05-15 2003-11-19 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 臭気ガスの燃焼脱臭方法及び装置
JP2004204109A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 石炭ガス化コンバインド設備

Cited By (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016183640A (ja) * 2015-03-26 2016-10-20 一般財団法人電力中央研究所 石炭ガス化発電設備及び石炭ガス化複合発電設備
US10767855B2 (en) 2015-06-23 2020-09-08 Siemens Aktiengesellschaft Method and equipment for combustion of ammonia
JP2018524544A (ja) * 2015-06-23 2018-08-30 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ アンモニアの燃焼のための方法および装置
JP2017180303A (ja) * 2016-03-30 2017-10-05 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
US11231176B2 (en) 2017-03-27 2022-01-25 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine
AU2018242879B2 (en) * 2017-03-27 2020-10-15 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine
WO2018180984A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
WO2018180773A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
JP2018162936A (ja) * 2017-03-27 2018-10-18 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
JP2018162752A (ja) * 2017-03-27 2018-10-18 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービンエンジンシステム
JP2018162939A (ja) * 2017-03-27 2018-10-18 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
JP2018162724A (ja) * 2017-03-27 2018-10-18 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
JP2018162723A (ja) * 2017-03-27 2018-10-18 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
US11300047B2 (en) 2017-03-27 2022-04-12 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine
WO2018181063A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
AU2018245195B2 (en) * 2017-03-27 2020-07-02 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine
WO2018181030A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービンエンジンシステム
WO2018181002A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービン
AU2018242864B2 (en) * 2017-03-27 2021-03-04 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine engine system
US11053845B2 (en) 2017-03-27 2021-07-06 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine
US11156157B2 (en) 2017-03-27 2021-10-26 Ihi Corporation Combustion device and gas turbine engine system
JP2018189059A (ja) * 2017-05-10 2018-11-29 一般財団法人電力中央研究所 火力発電設備、動力発生設備、及び、燃焼設備
JP2019015179A (ja) * 2017-07-03 2019-01-31 株式会社東芝 燃焼装置およびガスタービン
JP7464941B2 (ja) 2020-04-20 2024-04-10 株式会社豊田中央研究所 アンモニアを燃料とする内燃機関
JP2022120737A (ja) * 2021-02-05 2022-08-18 トヨタ自動車株式会社 ガスタービンエンジンの燃焼器
WO2022210692A1 (ja) * 2021-03-31 2022-10-06 三菱重工業株式会社 アンモニア燃料ボイラ、及び、アンモニア供給システム
JP2022155773A (ja) * 2021-03-31 2022-10-14 三菱重工業株式会社 アンモニア燃料ボイラ、及び、アンモニア供給システム
JP7369158B2 (ja) 2021-03-31 2023-10-25 三菱重工業株式会社 アンモニア燃料ボイラ、及び、アンモニア供給システム
WO2023181512A1 (ja) * 2022-03-25 2023-09-28 株式会社Ihi 燃焼システム

Also Published As

Publication number Publication date
EP2378096B1 (en) 2017-08-23
EP2378096A1 (en) 2011-10-19
JPWO2010082359A1 (ja) 2012-06-28
US8943826B2 (en) 2015-02-03
EP2378096A4 (en) 2012-06-27
US20120036825A1 (en) 2012-02-16
CN102272427A (zh) 2011-12-07
JP5062333B2 (ja) 2012-10-31
CN102272427B (zh) 2013-09-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5062333B2 (ja) エンジン
JP5024460B2 (ja) エンジン
JP5184684B2 (ja) 発電するためのシステム及び方法
JP6294593B2 (ja) 二次流れシステムを制御するための方法およびシステム
JP5658665B2 (ja) 代替作動流体を用いて発電システムを動作させるシステム及び方法
JP2013221500A (ja) 化学量論的ｅｇｒシステムの抽出圧力及び温度を制御する方法及びシステム
JP2013221506A (ja) 低負荷動作中のパワープラントを制御するための方法およびシステム
JP2011038511A (ja) アンモニア噴射システム
JP2011530034A (ja) 代替作動流体でガスタービンエンジンを作動させるシステム及び方法
EP3314166B1 (en) Method and equipment for combustion of ammonia
US20160273408A1 (en) Power generation system having compressor creating excess air flow and eductor for augmenting same
EP3070275A1 (en) Power generation system having compressor creating excess air flow and heat exchanger therefor
EP3070300B1 (en) Power generation system having compressor creating excess air flow and cooling fluid injection therefor
KR20170114984A (ko) 환원제 증발을 위한 가스 터빈 가열 유체의 사용
US20160273407A1 (en) Power generation system having compressor creating excess air flow and burner module therefor
US9863285B2 (en) Power generation system having compressor creating excess gas flow for supplemental gas turbine system
EP2476880A1 (en) Gas turbine engine and corresponding operating method
JP2012013077A (ja) タービンエンジンで使用する添加剤噴射システム及びその組立方法
US20160273398A1 (en) Power generation system having compressor creating excess air flow and storage vessel for augmenting excess air flow
JP2023080576A (ja) 燃焼装置及び燃焼方法
US20160273394A1 (en) Power generation system having compressor creating excess air flow and eductor augmentation

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200980154293.6

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09838327

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2010546534

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2009838327

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009838327

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13142740

Country of ref document: US