WO2010018804A1 - 焼結原料装入方法及び装置 - Google Patents

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WO2010018804A1
WO2010018804A1 PCT/JP2009/064102 JP2009064102W WO2010018804A1 WO 2010018804 A1 WO2010018804 A1 WO 2010018804A1 JP 2009064102 W JP2009064102 W JP 2009064102W WO 2010018804 A1 WO2010018804 A1 WO 2010018804A1
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raw material
bracket
wires
pallet
brackets
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PCT/JP2009/064102
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English (en)
French (fr)
Inventor
関口毅
Original Assignee
スチールプランテック株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
    • C22B1/16—Sintering; Agglomerating
    • C22B1/20—Sintering; Agglomerating in sintering machines with movable grates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
    • C22B1/16—Sintering; Agglomerating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B21/00—Open or uncovered sintering apparatus; Other heat-treatment apparatus of like construction
    • F27B21/06—Endless-strand sintering machines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D25/00—Devices or methods for removing incrustations, e.g. slag, metal deposits, dust; Devices or methods for preventing the adherence of slag
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge

Definitions

  • the present invention relates to a method and an apparatus for charging a sintered material in steel making.
  • a sintering raw material of about 10 mm or less is charged into a pallet of an endless mobile sintering machine from a raw material supply machine through a raw material charging chute.
  • Such sintered raw materials also include solid fuels such as coke powder and ironmaking materials such as lime powder.
  • the coke powder contained in the raw material surface layer portion is ignited in the ignition furnace, and the pallet The iron ore is fired from the upper layer toward the lower layer while air is sucked from below by a blower and the coke powder in the raw material layer is burned. For this reason, when charging the sintering raw material, it is important to maintain good air permeability with respect to the raw material layer deposited in the pallet and to ensure uniform air permeability in the pallet plane.
  • a coarse raw material is deposited in the lower part of the raw material layer, and a fine raw material is deposited in a layer form so as to have an appropriate particle size distribution in the upper part.
  • a screen-type raw material charging chute is used as a sintered raw material segregation charging device for controlling and charging the particle size distribution of the sintered raw material in the pallet as described above.
  • the structure of the screen-type raw material charging chute has a large number of wires or rods (hereinafter referred to as “wires”) arranged in parallel with each other in the width direction of the pallet and at a predetermined interval on a downwardly inclined surface, These wires are supported by a guide member (bracket).
  • the rod interval of the raw material charging chute formed in a screen shape is set narrower on the upper side, and is set wider toward the lower side.
  • the raw material charging chute is inclined obliquely downward in a direction facing the traveling direction of the pallet.
  • the coarse-grained raw material that has passed through the wide screen on the lower side of the raw material charging chute is deposited on the lower layer portion of the raw material inside the pallet, while the fine-grained raw material that has passed through the narrow screen on the upper side of the raw material charging chute is palletized. It is deposited on the upper part of the raw material inside.
  • the air permeability of the sintered raw material in the pallet can be controlled well.
  • the width of the pallet is 3 to 5.5 m, and the support span of the wires extends to 4 to 7 m. Therefore, if there are no guide members (brackets) that support the wires, the wires will bend or vibrate without sufficient rigidity, and the wires will deviate from the position where they should be placed, Degrading classification performance. For this reason, guide members (brackets) that support the wires are provided in an appropriate amount according to the width of the pallet and the diameter of the wires so that the wires are not bent or displaced.
  • the raw material charged due to the presence of the guide member (bracket) generates a raw material flow divided on both sides of the guide member (bracket), and deposition of the raw material corresponding to the portion where the guide member (bracket) is provided.
  • the amount is smaller than other portions where no guide member (bracket) is present, and a groove-like portion is formed in the surface layer portion of the deposition material.
  • This groove-like portion has a certain amount of raw material flowing around it in the formation process.
  • the drop distance is short, there is not a sufficient flow, and this is a deposited layer with a low raw material density.
  • a raw material having a relatively large particle size in principle is deposited.
  • the ventilation resistance inside the raw material layer is smaller than that of the flat part where the groove-shaped part is not formed. That is, the air flow resistance in the pallet width direction varies within the sintered raw material layer.
  • the suction of air concentrates on the groove-like portion having a relatively small airflow resistance, and the burning rate of the coke powder becomes the groove when the region becomes a combustion zone in the raw material layer. It becomes large in the shape part, and thereby an unburned part is generated in the flat part, and the firing is delayed.
  • the yield of the sinter is reduced, the quality is lowered, the coke intensity is increased, and the productivity of the sinter is lowered. This is a problem due to the presence of the guide member (bracket).
  • the problem of the raw material powder adhesion is a problem that raw material powder such as coal powder and coke powder adheres to the wires and it becomes difficult to maintain the distance between the wires. If the distance between the wires cannot be maintained at a predetermined distance, the charged raw material cannot be properly classified, and an appropriate raw material deposition layer is provided as in the problem due to the presence of the above-described guide member (bracket). Can not be formed, resulting in a decrease in yield of the sinter, a decrease in quality and an increase in coke intensity, and further a decrease in productivity of the sinter.
  • Patent Document 3 a technique of providing a scraper that moves in the chute width direction in contact with a rod forming a chute has been proposed.
  • Patent Document 4 Another example has been proposed in which a wire rope forming a chute is moved in the axial direction of the wire rope at a low speed.
  • the distance between the wires is kept uniform and the classification performance is prevented from being maintained, that is, due to the presence of the guide member (bracket) and the raw material powder adhesion, respectively.
  • the guide member Bracket
  • the raw material powder adhesion There is a problem to be solved, and a solution is taken for each.
  • the following problems remain in the currently proposed solutions.
  • Patent Document 3 ⁇ Thing about adhesion of raw material powder> Regarding the material powder adhering to the wires, the one proposed in Patent Document 3 is to move the scraper inserted in each bar constituting the chute, and scraping off the material adhering to the bar. It seems that there are some effects.
  • the wire described in Patent Document 3 is based on a large-diameter bar having a certain degree of rigidity as the wires constituting the chute. This is because if the bar is like a thin wire, a guide member (bracket) that supports the wire in the width direction of the chute is required, and if there is a guide member (bracket), the scraper collides with the guide member (bracket).
  • Patent Document 3 it is assumed that there is no guide member (bracket) in the chute width direction.
  • the technique of Patent Document 3 has a problem that it cannot be applied to a chute formed by wires having a guide member (bracket) in the chute width direction.
  • the wires that make up the chute are of a large diameter bar, so there is a limit to the classifying performance, and the excellent classifying performance cannot be exhibited in the first place.
  • the present invention has been made to solve such a problem, and an object of the present invention is to provide a technique for maintaining the classification performance by keeping the intervals of the wires uniform in the charging of the sintering raw material of the sintering machine.
  • FIG. 10 schematically shows a groove-like portion formed in the sintered bed.
  • the effect on the combustion surface when such a groove-shaped part occurred was examined.
  • the formed groove-like portion is conventionally leveled by a screw or a scraper.
  • FIG. 11 is a diagram showing a state where the groove-like portion is leveled.
  • a part is a part which is not influenced by the bracket
  • B part is a part where the groove-like part generated by the influence of the bracket is smoothed.
  • the particle size distribution of the A part and the B part as shown schematically in FIG. 12, in the B part having a groove-like part than the A part not affected by the bracket, the particle size is in a coarse state. .
  • the density of B part is lower than A part, the air permeability is high.
  • FIG. 13 schematically shows a state in which the combustion surface in a certain cross section of the sintering bed advances from the upper side to the lower side.
  • the burning speed is high in the B part having the groove-like part, the influence increases as the combustion surface goes downward, and the difference from the A part not affected by the bracket is different. growing.
  • the difference ⁇ F in the combustion surface in the vicinity of the bed bottom is the depth of the portion B that has formed the groove-shaped portion, that is, the length in the depth direction of the affected portion of the groove-shaped portion, in this case, It is proportional to the height H of the sintering bed.
  • FIG. 14 shows a time course of a combustion surface of a cross section in a sintering bed in which raw materials are stacked while moving a bracket along a wire at a predetermined speed.
  • a region surrounded by a diagonal line shows a portion B affected by the bracket.
  • the position of the combustion surface in the vicinity of the bed bottom is determined by the mode of passing through part B, and in the example shown in FIG. 14, the regions of three modes a ′, b ′ and c ′ are determined.
  • Divided into a ′ is a region that does not pass through B part, and b ′ passes through B part, but the passing distance gradually increases from 0 to h or gradually decreases from h to 0 within the region.
  • C ′ is a region in which the distance passing through part B is constant and the distance is h.
  • the combustion surface proceeds at a predetermined speed.
  • the speed of the combustion surface is different between a portion where the distance passing through part B is long and a portion where the distance is short. Therefore, the combustion surface is inclined in the region b ′.
  • the speed is increased by a predetermined speed proportional to the distance h passing through the portion B.
  • the maximum length passing through the portion B is h, so the difference from the region a ′ not affected by the bracket is proportional to h, and ⁇ f shown in FIG. It becomes.
  • a combustion surface difference ⁇ F is produced in proportion to the sintering bed height H in FIG. 13, and in FIG. 14, the combustion surface is in proportion to the distance h passing through the portion B.
  • ⁇ f is sufficiently smaller than H, and therefore ⁇ f is sufficiently smaller than ⁇ F.
  • FIG. 15 schematically shows the moving speed of the bracket, the range of influence of the bracket, and the position of the combustion surface in the vicinity of the bottom surface of the sintered bed.
  • 15A shows a state where the bracket is stopped
  • FIG. 15B shows a state where the bracket moving speed is low
  • FIG. 15C shows a state where the bracket moving speed is medium
  • FIG. 15D shows a bracket moving speed. Indicates the high speed state.
  • the combustion surface becomes U-shaped near the bottom surface.
  • the shape is an inverted triangle, and the position of the apex of the inverted triangle that is the lowest position on the combustion surface coincides with the bottom of FIG. 15A.
  • the shape is inverted trapezoidal, and the position of the upper base of the inverted trapezoid has moved upward from the bottom of FIG. 15A.
  • the lowest position of the combustion surface moves further upward than the bottom of FIG. 15A, and is almost the same position.
  • FIG. 16 shows a state in which raw materials are supplied from the drum chute 7 to the pallet 9 and stacked, as viewed from a cross section in the pallet traveling direction.
  • ⁇ p represents the raw material loading angle
  • v p represents the moving speed of the pallet 9.
  • FIG. 17 shows the relationship between the loading speed and the loading angle ⁇ p (FIG. 17A), and the relationship between the loading speed and the inclination angle ⁇ b of the bracket affecting part (FIG. 17B). It is explanatory drawing demonstrated.
  • FIG. 17B shows a cross section orthogonal to the pallet traveling direction of the sintered bed.
  • H shows the height of the sintered bed
  • W b shows the width of the affected part of the bracket. Yes.
  • the bracket moving speed is v b
  • the pallet speed is v p
  • the loading angle when the raw material is charged on the pallet is ⁇ p
  • the inclination angle of the bracket affecting part is ⁇ b
  • the width of the affected part of the bracket is W b
  • the height of the sintered bed is H.
  • the loading speed of the raw material in the H direction is v p ⁇ tan ⁇ p (see FIGS. 17A and 17B)
  • the inclination angle ⁇ b of the bracket influencing portion is determined in relation to the bracket moving speed v b. Is done. As can be seen from FIG.
  • FIG. 18 is an explanatory diagram used for this study.
  • FIG. 18 (a) is a plan view of the affected part of the bracket when the bracket is reciprocated in the pallet width direction
  • FIG. 18 (b) is a view of the sintered bed corresponding to FIG. 18 (a). It is a figure which shows a pallet axial cross section.
  • B shows the lowest part (bottom) of the raw material loading part
  • T shows the uppermost part (top) of the loading part.
  • Lb is the length of the projection portion of the pallet surface of the straight line connecting BT
  • P is movement pitch
  • P t the bracket indicates the pitch of the pallet advancing direction of the bracket affected zone.
  • ⁇ p is the raw material loading angle
  • ⁇ t is the inclination angle of point B or T with respect to the pallet traveling direction orthogonal line.
  • v p represents the moving speed of the pallet
  • v b represents the moving speed of the bracket.
  • the numbers surrounded by squares indicate the bracket-affected portions from the upper surface to the lower surface of the sintering bed when the cross section is orthogonal to the pallet traveling direction in the region to which the numbers belong. Shows the number of passes.
  • the region having the number “1” means that the bracket influence portion is passed once from the upper surface to the lower surface of the sintering bed in the cross section of the region, for example, b ′ and c ′ in FIG. Means the area.
  • the region where the number is “0” indicates that the region is not affected by the bracket, and the region where the number is “2” indicates that the region is affected twice in the reciprocating movement of the bracket.
  • the fact that there are regions of the numbers “0” and “1” in this cross section means that there are portions that are affected by the bracket and portions that are not affected in the same cross section.
  • the combustion surface is the same in the vicinity of the bed bottom in the cross section. For example, as shown in FIG. 19, if the number of times affected by the bracket in the cross section orthogonal to the pallet traveling direction is two times at any position in the pallet traveling direction, the combustion surface in the vicinity of the bed bottom can be made the same. Become. Therefore, the conditions for becoming such were sought.
  • Equations (8) and (9) the influence of the bracket on the combustion surface is minimized by determining the bracket movement speed based on the pallet movement speed and the bracket movement pitch. Can do it.
  • the bracket speed is further increased, the number of influences of the bracket becomes non-uniform again as shown in FIG. 20, and it can be seen that the above condition is a special condition.
  • FIG. 5 (b) shows the state of FIG. 15 (c) in a cross section of the entire width of the sintered bed, and a zigzag shallow groove as shown in FIG. 5 (a) remains in plan view.
  • the zigzag groove depth is proportional to the number of numbers surrounded by a square shown in FIG. Therefore, if the bracket speed is maintained at the bracket speed of the formulas (8) and (9) shown in the measures for the combustion surface, the zigzag groove depth extends over the entire surface of the sintering bed as shown in FIG. It becomes uniform. That is, the surface shape and bed height can be maintained as if there is no bracket.
  • the present invention is based on the above consideration and knowledge, and specifically has the following configuration.
  • the sintering material charging method is a sintering material in which the sintering material is classified by supplying the sintering material to a chute provided with a plurality of wires and charged into a lower pallet.
  • the sintering raw material is supplied to the chute while reciprocating a bracket supporting the wires in the axial direction of the wires.
  • the sintering material charging apparatus classifies the sintering material by supplying the sintering material to a chute provided with a plurality of wires, and charges the material into the lower pallet.
  • a binding material charging apparatus comprising: a plurality of brackets for supporting the wires; and a bracket moving mechanism for reciprocating the brackets in the axial direction of the wires.
  • the bracket has a function of scraping raw material powder and the like adhering to the wires when the bracket moves.
  • the support part for supporting the wires in the bracket supports the wires and scrapes the raw material powder adhering to the wires. It is characterized by having both functions.
  • the interval between the plurality of brackets is set to a predetermined interval, and the plurality of brackets maintain the interval. It is characterized by moving.
  • the range of movement of the support portion for supporting the wires in the bracket depends on the wires. It is set to cover the entire width of the formed chute.
  • the bracket moving mechanism is installed so as to be slidable in the pallet width direction and the bracket is fixed to the bracket. And a drive device that slides.
  • the pallet has fixed side walls on both sides of the pallet, and the bracket moves between the fixed side walls. It is characterized in that it is set to be equal to or greater than the interval between the brackets.
  • the pallet moving speed is input, the bracket moving speed is calculated based on the input value, and the bracket is moved based on the calculated value.
  • a drive device is provided.
  • the wires are covered with a non-metallic organic substance.
  • the moving speed of the bracket is set to 0.6 m / min or more.
  • the groove portion is not formed in the surface layer portion of the deposition raw material. Moreover, adhesion of the raw material powder to the wires can be prevented, and the separation performance can be maintained by keeping the intervals of the wires uniform.
  • FIG. 1 is an explanatory view of a main part of a sintering raw material charging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • the sintering material charging apparatus 1 classifies the sintering material by supplying the sintering material from the drum chute 7 to the wire chute 5 provided with a plurality of wires 3, and the lower pallet 9. And a moving support mechanism 13 that moves in the pallet width direction while intermediately supporting the wires 3 installed between the fixed side walls 11 erected on both sides of the pallet 9. It is a feature.
  • the configuration of the movement support mechanism 13 which is a feature of the present invention will be described in detail.
  • the movement support mechanism 13 includes a rectangular slide frame 15 installed across the pallet width direction above the pallet 9, and three brackets 17, 19, 21 installed on the slide frame 15 and supporting the wire 3.
  • a linear movement type bearing 23 that contacts the bottom surface of the slide frame 15 and supports the slide frame 15 so as to be slidable in the pallet width direction, and a hydraulic cylinder 25 that moves the slide frame 15 in the pallet width direction are provided.
  • Each element constituting the moving support mechanism 13 will be described in more detail.
  • Bracket> The three brackets 17, 19, and 21 are installed on the slide frame 15 at a predetermined interval.
  • Each bracket 17, 19, 21 includes curved portions 17 a, 19 a, 21 a that are curved and inclined in an arc shape, and leg portions 17 b, 19 b, 21 b for fixing the brackets 17, 19, 21 to the slide frame 15.
  • a plurality of holes 17c, 19c, and 21c through which the wire 3 is inserted are provided in the bending portions 17a, 19a, and 21a.
  • the wire interval becomes wider from the inclined upper side to the lower side of the bending portions 17a, 19a, and 21a. It is like that.
  • the wires 3 installed between the fixed side walls 11 are inserted into the holes 17c, 19c, and 21c of the three brackets 17, 19, and 21, and both ends of the wire 3 are supported by the fixed side walls 11 and The middle is supported by brackets 17, 19, 21. Further, when the brackets 17, 19, and 21 are moved, the edges of the holes 17 c, 19 c, and 21 c have a function of scraping off the raw material powder and the like attached to the wire 3.
  • the interval between the three brackets 17, 19, and 21 is such that the wire 3 does not deviate from the position where the wire 3 should be originally placed due to large bending of the wire 3 or excessive vibration due to insufficient rigidity.
  • the wire 3 is set to an appropriate length that can provide support force. Such an appropriate length varies depending on conditions such as the thickness and tension of the wire 3, and is appropriately set according to these conditions. Since the brackets 17, 19, and 21 are fixed to the slide frame 15, the distance between the brackets 17, 19, and 21 does not change even if the slide frame 15 moves. There is no change in the supporting force for supporting the wire 3 by 17, 19, and 21. However, the distance between the brackets 17 and 21 disposed at both ends and the fixed side wall 11 varies depending on the movement of the slide frame 15.
  • the maximum distance between the brackets 17 and 21 on both sides and the fixed wall is required.
  • the distance that is, the distance between the other bracket 17 and the fixed side wall 11 when one of the brackets 21 abuts the fixed side wall 11 is set within a range of a length that can support the wire 3 appropriately.
  • the brackets 17, 19, 21 from the viewpoint of appropriately supporting the wire 3, but the arrangement of the brackets 17, 19, 21 and its movable range scrape off the raw material powder adhering to the wire 3. It is also necessary to consider the viewpoint. That is, the raw material powder adhering to the wire 3 due to the movement of the brackets 17, 19, 21 needs to be scraped off at the holes 17 c, 19 c, 21 c of the brackets 17, 19, 21. It is desirable that the wire 3 pass through the holes 17c, 19c, and 21c of any one of the brackets 17, 19, and 21 over its entire width when moved one cycle to the left and right.
  • the bracket moving distance may be set to be equal to or greater than the distance between the brackets 17, 19, and 21.
  • FIG. 2A shows a state in which the brackets 17, 19, and 21 have moved to the rightmost side
  • FIG. 2B shows a state in which the brackets 17, 19, and 21 have moved to the leftmost side
  • the distance between the fixed side walls 11, that is, the entire width of the wire 3, is L
  • the distance between the leftmost bracket 17 and the left side fixed side wall 11, that is, the movable distance of the brackets 17, 19, 21 is S
  • the bracket 17 , 19 and 21 is P.
  • the distance that each of the brackets 17, 19, and 21 passes through the wire 3 is S, and the total distance that the three brackets 17, 19, and 21 pass is 3S. Therefore, if there is a relationship of 3S ⁇ L, any one of the brackets 17, 19, and 21 can pass through the entire width of the wire 3.
  • L S + 2P
  • the entire width of the wire 3 can be any of the brackets 17, 19, 21.
  • the condition for passing through is S ⁇ P, that is, “the bracket movable distance S is equal to or greater than the distance P between the brackets 17, 19, 21”.
  • the allowable maximum lengths of the distance P between brackets and the bracket movable distance S are distances that can appropriately support the wire 3, and it is most efficient to set these lengths to the allowable maximum length.
  • FIG. 2 illustrates this case.
  • a plurality of wires 3 are installed between the fixed side walls 11 on both sides, and when the plurality of wires 3 are horizontally projected, the wire interval is set to increase from the inclined upper side to the lower side.
  • the sintered raw material supplied from the drum chute 7 is classified, and a coarse raw material is deposited on the lower part of the raw material layer on the pallet 9 and deposited on the upper part so as to have a fine particle raw material.
  • the peripheral surface of the wire 3 is preferably covered with a non-metallic organic substance (for example, rubber or plastic). This makes it difficult for the raw material powder to adhere to the wire 3 and attaches the brackets 17, 19, 21 of the attached raw material powder. It is easy to scrape off.
  • the linearly movable bearing 23 is installed on a fixed base 27 installed on both sides of the pallet 9 and has a function of smoothly moving the slide frame 15.
  • the linear movement type bearing 23 is an example, and another thing may be used if it has a function which makes the movement of the slide frame 15 smooth.
  • the hydraulic cylinder 25 has a rod connected to the slide frame 15 and can move the slide frame 15 by expanding and contracting the rod.
  • the rod is controlled so that the expansion / contraction speed of the rod is 0.6 m / min or more.
  • the brackets 17, 19, 21 move at a speed of 0.6 m / min or more. The presence of 21 hardly affects the classification performance of the wire chute 5.
  • the hydraulic cylinder 25 is controlled by the control device 29 shown in FIG.
  • the control device 29 inputs the bracket movement pitch P, the pallet speed vp, and the raw material loading length Lb, calculates the bracket movement speed v b based on the following equation (9) based on this, and calculates the calculated bracket movement. for commanding the speed v b.
  • v b 2P ⁇ v p / Lb (9) Further, the control device 29 inputs the bracket moving pitch P, the pallet speed v p , the raw material charging portion loading angle ⁇ b and the sintering bed height H, and based on this, the bracket moving speed v b is set to the following ( 8) Calculation may be performed based on the equation, and the calculated bracket movement speed vb may be commanded.
  • v b 2P ⁇ v p ⁇ tan ⁇ p / H (8)
  • v p 2 m / min
  • ⁇ p 40 °
  • H 600 mm
  • P 1200 mm
  • v b 6.7 m / min
  • v p is managed in real time as the pallet speed of the sintering machine in a normal sintering machine, and the signal may be used. Moreover, what is necessary is just to utilize the signal managed similarly about the sintering bed height H.
  • a level sensor for detecting the height of the sintered bed may be installed to use a signal from the installed level sensor.
  • stowage length Lb, the even stowage angle theta p, determined by the level sensor and the image processing may be using this signal.
  • these values do not change so much, and once measured, the values may be manually input. This also applies to the sintered bed height H.
  • An electric cylinder or a pneumatic cylinder may be used instead of the hydraulic cylinder 25.
  • the pallet 9 is moved in a direction opposite to the direction in which the raw material slides down in plan view. Further, the hydraulic cylinder 25 is driven to reciprocate the slide frame 15 at a constant speed in the pallet width direction.
  • the brackets 17, 19, and 21 are moving at a predetermined speed in the pallet width direction. Therefore, the brackets 17, 19, and 21 supporting the wire 3 are not always stopped at a fixed place but always changed their positions. Therefore, the groove-like portion, which has been a problem in the past, is not formed in the surface layer portion of the deposition material. Moreover, as the brackets 17, 19, 21 move, the raw material powder and the like adhering to the wire 3 is always scraped off by the brackets 17, 19, 21, and the gap between the wires 3 is kept at a predetermined interval and is always good. Will be classified in the correct state.
  • the wire 3 is supported by the brackets 17, 19, 21 that are constantly moved and the sintering raw material is supplied.
  • the groove portion due to the presence of 21 is not formed in the surface layer portion of the deposition material, and the deposition layer of the material having an appropriate particle size segregation can be formed.
  • the groove-shaped portion once formed as described in the prior art documents 1 and 2, but the groove-shaped portion is not formed in the first place.
  • the particle size distribution of the groove-like portion is different from other parts, but there is no such problem.
  • FIG. 4B which is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 4A
  • FIG. 5 (b) which is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 5 (a)
  • FIG. 5 (b) which is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 5 (a)
  • the raw material powder and the like adhering to the wire 3 is always scraped off by the brackets 17, 19, 21, and the gap between the wires 3 is kept at a predetermined interval. There is no harmful effect caused by the adhesion of the raw material powder to the wire 3. Furthermore, if the wire 3 is thinned, the particle size distribution can be appropriately performed. However, if the wire 3 is thinned conventionally, the number of brackets must be increased, and when the number of brackets increases, the upper part of the groove is formed. Although the classification performance could not be improved, in this embodiment, the presence of the bracket does not adversely affect the classification performance while being supported by the bracket, so the number of brackets is increased and the wire 3 is made as thin as possible. It is also possible to achieve more appropriate classification.
  • the movement support mechanism 13 is formed by a simple mechanism in which the brackets 17, 19, 21 are fixed to the slide frame 15 and the slide frame 15 is reciprocated. Even in an adverse environment with a lot of dust, the maintenance can be simplified and the failure can be reduced.
  • the velocity v B of the air flowing through the portion B is the velocity of the air flowing through the portion not affected by the bracket.
  • the flow path length Z A in the case of the flow direction A is longer than the flow path length Z B in the case of the flow direction B, and the flow path B has a short flow path length and a small pressure loss. It is clear that the effects of the present invention can be sufficiently obtained as described above. Incidentally, for a typical sintering bed Z A is kept shown below before it becomes how many times the Z B.
  • the flow path length Z A in the case of flow A and the flow path length Z B in the case of flow B are as follows.
  • Z A H / sin ⁇ b
  • Z B H
  • the bracket moving speed v b , the pallet moving speed v p , and the loading angle ⁇ p are as follows.
  • the holding of the bracket is not limited to the one that is fixed to the slide frame 15.
  • the bracket is attached to another wire or rod installed in parallel with the wire 3 above and below the wire 3 constituting the wire chute 5.
  • the upper and lower ends may be fixed and these wires or rods may be moved in the pallet width direction.
  • the brackets 17, 19, and 21 are fixed to the slide frame 15 and the three brackets 17, 19, and 21 are moved together, but the moving support mechanism 13 of the present invention has this structure.
  • the mechanism is not limited to this, and the brackets 17, 19, and 21 may be driven individually.
  • three brackets are installed.
  • the number of brackets is not limited to this, and as described above, “the bracket movable distance S is the distance between the brackets 17, 19, and 21. What is necessary is just to set suitably based on the width
  • the holes 17c, 19c, and 21c are provided in the brackets 17, 19, and 21, the function of supporting the wire 3 by the edge of the holes 17c, 19c, and 21c, the raw material powder adhering to the wire 3, etc.
  • the bracket it is also possible to separately provide the bracket with a portion that supports the wire 3 and a portion that has a function of scraping the raw material powder adhering to the wire 3.
  • the wires of the present invention may be rods instead of wires.
  • FIG. 7 is a view showing another aspect of the means for driving the slide frame 15, FIG. 7 (a) is a perspective view, and FIG. 7 (b) is moved to the longitudinal sectional view of FIG. 7 (a). It is the figure which added and described the support mechanism.
  • a rack and pinion mechanism in which a rack 35 is provided on the slide frame 15 side and a pinion gear 37 rotated by a motor is engaged with the rack 35 may be used.
  • the ends of the wire 41 are fixed at two locations in the slide direction of the slide frame 15, and the wire 41 is connected to the rotating shaft of the motor 38.
  • a structure using a winch 43 having a structure capable of simultaneously winding and paying out with the wire drum 39 installed in the apparatus may be used. Furthermore, although it is inferior in terms of durability and simplicity as compared with the slide frame method, as shown in FIG.
  • a pair of screw shafts 45 arranged in parallel are rotated by a motor 47,
  • a structure in which a support portion 49 that supports the brackets 17, 19, and 21 is inserted into the screw shaft 45 and the brackets 17, 19, and 21 are moved in the screw shaft direction by the rotation of the screw shaft 45 may be employed.
  • a bellows-like cover is preferably provided on the screw portion.

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Abstract

焼結機の焼結原料装入において、シュートを形成するワイヤ類の間隔を均等に保ち分級性能を維持する技術を提供するために、本発明に係る焼結原料装入方法は、複数のワイヤ３を併設させたワイヤシュート５に焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレット９に装入する焼結原料装入方法であって、ワイヤ３を支持するブラケット１７、１９、２１をワイヤ３の軸線方向に移動させながら焼結原料をワイヤシュート５に供給するようにした。

Description

焼結原料装入方法及び装置
　本発明は、鉄鋼製銑における焼結原料装入方法及び装置に関する。
　鉄鋼製造業等における焼結機の操業においては、約１０ｍｍ以下の焼結原料を、原料供給機から原料投入シュートを通して、無端移動式焼結機のパレット内に装入する。かかる焼結原料中には、コークス粉等の固体燃料や石灰粉等の造滓材も含まれており、原料装入完了後、点火炉において原料表層部に含まれるコークス粉に点火し、パレットの下方からブロアーで空気を吸引し、原料層内のコークス粉を燃焼させながら、上層から下層に向けて鉄鉱石を焼成していく。このため、焼結原料の装入に際しては、パレット内に堆積させる原料層に対して、通気性を良好に保持すると共に、パレット平面内において均一な通気性を確保することが重要となる。
　パレット内部における焼結鉱の粒度分布に関して、原料層の下部には粗粒原料を、そして上部には細粒原料を適切な粒度分布となるように、層状に堆積させる。こうして、パレット内の焼結原料層全体の通気性を改善することにより、焼結鉱の品質向上、並びに歩留及び生産性の向上を図る技術が開発されてきた。パレット内の焼結原料の粒度分布を上述したように制御して装入するための焼結原料偏析装入装置として、スクリーン型の原料投入シュートが用いられている。
　スクリーン型の原料投入シュートの構造は、多数のワイヤ又はロッド（以下、「ワイヤ類」という）がパレットの幅方向に互いに平行であって下方に傾斜した面上に所定間隔を空けて配列され、これらワイヤ類がガイド部材（ブラケット）により支持されている。こうして、スクリーン状に形成された原料投入シュートのロッド間隔は、上部側において狭く設定され、下部側に向かうほど広く設定されている。ここで、原料投入シュートは、パレットの進行方向に対向する向きで斜め下方に傾斜している。従って、原料投入シュートの下部側の広いスクリーン目を通過した粗粒原料は、パレット内部の原料下層部分に堆積し、他方、原料投入シュートの上部側の狭いスクリーン目を通過した細粒原料がパレット内部の原料上層部分に堆積する。こうして、パレット内焼結原料の通気性を良好に制御することができる。
　ところで、パレットの幅は３～５．５ｍもあり、ワイヤ類の支持スパンは４～７ｍにも及ぶ。そのため、ワイヤ類を支持するガイド部材（ブラケット）がないと、ワイヤ類に撓みが発生したり、剛性が足りずに振動したりして、ワイヤ類が本来配置されるべき位置からずれてしまい、分級性能を悪化させる。
　このため、ワイヤ類を支持するガイド部材（ブラケット）が、ワイヤ類の撓みや位置ずれが発生しない程度にパレットの幅やワイヤ類の径に応じて適切な数量設置されている。
　上述のような構造を有する焼結原料装入装置においては、ワイヤ類の間隔（スクリーン目）を均等に保ち分級性能を維持することが重要であるが、これを阻害する要因として次の２つのものが存在する。
　一つ目の要因は、ガイド部材（ブラケット）の存在によるものであり、他の一つの要因はワイヤ類への原料粉の付着によるものである。以下、これらの要因によってひき起こされる問題と、それらが現状どのようにして解決されているかについて以下詳細に説明する。
＜ガイド部材（ブラケット）の存在に起因する問題＞
　ガイド部材（ブラケット）が存在することにより装入される原料はガイド部材（ブラケット）の両側に分けられた原料流れが発生し、ガイド部材（ブラケット）が設けられている部位に対応する原料の堆積量は、ガイド部材（ブラケット）が存在しない他の部分に比べて少なくなり、堆積原料の表層部に溝状部が形成される。この溝状部は形成過程でその周辺の原料がある程度流れ込んでいるが、落下距離が短いために十分な流れ込みはなく、原料密度の小さい堆積層となっている。また、周囲から原料が流れ込む際に原理上粒径の比較的大きな原料が堆積することになる。
　こうして形成された溝状部においては、溝状部が形成されない平坦部に比べて、原料層内部の通気抵抗が小さくなる。即ち、焼結原料層内部には、パレット幅方向に関する通気抵抗にバラツキが生じる。かかる通気抵抗のバラツキが大きくなると、通気抵抗が相対的に小さい溝状部に空気の吸引が集中し、当該領域が原料層内で燃焼帯となった時期にコークス粉の燃焼速度は、その溝状部において大きくなり、それによって平坦部には未燃焼部が発生し、焼成が遅れる。こうして、焼結鉱の歩留りの低下、品質の低下及びコ－クス原単位の上昇をもたらし、更には焼結鉱の生産性低下を引き起こす。
　これがガイド部材（ブラケット）の存在による問題である。
　かかる問題を解決するための技術としては、スクリ－ン型の原料投入シュ－トとカットオフプレ－トとの間に複数のＶ字形状の掻き寄せ体を有するスクレ－パ－を設置することにより、パレット内の焼結原料層厚を一定にし、且つその原料密度のバラツキを小さくする技術が提案されている（特許文献１参照）。
　また、他の例としてスクリーン型の原料投入シュートの下流側に設けられた、パレット幅方向へのスクリュー式原料掻き寄せ装置において、当該スクリュー羽根の昇降装置とその回転数変更装置を付設することにより、パレット幅方向全体にわたり、原料層表装部に押圧を付加することなく、溝状部周辺の原料を掻き寄せてその溝状部を埋め、更にその部位に原料を盛り上げてその部位にのみ押圧を付加して、パレット幅方向に関して略均一な通気性を有する焼結原料層を得る技術が提案されている（特許文献２参照）。
＜原料粉付着に起因する問題＞
　原料粉付着の問題とは、石炭粉、コークス粉等の原料粉がワイヤ類に付着し、ワイヤ類の間隔の維持が困難になるという問題である。ワイヤ類の間隔が所定の間隔に維持できなくなると、装入される原料の分級を適正に行なうことができなくなり、上述のガイド部材（ブラケット）の存在による問題と同様に、適切な原料堆積層を形成できず、焼結鉱の歩留りの低下、品質の低下及びコ－クス原単位の上昇をもたらし、更には焼結鉱の生産性低下を引き起こす。
　このような原料粉の付着の問題を解決する技術としては、シュートを形成するロッドに当接してシュート幅方向に移動するスクレーパを設けるものが提案されている（特許文献３参照）。
　また、他の例としてはシュートを形成するワイヤロープを低速でワイヤロープの軸方向に移動させるようにしたものが提案されている（特許文献４参照）。
特開平９－２８０７４１号公報 特開平１１－２１１３５５号公報 特開昭６３－１８００７９号公報 特開昭６１－６０８４３号公報
　上述のように焼結原料装入装置においては、ワイヤ類の間隔を均等に保ち分級性能を維持することを阻害する２つの要因、すなわちガイド部材（ブラケット）の存在と原料粉付着のそれぞれに起因する問題があり、それぞれについて解決手段が講じられている。
　しかしながら、現在提案されている解決手段には以下に示すような課題が残されている。
＜ガイド部材（ブラケット）の存在に関するもの＞
　ガイド部材（ブラケット）の存在により溝状部が形成されることに関し、特許文献１，２に提案された解決手段は、堆積原料の表層部に溝状部が形成されることを是認し、形成された溝状部をＶ字形式あるいはスクリュー型の掻き寄せ装置でならして埋めるというものである。
　しかしながら、一旦形成された溝状部をならして埋めるというのでは、埋められた溝状部の粒度分布がそれ以外のところと同じになることはなく、見かけ上は溝状部が消失しても実質的には通気抵抗のばらつきの問題を解決するには十分とはいえない。発明者の知見によれば、溝状部の中及び周囲には粒度の粗いものが堆積しているため、これを掻き寄せ装置でならすと溝状部は粒度の粗いもので埋められることになり、溝状部の通気抵抗が相対的に小さいという問題を十分に解決するには至らない。
＜原料粉付着に関するもの＞
　ワイヤ類に原料粉が付着することに関し、特許文献３に提案されたものは、シュートを構成する各バーに挿入されたスクレーパを移動させるというものであり、バーに付着した原料分を掻き落とすことに関してはそれなりの効果を奏するものと考えられる。
　しかしながら、特許文献３に記載のものは、シュートを構成するワイヤ類としてはある程度の剛性を有する太径のバーを前提としていると考えられる。何故なら、バーが細いワイヤのようなものであれば、シュートの幅方向にワイヤを支持するガイド部材（ブラケット）を必要とし、ガイド部材（ブラケット）があればスクレーパがガイド部材（ブラケット）に衝突して移動できなくなるため、特許文献３のものではシュート幅方向でガイド部材（ブラケット）がないことを前提としていると考えられるからである。
　このように、特許文献３の技術ではシュート幅方向にガイド部材（ブラケット）を有するようなワイヤ類によって形成されるシュートには適用できないという問題がある。それに、シュートを構成するワイヤ類が太径のバーのようなものではおのずと分級性能にも限界があり、そもそも優れた分級性能を発揮できないという問題がある。
　また、特許文献４に記載されたワイヤをその軸線方向に低速で移動させるという技術に関しては、ワイヤを低速で動かすための機構が複雑になり、設置スペースやコストの観点からあまり好ましいとは言えない。
　以上のように、ワイヤ類の間隔を均等に保ち分級性能を維持することを阻害する２つの要因、すなわちガイド部材（ブラケット）の存在と原料粉付着のそれぞれに起因する問題を有効に解決するものは存在せず、ましてこの両方を解決するような技術は存在しない。
　本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、焼結機の焼結原料装入においてワイヤ類の間隔を均等に保ち分級性能を維持する技術を提供することを目的としている。
　上記の問題点を解決するために発明は以下のような検討を行なった。図１０は焼結ベッドに形成された溝状部を模式的に示すものである。このような溝状部が発生した場合における燃焼面への影響についての検討を行なった。
　背景技術の項で説明したように、従来は形成された溝状部をスクリューやスクレーパによってならしていたが、図１１はこの溝状部をならした状態を示す図である。図１１において、Ａ部がブラケットの影響のない部分であり、Ｂ部がブラケットの影響によって生じた溝状部をならした部分である。このＡ部とＢ部の粒度分布をみると、概略、図１２に示すように、ブラケットの影響のないＡ部よりも溝状部をならしたＢ部においては、粒度が粗い状態となっている。また、Ｂ部はＡ部よりも密度も低くなっているため、通気性が高くなっている。
　図１３は焼結ベッドの、ある断面における燃焼面が上方から下方に進んでいく状態を模式的に示したものである。
　図１３に示すように、溝状部をならしたＢ部では燃焼速度が速いために、燃焼面が下方に行くにしたがってその影響が大きくなり、ブラケットの影響を受けていないＡ部との差が大きくなる。そして、ベッド底部近傍においては、Ａ部とＢ部ではΔＦの差が生じている。このように、ベッド底部近傍における燃焼面の差ΔＦは、溝状部をならしたＢ部の深さ、すなわち生じた溝状部の影響のある部分の深さ方向の長さ、この場合には焼結ベッドの高さＨに比例する。
　上記のように、燃焼速度が溝状部の影響のある部分とない部分で差が生じ、しかもその影響の度合いは影響のある部分の深さ方向の長さに比例する。
　そこで、発明者はブラケットの影響を緩和するために、ブラケットをシュートを構成するワイヤに沿って往復動させることを考えた。
　図１４はブラケットをワイヤに沿って所定の速度で移動させながら原料を積み付けた焼結ベッドにおけるある断面の燃焼面の時間経過を示すものである。図１４において、斜め線で囲まれる領域がブラケットによる影響を受けたＢ部を示している。
　図１４に示す状態においては、燃焼面はブラケットによる影響を受けたＢ部を通過するときに燃焼スピードが速くなり影響を受けない部分よりも燃焼面が下方に進行することになる。そのため、燃焼面が下方に移動する際にＢ部を通過する態様によってベッド底部近傍における燃焼面の位置が決定され、図１４に示す例ではａ´、ｂ´、ｃ´の３つの態様の領域に分かれる。ａ´はＢ部を通過しない態様の領域であり、ｂ´はＢ部を通過するが通過距離が領域内で０からｈまで徐々に増加するか、またはｈから０まで徐々に減少する態様の領域であり、ｃ´はＢ部を通過する距離が一定であり、その距離がｈである態様の領域である。
　ａ´の領域では燃焼面は所定の速度で進行する。また、ｂ´の領域ではＢ部を通過する距離が長い部分と短い部分で燃焼面の速度に差が生じ、距離が長い部分では燃焼面が速く進行し、距離が短い部分では遅く進行する。そのため、ｂ´の領域では燃焼面が傾斜している。
　また、ｃ´の領域ではＢ部を通過する距離ｈに比例した所定の速度だけ速くなる。
　図１４から判るように、ｃ´の領域においてはＢ部を通過する最大長さがｈなので、ブラケットの影響を受けていないａ´の領域との差はｈに比例し、図１４に示すΔｆとなる。
　ここで、図１３と図１４を比較すると、図１３では焼結ベッド高さＨに比例して燃焼面の差ΔＦが生じ、図１４ではＢ部を通過する距離ｈに比例して燃焼面の差Δｆが生じている。図１３、図１４から明らかなように、ｈはＨよりも十分小さく、それ故にΔｆはΔＦよりも十分に小さい。
　以上から判るように、ブラケットを移動させることによって、ブラケットの燃焼面への影響を効果的に小さくできる。
　次に、発明者はさらに検討を加え、ブラケットの移動速度と燃焼面との定量的な関係について検討した。
　図１５は、ブラケットの移動速度とブラケットの影響範囲及び焼結ベッドの底面近傍における燃焼面の位置を模式的に示したものである。
　図１５（ａ）はブラケットが停止した状態、図１５（ｂ）はブラケット移動速度が低速の状態、図１５（ｃ）はブラケット移動速度が中速の状態、図１５（ｄ）はブラケット移動速度が高速の状態をそれぞれ示している。
　図１５（ａ）のブラケット停止の場合には、燃焼面は底面近傍でＵ字状になる。図１５（ｂ）の低速の場合には逆三角形状となり、燃焼面の最も下方位置となる逆三角形の頂点の位置は図１５（ａ）の底部と一致している。図１５（ｃ）の中速の場合には逆台形状となり、逆台形の上底の位置は図１５（ａ）の底部よりも上方に移動している。図１５（ｄ）の高速の場合には、燃焼面の最も下位の位置が図１５（ａ）の底部よりもさらに上方に移動し、ほぼ同じ位置になっている。
　図１５から判るように、ブラケットの移動速度が速くなるにしたがってブラケットによる燃焼面への影響が小さくなる。
　そこで、ブラケットの移動速度をどの程度にすれば、換言すると図１５に示すブラケットの影響部の傾斜をどの程度にすれば燃焼面への影響の緩和に効果があるかについて検討した。
　図１６はドラムシュート７から原料をパレット９に供給して原料を積み付けしている状態をパレット進行方向の断面から見た状態を示すものである。図１６において、θｐは原料の積付角度を示し、ｖｐはパレット９の移動速度を示している。
　また、図１７は、積付速度と積付角度θｐとの関係（図１７（ａ））、及び積付速度とブラケット影響部の傾斜角度θｂとの関係（図１７（ｂ））を説明する説明図である。なお、図１７（ｂ）は、焼結ベッドのパレット進行方向直交断面を示しており、図１７（ｂ）において、Ｈは焼結ベッド高さ、Ｗｂはブラケットの影響部の幅を示している。
　使用している記号について確認的に示すと、ブラケット移動速度をｖｂ、パレット速度をｖｐ、パレット上に原料を装入するときの積付角度をθｐ、ブラケット影響部の傾斜角度をθｂ、ブラケットの影響部の幅をＷｂ、焼結ベッド高さをＨとしている。
　原料のＨ方向への積付け速度はｖｐ・tanθｐであり（図１７（ａ）（ｂ）参照）、他方、ブラケット影響部の傾斜角度θｂはブラケット移動速度ｖｂとの関係で決定される。図１７（ｂ）から判るように、ｖｂ・tanθｂ＝ｖｐ・tanθｐであるから、これをtanθｂについて整理すると以下に示す（１）式の関係が成立する。
　tanθｂ＝ｖｐ・tanθｐ／ｖｂ・・・・（１）
　ここで、図１５（ａ）～（ｄ）に示したどの状態であればブラケットの影響を緩和できるかを考えると、ブラケットの移動速度が図１５（ｂ）に示す低速以上になれば、ブラケット停止状態の場合に比較して燃焼面の影響が小さいと評価できる。
　そして、図１５（ｂ）の状態では、Ｗｂ＝Ｈ／tanθｂであるから、ブラケット速度が図１５（ｂ）の状態以上とすれば次の（２）式が成立する。
　Ｗｂ≦Ｈ／tanθｂ・・・・（２）
（２）式に（１）式を代入すると、Ｗｂ≦Ｈ・ｖｂ／ｖｐ・tanθｐとなり、この式をｖｂについて整理すると（３）式となる。
　ｖｂ≧Ｗｂ・ｖｐ・tanθｐ／Ｈ・・・・（３）
　ここで、典型的な焼結機におけるｖｐ、θｐ、Ｈ、Ｗｂの値を示すと以下のようになる。
　ｖｐ＝２ｍ／ｍｉｎ
　θｐ＝４０°
　Ｈ＝６００ｍｍ
　Ｗｂ＝２００ｍｍ
　これらの数字を（３）式に代入すると、ｖｂ≧０．５６ｍ／ｍｉｎとなり、ブラケット移動速度が０．６ｍ／ｍｉｎ程度であれば本発明の効果が得られることになる。
　次に発明者はブラケットの影響をさらに少なくするための条件について検討した。
　図１８はこの検討に用いた説明図である。図１８（ａ）は、ブラケットをパレット幅方向に往復動させたときのブラケットの影響部を平面視した図であり、図１８（ｂ）は、図１８（ａ）に対応した焼結ベッドのパレット軸方向断面を示す図である。
　図１８において、Ｂは原料の積付部の最下部（ボトム）を示し、Ｔは積付部の最上部（トップ）を示している。また、ＬｂはＢＴを結んだ直線のパレット面への投影部の長さ、Ｐはブラケットの移動ピッチ、Ｐｔはブラケット影響部のパレット進行方向のピッチを示している。θｐは原料の積付角度、θｔはＢ点又はＴ点のパレット進行方向直交線に対する傾斜角度を示している。さらに、ｖｐはパレットの移動速度、ｖｂはブラケットの移動速度を示している。
　また、図１８（ａ）において、四角で囲んだ数字は、その数字の属する領域においてパレット進行方向に直交する断面にしたときに当該領域が焼結ベッド上面から下面に至るまでにブラケット影響部を通過する回数を示している。例えば、数字が「１」の領域は、その領域の断面において焼結ベッド上面から下面に至るまでにブラケット影響部を１回通過することを意味しており、例えば図１４におけるｂ´、ｃ´の領域を意味している。数字が「０」の領域は、ブラケットの影響を受けない領域であり、数字が「２」の領域はブラケットの往復動における行きと帰りの２回影響を受ける領域であることを示している。
　パレット進行方向直交断面を考えると、この断面に数字「０」と「１」の領域があるということは、同じ断面においてブラケットの影響を受ける部分と受けない部分が存在することを意味する。前述したように、燃焼面への影響はブラケットの影響を受ける深さ方向の長さに比例することを考えると、パレット進行方向直交断面において、ブラケットの影響を受ける回数が同一であれば、理論上はその断面におけるベッド底部近傍では燃焼面が同一になることになる。
　例えば図１９に示すように、パレット進行方向のどの位置においてもパレット進行方向直交断面におけるブラケットの影響を受ける回数が２回になるようにすれば、ベッド底部近傍での燃焼面を同一にできることになる。そこで、そのようになるための条件を求めた。
　まず、前提条件として図１８から以下の関係があることが判る。
　tanθｔ＝ｖｐ／ｖｂ　・・・・（４）
　tanθｐ＝Ｈ／Ｌｂ　　・・・・（５）
　Ｐｔ＝２Ｐ・tanθｔ＝２Ｐ・ｖｐ／ｖｂ　・・・・（６）
　パレット進行方向のどの位置においてもパレット進行方向直交断面におけるブラケットの影響が２回になるようにするには、図１９に示すようにＬｂ＝Ｐｔとなればよい。（５）式を変形すると、Ｌｂ＝Ｈ／tanθｐとなり、この式の右辺と（６）式の右辺を同一とおくと次式になる。
　Ｈ／tanθｐ＝２Ｐ・ｖｐ／ｖｂ　・・・・（７）
　（７）式をｖｂについて整理すると、（８）式となる。
　ｖｂ＝２Ｐ・ｖｐ・tanθｐ／Ｈ　・・・・（８）
　（８）式に（５）式を代入すると（９）式となる。
　ｖｂ＝２Ｐ・ｖｐ／Ｌｂ　・・・・（９）
　（８）式、（９）式から判るように、ブラケットの移動速度をパレットの移動速度とブラケットの移動ピッチに基づいて決めることで、ブラケットの燃焼面への影響を可及的に小さくすることができるのである。
　ブラケット速度を更に速くすると、図２０に示すように、ブラケットの影響回数は再び不均一になることから、上記の条件が特別な条件であることが判る。
　以上は主にブラケットの燃焼面への影響と、それに対しての本発明の効果を示したが、焼結ベッドの表面形状についても同様のことが言える。
　つまり、固定式ブラケットの場合、図１０に示すような溝が形成されるが、この溝を模式的に強調して表すと図１５（ａ）の様になる。ブラケットを移動させ、その速度を低速から高速に変更すれば、溝深さは図１５（ｂ）から図１５（ｄ）のように減少して行く。因みに、図１５（ｃ）の状態を焼結ベッド全幅断面で示したものが図５（ｂ）であり、平面的には図５（ａ）のようなジグザグ状の浅い溝が残る。このジグザグ状の溝深さは、微視的には図１８（ａ）に示した四角で囲んだ数字の数に比例する。したがって、ブラケット速度を、燃焼面への対策で示した（８）式や（９）式のブラケット速度に維持すれば、ジグザグ状の溝深さは図１９に示すように焼結ベッド全面に渡り均一になる。つまり、あたかもブラケットの存在が無い状態に表面形状やベッド高さを維持することができる。
　本発明は以上の考察と知見に基づくものであり、具体的には以下の構成を備えたものである。
（１）本発明に係る焼結原料装入方法は、複数のワイヤ類を併設させたシュートに焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレットに装入する焼結原料装入方法であって、前記ワイヤ類を支持するブラケットをワイヤ類の軸線方向に往復動させながら前記焼結原料を前記シュートに供給するようにしたことを特徴とするものである。
（２）また、本発明に係る焼結原料装入装置は、複数のワイヤ類を併設させたシュートに焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレットに装入する焼結原料装入装置であって、前記ワイヤ類を支持する複数のブラケットと、該ブラケットを前記ワイヤ類の軸線方向に往復動させるブラケット移動機構とを備えたことを特徴とするものである。
（３）また、上記（２）に記載のものにおいて、ブラケットが移動する際にワイヤ類に付着した原料粉などを掻き取る機能を前記ブラケットが有していることを特徴とするものである。
（４）また、上記（２）または（３）に記載のものにおいて、ブラケットにおけるワイヤ類を支持する支持部が前記ワイヤ類を支持する機能と前記ワイヤ類に付着した原料粉などを掻き取る機能の両方の機能を有していることを特徴とするものである。
（５）また、上記（２）～（４）のいずれかに記載のものにおいて、複数のブラケットの間隔は予め決められた間隔に設定されており、該複数のブラケットは前記間隔を保持しながら移動するようになっていることを特徴とするものである。
（６）また、上記（２）～（５）のいずれかに記載のものにおいて、ブラケット移動機構によってブラケットを移動させたときに、ブラケットにおけるワイヤ類を支持する支持部の移動範囲がワイヤ類によって形成されるシュートの全幅をカバーするように設定されていることを特徴とするものである。
（７）また、上記（２）～（６）のいずれかに記載のものにおいて、ブラケット移動機構は、パレット幅方向にスライド可能に設置されると共にブラケットが固定された移動台と、該移動台をスライドさせる駆動装置とを備えてなることを特徴とするものである。
（８）また、上記（７）に記載のものにおいて、パレットの両側に固定両側壁を有し、ブラケットが前記固定両側壁の間を移動するようになっており、ブラケットの可動距離が複数のブラケット相互の間隔以上になるように設定されていることを特徴とするものである。
（９）また、上記（２）～（８）に記載のものにおいて、パレット移動速度を入力し、この入力値に基づいてブラケット移動速度を演算して、この演算値に基づいてブラケットを移動させる駆動装置を備えたことを特徴とするものである。
（１０）また、上記（２）～（９）のいずれかに記載のものにおいて、ブラケットの移動ピッチをＰ、原料の積付高さをＨ、パレット速度をｖｐ、原料の積付角度をθｐ、ブラケット移動速度ｖｂとして、これらの関係が下式を満たすように設定したことを特徴とするものである。
　ｖｂ＝２Ｐ・ｖｐ・tanθｐ／Ｈ
（１１）また、上記（２）～（１０）のいずれかに記載のものにおいて、ワイヤ類を非金属の有機物質で被覆したことを特徴とするものである。
（１２）また、上記（２）～（１１）のいずれかに記載のものにおいて、ブラケットの移動速度を０．６ｍ／分以上に設定したことを特徴とするものである。
　本発明においては、ワイヤ類を支持するブラケットをワイヤ類の軸線方向に移動させながら焼結原料をシュートに供給するようにしたので、堆積原料の表層部に溝状部が形成されることがなく、またワイヤ類への原料粉などの付着を防止でき、ワイヤ類の間隔を均等に保ち分級性能を維持することができる。
本発明の一実施の形態に係る焼結原料装入装置の要部の説明図である。 図１に示した焼結原料装入装置の詳細を説明する説明図である。 図１に示した焼結原料装入装置の一部を説明する説明図である。 本発明の実施の形態の効果を説明するために従来例の態様を示した図である。 本発明の実施の形態の効果を説明する説明図である。 本発明の実施の形態の効果を説明する説明図である。 本発明の実施の形態の他の態様を説明する説明図である。 本発明の実施の形態の他の態様を説明する説明図である。 本発明の実施の形態の他の態様を説明する説明図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、従来の溝状部を模式的に示す図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、従来の発生した溝状部をならした状態を示す図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ブラケットの影響のある部分とない部分の粒度分布を示す図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ブラケットを停止した場合に発生する溝状部の燃焼面への影響を説明する図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ブラケットを移動した場合にブラケットの影響を受ける部分の燃焼面への影響を説明する図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ブラケットの移動速度とブラケットの影響範囲及び焼結ベッドの底面近傍における燃焼面の位置を模式的に示したものである。なお、本図は同時に焼結ベッドの溝形状を模式的に表している。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ドラムシュートから原料をパレットに供給して原料を積み付けしている状態をパレット進行方向の断面から見た状態を示すものである。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、焼結ベッドのパレット進行方向直交断面を示したものである。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ブラケットをパレット幅方向に往復動させたときのブラケットの影響部を平面視した図（（ａ）図）と、（ａ）図に対応した焼結ベッドのパレット軸方向断面を示す図（（ｂ）図）を合わせて記載したものである。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、ブラケットの影響を最も少なくする状態を模式的に示した図である。 課題を解決するための手段を説明する説明図であり、図１９に示した状態からさらにブラケット移動速度を速くした場合のブラケットの影響部を平面視した状態を模式的に示した図である。
［実施の形態１］
　図１は本発明の一実施の形態に係る焼結原料装入装置の要部の説明図である。本実施の形態に係る焼結原料装入装置１は、複数のワイヤ３を併設させたワイヤシュート５に焼結原料をドラムシュート７から供給することで焼結原料を分級して下方のパレット９に装入するものであって、パレット９の両側に立設された固定側壁１１間に架設されたワイヤ３を中間支持しながらパレット幅方向に移動する移動支持機構１３を有していることを特徴としている。
　以下、本発明の特徴である移動支持機構１３の構成を詳細に説明する。
　移動支持機構１３は、パレット９の上方にパレット幅方向に跨って設置された矩形状のスライド枠１５と、スライド枠１５に設置されてワイヤ３を支持する３個のブラケット１７、１９、２１と、スライド枠１５の底面に当接してスライド枠１５をパレット幅方向にスライド自在に支持する直線移動型ベアリング２３と、スライド枠１５をパレット幅方向に移動させる油圧シリンダ２５とを備えている。
　移動支持機構１３を構成する各要素についてさらに詳細に説明する。
＜ブラケット＞
　３個のブラケット１７、１９、２１はスライド枠１５に所定間隔を離して設置されている。各ブラケット１７、１９、２１は、円弧状に湾曲して傾斜する湾曲部１７ａ、１９ａ、２１ａと、スライド枠１５にブラケット１７、１９、２１を固定するための脚部１７ｂ、１９ｂ、２１ｂとを備えており、湾曲部１７ａ、１９ａ、２１ａにはワイヤ３が挿通される複数の穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃが設けられている。湾曲部１７ａ、１９ａ、２１ａに設けられた穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃに挿通されたワイヤ３を平面視すると、湾曲部１７ａ、１９ａ、２１ａの傾斜上側から下側に向かうにしたがってワイヤ間隔が広くなるようになっている。
　３個のブラケット１７、１９、２１の穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃには、固定側壁１１間に設置されたワイヤ３が挿通されており、ワイヤ３はその両端が固定側壁１１に支持されると共にその途中がブラケット１７、１９、２１によって支持されている。また、ブラケット１７、１９、２１が移動するときに穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃの縁がワイヤ３に付着した原料粉等を掻き落とす機能を有している。
　３個のブラケット１７、１９、２１の間隔は、ワイヤ３に大きな撓みが発生したり、剛性が足りず過大に振動したりして、ワイヤ３が本来配置されるべき位置からずれてしまわない程度にワイヤ３に支持力を付与できる適切な長さに設定されている。このような適切な長さはワイヤ３の太さや張力などの条件によって変わるので、これらの条件に合わせて適宜設定するようにする。
　なお、各ブラケット１７、１９、２１はスライド枠１５に固定されているので、各ブラケット１７、１９、２１間の距離はスライド枠１５が移動してもその距離は変化せず、それ故に各ブラケット１７、１９、２１によってワイヤ３を支持する支持力には変化がない。
　しかし、両端に配置されたブラケット１７、２１と固定側壁１１との距離はスライド枠１５の移動によって変化する。そのため、両端のブラケット１７、２１と固定側壁１１との距離が最も長くなった場合にもワイヤ３を適切に支持できるようにする必要があり、そのため両側のブラケット１７、２１と固定壁との最大距離つまり片方のブラケット２１が固定側壁１１に当接したときの他方のブラケット１７と固定側壁１１との距離がワイヤ３を適切に支持できる長さの範囲内になるようにする。
　上記はワイヤ３を適切に支持するという観点からのブラケット１７、１９、２１の配置について説明したが、ブラケット１７、１９、２１の配置とその可動範囲はワイヤ３に付着した原料粉を掻き落とすという観点も考慮する必要がある。つまり、ブラケット１７、１９、２１が移動することによりワイヤ３に付着した原料粉がブラケット１７、１９、２１の穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃで掻き落とされる必要がり、そのためにはスライド枠１５が図中左右に１サイクル移動したときにワイヤ３がその全幅に亘って何れかのブラケット１７、１９、２１の穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃを通過するようにするのが望ましい。そのためには、ブラケット可動距離が各ブラケット１７、１９、２１間の距離以上になるように設定されておればよい。以下、この点を図２に基づいて説明する。
　図２（ａ）はブラケット１７、１９、２１が最も右側に移動した状態を示し、図２（ｂ）はブラケット１７、１９、２１が最も左側に移動した状態を示す。図２（ａ）において、固定側壁１１間の距離すなわちワイヤ３の全幅をＬ、最も左側のブラケット１７と左側の固定側壁１１との距離すなわちブラケット１７、１９、２１の可動距離をＳ、ブラケット１７、１９、２１間の距離をＰとする。
　スライド枠１５をスライドさせてブラケット１７、１９、２１が図２（ａ）の状態から図２（ｂ）の状態に移動すると、各ブラケット１７、１９、２１は図２（ａ）の状態から左側に距離Ｓだけ移動するので、各ブラケット１７、１９、２１がワイヤ３を通過する距離はそれぞれＳとなり、３個のブラケット１７、１９、２１が通過する距離の総和は３Ｓとなる。
　したがって、３Ｓ≧Ｌの関係があればワイヤ３の全幅をブラケット１７、１９、２１のいずれかが通過できることになる。他方、図２（ａ）に示すように、Ｌ＝Ｓ＋２Ｐの関係があるので、この関係式を３Ｓ≧Ｌに代入して整理することにより、ワイヤ３の全幅をブラケット１７、１９、２１のいずれかが通過するための条件はＳ≧Ｐすなわち「ブラケット可動距離Ｓが各ブラケット１７、１９、２１間の距離Ｐ以上になること」となる。
　なお、ブラケット間の距離Ｐとブラケット可動距離Ｓの許容最大長さは、共にワイヤ３を適切に支持できる距離であり、これらの長さを共に許容最大長さに設定するのが最も効率的な支持構造となり、その場合はＬ＝３Ｓ＝３Ｐとなる。図２ではこの場合を図示している。
＜ワイヤ＞
　ワイヤ３は両側の固定側壁１１間に複数本設置されており、複数のワイヤ３を水平投影すると傾斜上側から下側に向かうにしたがってワイヤ間隔が広くなるように設定されている。これによって、ドラムシュート７から供給される焼結原料を分級し、パレット９上の原料層の下部には粗粒原料を、そして上部には細粒原料となる粒度分布になるように堆積させる。
　ワイヤ３の周面は非金属の有機物質（例えば、ゴムやプラスチックなど）で被覆するのが好ましく、これによりワイヤ３に原料粉が付着しにくくなると共に付着した原料粉のブラケット１７、１９、２１による掻き落としが容易になる。
＜直線移動型ベアリング＞
　直線移動型ベアリング２３は、図１に示すように、パレット９の両側に設置された固定架台２７上に設置され、スライド枠１５の移動を円滑にする機能を有している。
　なお、直線移動型ベアリング２３は一例であり、スライド枠１５の移動を円滑にする機能を有するものであれば他のものであってもよい。
＜油圧シリンダ＞
　油圧シリンダ２５は、そのロッドがスライド枠１５に連結され、ロッドを伸縮させることによりスライド枠１５を移動できるようになっている。
　本実施の形態においてはロッドの伸縮速度が０．６ｍ／分以上になるように制御されている。ロッドの伸縮速度を０．６ｍ／分以上に設定することにより、ブラケット１７、１９、２１が０．６ｍ／分以上の速度で移動するので、焼結原料を供給する際にブラケット１７、１９、２１の存在がワイヤシュート５の分級性能に悪影響を与え難くなる。
　さらには、油圧シリンダ２５は図３に示す制御装置２９によってそのロッドの伸縮動作が制御することが望ましい。
　制御装置２９は、ブラケット移動ピッチＰ、パレット速度ｖｐ及び原料積付長さＬｂを入力し、これに基づいてブラケット移動速度ｖｂを次の（９）式に基づいて演算し、演算したブラケット移動速度ｖｂを指令する。
　　ｖｂ＝２Ｐ・ｖｐ／Ｌｂ　　　　　・・・・（９）
　また、制御装置２９は、ブラケット移動ピッチＰ、パレット速度ｖｐ、原料装入部積付角度θｂ及び焼結ベッド高さＨを入力し、これに基づいてブラケット移動速度ｖｂを次の（８）式に基づいて演算し、演算したブラケット移動速度ｖｂを指令するようにしてもよい。
　　ｖｂ＝２Ｐ・ｖｐ・tanθｐ／Ｈ　　・・・・（８）
　例えば、典型的な焼結機の値として、ｖｐ＝２ｍ／ｍｉｎ、θｐ＝４０°、Ｈ＝６００ｍｍ、Ｐ＝１２００ｍｍを使えば、ｖｂ＝６．７ｍ／ｍｉｎを得る。
　なお、ｖｐは焼結機パレット速度として通常の焼結機ではリアルタイムで管理されており、その信号を利用するようにすればよい。
　また、焼結ベッド高さＨについても同様に管理されている信号を利用すればよい。もっとも、信号がない場合には、焼結ベッド高さを検出するレベルセンサを設置して設置されたレベルセンサからの信号を利用するようにすればよい。
　また、積付長さＬｂや、積付角度θｐについても、レベルセンサや画像処理によって求め、この信号を利用すればよい。もっとも、これらの値はあまり変化するものではないので、一旦測定したらその値を手入力するようにしてもよい。この点は、焼結ベッド高さＨについても同様である。
　なお、油圧シリンダ２５に代えて電動シリンダや空圧シリンダを用いてもよい。
　次に、上記のように構成された本実施の形態の焼結原料装入装置１を用いた焼結原料装入方法を説明する。
　パレット９を、図１の矢印で示すように、平面視において原料の滑り落ちる方向とは逆向きに移動させる。また、油圧シリンダ２５を駆動してスライド枠１５をパレット幅方向に一定の速度で往復移動させる。
　この状態で、ドラムシュート７によって焼結原料をワイヤシュート５に送り込むと、供給された焼結原料は、ワイヤシュート５の傾斜面を滑り落ちる。
　ワイヤシュート５の傾斜面を形成するワイヤ３の間隙は傾斜面上部から下部になるに従って広くなっているので、原料がワイヤシュート５の傾斜面を滑り落ちる過程で、原料は粒度が細かいものから粗いものの順にワイヤ３の間隙からパレット９上に装入される。
　他方、パレット９は焼結原料の供給方向とは逆方向に移動しているので、パレット９上にはまず粒度の粗いものが堆積しその上に粒度の細かいものが堆積し、深さ方向に粒度偏析した原料層が形成される。
　ワイヤシュート５へ焼結原料が供給されるときブラケット１７、１９、２１がパレット幅方向に所定の速度で移動している。したがって、ワイヤ３を支持しているブラケット１７、１９、２１は一定の場所に停止しているのではなく常時その位置を変えている。そのため、従来問題となっていた溝状部が堆積原料の表層部に形成されることはない。しかも、ブラケット１７、１９、２１が移動することにより、ワイヤ３に付着する原料粉などは常時ブラケット１７、１９、２１によって掻き落とされ、ワイヤ３間の隙間は所定の間隔に保たれ、常時良好な状態で分級されることになる。
　以上のように、本実施の形態においては、常時移動するブラケット１７、１９、２１によってワイヤ３を支持して焼結原料を供給するようにしたので、従来問題となっていたブラケット１７、１９、２１の存在に起因する溝状部が堆積原料の表層部に形成されることがなく、適切な粒度偏析となった原料の堆積層を形成できる。しかも、先行文献１、２に記載されたもののように一旦できた溝状部をならすというのではなく、そもそも溝状部が形成されないようにするので、一旦できた溝状部をならす場合には溝状部の粒度分布が他の部位と異なってしまうという問題があったがこのような問題もない。
　また、ブラケットが移動しない従来例においては、ブラケットによって生じた溝状部（図４（ａ）の矢視Ａ－Ａ断面図である図４（ｂ）参照）をならすために、図４（ａ）に示すようなＶ字状の掻き寄せ体を有するスクレーパ３１が必要であったが、本実施の形態では、ブラケットを往復動させることによりブラケットの影響を可及的に小さくしているので（図５（ａ）の矢視Ｂ－Ｂ断面図である５図（ｂ）参照）、ブラケットによる影響部をならすために図５（ｂ）に示すような単なる平板を設置すれば足りる。そもそも、この様な平板は通常の焼結機に於いても焼結ベッド高さを最終調整する為に一般的に設置されているものである。
　また、ブラケット１７、１９、２１を常時移動させることにより、ワイヤ３に付着する原料粉などは常時ブラケット１７、１９、２１によって掻き落とされ、ワイヤ３間の隙間は所定の間隔に保たれるので、ワイヤ３への原料粉の付着による弊害もない。
　さらに、ワイヤ３が細くなればそれだけ粒度分布を適正に行なえるが、従来であればワイヤ３を細くするとブラケットを多くしなければならずブラケットが多くなると溝上部が形成されることになり、結局分級性能を向上させることができなかったが、本実施の形態ではブラケットによって支持しながらもそのブラケットの存在が分級性能に悪影響を及ぼさないので、ブラケット数を増やして可能な限りワイヤ３を細くすることも可能となり、より適切な分級を実現できる。
　また、本実施の形態においては、移動支持機構１３を、スライド枠１５にブラケット１７、１９、２１を固定してスライド枠１５を往復動するという単純な機構で形成したので、焼結原料が供給されるという塵埃の多い悪環境でもメンテナンスが簡易になり故障も少ないという効果が得られる。
　なお、図６に示すように、仮に燃焼空気が流れ方Ａのように流れるとすれば、ブラケット影響部であるＢ部を流れる空気の速度ｖＢはブラケットの影響のない部分を流れる空気の速度ｖＡよりも大きくｖＢ＞ｖＡであることから、本発明の効果は小さくなることになる。
　しかし、実際には、流れ方Ａの場合の流路長さＺＡは流れ方Ｂの場合の流路長さＺＢよりも長く、流路長さが短く圧力損失の小さい流れ方Ｂになることは明白であり、上述したように本発明の効果は十分に得られる。
　なお、典型的な焼結ベッドについてＺＡがＺＢの何倍くらいになるかを以下に示しておく。
　まず、流れ方Ａの場合の流路長さＺＡと流れ方Ｂの場合の流路長さＺＢはそれぞれ、以下のようになる。
　　ＺＡ＝Ｈ／sinθｂ
　　ＺＢ＝Ｈ
　また、典型的な焼結ベッドにおいては、ブラケット移動速度ｖｂ、パレットの移動速度ｖｐ、積付角度θｐは以下のようになる。
　　ｖｂ＝６．７ｍ／ｍｉｎ
　　ｖｐ＝２ｍ／ｍｉｎ
　　θｐ＝４０°
　ＺＡ／ＺＢ＝１／sinθｂ＝（１＋（１/tanθｂ）2）1/2
　前述した（１）式で示したように、tanθｂ＝ｖｐ・tanθｐ／ｖｂの関係があるので、tanθｂ≒２・０．８４／６．７＝０．２５となる。
　したがって、ＺＡ／ＺＢ＝（１＋（１/０．２５）2）1/2≒４．１となる。
　なお、ブラケットの保持としてはスライド枠１５に固定するものに限定されることはなく、例えばワイヤシュート５を構成するワイヤ３の上下に該ワイヤ３と平行に設置した別のワイヤまたはロッドなどにブラケットの上下端部を固定し、これらのワイヤまたはロッドをパレット幅方向に移動させるようにしてもよい。
　なお、上記の例ではブラケット１７、１９、２１をスライド枠１５に固定して３個のブラケット１７、１９、２１を一体として移動させる例を示したが、本発明の移動支持機構１３はこの構造に限られるものではなく、ブラケット１７、１９、２１を個別に駆動させるような機構にしてもよい。
　また、上記の例ではブラケットを３個設置した例を示したが、ブラケットの数はこれに限られるものではなく、上述したように「ブラケット可動距離Ｓが各ブラケット１７、１９、２１間の距離Ｐ以上になること」という条件を満たすように、シュートの幅等に基づいて適宜設定すればよい。
　また、上記の実施の形態においては、ブラケット１７、１９、２１に穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃを設け、穴１７ｃ、１９ｃ、２１ｃの縁によってワイヤ３を支持する機能とワイヤ３に付着した原料粉などを掻き落とす機能を兼用させたが、ワイヤ３を支持する部位とワイヤ３に付着した原料粉などを掻き落とす機能を有する部位をブラケットに別々に設けるようにしてもよい。
　また、上記の実施の形態においては、ワイヤシュート５を構成するワイヤ類についてワイヤ３を設置する例を挙げて説明したが、本発明のワイヤ類としてはワイヤでなくロッドであってもよい。
　また、上記の実施の形態においては、スライド枠１５を駆動する手段として油圧シリンダ２５を用いた例を示したが、本発明における駆動装置はこれに限られるものではない。図７はスライド枠１５を駆動する手段の他の態様を示す図であり、図７（ａ）が斜視図であり、図７（ｂ）が図７（ａ）の長手方向の断面図に移動支持機構１３を追加して記載した図である。
　図７に示すように、スライド枠１５側にラック３５を設け、これにモータで回転するピニオンギア３７を噛み合わせたラックピニオンの機構にしてもよい。
　また、スライド枠１５を駆動する手段の他の態様として、図８に示すように、スライド枠１５のスライド方向の２箇所にワイヤ４１の端部を固定し、このワイヤ４１をモータ３８の回転軸に設置したワイヤドラム３９で巻き取りと払い出しを同時にできる構造のウィンチ４３を用いた構造にしてもよい。
　さらに、スライド枠方式に比べて耐久性や単純さの点で劣るが、図９に示すように、スライド枠１５を用いないで、平行に配置した一対のスクリュー軸４５をモータ４７で回転させ、このスクリュー軸４５にブラケット１７，１９，２１を支持する支持部４９を挿入し、スクリュー軸４５の回転によりブラケット１７，１９，２１をスクリュー軸方向に移動させるような構造であってもよい。なお、図９に示す構造の場合には、スクリューの部分に蛇腹状のカバーを設けるようにするのが好ましい。
　　１　焼結原料装入装置
　　３　ワイヤ
　　５　ワイヤシュート
　　７　ドラムシュート
　　９　パレット
　１１　固定側壁
　１３　移動支持機構
　１５　スライド枠
　１７、１９、２１　ブラケット
　１７ａ、１９ａ、２１ａ　ブラケットの湾曲部
　１７ｂ、１９ｂ、２１ｂ　ブラケットの脚部
　１７ｃ、１９ｃ、２１ｃ　ブラケットの穴
　２３　直線移動型ベアリング
　２５　油圧シリンダ
　２７　固定架台
　２９　制御装置
　３１　スクレーパ
　３３　平板
　３５　ラック
　３７　ピニオンギア
　３８　モータ
　３９　ワイヤドラム
　４１　ワイヤ
　４３　ウィンチ
　４５　スクリュー軸
　４７　モータ
　４９　支持部

Claims (12)

  1. 複数のワイヤ類を併設させたシュートに焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレットに装入する焼結原料装入方法であって、前記ワイヤ類を支持するブラケットをワイヤ類の軸線方向に往復動させながら前記焼結原料を前記シュートに供給するようにしたことを特徴とする焼結原料装入方法。
  2. 複数のワイヤ類を併設させたシュートに焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレットに装入する焼結原料装入装置であって、
    　前記ワイヤ類を支持する複数のブラケットと、該ブラケットを前記ワイヤ類の軸線方向に往復動させるブラケット移動機構とを備えたことを特徴とする焼結原料装入装置。
  3. ブラケットが移動する際にワイヤ類に付着した原料粉などを掻き取る機能を前記ブラケットが有していることを特徴とする請求項２に記載の焼結原料装入装置。
  4. ブラケットにおけるワイヤ類を支持する支持部が前記ワイヤ類を支持する機能と前記ワイヤ類に付着した原料粉などを掻き取る機能の両方の機能を有していることを特徴とする請求項２または３に記載の焼結原料装入装置。
  5. 複数のブラケットの間隔は予め決められた間隔に設定されており、該複数のブラケットは前記間隔を保持しながら移動するようになっていることを特徴とする請求項２～４のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
  6. ブラケット移動機構によってブラケットを移動させたときに、ブラケットにおけるワイヤ類を支持する支持部の移動範囲がワイヤ類によって形成されるシュートの全幅をカバーするように設定されていることを特徴とする請求項２～５のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
  7. ブラケット移動機構は、パレット幅方向にスライド可能に設置されると共にブラケットが固定された移動台と、該移動台をスライドさせる駆動装置とを備えてなることを特徴とする請求項２～６のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
  8. パレットの両側に固定両側壁を有し、ブラケットが前記固定両側壁の間を移動するようになっており、ブラケットの可動距離が複数のブラケット相互の間隔以上になるように設定されていることを特徴とする請求項７に記載の焼結原料装入装置。
  9. パレット移動速度を入力し、この入力値に基づいてブラケット移動速度を演算して、この演算値に基づいてブラケットを移動させる駆動装置を備えたことを特徴とする請求項２～８の何れか一項に記載の焼結原料装入装置。
  10. ブラケットの移動ピッチをＰ、原料の積付高さをＨ、パレット速度をｖｐ、原料の積付角度をθｐ、ブラケット移動速度ｖｂとして、これらの関係が下式を満たすように設定したことを特徴とする請求項２～９の何れかに記載の焼結原料装入装置。
    　ｖｂ＝２Ｐ・ｖｐ・tanθｐ／Ｈ
  11. ワイヤ類を非金属の有機物質で被覆したことを特徴とする請求項２～１０のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
  12. ブラケットの移動速度を０．６ｍ／分以上に設定したことを特徴とする請求項２～１１のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
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EP3489371A1 (en) * 2017-11-24 2019-05-29 Tata Steel IJmuiden B.V. Scraper device

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60155894U (ja) * 1984-03-22 1985-10-17 新日本製鐵株式会社 焼結原料の装入装置
JPS6160843A (ja) 1984-08-31 1986-03-28 Ishifuku Kinzoku Kogyo Kk 歯科陶材焼付用パラジウム合金
JPS63180079A (ja) 1987-01-20 1988-07-25 株式会社神戸製鋼所 火格子への焼結原料装入装置
JPS63162297U (ja) * 1987-04-11 1988-10-24
JPH09280741A (ja) 1996-04-16 1997-10-31 Nkk Corp 焼結機の原料装入装置
JPH11211355A (ja) 1998-01-20 1999-08-06 Nkk Corp 焼結機幅方向の原料通気性均一化装置

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100544434B1 (ko) * 2001-06-05 2006-01-24 주식회사 포스코 소결원료장입장치
KR20030039795A (ko) * 2001-11-14 2003-05-22 주식회사 포스코 소결 통기성 향상을 위한 통기관 부착광 제거장치

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60155894U (ja) * 1984-03-22 1985-10-17 新日本製鐵株式会社 焼結原料の装入装置
JPS6160843A (ja) 1984-08-31 1986-03-28 Ishifuku Kinzoku Kogyo Kk 歯科陶材焼付用パラジウム合金
JPS63180079A (ja) 1987-01-20 1988-07-25 株式会社神戸製鋼所 火格子への焼結原料装入装置
JPS63162297U (ja) * 1987-04-11 1988-10-24
JPH09280741A (ja) 1996-04-16 1997-10-31 Nkk Corp 焼結機の原料装入装置
JPH11211355A (ja) 1998-01-20 1999-08-06 Nkk Corp 焼結機幅方向の原料通気性均一化装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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