WO2008068825A1 - 同軸線路スロットアレーアンテナとその製造方法 - Google Patents

同軸線路スロットアレーアンテナとその製造方法 Download PDF

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slot array
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Kazushi Nishizawa
Satoshi Yamaguchi
Hiroaki Miyashita
Yukihiro Tahara
Hideyuki Oohashi
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Mitsubishi Electric Corporation
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Definitions

  • the present invention relates to a coaxial line slot array antenna formed by forming a plurality of slots in a coaxial line and a method for manufacturing the same.
  • This waveguide slot array antenna forms a sub-array by combining a waveguide, a short-circuit plate that short-circuits both ends of the waveguide, and a slot provided on the wide wall surface of the waveguide.
  • a feeder circuit is provided as a means for feeding power to the subarrays, and a waveguide slot array type planar array antenna is constructed by combining the subarrays and the feeder circuits attached to the subarrays.
  • This antenna is uniformly excited by uniformly transmitting an input signal to a feeding circuit added to each subarray via a signal path.
  • a waveguide slot array which is a subarray unit
  • both ends of the waveguide are short-circuited by a short-circuit plate, and the length is set so that a standing wave propagates in the tube at the operating frequency.
  • the slot is approximately 1Z in length
  • Two wavelengths are arranged at desired intervals corresponding to standing wave excitation, and each is uniformly excited. Therefore, all slots on the planar antenna are uniformly excited, and a high gain radiation characteristic can be realized.
  • the slot orientations are alternately different because they are arranged on the tube axis at intervals of lZ2 g (where g is the waveguide wavelength of the waveguide). Further, depending on the used polarization, for example, it may be used as a waveguide shunt slot array type (see, for example, Patent Document 2).
  • the waveguide slot array antenna is characterized by a very low loss compared to other lines such as a microstrip line and a suspended line when the waveguide for exciting the slot is regarded as a transmission line.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 62-210704
  • Patent Document 2 JP-A-2005-204344
  • Patent Document 3 Japanese Patent Laid-Open No. 2000-209024
  • the slot is generally formed on the wide wall surface of the waveguide.
  • the cross-sectional dimension of the waveguide is determined by the frequency used, and usually the inner wall spacing on the wide side larger than the 1Z2 wavelength at the cutoff frequency is set. For this reason, it becomes larger than the 1Z2 wavelength of the operating frequency.
  • the wall thickness between adjacent waveguides is also taken into consideration, so the element spacing must be wider.
  • a waveguide slot array in which slots are provided on a narrow wall surface of the waveguide.
  • the narrow wall surface is approximately 1Z2 of the wide wall surface, so the element spacing can be set narrower than in the case of the wide wall surface.
  • a planar array antenna is constructed by standing a waveguide, and there is a problem that the antenna size (height) becomes large.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and is a slot array in which a narrow element interval can be set so that beam scanning can be performed over a wide angle range while having a low loss and a low attitude.
  • the purpose of the present invention is to obtain a coaxial line slot array antenna and a manufacturing method thereof.
  • a coaxial line slot array antenna is constituted by an inner conductor and an outer conductor provided so as to surround the outer periphery thereof. And a plurality of slots having a substantially resonant length provided on the outer conductor at an angle with respect to the tube axis direction of the coaxial line.
  • a method for manufacturing a coaxial line slot array antenna includes a rectangular coaxial line that includes an inner conductor and an outer conductor that is provided so as to surround the outer periphery thereof, and has both ends short-circuited; A plurality of slots provided on any one side parallel to the tube axis direction of the rectangular coaxial line and a feeding means for exciting the rectangular coaxial line constitute a single subarray, and the subarray is arranged on a plane.
  • a coaxial line slot array antenna manufacturing method in which a two-dimensional array antenna is configured by arranging a plurality of antennas on a side surface of an outer conductor parallel to a tube axis direction of the rectangular coaxial line and provided with the slot
  • a process of individually cutting a plurality of metal conductor plates, and a plurality of metal conductor plates cut at each part by pressure bonding Is obtained example Bei the step of the layer.
  • a planar antenna using a slot array that can set a narrow element spacing so that beam scanning can be performed over a wide angle range while having a low loss and a low attitude.
  • FIG. 1 is a perspective view showing a configuration of a coaxial line slot array antenna according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
  • FIG. 3 is a diagram showing an arrangement example of a plurality of slots arranged in the tube axis direction of the coaxial line.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram of a slot having a T-branch at both ends.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram of a slot in which the slot end protruding from the outer conductor also forms the outer shape (side surface) of the slot.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of one subarray in which convex portions 21 and concave portions 22 are provided in the inner conductor 2 on the slot 4 side.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of one sub-array 7 in which a convex portion 23 is provided on the outer conductor 1 near the slot 4.
  • FIG. 8 is a diagram showing a coaxial line slot array in which a dielectric material 31 is filled in a coaxial line.
  • FIG. 9 A cross-sectional view of one subarray in which the inner conductor 2 is configured in a meandering manner in order to shorten the wavelength in the coaxial line tube by a method different from the filling of the dielectric material.
  • FIG. 10 is a sectional view and a sectional exploded view of a part of the antenna for explaining the manufacturing method of the coaxial line slot array antenna according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 is a schematic diagram showing the cross-sectional exploded view of FIG. 10 in three dimensions.
  • FIG. 1 is a perspective view showing a configuration of a coaxial line slot array antenna according to Embodiment 1 of the present invention.
  • a coaxial line 3 formed of a rectangular coaxial line is composed of an outer conductor 1 and an inner conductor 2, and a slot 4 is provided on the wall surface of the outer conductor 1 constituting the radiation surface.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
  • both end faces of the coaxial line 3 are short-circuited by the short-circuit plate 5, and the coaxial line 3 is provided with a coupling hole 6 from a feeding means (here, a waveguide is assumed). Power is supplied.
  • the coaxial line 3, the slot 4, the short-circuit plate 5, and the feeding coupling hole 6 connected to the feeding means constitute a unit coaxial line slot array antenna.
  • this is referred to as subarray 7.
  • the feeding circuit 8 as the feeding means constituted by the waveguide is provided at the lower part of each sub-array 7, and the coupling hole 6 is provided in the narrow wall surface.
  • this subarray 7 A two-dimensional array antenna is configured by arranging multiple on the plane.
  • the signal input to the feeder circuit 8 is equally distributed in the circuit, propagates to the lower part of each subarray 7, and is transmitted to the coaxial line slot array (subarray) 7 through the coupling hole 6 by electromagnetic coupling. Then, it propagates in the coaxial line 3 and the slot 4 force is also radiated. At this time, each slot 4 in the subarray 7 is uniformly excited. In addition, the subarrays 7 (for the columns) connected to the power supply circuit 8 are also uniformly excited. Further, even between the sub-array rows 7 (see FIG. 1) adjacent to each other in the left-right direction, power is evenly supplied by power supply means configured at the lower stage of the power supply circuit 8 although not shown. Therefore, the planar array antenna shown in FIG. 1 has high gain radiation characteristics because all the slots 4 as the elements are excited with equal amplitude and phase.
  • Both ends of the coaxial line 3 are short-circuited by the short-circuit plate 5, and the length is set in the tube so that the standing wave propagates at the operating frequency. Since the TEM wave propagates in the coaxial line 3 as a fundamental mode, the wavelength g in the tube is equal to 0 in the free space wavelength. For this reason, the length of the coaxial line 3 is approximately an integral multiple of the wavelength. Slot 4 length is short
  • FIG. 3 shows an example of the arrangement.
  • 9 represents the direction of the current flowing on the outer conductor 1 at the position of the antinode of the standing wave.
  • the interval d between slots is a wavelength.
  • the dimension of the coaxial line 3 can be set sufficiently small with respect to the wavelength of the operating frequency.
  • the slot array can be adjacently arranged at a narrower interval than the waveguide slot array antenna, and there is an advantage that beam scanning in a wide angle range is possible.
  • the coaxial line 3 is also characterized by low loss compared to other lines such as a microstrip line and a suspended line. Furthermore, depending on the metal material to be manufactured, it is possible to obtain characteristics comparable to the loss in the waveguide.
  • the slot 4 is arranged on an arbitrary side surface parallel to the axial direction between the coaxial lines 3 with an angle ⁇ rotation with respect to the tube axis.
  • FIG. 4 and FIG. 5 show cases where the shape of the slot 4 is different.
  • FIG. 4 shows a slot 10 with both ends being branched
  • FIG. 5 shows a slot in which the slot end 11 protruding from the outer conductor 1 also forms a slot outer shape (side face).
  • the outer conductor diameter of the coaxial line is set to be small with respect to the wavelength in order to expand the beam scan region, it is difficult to provide the slot with a resonance length.
  • slot 10 in FIG. 4 it is possible to satisfy the resonance length without generating cross-polarized components by forming both ends in a bifurcated shape. This is because the ⁇ branch is parallel to the current direction.
  • a slot having a resonance length is dug into the conductor surface on which the slot is provided, and the side surface is configured. However, the end 11 protruding from the outer conductor diameter is blocked by the slot hole. Configuration The As a result, although the length of the slot portion with a hole provided on the outer conductor is less than the resonance length, the outer shape of the slot portion is configured, so the characteristics of the slot itself are those at the time of resonance. There is a feature that can be obtained.
  • a planar array antenna may be required to satisfy a low side lobe depending on its application. In this case, it is necessary to realize a desired aperture distribution in the slot array.
  • FIG. 6 shows a cross-sectional view of one sub-array 7.
  • the inner conductor 2 on the slot 4 side is provided with a convex portion 21 and a concave portion 22.
  • a potential is generated between the inner conductor 2 and the outer conductor 1 in the coaxial line 3.
  • the convex portion 21 and the concave portion 22 are provided on the slot 4 side of the inner conductor 2 and the diameter of the inner conductor 2 is adjusted, that is, the outer conductor 1 and the inner conductor at the position where the slot 4 is provided.
  • the excitation amplitude of the slot 4 can be adjusted to achieve an aperture distribution that achieves the desired low sidelobe level. .
  • the convex portion 21 electromagnetic coupling to the slot is strengthened, and the excitation amplitude is increased.
  • the concavity 22 is the opposite.
  • the protrusions 21 and the recesses 22 are shown to correspond to the four slots 4, but the slot is not limited to this, and a plurality of protrusions and recesses may be mixed. There is no problem if the amount of binding to 4 can be adjusted.
  • FIG. 7 shows a cross-sectional view of one sub-array 7.
  • a convex portion 23 is provided on the outer conductor 1 near the slot 4. That is, the inner conductor 2 and the outer conductor 1 are adjusted in the same manner as described above by adjusting the inner diameter of the outer conductor 1 so that the distance between the outer conductor 1 and the inner conductor 2 at the position where the slot 4 is provided is different for each slot 4.
  • the excitation amplitude phase of the slot is adjusted by changing the potential between the conductor 1 and the conductor 1.
  • the coupling is strengthened to the slot near the convex portion 23 on the outer conductor.
  • the shape of the convex portion 23 is not limited to this, and may be arbitrarily changed so as to obtain a desired coupling amount to the slot.
  • the in-tube wavelength of the coaxial line is the same as the free-space wavelength, a uniform aperture distribution should be realized by standing wave excitation.
  • slots arranged along the tube axis are arranged at 0 intervals.
  • the direction is ⁇ 90 degrees.
  • a grating lobe is generated, resulting in a decrease in gain. Therefore, it is necessary to shorten the guide wavelength shorter than the free space wavelength and make the slot arrangement interval narrower than zero.
  • FIG. 8 shows a coaxial line slot array in which a dielectric material 31 is filled in the coaxial line.
  • the hatched portion 31 is a dielectric material filled between the inner conductor and the outer conductor of the coaxial line. Filling the dielectric material 31 between the inner conductor and the outer conductor of the coaxial line has an effect of shortening the guide wavelength due to the relative dielectric constant of the dielectric material 31. As a result, the slot interval can be narrower than the above, and the grating lobe can be reduced.
  • FIG. 9 shows the shape of the inner conductor 2 that obtains the effect of shortening the wavelength in the coaxial line tube by a method different from the filling of the dielectric material.
  • a recess 32 is provided on the inner conductor 2, and the assembly 33 of the recess 32 has a zigzag structure. Further, a recess 34 is provided near the end of the inner conductor 2.
  • the recess 32 and the recess 34 are provided on both side surfaces orthogonal to the inner conductor surface facing the slot. This is to prevent the amount of coupling to the slot from changing due to the configuration on the surface of the inner conductor 2. Further, the concave portion 32 and the concave portion 34 are provided at positions where the downward force of the slot is also shifted for the same reason.
  • the slot interval can be narrower than
  • the distance d between the end slot and the short-circuit plate needs to be smaller than the distance Z2, and therefore, for example, a recess 34 is provided. Also inside
  • the zigzag structure 33 is not formed between the central slots, but this is because the power feeding to the coaxial line by the power feeding means is performed in the center as shown in the figure. Therefore, it is only necessary to set the slot interval to d, and it is not necessary to shorten the guide wavelength. Zigzag structure
  • the number of recesses or the shape of the recesses can be set arbitrarily according to the amount of wavelength reduction. it can. Of course, taking a curved structure doesn't help.
  • the zigzag structure 33 is configured on the side surface of the inner conductor perpendicular to the surface facing the slot. If the wavelength can be shortened, it will be a problem.
  • the coaxial line slot array (subarray) 7 shown in FIG. 1 can be used alone as a planar array in which a plurality of coaxial line slot arrays (subarrays) 7 are arranged, depending on the application.
  • the coaxial line is not limited to a rectangular shape, and for example, a circular coaxial line can be used.
  • FIG. 10 shows a cross section for explaining a manufacturing method of the coaxial line slot array antenna according to the second embodiment of the present invention and a cross sectional exploded view of a part of the antenna.
  • a waveguide is used as the feeding method for the coaxial line.
  • FIG. 10 The cross-sectional exploded view shown in Fig. 10 is divided into slices so as to be parallel to the tube axis direction of the rectangular coaxial line and to be parallel to the side surface of the outer conductor provided with slots. Each part is formed by a process of cutting seven metal conductor plates individually. In the figure, only two subarrays in a row are shown for simplicity. Then, a coaxial line slot array antenna is manufactured through a step of laminating a plurality of metal conductor plates formed with respective parts by pressure bonding.
  • seven metal conductor plates are individually cut to form the respective portions, so that a slot surface plate 41, a first coaxial line plate 42, an inner conductor plate 43 , A second coaxial line plate 44, a coupling hole plate 45, a first feeding waveguide plate 46, and a second feeding waveguide plate 47.
  • the slot face plate 41 is a portion that constitutes a slot and an outer conductor surface, and is manufactured by cutting a slot portion from a metal conductor plate.
  • the first and second coaxial line plates 42 and 44 are a short-circuit plate at the end of the coaxial line and an outer conductor. It is manufactured by cutting the space between the metal conductor plate force inner conductor and outer conductor at the part that constitutes the side surface.
  • the inner conductor plate 43 is a part constituting the inner conductor and outer conductor side surfaces, and is manufactured by cutting a space portion between the inner conductor and the outer conductor from the metal conductor plate.
  • the coupling hole plate 45 is a part constituting the bottom surface of the outer conductor and the coupling hole, and is manufactured by cutting the coupling hole portion from the metal conductor plate.
  • the first and second feeding waveguide plates 46 and 47 are parts that constitute part of the feeding waveguide, and are manufactured by cutting the waveguide portion from a metal conductor plate. These plates can be laminated by pressing to form a coaxial line slot array antenna and a feed circuit that feeds it.
  • FIG. 11 is a schematic diagram showing the cross-sectional exploded view of FIG. 10 in three dimensions. Note that the coaxial line dimensions and waveguide dimensions are exaggerated and are different from the actual production dimensions.
  • the waveguide 46 As a power feeding means to the coaxial line slot array, the waveguide 46 is placed upright so that the narrow wall surface of the waveguide and the coaxial line are in contact with each other. Yes.
  • this plate 46 is further divided into multiple plates and the number of plates is increased, stacking is performed in a lump, so there is a problem.
  • the inner conductor zigzag structure for the in-tube wavelength shortening means described in the first embodiment has an advantage that cutting can be performed on the plate 43.
  • the concave and convex portions that adjust the amount of coupling to the slot can also be cut.
  • Examples of the method of pressure bonding include diffusion bonding and thermocompression bonding.
  • crimping it is difficult to apply uniform pressure over the entire plate surface.
  • the inner conductor is only connected to the short-circuit plates at both ends of the coaxial line, and is arranged in a substantially floating state in the center of the outer conductor. There is an advantage that can cope with uneven pressure.

Abstract

　低損失、低姿勢でありつつ、広角範囲に亘ってビームスキャンできるような狭い素子間隔を設定できるスロットアレーによる平面アンテナを構成する。 　内導体２とその外周を取り囲むように設けた外導体１とから構成され、両端部を短絡してなる同軸線路３と、前記同軸線路を励振させるための給電手段８と、前記同軸線路の管軸方向に対してある角度をなして前記外導体上に設けられた概略共振長を持つ複数のスロット４とを備える。

Description

明 細 書
同軸線路スロットアレーアンテナとその製造方法
技術分野
[0001] この発明は、同軸線路に複数のスロットを形成してなる同軸線路スロットアレーアン テナとその製造方法に関するものである。
背景技術
[0002] 同軸線路スロットアレーアンテナに関連するアンテナ方式として、一般に、導波管ス ロットアレーアンテナがある（例えば、特許文献 1参照)。この導波管スロットァレーア ンテナは、導波管と、導波管の両端部を短絡する短絡板と、導波管の幅広壁面に設 けられたスロットとを組み合わせてサブアレーを構成する。そして、それらサブアレー への給電手段として給電回路があり、サブアレーと各サブアレーに付加している給電 回路を組み合わせて導波管スロットアレータイプの平面アレーアンテナを構成する。
[0003] このアンテナは、各サブアレーに付加している給電回路に信号経路を介して入力 信号が一様に伝えられることで、一様に励振される。サブアレー単位である導波管ス ロットアレーでは、導波管の両端部が短絡板にて短絡され、管内には使用周波数に て定在波が伝搬するようにその長さが設定されている。スロットは、その長さが略 1Z
2波長とし、定在波励振に見合った所望の間隔で配置されそれぞれ一様励振される 。従って、平面アンテナ上のスロットは全て一様励振されて、高利得な放射特性を実 現できる。
[0004] また、位相制御する手段を備えることで、ビームスキャンすることが可能である。なお 、スロットの向きは交互に異なっており、これは管軸上に lZ2 g ( gは導波管の管 内波長）間隔で配置しているためである。また、使用偏波によっては、例えば、導波 管シャントスロットアレータイプとして使用しても良い (例えば、特許文献 2参照)。
[0005] なお、導波管スロットアレーアンテナの特徴は、スロットを励振するための導波管を 伝送線路としてみた場合、マイクロストリップ線路、サスペンデット線路等、他の線路 に比べて非常に低損失であることが第一に挙げられる。
[0006] 同軸線路を給電に使用した例としては、同軸線路にプローブの一端を挿入し、他 方端に素子アンテナを接続して、アンテナへの給電を図るものがある（例えば、特許 文献 3参照)。しかし、プローブを用いるということで、構造が複雑になり、プローブ長 の調整も困難である。
[0007] 特許文献 1：特開昭 62— 210704号公報
特許文献 2：特開 2005 - 204344号公報
特許文献 3：特開 2000 - 209024号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0008] 導波管スロットアレーアンテナでは、前述したように、一般的にスロットは導波管の 幅広壁面に構成される。ここで、導波管断面寸法は使用周波数によって決定され、 通常は、遮断周波数での 1Z2波長より大きぐ広い側の内壁間隔を設定する。この ため、使用周波数の 1Z2波長よりも大きくなる。また、アレー化する場合には隣接導 波管との壁厚も考慮するため、素子間隔としてはそれより広くならざるを得ない。
[0009] ところで、アレーアンテナにおいて、広角、例えば ±60度範囲までビームスキャン する場合には、素子間隔を 1Z2波長程度に設定する必要がある。このため、導波管 幅広壁面にスロットを設けた平面アレーアンテナでは広角までビームスキャンすること が困難である。
[0010] この課題に対して、導波管幅狭壁面にスロットを設けた導波管スロットアレーがある 。標準導波管を例にとると、幅狭壁面は幅広壁面の略 1Z2程度の幅であるため、広 壁面の場合に比べて素子間隔を狭く設定できる。しかし、導波管を立てて平面ァレ 一アンテナを構成することとなり、アンテナサイズ (高さ）が大きくなる課題がある。
[0011] また、導波管内に誘電体を充填して管内波長短縮の効果で導波管断面サイズを小 さくすることも考えられる。この場合、導波管性能が誘電体材料の特性に左右される ことと、誘電体充填を考慮した製造方法に複雑さがみられ、量産性を踏まえると適当 な方式とは言えない。
[0012] さらに、リッジ導波管を用いて幅広壁面寸法を狭めることも考えられるが、導波管内 にリッジを設けるため、構造が複雑となり、誘電体充填の場合同様製造性に課題があ る。 [0013] この発明は前記のような問題点を解決するためになされたもので、低損失、低姿勢 でありつつ、広角範囲に亘つてビームスキャンできるような狭い素子間隔を設定でき るスロットアレーによる平面アンテナを構成する同軸線路スロットアレーアンテナとそ の製造方法を得ることを目的とする。
課題を解決するための手段
[0014] この発明に係る同軸線路スロットアレーアンテナは、内導体とその外周を取り囲むよ うに設けた外導体とから構成され、両端部を短絡してなる同軸線路と、前記同軸線路 を励振させるための給電手段と、前記同軸線路の管軸方向に対してある角度をなし て前記外導体上に設けられた概略共振長を持つ複数のスロットとを備えたものである
[0015] また、この発明に係る同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法は、内導体とその 外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡してなる方形同軸 線路と、前記方形同軸線路の管軸方向に平行な任意の一側面に設けられた複数ス ロットと、前記方形同軸線路を励振させるための給電手段ととで一個単位のサブァレ 一を構成し、サブアレーを平面上に複数配列して 2次元アレーアンテナを構成する 同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法であって、前記方形同軸線路の管軸方 向に平行で、かつ、前記スロットの設けられている外導体の側面にも平行となるように 分割スライスしたプレート状の各部位を、複数の金属導体板をそれぞれ個別に切削 する工程と、各部位が切削された複数の金属導体板を圧着にて積層する工程とを備 えたものである。
発明の効果
[0016] この発明によれば、低損失、低姿勢でありつつ、広角範囲に亘つてビームスキャン できるような狭い素子間隔を設定できるスロットアレーによる平面アンテナを構成する ことができる。
図面の簡単な説明
[0017] [図 1]この発明の実施の形態 1に係る同軸線路スロットアレーアンテナの構成を示す 斜視図である。
[図 2]図 1の AA断面図である。 [図 3]同軸線路の管軸方向に配置された複数のスロットの配置例を示す図である。
[図 4]両端部を T分岐状にしたスロットの説明図である。
[図 5]外導体からはみ出したスロット端部もスロット外形 (側面）を形成したスロットの説 明図である。
[図 6]スロット 4側の内導体 2に凸部 21と凹部 22を設けた 1サブアレーの断面図である
[図 7]スロット 4近傍の外導体 1に凸部 23を設けた 1サブアレー 7の断面図である。
[図 8]同軸線路内に誘電体材料 31を充填した同軸線路スロットアレーを示す図であ る。
[図 9]誘電体材料の充填とは異なる手法にて同軸線路管内波長を短縮するために内 導体 2を蛇行状に構成した 1サブアレーの断面図である。
[図 10]この発明の実施の形態 2に係る同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法を 説明するための断面およびアンテナ一部分の断面分解図である。
[図 11]図 10の断面分解図を立体的に示した模式図である。
発明を実施するための最良の形態
[0018] 以下に説明する実施の形態では、送信にも受信にも対応できるアンテナ構造を説 明する。
[0019] 実施の形態 1.
図 1は、この発明の実施の形態 1に係る同軸線路スロットアレーアンテナの構成を示 す斜視図である。図 1において、方形同軸線路でなる同軸線路 3は、外導体 1と内導 体 2とで構成され、放射面を構成する外導体 1の壁面上にスロット 4が設けられる。
[0020] また、図 2は、図 1の AA断面図である。図 2に示すように、同軸線路 3の両端面は短 絡板 5により短絡されており、同軸線路 3には結合孔 6が設けられて給電手段 (ここで は、導波管を想定)から給電されるようになっている。前記同軸線路 3、スロット 4、短 絡板 5、および給電手段に繋がる給電用の結合孔 6とで一個単位の同軸線路スロット アレーアンテナが構成される。以後、これをサブアレー 7と表記する。前記の通り、各 サブアレー 7下部には導波管により構成した給電手段としての給電回路 8が設けられ ており、その幅狭壁面に結合孔 6を設けている。このサブアレー 7が図 1に示すように 平面上に複数配列されて 2次元アレーアンテナを構成している。
[0021] 次に動作について送信系を想定して説明する。給電回路 8に入力された信号は、 回路内に等分配されて各サブアレー 7下部に伝搬し、結合孔 6を介して同軸線路ス ロットアレー（サブアレー） 7に電磁結合により伝達される。そして、同軸線路 3内を伝 搬してスロット 4力も放射される。この際、サブアレー 7内の各スロット 4では一様励振さ れる。また、給電回路 8に接続されている各サブアレー 7 (—列分)も一様励振される 。さらには、左右方向に隣接したサブアレー列 7 (図 1参照）間も図示していないが給 電回路 8の下段に構成される給電手段によって一様に給電される。従って、図 1に示 す平面アレーアンテナは、その素子である全スロット 4が等振幅、等位相にて励振さ れるため、高利得な放射特性が得られる。
[0022] ここで、 1サブアレー内での各スロット 4がー様励振される原理を以下に説明する。
同軸線路 3の両端部が短絡板 5にて短絡され、管内には使用周波数にて定在波が 伝搬するようにその長さが設定されて 、る。同軸線路 3内は TEM波が基本モードとし て伝搬するので、その管内波長え gは自由空間波長え 0と等しい。このため、同軸線 路 3の長さは略波長えの整数倍とする。スロット 4の長さは略え
0 0 Z2の共振長とする。 サブアレー内両側端部のスロット位置は短絡板 5からそれぞれ略え
0 Z2離し、その他 のスロットは隣接スロット間隔が略えとなるように配置する。
0
[0023] 図 3にその配置例を示す。図 3において、 9は外導体 1上で定在波の腹の位置に流 れる電流の向きを表している。また、スロット間間隔 dは波長えとなる。これにより、定
0
在波の腹の位置では電流最大となるので、そこにスロット 4を配置することで、一様励 振され、かつ効率良く放射することが可能となる。
[0024] さて、前記のように同軸線路 3は TEM波が伝搬する。この TEM波のみ伝搬し、他 の高次モードは発生しないようにするには、同軸線路 3の内導体径 aと外導体径 bに は制限がある。遮断周波数での波長をえ cとすると、
λ ο= π (a + b) (1)
の関係が成り立ち、 より長い波長の電磁波を用いることで、 TEM波のみ伝搬させ ることが可能となる。
[0025] すなわち、理想的には、 a、 bの寸法より十分長い波長の電磁波も伝搬できるという ことになるので、同軸線路 3の寸法を使用周波数の波長に対して十分小さく設定でき る。以上より、導波管スロットアレーアンテナよりも、狭い間隔でスロットアレーを隣接 配置でき、広角範囲でのビームスキャンが可能となる利点がある。
[0026] また、同軸線路 3は、マイクロストリップ線路、サスペンデット線路等の他の線路に比 ベて低損失である特徴もある。さらに、製造する金属材料によっては導波管での損失 に匹敵する特性も得ることが可能である。
[0027] さらに、同軸線路スロットアレーへの給電手段として、ここでは導波管を使用した場 合を述べたが、同軸線路による給電でも力まわない。この場合は、導波管の場合（同 軸線路 3へは導波管幅狭壁面に設けた結合孔 6を介して給電するので、導波管を立 てて配置する場合）に比べて、アンテナ高さを低く抑えることが可能である。また、この 場合、結合孔の形状は導波管の場合とは異なる。
[0028] 図 3に示すように、スロット 4は同軸線路 3の間軸方向に平行な任意の一側面に管 軸に対して角度 α回転して配置している。電流の向き 9を鑑みると角度範囲は制限さ れ、 0より大きく 180度未満となる。 a =0 (あるいは 180度)ではスロット 4は励振しな い。なお、この角度 αの調節によって偏波を変えることが可能である。
[0029] 図 4と図 5には、スロット 4の形状が異なる場合を示している。図 4は、両端部を Τ分 岐状にしたスロット 10を示し、図 5は、外導体 1からはみ出したスロット端部 11もスロッ ト外形 (側面）を形成したスロットを示して ヽる。前記のようにビームスキャン領域を拡 大するべく同軸線路の外導体径を波長に対して小さく設定するので、スロットを共振 長程度に設けることが困難である。
[0030] そこで、図 4のスロット 10では、両端部を Τ分岐状に構成して交差偏波成分を発生 させずに共振長を満たすことが可能となる。これは、電流の向きに対して τ分岐部分 が平行となるためである。
[0031] 一方、図 5では、スロットを管軸に対して回転させて配置しているので、スロット 10の ように Τ分岐を設けると、電流の流れに対して平行とはならずに交差偏波成分が発生 する恐れがある。
[0032] そこで、スロットを設けている導体面には共振長を持つスロットを掘り込んでその側 面を構成するが、外導体径カゝらはみ出した端部 11はスロット穴が塞がれた構成とす る。これにより、外導体上に設けられた穴の開いたスロット部分の長さは共振長に満 たないものの、その部分のスロット外形は構成しているので、スロット自体の特性は共 振時のものに相当するものが得られる特徴がある。
[0033] 平面アレーアンテナでは、その用途によって、低サイドローブ化を満たす必要が求 められる場合がある。この場合、スロットアレーにおいて所望の開口分布を実現する 必要がある。
[0034] 図 6は、 1サブアレー 7の断面図を表している。図 6に示すように、スロット 4側の内導 体 2には凸部 21と凹部 22が設けられている。同軸線路 3内では内導体 2と外導体 1と の間に電位を生じる。この電位を変えることでスロット 4への電磁結合状態が変化し、 スロット 4の励振振幅が変わる。
[0035] このため、凸部 21や凹部 22を内導体 2のスロット 4側に設け、内導体 2の径を調整 することで、すなわち、スロット 4が設けられた位置の外導体 1と内導体 2との間隔がス ロット 4ごとに異なるように内導体 2の径を調整することで、スロット 4の励振振幅を調整 し、所望の低サイドローブレベルを達成する開口分布を実現できる効果がある。
[0036] なお、凸部 21ではスロットへの電磁結合が強まり、励振振幅が大きくなる。一方、凹 部 22ではその逆である。図 6では、スロット 4一つに対して凸部 21や凹部 22—つを 対応させるように示しているが、これに限ったことではなぐ複数の凸部ゃ凹部が混在 した構成してもスロット 4への結合量を調整できれば問題ない。
[0037] 図 7は、 1サブアレー 7の断面図を表している。図 7では、スロット 4近傍の外導体 1に 凸部 23を設けている。すなわち、スロット 4が設けられた位置の外導体 1と内導体 2と の間隔がスロット 4ごとに異なるように外導体 1の内径を調整するようにして、前記と同 様に内導体 2と外導体 1との間の電位を変化させることで、スロットの励振振幅位相を 調整するものである。外導体上の凸部 23近傍のスロットへは結合が強まる。なお、凸 部 23の形状はこれに限ったものではなぐスロットへの所望の結合量となるように任 意に変更してかまわない。
[0038] 同軸線路の管内波長は自由空間波長と同じであるため、定在波励振にて均一開 口分布を実現するべぐ前記では管軸に沿って並んでいるスロットをえ 0間隔に配置 していた。この場合、管軸と天頂方向を含むカット面内において、その ± 90度方向に グレーティングローブが発生し、利得の低下が生じてしまう。そこで、管内波長を自由 空間波長よりも短縮し、スロットの配置間隔をえ 0よりも狭くする必要がある。
[0039] 図 8は、同軸線路内に誘電体材料 31を充填した同軸線路スロットアレーを示してい る。図 8において、 31のハッチング部分は同軸線路の内導体と外導体の間に充填さ れた誘電体材料である。誘電体材料 31を同軸線路の内導体と外導体の間に充填す ることで、誘電体材料 31の持つ比誘電率に起因して管内波長は短縮される効果が ある。これにより、前記のようにスロット間隔をえよりも狭くでき、グレーティングローブ
0
の発生を抑えられる特徴がある。
[0040] 図 9は、誘電体材料の充填とは異なる手法にて同軸線路管内波長を短縮する効果 を得る内導体 2の形状を示している。図 9に示すように、内導体 2上に凹部 32が設け られ、凹部 32の集合体 33は、ジグザグ構造を有する。また、内導体 2の端部近傍に は凹部 34が設けられて 、る。
[0041] 凹部 32や凹部 34は、図 6に示す凹部 22と異なり、スロットに相対する内導体表面 ではなぐそれに直交する両側面に設けられている。これは、内導体 2の表面に構成 することでスロットへの結合量までも変化してしまうことを防ぐためである。また、凹部 3 2や凹部 34は、同様の理由で、スロット下方力もずれた位置に設けている。
[0042] スロット間（距離 dl)の内導体 2を複数の凹部 32によりジグザグ構造 33とすることで 、すなわち、内導体 2を蛇行状に構成することで、管内波長を短縮する効果を有する 。従って、これを適用することで、スロット間隔をえよりも狭くでき、グレーティングロー
0
ブの発生を抑えられる特徴がある。
[0043] また、同軸線路スロットアレーを定在波励振するためには、端部スロットと短絡板と の間隔 dもえ Z2より狭くする必要があるので、例えば、凹部 34等を設ける。また、内
2 0
導体全面に凹部を設けてもよい。すなわち、内導体径を一部小さくしても力まわない
[0044] なお、中央のスロット間にはジグザグ構造 33が構成されていないが、これは、図示 して 、な 、が給電手段による同軸線路への給電が中央にて成されて 、るためで、ス ロット間隔を dに設定するのみで良く管内波長の短縮は必要ない。ジグザグ構造に
1
関しては、波長短縮量によって、凹部個数、または凹部形状そのものを任意に設定 できる。もちろん、曲線構造を取っても力まわない。
[0045] また、ジグザグ構造 33はスロットに相対する面と直交する内導体側面に構成すると 述べたが、スロットに相対する面上に構成して、スロットへの結合量を調整しつつ、管 内波長も短縮できるのであれば問題な 、。
[0046] この実施の形態 1において、図 1に示す同軸線路スロットアレー（サブアレー） 7を複 数並べた平面アレーとして使用するのみでなぐサブアレー単独で使用することも用 途によっては可能である。この場合、同軸線路は方形に限ったものではなぐ例えば 、円形同軸線路でも力まわない。
[0047] 実施の形態 2.
上述した実施の形態 1では、定在波励振する同軸線路スロットアレーアンテナの構 造について述べたものである力 次に、このアンテナの製造方法を示す。
[0048] 図 10は、この発明の実施の形態 2に係る同軸線路スロットアレーアンテナの製造方 法を説明するための断面およびアンテナ一部分の断面分解図を示すものである。同 軸線路への給電手法として、ここでは導波管を用いるものとする。
[0049] 図 10に示す断面分解図は、方形同軸線路の管軸方向に平行で、かつ、スロットの 設けられて 、る外導体の側面にも平行となるように分割スライスしてプレート状になつ ており、各部位を、 7枚の金属導体板をそれぞれ個別に切削する工程により形成して いる。また、図では簡略ィ匕のために一列内のサブアレー 2個分についてのみ示して いる。そして、各部位が形成された複数の金属導体板を圧着にて積層する工程を経 て同軸線路スロットアレーアンテナが製造される。
[0050] すなわち、図 10に示すように、 7枚の金属導体板をそれぞれ個別に切削して各部 位を形成したプレートとして、スロット面プレート 41、第 1の同軸線路プレート 42、内 導体プレート 43、第 2の同軸線路プレート 44、結合孔プレート 45、第 1の給電用導波 管プレート 46、第 2の給電用導波管プレート 47を有する。
[0051] ここでは、図に示すように 7つのプレート部位に分割スライスした構造とする。そのた め、各部位でプレート厚が異なっている。スロット面プレート 41はスロットと外導体表 面を構成する部位で、金属導体板からスロット部分を切削して製造される。第 1およ び第 2の同軸線路プレート 42および 44は、同軸線路端部の短絡板、および外導体 側面を構成する部位で、金属導体板力 内導体一外導体間の空間部分を切削して 製造される。
[0052] 内導体プレート 43は、内導体および外導体側面を構成する部位で、金属導体板か ら内導体一外導体間の空間部分を切削して製造される。結合孔プレート 45は、外導 体底面および結合孔を構成する部位で、金属導体板から結合孔部分を切削して製 造される。第 1と第 2の給電用導波管プレート 46と 47は、共に給電用導波管の一部 を構成する部位で、金属導体板から導波路部分を切削して製造される。これらプレ ートを圧着積層して同軸線路スロットアレーアンテナおよびそれを給電する給電回路 を一体構成することが可能である。
[0053] 図 11は、図 10の断面分解図を立体的に示した模式図である。同軸線路寸法や導 波管寸法は誇張して示してあり、実際に製造する際の寸法とは異なることに注意する 。同軸線路スロットアレーへの給電手段として、導波管幅狭壁面と同軸線路とが接す るように導波管を立てて配置しているため、導波管部分であるプレート 46が厚くなつ ている。もちろん、このプレート 46をさらに複数のプレートに分割スライスしてプレート 数を増やしても、積層は一括で実施するので問題な 、。
[0054] 実施の形態 1にて説明した管内波長短縮手段のための内導体ジグザグ構造は、プ レート 43にて切削加工できる利点がある。スロットへの結合量を調整する凹部ゃ凸部 も切削加工が可能である。
[0055] 圧着積層の方法としては、拡散接合法や熱圧着法等がある。圧着する際、プレート 全面に均一に圧力をかけることは困難である。しかし、方形同軸線路の場合、内導体 は同軸線路両端部の短絡板に接続されているのみで、外導体内略中央にほぼ浮い た状態にて配置されている構造であるので、そのような圧力のムラにも対応できる利 点がある。

Claims

請求の範囲
[1] 内導体とその外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡し てなる同軸線路と、
前記同軸線路を励振させるための給電手段と、
前記同軸線路の管軸方向に対してある角度をなして前記外導体上に設けられた概 略共振長を持つ複数のスロットと
を備えた同軸線路スロットアレーアンテナ。
[2] 請求項 1に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにお 、て、
前記同軸線路を方形同軸線路とし、
前記複数のスロットを前記方形同軸線路の管軸方向に平行な任意の一側面に設 けて、
前記方形同軸線路、前記給電手段及び前記複数のスロットで一個単位のサブァレ 一を構成し、サブアレーを平面上に複数配列して 2次元アレーアンテナを構成した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[3] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記給電手段により前記方形同軸線路を励振させて当該方形同軸線路内に定在 波が発生するようにした状態で、前記管軸方向に配列された複数個のスロットを互 ヽ の間隔が自由空間での略 1波長となるように設定し、かつ前記サブアレーを構成する 前記方形同軸線路における短絡端部と当該短絡端部に配置されたスロットとの間隔 が自由空間での略 1Z2波長となるように設定した
ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[4] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記スロットが設けられた位置の外導体と内導体との間隔力 Sスロットごとに異なるよう に前記内導体の径を調整した
ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[5] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記スロットが設けられた位置の外導体と内導体との間隔力 Sスロットごとに異なるよう に前記外導体の内径を調整した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[6] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記同軸線路内に誘電体材料を充填した
ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[7] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記スロット間に配置されている前記内導体の一部を蛇行状に構成した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[8] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記スロットは、両端部を T字状に分岐させた
ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[9] 請求項 2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、
前記スロットは、前記外導体の径より長いスロット長を有し、前記外導体からはみ出 た端部にもスロット外形を形成した
ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。
[10] 内導体とその外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡し てなる方形同軸線路と、前記方形同軸線路の管軸方向に平行な任意の一側面に設 けられた複数スロットと、前記方形同軸線路を励振させるための給電手段ととで一個 単位のサブアレーを構成し、サブアレーを平面上に複数配列して 2次元アレーアン テナを構成する同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法であって、
前記方形同軸線路の管軸方向に平行で、かつ、前記スロットの設けられている外 導体の側面にも平行となるように分割スライスしたプレート状の各部位を、複数の金 属導体板をそれぞれ個別に切削する工程と、
各部位が切削された複数の金属導体板を圧着にて積層する工程と
を備えた同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法。
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