WO2007108196A1 - 燃焼器具用燃料組成物 - Google Patents

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Masanori Hirose
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Nippon Oil Corp
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G OR C10K; LIQUIFIED PETROLEUM GAS; USE OF ADDITIVES TO FUELS OR FIRES; FIRE-LIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/04—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons

Definitions

  • the present invention relates to a fuel composition for combustion appliances. Specifically, the present invention relates to a fuel composition for a high-performance combustion device that has low odor during handling.
  • the present invention solves the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a fuel composition capable of suppressing discomfort during refueling by reducing the odor of the fuel itself.
  • an object of the present invention is to provide a fuel composition capable of suppressing discomfort during refueling by reducing the odor of the fuel itself.
  • the present invention also relates to the fuel composition for a combustion appliance as described above, wherein the aromatic content is 5% by volume or less based on the total amount of the fuel composition.
  • the present invention also relates to the above-described fuel composition for a combustion appliance, comprising 0.1 vol% or more of a component obtained by hydrogenating straight naphtha derived from a Fischer-Tropsch reaction.
  • the present invention also includes the fuel composition for a combustion appliance as described above, which contains 0.1% by volume or more of a naphtha fraction obtained by hydrocracking a wax component derived from a Fischer-Tropsch reaction. About.
  • the present invention provides a naphtha fraction obtained by hydrocracking 0.1% by volume or more of a component obtained by hydrogenating straight naphtha derived from a Fischer-Tropsi reaction and a wax content derived from a Fischer-Tropsch reaction.
  • the present invention relates to the fuel composition for a combustion appliance as described above, characterized by containing 1% by volume or more.
  • the present invention will be described in detail.
  • the olefin content of the fuel composition for a combustion appliance of the present invention needs to be 1% by volume or less, and preferably 0.5% by volume or less. If the olefin content exceeds 1% by volume, the odor may increase, which is not preferable.
  • distillation properties of the fuel composition for combustion appliances of the present invention must be as described below.
  • T 50 50% volume distillation temperature
  • T 50 needs to be 70 ° C. or more and 125 ° C. or less, and preferably 75 t or more and 120 ° C. or less. If T 50 is less than 7,0 ° C, the odor may increase and the fuel consumption rate may deteriorate. On the other hand, if Ding 50 exceeds 125, the ignitability at low temperatures may deteriorate.
  • T 90 needs to be 100 ° C. or higher and 1 70 ° C. or lower, and preferably 105 ° C. or higher and 1 65 ° C. or lower. Fuel consumption rate when T 90 is less than 100 ° C May get worse. On the other hand, if T 90 exceeds 1700 ° C, the odor may increase.
  • EP needs to be 120 ° C. or more and 190 ° C. or less, and preferably 1 25 ° C. or more and 1 85 ° C. or less. If EP is less than 120 ° C, the fuel consumption rate may deteriorate. On the other hand, if the EP is greater than 1 9 0 ° C is fear that mosquitoes s odor increases.
  • T 50, Ding 90, and £? Mean the values (° C) measured by “1 3 1: 2 2 5 4“ Petroleum product single distillation test method ”.
  • the lead vapor pressure (RVP) of the fuel composition for a combustion appliance of the present invention needs to be 65 kPa or less, and preferably 60 kpa or less. 1 ⁇ ? If it exceeds 6 5 1 ?:? 3, the odor may increase.
  • the vapor pressure (R V P) here refers to the value (k Pa) measured by JIS K 2 2.58 “Crude oil and fuel oil vapor pressure test method (Lead method)”.
  • the sulfur content of the fuel composition for a combustion appliance of the present invention is required to be 1 mass Ppm or less. If the sulfur content exceeds 1 mass p pm, the odor during combustion may increase, which is not preferable.
  • the sulfur content here means the value (mass p p m) measured by JIS K 2 5 4 1 "Crude oil and petroleum products-sulfur content test method".
  • the amount of unwashed actual gum of the fuel composition for a combustion appliance of the present invention is not particularly limited, but is preferably 3 mg / lO OmL or less.
  • the amount of the actual gum to be washed is preferably 1 mg / 100 mL or less. If unwashed actual gum mass and the washing existent gum amount exceeds the above value, there concerned force s precipitates produced in the fuel introduction system.
  • the unwashed actual gum amount and the washed actual gum amount are the values measured according to JISK 2 26 1 “Petroleum products—Automobile gasoline and aviation fuel oil—Real gum test method—Injection evaporation method” (mgZ l OO mL).
  • the copper plate corrosion (50 ° C., 3 h) is preferably 1 or less, more preferably 1 a. If copper plate corrosion exceeds 1, the fuel system conduit may corrode.
  • plate corrosion means JISK 2 5 1 3 “Petroleum Products—Copper Plate Corrosion Test Method” Means the value measured according to the “Method” (test temperature 50 ° C, test time 3 hours).
  • Density at 1 5 ° C of burner fuel composition of the present invention, viewpoint et fuel consumption rate, at 6 5 0 K g Zm is preferably 3 or more, 6 8 0 K g / m 3 or more More preferably.
  • it is preferably 750 K g Zm 3 or less, and more preferably 7 2 OK g Zm 3 or less.
  • the density at 15 ° C here means the value measured according to JIS K 2 2 4 9 “Density test method for crude oil and petroleum products and density / mass / capacity conversion table”.
  • the fuel composition for a combustion appliance of the present invention can be prepared by blending one or two or more kinds of base materials.
  • the base material used for the fuel composition for a combustion appliance of the present invention can be produced by any conventionally known method. Specifically, light naphtha obtained by atmospheric distillation of crude oil, child naphtha obtained by atmospheric distillation of crude oil, desulfurized light naphtha desulfurized light naphtha, desulfurized heavy naphtha desulfurized heavy naphtha, Catalytic cracking gasoline obtained by catalytic cracking method, hydrocracking gasoline obtained by hydrocracking method, reformed gasoline obtained by catalytic reforming method, raffinate which is a residue obtained by extracting aromatics from reformed gasoline, Polymerized gasoline obtained by polymerization of olefins, alkene obtained by adding (alkylating) lower olefins to hydrocarbons such as isobutane, isomerism obtained by converting light naphtha to isoparaffin using an isomerizer Gasoline, denormalized paraffin oil, butane, aromatic hydrocarbon compounds, and propylene are dimer
  • the fuel composition for a combustion appliance of the present invention preferably contains 0.1% by volume or more, more preferably 1% by volume or more of a fraction obtained by hydrogenating the straight-run naphtha base derived from the FT reaction. More preferably, 5% by volume or more is more desirable.
  • the upper limit is not particularly limited and is 100 capacity. /. It may be.
  • the naphtha fraction obtained by the FT reaction is a fraction with a boiling point of 135 to 170 ° C excluding gas at room temperature.
  • the reaction temperature is 200 to 370 ° C
  • Hydrotreating can be carried out by treating with a pressure of 1.0 to 5.0 MPa and a liquid space velocity of 0.3 to 3. ⁇ 1 .
  • the hydrogenation catalyst for example, a support comprising a solid acid and carrying a metal belonging to Group VIII of the periodic table as an active metal can be mentioned.
  • the naphtha fraction obtained by hydrocracking the wax component derived from the FT reaction is a base material suitable for a low-odor fuel composition for combustion appliances containing almost no sulfur, aromatics or olefins. .
  • the fuel composition for a combustion appliance of the present invention preferably contains 0.1% by volume or more of naphtha fraction obtained by hydrocracking the wax content derived from the FT reaction, and more preferably 1% by volume or more. Desirably, 5% by volume or more is more desirable.
  • the upper limit is not particularly limited, and may be 100% by volume.
  • the wax content obtained by the FT reaction is obtained as a residue obtained by supplying synthetic oil derived from the FT reaction to an atmospheric distillation apparatus and excluding the light fraction and middle fraction.
  • the cut point of middle distillate and wax is about 300 ° C to 3 & 0 ° C.
  • the wax content thus obtained has a reaction temperature of 200 to 370 ° C, a hydrogen partial pressure of 1.0 to 5.0 MPa and a liquid space velocity of 0.3 to 3.
  • By treating with 5 h 1 it can be hydrocracked.
  • a fraction with a boiling point of 135 to 170 ° C excluding gas at room temperature can be used as a fraction obtained by hydrogenating a straight-run naphtha substrate derived from the FT reaction.
  • a support in which a solid acid is contained and a metal belonging to Group VIII of the periodic table as an active metal is supported.
  • Suitable carriers include ultra-stabilized Y-type (USY). Crystalline zeolites such as zeolite, HY zeolite, moldite and 3 zeolite, and silica alumina, silica zirconia and alumina boria, etc. Resistance Examples thereof include those comprising one or more kinds of solid acids selected from amorphous metal oxides having thermal properties.
  • the fuel composition for a combustion appliance of the present invention can be obtained by hydrocracking 0.1 vol% or more of a fraction obtained by hydrogenating a straight-run naphtha base material derived from FT reaction and a soot component derived from FT reaction. It is desirable to contain 0.1% by volume or more of the obtained naphtha fraction.
  • Fraction obtained by hydrogenating straight naphtha substrate derived from FT reaction: The blending ratio of naphtha fraction obtained by hydrocracking wax derived from FT reaction is 0.1-99.9 volume %: 99.9 to 0.1% by volume, preferably :! ⁇ 9 9% by volume: 9 9 to 1% by volume, more preferably 10 to 90% by volume: 90 to 10% by volume.
  • the fuel composition for a combustion appliance according to the present invention having the above properties can reduce the odor of the fuel composition itself, it is possible to suppress unpleasant sensation during handling such as refueling.
  • the fuel composition for combustion appliances of the present invention is suitably used as a fuel for high performance combustion appliances because it has a low odor during handling.
  • Desulfurized light naphtha, desulfurized heavy naphtha, fraction obtained by hydrogenating straight-run naphtha base material derived from FT reaction (shown as “base material 8” in the table), and wax content derived from FT reaction are listed in Table 1.
  • Fuel compositions for combustion appliances of Examples 1 to 3 were prepared using a base material such as a naphtha fraction obtained by hydrocracking (“base material BJ t notation” in the table).
  • Example 1 The fuel composition of Example 1 was prepared by mixing 45% by volume of desulfurized light naphtha shown in Table 1 and 55% by volume of desulfurized heavy naphtha.
  • the fuel composition of Example 2 is composed of 40% by volume of desulfurized light naphtha and 20% by volume of desulfurized heavy naphtha listed in Table 1, and 40% by volume of hydrogenated straight naphtha substrate derived from FT reaction. The Prepared by mixing.
  • Example 3 The fuel composition of Example 3 is obtained by hydrocracking 35% by volume of desulfurized light naphtha listed in Table 1, 40% by volume of hydrogenated straight naphtha substrate derived from FT reaction, and the wax content derived from FT reaction. And 25% by volume of a naphtha fraction obtained by mixing was prepared.
  • Commercial regular gasoline was used as Comparative Example 1
  • commercial white gasoline was used as Comparative Example 2.
  • Table 2 shows the properties of the fuel compositions shown in the examples and comparative examples.
  • the odor of the fuel composition for combustion appliances was evaluated by a sensory test according to the following method.
  • the three-point comparative odor bag method was used as the inspection method.
  • the test method is as follows.
  • Cylinder compressed air A grade was used as odorless air.
  • sample gas is injected into one of the above (a) so that a predetermined dilution ratio (3 times) is obtained.
  • Sample gas is collected in a syringe, injected into a bag, and sealed with cellophane tape.
  • X a (L o gAl + L o gA2) / 2
  • a 1 Maximum dilution factor for which panel A's answer was correct
  • a 2 Dilution factor for which panel A's answer was incorrect
  • the odor index Y is obtained by the following formula.
  • the odor index is “a statistical indicator of the ability to judge odors up to how many times it is diluted. ⁇ 1 indicates that the smaller the value, the weaker the odor.
  • the dilution factor was increased by approximately 3 times, such as 3 times, 10 times, 30 times, 100 times, 300 times, 100 times, etc.
  • Desulfurized light naphtha Desulfurized heavy naphtha Base material A Base material B Distillation IBP ° C 26.0 98.0 45.5 55.0

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Abstract

燃料組成物自体の臭気を低減することで給油等の取り扱い時の不快感を抑えることが可能な燃焼器具用燃料組成物として、燃料組成物全量基準で芳香族分が７容量％以下、オレフィン分が１容量％以下、５０容量％留出温度が７０℃以上１２５℃以下、９０容量％留出温度が１００℃以上１７０℃以下、蒸留終点が１２０℃以上１９０℃以下、リード蒸気圧が６５ｋＰａ以下、および硫黄分含有量が１質量ｐｐｍ以下であることを特徴とする燃焼器具用燃料組成物が提供される。

Description

燃焼器具用燃料組成物
[技術分野]
本発明は燃焼器具用燃料組成物に関する。 詳しくは、 取り扱い時における臭気 の少なレ、高性能燃焼器具用燃料組成物に関する。 明
[背景技術]
ナフサ等の炭化水素を燃料とする燃焼器具は、 キャンプ時や災害時などの調理 用途、 暖房用途、 照明用途などに広く使われている。 これらの器具においては、 給油等の石油臭や、 点火時 ·消火時に発生する書臭気が使用者に嫌われる懸念があ つたが、 その対処法はこれまで知られていなかった。
[発明の開示]
本発明は、 上記問題を解決するものであり、 燃料自体の臭気を低減することで 給油時の不快感を抑えることができる燃料組成物を提供することを目的とする。 本発明者らは、 上記目的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、 特定の組成を有 する燃料組成物の臭気が少ないことを見出し、 本発明を完成するに至ったもので ある。
すなわち、 本発明は、 燃料組成物全量基準で芳香族分が 7容量％以下、 ォレフ イン分が 1容量％以下、 5 0容量％留出温度が 7 0 °C以上 1 2 5 °C以下、 9 0容 量％留出温度が 1 0 0 °C以上 1 7 0 °C以下、 蒸留終点が 1 2 0 °C以上 1 9 0 °C以 下、 リード蒸気圧が 6 5 k P a以下、 および硫黄分含有量が 1質量 p p m以下で あることを特徴とする燃焼器具用燃料組成物に関する。
また、 本発明は、 燃料組成物全量基準で芳香族分が 5容量％以下であることを 特徴とする前記記載の燃焼器具用燃料組成物に関する。
また、 本発明は、 フィッシャートロプシュ反応由来の直留ナフサを水素化した 成分を 0 . 1容量％以上含むことを特徴とする前記記載の燃焼器具用燃料組成物 に関する。 また、 本発明は、 フィッシャートロプシュ反応由来のワックス分を水素化分解 することにより得られたナフサ留分を 0.. 1容量％以上含むことを特徴とする前 記記載の燃焼器具用燃料組成物に関する。
また、 本発明は、 フィッシャートロプシ 反応由来の直留ナフサを水素化した 成分を 0. 1容量％以上、 およびフィッシャートロプシュ反応由来のワックス分 を水素化分解することにより得られたナフサ留分を 0. 1容量％以上含むことを 特徴とする前記記載の燃焼器具用燃料組成物に関する。 以下、 本発明について詳述する。
本発明の燃焼器具用燃料組成物中の芳香族分は、 7容量％以下であることが必 要であり、 5容量％以下が好ましく、 1容量％以下がより好ましい。 芳香族分が 7容量％を超えると、 臭気を増加させる恐れがあり好ましくない。
本発明の燃焼器具用燃料組成物のォレフィン分は、 1容量％以下であることが 必要であり、 0. 5容量％以下が好ましい。ォレフィン分が 1容量％を超えると、 臭気を増加させる恐れがあり好ましくない。
ここでいう芳香族分、 ォレフィン分とは、 石油学会規格 J P I— 5 S_52— 99 「ガソリン一全組成分析法一キヤビラリ一力ラムクロマトグラフ法に準拠し て測定されるガソリン中の芳香族分含有量 （容量％) 、 ォレフィン分含有量 （容 量％) を意味する。
本発明の燃焼器具用燃料組成物の蒸留性状としては、 卞記の通りであることが 必要である。
50容量％留出温度 （T 50) : 70〜125°C
90容量％留出温度 （T 90) : 100〜1 70°C
蒸留終点 （EP) : 120〜190°C
T 50は、 70°C以上 1 25 °C以下であることが必要であり、好ましくは 75 t 以上 1 20°C以下である。 T 50が 7,0°Cに満たない場合は、 臭気が增加する恐 れがあり、 また燃料消費率が悪化する恐れもある。 一方、 丁 50が125でを超 える場合には、 低温時の着火性が悪化する恐れがある。
T 90は、 100°C以上 1 70°C以下であることが必要であり、 好ましくは 1 05°C以上 1 65 °C以下である。 T 90が 100 °Cに満たない場合は燃料消費率 が悪化する恐れがある。 一方、 T 9 0が 1 7 0°Cを超える場合には、 臭気が増加 する恐れがある。
E Pは、 1 2 0°C以上 1 9 0°C以下であることが必要であり、 好ましくは 1 2 5°C以上 1 8 5 °C以下である。 E Pが 1 2 0 °Cに満たない場合は燃料消費率が悪 化する恐れがある。 一方、 E Pが 1 9 0°Cを超える場合には、 臭気が増加する恐 れカ sある。
ここでいう T 5 0、 丁 9 0、 £ ?とは、 】 1 3 1： 2 2 5 4 「石油製品一蒸 留試験方法」 により測定される値 （°C) を意味する。
本発明の燃焼器具用燃料組成物のリード蒸気圧 （RV P) は、 6 5 k P a以下 であることが必要であり、 6 0 k P a以下が好ましい。 1^ ？が6 5 1?: ? 3を超 える場合には、 臭気が増加する恐れがある。
ここでいう蒸気圧 （R V P) とは、 J I S K 2 2.5 8 「原油及び燃料油蒸 気圧試験方法 （リード法)' 」 により測定される値 （k P a ) を指す。
本発明の燃焼器具用燃料組成物の硫黄分含有量は、 1質量 P p m以下であるこ とが必要である。 硫黄分含有量が 1質量 p p mを越える場合、 燃焼時の臭気を増 加させる恐れがあり好ましくない。
ここでいう硫黄分含有量とは、 J I S K 2 5 4 1 「原油及び石油製品—硫 黄分試験方法」 により測定される値 （質量 p p m) を意味する。
本発明の燃焼器具用燃料組成物の未洗実在ガム量は、 特に限定されるものでは ないが、 3 m g/ l 0 O mL以下であることが好ましい。また洗浄実在ガム量は、 l m g/ 1 0 O mL以下であることが好ましい。 未洗実在ガム量および洗浄実在 ガム量が上記の値を超えた場合は、 燃料導入系統において析出物が生成する心配 力 sある。
ここでいう未洗実在ガム量および洗浄実在ガム量とは、 J I S K 2 2 6 1 「石油製品一自動車ガソリン及び航空燃料油—実在ガム試験方法一噴射蒸発法」 により測定した値 （m gZ l O O mL) を意味する。
本発明の燃焼器具用燃料組成物は、 銅板腐食 （5 0°C、 3 h) が 1以下である のが好ましく、 1 aであるのがより好ましい。 銅板腐食が 1を越える場合は、 燃 料系統の導管が腐食する可能性がある。
ここでいう^板腐食とは、 J I S K 2 5 1 3 「石油製品—銅板腐食試験方 法」 （試験温度 5 0 °C、 試験時間 3時間） に準拠して測定した値を意味する。 本発明の燃焼器具用燃料組成物の 1 5 °Cにおける密度は、 燃料消費率の観点か ら、 6 5 0 K g Zm 3以上であることが好ましく、 6 8 0 K g /m 3以上であるこ とがより好ましい。 一方、 燃焼性の観点から、 7 5 0 K g Zm 3以下であること が好ましく、 7 2 O K g Zm 3以下であることがより好ましい。
なお、 ここでいう 1 5 °Cにおける密度とは、 J I S K 2 2 4 9 「原油及び 石油製品一密度試験方法並びに密度 ·質量 ·容量換算表」 で測定される値を意味 する。
本発明の燃焼器具用燃料組成物は、 一種又は二種以上の基材を配合することで 調製することができる。
本発明の燃焼器具用燃料組成物に用いる基材は、 従来公知の任意の方法で製造 することができる。 具体的には、 原油を常圧蒸留して得られる軽質ナフサ、 原油 を常圧蒸留して得られる童質ナフサ、 軽質ナフサを脱硫した脱硫軽質ナフサ、 重 質ナフサを脱硫した脱硫重質ナフサ、 接触分解法で得られる接触分解ガソリン、 水素化分解法で得られる水素化分解ガソリン、 接触改質法で得られる改質ガソリ ン、 改質ガソリンより芳香族分を抽出した残分であるラフィネート、 ォレフィン 分の重合によって得られる重合ガソリン、 ィソブタンなどの炭化水素に低級ォレ フィンを付加 （アルキル化） することによって得られるアルキレート、 軽質ナフ サを異性化装置でィソパラフィンに転化して得られる異性化ガソリン、 脱ノルマ ルパラフィン油、 ブタン、 芳香族炭化水素化合物、 プロピレンを二量化し、 続い てこれを水素化して得られるパラフィン留分、 天然ガス等を一酸化炭素と水素に 分解した後にフィッシャートロプシュ反応 （F T反応） して得られる直留ナフサ 留分を水素化した留分、 F T反応で得られるワックス分を水素化分解して得られ るナフサ留分等の基材を 1種又は 2種以上を混合することで製造することができ る。
F T反応由来の直留ナフサはォレフイン分や副生した含酸素化合物が含まれて いるため、 これを水素化することにより、 硫黄分、 芳香族分おょぴォレフイン分 をほとんど含まない低臭気の燃焼器具用燃料組成物に適した基材を得ることが出 来る。 本発明の燃焼器具用燃料組成物は、 この F T反応由来の直留ナフサ基材を 水素化した留分を 0 . 1容量％以上含むことが望ましく、 1容量％以上がより望 ましく、 5容量％以上がさらに望ましい。 上限は特に限定されるものではなく 1 00容量。/。であっても良い。
FT反応により得られるナフサ留分は、 常温でガス分を除いた沸点 1 35〜1 70°Cまでの留分であり、 水素化触媒の存在下、 反応温度が 200〜370°C、 水素分圧が 1. 0〜5. 0 MP aおよび液空間速度が 0. 3〜3. δ ΐι 1で処理 することにより、 水素化精製することが出来る。 水素化触媒としては、 例えば、 固体酸を含んで構成される担体に、活性金属どして周期律表第 VIII族に属する金 属を担持したものが挙げられる。 好適な担体としては、 超安定化 Υ型 （USY) ゼォライ ト、 ΗΥゼォライ ト、 モルデナィ ト及び ]3ゼォライ トなどの結晶性ゼォ ライ ト、 並びに、 シリカアルミナ、 シリカジルコニァ及びアルミナボリアなどの 耐熱性を有する無定形金属酸化物の中から選ばれる 1種類以上の固体酸を含んで 構成されるものが挙げられる。
FT反応由来のワックス分を水素化分解することにより得られたナフサ留分は 硫黄分、 芳香族分およびォレフィン分をほとんど含まない低臭気の燃焼器具用燃 料組成物に適した基材である。 本発明の燃焼器具用燃料組成物は、 この FT反応 由来のワックス分を水素化分解することにより得られたナフサ留分を 0. 1容 量％以上含むことが望ましく、 1容量％以上がより望ましく、 5容量％以.上がさ らに望ましい。上限は特に限定されるものではなく 1 00容量％であっても良い。
FT反応により得られるワックス分とは、 FT反応由来の合成油を常圧蒸留装 置に供給し、 軽質留分および中間留分を除いた残分として得られる。 一般には中 間留分とワックス分のカツトポイントは沸点 300°C〜3 & 0°C程度である。 こ うして得られたワックス分は、水素化触媒の存在下、反応温度が 200〜370°C、 水素分圧が 1. 0〜5. 0 MP aおよび液空間速度が 0. 3〜3. 5 h 1で処理 することにより、.水素化分解することが出来る。 分解生成物のうち、 常温でガス 分を除いた沸点 1 35〜1 70°Cまでの留分を FT反応由来の直留ナフサ基材を 水素化した留分として使用することが出来る。 水素化触媒としては、 例えば、 固 体酸を含んで構成される担体に、活性金属として周期律表第 VIII族に属する金属 を担持したものが挙げられる。 好適な担体としては、 超安定化 Y型 （USY).ゼ ォライ ト、 HYゼォライ ト、 モルデナィ ト及び] 3ゼォライ トなどの結晶性ゼオラ イ ト、 並びに、 シリカアルミナ、 シリカジルコニァ及びアルミナボリアなどの耐 熱性を有する無定形金属酸化物の中から選ばれる 1種類以上の固体酸を含んで構 されるものが挙げられる。
また本発明の燃焼器具用燃料組成物は、 F T反応由来の直留ナフサ基材を水素 化した留分を 0 . 1容量％以上および F T反応由来のヮックス分を水素化分解す ることにより得られたナフサ留分を 0 . 1容量％以上含むことが望ましい。 F T 反応由来の直留ナフサ基材を水素化した留分： F T反応由来のワックス分を水素 化分解することにより得られたナフサ留分の配合割合は、 0 . 1〜9 9 . 9容 量％ : 9 9 . 9〜 0 . 1容量％、 好ましくは：！〜 9 9容量％： 9 9〜 1容量％、 より好ましくは 1 0〜9 0容量％： 9 0〜 1 0容量％である。
, [発明の効果]
上記性状を有する本発明の燃焼器具用燃料組成物は燃料組成物自体の臭気を低 減できるため、 給油等の ¾り扱い時の不快感を抑えることが可能となる。
[産業上の利用可能性]
本発明の燃焼器具用燃料組成物は、 取り扱い時における臭気が少ないため高性 能燃焼器具用燃料として好適に用いられる。
[発明を実施するための最良の形態]
以下に実施例により本発明を具体的に説明するが、 本発明はこれらによって何 ら限定されるものではない。
<実施例：！〜 3および比較例 1、 2 >
表 1に記載した、 脱硫軽質ナフサ、 脱硫重質ナフサ、 F T反応由来の直留ナフ サ基材を水素化した留分 （表中 「基材八」 と表記） 、 F T反応由来のワックス分 を水素化分解することにより得られたナフサ留分などの基材 （表中 「基材 B J t 表記） を用いて、 実施例 1〜3の燃焼器具用燃料組成物を調製した。
実施例 1の燃料組成物は、 表 1記載の脱硫軽質ナフサ 4 5容量％と脱硫重質ナ フサ 5 5容量％を混合して調製した。
実施例 2の燃料組成物は、 表 1記載の脱硫軽質ナフサ 4 0容量％と脱硫重質ナ フサ 2 0容量％と F T反応由来の直留ナフサ基材を水素化した留分 4 0容量％を 混合して調製した。
実施例 3の燃料組成物は、 表 1記載の脱硫軽質ナフサ 35容量％と FT反応由 来の直留ナフサ基材を水素化した留分 40容量％と FT反応由来のワックス分を 水素化分解することにより得られたナフサ留分 25容量％を混合して調製した。 また、 市販のレギュラーガソリンを比較例 1とし、 市販のホワイ トガソリンを 比較例 2とした。
実施例および比較例に示した各燃料組成物の性状を表 2に示す。
(臭気試験）
燃焼器具用燃料組成物の臭気を下記の方法により官能検査を行い評価した。
(1) 評価サンプル
上記実施例 1〜 3および比較例 1、 2のサンプルをそれぞれ 2 Lを 4 L金属缶 に入れセプタムで密閉し、 25°Cに設定した室内に 24時間静置した後、 金属缶 内の気相をサンプリングした。
(2) 検査人数： 70人
(3) 検査方法
検査方法は 3点比較式臭い袋法を用いた。 試験方法は以下の通りである。
(a ) 3つの臭い袋がいっぱいになるまで無臭空気を満たしておく。
無臭空気としてボンベの圧縮空気 Aグレードを用いた。
(b) 上記 （a) の一つに所定希釈倍率 （3倍） になるように、 サンプルガス を一定量注入する。 サンプルガスは注射器に採って、 袋に刺して注入し、 セロハンテープで塞ぐ。
(c)残りの二つの袋は注射器のみで穴を開けて同様にセロハンテープで塞ぎ、 上記 （b) の袋と一緒にパネラーに渡す。
(d) パネラーにどの袋から臭いがするかを当ててもらう。
(e) パネラーが正確に答えた場合は、 順次約 3倍ずつ希釈倍率を上げ、 同様 な試験を行い、 不正解になったところで終了する。
( f ) 以下のようにして、 閾値 Xおよび臭気指数 Yを求める。
パネラー Aの閾値を X aとすると、
X a = (L o gAl +L o gA2) /2 A 1 ：パネラー Aの答えが正解であった最大希釈倍率 A 2 ：パネラー Aの答えが不正解になった希釈倍率 こうして求めた各パネラーの閾値の最大値と最小値を除いて、 その他を 平均したものを全体の閾値 Xとする。 次式により臭気指数 Yを求める。
Y = 1 0 X
臭気指数は、 「何倍希釈したところまで臭気の判断が出来る力 \1に対する統計的 な指標であるので、 この値が小さいほど臭気が弱いことを示す。
今回の試験は希釈倍率を 3倍、 1 0倍、 3 0倍、 1 0 0倍、 3 0 0倍、 1 0 0 0倍 · · と約 3倍ごとに希釈倍率を上げていった。
各パネラーが不正解となったところで試験を終了するので、 例えば、 パネラー Αが実施例のサンプル 1について、 1 0 0倍まで正解し、 3 0 0倍で不正解とな つた場合は、 Aに対する試験はここで終了し、 A l = 1 0 0、 A 2 = 3 0 0とな る。 続いて実施例のサンプル 2、 3、 比較例のサンプル 1、 2についても同様の 試験を行い、 全パネラーの値を元に臭気指数を求めた。 その結果を表 2に併記し た。
表 2の結果から、 本発明の燃焼器具用燃料組成物に係る実施例 1〜 3を用いる ことで、 いずれも臭いを低減できることがわかる。 これに対して、 比較例 1、 2 の場合は、 臭気が強く、 給油等の取り扱い時に取扱者がその臭いを嗅ぐことで不 快に感じる可能性を示唆するものである。
表 1
脱硫軽質ナフサ脱硫重質ナフサ 基材 A 基材 B 蒸留 IBP °C 26.0 98.0 45.5 55.0
T30 °C 40.0 112.5 110.5 102.0
T50 °c 46.5 118.5 125.0 113.5
T90 °c 75.5 136.0 144.0 135.0
EP °c 102.5 160.0 165.0 170.0 密度 @15°C kg/m 649 747 698 700 硫黄分 質 ppm 2 1 0 0 組成 芳香族分 容量％ 1.2 10.6 0.0 0.0 ォレフィン分 容量％ 0.0 1.2 0.0 0.0 飽和分 容量％ 98.8 88.2 100.0 100.0 リード蒸気圧 kPa 118.0 9.5 23.0 19.5 表 2
Figure imgf000010_0001

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 燃料組成物全量基準で芳香族分が 7容量％以下、 ォレフィン分が 1 容量％以下、 5 0容量％留出温度が 7 0 °C以上 1 2 5 °C以下、 9 0容量％留出温 度が 1 0 以上 1 7 0 °C以下、 蒸留終点が 1 2 0 °C以上 1 9 0で以下、 リード 蒸気圧が 6 5 k P a以下、 および硫黄分含有量が 1質量 p p m以下であることを 特徴とする燃焼器具用燃料組成物。
' 2 . 燃料組成物全量基準で芳香族分が 5容量％以下であることを特徴と する請求項 1記載の燃焼器具用燃料組成物。
3 . フィッシャートロプシュ反応由来の直留ナフサを水素化した成分を 0 . 1容量％以上含むことを特徴とする請求項 1または 2に記載の燃焼器具用燃 料組成物。
4 . フィッシヤートロプシュ反応由来のワックス分を水素化分解するこ とにより得られたナフサ留分を 0 . 1容量％以上含むことを特徴とする請求項 1 または 2に記載の燃焼器具用燃料組成物。
5 . フィッシヤートロプシュ反応由来の直留ナフサを水素化した成分を 0 . 1容量0 /0以上、 およびフィッシャートロプシュ反応由来のワックス分を水素 化分解することにより得られたナフサ留分を 0 . 1容量％以上含むことを特徴と する請求項 1、 2、 3または 4に記載の燃焼器具用燃料組成物。
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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB791397A (en) * 1955-07-13 1958-03-05 Gulf Oil Corp Marine white gasoline compositions containing oil-soluble alkylammonium dialkyl orthophosphates
JPS63150380A (ja) * 1986-12-13 1988-06-23 Idemitsu Kosan Co Ltd 改良灯油
JPH10102072A (ja) * 1996-10-02 1998-04-21 Tokai:Kk 燃焼器具用液体燃料および燃焼器具
JP2001200270A (ja) * 2000-01-18 2001-07-24 Japan Energy Corp 臭気の改善された軽質油の製造方法
WO2001077263A1 (fr) * 2000-04-10 2001-10-18 Nippon Oil Corporation Combustible destine a un systeme de piles a combustible
JP2005179532A (ja) * 2003-12-19 2005-07-07 Showa Shell Sekiyu Kk 灯油組成物

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4776287B2 (ja) * 2005-07-06 2011-09-21 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 クリーンガソリン組成物及びその製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB791397A (en) * 1955-07-13 1958-03-05 Gulf Oil Corp Marine white gasoline compositions containing oil-soluble alkylammonium dialkyl orthophosphates
JPS63150380A (ja) * 1986-12-13 1988-06-23 Idemitsu Kosan Co Ltd 改良灯油
JPH10102072A (ja) * 1996-10-02 1998-04-21 Tokai:Kk 燃焼器具用液体燃料および燃焼器具
JP2001200270A (ja) * 2000-01-18 2001-07-24 Japan Energy Corp 臭気の改善された軽質油の製造方法
WO2001077263A1 (fr) * 2000-04-10 2001-10-18 Nippon Oil Corporation Combustible destine a un systeme de piles a combustible
JP2005179532A (ja) * 2003-12-19 2005-07-07 Showa Shell Sekiyu Kk 灯油組成物

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
CHEMICAL ABSTRACTS, vol. 144, no. 15, 10 April 2006, Columbus, Ohio, US; abstract no. 144:276579V, YATSUFUSA T. ET AL.: "Experimental investigation of liquid-fuel PDE at Hiroshima University" page 1265; XP003017839 *

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