WO2007046527A1

WO2007046527A1 - 通信改善用シート体ならびにそれを備えるアンテナ装置および電子情報伝達装置

Info

Publication number: WO2007046527A1
Application number: PCT/JP2006/321087
Authority: WO
Inventors: Haruhide Go; Takahiko Yoshida; Masato Matsushita; Yoshiharu Kiyohara; Shinichi Sato; Ryota Yoshihara; Kazuhisa Morita; Hiroaki Kogure
Original assignee: Nitta Corporation
Priority date: 2005-10-21
Filing date: 2006-10-23
Publication date: 2007-04-26
Also published as: EP2096711A4; TWI335688B; EP2096711A1; US8564472B2; US20100052992A1; TW200723596A; EP2096711B1

Abstract

　パターン層１５に形成される導電性パターン２２はアンテナとして働き、所定の周波数の電磁波が到来すると共振現象を発現して、シート体１０の中に特定周波数の電磁波が導入される。パターン層１５を有するシート体１０は、小型薄型ながら反射域からの反射波の位相を調整できるため、ここからの反射波と到来する電磁波との干渉によってアンテナ素子近傍に電界強度の高いエリアを設定することができる。このシート体１０を、アンテナ素子５１と通信妨害部材５７との間に設けることによって、導電性パターン２２の周囲に電磁界が発生して、電磁エネルギが導電性パターンからアンテナ素子５１へ供給されて、アンテナ素子５１の受信電力を増加させることができ、無線通信を好適に行うことができる。

Description

明細書

通信改善用シート体ならびにそれを備えるアンテナ装置および電子情報伝達装置

技術分野

[0001] 本発明は、通信妨害部材の近傍で、アンテナ素子を用いて無線通信するための通信改善用シート体ならびにそれを備えるアンテナ装置および電子情報伝達装置に関する。

背景技術

[0002] 図 51は、従来の技術のタグ 1を簡略ィ匕して示す断面図である。 13. 56MHz帯に代表される電磁誘導方式による無線通信の場合である。 RFID (Radio Frequency IDentification)システムは、固体の自動認識に用いられるシステムであり、基本的にリーダとトランスボンダとを備えている。この RFIDシステムのトランスボンダとして、タグ 1 が用いられる。タグ 1は、磁力線を検出する磁界型のアンテナであるコイルアンテナ 2 と、そのコイルアンテナ 2を用いて無線通信する集積回路 (IC) 3とを有している。タグ 1は、リーダからの要求信号を受信すると、 IC3内に記憶されている情報を送信するように、換言すれば、リーダによってタグ 1に保持されている情報を読取ることができるように、構成される。タグ 1は、たとえば商品に貼着して設けられ、商品の盗難防止および在庫状況の把握など、商品管理に利用されて、る。

このタグ 1は、金属製の商品に貼着して用いるなど、アンテナ 2の近傍に通信妨害部材 4 (この例では導電性材料）が存在すると、アンテナ 2によって送受信される電磁波の信号が形成する磁界の磁力線は通信妨害部材 4の表面近傍を通過することになる。この場合、通信妨害部材 4に渦電流が発生してしまい、電磁波エネルギが熱ェネルギに変換されて吸収されてしまう。このようにエネルギが吸収されてしまうと、電磁波の信号が大きく減衰することになり、タグ 1は、無線通信できなくなってしまう。また誘導される渦電流が、タグの通信用磁界と逆向きの磁界 (反磁界)を発生させることにより、磁界がキャンセルさせられてしまう現象も生じる。この現象によっても、タグ 1は無線通信ができなくなる。さらに通信妨害部材 4の影響により、アンテナ 2の共振周波数がシフトしてしまう現象もある。したがってタグ 1は、通信妨害部材 4の近傍では、用いることができない。

図 52は、他の従来の技術であるタグ 1Aを簡略ィ匕して示す断面図である。図 52に示すタグ 1Aは、図 51のタグ 1と類似しており、対応する部分に同一の符号を付し、異なる構成についてだけ説明する。図 52のタグ 1Aは、図 51のタグ 1の課題を解決するために、貼着される物品となる部材 4と、アンテナ 2との間に配置されるように設けられる磁気吸収板 7を備えるように構成される。複素比透磁率を有するシートである磁気吸収板 7は、センダスト、フェライトおよびカーボ-ル鉄などの高透磁率材料、したがつて複素比透磁率が高、材料力成る。

複素比透磁率は、実数部と虚数部とを有しており、実数部が高くなると複素比透磁率が高くなる。換言すれば複素比透磁率が高い材料は、複素比透磁率における実数部が高い。磁界中に複素比透磁率における実数部の高い材料が存在すると、磁力線がその部材内を集中して通るようになる。磁力線を検出する磁界型のアンテナ 2 を用いるタグ 1Aでは、磁気吸収板 7を設けることによって、通信妨害部材 4への磁界の漏れを防ぎ、通信妨害部材 4の近傍で用いても、磁界のエネルギの減衰を抑えて、無線通信することができる。このようなタグ 1Aは、たとえば特開 2000— 114132号公報に示されている。

またさらに他の従来の技術では、金属等から成る壁面付近に配置され、所定の電波を送受信可能な非接触無線データキャリアに、シート体を接着剤などによって貼り合せることによって、このシート体が壁面に向力う電波および壁面によって反射された電波を吸収して、非接触無線データキャリアの動作に有効な電波領域にぉ、て全ての空間で送受信を可能としている。この例は、 2. 4GHz帯の電波方式による無線通信での RFIDシステムを対象としている。また非接触無線データキャリアと、所定の厚さを有し、かつ電波を吸収しない性質を有するスぺーサと、電波反射体とを接着剤などによって貼り合せ、非接触無線データキャリアの位置が電波反射体から λ /4 ( λは波長を表す)だけ離れた位置と、この位置力 η λ /2 (記号 ηは、自然数)離れた位置に合致しないようにスぺーサ 8の厚さを設定することによって、非接触無線データキャリアの動作に有効な電波領域にぉ、て全ての空間で送受信を可能としてヽる。非接触無線データキャリアを用いたデータキャリアシステムは、たとえば特開 200 2 230507号公報【こ示されて!/、る。

本発明でいう通信妨害部材は、アンテナ近傍に存在することで、自由空間の場合よりもアンテナの通信特性を劣化させ得る部材である。通信妨害部材には、たとえば、金属等の導電性材料、ガラス、紙、液体等の誘電体材料、磁気を帯びた磁性体材料が該当する。アンテナ素子の近傍に導電性材料が存在するとアンテナ素子の入力インピーダンスが著しく低下し無線通信が難しくなる。また段ボール、榭脂、ガラス、液体等の誘電体材料はその有する誘電率により、アンテナの共振周波数を低下させ無線通信を妨害する。さらに磁性材料も透磁率により、やはりアンテナ共振周波数を低下させるために無線通信を妨害することになる。

図 52に示すタグ 1Aのように、コイルアンテナなどの磁界型のアンテナ 2を用いる場合には、磁界の漏れを防ぐことによって、通信妨害部材 4の近傍での無線通信を可能にすることはできるが、一般に磁界型アンテナでは十分な通信距離を確保することができないという問題がある。またこのような磁界の漏れを防ぐための構成は、電気力線を検出する電界型のアンテナを用いる場合には、効果がないとみなされ、採用することが検討されて、なカゝつた。

また特開 2002— 230507号公報は、非接触無線データキャリアにシート体またはスぺーサを介して電波反射体を積層して、データキャリアの位置を電波反射体から λ Ζ4だけ離れた位置およびこの位置力 η λ /2 (ηは自然数)離れた位置に合致しな、ようにして、る。この特開 2002 - 230507号公報では反射面から λ ,4だけ離れた位置及びそこから λ Ζ2離れた位置毎に、入射波と反射波が相殺されて送受信が不可能になる点が現れるとされている。しかし、本発明者が図 12に示す通り、電波が電波反射面で反射する際に、その位相が 180° シフトする結果、電波反射面から λ Ζ4だけ離れた位置が干渉により最も電界強度は強くなる。同時にこの位置は磁界強度がゼロになる。つまり磁界型アンテナでは受信できないものの、一般に用いる電界型アンテナは最良の受信を示すことになる。その位置を外したのでは通信妨害部材の近傍で十分な通信距離を確保することができな、という問題がある。

さらに共振周波数のシフトの問題は、近傍に存在する材料 (材質）により異なるものであり、そのシフト量が一定しない結果、個別の通信改善対策（共振周波数の修正）が要求されることである。

発明の開示

本発明の目的は、電磁エネルギを減衰する電波吸収体ではなぐ通信妨害部材の近傍で、通信エネルギを保存することができ、好適に無線通信することを可能にする通信改善用シート体ならびにそれを備えるアンテナ装置および電子情報伝達装置を提供することである。

本発明は、通信妨害部材の近傍で、アンテナ素子を用いて無線通信するにあたつて、アンテナ素子と通信妨害部材との間に設けられ、導電性パターンが形成されるパターン層を備えることを特徴とする通信改善用シート体である。

本発明に従えば、パターン層の導電性パターンはアンテナとして働き、所定の周波数の電磁波が到来すると共振現象を発現する。パターン層の近傍に、ダイポールァンテナなどのアンテナ素子が設置された場合、導電性パターン層とアンテナ素子とが電磁的な結合を起こし、パターン層に貯まった電磁エネルギが導電性パターンからアンテナ素子へ移行する。導電性パターンから共振周波数の電磁エネルギがアンテナ素子に供給される結果、パターン層を設けない場合と比較して、アンテナ素子の受信電力を増加させることができる。したがって通信妨害部材の近傍であっても好適に無線通信することができ、また十分な通信距離を確保することができる。このように導電性パターンを備え、シート体が独自にアンテナ機能を持たすことによって、アンテナ素子の通信改善効果を得ることができる。本発明の通信改善用シート体は、それ自身は通信妨害部材の影響を受けず、またそれ自身がアンテナ素子に悪影響することがない様に設計され、さらにアンテナ素子に通信に用いる電磁エネルギを補完する構造体となっている。

また本発明は、非導電性である誘電体層および Zまたは磁性体層から成る、無線通信に用いられる電磁波のエネルギを集める貯蔵体層を備えることを特徴とする。本発明に従えば、アンテナ素子が通信妨害部材の近傍に配置されるときに、アンテナ素子と通信妨害部材との間に無線通信に用いられる電磁波のエネルギを集める貯蔵体層が配置されるので、導通を防ぎ、リアクタンス (L)成分やキャパシタンス (C) 成分を増すことができ、また複素比誘電率の実数部 ε 'および Ζまたは複素比透磁率の実数部 μ "によりシート体に入った電磁波の伝搬経路を曲げることが可能となり、さらに波長短縮効果により導電性パターン及びシート体厚を小型化及び薄型化することができる。貯蔵体層は、導電性をもたない磁性材層または誘電材層の少なくとも 1 つによって形成される。

またアンテナ素子が通信妨害部材の近傍に配置されるときに、アンテナ素子と通信妨害部材との間に非導電性の貯蔵体層が配置されるので、通信妨害部材によるアンテナ素子の入力インピーダンスの低下を抑制することができる。入力インピーダンスが小さくなると、アンテナ素子を用いて通信する通信手段のインピーダンスと乖離し、アンテナ素子と通信手段との間で、信号を受渡しすることができなくなってしまう。シート体は、アンテナ素子が通信妨害部材の近傍に配置されるときに、アンテナ素子の入力インピーダンスの低下を抑制することができるので、通信妨害部材の近傍であつても、好適に無線通信することができる。

また本発明は、パターン層との間に貯蔵体層を挟み、パターン層から間隔をあけてアンテナ素子とは反対側に設けられ、無線通信に用いる電磁波の波長をえとしたときにパターン層からの電気的長さが ((2η— 1)/4) λ (ηは正の整数）となる位置付近に、無線通信に用いられる電磁波を反射する反射域を形成する反射域形成層をさらに備えることを特徴とする。

本発明に従えば、共振によって特定周波数の電磁波をシート体内部に取り込み、取り込んだ電磁波をシート体内部で位相を調整し、無線通信に用いる電磁波の波長をえとしたときに、反射域力も電気的長さが ((2η— 1)Ζ4) λ (ηは正の整数)だけ離れた位置に形成される電界強度が強くなるエリアを、パターン層の位置に生じさせることが可能となる。反射域形成層によって形成される反射域で反射される電磁波は、その位相が 180° 変位するので、到来する電磁波と、反射域によって反射された電磁波とが干渉したときに、反射域力も電気的長さが電磁波の波長の ((2η— 1)Ζ4)倍において電界強度が高まる。反射する電磁波と、到来する電磁波とが強め合って干渉する位置にアンテナ素子が設けられる、つまり、アンテナ素子に電気的絶縁状態で近傍にパターン層を配置して用いることによって、アンテナ素子によって受信することができる電界の強度が低下することを防止することができ、通信妨害部材の近傍であつても、好適に無線通信することができる。

また反射域は、反射域形成層自身であってもよぐ導電性パターンの中央付近と反射域形成層を仮想的に結ぶ電界ゼロの場所 (仮想の電磁波反射面)であってもよ、。反射域を、導電性パターンの中央付近と反射域形成層を仮想的に結ぶ電界ゼロの場所 (仮想の電磁波反射面)とすると、この場所で電磁波が反射することと、電磁波が導電性パターンを回り込むこととを利用して、導電性パターンから反射域までの電気的長さを稼ぐことが可能となる。結果として、シート体厚を ((2η— 1)Ζ4) λ (ηは正の整数)よりも小さくすることができ薄型化を実現することができる。

また反射域形成層を設けることによって、シート体の設置場所の影響を受け、すなわち通信妨害部材を構成する材料の種類および通信妨害部材の表面に付着する水などの液体の存在によって、導電性パターンの共振周波数が変化することが防がれる。これによつて異なるアンテナ素子ごとに通信の最適条件を再調整することなぐァンテナ素子による通信条件を安定ィ匕することができる。

また本発明は、パターン層は、互いに電気的に絶縁される複数の導電性パターンが形成されることを特徴とする。

本発明に従えば、パターン層によって、各導電性パターンの寸法に対応する電磁波を受信して共振現象を発現することができる。導電性パターンの寸法の決定の仕方によって、無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を増加することができる。ここで通信周波数の電磁波に共振するパターンは、単数でもよいし、複数でもよい。パターン層も単層でもよいし、複層でもよい。三次元的に形成されていてもよい。

また本発明は、パターン層は、寸法および形状のうち少なくともいずれか一方が異なる複数種類の導電性パターンが形成されることを特徴とする。

本発明に従えば、寸法および形状のうち少なくともいずれか一方が異なる複数種類の導電性パターンは、それぞれ共振周波数が異なるので、パターン層で複数の周波数の電磁波を受信できる。また無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を確実に増加することができる。また本発明は、パターン層は、シート体の広範囲にわたって連続的に延びる導電性パターンが形成されることを特徴とする。

本発明に従えば、広範囲にわたって連続した構成である導電性パターンが形成されるパターン層は、広帯域の周波数にわたって利得を高くすることができるので、これを備えるシート体は、広帯域の周波数の電磁波を受信することができる。また無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を確実に増加することができる。

また本発明は、導電性パターンは、少なくとも 1つの角部が曲線状である略多角形の外郭形状を有することを特徴とする。

電磁波を受信する導電性パターンが、基本的に多角形である略多角形の外郭形状を有し、かつ少なくとも 1つの角部が曲線状に形成される。角部に Rを付与する、つまり曲線状とすることによって、電磁波の偏波方向によって利得がピーク値となる周波数のずれを小さく抑えて、偏波特性を良好にすることができる。したがって利得のピーク値が高ぐかつ電磁波の偏波方向によって利得がピーク値となる周波数のずれが小さい優れた通信改善用シート体を実現することができる。

ノターン層は、全ての導電性パターンが曲線状の角部を有する構成であってもよいが、全ての導電性パターンが曲線状の角部を有する構成でなくてもよぐ一部の導電性パターンが曲線状の角部を有する構成であればょ、。一部の導電性パターンが曲線状の角部を有する場合には、その他の導電性パターンは、曲線状の角部の有無について限定されるものではない。さらに曲線状の角部を有する導電性パターンは、一部の角部だけが曲線状であってもよいし、全ての角部が曲線状であってもよい。また導電性パターンは、略多角形の面状の形状であってもよいし、略多角形状に延びる閉ループの線状の形状であってもよい。以上より無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を確実に増加することができる。

また本発明は、パターン層は、複数の導電性パターンが形成され、

角部の曲率半径が異なる導電性パターンが、組み合わされて形成されることを特徴とする。

本発明に従えば、角部の曲率半径が異なる導電性パターンを形成することによつて、角部の曲率半径が同一の導電性パターンだけを形成する場合に対して、利得のピーク値を低下させずに受信する電磁波の周波数帯域 (以下「受信帯域」 t 、う場合がある）を変更することができる。受信帯域の変更は、受信帯域を広くすることおよび受信周波数の変更を含む。たとえば隣接する導電性パターンの角部の曲率半径に若干の差を与えることによって、利得のピーク値を低下させずに受信帯域を広げることができ、またたとえば隣接する導電性パターンの角部の曲率半径に少し大きい差を与えることによって、利得のピーク値を低下させずに受信する電磁波の周波数 (以下「受信周波数」 t 、う場合がある)を低ヽ方に広くすることができる。

また本発明は、パターン層は、複数の導電性パターンが形成され、隣接する 2つの導電性パターンの間隔が、位置によって異なることを特徴とする。

本発明に従えば、隣接する 2つの導電性パターンの間隔を一定にする場合に比べて、利得を大きくすることができる。

また本発明は、無線通信に用いられる電磁波の周波数は、 300MHz以上 300GH z以下の範囲に含まれることを特徴とする。

本発明に従えば、周波数が 300MHz以上 300GHz以下の電磁波を用いて好適に無線通信できる。 300MHz以上 300GHz以下の範囲には、 UHF帯（300MHz 〜3GHz)、 SHF帯（3GHz〜30GHz)および EHF帯（30GHz〜300GHz)が含まれる。

また本発明は、総厚が、 50mm以下であることを特徴とする。

本発明に従えば、周波数が 300MHz以上 300GHz以下の範囲に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。

また本発明は、無線通信に用いられる電磁波の周波数は、 860MHz帯以上 1, 00 OMHz帯未満のいずれかの周波数帯（以下、高 MHz帯という）に含まれ、総厚が、 1 5mm以下であることを特徴とする。

本発明に従えば、周波数が高 MHz帯に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。また本発明は、無線通信に用いられる電磁波の周波数は、 2. 4GHz帯に含まれ、総厚が、 8mm以下であることを特徴とする。

本発明に従えば、周波数が 2. 4GHz帯に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。

また本発明は、貯蔵体層は、有機重合体 100重量部に対して、磁性材料として、フエライト、鉄合金および鉄粒子の群カゝら選ばれる 1または複数の材料を、 1重量部以上 1500重量部以下の配合量で含む材料力も成ることを特徴とする。

本発明に従えば、貯蔵体層に複素比透磁率 '、 μ ")を付与することができ、前述のような効果を達成するシート体を好適に実現することができる。

また本発明は、難燃性が付与されていることを特徴とする。

本発明に従えば、シート体は、難燃性が得られる。たとえばタグ、リーダ、携帯電話を含むアンテナ素子を用いて無線通信する電子情報伝達装置は、難燃性を要求される場合がある。シート体は、このような難燃性が要求される用途にも好適に用いることがでさる。

また本発明は、少なくとも一方の表面部が、粘着性または接着性を有することを特徴とする。

本発明に従えば、少なくとも一表面部が、粘着性または接着性を有しているので、たとえば前記通信妨害部材など、他の物品に貼着させることができる。これによつてシート体を容易に用いることができる。

また本発明は、無線通信に用いられる周波数に合わされる共振周波数を有するァンテナ素子と、

前記通信改善用シート体を備えることを特徴とするアンテナ装置である。

本発明に従えば、シート体が、アンテナ素子と通信妨害部材との間に設けられる。これによつてアンテナ装置は、通信妨害部材の近傍に設けて、アンテナ素子を用いて好適に無線通信し、電子情報を伝達するために用いることができる。このように通信妨害部材の近傍で好適に用いることができるアンテナ装置を実現することができるまた本発明は、前記アンテナ装置を備えることを特徴とする電子情報伝達装置である。

本発明に従えば、通信妨害部材の近傍に設けても、アンテナ素子を備えるアンテナ装置を用いて好適に無線通信可能な電子情報伝達装置を実現することができる。図面の簡単な説明

本発明の目的、特色、および利点は、下記の詳細な説明と図面とからより明確になるであろう。

図 1は、本発明の実施の一形態のシート体 10の断面図である。

図 2は、第 1貯蔵体層 14の内部構造を拡大して示す断面図である。

図 3は、本発明の実施の一形態のシート体 10を構成するパターン層 15を示す正面図である。

図 4は、図 3に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した正面図である。

図 5は、図 3に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した正面図である。

図 6は、導電性パターン 22の切断の影響によって変化する共振周波数をシミュレ一シヨンで計算した結果を示すグラフである。

図 7は、第 1シート体 10Aの正面図である。

図 8は、シート体 10を備えるタグ 50を分解して示す斜視図である。

図 9は、タグ 50を通信妨害部材 57に貼着した状態を示す図である。

図 10は、アンテナ素子 51とパターン層 15との電磁気的結合およびパターン層 15 と電波反射層 12との電磁的結合を示す断面図である。

図 11は、シート体 10に入射する電磁波（進行波という）およびシート体 10によって反射される電磁波 (反射波と!、う）を模式的に示す図である。

図 12は、電磁波の反射について説明する図である。

図 13は、図 11に示すシート体 10の一部分を拡大して模式的に示す図である。図 14は、タグ 50の一部を拡大して示す斜視図である。

図 15は、図 14に示される仮想線 48で示される領域についてシミュレーションした電磁界の強度を示す図である。

図 16は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。

図 17は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。

図 18は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。

図 19は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。

図 20は、図 19のパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。

図 21は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態である双峰特性を示すパターン層 15の正面図である。

図 22は、図 21に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した斜視図である。

図 23は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態である双峰特性を示すパターン層 15の正面図である。

図 24は、図 23に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した斜視図である。

図 25は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。

図 26は、図 25に示されるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。図 27は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15を示す正面図である。

図 28は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15を示す正面図である。

図 29は、図 28に示されるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。図 30は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成するさらに他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。図 31は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成するさらに他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。

図 32は、他の形態の矩形パターン 71を示す正面図である。

図 33は、本発明の実施のさらに他の形態の放射形パターン形状 70を示す正面図である。

図 34は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成するさらに他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。

図 35は、本発明の実施のさらに他の形態として、図 34のパターン層 15とは寸法的な構成の異なる他のパターン層 15を示す正面図である。

図 36は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。

図 37は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。

図 38は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。

図 39は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。

図 40は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す正面図である。

図 41は、図 40の一部を拡大して示すパターン層 15の正面図である。

図 42は、本発明のさらに他の実施の形態のシート体 10aを示す断面図である。図 43は、本発明のさらに他の実施の形態のシート体 10bを示す断面図である。図 44は、本発明のさらに他の実施の形態のシート体 10cを示す断面図である。図 45は、通信試験の様子を模式的に示す図である。

図 46は、通信試験の様子を模式的に示す図である。

図 47は、実施例 7のシート体 10の反射損失をシミュレーションで計算した結果を示すグラフである。

図 48は、実施例 8のシート体 10を示す断面図である。図 49は、実施例 8のシート体 10に取り付けられるタグ本体 54を示す平面図である。図 50は、実施例 8のシート体 10を構成するパターン層 15を示す平面図である。図 51は、従来の技術のタグ 1を簡略ィ匕して示す断面図である。

図 52は、他の従来の技術であるタグ 1Aを簡略ィ匕して示す断面図である。

発明を実施するための最良の形態

以下、図面を参照して、本発明の好適な実施の形態について説明する。

図 1は、本発明の実施の一形態の通信改善用シート体 (以下、シート体という） 10の断面図である。シート体 10は、通信妨害部材の近傍で、アンテナ素子を用いて好適に無線通信するためのシートであって、アンテナ素子と通信妨害部材との間に設けられる。

このシート体 10は、シート状であり、パターン層 15と、第 1貯蔵体層 14と、反射域形成層 12と、貼付層 11とを有する。シート体 10は、さらに第 2貯蔵体層 13を有する。各層 11〜15は、図 1にお、ては上方側となる厚み方向（積層方向）一方側の電磁波入射側から、ノターン層 15、第 1貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12、貼付層 11の順序で積層され、このような積層構成でシート体 10が構成される。パターン層 15の電磁波入射側（図 1の上方）には、さらに電磁波を反射する層でない表面層 16が形成されてもよい。以下、理解を容易にするために、各貯蔵体層 14, 13を貯蔵体層という場合がある。

本実施の形態で、シート体 10の必要な構成要素は、パターン層 15、貯蔵体層、及び反射域形成層 12である。ただし、反射域形成層 12はその機能を有する電磁波反射材 (例えば金属）に接して使用する場合は、シート体 10に含まれてなくてもよい。パターン層 15は、アンテナとして機能する導電性パターン 22が形成される。貯蔵体層は、非導電性である誘電体層および Zまたは磁性体層力もなる層であり、複素比誘電率の実数部 ε 'および Ζまたは複素比透磁率の実数部 'を有するが、それぞれの損失成分である複素比誘電率の虚数部 ε "および Ζまたは複素比透磁率の虚数部 "はできるだけ低く抑えられた材料力も構成される。貯蔵体層はパターン層 15の近傍に位置し、その複素比誘電率の実数部 ε 'および Ζまたは複素比透磁率の実数部/ ζ 'によりシート体 10に入った電磁波の伝播経路を曲げることが可能となり、さらに波長短縮効果により導電性パターン 11及びシート体 10の厚さを小型化及び薄型化することができる。シート体 10の複素比誘電率の実数部 ε 'の範囲は、通信周波数帯にて 1〜200であり、複素比透磁率の実数部 'の範囲は、通信周波数帯にて 1〜100である。好適には、導電性パターン 11に近いところに高 ε，および/または高 'の材料を位置させるのが、波長短縮効果を得やすくなる。この貯蔵体層は、単層でも多層でもよぐ空気層を含有する構成も可能である。例えば、貯蔵体層（誘電体層）として発泡体、榭脂、紙、接着剤、粘着剤などを用いることができ、シート体 10 としてパターン層 15、接着剤層（高誘電率)、発泡体層 (低損失)、反射域形成層 12 の様に積層した構成を例示することができる。これはパターン層 15の近傍ほど貯蔵体層からの波長短縮効果を与え易!ヽため誘電材料等を配合した接着材を用い、導電性パターン 22と反射域形成層 12の距離を確保するには低損失の誘電材料を使用し、軽量化、低価格化を得ながら通信改善を行う構成である。この接着材層ゃ発泡体層が本発明でいう貯蔵体層になる。もちろん、この構成に限定されることはなぐ種々の材料を組み合わせることができる。

図 1に示す構成は、貯蔵体層として第 1および第 2貯蔵体層 14, 13を有する構成である。貯蔵材は、誘電性材料から成る誘電性材 (以下「誘電材」という場合がある）および磁性材料カゝら成る磁性材を含む。第 1および第 2貯蔵体層 14, 13は、複素比透磁率（ '、 "）を有する磁性材および複素比誘電率（ ε \ ε ")を有する誘電材の少なくともいずれか一方である材料力も成り、ともに磁性材であってもよいし、ともに誘電材であってもよ、し、 V、ずれか一方が誘電性材でありかつ、ずれか他方が磁性材であってもよい。また誘電材でも磁性材でもよい第 1貯蔵体層 14のみを用いて、第 2貯蔵体層 13を設けない構成も本発明に含まれる。本実施の形態では、第 1貯蔵体層 14は、磁性材であり、第 2貯蔵体層 13は、誘電材である。

反射域形成層 12は、第 2貯蔵体層 13の電磁波入射側とは反対側の表面上に、全面にわたって導電性膜が形成されて構成され、シート体 10に積層される後述するタグ本体 54による無線通信に用いられる電磁波を反射する。貼付層 11は、粘着性または接着性を有し、シート体 10を物品に貼着するための貼着材カも成る層である。貼着材は、粘着剤および接着剤の少なくとも 1種類を含み、粘着性または接着性による結合力を有している。貼付層 11は必須ではなぐなくてもよい。一体になるのであればどのような構成でもよ！/、。

アンテナ素子を介して無線通信を好適に行うために本シート体 10が対象とする電磁波は、用途によって決定されるものである力たとえば高 MHz帯に含まれる周波数の電磁波であって、さらに具体的には、日本国内では 950MHz以上 956MHz以下の範囲に含まれる周波数の電磁波である。前記対象とする電磁波の周波数は例示であり、例示の周波数以外の周波数の電磁波を対象とする構成でも本発明に含まれる。

また本シート体 10は、 2. 4GHz帯の周波数の電磁波による無線通信を好適に行うために用いられることがある。 2. 4GHz帯は、 2400MHz以上 2500MHz未満の周波数範囲である。 RFIDシステムで用いられる電磁波は、 2400MHz以上 2483. 5 MHz以下の範囲に含まれる。

前記対象とする電磁波の周波数は、特に限定されるものではないが、 300MHz以上 300GHz以下の範囲を含み、任意の単数または複数の周波数を選択することができる。この 300MHz以上 300GHz以下の範囲には、 UHF帯（300MHz〜3GHz )、 SHF帯（3GHz〜30GHz)および EHF帯（30GHz〜300GHz)が含まれる。各層 11〜15の厚み寸法およびシート体 10全の厚み寸法は、特に限定されるものではないが、例を挙げるならば、本実施の形態では、ノターン層 15の厚み寸法は、 1 00 A (1 X 10"⁸m)以上 500 μ m以下であり、第 1貯蔵体層 14の厚み寸法は、： L m 以上 5mm以下であり、第 2貯蔵体層 13の厚み寸法は、 1 m以上 45mm以下であり、反射域形成層 12の厚み寸法は、 100A (l X 10^_8m)以上 500 /z m以下であり、貼着層 11は、 1 μ m以上 lmm以下であり、シート体 10の全体の厚み寸法は、 3 m以上 50mm以下であり、単位面積あたりの質量力 0. lkgZm²以上 40kgZm²以下であるシート状に形成される。シート体 10は、全体の厚み寸法が、前述のように小さぐかつ各層 13〜16が前述のような材料力も成っており、可撓性を有している。したがつてシート体 10は、自在〖こ変形させることができる。

高 MHz帯の無線通信に用いられる場合には、シート体 10全体の厚さ力 0. lmm 以上 15mm以下であり、 2. 4GHz帯の無線通信に用いられる場合には、シート体 10 全体の厚さが、 0. 1mm以上 8mm以下に形成される。このような構成とすること〖こよつて、周波数が高 MHz帯または 2. 4GHz帯に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体 10の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。

本実施の形態では第 1貯蔵体層 14は、複素比透磁率; zおよび複素比誘電率 εを含む材料特性値を選択することによって、無線通信に用いられる電磁波を集めている。複素比透磁率の実数部 'が大きいほど、磁力線が集中して通過するようになり、電磁波の伝搬経路を曲げることが可能となる。複素比透磁率の虚数部 "および透磁率損失項 tan δ μ ( = μ "/ μ ' )が小さいほど、磁界エネルギの損失が小さくなる。したがって複素比透磁率の実数部/ ζ 'は、大きいほど好ましぐ複素比透磁率の虚数部 "および透磁率損失項 tan δ μは、小さいほど好ましい。磁性体による波長短縮効果により、導電性パターンの寸法およびパターン層と反射域形成層の距離を縮小化している。また誘電体による波長短縮効果、およびパターンに沿った電磁波の経路で、 λ Ζ4 (2. 4GHzの場合は約 3cm)に相当する距離を約 lmm〜約 8mm (2 . 4GHz帯の場合）に短縮している。この場合も、空間中での λ Ζ4と実質同じであり、本発明でいう λ Ζ4に含むことができる。また複素比誘電率の実数部 ε，が大きいほど、電気力線が集中して通過するようになって電磁波の伝搬経路を曲げることが可能となり、複素比誘電率の虚数部 ε "が小さいほど、電界エネルギの損失力、さくなる。したがって複素比誘電率の実数部 ε 'は大きいほど好ましぐまた複素比誘電率の虚数部 ε "は、小さいほど好ましい。貯蔵体層は、エネルギ損失を意図するのではなぐエネルギを集中して集め、損失しない態様で通過させることを意図している。この貯蔵体層における損失が小さ、方が好ま、と、う性質が、本発明のシート体 10 が電磁波吸収体と異なるところである。

また本発明にお、て、複素比透磁率の実数部 μ 'および虚数部 μ "ならびに複素比誘電率の実数部 ε 'および虚数部 ε "の数値は、無線通信に用いられる電磁波の周波数に対応する数値である。無線通信に用いられる電磁波の周波数は、前述したように UHF帯、 SHF帯および EHF帯を含む 300MHz以上 300GHz以下の範囲であってもよぐたとえば高 MHz帯または 2. 4GHz帯であってもよい。図 2は、第 1貯蔵体層 14の内部構造を拡大して示す断面図である。図 2には、理解を容易にするために、磁性粉末 18および磁性微粒子 19のハッチングを省略して示す。第 1貯蔵体層 14は、前述のような材料特性値を得るために、結合材 17に、磁性を有する材料から成る粉末 (以下「磁性粉末」という） 18と、磁性を有する材料から成る微粒子 (以下「磁性微粒子」という） 19とが混合されて形成される。第 1貯蔵体層 14 は、磁性材料として、磁性粉末 18および磁性微粒子 19を含有している。図 2は例示であり、これに限定されるものではない。本実施の形態では、結合材 17は、ポリマーから成り、たとえばノンハロゲン系ポリマー、またはノンハロゲン系ポリマーと他のポリマーなどの材料とを混合したノンハロゲン系混合材料力も成る。

結合材 17として、ハロゲン系ポリマーを用いることも可能である。結合材 17に関しては、ポリマー (榭脂、 TPE、ゴム)ジエル、オリゴマーなど、有機系および無機系を問わず、また重合度などに依存することなぐあらゆる材質の材料を用いることができる。ノンハロゲン系の材料は、環境面で好ましく用いることができるものである。シート化するためにはポリマー材料が適し、たとえば以下に例示するものを好ましく用いることができるが、例に挙げてヽな、種類の材料およびブレンド材料、ァロイイ匕した材料など、シートィ匕できる材料は全て用いることが可能である。

結合剤 20の材料としては、各種の有機重合体材料を用いることが可能であり、たとえばゴム、熱可塑性エラストマ一、各種プラスチックを含む高分子材料などが挙げられる。前記ゴムとしては、たとえば天然ゴムのほ力、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム、エチレンプロピレンゴム、エチレン酢酸ビニノレ系ゴム、ブチルゴム、クロロプレンゴム、 -トリルゴム、アクリルゴム、エチレンアクリル系ゴム、ェピクロロヒドリンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、塩素化ポリエチレンゴム、水素添加-トリルゴム (HNBR)などの合成ゴム単独、それらの誘導体、もしくはこれらを各種変性処理にて改質したものなどが挙げられる。

これらのゴムは、単独で用いるほか、複数をブレンドして用いることができる。ゴムには、加硫剤のほか、加硫促進剤、老化防止剤、軟化剤、可塑剤、充填剤、着色剤などの従来カゝらゴムの配合剤として用いられていたものを適宜配合することができる。これら以外にも、任意の添加剤を用いることができる。たとえば、誘電率および導電率を制御するために所定量の誘電体 (カーボンブラック、黒鉛、酸化チタンなど）を、材料設計して添加することができる。さらに加工助剤 (滑剤、分散剤)も適宜選択して添カロしてちょい。

熱可塑性エラストマ一としては、たとえば塩素化ポリエチレンのような塩素系、ェチレン系共重合体、アクリル系、エチレンアクリル共重合体系、ウレタン系、エステル系、シリコーン系、スチレン系、アミド系などの各種熱可塑性エラストマ一およびそれらの誘導体が挙げられる。

さらに、各種プラスチックとしては、たとえばポリエチレン、ポリプロピレン、 AS榭脂、 ABS榭脂、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩ィ匕ビユリデンなどの塩素系榭脂、ポリ酢酸ビニル、エチレン酢酸ビニル共重合体、フッ素榭脂、シリコーン榭脂、アタリル系榭脂、ナイロン、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、アルキド榭脂、不飽和ポリエステル、ポリスルホン、ポリフエ二レンサルファイド榭脂、液晶ポリマー、ポリアミドイミド榭脂、ウレタン榭脂、フエノール榭脂、尿素樹脂、エポキシ榭脂、ポリイミド榭脂、などの熱可塑性榭脂または熱硬化性榭脂およびこれらの誘導体が挙げられる。これらの結合剤として、低分子量のオリゴマータイプおよび液状タイプを用いることができる。熱、圧力、紫外線、硬化剤などにより成型後にシート状になるものであれば、任意の材料を選択することができる。これら以外にセラミックス、紙、粘土、等の有機物質、無機物質の一切の材料を使用することができる。

磁性粉末 18は、扁平な軟磁性金属粉末であり、互いに接触しないように分散され、かつ第 1貯蔵体層 14の厚み方向に対して垂直に延びるように配向されて、る。磁性粉末 18は、略円板状であり、平均厚み寸法は、であり、厚み方向に垂直な方向の平均外径は、 55 mである。磁性微粒子 19は、金属粉末の厚み寸法よりも小さい微粒子であり、少なくとも外表面部が全体にわたって非導電性を有し、導電性が低くなるように構成されている。磁性微粒子 19の平均外径は、 l /z mである。

第 1貯蔵体層 14を形成する結合材 17は、たとえば水素添加した NBRゴムである H NBRが用いられる。また磁性粉末 18は、たとえば鉄、珪素およびアルミニウムの合金 (Fe Si— A1)であるセンダストから成る。また磁性微粒子は、全体の導電性を抑えて耐食性を有する、たとえば酸ィ匕鉄 (マグネタイト）カゝら成る。前述の寸法および材料は、例示に過ぎず、これに限定されるものではない。

第 1貯蔵体層 14は、適切な複素比透磁率および複素比誘電率を有するものであるなら、その材料構成はとくに限定されない。本実施例の様に結合材 17に軟磁性粉末 18および Zまたは磁性微粒子 19を分散させたものでもヽし、磁性体 (金属酸化物、セラミックス、ダラ-ユラ薄膜、フェライトメツキなど）をそのまま第 1貯蔵体層 14として使うことも可能である。軟磁性粉末 18および Zまたは磁性微粒子 19である軟磁性粉末としては、センダスト（Fe— Si— A1合金）、パーマロイ（Fe— Ni合金）、ケィ素鋼（F e— Cu— Si合金）、 Fe— Si合金、 Fe— Si— B (— Cu— Nb)合金、 Fe— Ni— Cr— Si 合金、 Fe— Cr— Si合金、 Fe— Al— Ni— Cr合金、 Fe— Ni— Cr合金、 Fe— Cr— Al — Si合金などが挙げられる。またフェライト若しくは純鉄粒子を用いても良い。フェライトとしてはたとえば Mn—Znフェライト、 Ni— Znフェライト、 Mn— Mgフェライト、 Mn フェライト、 Cu—Znフェライト、 Cu—Mg—Znフェライトなどのソフトフェライト、あるいは永久磁石材料であるハードフェライトが挙げられる。純鉄粒子としてはたとえばカルボニル鉄などが挙げられる。好ましくは透磁率の高、扁平軟磁性粉末を用いることがよい。これら磁性材料を単体で用いるほか、複数をブレンドしても構わない。軟磁性粉末としては、扁平軟磁性粉末と非扁平軟磁性粉末 (針状、繊維状、球状、塊状など )との組合せを用いても良いが、組合せの少なくとも 1種類は扁平状であることが好ましい。軟磁性粉末の粒径は 0. 1 μ m以上 1000 μ m以下、好ましくは 10 μ m以上 30 0 m以下であるのがよい。また扁平軟磁性粉末のアスペクト比は 2以上 500以下、好ましくは 10以上 100以下であることがよい。軟磁性粉末はその表面に耐食性を向上させるために酸ィ匕被膜を有していても良い。磁性粉末の表面は、表面処理が施されて、ることが好ま U、。表面処理剤はカップリング剤および界面活性剤などによる一般的な処理法を用いることができる。また磁性粉末と結合材の濡れ性を向上させる全ての手段 (榭脂被覆、分散剤など)を用いることができる。

第 1貯蔵体層 14は、磁性材として、軟磁性金属、軟磁性酸化金属、磁性金属および磁性酸ィ匕金属のうちの少なくともいずれ力 1つ力も成る材料である、またはそれを含有する材料から成る。第 1貯蔵体層 14は、軟磁性金属、軟磁性酸化金属、磁性金属および磁性酸ィ匕金属のうちの少なくともいずれか 1つ力成る粉末および微粒子の少なくとも一方を、前述のように結合材 17に、分散させる構成でもよいし、軟磁性金属、軟磁性酸化金属、磁性金属および磁性酸化金属のうちの少なくともいずれか 1 つによって薄膜を含む膜に形成されてもよい。第 1貯蔵体層 14には、例えば、磁性を有するセラミックス (フェライトなど）をそのまま使用してもよい。

磁性材料を結合材 17に分散させる構成の第 1貯蔵体層 14は、結合材 17としての有機重合体 100重量部に対して、磁性材料として、フェライト、鉄合金および鉄粒子の群力も選ばれる 1または複数の材料を、 1重量部以上 1500重量部以下の配合量で含む材料から形成される。有機重合体 100重量部に対する磁性材料の配合量は、好ましくは 10重量部以上 1000重量部以下である。有機重合体 100重量部に対する磁性材料の配合量が、 1重量部未満である場合、十分な透磁率が得られず、 150 0重量部を超えると加工性が劣り、シート体 10を製造できなくなる力、または製造が困難になる。

第 1貯蔵体層 14の構成が同一である場合、複素比透磁率の実数部 'および虚数部 "は、対象となる電磁波の周波数によって異なり、対象となる電磁波の周波数が高くなるにつれて、小さくなる傾向を有している。本実施の形態において、対象とする電磁波は、高 MHz帯および 2. 4GHz帯の電磁波を含んでいる。複素比透磁率の実数部 'および虚数部 "は、対象となる電磁波の周波数が高くなるにつれて、小さくなる傾向を有している。したがって高 MHz帯および 2. 4GHz帯の電磁波を含めて集めて通す構成とするためには、たとえば 1以上 10MHz帯以下程度の低い周波数の電磁波を集めて通す目的とする構成と比べて、全体的に複素比透磁率の実数部 ' および虚数部 "が、特に実数部/ z 'が小さくなつてしまう。

第 1貯蔵体層 14における複素比透磁率の実数部; z 'を大きくするためには、第 1貯蔵体層 14における磁性を有する材料力も成る部分の量を多くする必要がある。また複素比透磁率の虚数部 "を小さくするためには、磁力線の経路 20における非磁性材料力も成る部分を少なくすればよい。単純に考えると、第 1貯蔵体層 14における磁性粉末 18の配合量を多くすれば、磁性を有する材料力成る部分の量を多くし、磁力線の経路における非磁性材料力成る部分を少なくすることができるが、磁性粉末 18の配合量を多くしすぎて、例えば導電性磁性粉末 18同士が接触してしまうと、第 1 貯蔵体層 14が導電性を有してしまい、第 1貯蔵体層 14内に電流を生じ、結果として導電性パターンと反射域形成層の導通が生じることから電磁波受信するアンテナとしての性能が損なわれてしまう。したがって単純に磁性粉末 18の配合量を多くすることはできない。

本実施の形態では、磁性粉末 18とともに、磁性微粒子 19を混合することによって、磁性粉末 18が互いに接触してしまうことを防ぎ、かつ各磁性粉末 18間に磁性微粒子 19を介在させ、磁性を有する材料カゝら成る部分の量を多くするとともに、磁力線の経路 25における非磁性材料力も成る部分を少なくすることができる。したがって高 M Hz帯および 2. 4GHz帯の電磁波に対して、前述のような複素比透磁率が得られる。

また本発明の実施の他の形態の第 1貯蔵体層 14として、磁性材料の充填率を高くするために、平均粒子径比が約 4 : 1の大きさのことなる 2種類の磁性粒子を、前述と同様の結合材 17に混合し、磁性微粒子および軟磁性金属繊維を混合する。さらに電気絶縁性を確保するために、電気絶縁性微粒子を混合する。前記 2種類の磁性粒子は、前記磁性粉末 18と同一の材料から成り、大きい方の平均粒子径は約 20 mであり、小さい方の平均粒子径は約 5 mである。また磁性微粒子および軟磁性金属繊維は、鉄系材料から成り、磁性微粒子の平均粒径および軟磁性金属繊維の平均繊維径は、約 1 μ mである。電気絶縁性微粒子は、酸化ケィ素（SiO )から成り、平

2

均粒子径は約 10nmである。さらに第 1貯蔵体層 14内の空隙をできるだけなくすために、第 1貯蔵体層 14の実測比重値が、配合からの理論比重値になるベく近い値を取るように設計、製造している。図 2に示す構成に変えて、前述のような構成であっても、同様に、複素比透磁率の虚数部 "がピーク値となる共鳴周波数が高周波数側にシフトし、さらに 5GHzおよび 10GHzと上げることで、 300MHz以上、特に高 MHz帯および 2. 4GHz帯での複素比透磁率の実数部/ z 'が大きくかつ複素比透磁率の虚数部； z "が大きすぎることのない、第 1貯蔵体層 14を実現することが可能となる。第 2貯蔵体層 13についても、第 1貯蔵体層 14と同様の材料を用いることができ、用途に合わせ、塩化ビュル榭脂、メラミン榭脂、ポリエステル榭脂、ウレタン榭脂、木材、石膏、セメント、セラミックス、不織布、発泡榭脂、発泡体、断熱材、難燃紙を含む紙、ガラスクロス等の導電性を有さない誘電材料であれば使用できる。もちろん誘電材や磁性材を適宜配合することもできる。第 2貯蔵体層 13の複素比誘電率の実部 ε，は 1以上 50以下の範囲に選ばれる。このような構成にすれば、第 2貯蔵体層 13およびシート体 10の誘電率を任意に制御することができ、導電性パターン 22の小型化や、シート体 10の薄型化に寄与することができる。

シート体 10は、少なくとも一方の表面部が、粘着性または接着性を有している。本実施の形態では、前述のように貼着層 11を有しており、これによつて厚み方向他方側の表面部が粘着性または接着性を有している。シート体 10は、貼着層 11の粘着性または接着性による結合力によって、物品に貼着することができる。したがってシート体 10は、たとえば通信妨害部材 12に貼着することによって、アンテナ素子 51と通信妨害部材 12との間に、容易に設けることができる。シート体 10は、厚み方向一方側がアンテナ素子 51側に配置され、厚み方向他方側が通信妨害部材 57側に配置されて設けられる。貼着層 11を実現する貼着材としては、たとえば日東電工社製 No. 5000NS力用!ヽられる。

反射域形成層 12は、金、白金、銀、ニッケル、クロム、アルミニウム、銅、亜鉛、鉛、タングステン、鉄などの金属であってもよぐ榭脂に上記金属の粉末、導電性カーボンブラックの混入された榭脂混合物、公知の導電性インクある!/ヽは導電性榭脂のフィルムなどであってもよい。上記金属等が、板、シート、フィルム、不織布、クロスなどに加工されたものであってもよい。 ITOや ZnOなどの導電性酸ィ匕物でもよい。また金属箔とガラスクロスを組み合わせた形態でもよヽ。あるいはまた合成樹脂性フィルム上に、膜厚たとえば 600Aの金属層が形成された構成を有してもよい。また、導電インク（導電率が 5, OOOSZm以上）を基板上に塗布した構成であってもよい。特定周波数の電磁波を反射するメッシュ、パターン状の構成でもよ、。

上述の反射域形成層 12の構成材料を用 Vヽて、パターン層 15の導電性パターン 22 を形成することができる。各導電性パターン 22は、たとえば銀、アルミニウムなどの金属から成り、導電率が 5, OOOSZm以上である。板状基材 31は、たとえばポリエチレンテレフタレートから成り、前記金属が蒸着されて、導電性パターン 22が形成される。これらの導電性パターン 22の近傍に、貯蔵体層 14, 13が設けられる。各導電性パターン 22は、寸法が対象とする電磁波の周波数に応じて最適化されて、前述の寸法に決定されている。したがって前記寸法は、一例であり、対象とする電磁波の周波数に基づいて適宜決定される。また各導電性パターン 22の間隔もまた、対象とする電磁波の周波数に基づ、て、受信効率が高くなるように決定されて、る。また貯蔵体層の特性、具体的には材質などに基づく複素比誘電率または複素比透磁率、厚みなどは、対象とする電磁波の周波数に基づいて、受信効率が高くなるように決定されている。このように導電性パターン 22の寸法および間隔寸法が決定され、また貯蔵体層が構成され、電磁波を効率良く受信することができる。

また本発明の実施のさらに他の形態として、シート体 10は、たとえば難燃剤または難燃助剤が、ノターン層 15、貯蔵体層の少なくともいずれかに添加されて、難燃性、準不燃性または不燃性が付与されている。ノターン層 15、貯蔵体層には、たとえば難燃剤または難燃助剤が添加されている。これによつてシート体 10に、難燃性が付与されている。またシート体 10の少なくとも外周の一部に難燃性または不燃性を有する材料で被覆することも可能である。たとえば携帯電話などのエレクトロニクス機器も、内装するポリマー材料に難燃性を要求されることがある。

このような難燃性を得るための難燃剤としては、特に限定されることはないが、たとえばリンィ匕合物、ホウ素化合物、臭素系難燃剤、亜鉛系難燃剤、窒素系難燃剤、水酸化物系難燃剤、金属化合物系難燃剤などを適宜用いることができる。リン化合物としては、リン酸エステル、リン酸チタンなどが挙げられる。ほう素化合物としては、ホウ酸亜鉛などが挙げられる。臭素系難燃剤としては、へキサブロモベンゼン、へキサブ口モシクロドデカン、デカブロモベンジルフエ-ルエーテル、デカブロモベンジルフエ -ルオキサイド、テトラブロモビスフエノール、臭化アンモ-ゥムなどが挙げられる。亜鉛系難燃剤としては、炭酸亜鉛、酸ィ匕亜鉛若しくはホウ酸亜鉛などが挙げられる。窒素系難燃剤としては、たとえばトリアジンィ匕合物、ヒンダードァミン化合物、若しくはメラミンシァヌレート、メラミングァ-ジンィ匕合物と!/、つたようなメラミン系化合物などが挙げられる。水酸ィ匕物系難燃剤としては、水酸化マグネシウム、水酸ィ匕アルミニウムなどが挙げられる。金属化合物系難燃剤としては、たとえば三酸ィ匕アンチモン、酸化モリブデン、酸化マンガン、酸化クロム、酸化鉄などが挙げられる。本実施の形態では、重量比において、結合材を 100として、臭素系難燃剤を 20、三酸化アンチモンを 10、リン酸エステルを 14の比で、それぞれ添加することによって、 UL94難燃試験において V0相当の難燃性を得ることができる。シート体 10は、このような物品を構成する素材として、または物品に装着して好適に用いることができる。たとえば航空機、船舶および車両内の装置など、燃焼およびこれに伴うガスの発生を防止した!/、空間などで用いられる物品に装着するなどして、好適に用いることができる。

またシート体 10は、電気絶縁性を有している。具体的には、各層 14, 13が前述のような材料力も成ることによって、シート体 10の表面抵抗率 (JIS K6911)が 10² Ω Ζ口以上である。貯蔵体層の表面抵抗率は、大きいほど好ましい。したがって実現可能な最大値が、表面抵抗率の上限値となる。このように高い表面抵抗率を有し、電気絶縁性を有している。

またシート体 10は、耐熱性を有している。具体的には、ゴムあるいは榭脂材料に架橋剤を添カ卩した場合のシート体 10の耐熱温度は、 150°Cであり、シート体 10は、少なくとも 150°Cを超える温度になるまでは、特性に変化を生じない。耐熱性に関しては、タグ 54、シート体 10、アンテナ素子および ICチップの少なくとも一部をセラミックスまたは耐熱性榭脂（例えばポリフエ-レンサルファイド榭脂に SiOフィラーを添加し

2

たもの）で被覆することで 150°C以上にも耐性を持たせることが可能になる。セラミックス被覆の場合、完全焼結でも部分焼結でも未焼結でもよヽ。

また本発明の他の実施の形態では、図 1に示す実施の形態のシート体 10において反射域形成層 12を設けなヽ構成としてもよ！ヽ。反射域形成層 12を設けなヽ構成であっても、導電性材料から成る部分を有する物体の面上に設置するよう構成することによって、同様の効果を得ることができる。また反射域形成層 12を用いる構成では、各シート体 10の設置場所の影響を受けて、すなわち通信妨害部材を構成する材料の種類等によって、導電性パターン 22の共振周波数が変化してしまうことが防がれ、シート体 10の受信特性が変化することが防がれる。これによつてアンテナ素子 51による通信条件が変ってしまうことを防止することができ、アンテナ素子 51による通信条件を安定ィ匕することができる。たとえばシート体 10を、建物内装材に設けても、その内装材の複素比誘電率などの影響を受けて、受信可能な周波数が変化してしまうことを防ぐことができる。

本発明で用いる導電性パターンとしては、導電性を持つパターンを不連続な態様で配列する場合と、導電性を有する層からスロット (空孔)状に抜く態様で形成される場合がある。パターンの形状には制限がない。円状、方形状、線状、多角形状、紐状、不定形状、それらを単独あるいは複数用いたもの、組み合わせて用いるもの、等ァンテナとして機能し得る形状の全てを取ることができる。

図 3は、本発明の実施の一形態のシート体 10を構成するパターン層 15を示す正面図である。図 4および図 5は、図 3に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した正面図である。ノターン層 15は、板状基材 21の電磁波入射側の表面上に、導電性パターン 22が形成される。板状基材 21は、たとえば合成樹脂である誘電体から成っており、この板状基材 21もまた誘電材である。導電性パターン 22は、放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有する。板状基材 21は、各導電性パターン 22を電気的に絶縁する。図 3、図 4および図 5には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。

放射形パターン 30は、放射形状に形成され、複数の放射形パターン形状 30aが、相互に間隔（以下「放射形パターン間隔」という） c2x, c2yをあけて設けられる。さらに具体的に述べると、たとえばこの実施の形態では、放射形パターン形状 30aは、相互に垂直な X方向および y方向に沿う放射状である十文字状に形成され、 X方向に放射形パターン間隔 c2xをあけ、 y方向に放射形パターン間隔 c2yをあけて、行列状に規則正しく配置される。

放射形パターン形状 30aは、図 5に仮想線で示す十文字 40を基礎として、交差部分 36における 4つの角部 41を曲線状、具体的には円弧状にした形状である。基礎となる十文字 (以下、基礎十文字という） 40は、 X方向に細長く延びる長方形の形状部分 34と、 y方向に細長く延びる長方形の形状部分 35とが、それらの各形状部分 34, 35の図心を重ねて、交差部分 36で直角に交差する形状である。各形状部分 34, 3 5は、交差部分 36において垂直な軸線まわりに 90度ずれており、同一形状を有する。このような基礎十文字 40に、直角二等辺三角形であり、直角の角部に対向する斜辺が直角の角部に向けて凹となる円弧状である 4つの略三角形 42を、直角の角部が基礎十文字 40の各交差部分 36の角部 41に収まるように設けた形状である。

対象とする電磁波の周波数が 2. 4GHz帯である場合、放射形パターン形状 30aの寸法の一例を挙げると、各形状部分 34, 35の幅 alx, alyは、等しぐたとえば 1. 0 mmであり、各形状部分 34, 35の長さ a2x, a2yは、等しく、たとえば 25. Ommである。弧状に形成される角部の円弧状となる寸法、したがって略三角形 42の斜辺を除く辺の長さ、具体的には X方向の辺の長さ a3xおよび y方向の辺の長さ a3yは、等しく、たとえば 11. 5mmであり、斜辺の曲率半径 R1は、 11. 5mmである。放射形パターン間隔は、 X方向の間隔 c2xと y方向の間隔 c2y力等しぐたとえば 4. Ommである。矩形パターン形状 31aは、放射形パターン形状 30aに囲まれる領域に、放射形パターン形状 30aから間隔 (以下「放射-方形間隔」という） clをあけて配置され、放射形パターン形状 30aに囲まれる領域を塗潰すように設けられる。さらに詳細には、放射形パターン部に囲まれる領域に対応する形状に形成される。さらに具体的に述べると、たとえばこの実施の形態では、放射形パターン部 30が前述のような十字状であり、放射形パターン形状 30aに囲まれる領域は長方形を基礎とする略長方形であり、これに対応する形状、つまり放射一方形間隔 clが全周にわたって同一となる形状に形成される。各形状部分 34, 35が前述のように同一形状である場合、放射形パターン形状 30aに囲まれる領域は、正方形を基礎とする略正方形となり、矩形パターン形状 31aは、正方形 25を基礎とする略正方形となる。矩形パターン形状 31aは、基礎と成る正方形 (以下、基礎正方形という） 25の辺部が、 X方向および y方向のいずれかに延びるように配置されて、る。

矩形パターン形状 31aは、略矩形状であって、基礎正方形 25を基礎として、 4つの角部 26を曲線状、具体的には円弧状にした形状である。具体的には、基礎正方形 2 5から、直角二等辺三角形であり、直角の角部に対向する斜辺が直角の角部に向けて凹となる円弧状である 4つの略三角形 27を、直角の角部が正方形の各角部 26に収まるよう位置関係で取り除いた形状である。

対象とする電磁波の周波数が 2. 4GHz帯である場合、矩形パターン形状 31aの寸法の一例を挙げると、基礎正方形 25の X方向の寸法 blxと y方向の寸法 blyとが、等しぐたとえば 25. Ommである。弧状に形成される角部の円弧状となる寸法、したがつて略三角形 27の斜辺を除く辺の長さ、具体的には X方向の辺の長さ b2xおよび y 方向の辺の長さ b2yは、等しぐたとえば 10. Ommであり、角部の曲率半径 R2は 10 . Ommである。放射—方形間隔は、 X方向の間隔 clxと y方向の間隔 clyとが、等しく、たとえば 4. Ommである。

このように放射形パターン形状 30aおよび矩形パターン形状 3 laは、略多角形を基礎とし、少なくとも 1つの角部が曲線状である略多角形の外郭形状を有する導電性パターンである。このようなパターンでは、電磁波を受信したときの共振電流力曲線状に形成される角部でスムーズに流れるようになる。

また放射形パターン形状 30aおよび矩形パターン形状 31aは、前述の形状の外周縁に沿って延びる閉ループの線状 (帯状)ではなぐ内周部も塗潰される面状のバターンである。したがって反射域形成層 12との間にコンデンサを形成することができるこのようなシート体 10では、パターン層 15によって、導電性パターン 22の共振周波数の電磁波を、効率よく受信することができる。シート体 10の共振周波数は、まず導電性パターン 22の長さや周囲長にて特定される。これは特定周波数の電磁波と共振する形で電磁波を受信するため、その特定周波数の電磁波の波長の 1Z2や 1Z 4の長さ等に応じて共振長さが決まる。ただし、最終的な共振周波数はパターン寸法だけでなぐ導電性パターン 22同士の結合特性、第 1および第 2貯蔵体層 14, 13の複素比誘電率の実部 ε 'もしくは複素比透磁率の実部 'による波長短縮効果、カロえて表面層 16が設けられる場合は、その表面層 16の複素比誘電率の実部 ε 'による波長短縮効果、第 1および第 2貯蔵体層 14, 13から決定される入力インピーダンスの影響を受けて決まる。この共振周波数は、後述するアンテナ素子 51における無線通信に用いられる周波数とほぼ等し、。

さてシート体 10を後述するタグ本体 54に合わせた大きさで用いると、放射形パターン形状 30aおよび略矩形パターン形状 3 laの少なくともいずれか一方は、その一部だけしか導電性パターン 22に含まれない場合が生じることがある。この場合、共振周波数はパターン形状の短縮に応じて、すなわち導電性パターン 22に含まれる放射形パターン形状 30aの一部の形状および略矩形パターン形状 31aの一部の形状に応じて、高周波数側にシフトしてしまう。

図 6は、導電性パターン 22の切断の影響によって変化する共振周波数をシミュレ一シヨンで計算した結果を示すグラフである。図 7は、シミュレーションに用いたシート体 10の導電性パターン 22のパターン形状を示す正面図である。図 7において、横軸は、周波数を示し、縦軸は反射損失を示す。反射損失は、シート体 10に入射した電磁波がシート体 10で反射するという視点で見た場合の損失であって、シート体 10における電磁波の受信量に対応する値である。反射損失は、負の値で表わされており、反射損失の絶対値が電磁波の受信量となる。つまりアンテナとしての特性評価の指針となる。反射損失は、値が小さくなるほど、シート体 10による電磁波の受信効率が高いことを示す。本発明の反射損失量の計算は、コンピュータシミュレーションで行つている。シミュレーションは、 TLM法を用い、 Flomerics社製「Micro— Stripes」を使用している。その計算に当たり、第 1貯蔵体層 14のたとえば 2. 4GHz帯の材料定数は、複素比誘電率の実部 ε， = 12. 3、複素比誘電率の虚部 ε " = 1. 3、複素比透磁率の実部，= 1. 3、複素比透磁率の虚部/ ζ " = 0. 5であり、厚みは 0. 5mmとした。第 2貯蔵体層 13のたとえば 2. 4GHz帯の材料定数は ε，=4. 6、 ε " = 0. 1であり、厚みは 2. 0mmとした。シミュレーションでは、金属板にシート体 10を積層した状態での、周波数および反射損失との関係を計算した。

シミュレーションに用いたパターン層 15の基本となる導電性パターン 22は、 alx = a ly= l. 0mmであり、 a2x=a2y= 17. 5mmであり、 a3x=a3y= 7. 5mmであり、 c lx=cly= l. 5mmであり、 c2x=c2y= 7. 0mmであり、 blx=bly= 20. 5mmであり、 clx=cly= l. 5mmであり、 Rl = 7. 5、R2 = 7. 0mmである。またシート体 1 0の積層方向に垂直な長手方向（X方向）の寸法 L1および短手方向（y方向）の寸法 L2は、 Ll = 80mmとし、 L2 = 20mmとした。

シミュレーションに用いたシート体 10の導電性パターン 22の一部を切り出すことによって形成される 2種類のパターン形状を、それぞれ第 1パターン形状 22Aおよび第 2パターン形状 22Bとし、第 1パターン形状 22Aが形成されたシート体 10を第 1シート体 10Aとし、第 2パターン形状 22Bが形成されたシート体 10を第 2シート体 10Bとする。

図 7は、第 1シート体 10Aの正面図である。第 1パターン形状 22Aは、導電性パターン 22のうち、放射形パターン形状 30aの図心を通り X方向に平行な 2つの辺と、放射形パターン形状 30aの図心を通り y方向に平行な 2つの辺とで規定される長方形によって囲まれた部分の略矩形パターン形状 31aと放射形パターン形状 30aの一部とを含んでいる。第 1パターン形状 22Aは、 X方向に沿って 1列に配列され、それぞれの図心が y方向の中央に設けられる 4つの略矩形パターン形状 31aと、略矩形パターン形状 3 laの周囲に配列される放射形パターン形状 30aの一部とを含んでいる。図 6において、実線 38は、第 1シート体 10Aの周波数—反射損失特性を示す。シート体 10の導電性パターン 22は、反射損失のピーク値となる周波数 (共振周波数）を 2. 4GHz帯に合わせて設計したものである力サンプル切り出し後の第 1シート体 10Aでは、その共振周波数が 2. 4GHz帯よりも高周波側にシフトしている。ここでの共振周波数は、アンテナ素子 51を取り付ける前段階におけるシート体 10単体でのものである。

図 6では、第 1シート体 10Aは 2. 4GHz帯に共振周波数は合致していないものの、反射損失が大きくなる共振ピーク 38Aの裾野部分に 2. 4GHz帯があり、すなわち 2. 4GHz帯における反射損失が大きくなるので、 2. 4GHz帯の周波数の電磁波を集める能力 (集めて供給する能力）があることが判明する。このことは、シート体 10としては対象となる 2. 4GHz帯に共振周波数が完全には合っていないものの、リアクタンス整合等により共振周波数を調整すれば、シート体 10を、金属面などの影響を抑えた送受信アンテナとして、そして電磁波をアンテナ素子 51に供給する意味でのブースタ一アンテナとして機能できることを示して！/、る。

シート体 10にアンテナ素子 51を載せることによって、共振周波数がさらにシフトする可能性はあるが、アンテナ素子 51とシート体 10間の距離調整、誘電率や透磁率調整、導電性パターン 22の切断の仕方およびアンテナ素子 51の寸法を調整することによって対応可能である。アンテナ素子 51とシート体 10の間には、例えば適当な厚さの発泡体、榭脂、紙などを接着材もしくは粘着材を使用して介在させることができる。シート体 10は、前述のような積層構成とすることによって、電磁波の受信効率を高くすることができるので、アンテナの機能として大きな利得を得ることができ、薄型化および軽量ィ匕を図ることができる。

また導電性パターン 32において、放射形パターン形状 30aは、前述のように放射状に延びる部分を相互に突合せるように配置され、矩形パターン形状 31aは、放射形パターン形状 30aに囲まれる領域に対応する形状に形成される。このような配置は、受信原理の異なる（放射形パターンがダイポールアンテナ、矩形パターンがパッチアンテナとなる。）、放射形パターン 30と矩形パターン 31を組み合わせることで、受信効率が最適 (高くなる）となる。したがって受信効率の高い、シート体 10を実現することができる。また放射形パターン形状 30aが X方向および y方向に沿って放射する配置であるとともに矩形パターン形状 31aの基礎となる正方形の辺部が X方向および y 方向に延びるように配置されており、 X方向および y方向に電界の方向が存在するように偏波する電磁波の受信効率を高くすることができる。

シート体 10では、電磁波を受信する導電性パターン 22が、基本的に多角形である略多角形の外郭形状を有しており、利得のピーク値を、導電性パターン 22の外郭形状が円形の場合と比べて、高くすることができる。このように基本的には多角形であり、少なくとも 1つの角部が曲線状に形成される。これによつて電磁波の偏波方向によつて利得がピークとなる周波数のずれを小さく抑えることができる。したがって利得のピーク値が高ぐかつ電磁波の偏波方向によって利得がピーク値となる周波数のずれが小さ、優れた受信特性を得ることができる。

シート体 10は、パターン層 15の導電性パターン 22によって、アンテナの共振原理に従って特定周波数の電磁波を受信する。言い換えれば、本発明のシート体 10は、導電性パターン 22が受信アンテナとしても有効に動作する機能を有している。ここで特定周波数は、導電性パターン 22の形状および寸法などの諸元によって決定される周波数である。電磁波を導電性パターン 22で受信すると、導電性パターン 22の端部に共振電流が流れることになり、導電性パターン 22の周縁部の周囲に電磁界が発生する。シート体 10は、共振により特定周波数の電磁波がシート体内部に集中する。さらにシート体 10をパターン層 15と導電性の層の間に貯蔵体層を介した積層状態で用いることによって、パターン層 15の導電性パターン 22と、導電性の層の間にコンデンサやインダクタを構成することができる。導電性の層は、本実施の形態では反射域形成層 12であり、反射域形成層 12を設けない他の実施の形態では、導電性材料力も成る物体の表面層である。導電性パターン 22と導電性の層との距離を短くすると、コンデンサの容量を大きくすることができる。また導電性パターン 22相互間にもコンデンサを形成することができる。コンデンサとして特定周波数の電磁エネルギを貯めることが可能となる。また、コンデンサ等を利用することによりリアクタンス調整機能が付与されることで薄型化を達成することができる。これによつてシート体 10に特定周波数に対応する電磁エネルギを蓄えることが可能となる。電磁エネルギは見かけ上は蓄えられる力シート体 10は、実際は捉えた電磁エネルギを絶えず通過させている。シート体 10は、特定周波数の電磁波を高性能の小型アンテナとして機能する導電性パターン 22にて高効率に再放射し、入射波と干渉させて電界強度の強!、領域をつくり、後述するアンテナ素子 51に電磁結合によりそれらのエネルギを渡す役割を果たしている。

図 8は、シート体 10を備えるタグ 50を分解して示す斜視図である。タグ 50は、無線通信によって情報を伝達する電子情報伝達装置の 1つであり、たとえば固体の自動認識に利用される RFID (Radio Frequency IDentification)システムのトランスボンダとして用いられる。タグ 50は、アンテナ素子 51と、アンテナ素子 51に電気的に接続され、アンテナ素子 51を用いて通信する通信手段である集積回路 (以下「IC」という） 5 2と、シート体 10とを備えている。タグ 50は、リーダからの要求信号をアンテナ素子 51 によって受信すると、 IC52内に記憶されている情報を表す信号をアンテナ素子 51によって送信するように構成されている。したがってリーダは、タグ 50に保持されている情報を読取ることができる。タグ 50は、たとえば商品に貼着して設けられ、商品の盗難防止および在庫状況の把握など、商品管理に利用されている。アンテナ素子 51とシート体 10とを含んでアンテナ装置が構成される。タグ 50は、アンテナ素子 11によつて電磁波信号を送受信する電子情報伝達装置であり、受信した電磁波信号のエネルギを利用して電磁波信号を返信するバッテリレスタグである。タグ 50は、バッテリレスタグであってもよ、し、ノッテリ内蔵のバッテリタグでもよ、。アンテナ手段であるアンテナ素子 51は、少なくとも電界型のアンテナ素子であって、ダイポールアンテナまたはループアンテナあるいはモノポールアンテナであって、本実施の形態ではダイポールアンテナによって実現される。本発明の他の実施の形態において、アンテナ素子 51は他のアンテナによって実現されてもよい。ダイポールアンテナとシート体 10とを組合わせることによって、アンテナ素子 51の小型化が実現できる。シート体 10の複素比透磁率の実数部 'および複素比誘電率の実数部 ε，の高さにより相まって、波長短縮効果が加わり、アンテナ素子 51の小型化を達成することができる。ダイポールアンテナは線状で、カーブおよび折曲がりがあってもよぐ全長が λ Ζ2あれば良い。たとえば 950MHzでは、約 15. 8cm長であるが、これにシート体 10による波長短縮効果が加わり、約 3〜10cmの線状素子が可能となり、さらに曲折をカ卩えることで 2〜3cmのラベルにも収まるサイズが可能となる。さらに小型化することもでき、貼れる対象は広範囲に及ぶことになる。モノポールアンテナはダイポールアンテナの片側の素子とグラウンド板との間に給電するので、素子全長は λ Ζ4とさらに小型化できる。ループアンテナの場合、全周が 1波長に近いとき、半波長ダイポールアンテナを 2個並べた構造に近似することができ、電界型のアンテナ素子とみることができる。完全に磁界型でなければ、電界型と磁界型が切り替わるものや電界型と磁界型の機能が並存するものであれば、本発明のアンテナ素子に含まれる。また本発明のアンテナ素子にはリアクタンス構造部を装荷したものも含まれる。アンテナ素子 51は、ポリエチレンテレフタレート（PET)力成る基材 53の厚み方向一方側の表面部に形成されるパターン導体によって実現される。 IC52は、アンテナ素子 51のたとえば中央部に配置され、アンテナ素子 51と電気的に接続されて!、る。 IC52は、少なくとも記憶部と制御部とを有している。記憶部には情報を記憶することが可能であり、制御部は、記憶部に情報を記憶させ、または記憶部から情報を読出すことができる。この IC52は、アンテナ素子 51によって受信される電磁波信号が表す指令に応答して、情報を記憶部に記憶し、または記憶部に記憶される情報を読出して、その情報を表す信号をアンテナ素子 51に与える。基材 53は、長方形板状であり、アンテナ素子 51は、基材 53の中央部に長手方向に延びて設けられる。アンテナ素子 51および IC52の層の厚み寸法は、 lnm以上 500 /z m以下であり、基材 53の層の厚み寸法は、 0.： L m以上 2mm以下である。シート体 10に直接アンテナ素子 5 1を印刷、加工することで基材を用いな、構成であってもよ、。

アンテナ素子 51、 IC52および基材 53によって、タグ本体 54が構成される。タグ本体 54は、可撓性を有する接着テープに搭載されるなどしてパッケージングされて!/、る。タグ本体 54とシート体 10とによって、タグ 50が構成されている。図 8には、タグ本体 54とシート体 10とを分解して示している力タグ本体 54は、アンテナ素子 51が形成される表面部を、シート体 10の一表面 (本実施の形態ではパターン層 15の一表面）に対向させて積層される。アンテナ素子 51の表面は、厚みが 25 μ mのポリエチレンテレフタレートから成る絶縁膜によって覆われており、これによつてアンテナ素子 51 は導電性パターン 22と絶縁される。図 8には示されていないが、タグ本体 54 (基材 5 3が含まれない構成もある）とシート体 10との間には粘着剤および接着剤を用いられる力、タグ本体 54かシート体 10のどちら力または双方が粘着性および接着性を有すること〖こより貼付けられる場合もある。シート体 10は、長方形板状に形成され、タグ本体 50と積層されて構成されるタグ 50が長方形板状となる。

シート体 10とタグ本体 54との結合構造は、特に限定されるものではないが、粘着剤および接着剤を含む結着剤を用いて結合してもよい。シート体 10の表面付近に形成される電界の強いエリアにて、シート体 10とアンテナ素子 51とは導通しない状態で積層され、すなわち電気絶縁性を有する非導通層（誘電体層や磁性体層であってもよい。）を介して積層される。このシート体 10とアンテナ素子 51の距離は、アンテナ素子 51の通信特性力も最適位置を決定することができる。図 8には、シート体 10とタグ本体 54とを結合するための構成は省略して示す。タグ 50は、厚み方向一方側から他方側に、基材 53の層、アンテナ素子 51および IC52の層、タグ本体接着層、パターン層 15、第 1貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12、貼付層 11がこの順で積層されている。

アンテナ素子 51は、アンテナ素子 51が延びる方向と交差する方向へ向けて電磁波信号を送信し、アンテナ素子 51が延びる方向と交差する方向から到来する電磁波信号を受信することができる。本実施の形態では、アンテナ素子 51を基準にして、シート体 10とは反対側に向力送受信方向 Aへ電磁波信号を送信し、送受信方向 Aから到来する電磁波信号を受信することができる。

タグ 50は、たとえばリーダライタである情報管理装置から、予め定める記憶すべき情報 (以下「主情報」と、う）と、その主情報を記憶するように指令する情報 (以下「記憶指令情報」という）とを表す電磁波信号が、アンテナ素子 51によって受信されると、主情報および記憶指令情報を表す電気信号がアンテナ素子 51から IC52に与えられる。 ICタグ 51は、制御部が、記憶指令情報に基づいて、主情報を記憶部に記憶させる。

また情報管理装置から、記憶部に記憶される情報 (以下「記憶情報」 t 、う）を送信するように指令する情報 (以下「送信指令情報」 t ヽぅ）を表す電磁波信号が、アンテナ素子 51によって受信されると、送信指令情報を表す電気信号がアンテナ素子 51 力も IC52に与えられる。 ICタグ 52は、制御部が、送信指令情報に基づいて、記憶部に記憶される情報 (記憶情報)を読出し、その記憶情報を表す電気信号をアンテナ素子 51に与える。これによつてアンテナ素子 51から、記憶情報を表す電磁波信号が送信される。

図 9は、タグ 50を通信妨害部材 57に貼着した状態を示す図である。タグ 50は、通信妨害部材である通信妨害部材 57の近傍で用いることができるようにするために、シート体 10を備えている。本発明でいう通信妨害材料の 1つである導電性材料とは、たとえば金属、 Si系材料、黒鉛シートなどの炭素系材料、 ITOおよび ZnOなどの酸ィ匕物ならびに水などの液体を含み、アンテナ素子との間で高周波数的に短絡を引き起こす可能性のあるレベルの導電率を有する材料をいう。導電性材料は、導電性を有する材料であり、金属など、抵抗率が 10^_6 Ω «η以上 10^_1 Ω «η未満である比較的抵抗率が低い材料と、水および海水などの液体ならびに半導体など、抵抗率が 10—¹ Ω cm以上 10⁶ Ω cm以下である比較的抵抗率が高、材料とを含む。

シート体 10は、アンテナ素子 51に対して、送受信方向 Aと反対側に設けられる。シート体 10は、貼付層 11によって通信妨害部材 57に貼着して用いられる。このタグ 50 は、アンテナ素子 51よりもシート体 10を通信妨害部材 57側に配置して、アンテナ素子 51と通信妨害部材 57との間にシート体 10が介在されるように設けられる。

図 10は、アンテナ素子 51とパターン層 15との電磁気的結合およびパターン層 15 と電波反射層 12との電磁的結合を示す断面図である。なお図 10は、理解を容易にするために、タグ 50の構成のうち、アンテナ素子 51、 IC52およびシート体 10以外の構成を省略して示す。アンテナ素子 51の近傍に通信妨害部材 12が存在しない自由空間では、アンテナ素子 51の両端部 51a, 51bの電位差によって生じる電界力そのまま空間に広がり、電界の強度変化によって磁界が形成され、さらにその磁界の強度の変化によって電界が形成される。アンテナ素子 51は、このような電界および磁界の形成現象が順次連続的に繰返される原理を利用して、電磁波を送信することができる。またアンテナ素子 51は、送信原理と逆の原理によって、共振周波数の電磁波を受信することができる。

図 13にて、タグ 50に電磁波が入射すると、パターン層 15の導電性パターン 22はァンテナとして働き、シート体 10の各層 12〜 15によって決定される共振周波数である特定周波数の電磁波が入射すると共振現象を発現してシート体 10内にその周波数の電磁波が集中する。ノターン層 15と反射域形成層 12との間には誘電性および磁性を有する第 1貯蔵体層 14が介在されており、この第 1貯蔵体層 14の透磁率の実数部 '）が前述したように選ばれることによって、シート体 10に入った電磁波を、第 1 貯蔵体層 14に沿って伝搬させることで、アンテナ素子 51の通信妨害を最小限に抑えることが可能となる。図 13では、進行波はシート体 10に入った後、第 1貯蔵体層 14 のみを通過している力これは一例であり、シート体 10内の全層が関係して通信改善効果が生じている。

導電性パターン 22の周辺部分に電磁界が発生すると、パターン層 15を挟んで第 1 貯蔵体層 14とは反対側にも電磁界が発生する。ノターン層 15の近傍には、アンテナ素子 51が設置されており、導電性パターン 22の周囲に電磁界が発生すると、導電性パターン 22とアンテナ素子 51とが電磁的な結合を起こし、電磁エネルギが導電性パターン 22からアンテナ素子 51へ移行する。導電性パターン 22から共振周波数の電磁エネルギがアンテナ素子 51に供給される結果、パターン層 15を設けな、場合と比較して、アンテナ素子 51の受信電力を増カロさせることができる。タグ 50は、受信した電磁波信号のエネルギを利用して電磁波信号を返信するので、受信電力が増加することによって、通信距離を延ばすことができる。この電磁波の増強効果は、導電性パターン 22と反射域形成層 12間の距離効果からも説明できる。導電性バターン 22と反射域形成層 12との間隔は ((2n— 1)/4) λ (ηは正の整数）が理想である力貯蔵体層の透磁率や誘電率により空気中の ((2η— 1)Ζ4) λによる干渉と相当の効果が得られる距離を短縮している。 ηは、 0が好ましい。

さらにシート体 10は、取り込んだ電磁波をシート体内部で位相を調整することで、電磁波の波長を λとしたときに、反射域形成層から電気的長さが ((2η— 1)/4) λ離れた電界強度が強くなるエリアを、パターン層 15の位置に生じさせる設計としている。本発明では導電性パターン 22の中央付近と反射域形成層を仮想的に結ぶ合成電界が 0 (ゼロ）の場所 (後述する図 11および図 13中に仮想線で示す仮想の電磁波反射面 201)を生じさせ、反射域を形成する仮想電磁波反射面 201で電磁波が反射することによって直線的な ((2η— 1)/4) λの距離よりも、導電性パターン 22を回り込むことを利用してパターン層 15から反射域までの電気的長さを稼ぐことによりシート体 1 0の厚さを λ Ζ4より大きく薄型化して、る。本発明のパターン層 15から反射域までの電気的長さが ((2η— 1)Ζ4)えとなる部分を、図 13において矢符 202で示す。以上より導電性パターンの位置で電界強度も干渉して増加することになる。これらの増強効果により、シート体 10はブースターアンテナとして機能するともいえる。したがって通信妨害部材 12の近傍であっても、好適に無線通信することができ、また十分な通信距離を確保することができる。このように導電性パターン 22を備え、シート体 10に独自にアンテナ機能を持たすことによって、アンテナ素子 51の通信改善効果を得ることができる。

アンテナ素子 51の両端部 51a, 51bに電位差が生じる状態では、アンテナ素子 51 の両端部 51a, 51b力正または負にそれぞれ帯電された状態となり、これによつてアンテナ素子 51の両端部 51a, 51bと、反射域形成層 12におけるアンテナ素子 51 の両端部 51a, 51bとそれぞれ対向する部分 12a, 12bとの間に電界が形成され、ァンテナ素子 51の両端部 51a, 51bと正負反対に帯電された状態となる。アンテナ素子 51には、 IC52によって交番電圧が印加され、両端部 51a, 51bは、正または負が交互に入替わるように帯電される。シート体 10力電界型のアンテナ素子 51と通信妨害部材 57との間に設けられると、アンテナ素子 51と通信妨害部材 57との距離を離反させることができるので、アンテナ素子 51の両端部 51a, 51bが帯電されることによって発生し、通信妨害部材 57との間に形成される電界の強度が小さくなる。本実施の形態では、シート体 10に反射域形成層 12が形成されており、アンテナ素子 51と反射域形成層 12との間に貯蔵体層が形成されることによって、アンテナ素子 51と反射域形成層 12との電気的長さを離反させることができるので、アンテナ素子 51の両端部 51a, 51bが帯電されることによって発生し、反射域形成層 12との間に形成される電気的な短絡度合!、が小さくなる。

以上の現象は、アンテナ素子 51と導電性パターン 22の間においても発生することになるはずである。しかし、導電性パターン 22は対応するアンテナ素子 51よりも小さぐまた不連続であるため、アンテナ素子のインピーダンス低下に及ぼす影響は小さいものであった。

したがってアンテナ素子 51と通信妨害部材 57または反射域形成層 12との間における高周波的な短絡回路の形成が弱まる。つまりコンデンサに高周波の電圧を印加した場合に、通電しているのと同様の状態になることと同じように高周波的に短絡する現象によって、アンテナ素子 51と通信妨害部材 57または反射域形成層 12との間に流れる高周波電流を抑制することができ、アンテナ素子 51の入力インピーダンスの低下が抑制される。入力インピーダンスの低下抑制は、アンテナ素子 51に生じる電流の電流値が、通信妨害部材 12が存在しな、場合に近ヽ小さ!/ヽ値となることから確認されて、る。このようにシート体 10を用いることによって入力インピーダンスの低下を抑制することができる。入力インピーダンスが小さくなると、アンテナ素子 51を用いて通信する通信手段 (IC52)のインピーダンスと乖離し、アンテナ素子 51と通信手段との間で、信号を受渡しすることができなくなってしまうが、シート体 10によってアンテナ素子 51の入力インピーダンスの低下を抑制することができるので、通信妨害部材 57の近傍であっても、好適に無線通信することができる。この入力インピーダンスの低下抑制のため、導電性パターン 22にスリット、凸凹、傾斜、濃淡等を加え、導通の抵抗とすることも可能である。

図 11は、シート体 10に入射する電磁波（進行波という）およびシート体 10によって反射される電磁波 (反射波という）を模式的に示す図であり、図 12は電磁波の反射について説明する図であり、図 13は図 11に示すシート体 10の一部分を拡大して模式的に示す図である。図 11および図 13には、理解を容易にするために、タグ 50の構成のうち、アンテナ素子 51、 IC52およびシート体 10以外の構成を省略して示す。パターン層 15に進行波が入射すると、この進行波は導電性パターン 22によって受信され、貯蔵体層によって進行波のエネルギが見かけ上集められる。また図 13にはシート体 10内部において電磁波によって生じる電界の向きを点線で示している。

シート体 10は、前述したパターン層 15を最適に設計することにより、貯蔵体層の薄型化が可能となり、電磁波を効率良く受信することができる。さらに複数種類の導電性パターンが形成されるパターン層 15を用いるので、導体性パターン 22における受信動作の特性を生力して効率良く受信することができるとともに、これらが互いに電気的に絶縁されることによって周波数帯域の広域ィ匕を図ることができ、広帯域の電磁波を効率良く受信することができる。

このように広い周波数帯域に対する電磁波の受信効率を高くすることができるので、広くかつ高い電磁波受信性能を得ることができ、薄型化および軽量ィ匕を図ることができ、さらに貯蔵体層の材質の選択の自由度が高くなつて、柔軟性を持たせることができ、製作性に優れたシート体 10を得ることができる。

電磁波の進行波と反射波とは干渉して定在波が生じ、反射域形成層 12によって形成され、電磁波が反射する反射面 (反射域)からの距離によって図 12に示すように電界および磁界は、強め合ったり、弱め合ったりする。このとき反射波（電界）の位相は、進行波の位相とは 180° ずれること〖こなる。図 12および図 13に定在波を示す。図 12では、電界の定在波を実線で示し、磁界の定在波を破線で示す。また図 13では、電界の定在波を破線で示している。定在波ができるメカニズムは省くが、図 12および図 13はあくまで強度のみ (振幅のみを表しても同じ図になる）を表して!/、る。反射面から ((2n— 1)Ζ4) λ (ηは正の整数)離れた位置で電界強度が最も高ぐ同時に磁界強度は 0 (ゼロ）になる。図 12に示す反射面は、合成電界が 0 (ゼロ）となる面と等価であり、金属面と等価である。

ノターン層 15との間に貯蔵体層を挟み、パターン層 15および第 1および第 2貯蔵体層 14, 13に対してアンテナ素子 51とは反対側に、アンテナ素子 51およびパターン層 15のうち、導電性パターン 22間の部分との少なくともいずれか一方と電気的長さが ((2η— 1)Ζ4) λ (ηは正の整数）となるように間隔をあけて、前述した仮想の電磁波反射面 201が導電性パターン 22と反射域形成層 12とを結ぶように形成される。仮想の電磁波反射面 201は、導電性パターン 22の中央部分と反射域形成層 12の間に生じる電界強度が 0 (ゼロ）のエリアである。電界強度が 0 (ゼロ）であることから、あた力も電磁波の反射板として機能し、導電性パターン 22からシート体 10に入った電磁波はこの仮想の電磁波反射面 201で反射して戻ってくる。すなわちアンテナ素子 51およびパターン層 15のうち、導電性パターン 22間の部分との少なくともいずれか一方と、仮想の電磁波反射面 201とは、パターン層 15および貯蔵体層を進行する電磁波の波長の（（2η— 1)Ζ4)倍の距離だけ離間して設けられる。電磁波の波長は、パターン層 15および貯蔵体層の各効果により、空気中における波長よりも短くなるため、パターン層 15の入射部力も仮想の電磁波反射面 201までが電磁波の波長の ((2 η— 1)Ζ4)倍相当（η=0とすると実質 λ Ζ4)を、薄型シートの中で実現している。またアンテナ素子 51およびパターン層 15のうち、導電性パターン 22間の部分との少なくともいずれか一方力も仮想の電磁波反射面 201までを電気的に ((2η— 1)/4) λ (η は正の整数)の距離としたことで、シート体 10内での複素比誘電率の実数部 ε，および Ζまたは複素比透磁率の実数部 'による電磁波の伝搬経路の曲がりを利用して距離を稼ぐことができ、 η=0とすれば、パターン層 15から反射域形成層 12までの距離 (シート体 10の厚さ）を λ Ζ4より大幅に薄型化することができている。この様な薄型化技術はこれまで提案されて、なかった。

電界については、電磁波の波長をえとすると、反射域形成層 12の反射面から η Χ ( λ /2) (ηは、正の整数)離反した位置では進行波が反射波によってキャンセルされてしまうが、反射域 (仮想の電磁波反射面 201)力もの電気的長さが波長の ((2η— 1) Ζ4)倍の間隔をあけた位置では、進行波と反射波とが干渉して強め合う。反射する電磁波と、到来する電磁波とが強め合って干渉する位置にアンテナ素子 51が設けられること〖こよって、通信妨害部材 57の近傍であっても、好適に無線通信することができる。

図 14は、タグ 50の一部を拡大して示す斜視図であり、シート体 10に積層されるタグ本体 54の一部を切欠いて示される。図 15は図 14に示される仮想線 48で示される領域についてシミュレーションした電界の強度を示す図である。図 15において電界の強度はグレースケールで表され、白色の部分において電界が強ぐ白色から黒色に近くなるに連れて、電界が弱くなるように表されている。シミュレーションした結果から、矩形パターン形状 31a部分に電界の強いエリアがみられている。計算に用いた電界ベクトルが図 15において横向き、磁界ベクトルが縦向きであり、図 15の矩形パターン形状 3 laの右側部分には黒い電界が 0 (ゼロ）のエリアもでてきている。このエリアが前述の仮想の電磁波反射面 201である。

また電磁波を受信する導電性パターン 22が、基本的に多角形である略多角形の外郭形状を有しており、導電性パターン 22の外郭形状が円形の場合と比べて、利得のピーク値を高くすることができる。

この理由は、多角形パターンの場合、 Q値が円形パターンよりも高くなるためである。まず Q値について説明すると、共振の Q値は帯域幅で表すことができる。両者の関係は、 Q =共振周波数 Z帯域幅となる。したがって、 Q値が高いということは、帯域幅が狭いことになる。

この関係は、パターンを用いる利得のピーク値に当てはめて表現される。つまり多角形パターンの Q値が高いとは、狭い受信帯域ながら高い利得を持つことであり、 Q 値が低、とは、広、受信帯域を示すものの利得は低、ことを表して、る。

多角形パターンの Q値が高い裏返しとして受信帯域が狭くなり、偏波の影響により共振周波数のズレが発生してしまうことになる。これは方形（四角形)パターンに 0° の電界 (偏波がない状態）がかかると、矩形パターンの辺に沿って強い電流が流れ、その部分で共振が起こるのに対し、矩形パターンで電界を 45° 傾けた場合や、円形パターンの場合は、強い電流が流れる経路力矩形パターンの 0° のときほど細く縁に集中しなくなる現象が起きることにより説明できる。いいかえれば、電流の経路が広がることで、共振に関わる半波長の波の分布する領域が広がり、共振する条件が多くなるといえる。この結果として帯域幅が稼げると考えている。たとえば矩形パターンの場合、電磁波 (TE波）を受けると辺に平行にまっすぐに電界ができる力方形を 45° 回転させた場合は、電磁波 (TE波）を受けた場合のパターン内の電界は円弧を描く様に生じるため、明らかに分布が異なっている。つまり方形 (多角形)パターンは共振が集中して起きる結果、受信が高くなるものの、偏波依存性を発現しやすい欠点があつ 7こ。

この欠点を改善するために、パターン形状は基本的には多角形である力少なくとも 1つの角部が曲線状に形成されるものとする。ここで角部に Rを付与する、つまり曲面状とする効果は、共振電流が角部で滞ることなく流れやすくなることであり、さらに共振する領域が広くなることであり、結果 Q値は若干落ちるものの広帯域性能を示すことにより、偏波特性が改善されることになる。これによつて電磁波の偏波方向によつて利得がピークとなる周波数のずれを小さく抑えることができる。したがって利得のピーク値が高ぐかつ電磁波の偏波方向によって利得がピークとなる周波数のずれが小さ!、 (偏波損の小さ!、)優れた受信特性のシート体を実現することができる。

導電性パターン 22は、基本的に多角形であり、少なくとも一部の角部を曲線状とすることによって、利得のピーク値が高ぐかつ電磁波の偏波方向によって利得がピークとなる周波数のずれが小さい優れた受信特性のシート体を実現することができる。図 16は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。この場合の導電性パターン 22は、導電性パターン 12は、 2種類の幾何学模様の放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有する。図 16には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。

放射形パターン形状 30aは、図 16に仮想線で示す基礎十文字 40を基礎として、交差部分 36における 4つの角部 41およびこの角部 41を除く残余の角部 58を曲線状、具体的には円弧状にした形状である。角部 58は、外方に凸となる円弧状に形成される。

放射形パターン形状 30aの寸法の一例を挙げると、各形状部分 34, 35の幅 alx, alyは、等しぐたとえば 1. Ommであり、各形状部分 34, 35の長さ a2x, a2yは、等しぐたとえば 17. 5mmである。弧状に形成される角部の円弧状となる寸法、したがつて略三角形 42の斜辺を除く辺の長さ、具体的には X方向の辺の長さ a3xおよび y 方向の辺の長さ a3yは、等しぐたとえば 7. 5mmであり、斜辺の曲率半径 R1は、 7. 5mmである。また角部 58の外周辺の曲率半径 R3は、 7. Ommである。放射形パターン間隔は、 X方向の間隔 c2xと y方向の間隔 c2y力等しぐたとえば 7. Ommである。また矩形パターン形状 31aは、 X方向の寸法 b lxと y方向の寸法 blyとが、等しぐたとえば 20. 5mmである。放射形パターン形状 30aと矩形パターン形状 3 laとの放射—方形間隔は、 X方向の間隔 c lxと y方向の間隔 clyとが、等しぐたとえば 1. 5m mである。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 17は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。この場合の導電性パターン 22は、導電性パターン 12は、放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有する。図 17には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のノ、ツチングを付して示す。

放射形パターン形状 30aは、図 17に仮想線で示す基礎十文字 40を基礎として、交差部分 36における 4つの角部 41およびこの角部 41を除く残余の角部 58を曲線状、具体的には円弧状にした形状である。角部 58は、外方に凸となる円弧状に形成される。

放射形パターン形状 30aの寸法の一例を挙げると、各形状部分 34, 35の幅 alx, alyは、等しぐたとえば 2mmであり、各形状部分 34, 35の長さ a2x, a2yは、等しく、たとえば 10mmである。弧状に形成される角部の円弧状となる寸法、したがって略三角形 42の斜辺を除く辺の長さ、具体的には X方向の辺の長さ a3xおよび y方向の辺の長さ a3yは、等しぐたとえば 3mmであり、斜辺の曲率半径 R1は、 0. 5mmである。また角部 58の外周辺の曲率半径 R3は、 0. 5mmである。放射形パターン間隔は、 X方向の間隔 c2xと y方向の間隔 c2yが、等しぐたとえば 2mmである。また矩形パターン形状 31aは、 X方向の寸法 blxと y方向の寸法 blyと力等しぐたとえば 6mm である。放射形パターン形状 30aと矩形パターン形状 31aとの放射一方形間隔は、 x 方向の間隔 clxと y方向の間隔 clyと力等しぐたとえば 2mmである。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 18は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。この場合の導電性パターン 22は、放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有する。図 18には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のノ、ツチングを付して示す。本実施の形態における矩形パターン形状 31aは、図 17に示される導電性パターン 12の矩形パターン形状 31aを、図心を中心にして 90° 各変位させて配置した形状であり、その他は図 1 7に示される導電性パターン 22と同様である。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 19は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の正面図であり、図 20は図 19のパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。この場合の導電性パターン 22は、角部 41, 58における外形線が直角に形成される放射形パターン 30と、角部における外形線が直角に形成される矩形パターン 31とを有する。矩形パターン形状 31aは、放射形パターン形状 30a に囲まれる領域に、放射形パターン形状 30aから X方向および y方向にそれぞれ放射—方形間隔 clx, clyをあけて配置される。図 20には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。

放射形パターン形状 30aの寸法の一例を挙げると、各形状部分 34, 35の幅 alx, alyは、等しぐたとえば 2. 5mmであり、各形状部分 34, 35の長さ a2x, a2yは、等しぐたとえば 16. Ommである。放射—方形間隔 clx, clyは、等しぐたとえば 1. 0 mmである。放射形パターン間隔は、 X方向の間隔 c2xと y方向の間隔 c2y力等しく、たとえば 1. Ommである。また矩形パターン形状 31aは、 x方向の寸法 blxと y方向の寸法 blyと力等しぐたとえば 12. 5mmである。放射形パターン形状 30aと矩形パターン形状 3 laとの放射 -方形間隔は、 X方向の間隔 c lxと y方向の間隔 c lyと力 S 、等しぐたとえば 1. Ommである。このような構成であっても同様の効果を達成することがでさる。

図 21は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態である双峰特性を示すパターン層 15の正面図である。図 22は、図 21に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した斜視図である。このパターン層 15 は、板状基材 31の電波入射側の表面上に、導電性パターン 22が形成される。図 22 には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す導電性パターン 22は、たとえばこの実施の形態では単一種類の幾何学模様の + 字状のパターン形状が、直交座標系の X方向および y方向から図 21の紙面に垂直な軸線まわりに 45度角変位した直交座標系の xl方向および yl方向に間隔 cl, c2をあけて行列状に規則正しく配置されたパターンであってもよ、。こうして導電性パターン 22を構成するパターン形状 61は、 X字状に形成される。 X字状のパターン形状 6 1は、 xl方向に細長く延びる長方形の形状部分 62と、 yl方向に細長く延びる長方形の形状部分 63とが、それらの各形状部分 62, 63の図心を重ねて、交差部分 64で直角に交差して形成される。各形状部分 62, 63は、交差部分 64において垂直な軸線まわりに 90度ずれており、同一形状を有する。各形状部分 62, 63は、たとえば幅 a2 =bl = 2. 5mm、長さ al =b2= 17mmであり、各形状 61の xl方向および yl方向の相互の間隔 cl = c2= lmmであってもよい。これらのパターン形状 61は、線状で両端部を有する構造を有し、これらのパターン形状 61は、互いに連結しない態様で複数個、配列される。さらにこのようなパターン形状 61を構成する形状部分 62, 63は、線状で両端部を有する構造を有し、このような形状部分 62, 63を単位として、その両端部を除!、た箇所で、 2つ以上 (この実施の形態では 2)の単位である形状部分 62 , 63が直角に交差する。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。双峰特性を示すことは、 1つのシート体 10にて 2つ以上の周波数で動作するタグを提案できる。もちろんタグ上にアンテナを複数設けたり、共用出来ない場合はチップも複数設けなければならないが、たとえば高 MHz帯と 2. 4GHz帯との両周波数で、通信を行なうことによって通信妨害部材が存在しても通信特性を改善したタグが提案可能である。

図 23は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態である双峰特性を示すパターン層 15の正面図である。図 24は、図 23に示される実施の形態におけるパターン層 15の一部の拡大した斜視図である。このパターン層 15 は、板状基材 31の電波入射側の表面上に、導電性パターン 22が形成される。図 24 には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。導電性パターン 22は、たとえばこの実施の形態では単一種類の幾何学模様の方形状のループパターン形状（閉ループ状）が、直交座標系の X方向および y方向に間隔 c5 = c6をあけて行列状に規則正しく配置されたパターンであってもよい。これらのパターン形状は、互いに連結しない態様で複数個、配列される。間隔 c5 = c6 = 12 mmとし、各寸法は、たとえば線幅 a6 =b5 = lmm、外周部の一辺 a5 =b6 = 10mm であってもよい。

図 25は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。図 26は、図 25に示されるパターン層 15の一部を拡大して示す斜視図である。図 25および図 26には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。この場合の導電性パターン 22 は、単一種類の幾何学模様の矩形パターン 31が、 X方向および y方向に間隔（以下「パターン間隔」という） dlx, dlyをあけて行列状に規則正しく配置されて構成される。図 1に示すパターン層 15の導電性パターン 22は、放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有していた力図 25のパターン層 15の導電性パターン 22は、矩形パターン 31だけを有する。

矩形パターン形状 31aは、正方形状であり、 X方向の長さ blxと y方向の長さ blyとは等しぐたとえば 21. 0mmであり、また x方向および y方向に隣接する各パターン形状 59の相互の間隔である第 2のパターン間隔は、 X方向の間隔 dlxと y方向の間隔 dlyと力等しぐたとえば 1. 5mmである。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 27は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15を示す正面図である。図 27には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。この場合の導電性パターン 22は、単一種類の幾何学模様の矩形パターン形状 31aが、x方向および y方向にパターン間隔 dlx, dlyをあけて行列状に規則正しく配置されて構成される。図 1に示すパターン層 15の導電性パターン 22は、放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有していたが、図 25のパターン層 15の導電性パターン 22は、矩形パターン 31だけを有する。

矩形パターン形状 31aは、正方形状であり、 X方向の長さ blxと y方向の長さ blyとは等しぐたとえば 21. Ommであり、角部の曲率半径 R2は、 10. Ommに選ばれる。また X方向および y方向に隣接する各パターン形状 59の相互の間隔である第 2のパターン間隔は、 X方向の間隔 dlxと y方向の間隔 dlyと力等しぐたとえば 1. 5mm である。

図 28は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15を示す正面図である。図 29は、図 28に示されるパターン層 15 の一部を拡大して示す斜視図である。図 28および図 29には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。この場合の導電性パターン 22は、 2種類の幾何学模様の矩形パターン形状 31 A, 31B力 x方向および y方向にパターン間隔 dlx, dlyをあけて行列状に規則正しく配置されて構成される。第 1および第 2矩形パターン 31A, 31Bは、 X方向に交互に配列される。また第 1および第 2矩形パターン形状 31 A, 31Bは、 y方向に交互に配置される。

第 1および第 2矩形パターン形状 31A, 31Bは、略正方形状であり、第 1矩形バターン形状 31Aと第 2矩形パターン形状 31Bとは角部の曲率半径が異なる。第 1矩形パターン 31 Aの角部の曲率半径 R2aは、第 2矩形パターン 31Bの角部の曲率半径よりも小さく選ばれる。 X方向の長さ b lxと y方向の長さ blyとは等しぐたとえば 21. 0 mmであり、角部の曲率半径 R2a, R2bは、 4. Omm, 7. Ommにそれぞれ選ばれる。また X方向および y方向に隣接する各パターン形状 59の相互の間隔である第 2のパターン間隔は、 X方向の間隔 dlxと y方向の間隔 dlyと力等しぐたとえば 1. 5m mである。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 30は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成するさらに他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。図 30には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。この場合の導電性パターン 22は、単一種類の幾何学模様のパターン形状 66が、 X方向および y方向にパターン間隔 dlx, dlyをあけて行列状に規則正しく配置されて構成される。

パターン形状 66は、円形状であり、半径 rは、たとえば 13mmである。また x方向および y方向に隣接する各パターン形状 66の相互の間隔であるパターン間隔は、 X方向の間隔 dlxと y方向の間隔 dlyとが、等しぐたとえば 8mmである。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 31は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成するさらに他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。図 31には、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。図 4に示すパターン層 15の導電性パターン 22は、放射形パターン 30と、矩形パターン 31とを有していたが、図 31のパターン層 15の導電性パターン 22は、放射形パターン 30だけを有する。このような構成であっても同様の効果を達成することができる。

図 32は、他の形態の矩形パターン形状 71を示す正面図である。本実施の形態では、図 4、図 16,図 17,図 18,図 19,図 25,図 27,図 28の矩形パターン形状 31aに代えて、図 32に示す矩形パターン形状 71を用いる。その他の構成は、図 1に示す実施の形態の構成と同様である。図 4、図 16,図 17,図 18,図 19,図 25,図 27,図 28 に示す矩形パターン形状 3 laは、面状パターンであったけれども、図 32の矩形バターン形状 71は、外周縁に沿うつて延びる閉ループの線状 (帯状)のパターンである。このような構成であっても、同様の効果を達成することができる。

図 33は、本発明の実施のさらに他の形態の放射形パターン形状 70を示す正面図である。本実施の形態では、図 4、図 16,図 17,図 18,図 19および図 31に示す放射形パターン形状 30aに代えて、図 33に示す放射形パターン形状 70を用いる。その他の構成は、図 1に示す実施の形態の構成と同様である。図 4、図 16,図 17,図 1 8,図 19および図 31に示す放射形パターン形状 30aは、面状パターンであったけれども、図 33の放射形パターン形状 70は、外周縁に沿って延びる閉ループの線状 (帯状)のパターンである。このような構成であっても、同様の効果を達成することができる図 34は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成するさらに他の実施形態であるパターン層 15の正面図である。図 34には、理解を容易にするために、導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。パターン層 15は、板状基材 2 1の電磁波入射側の表面上に、金属製の導電性パターン 22が形成される。

導電性パターン 22は、電磁波入射方向と交差する方向に、具体的には、厚み方向に垂直であり、かつ相互に垂直な X方向および y方向に、シート体 10の広範囲に、具体的には全体にわたって、電気的に連なって連続的に形成される。連続導体素子である導電性パターン 22には、複数の空孔 80, 81が形成される。各空孔 80, 81は、四角形の 1つである方形を含む多角形、円形、角部における外形線が曲線である略多角形、紐状に延びる形状およびそれらの組合せから選ばれる形状を有する。紐状に延びる形状は、細長く延びる形状であり、直線状に延びてもよいし、たとえば渦巻きのように曲線状に延びてもよ!、し、中途部で屈曲して、てもよ!/、。

さらに詳細に述べると、導電性パターン 22には、形状および寸法のうち少なくともいずれか一方が異なる複数種類の空孔、具体的には、十文字空孔 80と、方形空孔 81 とが形成されている。

十文字空孔 80は、十文字形状に形成され、複数の十文字空孔 80が、相互に間隔 (以下「十文字空孔間隔」という） c2x, c2yをあけて設けられる。さらに詳細には、十文字空孔 80は、放射状に延びる部分 82を、相互に突合せるようにし、互いに突合わされる放射状に延びる部分 82が、十文字空孔間隔 c2x, c2yあけている。さらに具体的に述べると、たとえばこの実施の形態では、十文字空孔 80は、相互に垂直な X方向および y方向に沿う放射状である +字状に形成され、 X方向に十文字空孔間隔 c2 Xをあけ、 y方向に十文字空孔間隔 c2yをあけて、行列状に規則正しく配置されてもよい。

十文字空孔 80は、 X方向に細長く延びる長方形の形状部分 84と、 y方向に細長く延びる長方形の形状部分 85とが、それらの各形状部分 84, 85の図心を重ねて、交差部分 86で直角に交差する形状である。各形状部分 84, 85は、交差部分 86において垂直な軸線まわりに 90度ずれており、同一形状を有する。各形状部分 84, 85 の幅 aly, alxは、等しく、たとえば 8mmである。各形状部分 84, 85の長さ a2x, a2y は、等しぐたとえば 38mmである。十文字空孔 80の十文字空孔間隔は、 x方向の間隔 c2xと y方向の間隔 c2y力等しぐたとえば 32mmである。

方形空孔 81は、十文字空孔 80に囲まれる領域に、十文字空孔 80から間隔 (以下「十文字方形間隔」という） clx, clyをあけて配置され、十文字空孔 80に囲まれる領域を塗潰すように設けられる。さらに詳細には、方形空孔 81は、十文字空孔 80に囲まれる領域を、 4分割し、各分割されて領域にそれぞれ配置される。したがって十文字空孔 80によって囲まれる 1つの領域には、 4つの方形空孔 81が形成される。

方形空孔 81は、十文字空孔 80に囲まれる領域に対応する形状であり、たとえばこの実施の形態では、十文字空孔 80が前述のような +字状であり、十文字空孔 80に囲まれる領域は長方形であり、これに対応する形状である長方形である。各形状部分 84, 85が前述のように同一形状である場合、十文字空孔 80に囲まれる領域は、正方形となり、方形空孔 81は、正方形となる。

十文字空孔 80に囲まれる 1つの領域内の 4つの方形空孔 80は、縁辺部が X方向および y方向のいずれかに延びるように配置され、 X方向および y方向に行列状に並べられている。これら 4つの方形空孔が並べられる領域は、四角形、具体的には正方形となり、この領域と十文字空孔 80との距離でもある十文字方形間隔 clx, clyは、全周にわたって同一となる形状に形成される。

このような各空孔 80, 81の配置は、視点を変えて見た場合、 4つの方形空孔 81と 1 つの十文字空孔 80とを有する空孔群を 1つの単位として、複数の単位空孔群が、電磁波入射方向と交差する方向に整列して、具体的には X方向および y方向に行列状に並べられる配置である。 1つの空孔群においては、 4つの方形空孔 81が X方向および y方向に行列状に並べられ、これら 4つの方形空孔 81間に形成される十文字形状の領域に十文字空孔 80が配置される。

方形空孔 81は、 X方向の寸法 b lxと y方向の寸法 blyと力等しぐたとえば 27mm であり、十文字空孔 30と方形空孔 31との十文字方形間隔は、 X方向の間隔 c lxと y 方向の間隔 clyとが、等しぐたとえば 2mmである。また十文字空孔 30に囲まれる領域内の 4つの方形空孔 31の間隔（以下「方形空孔間隔」という） c3x, c3yは、 x方向の間隔 c3xと y方向の間隔 c3yと力等しぐたとえば 4mmである。

したがって導電性パターン 22は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形から、前記単位空孔群を切抜いた形状の素子部分を、 1つの単位素子部分 101として有している。単位素子部分 101は、その中心点 P101に関して点対称であるとともに、中心点 P101まわりに 90度回転させる毎に同一形状となる回転対称である。また中心点 P 101を通る X方向に平行な直線に関して線対称であるとともに、中心点 P101を通る y方向に平行な直線に関して線対称である。導電性パターン 22は、複数の単位素子部分 101が、 X方向および y方向に平行移動させて行列状に並べられる形状である。この形状は、単位素子部分 101と、単位素子部分 1 01とは X方向および y方向に関して対称形である対称単位素子部分とを、市松模様状に交互に配置する形状でもある。前記単位素子部分 101の配置ピッチでもある X 方向の寸法 fixおよび y方向の寸法 flyは、たとえば 70mmである。十文字空孔 80 および方形空孔 81は、多角形状であり、全ての角部分が、先鋭状、つまり角を成してエッジ状に形成される。このような構成であっても同様の効果を達成することができる図 35は、本発明の実施のさらに他の形態として、図 34のパターン層 15とは寸法的な構成の異なる他のパターン層 15を示す正面図である。図 34には、理解を容易にするために、導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。寸法的な構成以外は、図 33を参照して説明した構成と同様の構成であるので、対応する部分に同一の符号を付して、異なる点となる寸法についてだけ説明する。このパターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて、シート体 10に用いることができる。各形状部分 8 4, 85の幅 aly, alxは、たとえば 6mmであり、各开状部分 84, 85の長さ a2x, a2y は、たとえば 132mmである。十文字空孔間隔 c2x, c2yは、たとえば 8mmである。また方形空孔 81の寸法 blx, blyは、たとえば 50mmである。十文字方形間隔 clx, c lyは、たとえば 7mmである。また方形空孔間隔 c3x, c3yは、たとえば 20mmである。さらに前記単位素子部分 101の寸法 fix, flyは、たとえば 140mmである。この図 35に示す導電性パターン 22においても、方形空孔 81が、等寸法部分に相当する。以下、等寸法部分に方形空孔と同一の符号 81を用いる場合がある。

図 36は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。図 36には、理解を容易にするために、導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。図 34に示すパターン層 15と対応する部分に同一の符号を付して、異なる構成についてだけ説明する。このパターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて、シート体 10に用いることができる。図 36に示すパターン層 1 5は、導電性パターン 22が、図 34に示す導電性パターン 22とは、異なる形状を有している。図 36に示す導電性パターン 22は、複数の空孔 120が形成される。各空孔 120は、全ての内角が 180度未満である多角形であり、正多角形であってもよい。本実施の形態では、各空孔 120は、四角形であり、具体的には長方形である。長方形には、正方形が含まれる。さらに詳細に説明すると、各空孔 120は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形であり、この長方形の各空孔 120が、行列状とは異なる所定の規則性に従って配置されている。

さらに具体的には、導電性パターン 22は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形から、 4つの長方形 (各空孔 120をその 1辺に平行な直線で半分にした長方形)の切抜きを形成した形状の単位素子部分 101を有している。この単位素子部分 101は、前記 4つの切抜きが、単位素子部分 101の各辺部分に 1つずつ、切抜きの一辺を単位素子部分 101の辺に一致させる状態で配置され、外方に開放するようにそれぞれ形成される形状である。さら〖こ 4つの切抜きは、中心位置が、単位素子部分 101の各辺の中点から、単位素子部分 101の中心位置 P10 1まわりの周方向一方へ、同一のずれ量で、ずれた位置に配置されている。 4つの切抜きは、単位素子部分 101の辺と一致する辺の寸法力空孔 120の隣接する 2つの辺のうちの一方の辺の寸法と等しぐ単位素子部分 101の辺に対して垂直な辺の寸法力空孔 120の前記隣接する 2つの辺のうちの他方の辺の寸法の 1Z2の寸法である。

この単位素子部分 101は、その中心点 P101に関して点対称であるとともに、中心点 P101まわりに 90度回転させる毎に同一形状となる回転対称である。導電性バターン 22は、複数の単位素子部分 101と、単位素子部分 101とは X方向および y方向に関して対称形である複数の対称単位素子部分 101aとを、市松模様状に交互に並ベて形成される形状を有してヽる。このような形状の導電性パターン 22を有するバターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて同様に用いることが可能であり、このような図 35に示すパターン層 15を含んでシート体 10を構成することができる。単位素子部分 101の X方向の寸法 f ixおよび y方向の寸法 f lyは、たとえば 70mmである図 36に示すパターン層 15のさらに具体的構成を説明すると、各空孔 120は、正方形である。単位素子部分 101に形成される各切抜きは、長辺が空孔 120の一辺と同一寸法であり、短辺が空孔 120の一辺の 1Z2の寸法の長方形となる。各切抜きが、長辺を単位素子部分 101の辺と一致させて配置される。このような各切抜きが形成される単位素子部分 101と、対称な対称単位素子部分 101aとを、前述のような巿松模様状に並べる形状とすることによって、正方形状の複数の空孔 120が形成されるバターン層 15を得ることができる。各空孔 120の X方向の寸法 g lxおよび y方向の寸法 g l yは同一であり、たとえば 40mmである。本実施の形態では、各空孔 120が等寸法部分に相当する。以下、等寸法部分に空孔 120と同一の符号を用いる場合がある。図 37は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。図 37には、理解を容易にするために、導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。図 34に示すパターン層 15と対応する部分に同一の符号を付して、異なる構成についてだけ説明する。このパターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて、シート体 10に用いることができる。図 37に示すパターン層 1 5は、導電性パターン 22が、図 34に示す導電性パターン 22とは、異なる形状を有している。

図 37に示す導電性パターン 22は、複数の空孔 121が形成される。各空孔 121は、複数の線分状部分が垂直に屈曲して連なって大略的に C字状を成す 2つの C字状部 125が、凹となる側を対向させて配置され、各 C字状部の中央部が直線状の連結部 126で連結される形状である。このような形状の各空孔 121は、一方の C字状部 1 25が、他の空孔 121の連結部 126に関して一方側の凹部に嵌まり込むような状態で、互いに絡み合うような、所定の規則性に従う配置で、形成されている。各 C字状部 1 25の各線分状部分および各連結部 126は、 X方向または y方向に平行である。

さらに具体的には、導電性パターン 22は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形から、 4つの鉤状の部分を周方向へ並べて渦巻き状に切抜いた形状の単位素子部分 101を有している。各鈎の部分は、 5つの線分状部分力つの屈曲部で連結され、単位素子部分 102の内方に成るにつれて線分状部分の寸法が小さくなる形状であり、最も外側の線分状部分は、単位素子部分 101 の辺に沿って配置され、単位素子部分 101において外方に開放している。単位素子部分 101は、中心点 P10に交差部を一体させた卍状の部分が形成されるように、 X方向または y方向に平行な複数 (本実施の形態では 5つ）の線分状部分を垂直に屈曲するように連結させ、周方向一方へ旋回しながら半径方向外方へ拡がる渦巻き状に形成される。

この単位素子部分 101は、その中心点 P101に関して点対称であるとともに、中心点 P101まわりに 90度回転させる毎に同一形状となる回転対称である。導電性バターン 22は、複数の単位素子部分 101と、単位素子部分 101とは X方向および y方向に関して対称形である複数の対称単位素子部分 101aとを、市松模様状に交互に並ベて形成される形状を有している。このように導電性パターン 22は、互いに連なる複数の渦巻き状の部分を有する形状である。このような形状の導電性パターン 22を有するパターン 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて同様に用いることが可能であり、このような図 37に示すパターン層 15を含んでシート体 10を構成することができる。単位素子部分 101の X方向の寸法 f ixおよび y方向の寸法 f lyは、たとえば 63mm である。

また異なる視点で見ると、図 37に示す導電性パターン 22は、たとえば仮想線で囲つて示す領域 S1に着目して、一方向に延びる複数の異寸法部分 127がー方向と交差する方向へ並ぶように、各空孔 121が形成されている。領域 S1では、各異寸法部分 127は、 X方向へ延び、 y方向へ並んでいる。導電性パターン 22には、この領域 S 1と同様の形状の領域が複数存在するとともに、領域 S 1が 90度回転した形状を有する領域が複数存在する。

このように図 37に示す導電性パターン 22は、電磁波の入射方向と交差する面に沿つて電気的に連なって連続的に形成される連続導体素子であって、複数の空孔 121 が形成される。各空孔 121は、導電性パターン 22が平面に沿うように配置される状態で、互いに直交する 2方向の寸法が異なる異寸法部分 127を有する。各異寸法部分 127が前記 2方向の寸法のうち小さい寸法の方向へ並べて配置される。ここで前記 2 方向は、 X方向および y方向である。各異寸法部分 127の前記 2方向の寸法のうち小さい方の寸法である各異寸法部分 127の幅寸法 wl27は、たとえば 4mmであり、前記異寸法部分 127の前記 2方向の寸法のうち大きい方の寸法である各異寸法部分 1 27の長さ寸法は、前記幅寸法 wl 27の 2倍以上である。図 38は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。図 38には、理解を容易にするために、導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。図 34に示すパターン層 15と対応する部分に同一の符号を付して、異なる構成についてだけ説明する。このパターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて、シート体 10に用いることができる。図 38に示すパターン層 1 5は、導電性パターン 22が、図 34に示す導電性パターン 22とは、異なる形状を有している。

図 38に示す導電性パターン 22は、複数の空孔 130が形成される。各空孔 130は、互いに間隔をあけて平行に延びる 2つの直線状の端壁部 131が、各中央部で直線状の連結部 132によって連結され、全体で、 I字状の形状を有している。このような形状の各空孔 130は、一方の端壁部 131が、他の空孔 130の連結部 132に関して一方側の凹部に嵌まり込むような状態で、所定の規則性に従う配置で、形成されている。各端壁部 131および各連結部 132は、 X方向または y方向に平行である。

さらに具体的には、導電性パターン 22は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形から、 4つの L字状の部分を一方の直線部分が前記正方形の各辺に沿って配置され外方に開放する状態で、周方向へ並べて渦巻き状に切抜いた形状の単位素子部分 101を有している。単位素子部分 101は、中心点 P101にその中心が一致する正方形の基部から複数 (本実施の形態では 2つ）の線分を垂直に屈曲するように連結させて、周方向一方へ旋回しながら半径方向外方へ拡がる渦巻き状に形成される。

この単位素子部分 101は、その中心点 P101に関して点対称であるとともに、中心点 P101まわりに 90度回転させる毎に同一形状となる回転対称である。導電性バターン 22は、複数の単位素子部分 101と、単位素子部分 101とは X方向および y方向に関して対称形である複数の対称単位素子部分 101aとを、市松模様状に交互に並ベて形成される形状を有している。このように導電性パターン 22は、互いに連なる複数の渦巻き状の部分を有する形状である。このような形状の導電性パターン 22を有するパターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて同様に用いることが可能であり、このような図 38に示すパターン層 15を含んで素子受信手段 100を構成することができる。単位素子部分 101の x方向の寸法 fixおよび y方向の寸法 flyは、たとえば 4 lmmである。

また異なる視点で見ると、図 38に示す導電性パターン 22は、たとえば仮想線で囲つて示す領域 S2に着目して、一方向に延びる複数の異寸法部分 137がー方向と交差する方向へ並ぶように、各空孔 130が形成されている。領域 S2では、各異寸法部分 137は、 X方向へ延び、 y方向へ並んでいる。導電性パターン 22には、この領域 S 2と同様の形状の領域が複数存在するとともに、領域 S2が 90度回転した形状を有する領域が複数存在する。

このように図 38に示す導電性パターン 22は、電磁波の入射方向と交差する面に沿つて電気的に連なって連続的に形成される連続導体素子であって、複数の空孔 130 が形成される。各空孔 130は、導電性パターン 22が平面に沿うように配置される状態で、互いに直交する 2方向の寸法が異なる異寸法部分 137を有する。各異寸法部分 137が前記 2方向の寸法のうち小さい寸法の方向へ並べて配置される。ここで前記 2 方向は、 X方向および y方向である。各異寸法部分 137の前記 2方向の寸法のうち小さい方の寸法である各異寸法部分 137の幅寸法 wl37は、たとえば 3mmであり、前記異寸法部分 137の前記 2方向の寸法のうち大きい方の寸法である各異寸法部分 1 37の長さ寸法は、前記幅寸法 wl37の 2倍以上である。

図 39は、本発明の実施のさらに他の形態として用いることできる他のパターン層 15 を示す正面図である。図 39には、理解を容易にするために、導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。図 34に示すパターン層 15と対応する部分に同一の符号を付して、異なる構成についてだけ説明する。このパターン層 15は、図 3に示すパターン層 15に代えて、シート体 10に用いることができる。図 39に示すパターン層 1 5は、導電性パターン 22が、図 34に示す導電性パターン 22とは、異なる形状を有している。

図 39に示す導電性パターン 22は、複数の空孔 135が形成される。各空孔 135は、細長い長方形状であり、ストライプ状、したがって縞状を成す、所定の規則性に従う配置で、形成されている。各空孔 135は、 X方向または y方向に平行である。さらに具体的には、導電性パターン 22は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形から、ストライプ状に配置された複数の空孔 135を切抜いた形状の単位素子部分 101を有している。単位素子部分 101には、単位素子部分 101を中心点 P 101で直交する X方向に平行な直線と y方向に平行な直線とで 4つの領域に分割して、一方の対角線方向に配置される 2つの領域に、複数 (本実施の形態では 6つ）の空孔 135が X方向に平行にストライプ状に略均等に配置されて形成され、他方の対角線方向に配置される 2つの領域に、複数 (本実施の形態では 6つ）の空孔 135が y方向に平行にストライプ状に略均等に配置されて形成される。

この単位素子部分 101は、その中心点 P101に関して点対称であるとともに、中心点 P101まわりに 90度回転させる毎に同一形状となる回転対称である。導電性バターン 22は、複数の単位素子部分 101を行列状に並べて形成される形状を有している。この形状は、単位素子部分 101と、単位素子部分 101とは X方向および y方向に関して対称形である対称単位素子部分とを、市松模様状に交互に配置する形状でもある。また導電性パターン 22は、 X方向に平行な 2つの辺と y方向に平行な 2つの辺とで規定される正方形の領域に、 X方向に延びる 6つの空孔 135^y方向に並べて形成した部分と、同様の正方形の領域に、 y方向に延びる 6つの空孔 135を X方向に並ベて形成した部分とを、一松模様状に、交互に並べて配置した形状でもある。このような形状の導電性パターン 22を有するパターン層 15は、図 4に示すパターン層 15に代えて同様に用いることが可能であり、このような図 14に示すパターン層 15を含んで素子受信手段 100を構成することができる。単位素子部分 101の X方向の寸法 f ix および y方向の寸法 f lyは、たとえば 129mmである。

また異なる視点で見ると、図 39に示す導電性パターン 22は、たとえば仮想線で囲つて示す領域 S3に着目して、一方向に延びる複数の異寸法部分が一方向と交差する方向へ並ぶように、各空孔 135が形成されている。図 39の構成では、各空孔 135 が、異寸法部分にそれぞれ相当する。領域 S3では、各異寸法部分である各空孔 13 5は、 X方向へ延び、 y方向へ並んでいる。導電性パターン 22には、この領域 S3と同様の形状の領域が複数存在するとともに、領域 S3が 90度回転した形状を有する領域が複数存在する。

このように図 39に示す導電性パターン 22は、電磁波の入射方向と交差する面に沿つて電気的に連なって連続的に形成される連続導体素子であって、複数の空孔 135 が形成される。各空孔 135は、導電性パターン 22が平面に沿うように配置される状態で、互いに直交する 2方向の寸法が異なる異寸法部分に相当する。以下、異寸法部分に各空孔 135と同一の符号 135を用いる場合がある。各異寸法部分である各空孔 135は前記 2方向の寸法のうち小さい寸法の方向へ並べて配置される。ここで前記 2 方向は、 X方向および y方向である。各空孔 135の前記 2方向の寸法のうち小さい方の寸法である各空孔 135の幅寸法 wl 35は、たとえば 6mmであり、空孔 135の前記 2方向の寸法のうち大きい方の寸法である空孔 135の長さ寸法は、前記幅寸法 wl3 5の 2倍以上である。

図 40は、図 1に示される実施の形態におけるシート体 10を構成する他の実施形態であるパターン層 15の一部を拡大して示す正面図である。図 41は、図 40の一部を拡大して示すパターン層 15の正面図である。図 40および図 41では、理解を容易にするために導電性パターン 22を斜線のハッチングを付して示す。このパターン層 5は、図 1に示す前述のパターン層 15に代えて用いられるパターン層であって、図 1に示す前述のパターン層 15と類似し、対応する部分には同様の参照符を付し、重複する説明を省略する場合がある。図 40のパターン層 15は、図 1のパターン層 15とは、各導電性パターン 22の形状および寸法が異なる。図 40の導電性パターン 22は、複数の放射形パターン 30と、複数の略方形パターン 31とを有する。

各放射形パターン 30は、放射形状にそれぞれ形成され、複数の放射形パターン 3 0が、相互に間隔をあけて設けられる。各放射形パターン 30は、相互に仮想一平面上で直交する X方向および y方向に沿う放射状である略十文字形に形成され、 X方向および y方向に行列状に規則正しく整列配置される。各放射形パターン 30は、図 41 に仮想線で示す基礎となる十文字 (以下「基礎十文字」と!、う） 40の交差部分 36における 4つの角部 41を曲線状、具体的には円弧状にした形状である。基礎十文字 40 は、 X方向に細長く延びる第 1長方形部分 34と、 y方向に細長く延びる第 2長方形部分 35とが、それら各長方形部分 34, 35の中心を重ねて、交差部分 36で直角に交差する形状である。各長方形部分 34, 35は、交差部分 36において垂直な軸線まわりに 90度ずれており、同一形状を有する。このような基礎十文字 40に、 4つの第 1略直角三角形 42を、交差部分 36の 4つの角部 41に、各第 1略直角三角形 42の角部がそれぞれ収まるように設けた形状である。各第 1略直角三角形 42は、大略的に直角二等辺三角形であり、直角の角部に対向する斜辺が直角の角部に向けて凹となるように円弧状に湾曲する形状である。各放射形パターン 30は、 4回回転対称であり、各長方形部分 34, 35の中心に関して点対称であり、各長方形部分 34, 35の中心を通り各長方形部分の長辺に平行な 2つの直線に関してそれぞれ線対称であり、各長方形部分 34, 35の中心を通り各長方形部分の長辺に平行な 2つの直線に関して 45度ずれた 2つの直線に関して線対称である。

各略方形パターン 31は、放射形パターン 30に囲まれる領域に、放射形パターン 3 0から間隔をあけて配置され、放射形パターン 30に囲まれる領域を塗潰すようにそれぞれ配置される。 X方向に隣接する 2つの放射形パターン 31と、これら 2つの放射形パターン 31に y方向のいずれか一方に隣接する 2つの放射形パターン 31とを組合わせた 4つの放射形パターン 31によって囲まれる領域は、大略的に正方形である。この領域に 1つの略方形パターン 31が嵌まり込むように配置されている。各略方形パターン 31は、前記 4つの放射形パターン 31に囲まれる領域の形状と類似する形状に形成される。

各放射形パターン 30が前述のような略十文字形であり、各放射形パターン 30に囲まれる各領域は、長方形の各角部を円弧状にした隅丸四角形である。この隅丸四角形の基礎となる長方形は、長辺と短辺の寸法が異なる矩形および長辺と短辺の寸法が同一である正方形を含む。この実施の形態では、各放射形パターン 30に囲まれる各領域は、略正方形の隅丸四角形であり、各略方形パターン 31は、略正方形の隅丸四角形である。

各略方形パターン 31は、基礎正方形 25の 4つの角部 26を円弧状に変更した形状である。各略方形パターン 31は、基礎正方形 25から、直角の角部が基礎正方形 25 の角部に収まるように配置される 4つの第 2略直角三角形 27を取除、た形状である。各第 2略直角三角形 27は、大略的に直角二等辺三角形であり、直角の角部に対向する斜辺が直角の角部に向けて凹となるように円弧状に湾曲する形状である。各略方形パターン 31は、基礎正方形 25の中心力その周囲の 4つの放射形パターン 31 の基礎十文字の中心を結んで形成される正方形の中心と一致し、かつ基礎正方形 2 5の各辺が、 X方向および y方向のいずれかに延びるように配置されている。各略方形パターン 12は、 4回回転対称であり、基礎正方形 25の中心に関して点対称であり、基礎正方形 25の 2つの対角線に関してそれぞれ線対称であり、基礎正方形 25の中心を通りいずれかの辺に平行な 2つの直線に関してそれぞれ線対称である。

このような放射形パターン 30と略方形パターン 31とを有する各パターン 12が形成されるパターン層 15は、パターン層 15全領域の面積を 1とした場合、各導電性パターン 22が形成される領域の面積 (以下「パターン面積」と、う）が 0. 6以上となる面積比を有する。

第 1長方形部分 34の幅 alyと第 2長方形部分 35の幅 alxは、互いに等しぐたとえば 0. 05mm以上 10mm以下であり、第 1長方形部分 34の長さ a2xと第 2長方形部分 35の長さ a2yは、互いに等しぐたとえば lmm以上 100mm以下である。第 1略直角三角形 42の直角を挟む 2辺の長さ、したがって 2辺のうちの X方向に延びる辺の長さ a3xと y方向に延びる辺の長さ a3yとは、互いに等しく、たとえば 0. lmm以上 50m m以下であり、第 1略直角三角形 42の斜辺の曲率半径 R1は、たとえば lmm以上 10 Omm以下である。第 1略直角三角形 42の斜辺の円弧の中心点と、第 1略直角三角形 42の斜辺の両端をそれぞれ結ぶ 2つの直線の成す角度 Θ 3は、 5度以上 45度以下である。 X方向に隣接 2つの放射形パターン 30の各第 1長方形部分 34間の距離 c 2xと、 y方向に隣接 2つの放射形パターン 30の各第 2長方形部分 35間の距離 c2yとは、互いに等しぐたとえば 0. lmm以上 100mm以下である。

また基礎正方形 25の X方向の寸法 b lxと y方向の寸法 blyとは、互いに等しぐたとえば lmm以上 100mm以下である。これら基礎正方形 25の各寸法 blx, blyは、略方形パターン 31の X方向寸法および y方向寸法である。第 2略直角三角形 27の直角を挟む 2辺の長さ、したがって 2辺のうちの X方向に延びる辺の長さ b2xと y方向に延びる辺の長さ b2yとは、互いに等しぐたとえば 0. lmm以上 50mm以下であり、第 2 略直角三角形 27の斜辺の曲率半径 R2は、 lmm以上 100mm以下である。

また放射形パターン 30と略方形パターン 31間の隙間（以下「放射方形間隙間」という）の幅寸法 clは、最小幅寸法 clmin力最大幅寸法 clmaxの間で、隙間の延在方向に連続的に変化する。放射方形間隙間の最小幅寸法 clminは、放射形パターン 30の各長方形部分 34, 35の長手方向の端における略方形パターン 31までの寸法であり、たとえば 0. 1mm以上 20mm以下である。放射方形間隙間の最大幅寸法 clmaxは、各略直角三角形 42, 27の直角を 2等分する直線に沿う位置の寸法であり、たとえば 0. 5mm以上 50mm以下である。

このように放射方形間隙間の幅寸法 clは、その隙間の延在方向に連続的に変化している。放射方形間隙間の幅寸法 clの変化率 A clは、たとえば 0. 001以上 10以下である。放射方形間隙間の幅寸法 clの変化率 A clは、放射形パターン 30の縁辺に沿う単位寸法当たりの放射方形間隙間の幅寸法 clの変化量である。また本実施の形態では、変化率 A clは、一様ではなぐ最小幅寸法 clminの位置から最大幅寸法 clmaxの位置に向力うにつれて、小さくなる。

変化率 A clは、式（1)で表される。式（1)における係数 kは、式（2)で表される。

[数 1]

_A , clmax- clmin

△cl = - ( 1 )

シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が UHF帯である場合、各長方形部分 34, 35の幅 alx, alyは、たとえば lmmであり、各長方形部分 34, 35の長さ a2x , a2yは、たとえば 20mmであり、第 1略直角三角形 42の直角を挟む 2辺の長さ a3x , a3yは、たとえば 6. 5mmであり、斜辺の曲率半径 R1は、 6. 5mmである。シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が UHF帯である場合、基礎正方形 25の寸法 blx, blyは、たとえば 25mmであり、第 2略直角三角形 27の直角を挟む 2辺の長さ b2x, b2yは、たとえば 10. 5mmであり、斜辺の曲率半径 R2は、 10. 5mmである。シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が UHF帯である場合、放射方形間隙間の幅寸法 clの最小幅寸法 clminは、たとえば 0. 5mmであり、最大幅寸法 clma Xは、たとえば 2mmであり、変ィ匕率 A clは、たとえば 0. 15である。シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が UHF帯である場合、放射形パターン間の間隔 c2x , c2yは、たとえば 7mmである。

シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が 2. 4GHz帯である場合、各長方形部分 34, 35の幅 alx, alyは、たとえば 0. 5mmであり、各長方形部分 34, 35の長さ a2x, a2yは、たとえば 17. 5mmであり、第 1略直角三角形 42の直角を挟む 2辺の長さ a3x, a3yは、たとえば 5mmであり、斜辺の曲率半径 R1は、 5mmである。シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が 2. 4GHz帯である場合、基礎正方形 25 の寸法 blx, blyは、たとえば 20. 5mmであり、第 2略直角三角形 27の直角を挟む 2辺の長さ b2x, b2yは、たとえば 8mmであり、斜辺の曲率半径 R2は、 8mmである。シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が 2. 4GHz帯である場合、放射方形間隙間の幅寸法 clの最小幅寸法 clminは、たとえば 0. 5mmであり、最大幅寸法 c lmaxは、たとえば約 1. 7mmであり、変化率 A clは、たとえば 0. 14である。シート体 10の吸収対象とする電磁波の周波数が 2. 4GHz帯である場合、放射形パターン間の間隔 c2x, c2yは、たとえば 2. 5mmである。

このような放射形パターン 30と略方形パターン 31とを有する各導電性パターン 22 が形成されるパターン層 15を備えるシート体 10は、前述の図 3のパターン層 15を備えるシート体 10と同様の効果を達成することができる。また図 40および図 41のパターン層 15では、各導電性パターン 22のうち少なくとも一部のパターンは、曲線部分を含む外形形状を有する。本実施の形態では、全ての導電性パターン 22は、曲線部分を含む外形形状を有している。このような導電性パターン 22では、電磁波を受信したときの共振電流が、曲線状部分でスムーズに流れるようになる。

また本発明の実施の他の形態として、シート体 10の積層構成は、図 1以外の積層構成であってもよい。

図 42は、本発明のさらに他の実施の形態のシート体 10aを示す断面図である。シート体 10aとして、図 42に示すように、電磁波入射側から、第 1貯蔵体層 14、パターン層 15、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12、貼付層 11の順に積層する構成とすることができる。第 1貯蔵体層 14、ノターン層 15、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12 および貼付層 11の各層は、前述した構成と同様である。このような構成であっても、同様な効果を達成することができる。図 42の形態において、図 1と対応する構成に同一の符号を付す。本実施の形態では、第 1および第 2貯蔵体層 14, 13は、同様の貯蔵体層を用いることができ、同一の貯蔵体層であってもよいし、異なる貯蔵体層であつてもよい。貯蔵体層は第 1、第 2に留まらず、何層の積層であってもよい。誘電体層であることも磁性体層であることも、それらを複合したものでもよい。単層でもよいことは後述の図 44に示す通りである。

図 43は、本発明のさらに他の実施の形態のシート体 10bを示す断面図である。シート体 10bとして、図 43に示すように、 1つ目の貯蔵体層（たとえば第 3貯蔵体層 130 )、ノターン層 15、 2つ目の貯蔵体層（たとえば第 1貯蔵体層 14)、 3つ目の貯蔵体層 (たとえば第 2貯蔵体層 13)、反射域形成層 12、貼付層 11の順に積層する構成とすることができる。第 3貯蔵体層 130は、第 1および第 2貯蔵体層 14, 13と同様に、貯蔵体層であり、誘電材であってもよいし、磁性材であってもよい。パターン層 15、第 1 貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12および貼付層 11の各層は、前述した実施の形態と同様である。図 43の形態において、図 1と対応する構成に同一の符号を付す。本実施の形態では、第 1および第 2貯蔵体層 14, 13ならびに第 3貯蔵体層 130は、同様の貯蔵体層を用いることができ、同一の貯蔵体層であってもよいし、異なる貯蔵体層であってもよい。

図 44は、本発明のさらに他の実施の形態のシート体 10cを示す断面図である。シート体 10cとして、図 44に示すように、電磁波入射側から、パターン層 15、貯蔵体層 208、反射域形成層 12の順に積層する構成とすることができる。パターン層 15および反射域形成層 12の各層は、前述した構成と同様であり、また貯蔵体層 208は、前述したように、非導電性である誘電体層および Zまたは磁性体層力もなる層であり、このような構成であっても、同様な効果を達成することができる。図 44の形態において、図 1と対応する構成に同一の符号を付す。本実施の形態では、貯蔵体層 208は、前述した各貯蔵体層 14, 13などによって実現される。

また前述した各形態の構成において、各貯蔵体層 14, 13, 20, 208をそれぞれ多層化することもできる。また各形態の構成において、各層 12〜16, 20は， 208、接着剤層および支持体 (PETフィルムなど）を介して積層されるものであってもよヽし、このような構成では、各層の間に設けられる接着剤層に誘電材料および磁性材料のヽずれか一方を配合して、貯蔵効果を有するように構成することもできる。特に反射域形成層 12の近傍は磁界が強くなる領域であり、磁性材料カゝら成る層または磁性材料が配合される層を配置することが有効である。

本発明の実施の他の形態として、シート体は、前述した各実施の形態における反射域形成層 12を含まず、このような反射域形成層 12を含まないシート体が、第 2貯蔵体層 13または貯蔵体層 208の電磁波入射側（図 1,図 42、図 43および図 44の上方）とは反対側（図 1,図 42、図 43および図 44の下方）の表面部で、電磁波遮蔽性能を有する通信妨害部材 57の面上に設置されるように構成されてもよ!、。通信妨害部材 57は、たとえば反射域形成層 12と同様な構成を有してもよぐたとえば金属板などによって実現されてもよぐこの場合には反射域形成層 12が設けられる構成と同様の効果を達成する。

本発明の説明は、無線タグとして用いる場合を主に説明したが、無線通信に用いられるデータキャリア装置であるなら、タグ、リーダ、リーダ Zライタに関係なぐアンテナ体に付加あるいは一体ィ匕して、通信妨害部材の影響を最大限に排除して、通信改善効果を得ることができる。

以下に実施例および比較例の構成および性能評価結果を述べる。ここに述べるのは本発明の具体的な例示である力本発明がこれに限定されることはない。

表 1は、実施例 1〜6および比較例 1および 2の各構成ならびに評価結果をまとめて示している。表 1は、シート体の有無、パターン形状、シート体の厚みおよび通信することができたか否か (通信可否)を表す。

[表 1]

シ一ト体パターンシート厚み

通信可否有無形状 (. mm )

実施例 1 有図 1 9 3. 0 〇

実施例 2 有図 28 3. 0 〇

実施例 3 有図 25 3. 0 〇

実施例 4 有図 3 3. 0 〇

実施例 5 有図 3 2. 7 〇

実施例 6 有図 3 2. 1 〇

比較例 1 無 ― ― X

比較例 2 ― 2. 0 X

〇；通信距離 5cm以上 X；通信距離 5cm以下表 2は、各実施例 1〜6における第 1および第 2貯蔵体層 13, 14の構成をまとめて示している。第 1貯蔵体層 13を貯蔵体層とし、第 2貯蔵体層 14を誘電体層としている。表 2は、第 1および第 2貯蔵体層 13, 14の各層の厚み、複素比誘電率の実数部 ε 'および虚数部 ε "、ならびに複素比透磁率の実数部 /X 'および虚数部 "を示している。

[表 2]

性能評価としてリーダライタ 111とタグとの通信試験を行った。図 45および図 46は、通信試験の様子を模式的に示す図である。実施例では、ステンレス鋼板である金属板 110の厚み方向の一表面上にシート体 10を有するタグ 50を貼り付け、比較例では、同じ金属板 110の厚み方向の一表面上に直接タグ本体 54を貼り付けた。金属板 110の一表面は、タグ 50およびタグ本体 54の厚み方向の一表面よりも十分に大きく選ばれ、 1辺が 150mmの正方形とした。金属板 110の一表面の中央部にタグ 50またはタグ本体 54を貼り付けた。通信試験において、通信可能であれば表 1の通信可否の欄に記号「〇」を示し、通信不可能であれば表 1の通信可否の欄に記号「 X」を示した。

タグ本体 54に臨んでリーダライタ 111による無線通信を行、、通信可否の実験を行つた。リーダライタ 111とタグ本体 54との距離 Lは、実使用においてタグ本体 54とリーダライタ 111とが無線通信するにあたって最低限必要とされる距離 (必要最低距離) L とした。無線通信に利用した電磁波の周波数は、 2. 4GHz帯である。またリーダライト 111とタグ本体 54との間には、空気が介在される。

(実施例 1)

パターン層 15および反射域形成層 12は、厚みが 100 mのアルミニウム蒸着ポリエチレンテレフタレート（Polyethylene Telephthalate：略称 PET)を使用した。パターン層 15および反射域形成層 12におけるアルミニウム層の層厚は、 100 mである。パターン層 15は、 PETにアルミニウムを蒸着してアルミニウム層を形成し、このアルミ -ゥム層をエッチング処理によってパターンィ匕させて、図 19に示されるパターン形状を形成して作製した。第 1貯蔵体層 14は、 SBS (スチレン 'ブタジエン 'スチレン共重合体)榭脂 100重量部に誘電材料にカーボンブラック 35重量部、磁性材料にフェライト 205重量部、および他の分散剤 (磁性材は使用しない）を添加して混練し、シート状に押出成形した lmm厚のシートによって形成した。第 2貯蔵体層 13は、 SBSに赤燐および水酸ィ匕マグネシウムを混練して難燃ィ匕させた 1. 75mm厚のシートによって形成した。貼付層 11は、厚さ 0. 15mmであり、アクリル共重合榭脂によって形成した。これらをパターン層 15、第 1貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12の順に接着剤を介して積層し、反射域形成層 12に貼付層 11を積層して、これらの各層を、 20mm X 80mmの寸法に裁断して、総厚 3mmの直方体形状のシート体 10を作製した。パターン層 15の導電性パターン 22は、 X方向を長手方向に合わせ、 y方向を短手方向に合わせたときに、矩形パターン形状 31aが短手方向の中央にそれぞれ図心を合わせて長手方向に配列され、放射形パターン形状 40aの一部が矩形バターン形状 3 laの周囲に配置される。作製したシート体 10とタグ本体 54とを張り合わせて、タグ 50を作製した。

なおパターン層 15の導電性パターン 22は、 alx = aly= 2. 5mmであり、 a2x=a 2y= 16mmであり、 clx=cly= l. 0mmであり、 c2x=c2y= l. 0mmであり、 blx =bly= 12. 5mmであり、 clx=cly= l. Ommである。

(実施例 2)

パターン層 15および反射域形成層 12は、厚みが 100 mのアルミニウム蒸着ポリエチレンテレフタレート（PET)を使用した。パターン層 15および反射域形成層 12におけるアルミニウム層の層厚は、 0. 05 mである。パターン層 15は、 PETにアルミ -ゥムを蒸着してアルミニウム層を形成し、このアルミニウム層をエッチング処理によつてパターン化させて、図 28に示されるパターン形状を形成することによって作製した。第 1貯蔵体層 14は、 PVC (株式会社カネ力、 KS 1700)榭脂 100重量部、 DOP[ ジォクチルフタレート（フタル酸ジ 2—ェチルへキシル） 1,2

Benzenedicarboxylic acid bis(2— ethylhexyl)ester] 80重量咅 |5、誘電材料にグラフアイト 43重量部、磁性材料にフェライト 125重量部、および他に炭酸カルシウムを添加して混練して、シート状に押出成形した 0. 3mm厚のシートによって形成した。第 2貯蔵体層 13は SBSに赤燐および水酸ィ匕マグネシウムを混練し、難燃ィ匕させた 1. 8mm厚のシートによって形成した。貼付層 11は、厚さ 0. 15mmであり、アクリル共重合榭脂によって形成した。これらをパターン層 15、第 1貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12の順に接着剤を介して積層して、反射域形成層 12に貼付層 11を積層して、これらの各層を、 20mm X 80mmの寸法に裁断して、総厚 2. 1mmの直方体形状のシート体 10を作製した。

なおパターン層 15の導電性パターン 22は、 blx=bly= 21. 0mmであり、 R2a= 7. 0mmであり、 R2b=4. 0mmであり、 dlx=dly= 1. 5mmである。ノ《ターン層 15 の導電性パターン 22は、 X方向を長手方向に合わせ、 y方向を短手方向に合わせたときに、矩形パターン形状 31aが短手方向の中央にそれぞれ図心を合わせて長手方向に配列される。 (実施例 3)

ノターン層 15は、図 22に示されるパターン形状とし、その他の作製方法は実施例 1と同様とした。

なおパターン層 15の導電性パターン 22は、 blx=bly= 21. Ommであり、 dlx= dly= l. 5mmである。パターン層 15の導電性パターン 22は、 x方向を長手方向に合わせ、 y方向を短手方向に合わせたときに、矩形パターン形状 31aが短手方向の中央にそれぞれ図心を合わせて長手方向に配列される。

(実施例 4)

ノターン層 15は、図 3に示されるパターン形状とし、その他の作製方法は実施例 1 と同様とした。

なおパターン層 15の導電性パターン 22は、 alx = aly= l. Ommであり、 a2x=a 2y= 17. 5mmであり、 a3x=a3y= 7. 5mmであり、 clx=cly= 1. 5mmであり、 c 2x=c2y= 7. Ommであり、 blx=bly= 20. 5mmであり、 clx=cly= 1. 5mmであり、 Rl = 7. 5mm、 R2 = 7. Ommである。パターン層 15の導電性パターン 22は、 X方向を長手方向に合わせ、 y方向を短手方向に合わせたときに、矩形パターン形状 31aが短手方向の中央にそれぞれ図心を合わせて長手方向に配列され、放射形パターン形状 40aの一部が矩形パターン形状 3 laの周囲に配置される。

(実施例 5)

パターン層 15および反射域形成層 12は、厚みが 100 mのアルミニウム蒸着ポリエチレンテレフタレート（PET)を使用した。パターン層 15および反射域形成層 12におけるアルミニウム層の層厚は、 0. 05 mである。パターン層 15は、 PETにアルミ -ゥムを蒸着してアルミニウム層を形成し、このアルミニウム層をエッチング処理によつてパターン化させて、図 3に示されるパターン形状を形成して作製した。第 1貯蔵体層 14は、 SBS榭脂 100重量部に誘電材料にグラフアイト 55重量部、磁性材料にフエライト 213重量部、および他に分散剤を添加して混練してシート状に押出成形した 0 . 5mm厚のシートによって形成した。第 2貯蔵体層 13は、 SBSに赤燐および水酸ィ匕マグネシウムを混練し、難燃化させた 2. Ommのシートによって形成した。貼付層 11 は、厚さ 0. 15mmであり、アクリル共重合榭脂によって形成した。これらをパターン層 15、第 1貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12の順に接着剤を介して積層し、反射域形成層 12に貼付層 11を積層して、これらの各層を、 20mm X 80mm の寸法に裁断して、総厚 2. 7mmの直方体形状のシート体 10を作製した。

なおパターン層 15の導電性パターン 22は、実施例 4と同様の寸法である。

(実施例 6)

パターン層 15および反射域形成層 12は、厚みが 100 mのアルミニウム蒸着ポリエチレンテレフタレート（PET)を使用した。パターン層 15および反射域形成層 12におけるアルミニウム層の層厚は、 0. 05 mである。パターン層 15は、 PETにアルミ -ゥムを蒸着してアルミニウム層を形成し、このアルミニウム層をエッチング処理によつてパターン化させて、図 3に示されるパターン形状を形成して作製した。第 1貯蔵体層 14は、 PVC榭脂 100重量部、 DOP80重量部、誘電材料にグラフアイト 48重量部、磁性材料にフェライト 130重量部、および他に増量材の炭酸カルシウムを添加して混練し、シート状に押出成形した 0. 4mm厚のシートによって形成した。第 2貯蔵体層 13は SBSに赤燐および水酸ィ匕マグネシウムを混練し、難燃ィ匕させた 1. 7mmのシートによって形成した。貼付層 11は、厚さ 0. 15mmであり、アクリル共重合榭脂によつて形成した。これらをパターン層 15、第 1貯蔵体層 14、第 2貯蔵体層 13、反射域形成層 12の順に接着剤を介して積層し、反射域形成層 12に貼付層 11を積層して、これらの各層を、 20mm X 80mmの寸法に裁断して、総厚 2. 1mmの直方体开状のシート体 10を作製した。

(比較例 1)

実施例 1〜6と同じタグ本体 54を、金属板 110に直接貼り付けて通信測定を行った表 1に示される試験結果力も判るように、比較例では、タグ本体 54とリーダライタ 11 1との通信はできなかった力実施例 1〜7については、ともにタグ 50とリーダライタ 1 11とが通信可能であり、通信妨害部材 57である金属板 110の近傍であっても、好適に無線通信を行うことができ、金属板 110に貼り付けたときの通信距離の低下を抑制することができた。 (比較例 2)

ゴムフェライト（2mm厚）からなる磁性シートを 20mm X 80mmの寸法に裁断したものを、タグ本体 54と金属板 110の間に挿入して通信測定を行った。通信改善効果は低ぐ本発明のシート体 10に比べて、明らかに劣るものであった。

(実施例 7)

パターン形状はほぼ図 40および図 41に示すものであり、放射形パターン 30と略方形パターン 31との各曲率に差を付け、 2つのパターン 30, 31の間隔 clを連続的にその差を変化させている。導電性パターン 22の寸法は、 alx = aly= l . Omm、 a2x = a2y= 20. Omm、 b lx=bly= 25mm、 c2x= c2y= 7. Omm、 cl = 0. 5mm以上 2. 5mm以下、放射形パターン 30における略三角形 22の曲率半径 Rl = 6. 5m m、略方形パターン 31における角部の曲率半径 R2 = 10. 5mmとした。放射形パターン 30と略方形パターン 31との間隔 clは、これらパターン 30、 31間の隙間が延びる方向の両端部に比べて、中間部が大きくなるように、連続的に変化している。

第 1貯蔵体層 14の配合は、塩素化ポリエチレン（昭和電工株式会社、エラスレン 30 1NA) 100 (phr)、カルボ-ル鉄（BASF製 EW— 1) 800 (phr)をベースに可塑剤、分散剤、炭酸カルシウム等を添加した。第 2貯蔵体層 13の配合は、第 1貯蔵体層 14 に用いたものと同じ塩素化ポリエチレン 100 (phr)に黒鉛 16 (phr)をベースに可塑剤、分散剤等を添加している。構成は、ノターン層 15 (アルミ蒸着 PETフィルム）、第 1貯蔵体層 14 (2. 1mm)、第 2貯蔵体層 13 (2. 5mm)、反射域形成層（アルミ蒸着 PETフィルム）の積層とした。 950MHz帯における材料定数は、第 1貯蔵体層 14が、 ε ' = 19. 0、 ε " = 0. 90 (tan δ ε = 0. 047)、 μ ' = 5. 33、 μ " = 1. 43 (tan δ μ = 0. 268)であり、第 2貯蔵体層 13力 ε ，= 7. 9、 ε " = 0. 13 (tan δ ε = 0. 017 ) , μ ' = 1 , μ " = 0であり、共に損失を抑えた配合とした。シート体 10として、 UHF 帯用として約 4. 6mm厚であった。

図 47は、実施例 7のシート体 10の反射損失をシミュレーションで計算した結果を示すグラフである。図 47において、横軸は、周波数を示し、縦軸は反射損失を示す。本発明の反射損失量の計算は、前述したようにコンピュータシミュレーションで行っている。本実施例のパターン構造は、前述したように隣接する導電性パターン 22の角部の曲率半径を変え、導電性パターン 22間の間隔を連続的に変化する態様としたことで、共振の調整 (周波数および Q)を行った。

この実施例 7のシート体 10を、放射形パターン 30上にタグ本体 54が配置されようにタグ本体 54よりも一回り大きいサイズに切り抜き、シート体 10の上に ALIEN社製の UHF帯用ミドルレンジタグ (ALIEN2004、 89mm X 19mm)を積層し、それを ALIE N社製リーダ (ALR— 7610— 75L、直線偏波使用）を用いて読み取り試験を行った。なお前記ミドルレンジタグを自由空間で評価した場合の通信距離は 2800mmである。読み取り試験の結果 (通信距離測定結果)を表 3に示す。表 3には、比較例 3および 4としてシート体 10の代わりに発泡体である発砲スチロールを用いて同様の読取試験を行った結果も示している。表 3には、シート体 10の厚さ（シート厚）と、通信距離と、対自由空間通信距離比を示している。本読み取り試験では、通信妨害部材としてアルミニウム板を用いて、アルミニウム板にシート体 10、または発砲体を取り付けている。したがってシート厚は、アルミニウム板力もタグ本体 54までの距離 (Gap間隔）に等しい。

[表 3]

約 5mm厚の比較例 7のシート体 10を使用した場合、 2130mmの通信距離を示し、自由空間の場合の約 76%の通信距離を得た。比較として発泡体を用いて読み取り試験を行った場合の通信距離は自由空間の場合の 21%であり、本発明のシート体 1 0の大幅な通信距離改善効果が明らかになった。

(実施例 8)

図 48は、実施例 8のシート体 10を示す断面図であり、図 49は実施例 8のシート体 1 0に取り付けられるタグ本体 54を示す平面図であり、図 50は、実施例 8のシート体 10 を構成するパターン層 15を示す平面図である。なお図 48には、タグ本体 54を取り付けて示している。実施例 8のシート体 10は、反射域形成層 12に、第 2貯蔵体層 13と、第 1貯蔵体層 14と、フィルム層 Z接着層 207と、パターン層 15とがこの順番で積層されて構成される。ノターン層 15は、導電性パターン 22とスぺーサ（基材） 21とから成る。反射域形成層 12およびパターン層 15は、アルミ蒸着 PETフィルムカゝら成る。パターン層 15は、導電性パターン 22をフィルム層 Z接着層 207に対向させて設けられる。なお、フィルム層 Z接着層およびスぺーサ (基材)等も本発明でいう貯蔵体層である。

本実施例では、導電性パターン 22は図 25に示すパターン形状であって、辺長 W1 =45mmの正方形の矩形パターン形状 31aを間隔 W2 = lmmで 4個並べたサイズに切り取り、図 48〜図 50に示す構成で、シート体 10に取り付けたタグ本体 54の金属対応通信改善効果を計算した。試作したタグ本体 54およびシート体 10を含んだ厚さは、約 3mmであり、薄型化を達成した。試作したタグ本体 54は、図 49に示すよう〖こ略長手形状（長さ 147mm、幅 10mm)で、 IC52であるタグチップのインピーダンスは 950MHz帯において 30— j 250 ( Q )とした UHF帯用である。タグ本体 54は、 4つの矩形パターン形状 31aが並ぶ方向に、長手方向を揃えて、 4つの矩形パターン形状 31 aから成る導電性パターン 22の中央部に重ねて配置される。

表 4は、実施例 8のシート体 10の構成材料の材料定数を示している。表 4には、スぺーサ (基材) 21、フィルム層/接着層 207、第 1貯蔵体層 14および第 2貯蔵体層 1 3の層厚、複素比誘電率の実数部 ε '、誘電損失 tan δ ）、複素比透磁率の実数部 '、磁性損失 tan δ ( μ )および導電率 σを示して！/、る。

[表 4]

表 5に、実施例 8のシート体 10を用いたときのタグ本体 54のアンテナ特性の評価結果を示す。表 5には、 950MHz帯の電磁波における、測定反射係数 S l l、インピーダンスの実数部 _Z1 ]_の実部、インピーダンスの虚数部 Z11の虚部および絶対利得と、自由空間でタグ本体 54を用いたときとの相対的な比較とを示している。自由空間でタグ本体 54を用いたときとの相対的な比較には、アンテナ素子 51への給電、アンテナ素子 51からの放射、 total,推定通信距離が示される。ここで表中の「給電」は、チップからアンテナ素子への整合度合!/ヽを表し、数値が大き!/ヽほど整合 (マッチング）がとれていることを示す。自由空間を 1とした場合の比較を示す。「放射」は、整合をとつてチップ力アンテナ素子に同じ大きさの電力を供給した際の放射電力を表す。これも自由空間を 1とした場合の比較を示す。 rtotaljは、整合をとらずにチップ力ゝらァンテナ素子に同じ大きさの電力を供給した際の放射電力を表す。同じく自由空間を 1 とした場合の比較を示す。この「total」の比較がアンテナ特性の比較を表している。表 5には、比較例として、通信妨害部材 57から 3. 15mmの間隔をあけてタグ本体 54を配置したときのアンテナ特性も示して、る。

推定通信距離についての基本推定式を式 (3)に示す。

[数 2]

送信電力 RP[w]xタグの空中線利¾真数] 偏波 Sf真数 1

通信距離波長 [m] ( 3 )

(4π) ² タグの必要最低電； ¾W]

タグの送信電力は一定とし、偏波損は考慮せず、タグの空中線利得 (真値)の平方根）に比例するとして、推定した。また空中線利得は、動作利得 (整合損および材料損失を含む利得)と同様であるとした。

[表 5]

結果、表 5に示す通り、本実施例のシート体 10を用いた場合の推定通信距離は、自由空間に比べ 51%となる力通信妨害部材 57から相当厚み（3. 15mm)分の空間を設けた比較例では、自由空間に比べ約 23%となり、比較例に比べても倍以上の通信距離を示したことから、本実施例のシート体 10を UHF帯用薄型金属対応アンテナ体として使用できる可能性を見出した。

また、試作したタグ本体 54の放射効率を表 6に示す。ここで、放射効率 7? = 10⁽利得 -i^' ra/wと表すことができる。指向性利得は、金属などの損失を含まない利得である。利得 (通常 Gainとだけ書かれている場合はこちらを指す。）は、損失を含んだ「いわば真の利得」といえる。また、アンテナの放射抵抗を Rrad、損失抵抗を Rlossとすると、放射効率 7? =RradZ (Rrad+ Rloss)である。 Rradは無損失アンテナの入カインピーダンスのレジスタンスに相当する。実施例 8で用いたタグ本体 54では、指向性利得が 7. 44dBi、利得 (絶対利得）がー 3. 53dBiであり、放射効率が約 8%となった

[表 6]

本発明は、その精神または主要な特徴力逸脱することなぐ他のいろいろな形態で実施できる。したがって、前述の実施形態はあらゆる点で単なる例示に過ぎず、本発明の範囲は特許請求の範囲に示すものであって、明細書本文には何ら拘束されない。さらに、特許請求の範囲に属する変形や変更は全て本発明の範囲内のものである。

産業上の利用可能性

本発明によれば、通信改善用シート体を、アンテナ素子と通信妨害部材との間に設け、アンテナ素子に電気的絶縁状態で近傍にパターン層を配置して用いることによって、導電性パターンとアンテナ素子とが電磁的な結合を起こし、電磁エネルギが導電性パターン力もアンテナ素子へ移行して導電性パターン力も共振周波数の電磁エネルギがアンテナ素子に供給される。したがって通信妨害部材の近傍であっても好適に無線通信することができ、また十分な通信距離を確保することができる。また本発明によれば、アンテナ素子が通信妨害部材の近傍に配置されるときに、ァンテナ素子と通信妨害部材との間に無線通信に用いられる電磁波のエネルギ^^ める貯蔵体層が配置されるので、導通を防ぎ、リアクタンス (L)成分やキャパシタンス (C)成分を増すことができ、また複素比誘電率の実数部 ε 'および Ζまたは複素比透磁率の実数部 'によりシート体に入った電磁波の伝搬経路を曲げることが可能となり、さらに波長短縮効果により小型化することができる。

また本発明によれば、反射域形成層によって反射域を形成して、小型でかつ薄型のシート体ながら反射域からの反射波の位相を調整して、反射域力の反射波と到来する電磁波との干渉によってシート体表面および Ζまたはアンテナ素子近傍に電界強度の高、エリアを設定することができる。またアンテナ素子が通信妨害部材の近傍に配置されるときに、通信妨害部材によるアンテナ素子の入力インピーダンスの低下を抑制することができるので、通信妨害部材の近傍であっても、好適に無線通信することができる。

また反射域形成層を設けることによって、個々の通信妨害部材の材料 (材質)によるアンテナ素子の通信条件が変ってしまうことを防止することができ、どのような環境においてもアンテナ素子による通信条件を安定ィ匕することができる。

また本発明によれば、パターン層によって、各導電性パターンの寸法に対応する電磁波を受信して共振現象を発現することができる。導電性パターンの寸法の決定の仕方によって、無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を増カロすることがでさる。

また本発明によれば、寸法および形状のうち少なくともいずれか一方が異なる複数種類の導電性パターンは、それぞれ共振周波数が異なるので、パターン層で複数の周波数の電磁波を受信できる。また無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を確実に増加することができる。

また本発明によれば、広範囲にわたって連続した構成である導電性パターンが形成されるパターン層は、広帯域の周波数にわたって利得を高くすることができるので、これを備えるシート体は、広帯域の周波数あるいは複数の周波数帯の電磁波を受信することができる。また無線通信に用いられる電磁波によってアンテナ素子が得る電力を確実に増加することができる。

また本発明によれば、電磁波を受信する導電性パターンが、基本的に多角形である略多角形の外郭形状を有し、かつ少なくとも 1つの角部が曲線状に形成されるので、利得のピーク値が高ぐかつ電磁波の偏波方向によって利得がピーク値となる周波数のずれが小さい優れた通信改善用シート体を実現することができる。

また本発明によれば、角部の曲率半径が異なる導電性パターンを形成することによつて、角部の曲率半径が同一の導電性パターンだけを形成する場合に対して、利得のピーク値を低下させずに受信する電磁波の周波数帯域 (以下「受信帯域」 t 、う場合がある）を変更することができる。

また本発明によれば、隣接する 2つの導電性パターンの間隔を一定にする場合に比べて、利得を大きくすることができる。

また本発明によれば、周波数が 300MHz以上 300GHz以下の電磁波を用いて好適に無線通信できる。

また本発明によれば、周波数が 300MHz以上 300GHz以下の範囲に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。

また本発明によれば、周波数が高 MHz帯に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。

また本発明によれば、周波数が 2. 4GHz帯に含まれる周波数の電磁波を用いて好適に無線通信することができるようにするためのシート体の厚さを可及的に小さくすることでき、薄型化することができる。

また本発明によれば、貯蔵体層は、有機重合体 100重量部に対して、磁性材料として、フェライト、鉄合金および鉄粒子の群カゝら選ばれる 1または複数の材料を、 1重量部以上 1500重量部以下の配合量で含む材料力も成るので、前述のような効果を達成するシート体を好適に実現することができる。

また本発明によれば、シート体の難燃性が得られ、難燃性が要求される用途にも好適に用いることができる。

また本発明によれば、少なくとも一表面部が、粘着性または接着性を有しているので、他の物品に貼着させることができる。これによつてシート体を容易に用いることができる。また本発明によれば、シート体が設けられ、通信妨害部材の近傍に設けて、無線通信に好適に用いることができるアンテナ装置を実現することができる。

また本発明によれば、通信妨害部材の近傍に設けても、好適に無線通信可能な電子情報伝達装置を実現することができる。

Claims

請求の範囲

[1] 通信妨害部材の近傍で、アンテナ素子を用いて無線通信するにあたって、アンテナ素子と通信妨害部材との間に設けられ、導電性パターンが形成されるパターン層を備えることを特徴とする通信改善用シート体。

[2] 非導電性である誘電体層および Zまたは磁性体層から成る、無線通信に用いられる電磁波のエネルギを集める貯蔵体層を備えることを特徴とする請求項 1記載の通 f 改善用シート体。

[3] パターン層との間に貯蔵体層を挟み、パターン層から間隔をあけてアンテナ素子とは反対側に設けられ、無線通信に用いる電磁波の波長をえとしたときにパターン層力も電気的長さが ((2η— 1)Ζ4) λ (ηは正の整数)となる位置付近に、無線通信に用いられる電磁波を反射する反射域を形成する反射域形成層をさらに備えることを特徴とする請求項 2記載の通信改善用シート体。

[4] ノターン層は、互いに電気的に絶縁される複数の導電性パターンが形成されることを特徴とする請求項 1〜3のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体。

[5] パターン層は、寸法および形状のうち少なくともヽずれか一方が異なる複数種類の導電性パターンが形成されることを特徴とする請求項 4記載の通信改善用シート体。

[6] ノターン層は、シート体の広範囲にわたって連続的に延びる導電性パターンが形成されることを特徴とする請求項 1〜5のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体

[7] 導電性パターンは、少なくとも 1つの角部が曲線状である略多角形の外郭形状を有することを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体。

[8] パターン層は、複数の導電性パターンが形成され、

角部の曲率半径が異なる導電性パターンが、組み合わされて形成されることを特徴とする請求項 7記載の通信改善用シート体。

[9] パターン層は、複数の導電性パターンが形成され、

隣接する 2つの導電性パターンの間隔が、位置によって異なることを特徴とする請求項 1〜8のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体。

[10] 無線通信に用いられる電磁波の周波数は、 300MHz以上 300GHz以下の範囲に含まれることを特徴とする請求項 1〜9のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体

[11] 総厚が、 50mm以下であることを特徴とする請求項 10記載の通信改善用シート体

[12] 無線通信に用いられる電磁波の周波数は、 860MHz帯以上 1, OOOMHz帯未満のいずれかの周波数帯に含まれ、総厚が、 15mm以下であることを特徴とする請求項 10記載の通信改善用シート体。

[13] 無線通信に用いられる電磁波の周波数は、 2. 4GHz帯に含まれ、

総厚が、 8mm以下であることを特徴とする請求項 10記載の通信改善用シート体。

[14] 貯蔵体層は、有機重合体 100重量部に対して、磁性材料として、フェライト、鉄合金および鉄粒子の群力も選ばれる 1または複数の材料を、 1重量部以上 1500重量部以下の配合量で含む材料力も成ることを特徴とする請求項 1〜13のうちのいずれか 1つに記載の通信改善用シート体。

[15] 難燃性が付与されていることを特徴とする請求項 1〜14のいずれか 1つに記載の is l改善用シート体。

[16] 少なくとも一方の表面部が、粘着性または接着性を有することを特徴とする請求項

1〜15のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体。

[17] 無線通信に用いられる周波数に合わされる共振周波数を有するアンテナ素子と、請求項 1〜16のいずれか 1つに記載の通信改善用シート体を備えることを特徴とするアンテナ装置。

[18] 請求項 17記載のアンテナ装置を備えることを特徴とする電子情報伝達装置。