WO2007045798A1 - Procede de soudage par faisceau laser avec controle de la formation du capillaire de vapeurs metalliques - Google Patents

Procede de soudage par faisceau laser avec controle de la formation du capillaire de vapeurs metalliques Download PDF

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WO2007045798A1
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gas
laser beam
welding
capillary
metal
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PCT/FR2006/051058
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Inventor
Francis Briand
Eric Verna
Sonia Slimani
Rémy Fabbro
Frédéric COSTE
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L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude
Centre National De La Recherche Scientifique
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    • B23K2103/10—Aluminium or alloys thereof

Definitions

  • the invention relates to a laser welding process in which the hydrodynamics of the liquid bath are controlled by a gas flow focused on the capillary formed at the point of impact of the laser beam during welding.
  • a capillary or keyhole filled with metal vapors is formed in the material and allows a direct transfer of energy to the heart of the material.
  • the walls of the capillary are formed of molten metal and are maintained by a dynamic equilibrium established with the internal vapors. Depending on the movement, the molten metal bypasses the capillary to form a "liquid bath" at the back of the capillary.
  • 4684779 offer laser welding processes with assist gas.
  • One or more gas streams are sent to the parts to be welded to evacuate the gaseous impurities in the ambient atmosphere at the welding zone.
  • the gas flows are delivered under low pressure and serve only to establish a gaseous atmosphere protecting the welding zone.
  • the problem then is to improve the existing laser welding processes so as to increase the quality of the weld seams, avoiding the aforementioned harmful phenomena.
  • the solution of the invention must also be usable industrially, that is to say be simple architecture and have great flexibility of use, in particular not be limited to a welding direction.
  • the solution of the invention is a method of laser beam welding of at least one metal part, preferably two metal parts with each other, in which: a) a laser beam, a first gas flow and a welding nozzle provided with an outlet orifice, said orifice being traversed by the laser beam and by the first gas flow, and b) welding of the piece or parts by melting of the metal of the the part (s) to be welded, at the point of impact of the laser beam with the part (s) to be welded, with formation of a capillary or keyhole filled with metallic vapors.
  • the first flow of gas is directed only towards the opening of the metal vapor capillary and in a direction perpendicular to the workpiece or parts to be welded so as to exert a gaseous dynamic pressure and to maintain the keyhole opened by expanding it.
  • the term "opening of the capillary (or keyhole) of metal vapors" the capillary region on the surface of the sheet to be welded and through which escape the metal vapors.
  • the diagram of Figure 5 illustrates a longitudinal sectional view of the welding zone during laser beam welding process 10. It distinguishes, on the one hand, a representation of the capillary 11 from which escape metallic vapors 12 and, on the other hand, the liquid metal walls 14 which form a bath at the rear 13. The arrow designating the direction S of the welding.
  • the method of the invention may include one or more of the following features:
  • the first gas stream is used to exert a continuous and constant gaseous dynamic pressure on the opening of the vapor capillary.
  • the first gas stream is used to stabilize the flow of the molten metal liquid bath.
  • a second protective gas stream distributed peripherally to the first gas flow is used.
  • a second protective gas stream distributed coaxially with the first gas flow with respect to the axis of the laser beam is used.
  • the flow rate of the first gas is of the order of 10 to 20 l / min and the flow rate of the second gas is of the order of 20 to 30 l / min.
  • the nozzle is a coaxial nozzle.
  • the first and second gases are chosen from argon, helium, nitrogen and their mixtures, and possibly in a smaller proportion of CO 2 , oxygen or hydrogen.
  • the laser beam is generated by an Nd: YAG type laser generator, Ytterbium fiber or CO 2 fiber.
  • the welding nozzle is carried by a robotic arm.
  • the metal parts to be welded are carbon steel, coated or not, aluminum or stainless steel.
  • the welding nozzle delivering the first gas stream has a gas passage section of between 0.1 and 10 mm 2 .
  • the pressure of the first gas flow is between 1 and 10 kPa.
  • the present invention is therefore based on a stabilization of the flow of the liquid bath during welding, by acting on the opening of the keyhole via a first jet or "fast” gas flow directed towards or on said opening of the capillary so that exert a gaseous dynamic pressure at this location to stabilize the shape, or even enlarge, and thus solve the aforementioned problems.
  • the capillary remains open because the pressure of the first gas expands and the metal vapors generated in the capillary can escape without being disturbed by the nearby molten metal bath.
  • the number of projections is significantly reduced and the hydrodynamic flow of the liquid metal facilitated, leading to an improved weld seam appearance and reduced porosity in the weld since the metal vapors are no longer there or much less trapped.
  • a second, slower flow rate shielding gas jet as commonly used in laser welding, is peripherally distributed so as to protect the welding bath from oxidation by forming a gas shield or blanket around it. the welding area.
  • the solution of the invention therefore preferably implements a first jet of "fast" gas stabilization distributed symmetrically with respect to the axis of the laser beam directed or focused on the opening keyhole and a second gas jet "slow" coverage or protection of the welding area.
  • the focused gas is said to be “fast” if it possesses or acquires sufficient kinetic energy to exert sufficient dynamic pressure on the keyhole to keep it open.
  • the cover gas is said
  • the flow rates are of the order of 10 to 20 l / min for the first fast gas and
  • the passage section of the "fast" gas is typically between 0.1 and 10 mm 2 .
  • the gas passage diameter is just a few tenths of a millimeter higher than that of the laser beam at the outlet of the nozzle.
  • the gas flow rates involved depend directly on the density of the gas used to obtain an effective dynamic pressure. This pressure is typically of the order of a few kPa.
  • the jets or gas streams may be distributed by a single "double flow” type nozzle, that is to say distributing two coaxial gas streams relative to each other, also called “coaxial” nozzle, as shown in Figures 1 to 4.
  • This principle can be extended to several concentric gas streams, including three.
  • the fast focussing gas can thus be delivered by a plurality of appropriately arranged nozzles, for example four nozzles of small diameter, typically less than 3 mm, concurrent with an angle between 20 ° and 45 ° with respect to beam axis, positioned regularly distributed at the periphery of a conventional annular protection nozzle distributing the "slow" gas.
  • the identical gases are preferably used as first and second gas streams. However, these gases can also be different.
  • argon is generally used as shielding gas for the laser beam
  • CO 2 type laser welding helium is necessary to avoid the breakdown phenomenon.
  • gaseous mixtures of helium / nitrogen, helium / argon or any other helium-based mixture for beams derived from CO 2 type laser generators as well as any neutral gas for the beams. from laser generators YAG type or fiber laser type.
  • argon, nitrogen, helium or mixtures of these gases added in addition to one or more additional constituents in low content (a few%) such as oxygen, CO 2 , hydrogen.
  • Figures 1 to 4 show schematically several embodiments of "coaxial" nozzles according to the invention.
  • a coaxial nozzle is a nozzle formed of at least two concentric gas distribution circuits.
  • Figure 1 shows a first version of a coaxial nozzle.
  • the fast jet of gas is distributed in the center of the nozzle through a hole 1 of diameter between 0.2 and 3 mm towards the opening of the keyhole.
  • the cover gas is diffused in the crown 2 concentric with the opening 1.
  • the profile of the ring 2 can be chosen such that a wall effect is obtained, that is to say that the direction of flow slow gas follows the curvature of the wall as shown in vector 3.
  • FIG. 2 shows a nozzle version in which the wall effect is used to focus the flow of the fast gas along the axis of the laser beam.
  • three gas flow circuits are provided: an axial circuit 4 for a slow gas distribution and low flow, serving mainly to prevent the rise of pollution to the laser optics, a first peripheral circuit 5 channeling the fast gas to the opening of the keyhole and a second circuit 6 distributing the slow gas cover.
  • FIG. 3 illustrates an embodiment in which the gas blanket of the slow gas is widened by means of a "vortex" distribution, that is to say with a rotation component that tends to drive the gas horizontally out of the nozzle.
  • Figure 4 shows a nozzle in which the fast gas is accelerated through a nozzle, that is to say a convergent-divergent orifice.
  • a major advantage of the use of a coaxial nozzle lies in its ease of positioning and independence from the direction of movement of the welding head carrying the nozzle. This implies that it can, for example, go directly to the end of the arm of a robot in the case of an Nd: YAG laser welding where the laser beam is generated by a Nd: YAG type generator before to be routed via an optical fiber to the laser head carrying the nozzle.
  • a first jet of gas is accelerated and confined towards the opening of the capillary, which allows the flow to be changed. back of the capillary.
  • the capillary is then more open along the welding direction and the flow of the liquid bath is smooth, continuous and without any surface oscillation.
  • the weld bead is very smooth and the "chevron structure" characteristic of Nd: YAG laser welding can be completely eliminated.
  • the flow rate of the gas jet must be higher than a conventional flow but not too important either to avoid the ejection of molten metal.
  • An implementation of the invention also has the advantage of also leading to a significant increase in the penetration depth of welding.
  • the lengthening of the capillary also makes it possible to greatly reduce the porosities generated in the weld bead during laser welding.
  • the splashing of molten metal is attenuated and the phenomenon of metal droplet ejection can be completely eliminated.
  • This fast jet welding method is therefore suitable for laser welding applications of medium thickness, that is to say approximately 1 to 5 mm.

Abstract

L'invention concerne un procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une pièce métallique, de préférence de deux pièces métalliques l'une avec l'autre, dans lequel on met en oeuvre un faisceau laser (10) , un premier flux de gaz et une buse de soudage munie d'un orifice de sortie, ledit orifice étant traversé par le faisceau laser et par le premier flux de gaz, et on réalise un soudage de la ou des pièces par fusion du métal de la ou des pièces à souder, au point d'impact du faisceau laser avec la ou les pièces à souder, avec formation d'un capillaire (11) ou keyhole rempli de vapeurs métalliques (12) . Durant le soudage, on dirige le premier flux de gaz uniquement vers l'ouverture du capillaire de vapeurs métalliques et selon une direction perpendiculaire à la ou aux pièces à souder de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse.

Description

Procédé de soudage par faisceau laser avec contrôle de la formation du capillaire de vapeurs métalliques
L'invention porte sur un procédé de soudage laser dans lequel on contrôle l'hydrodynamique du bain liquide grâce à un débit gazeux focalisé sur le capillaire se formant au point d'impact du faisceau laser, durant le soudage.
En soudage par faisceau laser, la réalisation d'une soudure entre deux pièces repose sur le phénomène de fusion et de vaporisation de la matière au point d'impact du faisceau laser.
Pour des densités de puissance spécifiques, suffisamment élevées, c'est à dire de quelques MW/cm2, un capillaire ou keyhole rempli de vapeurs métalliques se forme dans le matériau et permet un transfert direct de l'énergie au cœur de la matière. Les parois du capillaire sont formées de métal en fusion et sont maintenues grâce à un équilibre dynamique s'établissant avec les vapeurs internes. En fonction du mouvement, le métal fondu contourne le capillaire pour former à l'arrière de ce dernier un « bain liquide ».
La présence de cette cavité au cœur du bain liquide constamment en mouvement est à l'origine d'instabilités qui donnent naissances à de nombreux défauts susceptibles de dégrader la qualité de la soudure ainsi obtenue.
En effet, en observant la scène de soudage à l'aide d'une caméra, on constate que de fortes instabilités se développent à la surface du bain de soudage au contact des vapeurs éjectées, en formant des "vagues". Les vapeurs métalliques éjectées du capillaire entraînent de temps en temps aussi des gouttelettes de métal liquide. Le bain liquide peut parfois, sous l'action de son poids, s'effondrer et obstruer temporairement le capillaire provoquant de fortes instabilités
Alors, les aspects de surface des cordons sont souvent très rugueux et tourmentés, des porosités apparaissent et fragilisent le cordon de soudure obtenu. En d'autres termes, les cordons de soudage obtenus sont de mauvaise qualité. Le document Kamimuki et al, Prévention of welding defect by side gas flow and its monitoring method in continuous wave Nd:Yag laser welding, J. of Laser Appl., 14(3), p. 136-145, 2002, explique qu'un jet de gaz latéral émis au travers d'une buse cylindrique classique, de petit diamètre et positionnée uniquement à l'arrière du keyhole, peut parfois diminuer les projections ainsi que les porosités dans un cordon de soudure.
Toutefois, un problème majeur de cette solution réside dans la grande difficulté de positionnement de la buse. En effet, il suffit que la pression du jet de gaz soit un peu trop importante ou bien décalée de quelques millimètres à l'arrière du capillaire pour refermer ce dernier et augmenter les instabilités du bain liquide, ce qui conduit à l'effet inverse de celui recherché.
De plus, avec une telle buse, on ne peut souder que dans un seul sens, ce qui n'est pas pratique au plan industriel où des soudures doivent pouvoir être faites selon plusieurs direction en fonction de la complexité des pièces à souder. Par ailleurs, les documents J P-A-61229491 , JP-A-04313485 et US-A-
4684779 proposent des procédés de soudage laser avec gaz d'assistance. Un ou plusieurs flux gazeux sont envoyés vers les pièces à souder pour évacuer les impuretés gazeuses qui se trouvent dans l'atmosphère ambiant au niveau de la zone de soudage. Autrement dit, dans ces documents, les flux gazeux sont délivrés sous faible pression et servent uniquement à établir une atmosphère gazeuse protectrice de la zone de soudage.
De tels procédés ne permettent pas d'améliorer la qualité des cordons de soudage produits car le ou les flux gazeux exercent une pression uniquement sur le bain de soudage, en forçant le métal fondu vers le capillaire, provoquant ainsi une déstabilisation du capillaire ou tout simplement son obstruction.
Le problème qui se pose alors est d'améliorer les procédés de soudage laser existants de manière à accroître la qualité des cordons de soudure, en évitant des phénomènes néfastes susmentionnés.
La solution de l'invention doit également être utilisable au plan industriel, c'est à dire être d'architecture simple et présenter une grande souplesse d'utilisation, en particulier ne pas être limitée à un sens de soudage. La solution de l'invention est un procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une pièce métallique, de préférence de deux pièces métalliques l'une avec l'autre, dans lequel : a) on met en oeuvre un faisceau laser, un premier flux de gaz et une buse de soudage munie d'un orifice de sortie, ledit orifice étant traversé par le faisceau laser et par le premier flux de gaz, et b) on réalise un soudage de la ou des pièces par fusion du métal de la ou des pièces à souder, au point d'impact du faisceau laser avec la ou les pièces à souder, avec formation d'un capillaire ou keyhole rempli de vapeurs métalliques. Selon l'invention, durant le soudage, on dirige le premier flux de gaz uniquement vers l'ouverture du capillaire de vapeurs métalliques et selon une direction perpendiculaire à la ou aux pièces à souder de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse et à maintenir le keyhole ouvert en l'élargissant.
Dans le cadre de l'invention, on appelle "ouverture du capillaire (ou keyhole) de vapeurs métalliques", la zone du capillaire se trouvant à la surface de la tôle à souder et par laquelle s'échappent les vapeurs métalliques. A ce titre, le schéma de la Figure 5 illustre une vue en coupe longitudinale de la zone de soudage en cours de processus de soudage par faisceau laser 10. On y distingue, d'une part, une représentation du capillaire 11 duquel s'échappent des vapeurs métalliques 12 et, d'autre part, les parois de métal liquide 14 qui forment un bain à l'arrière 13. La flèche désignant le sens S du soudage.
Selon le cas, le procédé de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- on utilise le premier flux de gaz pour exercer une pression dynamique gazeuse continue et constante sur l'ouverture du capillaire de vapeurs.
- on utilise le premier flux de gaz pour opérer une stabilisation de l'écoulement du bain liquide de métal en fusion.
- on met en oeuvre, en outre, un deuxième flux de gaz de protection distribué périphériquement au premier flux de gaz. - on met en oeuvre un deuxième flux de gaz de protection distribué coaxialement au premier flux de gaz par rapport à l'axe du faisceau laser.
- le débit du premier gaz est de l'ordre de 10 à 20 l/min et le débit du deuxième gaz est de l'ordre de 20 à 30 l/min. - la buse est une buse coaxiale.
- le premier et le deuxième gaz sont choisis parmi l'argon, l'hélium, l'azote et leurs mélanges, et éventuellement en plus faible proportion du CO2, de l'oxygène ou de l'hydrogène . - le faisceau laser est généré par un générateur laser de type Nd:YAG , fibre d'Ytterbium ou CO2.
- la buse de soudage est portée par un bras robotisé.
- la ou les pièces métalliques à souder sont en acier au carbone, revêtu ou non, en aluminium ou en acier inoxydable. - la buse de soudage délivrant le premier flux de gaz a une section de passage du gaz comprise entre 0.1 et 10 mm2.
- la pression du premier flux de gaz est comprise entre 1 et 10 kPa.
La présente invention repose donc sur une stabilisation de l'écoulement du bain liquide durant le soudage, en agissant sur l'ouverture du keyhole via un premier jet ou flux de gaz "rapide" orienté vers ou sur ladite ouverture du capillaire de sorte d'exercer une pression dynamique gazeuse à cet endroit pour en stabiliser la forme, voire l'agrandir, et ainsi résoudre les problèmes susmentionnés.
En effet, grâce à cette pression dynamique, le capillaire reste ouvert car la pression du premier gaz l'élargit et les vapeurs métalliques générées dans le capillaire peuvent s'échapper sans être perturbées par le bain de métal en fusion avoisinant.
Le nombre de projections s'en trouve notablement réduit et l'écoulement hydrodynamique du métal liquide facilité, conduisant à un aspect des cordons de soudure amélioré et une réduction des porosités dans la soudure puisque les vapeurs métalliques ne s'y trouvent plus ou beaucoup moins piégées.
En complément, un second jet de gaz de protection à débit plus lent, tel qu'habituellement utilisé en soudage par laser, est distribué en périphérie de sorte de protéger le bain de soudage de l'oxydation en formant une protection ou couverture gazeuse autour de la zone de soudage. En d'autres termes, la solution de l'invention met donc préférentiel lement en œuvre un premier jet de gaz "rapide" de stabilisation distribué de manière symétrique par rapport à l'axe du faisceau laser dirigé ou focalisé sur l'ouverture du keyhole et un second jet de gaz "lent" de couverture ou protection de la zone de soudage.
Le gaz focalisé est dit « rapide » s'il possède ou acquiert une énergie cinétique suffisante pour exercer une pression dynamique suffisante sur le keyhole afin de le maintenir ouvert. Par opposition, le gaz de couverture est dit
« lent » car il ne doit pas perturber l'écoulement du bain liquide mais juste prévenir le contact de ce dernier avec l'oxygène de l'air ambiant.
Les débits sont de l'ordre de 10 à 20 l/min pour le premier gaz rapide et de
20 à 30 l/min pour le deuxième gaz lent de couverture. La section de passage du gaz « rapide » est typiquement comprise entre 0.1 et 10 mm2. En fait, le diamètre de passage du gaz est juste supérieur de quelques 10e de millimètre à celui du faisceau laser à la sortie de la buse.
Les débits de gaz mis en jeu dépendent directement de la densité du gaz mis en oeuvre pour obtenir une pression dynamique efficace. Cette pression est typiquement de l'ordre de quelques kPa.
Le choix particulier des débits gazeux les plus appropriés pour une opération de soudage donnée peut donc être fait empiriquement par l'homme du métier en fonction des conditions de soudage qu'il souhaite mettre en oeuvre, notamment du type de matériau qu'il doit souder, de la nature du gaz dont il dispose, de la puissance du générateur laser qu'il va utiliser.
Les jets ou flux de gaz peuvent être distribués par une buse unique de type à "double flux", c'est à dire distribuant deux flux de gaz coaxiaux l'un par rapport à l'autre, encore appelée buse "coaxiale", comme montré en Figures 1 à 4. Ce principe peut être étendu à plusieurs flux gazeux concentriques, notamment trois. De manière alternative, le gaz rapide de focalisation peut être délivré ainsi par plusieurs buses agencées de manière appropriées, par exemple quatre buses de faible diamètre, typiquement inférieur à 3 mm, concourantes avec un angle entre 20° et 45° par rapport à l'axe du faisceau, positionnées en étant régulièrement réparties à la périphérie d'une buse annulaire de protection classique distribuant le gaz « lent ».
Il est à noter qu'on utilise préférentiellement des gaz identiques en tant que premier et deuxième flux de gaz. Toutefois, ces gaz peuvent aussi être différents. Ainsi, en soudage laser de type Nd: YAG, on utilise en général de l'argon comme gaz de protection du faisceau laser, alors qu'en soudage laser de type CO2, l'hélium est nécessaire pour éviter le phénomène de claquage.
Toutefois, pour certaines applications, on peut aussi utiliser des mélanges gazeux de type hélium/azote, hélium/argon ou tout autre mélange à base d'hélium pour les faisceaux issus de générateurs lasers de type CO2 ainsi que tout gaz neutre pour les faisceaux issus de générateurs lasers de type YAG ou de type laser à fibre .
De même, on peut utiliser de l'argon, de l'azote, de l'hélium ou des mélanges de ces gaz, additionnés en plus d'un ou plusieurs constituants additionnels en teneur faible (quelques %) tels que l'oxygène, le CO2, l'hydrogène .
Les Figures 1 à 4 schématisent plusieurs modes de réalisation de buses "coaxiales" selon l'invention.
Comme on le voit sur ces Figures 1 à 4, une buse coaxiale est une buse formée d'au moins deux circuits de distribution de gaz concentriques.
La figure 1 présente une première version de buse coaxiale. Le jet de gaz rapide est distribué au centre de la buse à travers un orifice 1 de diamètre compris entre 0.2 et 3 mm vers l'ouverture du keyhole.
Le gaz de couverture est quant à lui diffusé dans la couronne 2 concentrique à l'ouverture 1. Le profil de la couronne 2 peut être choisi tel qu'un effet de paroi soit obtenu, c'est à dire que la direction d'écoulement du gaz lent suive la courbure de la paroi comme le montre le vecteur 3.
La figure 2 présente une version de buse dans laquelle l'effet de paroi est utilisé pour focaliser l'écoulement du gaz rapide le long de l'axe du faisceau laser. Dans ce mode de réalisation, trois circuits de passage du gaz sont prévus : un circuit axial 4 pour une distribution de gaz lente et de faible débit, servant principalement à éviter les remontées de pollutions vers les optiques du laser, un premier circuit 5 périphérique canalisant le gaz rapide vers l'ouverture du keyhole et un deuxième circuit 6 distribuant le gaz lent de couverture. La figure 3 illustre une réalisation dans laquelle la couverture gazeuse du gaz lent est élargie grâce à une distribution en « tourbillon », c'est à dire avec une composante de rotation qui tend à chasser le gaz horizontalement en sortie de la buse. La figure 4 présente une buse dans laquelle le gaz rapide est accéléré au travers d'une tuyère, c'est à dire d'un orifice convergent-divergent.
Un intérêt majeur de l'utilisation d'une buse coaxiale réside dans sa facilité de positionnement et son indépendance par rapport au sens de déplacement de la tête de soudage portant la buse. Ceci implique qu'elle peut, par exemple, se mettre directement au bout du bras d'un robot dans le cas d'un soudage avec laser de type Nd :YAG où le faisceau laser est généré par un générateur de type Nd:YAG avant d'être acheminé via une fibre optique jusqu'à la tête laser portant la buse. Dans tous les cas, en mettant en oeuvre le procédé de l'invention avec une telle buse coaxiale, un premier jet de gaz est accéléré et confiné en direction de l'ouverture du capillaire, ce qui permet de modifier l'écoulement à l'arrière du capillaire.
Le capillaire est alors plus ouvert le long de la direction de soudage et l'écoulement du bain liquide est régulier, continu et sans aucune oscillation en surface.
Dans le cas d'un soudage avec oscillateur laser de type Nd: YAG, le cordon de soudure est très lisse et la "structure en chevron" caractéristique du soudage par laser Nd :YAG, peut être complètement supprimée. Naturellement, le débit du jet de gaz doit être plus élevé qu'un écoulement classique mais pas trop important non plus afin d'éviter l'éjection de métal fondu.
Une mise en oeuvre de l'invention présente aussi l'avantage de conduire aussi à une augmentation notable la profondeur de pénétration de soudage.
Ainsi, des essais réalisés avec un jet de gaz dirigé et confiné sur l'ouverture du capillaire ont montré un gain en pénétration de 25%.
Ceci peut s'expliquer par le fait que, si on considère que le capillaire est allongé par le jet de gaz selon l'invention, le faisceau laser est beaucoup moins interrompu par les fluctuations du front arrière du capillaire.
De plus, du fait de l'ouverture plus importante du capillaire du fait du jet de gaz, on obtient un plasma moins dense et par conséquent absorbant moins le faisceau laser lors d'un soudage avec oscillateur laser de type CO2 par exemple.
L'allongement du capillaire permet également de fortement diminuer les porosités générées dans le cordon de soudure, pendant le soudage laser. Lorsque l'écoulement du bain liquide est stabilisé via le jet de gaz convergent de l'invention, on atténue les éclaboussements de métal en fusion et le phénomène d'éjection de gouttelettes métalliques peut être complètement éliminé.
L'utilisation d'une buse coaxiale qui confine le jet de gaz rapide sur l'ouverture du capillaire peut efficacement contrôler l'hydrodynamique du bain liquide.
L'écoulement de ce dernier peut être alors très bien stabilisé et les projections de gouttelettes métalliques complètement supprimées, ce qui permet d'arriver à une très bonne qualité de cordon de soudure avec une profondeur de pénétration améliorées, à basse vitesse de soudage, c'est à dire à moins de 3 m/min
Cette méthode de soudage avec jet rapide est donc adaptée aux applications de soudage laser des moyennes épaisseurs, c'est-à-dire de 1 à 5 mm environ.

Claims

Revendications
1. Procédé de soudage par faisceau laser d'au moins une pièce métallique, de préférence de deux pièces métalliques l'une avec l'autre, dans lequel : a) on met en oeuvre un faisceau laser, un premier flux de gaz et une buse de soudage munie d'un orifice de sortie, ledit orifice étant traversé par le faisceau laser et par le premier flux de gaz, et b) on réalise un soudage de la ou des pièces par fusion du métal de la ou des pièces à souder, au point d'impact du faisceau laser avec la ou les pièces à souder, avec formation d'un capillaire ou keyhole rempli de vapeurs métalliques, caractérisé en ce que, durant le soudage, on dirige le premier flux de gaz uniquement vers l'ouverture du capillaire de vapeurs métalliques et selon une direction perpendiculaire à la ou aux pièces à souder de manière à y exercer une pression dynamique gazeuse et à maintenir le keyhole ouvert.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'on utilise le premier flux de gaz pour exercer une pression dynamique gazeuse continue et constante sur l'ouverture du capillaire de vapeurs.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on utilise le premier flux de gaz pour opérer une stabilisation de l'écoulement du bain liquide de métal en fusion.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on met en oeuvre, en outre, un deuxième flux de gaz de protection distribué périphériquement au premier flux de gaz.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on met en oeuvre un deuxième flux de gaz de protection distribué coaxialement au premier flux de gaz par rapport à l'axe du faisceau laser.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le débit du premier gaz est de l'ordre de 10 à 20 l/min et le débit du deuxième gaz est de l'ordre de 20 à 30 l/min.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la buse est une buse coaxiale.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le premier et le deuxième gaz sont choisis parmi l'argon, l'hélium, l'azote et leurs mélanges, et éventuellement en plus faible proportion du CO2, de l'oxygène ou de l'hydrogène .
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le faisceau laser est généré par un générateur laser de type Nd:YAG, à fibre d'Ytterbium ou CO2.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la buse de soudage est portée par un bras robotisé.
11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la ou les pièces métalliques à souder sont en acier au carbone, revêtu ou non, en aluminium ou en acier inoxydable.
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 , caractérisé en ce que la buse de soudage délivrant le premier flux de gaz a une section de passage du gaz comprise entre 0.1 et 10 mm2.
13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la pression du premier flux de gaz est comprise entre 1 et 10 kPa.
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