WO2006126720A1

WO2006126720A1 - 排ガス浄化装置および排ガス浄化方法

Info

Publication number: WO2006126720A1
Application number: PCT/JP2006/310831
Authority: WO
Inventors: Masaru Kakinohana
Original assignee: Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha
Priority date: 2005-05-24
Filing date: 2006-05-24
Publication date: 2006-11-30
Also published as: JP2006328996A

Abstract

自動車、工場等から排出される排ガスに含まれる窒素酸化物を適切に浄化する、本発明に係る排ガス浄化装置は、排気通路（７０）に設けられ、排ガスに放電する反応器（２０）と、反応器（２０）の下流側の排気通路（７０）における排ガス中の窒素酸化物の濃度を検出する検出手段（４０ｍ）と、検出手段（４０ｍ）によって検出された窒素酸化物の濃度と所定の基準値との比較結果に基づいて、反応器（２０）の出力を制御する制御手段（５０）と、を備える。この排ガス浄化装置では、反応器（２０）の下流側の排気通路（７０）における排ガス中の窒素酸化物の濃度を検出し、検出された窒素酸化物の濃度と所定の基準値とを比較し、その比較の結果に基づいて、反応器（２０）の出力を制御するステップに基づいて制御が行われることで、排ガス中の窒素酸化物の浄化が図られる。

Description

明細書排ガス浄化装置および排ガス浄化方法技術分野

本発明は、排ガスを処理する排ガス浄化装置および排ガス浄化方法に関する。背景技術

一般に自動車、工場等から排出される排ガスには窒素酸化物等の有害物質が含まれていて、これらを触媒等の使用により浄化することが望まれている。しかしながら、排ガス中の酸素濃度が高い場合には、三元触媒等の触媒では窒素酸化物の浄化が困難になるという問題がある。

そこで、例えば、日本国特開 2004-68797号公報によれば、排ガス中の窒素酸化物（NOx) を放電により酸化し、酸化された窒素酸化物を吸着部で吸着し、その後吸着部に電界を加えて、吸着してイオン化した硝酸イオンを正極性側に濃縮し、最後に濃縮した硝酸イオンを還元することで窒素酸化物を浄化することが提案されている。発明の開示

しかしながら、上記日本国特開 2004- 68797号公報に記載の如く排ガスに放電させると、窒素酸化物の浄化に適する反応、例えば NOが酸化されて N0₂ になる反応が生じる場合もあるが、放電の条件によっては雰囲気温度が上昇して排ガス中の N₂に酸化が生じ、例えば NOが生じる可能性もある。これでは窒素酸化物の浄化を促すどころ力、それを増加させることになり、窒素酸化物の浄化が適切, に行われない可能性がある。

そこで、本発明は、自動車、工場等から排出される排ガスに含まれる窒素酸化物 (N O x )を適切に浄化する排ガス浄化装置および排ガス浄化方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明による排ガス浄化装置は、排気通路に設けられ、排ガスに放電する反応器と、前記反応器の下流側の前記排気通路における前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を検出する検出手段と、前記検出手段によって検出された窒素酸化物の濃度と所定の基準値との比較結果に基づいて、前記反応器の出力を制御する制御手段と、を備えることを特徴とする。

上記構成により、反応器の出力が、反応器の下流側の排ガス中窒素酸化物の濃度と所定の基準値との比較結果に基づいて制御されることとなるので、反応器を用いての窒素酸化物の浄化が適切に行われることが可能となる。 .

また、上記課題を解決するために、本発明による排ガス浄化方法は、排気通路を流れる排ガスに、該排気通路に設けられる反応器によって放電し、前記排ガス中の窒素酸化物の浄化を促進させる排ガス浄化方法であって、前記反応器の下流側の前記排気通路における前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を検出するステップと、前記検出するステップにおいて検出された窒素酸化物の濃度と所定の基準値とを比較するステップと、前記比較の結果に基づいて、前記反応器の出力を制御するステツプと、を備えることを特徴とする。 - これにより、反応器の出力が、反応器の下流側の排ガス中の窒素酸化物の濃度と所定の基準値との比較結果に基づいて制御されるので、.反応器を用いての窒素酸化物の浄化が適切に行われることが可能となる。

望ましくは、前記所定の基準値は、前記反応器よりも上流の前記排ガスにおける窒素酸化物の濃度である。これにより、 ^応器に入る前の排ガス中の窒素酸化物の濃度を基準として、反応器の出力が制御されることになる。

また、この場合、前記制御するステップは、前記反応器の下流側の前記排気通路における窒素酸化物の濃度が、前記所定の基準値を上回った場合に、前記反応器の動作を抑制するステップを含むと良い。' これにより、反応器の使用による窒素酸化物の増加が抑制されることになり、ひいては反応器の作動動力を節約することが可能となる。

上記した本発明によれば、自動車、工場等から排出される排ガスに含まれる窒素酸化物が適切に浄化される。図面の簡単な説明

図 1は、反応器での印加電圧に対する NO、 N0₂、 NQxの濃度の変化の一例を表したグラフである。

図 2は、本発明の実施形態における排ガス浄化装置がエンジンを搭載した車両の排気系に適用されたところを示す概略構成図である。

図 3は、本発明の実施形態における排ガス浄化装置の制御フローチャートの一例である。発明を実施するための最良の形態

本発明の実施形態について説明する前に、一実験結果について図 1に基づいて説明する。図 1に表されているのは、 1対の電極からなる反応器を用いて排ガスに放電することで、排ガス中の NO濃度と、 N0₂濃度と、 NO X濃度とがどのように変動するかを調べた一実験結果である。この実験では、一定組成の排ガスを排気通路に流し、この排気通路に設けられた反応器に種々の値の電圧を印加させることで、その排ガスに向けて放電を起させて、反応器から出てきた排ガスにおける NO濃度 (曲線 t l)、 N0₂濃度（曲線 t 2)、および NO濃度と N〇₂濃度との和である NOx濃度（曲線 T) を測定した。図 1の印加電圧「0 kV」、すなわち反応器から排ガスに向けて放電されていない状態から、印加電圧を徐々に高くしていくと、 NOx濃度は 30 kV付近まで概ね変化しなかった。しかしながら、それ以上の高電圧が作用されると、 NOx濃度は増加した（曲 ί泉 T参照）。これは、曲線 t lおよび曲線 t 2から明らかなように、主として減少傾向にあった N O濃度が増加傾向に変化したことに起因する。すなわち、まず、印加電圧が 0 kVから徐々に高くされると、およそ 20 kVから NO濃度は、 NOが酸化されて N〇₂になることにより減少し始め、これに伴い N0₂濃度が増加する。この傾向はおよそ 30 kVまで続く。しかしながら、およそ 30 kVになると、排ガス中の N₂に高電圧が作用されてそれと〇₂との反応が生じるなどして N〇（いわゆるサーマル NO X) が生じるために、 NOの濃度が増加傾向に転じる。一方で、放電にる熱の発生に伴い、 N0₂の分解が促進されるため、 N0₂は減少傾向に転じる。しかしながら、 NO 濃度の増加量が、 ^^ひ₂濃度の減少量を上回るため、トータルの: NO X濃度は増加傾向に転じるのである。これより、反応器への印加電圧を適切に制御しなければ、反応器を介すことで却って N〇 Xの浄化が行われ難くなる可能性があることが理解される。そこで、本実施形態では、 NO Xの浄化のレベル、具体的には NO X濃度に応じて反応器の印加電圧を、適切な印加電圧に制御する。例えば図 1によるところの 30 kVから所定の範囲内、より具体的には 20 k Vと 30 k Vとの間の範囲内の印加電圧になるように、反応器の印加電圧を制御する。

以下、本発明の実施形態に係る排ガス浄化装置および排ガス浄化方法について、添付図面を参照しつつ詳細に説明する。

図 2は、本発明の実施形態における排ガス浄化装置 10力エンジン 60を搭載した車両の排気系に適用されたところを示す概略構成図である。排ガス浄化装置 1 0は、車両に搭載されたエンジン 60の排気系、すなわちエンジン 60の排気ポート (不図示)よりも下流側の排気通路 70に設置されている。この排気通路 70は排気管 72により区画形成されている。なお、本実施形態のエンジン 60はディーゼルエンジンである。しかしながら、本発明に係る排ガス浄化装置は、各種の内燃機関、すなわち火花点火機関や圧縮点火機関の排気系などに適用され得、特に排ガス中の酸素濃度の高いリ一ンバーンガソリンェンジンなどに適用されても良い。本実施形態の排ガス浄化装置 10は、反応器 20と.、触媒 30と、 NO X濃度計 (NO Xセンサ） 40 (40 uと 40rri) と、それらを制御する制御装置（E C U) 5 0とを含んで構成されている。反応器 2 0は排気通路 7 0に設けられ、反応器 2 0よりも下流側の排気通路 7 0の部分に触媒 3 0が設けられている。本実施形態の N O Xセンサ 4 0としては、反応器 2 0よりも上流側の排気通路 7 0の部分に N O Xセンサ 4 0 uが、反応器 2 0よりも下流側であつて触媒 3 0よりも上流側の排気通路 7. 0の部分に N O xセンサ 4 0 mが設けられている。

排気通路 7 0を流れる排ガスに向けて放電するべく排気管 2に設置されている反応器 2 0は、同軸円筒型のものである。反応器 2 0はそれ自体の軸線が排気通 .路 7 0の軸線とほぼ一致するように、排気管 7 2に組み込まれている。反応器 2 0 は、ケース 2 2と、ケース 2 2の軸線上に延在する中心電極 2 4と、この中心電極 2 4が中心を通り且つケース 2 2の外周面を包む接地電極 2 6と、中心電極 2 4にパルス電圧を印加する高電圧電源 2 8とにより構成されている。なお、接地電極 2 6は、電気的に接地 2 6 aされている。

反応器 2 0の中心電極 2 4は、排ガスの流れ方向と同方向に延びており、その中心電極 2 4の上流側の端部には、金属結線 2 8 aを介して高電圧電源 2 8が接続されている。中心電極 2 4は、耐腐食性に優れたクロム鋼（例えば、 1 0 C r 5 A 1 ) で作製されているが、それにのみ限定されるものではなく、他の耐腐食性に優れた金属その他の導電体を用いて作製され得る。ケース 2 2はセラミックスで作製されているが、その他の耐熱性に優れた材料で作製されても良い。ディーゼルエンジンであるので排気系の温度が低いエンジン 6 0の場合には、ケース 2 2は、セラミツクス等に比べて耐熱性の比較的低いァクリル樹脂などの材料から作製されても良レ^一方、接地電極 2 6は、ステンレス鋼で形成されているが、ステンレス鋼の他、耐熱性および耐腐食性のある導電体で形成されても良い。高電圧電源 2 8は、不図示の直流電源（例えば、車載バッテリ）の出力を昇圧して任意の電圧値および波形の直流パルス波を出力できるように、 D C— D Cコンバータおよびスイッチング回路を含んで構成されている。高電圧電源 2 8は、中心電極 2 4に所望の高電圧を印加するべく、後述する E C U 5 0からの制御出力により制御される。本実施形態の触媒 30は、 N〇x吸蔵還元型触媒（NSR触媒）であり、ェンジン 60から排出された排ガスから少なくとも窒素酸化物（NOx) を除去するべく設けられている。具体的には、触媒 30は、八二カム構造体を有するプラチナ Z口ジゥム系触媒であり、そこに NOx吸蔵機能を高めるためにバリウム（Ba) が担持されだものである。触媒成分として、それら以外にパラジウム、銅、マンガンなどが用いられても良い。触媒 0は、少なくとも NOxを浄化可能であれば NS R 触媒に限定されず、三元触媒であっても良い。例えば、三元触媒としては、酸素吸蔵機能を高めるためにセリウム（C e) 力担持されたプラチナ系触媒がある。

NOxセンサ 40 u、 40mは、排気通路 70を流れる排ガスにおける NOxの濃度を検出する。

ECU50は、 CPU、 ROM, RAM, A/D変換器、入力インタフェース、出力イン夕フェース等を含むマイクロコンピュータとして構成されている。 ECU 50の入カイン夕フェースには NOxセンサ 40 u、 40mが電気配線を介して接続されている。 ECU 50の出力インタフェースには、高電圧電源 28が接続されている。そして、 ECU50は、検出した NOx濃度と所定の基準値とを比較し、その比較結果に基づいて、反応器 20において高電圧電源 28から中心電極 24に印加される印加電圧を、適切に NOxの酸化が促進されるように制御する。高電圧電源 28への電圧指令信号を変えることで、中心電極 24への印加電圧が調整される。

このような構成において、排気通路 70を流れる排ガスに向けて、反応器 20による放電が生じると、ある条件下ではプラズマが発生し、排ガス中の酸素分子〇₂ に電子が衝突して酸素原子が生じる。この酸素原子が酸素分子と結合することで、オゾン〇₃が生成されることになる。このオゾンは酸化力が強いので、排ガスに含まれる NOx、特に NOが酸化されて、 N〇₂が生成される。そして、この N0₂ が触媒 30へ導入されることになる。なお、酸素分子から生じた上記酸素原子が、例えば N 0と反応することでも N 0₂が生成される。一般に N〇xは、 NS R触媒である触媒 30上で、還元されて N₂や 0₂にされることで浄化される。しかしながら、その反応がより迅速に且つ効率よく行われるためには、その前段階で NO Xの酸化が行われるのが好適である。すなわち、例えば NOは、触媒 30への導入より前に酸化されて N0₂とされるのが好ましく、 N 0₂ 'とされていることで NOは触媒 30により N₂や 0₂に適切に還元されることになる。したがって、触媒 30に排ガスが導入される前に、上記の如く反応器 20 で NO Xの酸化を促進することにより、 NO Xの浄化が効率よく行われることとなる。 .

しかしながら、上述の通りに、反応器 20による排ガスへの放電の程度によっては、適切に NO Xの浄化が行われない場合が生じ得る。そこで、本実施形態では、 NO Xの浄化レベルに応じて、反応器 20による排ガスへの放電を制御することに. している。

以下に、反応器 20への供給電力、すなわち中心電極 24への印加電圧の制御について図 3のフローチャートに基づいて説明する。..

まず、 ECU 50は、ステップ S 301において、後述する制御停止フラグが「0」であるが否かを判定する。初期状態では同フラグはリセットされているためここでは肯定されてステップ S 303に進む。次に、ステップ S 303で、 NO Xセンサ 40 uによる反応器 2ひの上流側の NO X濃度（以下、第一 NO X濃度と称する。） Cuが、また NO Xセンサ 40 mによる反応器 20の下流側の NO X濃度（以下、第二 NO X濃度と称する。） Cmがそれぞれ検出されて、 RAMに記憶される。次に、ステップ S 305で、 RAMに記憶されている第二 NO X濃度 Cmが所定の第一基準値 Coより高いか否かが判定される。ただし、所定の第一基準値 Coは、反応器 20により NO X浄化を促進する必要がないほど、排気通路 70を流れる排ガス中の NO X濃度が低いか否かを判定するための基準値であり、予め実験により求めて ROMに記憶されている。なお、所定の第一基準値 Coは、触媒 30の NOx 浄化の性能に基づいて決定されている。' 第二 NOx濃度 Cmが第一基準値 C o以下と判断されて否定されると、ステップ S 307へ進み、後述する夕イマカウンタ値 ηがリセットされる。そして、ステツプ S 309において、排ガスに向けて反応器 20から放電されないように、反応器 20における高電圧電源 28からの印加電圧 s ρが「0」、すなわち OFFにされて、該ルーチンは終了される。

一方、ステップ S 305で第二 NOx濃度 Cmが所定の第一基準値 C oより高いと判断されると、ステップ S 31 1へ進み、 RAMに記憶されている第二 NOx濃度 C mが、同様に R A Mに記憶されている第一 N O X濃度 C uより高いか否かが判定される。すなわち、ステップ S 31 1では、第一 NOx濃度 Cuが所定の第二基準値として用いられる。そして、笋ニ NOx濃度 Cmが、第一 N〇x濃度 Cu以下と判断されて否定されるとステップ S 313へ進み、タイマカウンタ値 nがリセットされる。そして、ステップ S 315で印加電圧 s p力 s p 1に設定され、該ルーチンは終了される。このステップ S 315での印加電圧 s pの設定によって、反応器 20における印加電圧 s p力 s p 1となるように、出力信号が ECU 50から発せられる。ここでいう s p 1は、反応器 20での放電により排ガス中の NOxの酸化が好適に行われ、例えば N0₂が生成される値である。例えば図 1における 30 ' k Vはこの s 1に相当する。

一方、ステップ S 31 1で、第二 N〇x濃度 Cmが第一 NOx濃度 Cuより高いと判断されて肯定されると、ステップ S 317へ進む。ここで、第二 N〇x濃度 C mが第一 NOx濃度 Cuより高いということは、反応器 20での放電によって排ガスの N〇x濃度が高くなつたことを意味する。この現象は、例えば、図 1に基づいた上記説明の如く、排ガス中の N₂と〇₂が反応して、望ましくないいわゆるサーマル N O Xの生成が誘発されたことにより生じた、と考えることができる。それ故、そのようなサ一マル NOxが生成されないように、反応器 20の動作、すなわち本実施形態では反応器 20での印加電圧 s を抑制することが必要とされる。そこで、ステップ S 317以下で、印加電圧 s が抑制される。ステップ S 317では、印加電圧 s pが抑制、すなわち低減される。具体的には、通常運転時の印加電圧 s 1力、ら、所定の減少量 As pが減じられ、その減じられた値（s p 1— Δ s p) が印加電圧 s pとされて印加電圧 s pが更新される。そして印加電圧 s pがその更新されたものとなるように電圧指示信号が ECU 50から高電圧電源 28へ発せられる。このようにして、反応器 20の下流側の排気通路における第二 N〇 X濃度 C mが、所定の第二基準値である第一 NOx濃度 Cuを上回った場合に、反応器 20の動作が抑制されるのである。そして、ステップ S 31 7の次のステップ S 319では、夕イマカウン夕値 nがインクリメントされる。なお、この夕イマカウン夕値 nは、後述するステップで、抑制された印加電圧の印加時間を反映した値として用いられる。

このようにして抑制された印加電圧 s pの印加は、第二 NO X濃度 Cmが第一 N Ox濃度 Cu以下になるまで（ステップ S 31 1)、繰り返し行われる。ただし、抑制された印加電圧 s pを求めるための上記所定の減少量 Δ s pは、例えば 5 k V である。これは、通常運転時の印加電圧 s p 1が上記の如く、図 1での 3 O k Vである場合には、印加電圧 s pが抑制されて 20 kVまでの範囲の電圧になるように上記所定の減少量 Δ s pが定められているからである。

しかしながら、反応器 20の動作を所定時間抑制しても、第二 NOx濃度 Cmが第一 NOx濃度 Cu以下にならない場合がある。そのような場合には、反応器 20 によって NOxの浄化が適切に促進されていないことが明らかであり、ひいては反応器 20の故障が疑われる。そこで、ステップ S 321において、夕イマカウンタ値 nを、予め ROMに記憶されている閾値 Xと比較することにしている。ここで、夕イマカウン夕値 nは、上記ステップ S 319に連続して至れば至るほど「1」づつ増えていく値であるので、連続して繰り返されたルーチン分の時間に対応した値である。すなわち、夕イマカウンタ値 nは、抑制された印加電圧 s pの印加時間を反映した値である。当初はステップ S 321でタイマカウンタ値 nが閾値 X未満であるとして肯定されてそのルーチンは終了される。そして、次回以降のルーチンで連続してステップ S 3 1 9に至るようになると、ステップ S 3 2 1で夕イマカウンタ値 nが閾値 X以上となって否定されることになる。本実施形態では、この場合を反応器 2 0の故障と判断する。ステップ S 3 2 1で否定されるとステップ S 3 2 3 へ進み、異常アラームが例えば運転者に向けて発せられると共に、反応器 2 0の制御が停止ざれるべく、所定の制御停止フラグが「1」にセッ卜される。この制御停止フラグは、反応器 2 0での電圧の印加を ί拳止することを示すフラグであり、それが「1」ということは反応器 2 0での電圧の印加の停止を表している。その結果、次のルーチンのステップ S 3 0 1で制御停止フラグが参照され、同フラグが「1」にセットされているため、ステップ S 3 0 9の処理が実行されることになる。こうして、反応器 2 0への電力供給が O F F (印加電圧 s p = 0 ) にされる。

以上の構成を有する本実施形態の効果を確かめるために実験を行った。実験では上記装置をディーゼルエンジンを搭載した車両に適用し、 1 0 _ 1 5モードにおける N O xセンサ 4 0によって計測される N〇x浄化率と、反応器 2 0への投入電力を計測した。なお、 N O X浄化率を測定するため、反応器 2 0よりも上流側の N O X濃度を上記 N O xセンサ 4 0 uで測定すると共に、触媒 3 0よりも下流側の排気通路 7 0の部分に追加の N O xセンサ 4 0 d (不図示）を設けて、そこでの N O x 濃度をも計測した。そして、上記実施形態に即して制御したときの実験結果を求めて、この実験結果を、電源の最大投入エネルギーである 5 0 0 W, 5 0 k Vを反応器 2 0に投入し続けたときの実験結果と比較した。

この結果、反応器 2 0への電力、すなわち印加電圧を調整しなかった比較例では、浄化率が 7 0 %、投入エネルギーが 5 0 0 Wであった。これに対して、上記本実施形態の制御に基づいて印加電圧を調整した例では、浄化率が 8 5 %、投入エネルギ一が 3 0 0 Wであった。これにより、本実施形態の制御を行うことにより、サーマル N O Xの発生を抑えつつ N O Xの浄化が促進されると共に、反応器 2 0への供給電力が節約できることが明らかとなった。

以上、本発明を好適な実施形態に基づいて説明したけれども、本発明は内燃機関の排気系ばかりでなく、工場等からの排気系など種々の排気系に適用可能である。また、反応器 2 0は、電力の作用により排ガスを浄化することが可能であればブラズマ生成の有無を問わず、また同軸円筒型に限らず平行平板型のものなど他の形式のものであっても良い。また、上記実施形態では反応器 2 0の下流側の排気通路 7 0の部分に触媒 3 0を配置したが、配置されるのは触媒に限定されない。触媒の代わりに、その他ガスを吸収、貯蔵するような装置や、電気等のにより排ガス中の N O Xを直接分解する装置を設けても良い。さらに、上記実施形態では、 N O xセ 'ンサ 4 0を反応器 2 0め上流側、すなわち排ガス発生源と反応器 2 0との間と、.反応器 2 0と触媒 3 0との間に設けたが、反応器 2 0の下流側の排気通路 7 0に少なくとも一つ配置されれば良い。もちろん N O Xセンサが少なくとも一つそこに設けられるのであれば、他にいくつ排気通路 7 0に設けられても良い。

また、上記実施形態では電圧値 s p 1を固定値としたが、排ガスに含まれる N O X濃度に応じて最適な印加電圧も変動するので、第一 N O X濃度 C uに応じて所定のマップを参照すること等により、印加電圧 s p 1を変化させることとしてもよい。また、電圧値 s p 1は、反応器 2 0より上流側の第一 N O X濃度 C uばかりでなく、反応器 2 0より下流側の N〇x濃度、例えば第二 N O X濃度 C mに応じて決定されても良い。さらには、電圧値 s 1はエンジンの運転状態によって変動されても良く、電圧値 s p iは排ガスの温度、触媒の温度、排ガス量、エンジン回転数、およびェンジン負荷のいずれかまたはそれらの内の 2以上のものの組合せに応じて決定されても良い。なお、そのような場合には、対応するセンサ、例えば温度センサ、回転数センサ、負荷センサが適宜設けられ、あるいはエンジン 6 0に既に設けられているこれらのセンサの検出値が利用される。

また、上記実施形態では、 N O Xセンサ 4 0 mにより検出された反応器 2 0の下流側の N O x濃度 C mを、 N O xセンサ 4 0 uにより検出された反応器 2 0の上流側の N〇x濃度 C uと比較することとした（ステップ S 3 1 1 )。しかしながら、この比較の対象である上記所定の第二基準値として、実測された上流側の N O X濃度 C uでなく、固定値を用いても良い。

また、上記実施形態では、ステップ S 3 1 7で、印加電圧 s 1を所定の減少量 Δ s pだけ低減することとした。しかしながら、その低減する量はステップ S 3 1 7に連続したルーチンで至る回数が増すほど段階的に増えるようにしても良い。なお、上記実施形態では、本発明をある程度の具体性をもって説明したが、本発明については、特許請求の範囲に記載された発明の精神や範囲から離れることなしに、さまざまな改変や変更が可能であることは理解されなければならない。すなわち、本発明は特許請求の範囲およびその等価物の範囲および趣旨に含まれる修正および変更を包含するものである。

Claims

請求の範囲

1 . 排気通路に設けられ、排ガスに放電する反応器と、

前記反応器の下流側の前記排気通路における前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を検出する検出手段と、

前記検出手段によつて検出された窒素酸化物の濃度と所定基準値との比較結果に基づいて、前記反応器の出力を制御する制御手段と、

を備えることを特徴とする排ガス浄化装置。

2 . 排気通路を流れる排ガスに、該排気通路に設けられる反応器によって放電し、前記排ガス中の窒素酸化物の浄化を促進させる排ガス浄化方法であって、

前記反応器の下流側の前記排気通路における前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を検出するステップと、

前記検出するステップにおいて検出された窒素酸化物の濃度と所定の基準値とを比較するステップと、

前記比較の結果に基づいて、前記反応器の出力を制御するステップと、を備えることを特徴とする排ガス浄化方法。

3 . 前記所定の基準値は、前記反応器よりも上流の前記排ガスにおける窒素酸化物の濃度であることを特徴とする請求項 2に記載の排ガス浄化方法。

4 . 前記制御するステップは、前記反応器の下流側の前記排気通路における窒素酸化物の濃度が、前記所定の基準値を上回った場合に、前記反応器の動作を抑制するステップを含むことを特徴とする請求項 3に記載の排ガス浄化方法。