WO2006030893A1 - 鉄塔の基礎構造 - Google Patents

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WO2006030893A1
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steel tower
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Shigeru Tanabe
Satoshi Matsuo
Masahiro Yoshimoto
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Tokyo Electric Power Co Holdings Inc
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Tokyo Electric Power Co Inc
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    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D27/00—Foundations as substructures
    • E02D27/32—Foundations for special purposes
    • E02D27/42—Foundations for poles, masts or chimneys
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D27/00—Foundations as substructures
    • E02D27/10—Deep foundations
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/24—Prefabricated piles
    • E02D5/28—Prefabricated piles made of steel or other metals

Definitions

  • the present invention relates to a steel tower foundation structure in which a plurality of pile bodies placed in the ground and a main pillar of a steel tower are joined via a concrete structure.
  • the fixing structure between the footing 51 and the main pedestal 52 is roughly divided into a bolt fixing method, an anchoring material fixing method, and a pressure plate fixing method.
  • the bolt fixing method is a method in which the base plate 53 provided on the bottom surface of the main pedestal 52 is fixed by a plurality of anchor bolts 54, 54...
  • a mounting plate 56 is fixed to the lower peripheral surface of the main pedestal embedded in the footing 51 by welding or the like.
  • This is a fixing method in which a plurality of bolts of angles 57 and 57 are provided around the periphery. As shown in FIG.
  • the supporting plate fixing method includes a bottom surface of a main pedestal 52 embedded in a footing 51 and This is a method of fixing by means of Z or a ring-shaped pressure bearing plate 58, 58, etc. provided so as to protrude outward on the outer surface.
  • the jointing method between the footing and the pile head is a ring-like shape that protrudes outward on the outer surface of the pile head immersed in the footing 51.
  • Bearing plate 59, 59, etc. which is fixed by the bearing plate 59, 59, etc.
  • multiple rebars 60, 60 ⁇ Reinforcing bar joining method that arranges and joins is adopted.
  • Patent Document 1 JP-A-9 3882
  • Patent Document 2 Japanese Patent Laid-Open No. 2003-166254
  • the foundation of the power transmission tower is not the influence of the weight of the tower or the weight of the wire, but the wind load due to the wire tension, typhoon or seasonal wind. It will be strongly influenced by.
  • the overturning moment is larger than the total compressive load due to other factors, so that compression load acts on the leeward steel tower legs, while compressive load (indentation force) acts on the leeward steel tower legs.
  • the lifting load (withdrawal force) of about 70% of Further, a bending moment is applied by a couple of forces due to the pushing force and the pulling force, and a horizontal force is applied.
  • the footing 51 is designed so that it has sufficient resistance against these pushing force, pulling force, bending moment, and horizontal force and does not cause cracking, the footing scale increases and the footing increases.
  • the amount of excavation increases and the amount of concrete placement increases, resulting in a large amount of time and effort. I'm stuck.
  • the main problem of the present invention is to reduce the construction time and the amount of excavation by enabling small-scale foundations in a foundation structure type in which a plurality of pile bodies having relatively small diameters are installed in the ground.
  • the purpose is to provide a foundation structure for steel towers that reduces the amount of concrete and the amount of concrete placement.
  • the concrete structure is a structure formed by placing concrete in a steel pipe having a plurality of steps in the vertical direction to prevent misalignment on the inner wall surface along a circumferential direction.
  • the tops of a plurality of piles placed in the ground are joined to the lower side of the concrete structure, and a fixing member is provided below the main tower pillar.
  • a main structure of a steel tower is provided in which a main pedestal portion provided with the fixing member is embedded in the concrete structure.
  • the foundation of the steel tower according to claim 1, wherein the plurality of pile bodies are small-diameter piles having a caliber force of 00 ⁇ mm or less or a diameter of 1Z6 or less of the steel pipe diameter.
  • a structure is provided.
  • piles it is desirable to arrange a plurality of, preferably 4-6, small-diameter piles with a diameter of 400 mm or less or a diameter of 1Z6 or less than the large-diameter pile. Especially in mountainous areas, large heavy machinery cannot be brought in. Therefore, it is recommended to create the required number of small-diameter piles on the ground using a small drilling machine. Details of the small-diameter pile will be described later. However, it can be a cast-in-place pile or a steel pipe pile.
  • the misalignment prevention ribs are respectively disposed on the upper side and the lower side of the support main plate mounting portion of the tower main pedestal.
  • the foundation structure of the steel tower described in any one of 2 is provided.
  • the misalignment prevention ribs are disposed on the upper side and the lower side, respectively, with the bearing plate placement portion of the buried portion of the main tower pillar as a boundary. This is what we do.
  • the load of the main pedestal column force acting on the concrete structure has both indentation force and pull-out force depending on the direction of wind load or earthquake load.
  • the support plate is disposed on the upper side and the lower side of the support plate placement site.
  • the concrete structure can be built in a form to be placed on the ground.
  • a footing is similarly embedded in the ground and ground pressure resistance is used. It is desirable to build in a state that can suppress displacement.
  • a slant pile placed in a diagonally downward direction from a steel pipe peripheral wall portion of the concrete structure is provided.
  • Providing inclined piles can significantly improve the pulling resistance.
  • the present invention according to claim 7 provides the steel tower foundation structure according to any one of claims 1 to 5, further comprising a connecting beam for connecting the concrete structures of the adjacent main tower pillars.
  • a connecting beam for connecting the concrete structures of adjacent main tower pillars is provided.
  • the present invention according to claim 8 provides the foundation structure of the steel tower according to any one of claims 1 to 5, wherein the number of the main tower pillars is 2 to 4. Instead of a large steel pipe column, it can also be used in a superstructure with 2 to 4 truss-structured columns. In the case of a small-scale steel tower, 4 main pedestal columns in one said steel pipe Can be fixed. The invention's effect
  • the concrete structure is fixed to the inner wall surface along the circumferential direction. Adopting a structure built by placing concrete in a steel pipe with multiple ribs for preventing misalignment in the vertical direction, it is possible to dramatically improve anchorage resistance, Will be able to make a small scale. As a result, the construction time can be reduced, the excavation amount can be reduced, and the concrete placement amount can be reduced.
  • the steel tower foundation structure comprises a plurality of pile bodies 1, 1 ... placed in the ground and a main pillar 2 of the steel tower via a concrete structure 3.
  • the concrete structure 3 is made of concrete 6 in a steel pipe 5 having a plurality of vertically extending ribs 4, 4, etc. fixed on the inner wall surface along the circumferential direction.
  • the top of the plurality of pile bodies 1, 1... Placed in the ground is joined to the lower side of the concrete structure 3, and the main tower legs.
  • a structure in which the supporting plates 7, 7... Are provided in a plurality of steps on the lower outer surface of the column 2 and the main leg column portion K in which the supporting plates 7, 7 ... are arranged is embedded in the concrete structure 3. It is what.
  • a thick steel pipe having a diameter of about 1000 to 5000 mm and a thickness of about 20 to 30 mm is preferably used.
  • the cross-sections 4, 4,... May be of any cross-sectional shape as long as they can be reliably prevented from slipping with the concrete 6 to be placed.
  • a rebar Z steel rod 4a may be fixed by welding along the inner wall surface of the steel pipe 5, or a square steel material as shown in FIG. 5 (B). 4b may be used, or a flat bar 4c may be used as shown in FIG. 5 (C).
  • the steel pipe 5 is a steel circular pipe, but a steel pipe such as a square pipe or a polygonal pipe may be used.
  • the concrete structure 3 can be built in a form to be placed on the ground, but in order to reduce the displacement due to earth pressure resistance, most of the concrete structure 3 is buried in the ground! It is desirable to build U ⁇ .
  • both the pushing force and the pulling force are applied to the main pedestal 2 depending on the direction of wind load, etc., so that both the pushing force and the pulling force can be handled. Therefore, it is desirable that the misalignment prevention ribs 4 are disposed on the upper side and the lower side of the main bearing column K of the steel tower main pillar 2 as a boundary. Actually, it is desirable that the steel pipes 5 are arranged at almost equal intervals in the vertical direction.
  • the main pedestal 2 is provided with a plurality of steps on the outer surface of the lower part thereof, and in the example shown in FIG. It is buried in the concrete structure 3 so that it is located at the center.
  • the cross-sectional dimension of the main pedestal 2 is not particularly limited, but is approximately 300 to 3000 mm.
  • the bearing plate 7 has a structure in which a ring plate is fixed around the main pedestal 2 by welding or the like, but the planar shape of the bearing plate 7 may be a polygonal shape or the like.
  • the pressure plate method is adopted as the fixing method of the main pedestal 2.
  • the anchoring material fixing method shown in FIG. 7 can also be adopted.
  • an example of a steel pipe column is shown as the steel tower main pedestal 2, but the main pedestal 2 can be, for example, angle steel, and as shown in FIG.
  • the number of the main pillars 2 may be two to four, and the assembled pillars 2 ′, etc., in which these are connected by a plurality of diagonal members 2a, 2a, etc., may be targeted.
  • the pile body 1 can be any force such as a steel pipe pile, a cast-in-place pile, or a ready-made pile, regardless of the pile type.
  • the pile body 1 is preferably at least two in the steel pipe 5. It is desirable to have a diameter that allows 4 to 6 pipes to be evenly arranged, but from the viewpoint of workability, it is preferable to use a small diameter pile with a diameter of S400 ⁇ mm or less or a diameter of 1Z6 or less of the diameter of the steel pipe 5. Is desirable.
  • a steel pipe or a ready-made pile is inserted into the drilled hole, and a solidified material such as grout material, concrete, or high-fluidity concrete around it. It may be configured to be filled and fixed, or it can be constructed as a cast-in-place pile by inserting an assembly bar into the borehole and filling concrete or high-fluidity concrete.
  • a rotary type or the like is used when the ground is weak, and a rotary impact type down-the-Horno or Nmmer (trade name) is used when the ground is a bedrock or a bedrock layer in the middle. It can be preferably used.
  • the pile body 1 and the concrete structure 3 are joined using a reinforcing bar fixing system in which fixed reinforcing bars 8, 8...
  • a bearing plate joining method may be adopted in which the outer surface of the pile head inserted into the concrete structure 3 is fixed by a ring-like bearing plate provided so as to protrude outward.
  • the foundation structure according to the second embodiment shown in FIG. 2 is provided with the inclined piles 10 that are driven obliquely downward from the peripheral wall portion of the steel pipe 5 of the concrete structure 3.
  • the slant pile 10 integrally with the concrete structure 3, the push-in force is improved, but the pull-out resistance can be greatly improved.
  • the slant pile 10 may be provided with a plurality of forces in the illustrated example.
  • concrete is also cast on the outer portion of the insertion port 5a of the steel pipe 5, and the head portion of the inclined pile 10 is fixed so as to be integrated with the concrete structure 3.
  • the foundation structure according to the third embodiment shown in FIG. 3 is provided with connecting beams 12 so as to connect the concrete structures 3 and 3 of the adjacent main tower pillar 2 to each other.
  • connecting beams 12 so as to connect the concrete structures 3 and 3 of the adjacent main tower pillar 2 to each other.
  • concrete is also cast on the outer portion of the insertion port 5a of the steel pipe 5, and the end of the connecting beam 12 is fixed so as to be integrated with the concrete structure 3.
  • This design method has the ultimate failure resistance (breakage resistance of the steel pipe 5, the adhesion resistance of the concrete around the bearing plate, and the resistance of the rib 4 for slippage prevention) after preventing the split fracture. Therefore, it becomes a rational design.
  • the fixing strength design by this joining method can be designed based on the following formula in consideration of the following matters.
  • n ri b Number of slip stoppers
  • FIG. 1 shows a basic structure of a steel tower according to a first embodiment, (A) is a longitudinal sectional view, and (B) is a transverse sectional view.
  • FIG. 2 shows a basic structure of a steel tower according to a second embodiment, (A) is a longitudinal sectional view, (B) is a right side view, and (C) is a transverse sectional view.
  • FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing the basic structure of a steel tower according to a third embodiment.
  • FIG. 4 is a longitudinal sectional view showing a modification of the main pedestal 2.
  • FIG. 5 Fig. 5 (A) to (C) are views showing examples of the rib 4 for misalignment prevention.
  • FIG. 6 shows the basic structure of a conventional steel tower, (A) is a longitudinal sectional view, and (B) is a transverse sectional view.
  • FIG. 7 The anchoring material fixing method of the main pedestal column 52 is shown.
  • (A) is a longitudinal section of the footing
  • (B) is a plan view of the anchoring material
  • (C) is a side view of the anchoring material.
  • FIG. 8 shows a pressure bearing plate fixing method for the main pedestal 52, (A) is a longitudinal sectional view, and (B) is a transverse sectional view.
  • FIG. 9 (A) is a diagram showing a method for fixing a bearing plate of a pile body 50, and (B) is a diagram showing a method for fixing a reinforcing bar.
  • FIG. 10 is a side view showing a basic structure of a simple steel tower according to a conventional example.
  • FIG. 11 is an external force action state diagram due to wind load on the steel tower foundation.
  • FIG. 12 is a diagram showing a footing destruction mode (1).
  • FIG. 13 is a diagram showing a footing destruction mode (part 2).

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Abstract

　【課題】地盤中に比較的口径の小さい杭体を複数設置した基礎構造形式において、基礎の小規模化を可能とすることにより、施工時間の短縮、掘削量の低減、コンクリート打設量の縮小等を図り得る鉄塔の基礎構造を提供する。 　【解決手段】地盤中に打設された複数本の杭体１，１…と、鉄塔の主脚柱２をコンクリート構造体３を介して接合した鉄塔の基礎構造において、前記コンクリート構造体３は、内壁面に、周方向に沿って固設されたズレ止め用リブ４，４…を上下方向に複数段に亘って有する鋼管５内にコンクリート６を打設することによって造成された構造体とし、前記コンクリート構造体３の下部側に、前記地盤中に打設された複数本の杭体１，１…の頂部が接合され、かつ前記鉄塔主脚柱２の下部外面に複数段に亘り支圧板７，７…が設けられ、支圧板７，７…が配設された主脚柱部分Ｋがコンクリート構造体３に埋設されている構造とする。

Description

明 細 書
鉄塔の基礎構造
技術分野
[0001] 本発明は、地盤中に打設した複数の杭体と、鉄塔の主脚柱とをコンクリート構造体 を介して接合した鉄塔の基礎構造に関する。
背景技術
[0002] 前記鉄塔の主脚柱を支持する基礎構造として、比較的支持層が深い場合には、図 6に示されるように、地盤に比較的口径の小さい複数の杭体 50, 50· ··を打設した後 、これら杭体 50, 50…の頂部と連結するように鉄筋コンクリートによってフーチング 5 1を造成し、このフーチング 51と鉄塔の主脚柱 52とを接続する方式が一般的となつ て ヽる（下記特許文献 1等参照)。
[0003] また、前記フーチング 51と主脚柱 52との定着構造に関しては、大別すると、ボルト 定着方式、いかり材定着方式、支圧板定着方式などが存在する。ボルト定着方式は 、図 6に示されるように、主脚柱 52の底面に設けられたベースプレート 53を複数本の アンカーボルト 54, 54…によって定着する方式であり、前記いかり材定着方式は、図 7(A)〜(： C)に示されるように、フーチング 51に埋設される主脚柱の下部周面に取付板 56を溶接等によって固設し、この取付板 56を挟んで左右対のアングル 57, 57をボ ルト接合したものを周囲に複数箇所設けた定着方式であり、前記支圧板定着方式は 、図 8に示されるように、フーチング 51に埋設される主脚柱 52の底面及び Z又は外 面に外方に突出するように設けたリング状等の支圧板 58, 58· ··によって定着する方 式である。
一方、フーチングと杭頭部との接合方式は、図 9(A)に示されるように、フーチング 5 1内に没入させた杭頭部の外面に、外方に突出するように設けたリング状等の支圧 板 59, 59· ··によって定着する支圧板接合方式や、図 9(B)に示されるように、杭頭部 とフーチング 51とに跨るように複数本の鉄筋 60, 60· ··を配設して接合する鉄筋接合 方式などが採用されている。
[0004] 一方で、基礎構造の簡略ィ匕を図るために、下記特許文献 2では、下端に杭径より大 径な掘削羽根を有する回転圧入用鋼管杭 70、 70· ··を、地中に斜め方向に圧入して 設置し、回転圧入用鋼管杭 70、 70· ··の上端に鉄塔脚部 71の下端部に連結固定し てなる鉄塔基礎構造において、地中に斜め方向に設置された回転圧入用鋼管杭 70 と上方に伸びる鉄塔脚部 71とが直線状になるように構成した鉄塔用基礎構造が提 案されている。
特許文献 1：特開平 9 3882号公報
特許文献 2 :特開 2003— 166254号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0005] 前記送電用鉄塔の基礎にお!、ては、図 11に示されるように、鉄塔の自重、電線の 自重の影響よりも、電線の延線張力や、台風や季節風などによる風荷重の影響を強 く受けることになる。その結果、転倒モーメントが他の要因による全圧縮荷重に比べ て大きくなるため、風下側の鉄塔脚部には圧縮加重が作用する一方で、風上側の鉄 塔脚部には圧縮荷重 (押込み力）の約 7割に及ぶ引揚荷重（引抜き力）が作用する。 また、前記押込み力と引抜き力による偶力によって曲げモーメントが作用するとともに 、水平力が作用することになる。
[0006] 従って、鉄塔脚部を支持する基礎 (フーチング)では、図 12に示されるように、主脚 柱 52とフーチング 51の定着部において、フーチングが浅くなり過ぎると、主脚柱 52 の基部を中心としたコーン状の剪断ひび割れ 61が発生し定着部破壊を引き起こすこ とがある。また、図 13に示されるように、杭体 50がフーチング 51の外縁に近すぎる場 合には定着部から外側に割裂ひび割れ状の剪断ひび割れ 62, 62· ··が発生し、定 着部破壊が起こることがある。さらに、フーチングが薄くなり過ぎると、同図に示される ように、杭体 50を中心としてコーン状の剪断ひび割れ 61が発生することがあるなどの 問題があった。
従って、これらの押込み力、引抜き力、曲げモーメント、水平力に対して十分な耐カ を有し、ひび割れを起こさないようにフーチング 51を設計すると、フーチング規模が 大型化してしまうとともに、フーチングが大規模となった分、掘削量が多くなるとともに 、コンクリート打設量が多くなるなどの問題も発生し、施工に多くの時間と手間が掛か つていた。
[0007] 一方、前記特許文献 2記載の基礎構造の場合は、フーチングを有しな ヽため、前 述した問題点が解消されるようになるけれども、大口径の鋼管杭 70を地盤中に打設 するためには大型の重機類が必要となり、特に山岳地帯での鉄塔基礎の構築には 採用することができない、或いは困難であるなどの問題があった。
[0008] そこで本発明の主たる課題は、地盤中に比較的口径の小さい杭体を複数設置した 基礎構造形式において、基礎の小規模ィ匕を可能とすることにより、施工時間の短縮、 掘削量の低減、コンクリート打設量の縮小などを図った鉄塔の基礎構造を提供するこ とにある。
課題を解決するための手段
[0009] 前記課題を解決するために請求項 1に係る本発明として、地盤中に打設された複 数本の杭体と、鉄塔の主脚柱とをコンクリート構造体を介して接合した鉄塔の基礎構 造において、
前記コンクリート構造体は、内壁面に、周方向に沿って固設されたズレ止め用リブを 上下方向に複数段に亘つて有する鋼管内にコンクリートを打設することによって造成 された構造体とし、前記コンクリート構造体の下部側に、前記地盤中に打設された複 数本の杭体の頂部が接合され、かつ前記鉄塔主脚柱の下部に定着部材が設けられ
、前記定着部材が設けられた主脚柱部分が前記コンクリート構造体に埋設されてい ることを特徴とする鉄塔の基礎構造が提供される。
[0010] 上記請求項 1記載の本発明においては、先ず地盤中に打設された複数本の杭体と
、鉄塔の主脚柱とを接合するコンクリート構造体として、内壁面に、周方向に沿って固 設されたズレ止め用リブを上下方向に複数段に亘つて有する鋼管内にコンクリートを 打設することによって造成された構造体とする。
従来は、鉄塔主脚柱の定着部の設計は、コンクリートの許容引張応力度や許容剪 断応力度に基づいた定着耐カにより補強が成されていたが、安全性の検知力 十分 でないと予測される場合があり、一層の定着耐カ向上のために、経験則に基づく補 強が成されていたため、過剰補強が成されることがあった。本出願人はこのような状 況に鑑み、効率的な基礎の設計及び補強について鋭意検討を行った結果、特開 20 00-345571号公報において開示するように、主脚柱に継続的な応力が作用すると、コ ンクリートに水平のひび割れや垂直のひび割れ (割裂ひび割れ)が発生する。そして 、支圧定着方式の場合には、前記割裂ひび割れの発生による影響を大きく受け、こ の割裂ひび割れが発生した時は、その内の一つでも基礎表面にまで至ると破壊が生 じるとの知見を得るに至った。なお、本願発明者等は、割裂ひび割れに直交する方 向、すなわち主脚柱の周方向を鋼管により補強し、コンクリートの拘束を向上させて 割裂破壊を抑制することにより、定着耐カを飛躍的に向上できることを十数体の模型 実験や数値解析から得て!ヽる。
[0011] 従って、割裂ひび割れをできる限り抑制することができれば、定着耐力が向上し、 接合部 (基礎部分)が縮小化できるとの考えの下、上記構造のコンクリート構造体とし 、その下部側に、前記地盤中に打設された複数本の杭体の頂部が接合され、かつ前 記鉄塔主脚柱の下部に定着部材が設けられ、前記定着部材が設けられた主脚柱部 分が前記コンクリート構造体に埋設されている基礎構造とした。
[0012] その結果、前記鋼管が打設されたコンクリートを外部 (周囲)から拘束することにより 割裂ひび割れが防止され、コンクリート構造体の定着耐カを大幅に向上できるように なるとともに、杭体は鋼管内の内壁面近傍に近接して配置することができるようになる ため、コンクリート構造体の規模を大幅に縮小化できるようになる。また、コンクリート 構造体の規模を縮小化できることにより、施工時間の短縮、掘削量の低減、コンクリ 一ト打設量の縮小などが図れるようになる。
[0013] さらに、前記鋼管とコンクリートとからなるコンクリート構造体とすることにより、複数本 の杭を容易に設置することが可能であるとともに、主杭や副杭の施工誤差を容易に 吸収することが可能になる。
[0014] 請求項 2に係る本発明として、前記複数本の杭体は、口径力 00 φ mm以下又は口 径が前記鋼管径の 1Z6以下の小口径杭とする請求項 1記載の鉄塔の基礎構造が 提供される。杭体としては、大口径杭よりも口径が 400 φ mm以下又は口径が前記鋼 管径の 1Z6以下の小口径杭を複数本、好ましくは 4〜6本程度配置するのが望まし い。特に山岳地帯では大型重機を持ち込めないため、小型の削孔機械によって小 口径杭を必要本数だけ地盤に造成するのがよい。小口径杭としては、詳細には後述 するが、場所打ち杭や鋼管杭などとすることができる。
[0015] 請求項 3に係る本発明として、前記ズレ止め用リブは、前記鉄塔主脚柱の支圧板配 設部位を境に、その上部側及び下部側に夫々配設してある請求項 1、 2いずれかに 記載の鉄塔の基礎構造が提供される。
[0016] 上記請求項 3記載の本発明においては、前記ズレ止め用リブは、前記鉄塔主脚柱 の埋設部の支圧板配設部位を境に、その上部側及び下部側に夫々配設するように するものである。コンクリート構造体に作用する主脚柱力 の荷重は、風荷重や地震 荷重の方向によって押込み力、引抜き力の双方のケースがあるため、これらの荷重 の両者に対して、前記ズレ止め用リブを効果的に機能させるには、支圧板配設部位 を境に、その上部側及び下部側に夫々配設するようにするのが良い。
[0017] 請求項 4に係る本発明として、前記コンクリート構造体は、その大部分が地盤に埋 設されている請求項 1〜3いずれかに記載の鉄塔の基礎構造が提供される。
[0018] 前記コンクリート構造体は、地上に載置するような形態で築造することもできるが、 基礎の変位などを抑制するにはフーチングを同様に、地中に埋設し土圧抵抗によつ て変位を抑制し得る状態で築造するのが望まし 、。
[0019] 請求項 5に係る本発明として、前記鉄塔主脚柱の径を φ、前記鉄塔主脚柱におけ る支圧板の配設区間長を L、前記鋼管の内径を Dとするとき、 L/ Φ =2〜5であり、 かつ DZ Φ =2〜： LOの条件を満足している請求項 1〜4いずれかに記載の鉄塔の基 礎構造が提供される。
[0020] 請求項 6に係る本発明として、前記コンクリート構造体の鋼管周壁部より斜め下方 向に沿って打設された斜杭を備える請求項 1〜5 ヽずれかに記載の鉄塔の基礎構造 が提供される。
[0021] 上記請求項 6記載の本発明においては、前記コンクリート構造体の鋼管周壁部より 斜め下方向に向けて打設された斜杭を備えるようにするものである。斜杭を設けるこ とにより、特に引抜き耐カを大幅に向上できるようになる。
[0022] 請求項 7に係る本発明として、前記隣接する鉄塔主脚柱のコンクリート構造体同士 を連結する連結梁を備える請求項 1〜5いずれかに記載の鉄塔の基礎構造が提供さ れる。 上記請求項 7記載の本発明においては、隣接する鉄塔主脚柱のコンクリート構造 体同士を結合する連結梁を設けるようにするものである。コンクリート構造体を連結梁 で連結しておくことにより、基礎の変位を大幅に抑制することが可能となる。
[0023] 請求項 8に係る本発明として、前記鉄塔主脚柱の本数を 2乃至 4本とする請求項 1 〜5いずれかに記載の鉄塔の基礎構造が提供される。大きな鋼管柱の代わりに、トラ ス構造の支柱を 2乃至 4本有する上部構造にも使用することができ、小さな規模の鉄 塔の場合は、 1つの前記鋼管の中に 4本の主脚柱をすベて定着することができる。 発明の効果
[0024] 以上詳説のとおり本発明によれば、地盤中に比較的口径の小さい杭体を複数設置 した基礎構造形式において、コンクリート構造体として、内壁面に、周方向に沿って 固設されたズレ止め用リブを上下方向に複数段に亘つて有する鋼管内にコンクリート を打設することによって造成された構造体を採用するため、定着耐カを飛躍的に向 上させることができ、基礎部分を小規模ィ匕できるようになる。その結果、施工時間の短 縮、掘削量の低減、コンクリート打設量の縮小などを図り得るようになる。
発明を実施するための最良の形態
[0025] 以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳述する。
〔第 1形態例〕
図 1に示されるように、本発明に係る鉄塔基礎構造は、地盤中に打設された複数本 の杭体 1, 1…と、鉄塔の主脚柱 2とをコンクリート構造体 3を介して接合するに当たり 、前記コンクリート構造体 3として、内壁面に、周方向に沿って固設されたズレ止め用 リブ 4, 4…を上下方向に複数段に亘つて有する鋼管 5内にコンクリート 6を打設するこ とによって造成された構造体とし、前記コンクリート構造体 3の下部側に、前記地盤中 に打設された複数本の杭体 1, 1…の頂部が接合され、かつ前記鉄塔主脚柱 2の下 部外面に複数段に亘り支圧板 7, 7…が設けられ、前記支圧板 7, 7…が配設された 主脚柱部分 Kが前記コンクリート構造体 3に埋設されている構造とするものである。
[0026] 以下、より具体的に詳述すると、
前記コンクリート構造体 3としては、例えば径が 1000〜5000mm程度、厚みは約 2 0〜30mm程度の厚肉鋼管が好適に使用される。内壁面に固設されるズレ止め用リ ブ 4, 4…としては、打設されるコンクリート 6との間で確実に滑りを防止し得る突起形 状であれば如何なる断面形状のものであってもよい。例えば、図 5(A)に示されるよう に、鉄筋 Z鋼棒 4aを鋼管 5の内壁面に沿って溶接によって固設してもよいし、図 5(B) に示されるように、角鋼材 4bを用いても良いし、図 5(C)に示されるようにフラットバー 4 cなどを用いてもよい。
[0027] なお、図示の例では前記鋼管 5として、鋼製の円形管としたが、角管や多角形管な どの鋼製管を用いることもできる。また、前記コンクリート構造体 3は、地上に載置する ような形態で築造することもできるが、土圧抵抗による変位量の低減を図るため、大 部分が地盤に埋設されて!ヽる状態で築造するのが望ま Uヽ。
前記主脚柱 2には、前述したように、風荷重等の方向によって、押込み力又は引抜 き力の双方が作用することになるため、押込み力と引抜き力との両者に対応可能とす るため、前記ズレ止め用リブ 4は、前記鉄塔主脚柱 2の支圧板配設部位 Kを境に、そ の上部側及び下部側のそれぞれに配設するようにするのが望ましい。実際には、前 記鋼管 5の上下方向にほぼ均等の間隔で配置するのが望ましい。
[0028] 前記主脚柱 2は、その下部外面に複数段に亘り、図示例では 3段に亘り支圧板 7, 7…が設けられ、この支圧板配設部位 Kが前記コンクリート構造体 3のほぼ中央に位 置するように、コンクリート構造体 3に埋設されている。前記主脚柱 2の断面寸法は特 に限定はないが、概ね 300〜3000mm程度とされる。前記支圧板 7としては、リング 板を前記主脚柱 2の周囲に溶接等によって固設した構造としたが、支圧板 7の平面 形状は多角形状等であってもよい。また、本形態例では、前記主脚柱 2の定着方式と して支圧板方式を採用したが、図 7に示される、いかり材定着方式を採用することもで きる。
[0029] さらに、図示例では鉄塔主脚柱 2として、鋼管柱の例を示したが、主脚柱 2としては 例えば、山形鋼とすることもでき、また、図 4に示されるように、主脚柱 2の数を 2乃至 4 本とし、これらを複数の斜材 2a、 2a…で連結した組立て柱 2'などを対象とすることも できる。
[0030] 前記杭体 1としては、杭種は問わず、鋼管杭、場所打ち杭、或いは既製杭などのい ずれ力とすることができる。前記杭体 1は、前記鋼管 5内に少なくとも 2本以上、好まし くは 4〜6本程度均等配置できる径とすることが望ましいが、好ましくは施工性の点か ら、口径カ S400 φ mm以下又は口径が前記鋼管 5の径の 1Z6以下の小口径杭とする のが望ましい。前記小口径杭の施工は、例えば削孔により地盤中に穿孔を行ったな らば、この穿孔内に鋼管又は既製杭を挿入し、周囲にグラウト材又はコンクリート、高 流動性コンクリートなどの固化材を充填し固定するようにしてもよいし、穿孔内に組立 筋を挿入し、コンクリート又は高流動性コンクリートを充填することにより場所打ち杭と して造成したものとすることができる。前記地盤の穿孔は、地盤が弱い場合にはロー タリー式などを用い、岩盤か途中に岩盤層が介在するような地盤の場合には回転打 撃式のダウンザホールノ、ンマー（商標名）などを好適に使用することができる。
[0031] 前記杭体 1とコンクリート構造物 3との接合は、図示例では両者間に跨る定着鉄筋 8 , 8…を配設する鉄筋定着方式を採用しているが、鋼管杭の場合にはコンクリート構 造体 3内に挿入した杭頭部の外面に、外方に突出するように設けたリング状等の支 圧板によって定着を図る支圧板接合方式を採用してもよい。
[0032] 以上詳述した基礎構造の施工は、先ず最初に、コンクリート構造体 3の施工部を地 盤掘削したならば鋼管 5を設置し、次いで杭体 1, 1…のための穿孔を行い杭体 1、 1 …を地盤中に造成する。その後、定着筋 8, 8…を設置するとともに、主脚柱 2の基部 を鋼管 5内の所定の位置に位置決めし、仮固定部材（図示せず）によって固定を図る とともに、鋼管 5内に所定の鉄筋を配筋し、すべての配筋作業を終えたならば、コンク リートを打設する。
[0033] 〔第 2形態例〕
次いで、図 2に示される第 2形態例に係る基礎構造は、前記コンクリート構造体 3の 鋼管 5周壁部より斜め下方向に向けて打設された斜杭 10を設けるものである。斜杭 1 0をコンクリート構造体 3に対して一体的に備えることにより、押込み力の向上はもちろ んであるが、それ以上に引抜き耐カを大幅に向上できるようになる。なお、前記斜杭 10は図示例は 1本とした力 複数設けるようにしてもよい。
施工は、先ず最初に、コンクリート構造体 3の施工部を地盤掘削したならば、掘削部 の壁面より穿孔を行い斜杭 10を打設した後、鋼管 5を設置する。鋼管 5の壁面には、 予め前記斜杭 10との一体ィ匕を図るために定着筋 11の挿入口 5aが形成されている。 [0034] 次いで、杭体 1, 1…のための穿孔を行い杭体 1、 1…を地盤中に造成する。その後 、定着筋 8, 8…を設置するとともに、主脚柱 2の基部を鋼管 5内の所定の位置に位置 決めし、仮固定部材（図示せず）によって固定するとともに、鋼管 5内に所定の鉄筋を 配筋し、かつ鋼管 5の挿入口 5aから定着筋 11を挿入し、すべての配筋作業を終えた ならば、コンクリートを打設する。
また、前記鋼管 5の挿入口 5aの外側部分にも、コンクリートを打設し、斜杭 10の頭 部を固定し、コンクリート構造体 3との一体ィ匕を図るようにする。
[0035] 〔第 3形態例〕
次いで、図 3に示される第 3形態例に係る基礎構造は、隣接する鉄塔主脚柱 2のコ ンクリート構造体 3, 3同士を結合するように連結梁 12を設けるものである。コンクリー ト構造体 3, 3を連結梁 12によって相互に連結することにより、基礎の変位を大幅に 抑制できるようになる。
[0036] 施工は、先ず最初に、コンクリート構造体 3の施工部を地盤掘削したならば、掘削部 の壁面より水平穿孔を行い連結梁 12を設置するための通孔を形成するか、比較的 浅い場合にはオープン掘削により連結梁設置部分に溝を形成し、連結梁 12を造成 した後、鋼管 5を設置する。なお、鋼管 5の壁面には、予め前記連結梁 12との一体化 を図るために定着筋 11の挿入口 5aが形成されて 、る。
[0037] 次いで、杭体 1, 1…のための穿孔を行い杭体 1、 1…を地盤中に造成する。その後 、定着筋 8, 8…を設置するとともに、主脚柱 2の基部を鋼管 5内の所定の位置に位置 決めし、仮固定部材（図示せず）によって固定するとともに、鋼管 5内に所定の鉄筋を 配筋し、かつ鋼管 5の挿入口 5aから定着筋 11を挿入し、すべての配筋作業を終えた ならば、コンクリートを打設する。
[0038] また、前記鋼管 5の挿入口 5aの外側部分にも、コンクリートを打設し、連結梁 12の 端部を固定し、コンクリート構造体 3との一体ィ匕を図るようにする。
[0039] 〔本定着方式による定着耐力の設計〕
次に、本発明に係る鉄塔基礎の設計方法につ!、て説明する。
この設計方法は、割裂破壊を防止した上での破壊形態 (鋼管 5の降伏耐カ、支圧 板周囲のコンクリートの付着耐カ、ズレ止め用リブ 4の耐力）を終局耐カとしているた め合理的な設計となる。
本接合方式による定着耐力の設計は、以下の事項を考慮し、下記に示す式に基づ いて設計することができる。
(1)コンクリートを拘束する前記鋼管 5の降伏耐カ（応力）は、次式 (1)にて決定する。
[数 1]
^ P · tan Θ f
— · · · ( 1 )
· π · τ · i γ I · γ c f ：拘束する鋼管の許容引張応力度
p ：設計鉛直荷重
t ：拘束する鋼管の肉厚
：定着長 （支圧板最上段と最下段の間隔）
Θ ：支圧板からコンクリートに伝達される支圧力の方向
Ύ ι ：ずれ止めの施工条件に関する鋼管の強度低下係数
Y e ：杭の施工誤差による偏芯に関する係数
(2)支圧板 7周囲のコンクリート付着耐カ (応力度）は、次式 (2)によって決定する。
[数 2] て = τ^≤ て ' ' ' ( 2 )
Ρ ：設計鉛直荷重
Us ：支圧板周囲の付着せん断周長
ί ι ：定着長 （支圧板最上段と最下段の間隔）
て ：鋼管で拘束されたコンクリートの許容付着応力度
(3)前記ズレ止め用リブ 4の耐カを検討するために、ズレ止め用リブ 4の溶接部のせん 断応力度は次式 (3)にて決定する。
[数 3] P sh
sh < ( 3 )
nr,h - w - π · (D-2t) ：設計鉛直荷重
て ：溶接部の許容せん断応力度
nrib ：ずれ止めの本数
W ： 溶接部の脚長
D ：拘束する鋼管の外径
t ：拘束する鋼管の肉厚
y 2 ：ずれ止めの施工条件による溶接部の強度低下係数
K ：ずれ止めの応力のばらつきを考慮する係数
(4)前記ズレ止め用リブ 4に接するコンクリートの支圧応力度は、次式 (4)にて決定する 画
_
Figure imgf000013_0001
p ：設計鉛直荷重
σ ca ：コンクリートの許容支圧応力度
n„b ：ずれ止めの本数
D ：拘束する鋼管の外径
t ：拘束する鋼管の肉厚
drib ：ずれ止めの出幅
a ： 2軸で拘束されたコンクリートの許容支圧応力度の割増係数 κ ：ずれ止めの応力のばらつきを考慮する係数
(5)前記ズレ止め用リブ 4の内周に接するコンクリートのせん断応力度は、次式 (5)にて 決定する。
[数 5]
Figure imgf000014_0001
P ：設計鉛直荷重
τ ha ：鋼管で拘束されたコンクリートの許容付着応力度
D ：拘束する鋼管の外径
t ：拘束する鋼管の肉厚
dr,b ：ずれ止めの出幅
£ rib ：ずれ止めの設置幅 図面の簡単な説明
[図 1]第 1形態例に係る鉄塔の基礎構造を示す、（A)は縦断面図、（B)は横断面図であ る。
[図 2]第 2形態例に係る鉄塔の基礎構造を示す、 (A)は縦断面図、（B)は右側面図、 (C )は横断面図である。
[図 3]第 3形態例に係る鉄塔の基礎構造を示す縦断面図である。
[図 4]主脚柱 2の変形例を示す縦断面図である。
[図 5]ズレ止め用リブ 4の形態例図 (A)〜(C)である。
[図 6]従来の鉄塔の基礎構造を示す、（A)は縦断面図、（B)は横断面図である。
[図 7]主脚柱 52のいかり材定着方式を示す、（A)はフーチング縦断面図、（B)はいかり 材の平面図、（C)はいかり材の側面図である。
[図 8]主脚柱 52の支圧板定着方式を示す、（A)は縦断面図、（B)は横断面図である。
[図 9](A)は杭体 50の支圧板定着方式を示す図であり、（B)は鉄筋定着方式を示す図 である。
[図 10]従来例に係る簡易な鉄塔の基礎構造を示す側面図である。
[図 11]鉄塔基礎に対する風荷重による外力作用状態図である。
[図 12]フーチングの破壊形態 (その 1)を示す図である。
[図 13]フーチングの破壊形態 (その 2)を示す図である。
符号の説明 1···杭体、 2···主脚柱、 3···コンクリート構造体、 4.4a〜4c…ズレ止め用リブ、 5··· 鋼管、 6···コンクリート、 7…支圧板、 8· 11···定着筋、 10…斜杭、 12…連結梁

Claims

請求の範囲
[1] 地盤中に打設された複数本の杭体と、鉄塔の主脚柱とをコンクリート構造体を介し て接合した鉄塔の基礎構造にぉ 、て、
前記コンクリート構造体は、内壁面に、周方向に沿って固設されたズレ止め用リブを 上下方向に複数段に亘つて有する鋼管内にコンクリートを打設することによって造成 された構造体とし、前記コンクリート構造体の下部側に、前記地盤中に打設された複 数本の杭体の頂部が接合され、かつ前記鉄塔主脚柱の下部に定着部材が設けられ
、前記定着部材が設けられた主脚柱部分が前記コンクリート構造体に埋設されてい ることを特徴とする鉄塔の基礎構造。
[2] 前記複数本の杭体は、口径力 ΟΟ φ πιπι以下又は口径が前記鋼管径の 1Z6以下 の小口径杭とする請求項 1記載の鉄塔の基礎構造。
[3] 前記ズレ止め用リブは、前記鉄塔主脚柱の支圧板配設部位を境に、その上部側及 び下部側に夫々配設してある請求項 1、 2 ヽずれかに記載の鉄塔の基礎構造。
[4] 前記コンクリート構造体は、その大部分が地盤に埋設されている請求項 1〜3いず れかに記載の鉄塔の基礎構造。
[5] 前記鉄塔主脚柱の径を φ、前記鉄塔主脚柱における支圧板の配設区間長を L、前 記鋼管の内径を Dとするとき、 LZ Φ = 2〜5であり、かつ DZ Φ = 2〜10の条件を満 足して 、る請求項 1〜4 、ずれかに記載の鉄塔の基礎構造。
[6] 前記コンクリート構造体の鋼管周壁部より斜め下方向に向けて打設された斜杭を備 える請求項 1〜5いずれかに記載の鉄塔の基礎構造。
[7] 前記隣接する鉄塔主脚柱のコンクリート構造体同士を結合する連結梁を備える請 求項 1〜5いずれかに記載の鉄塔の基礎構造。
[8] 前記鉄塔主脚柱の本数を 2乃至 4本とする請求項 1〜5 、ずれかに記載の鉄塔の 基礎構造。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106381881A (zh) * 2016-09-14 2017-02-08 中国海洋大学 一种重力式单桩基础
CN106968159A (zh) * 2017-04-01 2017-07-21 徐冲 一种市镇空中客车用的桥梁结构
JP2017197984A (ja) * 2016-04-28 2017-11-02 清水建設株式会社 Ｐｈｃ杭と鉄骨柱の接合構造
JP2020026620A (ja) * 2018-08-09 2020-02-20 株式会社竹中工務店 杭基礎構造

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4783746B2 (ja) * 2007-01-29 2011-09-28 公益財団法人鉄道総合技術研究所 斜杭と基礎の接合部構造
CN101871217B (zh) * 2009-04-23 2013-12-18 润弘精密工程事业股份有限公司 预铸桩帽结构及其接合结构的接合方法
JP4874433B2 (ja) * 2010-01-19 2012-02-15 新日本製鐵株式会社 鋼管杭
JP5563512B2 (ja) * 2011-04-12 2014-07-30 レンドリース・ジャパン株式会社 柱状構造物および柱状構造物の設置方法
CN103174162A (zh) * 2011-12-21 2013-06-26 上海市电力公司 一种用于输电线路铁塔的复合桩结构
CN102767189B (zh) * 2012-07-31 2014-06-25 中铁第五勘察设计院集团有限公司 一种设置桩承台基础及其施工方法
CN104790423B (zh) * 2015-03-12 2017-03-01 中国能源建设集团浙江省电力设计院有限公司 一种大型输电杆塔复合扩顶灌注桩基础
CN106049521A (zh) * 2016-06-23 2016-10-26 中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司 一种输电线路十字悬臂梁独柱自平衡基础及施工方法
CN106223356B (zh) * 2016-09-21 2018-11-06 成都九十度工业产品设计有限公司 一种快速安装的胀紧塔基
JP7449880B2 (ja) * 2021-01-18 2024-03-14 大成建設株式会社 鋼管柱の柱脚部構造
CN113914701A (zh) * 2021-11-01 2022-01-11 峻江建设有限公司 一种可应用于松软土质的防倾倒铁塔
CN115419103A (zh) * 2022-10-19 2022-12-02 四川省送变电建设有限责任公司 一种输电线路工程基础结构及其施工方法
CN115680008A (zh) * 2022-10-29 2023-02-03 广东宏茂建设管理有限公司 一种大型塔吊设备砼高桩承台施工方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5498009A (en) * 1978-01-19 1979-08-02 Kubota Ltd Method of building foundation for pylon on mountain
JP2000355938A (ja) * 1999-06-17 2000-12-26 Nippon Steel Corp 杭頭部と柱との接合構造および、杭頭部とフーチングの引き抜き抵抗構造
JP2002309591A (ja) * 2001-04-13 2002-10-23 Nippon Steel Corp 杭頭部と鋼製地中梁の接合構造
JP2003082689A (ja) * 2001-09-11 2003-03-19 Chubu Electric Power Co Inc 鋼管杭基礎施工方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1111627C (zh) * 1995-05-17 2003-06-18 广州市鲁班建筑防水补强专业公司 锚筋式承台连接方法
WO2000046451A1 (fr) * 1999-02-03 2000-08-10 Nippon Pillar Packing Co., Ltd. Fondations servant d'infrastructures sur pieux
US6665990B1 (en) * 2000-03-06 2003-12-23 Barr Engineering Co. High-tension high-compression foundation for tower structures
CN1504614A (zh) * 2002-11-29 2004-06-16 李兰英 一种加筋网格及其应用
CN1519437A (zh) * 2003-01-22 2004-08-11 敏 黄 建筑基础长短组合桩桩基及其设计方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5498009A (en) * 1978-01-19 1979-08-02 Kubota Ltd Method of building foundation for pylon on mountain
JP2000355938A (ja) * 1999-06-17 2000-12-26 Nippon Steel Corp 杭頭部と柱との接合構造および、杭頭部とフーチングの引き抜き抵抗構造
JP2002309591A (ja) * 2001-04-13 2002-10-23 Nippon Steel Corp 杭頭部と鋼製地中梁の接合構造
JP2003082689A (ja) * 2001-09-11 2003-03-19 Chubu Electric Power Co Inc 鋼管杭基礎施工方法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2017197984A (ja) * 2016-04-28 2017-11-02 清水建設株式会社 Ｐｈｃ杭と鉄骨柱の接合構造
CN106381881A (zh) * 2016-09-14 2017-02-08 中国海洋大学 一种重力式单桩基础
CN106381881B (zh) * 2016-09-14 2018-06-22 中国海洋大学 一种重力式单桩基础
CN106968159A (zh) * 2017-04-01 2017-07-21 徐冲 一种市镇空中客车用的桥梁结构
JP2020026620A (ja) * 2018-08-09 2020-02-20 株式会社竹中工務店 杭基礎構造
JP7263671B2 (ja) 2018-08-09 2023-04-25 株式会社竹中工務店 杭基礎構造

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